JP7223394B2

JP7223394B2 - シート、膜天井、光膜天井

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Publication number: JP7223394B2
Application number: JP2018188555A
Authority: JP
Inventors: 俊憲横尾
Original assignee: Unitika Ltd
Current assignee: Unitika Ltd
Priority date: 2018-10-03
Filing date: 2018-10-03
Publication date: 2023-02-16
Anticipated expiration: 2038-10-03
Also published as: JP2020055251A

Description

本発明は、シート、膜天井、光膜天井に関する。

従来、和紙調外観を有する間仕切り材や天井材などの内装建材に好適なシート状建築材料であって、特に建築基準法に適合する不燃特性を有する和紙調不燃シートが知られている。

上記和紙調不燃シートとして、無機長繊維織物層と、難燃性樹脂組成物からなり、かつ前記無機長繊維織物層の少なくとも１面を被覆して接合している難燃樹脂接着層と、難燃化処理された繊維を含み、かつ前記難燃樹脂接着層上に積層されている難燃性不織布層とを含み、前記難燃性不織布層と、前記難燃樹脂接着層とが、互に部分的に接着して、これら両層間に接着部と非接着部とを形成しており、前記接着部及び非接着部のいずれか一方が、互に離間して分布する多数の離間分布域において形成され、かつ、他方が、前記離間分布域を取り囲む連続域において形成されており、前記非接着部の合計面積の、前記接着部と前記非接着部との総合計面積に対する比が、５～３０％の範囲内にあることを特徴とする屈曲性和紙調不燃シートが知られている（例えば特許文献１参照。）。

特開２０１１－１３１５０４号公報

本発明者が検討したところ、特許文献１のシートは、和紙調の外観を十分に発現できないことが判明した。そこで、本発明は、和紙調外観の発現と不燃性との両立を可能とする、シートの提供を主な課題とする。

本発明者は、特許文献１のシートが、和紙調の外観を十分に発現できない原因について検討した。そして、本発明者は、特許文献１には、ガラス繊維織物として質量が２１５ｇ／ｍ²、又は３２５ｇ／ｍ²のものを使用することが開示されているところ、当該ガラス繊維織物を用いた場合、ガラス繊維織物の組織が不織布側に浮き出てしまい、和紙調外観の発現を著しく阻害することを知得した。

そして、本発明者がさらに検討を重ねたところ、ガラス繊維織物として特定の質量を有するガラス繊維織物とすることにより、ガラス繊維織物の組織が不織布側に浮き出ることが低減し、和紙調外観の好適に発現することを見出した。本発明は、係る知見に基づき、さらに鋭意検討を重ねることにより完成された発明である。

すなわち、本発明は、下記に掲げる態様の発明を提供する。
項１．少なくとも、ガラス繊維織物と、前記ガラス繊維織物の少なくとも一方の面に貼付された不織布と、を含む、シートであって、
前記ガラス繊維織物の質量が、１０～１２０ｇ／ｍ²である、シート。
項２．前記不織布の質量が、３～１２０ｇ／ｍ²である、項１に記載のシート。
項３．前記不織布が、連続繊維で構成された不織布である、項１又は２に記載のシート。
項４．前記連続繊維が、芯部と鞘部とからなり、鞘部の融点が芯部の融点より低い、芯鞘型複合繊維である、項３に記載のシート。
項５．前記ガラス繊維織物と前記不織布とが、ポリオレフィン系接着剤によって形成された接着層によって接着されている、項１～４のいずれか１項に記載のシート。
項６．全光線透過率が５０％を超える、項１～５のいずれか１項に記載のシート。
項７．膜天井用シートである、項１～６のいずれか１項に記載のシート。
項８．前記膜天井が、光膜天井である、項７に記載のシート。
項９．項１～６のいずれか１項に記載のシートを含む、膜天井。
項１０．項１～６のいずれか１項に記載のシートを含み、
該シートは、前記ガラス繊維織物が光源側となるように配置される、光膜天井。

本発明によれば、少なくとも、ガラス繊維織物と、該ガラス繊維織物の少なくとも一方の面に貼付された不織布とを含むシートであって、前記ガラス繊維織物の質量が、１０～１２０ｇ／ｍ²であることから、和紙調外観の発現と不燃性とを両立したシートを提供することができる。さらに、本発明によれば、当該シートを利用した膜天井、光膜天井を提供することもできる。

本発明のシート１の略図的断面図である。

本発明のシートは、少なくとも、ガラス繊維織物と、前記ガラス繊維織物の少なくとも一方の面に貼付された不織布とを含むシートであって、ガラス繊維織物の質量が１０～１２０ｇ／ｍ²であることを特徴とする。本発明のシートは、このような構成を備えていることにより、和紙調外観の発現と不燃性との両立が可能となっている。以下、図１を参照しながら、本発明のシートについて、詳述する。

例えば図１に示すように、本発明のシート１は、少なくとも、ガラス繊維織物２と、ガラス繊維織物２の少なくとも一方の面に貼付された不織布３とを含む。本発明のシート１は、例えば不織布３が和紙調の意匠を備える場合に、ガラス繊維織物２が積層されていることに起因する不織布３の意匠性の劣化が好適に抑制され、不織布３の意匠を好適に生かした和紙調外観を好適に発現することができる。

本発明のシート１において、ガラス繊維織物２は、少なくとも１枚含まれていればよく、複数枚含まれていてもよい。また、本発明のシート１において、不織布３は、少なくとも１枚含まれていればよく、複数枚含まれていてもよい。本発明のシート１が和紙調外観を好適に発現する観点から、シート１の少なくとも一方の表面は、不織布３により構成されていることが好ましい。

ガラス繊維織物２と不織布３とは、接着層４により接着されていることが好ましい。接着層４は、ガラス繊維織物２の少なくとも一部に含浸されていてもよい。また、ガラス繊維織物２は、全体が接着層４中に含まれていてもよいし、一部が接着層４から露出していてもよい。本発明のシート１の好ましい積層構成としては、ガラス繊維織物２、接着層４、及び不織布３がこの順に積層された積層構成が挙げられる。また、本発明のシート１において、ガラス繊維織物２を構成するガラス繊維の一部及び不織布３を構成する繊維の一部が空気中に露出したものとすることが好ましい。

以下、本発明のシート１を構成する各層について詳述する。

＜ガラス繊維織物２＞
本発明のシート１は、ガラス繊維織物２を含む。これにより、本発明のシート１を不燃性に優れたものとすることができる。

本発明のシート１において、ガラス繊維織物２の質量は１０～１２０ｇ／ｍ²であり、２０～１１０ｇ／ｍ²が好ましく、２０～６０ｇ／ｍ²がより好ましく、２０～４０ｇ／ｍ²がさらに好ましい。このような範囲とすることにより、ガラス繊維織物の組織が不織布側に浮き出ることが低減し、和紙調外観を好適に発現することができる。

ガラス繊維織物２の組織としては、例えば、平織、朱子織、綾織、斜子織、畦織などが挙げられ、これらの中でも平織が好ましい。ガラス繊維織物２の織密度については、特に制限されないが、和紙調外観と不燃性とをより一層両立させる観点から、経糸密度及び緯糸密度ともに、２０～１００本／２５ｍｍが好ましく挙げられ、５０～１００本／２５ｍｍがより好ましく挙げられる。

ガラス繊維織物２を構成するガラス材料については、特に制限されず、公知のガラス材料を用いることができる。ガラス材料としては、具体的には、無アルカリガラス（Ｅガラス）、耐酸性の含アルカリガラス（Ｃガラス）、高強度・高弾性率ガラス（Ｓガラス、Ｔガラス等）、耐アルカリ性ガラス（ＡＲガラス）等が挙げられる。これらのガラス材料の中でも、好ましくは汎用性の高い無アルカリガラス（Ｅガラス）が挙げられる。ガラス繊維織物２を構成するガラス繊維は、１種類のガラス材料からなるものであってもよいし、異なるガラス材料からなるガラス繊維を２種類以上組み合わせたものであってもよい。

ガラス繊維織物２を構成するガラス繊維の単繊維直径としては、例えば、３～１０μｍが挙げられ、シート１の和紙調外観の発現と、不燃性と、の両立をより一層図る観点から、３～７μｍが好ましく、３～５μｍがより好ましく挙げられる。

ガラス繊維織物２は、ガラス長繊維である単繊維が複数本撚りまとめられたガラスヤーンを経糸及び緯糸としたガラス繊維織物とすることが好ましい。上記ガラスヤーンにおける上記単繊維の本数は、例えば、５０～８００本が挙げられ、シート１の和紙調外観の発現と、不燃性とをより一層両立させる観点から、５０～２００本が好ましく、５０～１２０本がより好ましく挙げられる。上記ガラスヤーンの番手は、例えば、１～３０ｔｅｘが挙げられ、シート１の和紙調外観の発現と、不燃性と、をより一層両立させる観点から、１～１２ｔｅｘが好ましく挙げられ、２～６ｔｅｘがより好ましく挙げられ、２～５ｔｅｘがさらに好ましく挙げられる。

ガラス繊維織物２の厚さとしては、特に制限されないが、例えば、１０～１００μｍが挙げられ、シート１の和紙調外観の発現と不燃性をより一層両立させる観点から２０～６０μｍが好ましく挙げられ、２０～４０μｍがより好ましく挙げられる。

＜不織布３＞
本発明のシート１は、前述したガラス繊維織物の少なくとも一方の面に積層された不織布を含む。これにより、本発明のシート１は、和紙調外観を好適に発現することができる。前記の通り、特に、本発明のシート１においては、不織布３が和紙調の意匠を備える場合に、ガラス繊維織物２が積層されていることに起因する不織布３の意匠性の劣化が好適に抑制され、不織布３の意匠を好適に生かした和紙調外観を好適に発現することができる。

不織布３の種類としては、特に制限されないが、和紙調外観をより発現しやすくする観点から、連続繊維で構成された不織布であることが好ましい。連続繊維で構成された不織布としては、スパンボンド不織布、メルトブローン不織布又はフラッシュ紡糸不織布が挙げられ、中でも、スパンボンド不織布が好ましい。また、連続繊維で構成された不織布は、堆積された連続繊維同士が、熱エンボス加工により部分的に圧着されることにより一体化されたものとすることができる。

連続繊維としては、炭素繊維、ガラス繊維、セラミック繊維等の無機繊維、アラミド繊維、ビニロン繊維、ポリプロピレン繊維、ポリエチレン繊維、ポリアリレート繊維、ポリベンズオキサゾール（ＰＢＯ）繊維、ポリフェニレンサルファイド繊維、ナイロン繊維、ポリエステル繊維、全芳香族ポリエステル繊維、アクリル繊維、塩化ビニル繊維、ポリケトン繊維、セルロース繊維、パルプ繊維等の有機繊維等を挙げることができ、これらの一種を、又は二種以上を組み合わせて使用することができる。

上記連続繊維として、芯部と鞘部とからなり、鞘部の融点が芯部の融点より低い、融芯鞘型複合繊維とすることが特に好ましい。連続繊維を上記芯鞘型複合繊維とすることにより、鞘部のみを適度に溶融できガラス繊維織物と不織布の接着性を向上させる。さらに、芯部を残したまま鞘部を溶融するので、繊維形状を極力維持して和紙調外観をより発現しやすくすることができる。

上記芯鞘型複合繊維としては、特に制限されないが、鞘部の融点が芯部の融点よりも３０℃以上低いものが挙げられる。例えば、芯部が融点２００～２８０℃の合成樹脂、鞘部が融点８０～１６０℃の合成樹脂である芯鞘型複合繊維が挙げられる。なお、融点を持たない場合は、軟化点を融点とする。また、本発明において、融点は、示差走査型熱量計（パーキンエルマー社製ＤＳＣ７）を用い、昇温速度２０℃／分で測定した融解吸収曲線の極値を与える温度を融点とする。芯部及び鞘部の組み合わせの例としては、例えば、芯部がポリエチレンテレフタレート、鞘部が融点１６０℃以下の共重合ポリエステル、ポリエチレンまたはポリプロピレンである組み合わせが挙げられる。

連続繊維の単糸繊度としては、特に制限されないが、例えば、１～２０ｄｔｅｘが挙げられ、１～１０ｄｔｅｘがより好ましく挙げられる。

本発明のシート１において、不織布３の質量（ｇ／ｍ²）としては、和紙調外観をより発現しやすくする観点から、３～１２０ｇ／ｍ²が好ましく、５～３０ｇ／ｍ²がより好ましい。また、本発明のシート１において、不織布３の厚さとしては、同様の観点から、０．０１～０．８０ｍｍが好ましく、０．０５～０．２０ｍｍがより好ましい。

本発明のシート１において、不織布の引張強力（Ｎ／５ｃｍ）は、ＭＤ方向（機械方向）が１０～８００Ｎ／２５ｍｍ、ＣＤ方向（ＭＤ方向と直交する方法）が５～５００Ｎ／２５ｍｍが挙げられる。また、ＭＤ方向の引張強力とＣＤ方向の引張強力との比（ＭＤ方向／ＣＤ方向）としては、１．２～３．０が挙げられ、１．５～２．５が好ましく挙げられる。また、和紙調外観をより発現しやすくする観点から、ＭＤ方向の引張強力は１０～１００Ｎ／５ｃｍ、ＣＤ方向の引張強力は５～８０Ｎ／５ｃｍが好ましい。なお、本発明において、不織布の引張強力は次のように測定、算出する。すなわち、ＪＩＳＬ１９１３：２０１０６．３に従い、東洋ボールドウイン社製テンシロンＲＴＭ－５００型を用いて、幅５０ｍｍ、長さ２００ｍｍの試験片を、把持間隔１００ｍｍ、引張速度１００ｍｍ／分の条件で測定し、試料１０点の平均値を求め、引張強力とする。

＜接着層４＞
本発明のシート１は、必要に応じて、ガラス繊維織物と不織布を接着する接着層４を備えていてもよい。接着層４は、接着剤により形成することができる。

接着層４を形成する接着剤としては、特に制限されない。例えば、熱可塑性樹脂系、熱硬化型樹脂系、ゴム（エラストマー）系等の接着剤が例示できる。これらは、公知のもの、ないし、市販品を適宜選択して使用することができる。熱可塑性樹脂系接着剤としては、たとえば、ポリ酢酸ビニル樹脂、ポリビニルアルコール、ポリビニルアセタール（ポリビニルホルマール、ポリビニルブチラール等）、シアノアクリレート、ポリビニルアルキルエーテル、ポリ塩化ビニル、ポリアミド、ポリメタクリル酸メチル、ニトロセルロース、酢酸セルロース、熱可塑性エポキシ、ポリスチレン、エチレン－酢酸ビニル共重合体、エチレン－アクリル酸エチル共重合体、ポリオレフィン系接着剤等を挙げることができる。また、熱硬化型樹脂系接着剤としては、ユリア樹脂、メラミン樹脂、フェノール樹脂、レゾルシノール樹脂、フラン樹脂、エポキシ樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、ポリウレタン樹脂、ポリイミド樹脂、ポリアミドイミド、ポリベンツイミダゾール、ポリベンゾチアゾール等を挙げることができる。ゴム系接着剤としては、天然ゴム、再生ゴム、スチレン－ブタジエンゴム、アクリロニトリル－ブタジエンゴム、クロロプレンゴム、ブチルゴム、ポリスルフィドゴム、シリコーンゴム、ポリウレタンゴム、ステレオゴム（合成天然ゴム）、エチレンプロピレンゴム、ブロックコポリマーゴム（ＳＢＳ、ＳＩＳ、ＳＥＢＳ等）等を挙げることができる。

上記接着剤の中でも、ガラス繊維織物２と不織布３の接着性をより高める観点から、エチレン－酢酸ビニル共重合体又はポリオレフィン系接着剤が好ましく、酸変性ポリオレフィン接着剤がさらに好ましい。酸変性ポリオレフィン接着剤としては、ポリオレフィン成分と不飽和カルボン酸成分を含むものが好ましい。上記ポリオレフィン成分としては、ポリエチレン成分またはポリプロピレン成分が好ましく、ポリプロピレン成分が好ましい。酸変性に用いられる不飽和カルボン酸成分としては、アクリル酸、メタクリル酸、（無水）マレイン酸、（無水）イタコン酸、フマル酸、クロトン酸などのほか、不飽和ジカルボン酸のハーフエステル、ハーフアミドなどや、それらの各種誘導体が挙げられる。中でもアクリル酸、メタクリル酸、（無水）マレイン酸が、接着性の観点から好ましく、特に（無水）マレイン酸が好ましい。なお、「（無水）～酸」とは、「～酸または無水～酸」を意味する。すなわち、（無水）マレイン酸とは、マレイン酸または無水マレイン酸を意味する。不飽和カルボン酸成分は、酸変性ポリプロピレン樹脂中に共重合されていればよく、その形態は限定されず、共重合の状態としては、例えば、ランダム共重合、ブロック共重合、グラフト共重合（グラフト変性）などが挙げられ、製造のし易さや接着性の観点から、グラフト共重合が好ましい。

接着層４の硬化後の質量（ｇ／ｍ²）としては、例えば、１０～１００ｇ／ｍ²程度、好ましくは１５～３５ｇ／ｍ²程度が挙げられる。

＜本発明のシートの特性＞
本発明のシート１の質量としては、例えば、５０～３００ｇ／ｍ²程度が挙げられ、和紙調外観と不燃性をより両立させる観点から、６０～１００ｇ／ｍ²程度が好ましく挙げられる。また、本発明のシート１の厚さとしては、例えば、８０～５００μｍ程度が挙げられ、和紙調外観と不燃性をより両立させる観点から、８０～１５０μｍ程度が好ましく挙げられる。

本発明のシート１において、強熱減量値としては、２０～８０質量％が挙げられ、和紙調外観と不燃性をより両立させる観点から、５０～７０質量％がより好ましく挙げられる。なお、本明細書において、「強熱減量」は、「ＪＩＳＲ３４２０：２０１３ガラス繊維一般試験方法」の「７．３．２強熱減量」に規定されている方法に準じ、シートを６２５℃に設定したマッフル炉に３０分間加熱し、減量割合を算出することにより求められる値である。また、不織布の質量（ｇ／ｍ²）とガラス繊維織物の質量（ｇ／ｍ²）と、の比（ガラス繊維織物質量／不織布質量）としては、例えば、０．１～１０が挙げられ、０．１～５．５が好ましく挙げられ、１～３がより好ましく挙げられる。

本発明のシート１の全光線透過率としては、和紙調外観をより発現しやすくする観点から、４０％以上７５％以下が好ましく、５０％を越え７５％以下がより好ましく、６０％以上７５％以下がさらに好ましい。また、本発明のシート１のヘーズは、和紙調外観をより発現しやすくしつつ、光拡散性を高める観点から、９０％以上９９％以下が好ましく、９５．０％以上９９．０％以下がより好ましい。なお、本発明において、シートの全光線透過率は、ＪＩＳＫ７３６１－１：１９９７、ヘーズはＪＩＳＫ７１３６：２０００に準じ、シートの２つの面それぞれについて、光源側として測定したそれぞれの値の平均値とする。

本発明のシート１が備える不燃性の好適な例としては、一般財団法人建材試験センターの「防耐火性能試験・評価業務方法書」（平成２６年３月１日変更版）における４．１０．２発熱性試験・評価方法に従って測定される、輻射電気ヒーターからシートの表面に５０ｋＷ／ｍ²の輻射熱を照射する発熱性試験において、加熱開始後の最大発熱速度が１０秒以上継続して２００ｋＷ／ｍ²を超えず、かつ、総発熱量が８ＭＪ／ｍ²以下であることが好ましい。

以下に、実施例及び比較例を示して本発明を詳細に説明する。ただし、本発明は、実施例に限定されない。

（実施例１）
＜ガラス繊維織物の準備＞
経糸及び緯糸としてユニチカグラスファイバー株式会社製商品名「Ｃ１２００１／０１Ｚ」（平均フィラメント径４．６μｍ、平均フィラメント本数１００本、撚り数１．０Ｚ）を用い、エアージェット織機で製織し、経糸密度が９０本／２５ｍｍ、緯糸密度が９０本／２５ｍｍの平織のガラス繊維織物を得た。ついで、得られたガラス繊維織物に付着している紡糸集束剤と製織集束剤を４００℃で３０時間加熱して除去した。その後、表面処理剤のシランカップリング剤（Ｓ－３５０：Ｎ－ビニルベンジル－アミノエチル－γ－アミノプロピルトリメトキシシラン（塩酸塩）チッソ株式会社）を１５ｇ／Ｌの濃度に調整しパダーロールで絞った後、１２０℃で１分乾燥・キュアリングし、ガラス繊維織物を得た。得られたガラス繊維織物は、経糸密度９０本／２５ｍｍ、緯糸密度９０本／２５ｍｍ、厚さ２７μｍ、質量３０ｇ／ｍ²であった。

＜不織布の準備＞
和紙調の不織布として、ユニチカ株式会社製不織布商品名エルベス（登録商標）品番Ｓ０２０３ＷＤＯ（鞘部ポリエチレン、芯部ポリエチレンテレフタレートの芯鞘型複合繊維である連続繊維で構成される不織布、質量２０ｇ／ｍ²、厚さ０．１６ｍｍ）を使用した。

＜接着剤の準備＞
ホモポリプロピレン樹脂（ＭＦＲ＝２ｇ／１０分－１８０℃・２１６０ｇ）１００質量部に、無水マレイン酸５．５質量部、ジ－ｔ－ブチルパーオキシド１．０質量部を、１７０℃に設定した二軸押出機を用いて反応させて、酸変性ポリプロピレン樹脂を得た。この樹脂をアセトンで数回洗浄後、減圧乾燥機で乾燥し、酸変性ポリプロピレン樹脂を得た。

ヒーター付きの密閉できる耐圧１Ｌ容ガラス容器を備えた撹拌機を用いて、７５．０ｇの上記酸変性ポリプロピレン樹脂、３０．０ｇのイソプロパノール、１７０．０ｇのテトラヒドロフラン、１５．０ｇのトリエチルアミンおよび２１０．０ｇの蒸留水をガラス容器内に仕込み、撹拌翼の回転速度を３００ｒｐｍとして撹拌したところ、容器底部には樹脂の沈澱は認められず、浮遊状態となっていることが確認された。そこでこの状態を保ちつつ、１０分後にヒーターの電源を入れ加熱した。そして系内温度を１５０℃に保ってさらに６０分間撹拌した後、ヒーターの電源を切り自然冷却した。内温が８０℃まで冷えたところで容器を開封して、６０．０ｇのテトラヒドロフラン、１０．０ｇのジメチルエタノールアミンおよび５０．０ｇの蒸留水からなる原料を追加投入した。その後、容器を密閉し、ヒーターの電源を入れ、撹拌翼の回転速度を３００ｒｐｍの状態で再度加熱（再昇温）した。系内温度を１４０℃に保ってさらに６０分間撹拌した後、ヒーターの出力を、内温８０℃になるように調整した。内温が８０℃まで冷えたところで、真空ポンプを使って系内を徐々に減圧して、イソプロパノール、テトラヒドロフランと水を除去した。テトラヒドロフラン、イソプロパノールと水を４００ｇ以上除去した後、ヒーターの電源を切り、系内温度が３５℃になったところで、水を添加して水性分散体中の酸変性ポリプロピレン樹脂の濃度が２０質量％となるように調整し、１８０メッシュのステンレス製フィルターで加圧濾過して、均一な酸変性ポリプロピレン樹脂の水性分散体、即ち、接着剤を得た。

＜シート１の製造＞
工程フィルムとするポリエチレンテレフタレートフィルムを２枚準備し、該工程フィルムうち１枚の上に前述の準備したガラス繊維織物を配置し、該ガラス繊維織物の上から前述の準備した接着剤を硬化後の質量が２９ｇ／ｍ²となるように塗布し、該接着剤を塗布したガラス繊維織物の上に前述の準備した不織布を載せ、さらに該不織布の上から前記工程フィルムのもう１枚を載せた。そして、上記工程フィルムの上からニップロールにてニップ圧を１．１ｋｇｆ／ｃｍ²として絞り、温度１５０℃、時間３分の条件で熱処理し、自然冷却した後、２枚の工程フィルムを剥離し、ガラス繊維織物、接着層、及び不織布が順に積層されたシート１を得た。シート１の質量は７９ｇ／ｍ²、厚さは１４０μｍ、全光線透過率（平均）は６５．２５％、ヘーズ（平均）は９８．０７％、強熱減量値は６２．０質量％であった。

（実施例２）
＜ガラス繊維織物の準備＞
実施例１と同じガラス繊維織物を準備した。

＜不織布の準備＞
和紙調の不織布として、ユニチカ株式会社製不織布商品名エルベス（登録商標）品番Ｔ０１５３ＷＤＯ（鞘部ポリエチレン、芯部ポリエチレンテレフタレートの芯鞘型複合繊維である連続繊維で構成される不織布、質量１５ｇ／ｍ²、厚さ０．１０ｍｍ）を使用した。

＜接着剤の準備＞
実施例１と同じ接着剤を準備した。

＜シート１の製造＞
工程フィルムとするポリエチレンテレフタレートフィルムを２枚準備し、該工程フィルムうち１枚の上に前述の準備したガラス繊維織物を配置し、該ガラス繊維織物の上から前述の準備した接着剤を硬化後の質量が２３ｇ／ｍ²となるように塗布し、該接着剤を塗布したガラス繊維織物の上に前述の準備した不織布を載せ、さらに該不織布の上から前記工程フィルムのもう１枚を載せた。そして、上記工程フィルムの上からニップロールにてニップ圧を１．１ｋｇｆ／ｃｍ²として絞り、温度１５０℃、時間３分の条件で熱処理し、自然冷却した後、２枚の工程フィルムを剥離し、シート１を得た。シート１の質量は６８ｇ／ｍ²、厚さは１００μｍ、全光線透過率（平均）は６６．６４％、ヘーズ（平均）は９７．８２％、強熱減量値は５５．９質量％であった。

（実施例３）
＜ガラス繊維織物の準備＞
実施例１と同じガラス繊維織物を準備した。

＜不織布の準備＞
和紙調の不織布として、ユニチカ株式会社製不織布商品名エルベス（登録商標）品番Ｔ０２０３ＷＤＯ（鞘部ポリエチレン、芯部ポリエチレンテレフタレートの芯鞘型複合繊維である連続繊維で構成される不織布、質量２０ｇ／ｍ²、厚さ０．１２ｍｍ）を使用した。

＜接着剤の準備＞
実施例１と同じ接着剤を準備した。

＜シート１の製造＞
工程フィルムとするポリエチレンテレフタレートフィルムを２枚準備し、該工程フィルムうち１枚の上に前述の準備したガラス繊維織物を配置し、該ガラス繊維織物の上から前述の準備した接着剤を硬化後の質量が２８ｇ／ｍ²となるように塗布し、該接着剤を塗布したガラス繊維織物の上に前述の準備した不織布を載せ、さらに該不織布の上から前記工程フィルムのもう１枚を載せた。そして、上記工程フィルムの上からニップロールにてニップ圧を１．１ｋｇｆ／ｃｍ²として絞り、温度１５０℃、時間３分の条件で熱処理し、自然冷却した後、２枚の工程フィルムを剥離し、シート１を得た。シート１の質量は７８ｇ／ｍ²、厚さは１１０μｍ、全光線透過率（平均）は６２．９０％、ヘーズ（平均）は９８．１５％、強熱減量値は６１．５質量％であった。

（実施例４）
＜ガラス繊維織物の準備＞
実施例１と同じガラス繊維織物を準備した。

＜不織布の準備＞
和紙調の不織布として、ユニチカ株式会社製不織布商品名マリックス（登録商標）品番７０２００ＷＴＯ（ポリエチレンテレフタレート単一成分からなる連続繊維で構成される不織布、質量２０ｇ／ｍ²、厚さ０．１３ｍｍ）を使用した。

＜接着剤の準備＞
実施例１と同じ接着剤を準備した。

＜シート１の製造＞
工程フィルムとするポリエチレンテレフタレートフィルムを２枚準備し、該工程フィルムうち１枚の上に前述の準備したガラス繊維織物を配置し、該ガラス繊維織物の上から前述の準備した接着剤を硬化後の質量が３０ｇ／ｍ²となるように塗布し、該接着剤を塗布したガラス繊維織物の上に前述の準備した不織布を載せ、さらに該不織布の上から前記工程フィルムのもう１枚を載せた。そして、上記工程フィルムの上からニップロールにてニップ圧を１．１ｋｇｆ／ｃｍ²として絞り、温度１５０℃、時間３分の条件で熱処理し、自然冷却した後、２枚の工程フィルムを剥離し、シート１を得た。シート１の質量は８０ｇ／ｍ²、厚さは１２０μｍ、全光線透過率（平均）は６２．９１％、ヘーズ（平均）は９８．１９％、強熱減量値は６２．５質量％であった。

（実施例５）
＜ガラス繊維織物の準備＞
経糸及び緯糸としてユニチカグラスファイバー株式会社製商品名「Ｅ２２５１／０１Ｚ」（平均フィラメント径７μｍ、平均フィラメント本数２００本、撚り数１．０Ｚ）を用い、エアージェット織機で製織し、経糸密度が６０本／２５ｍｍ、緯糸密度が５７本／２５ｍｍの平織のガラス繊維織物を得た。ついで、得られたガラス繊維織物に付着している紡糸集束剤と製織集束剤を４００℃で３０時間加熱して除去した。その後、表面処理剤のシランカップリング剤（Ｓ－３５０：Ｎ－ビニルベンジル－アミノエチル－γ－アミノプロピルトリメトキシシラン（塩酸塩）チッソ株式会社）を１５ｇ／Ｌの濃度に調整しパダーロールで絞った後、１２０℃で１分乾燥・キュアリングし、ガラス繊維織物を得た。得られたガラス繊維織物は、経糸密度６０本／２５ｍｍ、緯糸密度５７本／２５ｍｍ、厚さ９０μｍ、質量１０５ｇ／ｍ²であった。

＜不織布の準備＞
実施例１と同じ不織布を準備した。

＜接着剤の準備＞
実施例１と同じ接着剤を準備した。

＜シート１の製造＞
工程フィルムとするポリエチレンテレフタレートフィルムを２枚準備し、該工程フィルムうち１枚の上に前述の準備したガラス繊維織物を配置し、該ガラス繊維織物の上から前述の準備した接着剤を硬化後の質量が１８ｇ／ｍ²となるように塗布し、該接着剤を塗布したガラス繊維織物の上に前述の準備した不織布を載せ、さらに該不織布の上から前記工程フィルムのもう１枚を載せた。そして、上記工程フィルムの上からニップロールにてニップ圧を１．１ｋｇｆ／ｃｍ²として絞り、温度１５０℃、時間３分の条件で熱処理し、自然冷却した後、２枚の工程フィルムを剥離し、シート１を得た。シート１の質量は１４３ｇ／ｍ²、厚さは１８０μｍ、全光線透過率（平均）は５０．７７％、ヘーズ（平均）は９８．８１％、強熱減量値は２６．６質量％であった。

（比較例１）
＜ガラス繊維織物の準備＞
経糸及び緯糸としてユニチカグラスファイバー株式会社製商品名「Ｇ７５１／００．７Ｚ」（平均フィラメント径９μｍ、平均フィラメント本数４００本、撚り数０．７Ｚ）を用い、エアージェット織機で製織し、経糸密度が４２本／２５ｍｍ、緯糸密度が３２本／２５ｍｍの平織のガラス繊維織物を得た。ついで、得られたガラス繊維織物に付着している紡糸集束剤と製織集束剤を４００℃で３０時間加熱して除去した。その後、表面処理剤のシランカップリング剤（Ｓ－３５０：Ｎ－ビニルベンジル－アミノエチル－γ－アミノプロピルトリメトキシシラン（塩酸塩）チッソ株式会社）を１５ｇ／Ｌの濃度に調整しパダーロールで絞った後、１２０℃で１分乾燥・キュアリングし、ガラス繊維織物を得た。得られたガラス繊維織物は、経糸密度４２本／２５ｍｍ、緯糸密度３２本／２５ｍｍ、厚さ１７０μｍ、質量２０３ｇ／ｍ²であった。

＜不織布の準備＞
実施例３と同じ不織布を準備した。

＜接着剤の準備＞
実施例１と同じ接着剤を準備した。

＜シート１の製造＞
工程フィルムとするポリエチレンテレフタレートフィルムを２枚準備し、該工程フィルムうち１枚の上に前述の準備したガラス繊維織物を配置し、該ガラス繊維織物の上から前述の準備した接着剤を硬化後の質量が３７ｇ／ｍ²となるように塗布し、該接着剤を塗布したガラス繊維織物の上に前述の準備した不織布を載せ、さらに該不織布の上から前記工程フィルムのもう１枚を載せた。そして、上記工程フィルムの上からニップロールにてニップ圧を１．１ｋｇｆ／ｃｍ²として絞り、温度１５０℃、時間３分の条件で熱処理し、自然冷却した後、２枚の工程フィルムを剥離し、シート１を得た。シート１の質量は２６０ｇ／ｍ²、厚さは２７５μｍ、全光線透過率（平均）は４０．４１％、ヘーズ（平均）は９８．９６％、強熱減量値は２１．９％であった。

（比較例２）
＜ガラス繊維織物の準備＞
経糸及び緯糸としてユニチカグラスファイバー株式会社製商品名「Ｇ７５１／００．７Ｚ」（平均フィラメント径９μｍ、平均フィラメント本数４００本、撚り数０．７Ｚ）を用い、エアージェット織機で製織し、経糸密度が４４本／２５ｍｍ、緯糸密度が３５本／２５ｍｍの平織のガラス繊維織物を得た。ついで、得られたガラス繊維織物に付着している紡糸集束剤と製織集束剤を４００℃で３０時間加熱して除去した。その後、表面処理剤のシランカップリング剤（Ｓ－３５０：Ｎ－ビニルベンジル－アミノエチル－γ－アミノプロピルトリメトキシシラン（塩酸塩）チッソ株式会社）を１５ｇ／Ｌの濃度に調整しパダーロールで絞った後、１２０℃で１分乾燥・キュアリングし、ガラス繊維織物を得た。得られたガラス繊維織物は、経糸密度４４本／２５ｍｍ、緯糸密度３５本／２５ｍｍ、厚さ１７１μｍ、質量２１０ｇ／ｍ²であった。

＜不織布の準備＞
実施例１と同じ不織布を準備した。

＜接着剤の準備＞
実施例１と同じ接着剤を準備した。

＜シート１の製造＞
工程フィルムとするポリエチレンテレフタレートフィルムを２枚準備し、該工程フィルムうち１枚の上に前述の準備したガラス繊維織物を配置し、該ガラス繊維織物の上から前述の準備した接着剤を硬化後の質量が５４ｇ／ｍ²となるように塗布し、該接着剤を塗布したガラス繊維織物の上に前述の準備した不織布を載せ、さらに該不織布の上から前記工程フィルムのもう１枚を載せた。そして、上記工程フィルムの上からニップロールにてニップ圧を１．１ｋｇｆ／ｃｍ²として絞り、温度１５０℃、時間３分の条件で熱処理し、自然冷却した後、２枚の工程フィルムを剥離し、シート１を得た。シート１の質量は２８４ｇ／ｍ²、厚さは２８０μｍ、全光線透過率（平均）は４６．６０％、ヘーズ（平均）は９８．８８％、強熱減量値は２６．１％であった。

なお、実施例１～５及び比較例１，２において、ガラス繊維織物の織密度は、ＪＩＳＲ３４２０２０１３７．９に従い、測定及び算出した。また、ガラス繊維織物の厚さは、ＪＩＳＲ３４２０２０１３７．１０．１Ａ法に従い、測定及び算出した。ガラス繊維織物の質量は、ＪＩＳＲ３４２０２０１３７．２に従い、測定及び算出した。

実施例１～５及び比較例１，２において、不織布の質量は、ＪＩＳＬ１９１３：２０１０６．２に従い、測定及び算出した。また、不織布の厚さは、ＪＩＳＬ１９１３：２０１０６．１のＡ法に従い、測定及び算出した。不織布の引張強力は、前述の方法により、ＭＤ方向、ＣＤ方向について測定及び算出した。以下の評価は、シート１の製造後、１週間室内で放置してから行った。

(シートの全光線透過率及びヘーズ)
前述した方法により測定した。

（シートの強熱減量）
シートの強熱減量は、「ＪＩＳＲ３４２０：２０１３ガラス繊維一般試験方法」の「７．３．２強熱減量」に規定されている方法に準じ、シートを６２５℃に設定したマッフル炉に３０分間加熱し、減量割合を算出することにより求めた。

（シートの不燃性）
シートの不燃性は、一般財団法人建材試験センターの「防耐火性能試験・評価業務方法書」（平成２６年３月１日変更版）における４．１０．２発熱性試験・評価方法に従って、輻射電気ヒーターからシートの表面に５０ｋＷ／ｍ²の輻射熱を照射する発熱性試験をおこなった。加熱開始後２０分間の総発熱量が８ＭＪ／ｍ²以下であり、加熱開始後２０分間に最高発熱速度が１０秒以上継続して２００ｋｗ／ｍ²を超えない場合に、不燃性に優れる（◎）と評価とした。

（和紙調外観の評価）
実施例１～５及び比較例１，２について、和紙に精通した１０人のパネラーにより、１０ｃｍ角にカットしたシートサンプルを手にとって不織布側がパネラー側となるように同一の角度で同一の蛍光灯に向かってシートをかざして観察、評価した。具体的に、パネラーの目の水平方向と、パネラーの目と蛍光灯を結ぶ直線方向と、の角度が約４５度となるようにパネラーが位置して、上記サンプルが目と蛍光灯を結ぶ直線方向上であり、かつシート平面方向が目と蛍光灯を結ぶ直線方向と略垂直となる関係となるようにかざして観察し、和紙調の外観を発現しているか否かを評価した。以下の基準により評価をおこない、３点以上を合格とした。
５点：パネラー１０人中１０人が、和紙調外観を発現していると判断した。
４点：パネラー１０人中８～９人が、和紙調外観を発現していると判断した。
３点：パネラー１０人中６～７人が、和紙調外観を発現していると判断した。
２点：パネラー１０人中３～５人が、和紙調外観を発現していると判断した。
１点：パネラー１０人中２人未満が、和紙調外観を発現していると判断した。

各評価結果を表１に示す。

Claims

少なくとも、ガラス繊維織物と、前記ガラス繊維織物の少なくとも一方の面に貼付された不織布と、を含む、シートであって、
前記ガラス繊維織物の質量が、１０～１２０ｇ／ｍ²であり、
全光線透過率が５０％を超える、シート。
前記不織布の質量が、３～１２０ｇ／ｍ²である、請求項１に記載のシート。
前記不織布が、連続繊維で構成された不織布である、請求項１又は２に記載のシート。
前記連続繊維が、芯部と鞘部とからなり、鞘部の融点が芯部の融点より低い、芯鞘型複合繊維である、請求項３に記載のシート。
前記ガラス繊維織物と前記不織布とが、ポリオレフィン系接着剤によって形成された接着層によって接着されている、請求項１～４のいずれか１項に記載のシート。
膜天井用シートである、請求項１～５のいずれか１項に記載のシート。
前記膜天井が、光膜天井である、請求項６に記載のシート。
請求項１～５のいずれか１項に記載のシートを含む、膜天井。
請求項１～５のいずれか１項に記載のシートを含み、
該シートは、前記ガラス繊維織物が光源側となるように配置される、光膜天井。