JP7220428B2 - 球状黒鉛鋳鉄の鋳造品の製造方法 - Google Patents
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Description
本発明は、球状黒鉛鋳鉄の鋳造品の製造方法に係る。より詳細には、熱処理を行わないアズキャストの状態で、チルが無くより超微細化しかつ均一化した球状化黒鉛の数が従来よりも多く以上存在し、引張強度・伸びその他の特性の向上が期待される球状黒鉛鋳鉄の鋳造品の製造方法に関する。
近年，自動車用部品は，ＣＯ２排出量削減・低燃費化の観点から軽量で強靭なダクタイル鋳鉄の開発が進められている．さらに製造コスト削減という大きな課題があるため，ダクタイル鋳鉄を砂型鋳造から生産性の高いダイカストでおこなう取り組みがされてきたが，チル抑制と金型寿命の問題で広く普及されるまでに至っていない。
これまでにダクタイル鋳鉄の半凝固・半溶融の分野では、特許文献５が提供されている。
金型を使用した精密鋳造により、鍛造に匹敵する高強度をもち、外部・内部欠陥を生じない球状黒鉛鋳鉄の低温鋳造方法及び低温鋳造装置を提供することを目的とし、球状化処理された球状黒鉛鋳鉄の溶湯を真空処理装置に収容して所定の真空度に所定時間保つ真空処理工程と、真空処理工程を経た１３５０°Ｃ～液相温度の温度範囲の溶湯を瞬間的に金型に注入する注湯工程と、溶湯の注入後に加圧装置を用いて金型のキャビティ全体を加圧する加圧工程と、を備えており、真空処理により球状黒鉛鋳鉄の溶湯が改質されるため、半凝固温度域を含む低温域の鋳鉄溶湯を金型内で加圧及び急速冷却することにより、微細な組織で高強度の球状黒鉛鋳鉄の鋳造品を得ることができるというものである。
この技術は、キャビティの真空を利用して溶湯の流動性を確保している。すなわち、溶湯を低温化しても真空のために流動性は保たれているが、キャビティ内には溶湯が充填されている（特許文献５の段落００３４、図４）。溶湯で充填後における加圧時を半凝固状態で行うに過ぎない。
また、特許文献５の図９に基づき、この技術において得られる黒鉛の粒数を調べると、黒鉛粒数は７８８個／ｍｍ２に過ぎない。
一方、アルミ合金の半凝固ダイカストの分野では既に量産されている。このような状況の中，半溶融・半凝固鋳造法は，収縮巣，偏析の発生が少ないこと、金属組織が細かいこと、酸化物の混入が少ないなどの優れた品質上の特徴を有すること、半凝固状態で成形することから高サイクルでの成形が可能であることから低コストの成形法として期待できる成形法と考えられる。
本発明者は、別途、金型鋳造においてフリー窒素を制御すれば，チルが発生しないことを発見し，熱処理なし鋳放し材で黒鉛化の超微細化技術を開発した（非特許文献４）。
球状黒鉛鋳鉄の高強度・高靭性化のため，砂型鋳造から金型鋳造による取り組みがおこなわれているが，実現できていないのが現状である．これは金型で球状黒鉛鋳鉄を生産すると溶湯が急冷され，白銑化（チル化）組織となり靱性が低下する問題のためである．
冷却速度とチルの関係は図４に示すように冷却速度を上げると黒鉛粒数が増加するが，チルが生成するので限界があった．堀江ら（非特許文献５）は一定の冷却速度でチルが晶出しなくなるときの黒鉛粒数をチル臨界黒鉛粒数と定義し，チル臨界粒数（Ｎ）と冷却速度（Ｒ）からＮ＝０．５８Ｒ２＋１９．０７Ｒ＋１．０１であるとの回帰式を算出し，その臨界黒鉛粒数は９６０個／ｍｍ２であることを明らかにした。
本発明者は、フリー窒素を制御すれば，チルが発生しないことを見出し，黒鉛の超微細化技術を開発し、非特許文献４に開示するとともに別途特許出願として開示した（本出願時点では未公開である）
図５に従来の球状黒鉛鋳鉄，図６に超微細化した球状黒鉛鋳鉄の金属組織写真を示す．超微細化した球状黒鉛鋳鉄では従来の球状黒鉛鋳鉄と比較して２０倍以上の黒鉛粒数で３２２２個／ｍｍ２
これまでにダクタイル鋳鉄の半凝固・半溶融の分野では、特許文献５が提供されている。
金型を使用した精密鋳造により、鍛造に匹敵する高強度をもち、外部・内部欠陥を生じない球状黒鉛鋳鉄の低温鋳造方法及び低温鋳造装置を提供することを目的とし、球状化処理された球状黒鉛鋳鉄の溶湯を真空処理装置に収容して所定の真空度に所定時間保つ真空処理工程と、真空処理工程を経た１３５０°Ｃ～液相温度の温度範囲の溶湯を瞬間的に金型に注入する注湯工程と、溶湯の注入後に加圧装置を用いて金型のキャビティ全体を加圧する加圧工程と、を備えており、真空処理により球状黒鉛鋳鉄の溶湯が改質されるため、半凝固温度域を含む低温域の鋳鉄溶湯を金型内で加圧及び急速冷却することにより、微細な組織で高強度の球状黒鉛鋳鉄の鋳造品を得ることができるというものである。
この技術は、キャビティの真空を利用して溶湯の流動性を確保している。すなわち、溶湯を低温化しても真空のために流動性は保たれているが、キャビティ内には溶湯が充填されている（特許文献５の段落００３４、図４）。溶湯で充填後における加圧時を半凝固状態で行うに過ぎない。
また、特許文献５の図９に基づき、この技術において得られる黒鉛の粒数を調べると、黒鉛粒数は７８８個／ｍｍ２に過ぎない。
一方、アルミ合金の半凝固ダイカストの分野では既に量産されている。このような状況の中，半溶融・半凝固鋳造法は，収縮巣，偏析の発生が少ないこと、金属組織が細かいこと、酸化物の混入が少ないなどの優れた品質上の特徴を有すること、半凝固状態で成形することから高サイクルでの成形が可能であることから低コストの成形法として期待できる成形法と考えられる。
本発明者は、別途、金型鋳造においてフリー窒素を制御すれば，チルが発生しないことを発見し，熱処理なし鋳放し材で黒鉛化の超微細化技術を開発した（非特許文献４）。
球状黒鉛鋳鉄の高強度・高靭性化のため，砂型鋳造から金型鋳造による取り組みがおこなわれているが，実現できていないのが現状である．これは金型で球状黒鉛鋳鉄を生産すると溶湯が急冷され，白銑化（チル化）組織となり靱性が低下する問題のためである．
冷却速度とチルの関係は図４に示すように冷却速度を上げると黒鉛粒数が増加するが，チルが生成するので限界があった．堀江ら（非特許文献５）は一定の冷却速度でチルが晶出しなくなるときの黒鉛粒数をチル臨界黒鉛粒数と定義し，チル臨界粒数（Ｎ）と冷却速度（Ｒ）からＮ＝０．５８Ｒ２＋１９．０７Ｒ＋１．０１であるとの回帰式を算出し，その臨界黒鉛粒数は９６０個／ｍｍ２であることを明らかにした。
本発明者は、フリー窒素を制御すれば，チルが発生しないことを見出し，黒鉛の超微細化技術を開発し、非特許文献４に開示するとともに別途特許出願として開示した（本出願時点では未公開である）
図５に従来の球状黒鉛鋳鉄，図６に超微細化した球状黒鉛鋳鉄の金属組織写真を示す．超微細化した球状黒鉛鋳鉄では従来の球状黒鉛鋳鉄と比較して２０倍以上の黒鉛粒数で３２２２個／ｍｍ２
球状黒鉛鋳鉄は、銑鉄鋳物（別名、鋳鉄）の一種であり、ダクタイル鋳鉄ともいう。鋳鉄の一種であるねずみ鋳鉄の場合には、黒鉛は、細長い異方性の強い薄片状の形状を有している。それに対して、球状黒鉛鋳鉄の場合には、黒鉛は、球状の形状をしている。球状黒鉛は、鋳込み直前の溶湯にマグネシウムやカルシウムなどを含んだ黒鉛球状化剤を添加することによって達成される。
球状黒鉛鋳鉄は、強度のない黒鉛が球状で独立しているため、この鋳物は鋼と同程度に、粘り強く強靱な鋳物となる。ダクタイルとは靭性を意味し、球状黒鉛は、材料強度と伸びを具えた特性の原因となっている。現在は自動車産業をはじめ産業用機器用の材料として多用されている。
黒鉛が細かくその粒数が多いほど衝撃時における亀裂の進展を抑止する効果が高まり、衝撃エネルギーが増加する。さらなる材質の向上を目的として、球状黒鉛の微細化、均一分散を図る努力がなされている。
従来の球状黒鉛鋳鉄の一般的な金属組織を図３に示す。図３に示すように、従来の球状化黒鉛鋳鉄は４００個／ｍｍ２以下の球状黒鉛を有するのが一般的である。
また、球状黒鉛鋳鉄につき、以下に記載の特許文献・非特許文献に記載されているような試みもなされている。
従来の球状黒鉛鋳鉄の一般的な金属組織を図３に示す。図３に示すように、従来の球状化黒鉛鋳鉄は４００個／ｍｍ２以下の球状黒鉛を有するのが一般的である。
また、球状黒鉛鋳鉄につき、以下に記載の特許文献・非特許文献に記載されているような試みもなされている。
特許文献１（特開平１－３０９９３９号公報）では、適量のビスマスを添加することにより黒鉛粒数を３００個／ｍｍ２以上としている。この技術においてはさらにニッケルを適量添加してより高い引張強さ及び耐力を達成している。
特許文献２（特開平６－９３３６９号公報）では、溶湯にマグネシウム（Ｍｇ）の存在下でＣａを添加し、その後Ｂｉを添加することにより、従来の球状黒鉛鋳鉄よりも微細な球状黒鉛及び快削元素としてのＣａ化合物を鋼中に均一に分布させることにより被削性及び機械的性質の一層の向上を図ることが可能な快削球状黒鉛鋳鉄の技術が提供されている。
特許文献３（特開２００３－２８６５３８号公報）では、ダクタイル鋳鉄材にＢｉの添加する量をコントロールすることにより，黒鉛を微細化させて，機械的性質を改善している。この技術においては、ＢｉとＣａの相乗作用によって引張り強度４５０ＭＰａ以上、かつ伸び２０％以上であり、球状黒鉛が少なくとも２，０００個／ｍｍ２以上測定され、かつ、球状化率が９０％以上維持している。
特許文献４（特開２０００－４５０１１号公報）では、Ｃを３．１０～３．９０％、Ｓｉを２．５～４．００％、Ｍｎを０．４５％以下、Ｐを０．０５％以下、Ｓを０．００８％以下、Ｃｕを０．５％以下、Ｍｏを０．３％以下、Ｍｇを０．０５％以下、Ｂｉ＋Ｓｂ＋ Ｔｉを０．１％以下含有し、金型鋳造法によって鋳造して鋳造物中に超微細黒鉛組織を有するようにした球状黒鉛鋳鉄の鋳造方法が開示され、これにより、黒鉛粒数がほぼ１９００個／ｍｍ２の超微細黒鉛組織を有するとともに、チル組織の発生が防止されるようにした球状黒鉛鋳鉄鋳物が提供されている。
特許文献４（特開２０００－４５０１１号公報）では、Ｃを３．１０～３．９０％、Ｓｉを２．５～４．００％、Ｍｎを０．４５％以下、Ｐを０．０５％以下、Ｓを０．００８％以下、Ｃｕを０．５％以下、Ｍｏを０．３％以下、Ｍｇを０．０５％以下、Ｂｉ＋Ｓｂ＋ Ｔｉを０．１％以下含有し、金型鋳造法によって鋳造して鋳造物中に超微細黒鉛組織を有するようにした球状黒鉛鋳鉄の鋳造方法が開示され、これにより、黒鉛粒数がほぼ１９００個／ｍｍ２の超微細黒鉛組織を有するとともに、チル組織の発生が防止されるようにした球状黒鉛鋳鉄鋳物が提供されている。
一方、無チル化の観点から、非特許文献１（「反応論からみた鋳鉄」）には、溶湯中の窒素含有量とチル深さとの関係が示され、窒素を塩酸可溶性窒素と塩酸不溶性窒素とに分類し、それぞれのチル深さとの関連を示している（非特許文献１ 第１１６－１２３頁）。
ただ、この分類では必ずしも当てはまらない場合があるため、非特許文献２では、窒素をフリー窒素とそれ以外の窒素とに分類し、フリー窒素量の制御によりチルの長さを低減する試みがなされている。ここで、フリー窒素量は、全窒素量から介在物となっている介在物窒素量を差し引いた窒素量である。なお、ここで、介在物窒素量は、ＪＩＳ Ｇ １２２８（蒸留－中和滴定法）により測定されている。
ただ、この分類では必ずしも当てはまらない場合があるため、非特許文献２では、窒素をフリー窒素とそれ以外の窒素とに分類し、フリー窒素量の制御によりチルの長さを低減する試みがなされている。ここで、フリー窒素量は、全窒素量から介在物となっている介在物窒素量を差し引いた窒素量である。なお、ここで、介在物窒素量は、ＪＩＳ Ｇ １２２８（蒸留－中和滴定法）により測定されている。
また、非特許文献３では、チル無しの球状黒鉛の数が８５０－１４００個／ｍｍ２のアズキャスト品が提供されている（非特許文献３ 表ＩＸ上第１欄）。
「反応論からみた鋳鉄」初版社団法人新日本鋳鍛造協会発行 平成４年３月３１日発行
「鋳鉄の黒鉛凝固に及ぼすフリー窒素量の影響」日本鋳造工学会、第１６３回全国公演大会概要集（２０１３）９９
「Magnesium Map of the Spheroidal GraphiteStructure in DuctiLe Castlrons（金型を用いて製造したダクタイル鋳鉄鋳物）」REVIS TA DE METALURGIA, 49 (5)SEPTEMBREOCTUBRE 325-339 2013
「球状黒鉛鋳鉄の無チル金型鋳造」日本鋳造工学会、第１６６回全国公演大会概要集（２０１５年５月）９５
平成２０年度戦略的基盤高度化支援事業「極薄肉鋳造技術の自動車用鋳物部品軽量化への応用開発」
上記した特許文献・非特許文献に記載の従来技術においては、金型鋳造を行うといずれもチルの発生を伴う。チルを無くすために熱処理を行わざるを得ない。
また、上記製造方法を用いて製造した球状黒鉛鋳鉄の組織内における球状黒鉛の個数は少ない。そのため、強度、伸びなどの機械的特性が必ずしも所望するものではない。
また、特許文献３の技術においては酸化物と思われる白い粉の発生が認められ伸び特性に欠ける。
非特許文献２では、チル長さはフリー窒素の量に影響されることから、フリー窒素の除去により、チル長の低減を図っている。しかし、非特許文献２は、冷やし金を含むとは言え金型鋳造ではなく、また、組織内における球状黒鉛の個数、粒径については触れられていない。
特許文献３記載の球状黒鉛鋳鉄では、球状黒鉛の個数は２，０００個／ｍｍ２以上を達成している。しかし、この技術は金型鋳造品の技術ではない。すなわち、金型鋳造品であって球状黒鉛の個数が２，０００個／ｍｍ２以上のものは提供されていない。
特許文献４では、ＢｉとＳｂを必須としている。
非特許文献３では、金型鋳造品の中で、表面、中心ともにチルの無い品物は、ブレーキキャリパーＧ（７．５ｋｇ、肉厚４３ｍｍ）のみであり、モジュラスＭ（ｃｍ）（Ｍ＝Ｖ／Ｓ，Ｖは体積、Ｓは表面積）が２を超えるものに限られている。
非特許文献４では、それ以前に比べ超微細な球状黒鉛を大量に有する球状黒鉛鋳鉄が提供されている。球状黒鉛をさらに微細とし、かつ、その粒径のばらつきが少ない球状黒鉛鋳鉄が望まれる。また、機械的特性、特に衝撃値がより優れた球状黒鉛鋳鉄が望まれる。
本発明では，フリー窒素によるチル化制御技術と半凝固鋳造技術を適用することで従来の半溶融・半凝固ダイカスト法では，熱処理なしで黒鉛化が不可能であった半凝固ダクタイル鋳鉄の微細化と黒鉛粒数の向上に向けて取り組んだ結果なされたものである。
また、上記製造方法を用いて製造した球状黒鉛鋳鉄の組織内における球状黒鉛の個数は少ない。そのため、強度、伸びなどの機械的特性が必ずしも所望するものではない。
また、特許文献３の技術においては酸化物と思われる白い粉の発生が認められ伸び特性に欠ける。
非特許文献２では、チル長さはフリー窒素の量に影響されることから、フリー窒素の除去により、チル長の低減を図っている。しかし、非特許文献２は、冷やし金を含むとは言え金型鋳造ではなく、また、組織内における球状黒鉛の個数、粒径については触れられていない。
特許文献３記載の球状黒鉛鋳鉄では、球状黒鉛の個数は２，０００個／ｍｍ２以上を達成している。しかし、この技術は金型鋳造品の技術ではない。すなわち、金型鋳造品であって球状黒鉛の個数が２，０００個／ｍｍ２以上のものは提供されていない。
特許文献４では、ＢｉとＳｂを必須としている。
非特許文献３では、金型鋳造品の中で、表面、中心ともにチルの無い品物は、ブレーキキャリパーＧ（７．５ｋｇ、肉厚４３ｍｍ）のみであり、モジュラスＭ（ｃｍ）（Ｍ＝Ｖ／Ｓ，Ｖは体積、Ｓは表面積）が２を超えるものに限られている。
非特許文献４では、それ以前に比べ超微細な球状黒鉛を大量に有する球状黒鉛鋳鉄が提供されている。球状黒鉛をさらに微細とし、かつ、その粒径のばらつきが少ない球状黒鉛鋳鉄が望まれる。また、機械的特性、特に衝撃値がより優れた球状黒鉛鋳鉄が望まれる。
本発明では，フリー窒素によるチル化制御技術と半凝固鋳造技術を適用することで従来の半溶融・半凝固ダイカスト法では，熱処理なしで黒鉛化が不可能であった半凝固ダクタイル鋳鉄の微細化と黒鉛粒数の向上に向けて取り組んだ結果なされたものである。
本発明は、小さなモジュラスであっても、熱処理を行わないアズキャストの状態で、チルが無く、かつ、組織内における球状黒鉛をより一層超微細化し、粒径のばらつきが小さく、その個数を従来の数倍とすることが可能な球状黒鉛鋳鉄の鋳造方法及び鋳造品を提供することを目的とする。
請求項１に係る発明は、鋳鉄からなる原料を加熱溶解して溶湯を得る溶解工程、
前記溶湯に球状化処理を行う球状化処理工程、
前記溶湯に接種を行う接種工程、
前記接種後の溶湯を、注湯口から注湯し、ランナーを通り、ゲートを介して製品空間に充填する鋳込み工程、
を有する球状黒鉛鋳鉄の鋳造品の製造方法において、
前記鋳造品の溶解した際の融解時の窒素ガス量が０．９ｐｐｍ（質量）以下になるように窒素量を調整し、
前記注湯を（液相線温度＋１０℃）以上（液相線温度＋４０℃）以下の温度で行うとともに、前記注湯口から注湯された前記溶湯がランナー内で冷却され、前記ゲートにおいて固液共存温度領域内の温度で充填されるようにすることを特徴とする球状黒鉛鋳鉄の鋳造品の半凝固鋳造方法である。
請求項２に係る発明は、前記注湯後、注湯温度から液相線温度にいたるまでの溶湯の冷却速度を２０℃／秒以上とする請求項１記載の黒鉛鋳鉄の鋳造品の半凝固鋳造方法である。
請求項３に係る発明は、前記固液共存温度領域内の温度を１１４０～１１７０℃とする請求項１又は２記載の球状黒鉛鋳鉄の鋳造品の半凝固鋳造方法である。
請求項４に係る発明は、前記充填後、加圧を行うことを特徴とする請求項１ないし３のいずれか１項記載の球状黒鉛鋳鉄の鋳造品の半凝固鋳造方法である。
請求項５に係る発明は、鋳鉄からなる原料を加熱溶解して溶湯を得、前記溶湯を１５００℃以上の所定の温度で加熱後、加熱を停止しその温度に一定時間保持して前記溶湯から酸素を除去し、次いで、前記溶湯を徐冷することにより前記溶湯中の窒素を減少させ、次いで、球状化処理、接種及び鋳込みを行うことを特徴とする請求項１ないし４のいずれか１項記載の球状黒鉛鋳鉄の鋳造品の半凝固鋳造方法である。
前記溶湯に球状化処理を行う球状化処理工程、
前記溶湯に接種を行う接種工程、
前記接種後の溶湯を、注湯口から注湯し、ランナーを通り、ゲートを介して製品空間に充填する鋳込み工程、
を有する球状黒鉛鋳鉄の鋳造品の製造方法において、
前記鋳造品の溶解した際の融解時の窒素ガス量が０．９ｐｐｍ（質量）以下になるように窒素量を調整し、
前記注湯を（液相線温度＋１０℃）以上（液相線温度＋４０℃）以下の温度で行うとともに、前記注湯口から注湯された前記溶湯がランナー内で冷却され、前記ゲートにおいて固液共存温度領域内の温度で充填されるようにすることを特徴とする球状黒鉛鋳鉄の鋳造品の半凝固鋳造方法である。
請求項２に係る発明は、前記注湯後、注湯温度から液相線温度にいたるまでの溶湯の冷却速度を２０℃／秒以上とする請求項１記載の黒鉛鋳鉄の鋳造品の半凝固鋳造方法である。
請求項３に係る発明は、前記固液共存温度領域内の温度を１１４０～１１７０℃とする請求項１又は２記載の球状黒鉛鋳鉄の鋳造品の半凝固鋳造方法である。
請求項４に係る発明は、前記充填後、加圧を行うことを特徴とする請求項１ないし３のいずれか１項記載の球状黒鉛鋳鉄の鋳造品の半凝固鋳造方法である。
請求項５に係る発明は、鋳鉄からなる原料を加熱溶解して溶湯を得、前記溶湯を１５００℃以上の所定の温度で加熱後、加熱を停止しその温度に一定時間保持して前記溶湯から酸素を除去し、次いで、前記溶湯を徐冷することにより前記溶湯中の窒素を減少させ、次いで、球状化処理、接種及び鋳込みを行うことを特徴とする請求項１ないし４のいずれか１項記載の球状黒鉛鋳鉄の鋳造品の半凝固鋳造方法である。
小さなモジュラスであっても、熱処理を行わないアズキャストの状態で、チルが無く、かつ、組織内における球状黒鉛をより一層超微細化し、粒径のばらつきが小さく、その個数を従来の数倍とすることが可能となる。
以下、図１に基づき本発明を実施するための形態を説明する。
（溶解工程）
溶解行程においては、球状黒鉛鋳鉄の元湯原料を溶解する。
元湯原料としては、例えば、銑鉄、鋼屑及びＪＩＳＧ５５０２に規定する材料の戻り屑を用いればよい。他の鋳鉄でも適用可能である。また、必要に応じて、他の元素を添加してもよい。また、組成範囲を適宜変えてもよい。
ＪＩＳＧ５５０２に規定する例としてＦＣＤ４００－１５、ＦＣＤ４５０－１０、ＦＣＤ５００－７、ＦＣＤ６００－３、ＦＣＤ７００－２、ＦＣＤ８００－２、ＦＣＤ４００－１５、ＦＣＤ４５０－１０、ＦＣＤ５００－７などがあげられる。
溶解行程においては、球状黒鉛鋳鉄の元湯原料を溶解する。
元湯原料としては、例えば、銑鉄、鋼屑及びＪＩＳＧ５５０２に規定する材料の戻り屑を用いればよい。他の鋳鉄でも適用可能である。また、必要に応じて、他の元素を添加してもよい。また、組成範囲を適宜変えてもよい。
ＪＩＳＧ５５０２に規定する例としてＦＣＤ４００－１５、ＦＣＤ４５０－１０、ＦＣＤ５００－７、ＦＣＤ６００－３、ＦＣＤ７００－２、ＦＣＤ８００－２、ＦＣＤ４００－１５、ＦＣＤ４５０－１０、ＦＣＤ５００－７などがあげられる。
なお、上記元湯原料あるいは、元湯原料溶解後に、上記成分に加えて、Ｂｉ，Ｃａ，Ｂａ，Ｃｕ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｖ、ＲＥ（希土類元素）を適宜添加してもよい。
また、ＣＥ（炭素当量）を適宜、例えば、３．９～４．６に制御してもよい。
また、ＣＥ（炭素当量）を適宜、例えば、３．９～４．６に制御してもよい。
本発明では、溶解後さらに加熱を行い元湯の昇温を行う。昇温により、元湯内から酸素は除去される。
昇温は、元湯内から酸素の除去が止まる温度Ｔ０に達するまで行う。その温度Ｔ０に達した時点で昇温を停止し、Ｔ０において所定時間保温する。保温を続けると、ルツボ側面から気泡の発生が認められるためその時点で保温を停止する。通常、保温は２～１０分の間で行われる。
昇温は、元湯内から酸素の除去が止まる温度Ｔ０に達するまで行う。その温度Ｔ０に達した時点で昇温を停止し、Ｔ０において所定時間保温する。保温を続けると、ルツボ側面から気泡の発生が認められるためその時点で保温を停止する。通常、保温は２～１０分の間で行われる。
（窒素の除去工程）
酸素を除去する工程の後に、窒素の除去を行う。
非特許文献２では、フリー窒素の制御を行っている。ただ、非特許文献２は砂型を対象としており、金型にそのままでは適用できず、金型に非特許文献２に記載のフリー窒素の制御を行っても球状黒鉛の個数の増加は必ずしも認められない。
金型の場合は、融解時発生窒素量を基準に窒素の制御を行うと、チルの発生がなく球状黒鉛の個数の増加を制御できることがわかった。
融解時発生窒素量は、鋳造品を溶解した際の融解時の窒素ガス量である。
具体的に次の手順で測定する。酸化膜除去のためFUJI STAR500（三共理化学）サンドペーパーにて金属光沢が出るまで表面の酸化膜を取り除いた後、マイクロカッター又は鉄筋カッターで切断し０．５－１．０ｇの試料をとした。切断した試料は油分除去のためアセトンで洗浄しドライヤーで数秒乾燥または真空乾燥した後分析を実施する。
分析は装置に電源を入れＨｅガスを送入し、システムチェックとリークチェックを行い異常が無いのを確認、安定化した後分析を開始し分析するにあたり捨て分析、ブランク測定を行いゼロ点補正を行う。
ブランク分析は始めに坩堝をセットし助燃材（黒鉛パウダー）を約０．４ｇ前後添加（助燃材は合金中の窒素抽出率を向上させる目的）し、Ｈｅを流入しながらアウトガス、パージを行い試料室内をＨｅガスで置換、次いで予備加熱により黒鉛坩堝から発生する酸素、窒素を取り除くため分析温度と同条件以上の温度（２１６３℃）で１５秒加熱保持し坩堝から発生するガスを除去する。その後昇温条件で分析を行い得られる数値をブランクとしゼロ点ベースとなるように補正する。
検量線作成標準試料としてＬＥＣＯ製１１４－００１－５（窒素８±２ｐｐｍ、酸素１１５±１９ｐｐｍ）、５０２－８７３（窒素４７±５ｐｐｍ酸素３４±５ｐｐｍ）、５０２－８６９（窒素量４１４±８ｐｐｍ 酸素３６±４ｐｐｍ）、５０２－４１６（窒素量７８２±１４ｐｐｍ 酸素３３±３ｐｐｍ）を用いて各３回測定し得られた数値から検量線を作成する。
昇温分析では低融点物質から徐々に溶解していき各温度毎に溶融した物質中に含まれる窒素が抽出され波形ピークが得られる。
波形ピークの総面積（ピーク強度値の総和）と分析によって得られる窒素量から単位面積当たりの窒素量を算出し、１２５０－１３５０℃付近の昇温初期に発生するピーク（Ａ１）を融解時窒素量として数値化する。
いわゆるフリー窒素自体と、チルの発生有無、球状化黒鉛の粒数との関係に代え、融解時窒素量チルの発生有無、球状化黒鉛の粒数との因果関係を見出しており、本発明は、融解地窒素量を制御することにより融解時窒素量チルの発生有無、球状化黒鉛の粒数を制御するものである。
酸素を除去する工程の後に、窒素の除去を行う。
非特許文献２では、フリー窒素の制御を行っている。ただ、非特許文献２は砂型を対象としており、金型にそのままでは適用できず、金型に非特許文献２に記載のフリー窒素の制御を行っても球状黒鉛の個数の増加は必ずしも認められない。
金型の場合は、融解時発生窒素量を基準に窒素の制御を行うと、チルの発生がなく球状黒鉛の個数の増加を制御できることがわかった。
融解時発生窒素量は、鋳造品を溶解した際の融解時の窒素ガス量である。
具体的に次の手順で測定する。酸化膜除去のためFUJI STAR500（三共理化学）サンドペーパーにて金属光沢が出るまで表面の酸化膜を取り除いた後、マイクロカッター又は鉄筋カッターで切断し０．５－１．０ｇの試料をとした。切断した試料は油分除去のためアセトンで洗浄しドライヤーで数秒乾燥または真空乾燥した後分析を実施する。
分析は装置に電源を入れＨｅガスを送入し、システムチェックとリークチェックを行い異常が無いのを確認、安定化した後分析を開始し分析するにあたり捨て分析、ブランク測定を行いゼロ点補正を行う。
ブランク分析は始めに坩堝をセットし助燃材（黒鉛パウダー）を約０．４ｇ前後添加（助燃材は合金中の窒素抽出率を向上させる目的）し、Ｈｅを流入しながらアウトガス、パージを行い試料室内をＨｅガスで置換、次いで予備加熱により黒鉛坩堝から発生する酸素、窒素を取り除くため分析温度と同条件以上の温度（２１６３℃）で１５秒加熱保持し坩堝から発生するガスを除去する。その後昇温条件で分析を行い得られる数値をブランクとしゼロ点ベースとなるように補正する。
検量線作成標準試料としてＬＥＣＯ製１１４－００１－５（窒素８±２ｐｐｍ、酸素１１５±１９ｐｐｍ）、５０２－８７３（窒素４７±５ｐｐｍ酸素３４±５ｐｐｍ）、５０２－８６９（窒素量４１４±８ｐｐｍ 酸素３６±４ｐｐｍ）、５０２－４１６（窒素量７８２±１４ｐｐｍ 酸素３３±３ｐｐｍ）を用いて各３回測定し得られた数値から検量線を作成する。
昇温分析では低融点物質から徐々に溶解していき各温度毎に溶融した物質中に含まれる窒素が抽出され波形ピークが得られる。
波形ピークの総面積（ピーク強度値の総和）と分析によって得られる窒素量から単位面積当たりの窒素量を算出し、１２５０－１３５０℃付近の昇温初期に発生するピーク（Ａ１）を融解時窒素量として数値化する。
いわゆるフリー窒素自体と、チルの発生有無、球状化黒鉛の粒数との関係に代え、融解時窒素量チルの発生有無、球状化黒鉛の粒数との因果関係を見出しており、本発明は、融解地窒素量を制御することにより融解時窒素量チルの発生有無、球状化黒鉛の粒数を制御するものである。
窒素については、元湯への溶解度を減少させることにより元湯内から除去することができる。そのために、溶湯を徐冷する。急激な冷却では、窒素は元湯内から抜ききれないことがある。冷却速度として、５℃／分以下が好ましい。
冷却は、式１におけるＴ（℃）まで行うことが好ましい。Ｔ（℃）より低い温度まで冷却を行うと、逆に酸素の取り込みが始まってしまう。窒素、酸素の両方を最小とするためにＴ〈℃〉まで冷却することが好ましい。式１は、
平衡式である。非平衡な実務上の観点を考慮すると（Ｔ－１５℃）±２０（℃）まで冷却することが好ましい。
式（１） Ｔ＝Ｔｋ－２７３（℃）
ｌｏｇ（［Ｓｉ］／［Ｃ］２）＝－２７，４８６／Ｔｋ＋１５．４７
冷却は、式１におけるＴ（℃）まで行うことが好ましい。Ｔ（℃）より低い温度まで冷却を行うと、逆に酸素の取り込みが始まってしまう。窒素、酸素の両方を最小とするためにＴ〈℃〉まで冷却することが好ましい。式１は、
平衡式である。非平衡な実務上の観点を考慮すると（Ｔ－１５℃）±２０（℃）まで冷却することが好ましい。
式（１） Ｔ＝Ｔｋ－２７３（℃）
ｌｏｇ（［Ｓｉ］／［Ｃ］２）＝－２７，４８６／Ｔｋ＋１５．４７
（球状化処理工程）
式１におけるＴ（℃）まで冷却した時点で、球状化処理を行う。
ここで、球状化処理はＭｇ添加により行うことが一般的である。他の方法（例えば、Ｃｅを含む処理剤による球状化処理）によってもよい。
ただ、Ｃｅに比べて、Ｍｇの場合は、微細化の程度及び単位面積当たりの球状黒鉛の数は圧倒的に優れている。
前記Ｍｇ含有処理剤は、Ｆｅ－Ｓｉ－Ｍｇが好ましい。特に、Ｆｅ：Ｓｉ：Ｍｇ＝５０：５０：（１～１０）（質量比）の処理剤を用いることが好ましい。Ｍｇ比が１未満では、十分な球状化を行うことができない。また、１０を超えると、泡立ちが生じてしまいガスの巻き込みを起こしてしまう。かかる観点から１～１０が好ましく、１～５がより好ましい。
酸素含有量が２０ｐｐｍ（質量）以下において前記球状化処理を行うことが好ましい。２０ｐｐｍ以下とすることにより微細な球状化黒鉛が得られる。
式１におけるＴ（℃）まで冷却した時点で、球状化処理を行う。
ここで、球状化処理はＭｇ添加により行うことが一般的である。他の方法（例えば、Ｃｅを含む処理剤による球状化処理）によってもよい。
ただ、Ｃｅに比べて、Ｍｇの場合は、微細化の程度及び単位面積当たりの球状黒鉛の数は圧倒的に優れている。
前記Ｍｇ含有処理剤は、Ｆｅ－Ｓｉ－Ｍｇが好ましい。特に、Ｆｅ：Ｓｉ：Ｍｇ＝５０：５０：（１～１０）（質量比）の処理剤を用いることが好ましい。Ｍｇ比が１未満では、十分な球状化を行うことができない。また、１０を超えると、泡立ちが生じてしまいガスの巻き込みを起こしてしまう。かかる観点から１～１０が好ましく、１～５がより好ましい。
酸素含有量が２０ｐｐｍ（質量）以下において前記球状化処理を行うことが好ましい。２０ｐｐｍ以下とすることにより微細な球状化黒鉛が得られる。
（接種工程）
球状化処理を行った後に接種を行う。接種は、溶湯に例えば、Ｆｅ－Ｓｉを添加することにより行う。例えば、Ｆｅ－７５Ｓｉ（質量比）が好適に用いられる。
球状化処理を行った後に接種を行う。接種は、溶湯に例えば、Ｆｅ－Ｓｉを添加することにより行う。例えば、Ｆｅ－７５Ｓｉ（質量比）が好適に用いられる。
（鋳込み工程）
接種剤Ｆｅ－Ｓｉ添加後鋳込みを行う。接種剤が拡散撹拌しない状態で鋳込みを行うことが好ましい。設備上の要因などを考慮して、例えば、５分以下、３分以下、１分以下、３０秒以下と短時間化をはかることが好ましい。
接種剤Ｆｅ－Ｓｉ添加後鋳込みを行う。接種剤が拡散撹拌しない状態で鋳込みを行うことが好ましい。設備上の要因などを考慮して、例えば、５分以下、３分以下、１分以下、３０秒以下と短時間化をはかることが好ましい。
鋳込みは、Ｔｐ±２０（℃）において行うことが好ましい。
ここで、Ｔｐ＝１３５０－６０Ｍ（℃）」
Ｍ＝Ｖ／Ｓ
Ｖは製品体積（ｃｍ３）、Ｓは製品表面積（ｃｍ２）
ここで、Ｔｐ＝１３５０－６０Ｍ（℃）」
Ｍ＝Ｖ／Ｓ
Ｖは製品体積（ｃｍ３）、Ｓは製品表面積（ｃｍ２）
金型温度はＴｄ±２０（℃）とすることが好ましい。Ｔｄ＝４７０－５２０Ｍ（℃）
Ｍ＝Ｖ／Ｓ
Ｖは製品体積（ｃｍ３）、Ｓは製品表面積（ｃｍ２）
金型温度は、製品の体積に応じて制御を行うことが好ましい。金型温度を制御することにより球状黒鉛をより微細かつ均一に形成することができる。
ただ、条件によっては湯周り不良を生ずるおそれがあるため、金型の最低温度は１００℃とすることが好ましい。
Ｍ＝Ｖ／Ｓ
Ｖは製品体積（ｃｍ３）、Ｓは製品表面積（ｃｍ２）
金型温度は、製品の体積に応じて制御を行うことが好ましい。金型温度を制御することにより球状黒鉛をより微細かつ均一に形成することができる。
ただ、条件によっては湯周り不良を生ずるおそれがあるため、金型の最低温度は１００℃とすることが好ましい。
接種処理は、Ｆｅ－Ｓｉを添加することにより行うことが好ましい。
接種から鋳込みまでの時間は短いほど好ましいと考えられていた。すなわち、次のように考えられていた。
鋳込後、Ｆｅ－Ｓｉ添加後可及的速やかに行うことが好ましい。接種後短時間であるほどより微細でかつ単位面積当たりの球状化黒鉛が多くなる。短時間であるほどＦｅ－Ｓｉの溶湯中への拡散が遅くなり、それに伴い球状化黒鉛の密度が高くなる。
装置などにも依存するが、例えば、５分以内に前記鋳込みを行うが好ましく、３分以内に行うことがより好ましく、３０秒以内、５秒以内と、短くするほど好ましい。に行うことがさらに好ましい。Ｆｅ－Ｓｉが溶解後拡散前の状態で鋳込みを行うと、均一に溶解した場合よりも球状化黒鉛の個数は飛躍的に増加する。チルの発生もない。かかる状態をさらに促進するために撹拌を行わずに鋳込みを行うことが好ましい。
しかし、本発明においては、接種後５分以上経過した場合であっても３分以内の場合と同様の結果が得られる。従来は、鋳込みまでの時間を短縮化するために作業上さまざまな制約を受けていた。しかし、接種から鋳込みまでの時間の短縮を図る必要がなければそのような制約を受けずに自由度の高い作業を行うことが可能となる。なお、接種の効果は、一般に接種処理後から１０分経過すると焼失すると考えられている。従って、本発明では、接種を省略することが可能であることを示唆している。
金型には、断熱性の塗型を塗布することが好ましい。特に、断熱性塗型が好ましく熱伝導率：０．４２Ｗ／（ｍ・ｋ）以下が特に好ましい。具体的に断熱性の塗型を厚み０．２ｍｍ以上に塗布することが好ましい。
接種から鋳込みまでの時間は短いほど好ましいと考えられていた。すなわち、次のように考えられていた。
鋳込後、Ｆｅ－Ｓｉ添加後可及的速やかに行うことが好ましい。接種後短時間であるほどより微細でかつ単位面積当たりの球状化黒鉛が多くなる。短時間であるほどＦｅ－Ｓｉの溶湯中への拡散が遅くなり、それに伴い球状化黒鉛の密度が高くなる。
装置などにも依存するが、例えば、５分以内に前記鋳込みを行うが好ましく、３分以内に行うことがより好ましく、３０秒以内、５秒以内と、短くするほど好ましい。に行うことがさらに好ましい。Ｆｅ－Ｓｉが溶解後拡散前の状態で鋳込みを行うと、均一に溶解した場合よりも球状化黒鉛の個数は飛躍的に増加する。チルの発生もない。かかる状態をさらに促進するために撹拌を行わずに鋳込みを行うことが好ましい。
しかし、本発明においては、接種後５分以上経過した場合であっても３分以内の場合と同様の結果が得られる。従来は、鋳込みまでの時間を短縮化するために作業上さまざまな制約を受けていた。しかし、接種から鋳込みまでの時間の短縮を図る必要がなければそのような制約を受けずに自由度の高い作業を行うことが可能となる。なお、接種の効果は、一般に接種処理後から１０分経過すると焼失すると考えられている。従って、本発明では、接種を省略することが可能であることを示唆している。
金型には、断熱性の塗型を塗布することが好ましい。特に、断熱性塗型が好ましく熱伝導率：０．４２Ｗ／（ｍ・ｋ）以下が特に好ましい。具体的に断熱性の塗型を厚み０．２ｍｍ以上に塗布することが好ましい。
以下に本発明の実施例を参考例とともに述べる
参考例は、実施例と基本的部分を共通にする例である。
（参考例１）
次の組成を有する原料を用いた。（質量％）
Ｃ：３．６６、Ｓｉ：２．５８、Ｍｎ：０．０９、Ｐ：０．０２２、Ｓ：０．００６、残Ｆｅ
参考例は、実施例と基本的部分を共通にする例である。
（参考例１）
次の組成を有する原料を用いた。（質量％）
Ｃ：３．６６、Ｓｉ：２．５８、Ｍｎ：０．０９、Ｐ：０．０２２、Ｓ：０．００６、残Ｆｅ
この原料の組成における式（１）のＴを求めると次の通りである。
Ｔｋ＝１６９８（Ｋ）
Ｔ＝Ｔｋ－２７３＝１４２５（℃）
Ｔｋ＝１６９８（Ｋ）
Ｔ＝Ｔｋ－２７３＝１４２５（℃）
この原料を炉内において加熱して溶解した。溶解後も加熱を続け、１４２５℃を通過し、昇温を続けた。１４２５℃以上の温度においては酸素の除去が行われている。
昇温をさらに続けたところ、１５１０℃を超えた温度において、炉の耐熱材からの酸素の発生が認められた。そこで、１５１０℃において昇温を停止し、１５１０℃に５分間保温を行った。この期間は酸素が元湯から除去される期間である。
昇温をさらに続けたところ、１５１０℃を超えた温度において、炉の耐熱材からの酸素の発生が認められた。そこで、１５１０℃において昇温を停止し、１５１０℃に５分間保温を行った。この期間は酸素が元湯から除去される期間である。
１５１０℃に５分間保温後約５℃／分の割合で１４２５℃（＝Ｔ℃）まで徐冷した。途中いったん１４４０℃まで温度を下げ、その後１４６０℃まで上昇させ、次いで、５℃／分の速度で冷却した。
溶湯温度の低下に伴い、溶湯への窒素の溶解度が減少するため、過飽和窒素が生じる。徐冷により窒素の溶湯への飽和量は低下し、不飽和窒素が溶湯から放出された。Ｔの温度まで冷却した時点で、溶湯から一部を取り出して酸素の含有量を分析したところ２０ｐｐｍ以下であった。
溶湯温度の低下に伴い、溶湯への窒素の溶解度が減少するため、過飽和窒素が生じる。徐冷により窒素の溶湯への飽和量は低下し、不飽和窒素が溶湯から放出された。Ｔの温度まで冷却した時点で、溶湯から一部を取り出して酸素の含有量を分析したところ２０ｐｐｍ以下であった。
次いで、Ｍｇ処理を行った。Ｍｇ処理は、Ｆｅ－Ｓｉ－３％Ｍｇを添加して行った。Ｍｇ処理後接種を行った。０．６質量％Ｆｅ－７５Ｓｉにより湯面接種を行い撹拌した。製品は、直径３７ｍｍ、厚さ（ｔ）５．４ｍｍのコインである。鋳込み温度及び金型温度は、次の通り設定した。
また、金型には、断熱性塗型０．４ｍｍ塗布した。塗型の熱伝導率は０．４２Ｗ／（ｍ・ｋ）であった。
鋳込み温度Ｔｐは、Ｍ＝Ｖ／Ｓ＝０．３４
Ｔｐ＝１３５０－６０Ｍ＝１３２０℃
金型温度Ｔｄは、
Ｔｄ＝４７０－５２０Ｍ＝２９３．２（℃）
また、金型には、断熱性塗型０．４ｍｍ塗布した。塗型の熱伝導率は０．４２Ｗ／（ｍ・ｋ）であった。
鋳込み温度Ｔｐは、Ｍ＝Ｖ／Ｓ＝０．３４
Ｔｐ＝１３５０－６０Ｍ＝１３２０℃
金型温度Ｔｄは、
Ｔｄ＝４７０－５２０Ｍ＝２９３．２（℃）
上記設定の鋳込み温度及び金型温度のもとに、接種終了後１０秒後に金型に鋳込みを行った。鋳込み後、次の結果が得られた。
製品の組成は次の通りであった。（質量％）
Ｃ ：３．６１、Ｓｉ：３．１１、Ｍｎ：０．１０、Ｐ：０．０２４、Ｓ：０．００８、
Ｍｇ：０．０１８であった。
製品の組成は次の通りであった。（質量％）
Ｃ ：３．６１、Ｓｉ：３．１１、Ｍｎ：０．１０、Ｐ：０．０２４、Ｓ：０．００８、
Ｍｇ：０．０１８であった。
鋳込み後の試料について顕微鏡写真により組織の観察を行った。組織図を図２（ａ）に示す。なお、図２（ｂ）は砂型鋳造品の参考例である。
球状黒鉛は、非常に微細であり、均一に分布していた。球状化黒鉛の個数を数えたところ３２２２個／ｍｍ２であった。チルの発生は，皆無であった。
球状黒鉛は、非常に微細であり、均一に分布していた。球状化黒鉛の個数を数えたところ３２２２個／ｍｍ２であった。チルの発生は，皆無であった。
（参考例２）
本例では、融解時発生窒素量を変化させ、融解時発生窒素量とチルの発生有無との関係を調べた。
なお、実験は、実施例１と同様に行った。また、いずれの場合も金型表面に０．４ｍｍ厚の断熱性の塗型を形成した。結果を以下に示す。
融解時発生窒素量 Ｔ 鋳込温度 チルの有無
（ｐｐｍ） （℃） （℃）
１．０５ １４１５ １３０３ 有
１．１５ １４３９ １４３６ 有
０．８９ １４３０ １３１６ 無
０．９３ １４２９ １３９０ 有
０．２２ １４３２ １３１０ 無
０．６３ １４３２ １３１５ 無
０．３７ １４３０ １３１２ 無
上記結果に示す通り、融解時発生窒素量は０．９ｐｐｍを臨界値とし、それ以下に制御した場合にはチルの発生が無かった。
なお、チルの発生が無い場合は、チルの発生が有る場合よりも球状黒鉛の個数ははるかに多かった。
（比較例）
本例では、原料溶解後、１５１０℃まで昇温後、金型に鋳込みを行った。
ただ、本例では砂型を用いた。他の点は実施例１と同様とした。
その結果を図２（ｂ）及び図６に示す。
本例では１００５個／ｍｍ２であった。
本例では、融解時発生窒素量を変化させ、融解時発生窒素量とチルの発生有無との関係を調べた。
なお、実験は、実施例１と同様に行った。また、いずれの場合も金型表面に０．４ｍｍ厚の断熱性の塗型を形成した。結果を以下に示す。
融解時発生窒素量 Ｔ 鋳込温度 チルの有無
（ｐｐｍ） （℃） （℃）
１．０５ １４１５ １３０３ 有
１．１５ １４３９ １４３６ 有
０．８９ １４３０ １３１６ 無
０．９３ １４２９ １３９０ 有
０．２２ １４３２ １３１０ 無
０．６３ １４３２ １３１５ 無
０．３７ １４３０ １３１２ 無
上記結果に示す通り、融解時発生窒素量は０．９ｐｐｍを臨界値とし、それ以下に制御した場合にはチルの発生が無かった。
なお、チルの発生が無い場合は、チルの発生が有る場合よりも球状黒鉛の個数ははるかに多かった。
（比較例）
本例では、原料溶解後、１５１０℃まで昇温後、金型に鋳込みを行った。
ただ、本例では砂型を用いた。他の点は実施例１と同様とした。
その結果を図２（ｂ）及び図６に示す。
本例では１００５個／ｍｍ２であった。
本例では、塗型を変えた実験を行った。
次の３種類の塗型につき実験を行った。他の条件は実施例１と同様である。
Ａ 断熱性塗型（厚み０．４ｍｍ）熱伝導率：０．４２Ｗ／（ｍ・ｋ）
Ｂ 断熱性塗型（厚み０．７ｍｍ）熱伝導率：０．２Ｗ／（ｍ・ｋ）
Ｃ 断熱性塗型（厚み０．２ｍｍ）熱伝導率：０．８５Ｗ／（ｍ・ｋ）
Ｄ カーボンブラック熱伝導率：５．８Ｗ／（ｍ・ｋ）
Ａは参考例１と同じである。
断熱性塗型（Ａ－Ｃ）の場合は、いずれもチルの発生は認められなかった。ただ、厚みが０．２ｍｍの場合は球状黒鉛の数は０．４ｍｍの場合よりも多く、かつ、粒径は小さかった。０．７ｍｍの場合は、０．４ｍｍとほぼ同様であった。
また、カーボンブラックの場合は、チルの発生は認められなかったが、０．２ｍｍ厚の断熱性塗型の場合よりもさらに球状黒鉛の数は少なかった。
（参考例４）
本例では、金型温度を、２５℃～３００℃の範囲で変化させた。
試験は、２５℃、１７８℃、２２３℃、２８６℃、３００℃の５点で行った。
なお、塗型は、断熱性の塗型を０．４ｍｍ塗布した。
他の点は参考例１と同様とした。
２５℃の場合はチルの発生が認められた。他の温度についてはチルの発生は認められなかった。２８６℃の場合が一番粒径は小さかった。
（参考例５）
本例では、モジュラス（Ｍ）を０．２５～２．０（ｃｍ）の範囲で変化させて金型鋳造品を製造した。
製造条件は、参考例１と同様である。
製造したそれぞれの金型鋳造品につき、球状黒鉛の個数を測定した。
なお、いずれの製品についてもチルの発生は認められなかった。
モジュラス（Ｍ）が小さくとも１５００個／ｍｍ２以上の微細な球状黒鉛を有する組織であった。
次の３種類の塗型につき実験を行った。他の条件は実施例１と同様である。
Ａ 断熱性塗型（厚み０．４ｍｍ）熱伝導率：０．４２Ｗ／（ｍ・ｋ）
Ｂ 断熱性塗型（厚み０．７ｍｍ）熱伝導率：０．２Ｗ／（ｍ・ｋ）
Ｃ 断熱性塗型（厚み０．２ｍｍ）熱伝導率：０．８５Ｗ／（ｍ・ｋ）
Ｄ カーボンブラック熱伝導率：５．８Ｗ／（ｍ・ｋ）
Ａは参考例１と同じである。
断熱性塗型（Ａ－Ｃ）の場合は、いずれもチルの発生は認められなかった。ただ、厚みが０．２ｍｍの場合は球状黒鉛の数は０．４ｍｍの場合よりも多く、かつ、粒径は小さかった。０．７ｍｍの場合は、０．４ｍｍとほぼ同様であった。
また、カーボンブラックの場合は、チルの発生は認められなかったが、０．２ｍｍ厚の断熱性塗型の場合よりもさらに球状黒鉛の数は少なかった。
（参考例４）
本例では、金型温度を、２５℃～３００℃の範囲で変化させた。
試験は、２５℃、１７８℃、２２３℃、２８６℃、３００℃の５点で行った。
なお、塗型は、断熱性の塗型を０．４ｍｍ塗布した。
他の点は参考例１と同様とした。
２５℃の場合はチルの発生が認められた。他の温度についてはチルの発生は認められなかった。２８６℃の場合が一番粒径は小さかった。
（参考例５）
本例では、モジュラス（Ｍ）を０．２５～２．０（ｃｍ）の範囲で変化させて金型鋳造品を製造した。
製造条件は、参考例１と同様である。
製造したそれぞれの金型鋳造品につき、球状黒鉛の個数を測定した。
なお、いずれの製品についてもチルの発生は認められなかった。
モジュラス（Ｍ）が小さくとも１５００個／ｍｍ２以上の微細な球状黒鉛を有する組織であった。
（参考例６）
本例では、ナックルを試作し機械的特性を評価した。
なお、本例では、湯口にフィルターを設置して、異物を極力除去した。ただし、僅かに異物残留はしていた。
ナックル試作品の機械的特性の評価としては、球状黒鉛鋳鉄の材質であるにもかかわらず鋳鋼品の機械的特性を示す結果であった。例えば、ナックル試作品の一つの引張強さ５２５Ｎ／ｃｍ２品は伸びが１８．８％であり、一般の球状黒鉛鋳鉄では同等の伸びで比較すると引張強度が３８０Ｎ／ｃｍ２前後であることから、１．５倍の引張強度となり、鋳鋼に匹敵する機械的特性が得られた。
（実施例１）
先ず、重力下で半凝固金型鋳造を試み、チルや引け巣生成の程度、鋳肌、寸法精度等の鋳造性を確認した。
２５kg高周波誘導炉で元湯を溶製し、スーパーヒート後、ＣＯ／ＳｉＯ２臨界平衡温度以下－１５℃でプランジャーにて炉内球状化処理を実施した。
球状化剤は、低Ｎ系Ｆｅ－Ｓｉ－３Ｍｇを用いた。その後、Ｃａ系Ｆｅ－７５Ｓｉにて出湯流接種を行った。鋳込み溶湯の目標化学成分を次に示す。
球状化処理及び接種後の目標化学成分（ｍａｓｓ％）
Ｃ Ｓｉ Ｍｎ Ｐ Ｓ Ｆ・Ｍｇ Ｔ・Ｍｇ
３．５０ ３．３０ ＜０．１０ ＜０．０２０ ０．０１０ ０．０１５ ０．０２０ ０．０２５
鋳込みは、接種から２分以内、取鍋温度が１２２０℃を目標とした。工程は、フリーＮ制御を意識し、参考例１と同様のフリー窒素除去操作を行った。
金型方案は、事前にＡ方案、Ｂ方案、Ｃ方案の３方案をＡｄＳｔｅｆａｎによる湯流れ解析をおこない最適な方案を検討した（図７）。その湯流れ解析結果から図８に示すＢ方案のナックルを鋳込み供試材とした。鋳込み重量は、約５．３kgである。金型は、Ｓ５０Ｃにて製作し、基礎塗型と作業塗型を塗布した。予熱は、金型に内蔵のヒータにて行い、温度を３５０℃に設定した。金型からの供試材の取出しは、５００℃以下とした。
ナックルの鋳放し外観を図９に示す。極一部に湯回り不良やドロスカミが見られたが、全体的には、良好な形状が得られた。厚肉部を切断した結果、引け巣は皆無であった（図１０）。切断面Ｂのミクロ組織を図１１に示す。黒鉛粒数は、砂型量産品の１３倍程度であった。チルの発生は、観察されなかった。鋳込み中の温度計測により、共晶温度直上で充填されたことを確認した。
図１２、図１３に鋳込み中の金型内溶湯温度計測結果と充填挙動との関係とあわせて示す。金型内充填中の測温箇所の温度は、１１６０℃のほぼ一定温度で充填していることがわかった。これは、注湯口から充填された１２２４℃の溶湯がランナー内（湯道内）で冷却され、ゲート（製品空間部入口）近傍の測温箇所では固液共存温度領域の１１６０℃となって一定温度で充填されており、いままで著者らがアルミの半凝固ダイカストで行っているスリーブ法の流動挙動と同様であることを確認した。なお、図１２に示すように、注湯温度から液相線通過温度までの冷却速度は（１２２４℃－１１８０℃）／２秒＝２２℃／秒であった。２０℃／秒以上とすることが球状黒鉛の微細化上好ましい。
各社砂型量産市販品ナックルと半凝固鋳造品ナックルの金属組織と黒鉛粒数の比較を調べた。その結果、砂型量産市販品ナックルの黒鉛粒数は、従来例Ａ：１２２個／ｍｍ２、従来例Ｂ：１５９個／ｍｍ２、従来例Ｃ：１７１個／ｍｍ２に対して、金型・半凝固鋳造品ナックルの黒鉛粒数は、加圧なしで１７８５個／ｍｍ２、加圧ありで２９９２個／ｍｍ２の結果となり、砂型ナックルと比較して大幅に黒鉛粒数が多く、ダクタイル鋳鉄の黒鉛微細化を達成することができた。
フリー窒素制御した溶湯を金型内で半凝固成形する技術の開発により、熱処理なしで、チルや引け巣のないダクタイル鋳鉄製のナックルが得られた。
砂型市販品ナックルの黒鉛粒数が１２２～１７１個／ｍｍ２であるのに対して、金型・半凝固鋳造品ナックルは、加圧なしで１７８５個／ｍｍ２（図１４）、加圧ありで２９９２個／ｍｍ２（図１５）の結果が得られ半凝固成形の微細化が確認された。チルは全く見いだされなかった。特に、充填後に加圧を行った図１５の場合、粒径が７－１０μｍの球状黒鉛が９０％（個数割合）以上で分布している。また、大きな球状黒鉛であっても２０μｍ以下であった。ナックルは比較的大きな容量を有する部品であり、どの部分においても同様の組織を有していた。
（実施例２）
本例では、ゲート部の内表面に塗布する塗膜厚さを実施例１より厚くした。
ただ、他の点は実施例１と同様とした。
本例では、溶湯の冷却速度は実施例１における１８℃／秒より遅かった。本例では、実施例１に比べて球状黒鉛の粒径は大きかった。
実施例１，２ともに重力鋳造の例を示したが、ダイキャストにおいても同様の結果が得られる。
（実施例３）
本例では、注湯温度を変化させた。（融点＋１０℃）～（融点＋８０℃）の範囲で変化させた。
他の点は実施例１と同様とした。
（融点＋８０℃）の場合は、参考例１とほぼ同様の結果が得られる。
（融点＋５０℃）以下の場合は、参考例よりも微細かつ大量の球状黒鉛が得られる。
（融点＋１０℃）の場合であっても、流動性は保たれており、実施例１よりもさらに微細かつ大量の球状黒鉛が得られた。従来は、低温においては、流動性に欠けるために溶湯状態（融点以上の温度）で製品空間まで導入する必要があると考えられていた。従って、ゲート通過時には溶湯状態であった。しかし、半凝固状態においては、溶湯状態よりも流動性は良好であることを本発明者は知見している。
また、注湯温度が低温であれば過冷が生じやすく、多量の黒鉛核が発生する。多量の黒鉛核を有する半凝固原料が製品空間に導入されると多量の黒鉛核をもとに結晶が成長するため微細な粒径が得られる。それに対して、溶湯状態で製品空間に導入されると、内部において黒鉛核が発生するよりも先に型に接触した部分から凝固が始まってしまうために微細結晶を得ることはできない。また、局所的に冷却が生じると、後続する溶湯に圧損を与えることになるため流動性が損なわれる。注湯温度は低温が好ましい。
ただ、従って、（融点＋１０℃）未満の場合は、半凝固となる前にランナーなどにおいて凝固する場合もあるため（融点＋１０℃）以上がより好ましい。
本例では、ナックルを試作し機械的特性を評価した。
なお、本例では、湯口にフィルターを設置して、異物を極力除去した。ただし、僅かに異物残留はしていた。
ナックル試作品の機械的特性の評価としては、球状黒鉛鋳鉄の材質であるにもかかわらず鋳鋼品の機械的特性を示す結果であった。例えば、ナックル試作品の一つの引張強さ５２５Ｎ／ｃｍ２品は伸びが１８．８％であり、一般の球状黒鉛鋳鉄では同等の伸びで比較すると引張強度が３８０Ｎ／ｃｍ２前後であることから、１．５倍の引張強度となり、鋳鋼に匹敵する機械的特性が得られた。
（実施例１）
先ず、重力下で半凝固金型鋳造を試み、チルや引け巣生成の程度、鋳肌、寸法精度等の鋳造性を確認した。
２５kg高周波誘導炉で元湯を溶製し、スーパーヒート後、ＣＯ／ＳｉＯ２臨界平衡温度以下－１５℃でプランジャーにて炉内球状化処理を実施した。
球状化剤は、低Ｎ系Ｆｅ－Ｓｉ－３Ｍｇを用いた。その後、Ｃａ系Ｆｅ－７５Ｓｉにて出湯流接種を行った。鋳込み溶湯の目標化学成分を次に示す。
球状化処理及び接種後の目標化学成分（ｍａｓｓ％）
Ｃ Ｓｉ Ｍｎ Ｐ Ｓ Ｆ・Ｍｇ Ｔ・Ｍｇ
３．５０ ３．３０ ＜０．１０ ＜０．０２０ ０．０１０ ０．０１５ ０．０２０ ０．０２５
鋳込みは、接種から２分以内、取鍋温度が１２２０℃を目標とした。工程は、フリーＮ制御を意識し、参考例１と同様のフリー窒素除去操作を行った。
金型方案は、事前にＡ方案、Ｂ方案、Ｃ方案の３方案をＡｄＳｔｅｆａｎによる湯流れ解析をおこない最適な方案を検討した（図７）。その湯流れ解析結果から図８に示すＢ方案のナックルを鋳込み供試材とした。鋳込み重量は、約５．３kgである。金型は、Ｓ５０Ｃにて製作し、基礎塗型と作業塗型を塗布した。予熱は、金型に内蔵のヒータにて行い、温度を３５０℃に設定した。金型からの供試材の取出しは、５００℃以下とした。
ナックルの鋳放し外観を図９に示す。極一部に湯回り不良やドロスカミが見られたが、全体的には、良好な形状が得られた。厚肉部を切断した結果、引け巣は皆無であった（図１０）。切断面Ｂのミクロ組織を図１１に示す。黒鉛粒数は、砂型量産品の１３倍程度であった。チルの発生は、観察されなかった。鋳込み中の温度計測により、共晶温度直上で充填されたことを確認した。
図１２、図１３に鋳込み中の金型内溶湯温度計測結果と充填挙動との関係とあわせて示す。金型内充填中の測温箇所の温度は、１１６０℃のほぼ一定温度で充填していることがわかった。これは、注湯口から充填された１２２４℃の溶湯がランナー内（湯道内）で冷却され、ゲート（製品空間部入口）近傍の測温箇所では固液共存温度領域の１１６０℃となって一定温度で充填されており、いままで著者らがアルミの半凝固ダイカストで行っているスリーブ法の流動挙動と同様であることを確認した。なお、図１２に示すように、注湯温度から液相線通過温度までの冷却速度は（１２２４℃－１１８０℃）／２秒＝２２℃／秒であった。２０℃／秒以上とすることが球状黒鉛の微細化上好ましい。
各社砂型量産市販品ナックルと半凝固鋳造品ナックルの金属組織と黒鉛粒数の比較を調べた。その結果、砂型量産市販品ナックルの黒鉛粒数は、従来例Ａ：１２２個／ｍｍ２、従来例Ｂ：１５９個／ｍｍ２、従来例Ｃ：１７１個／ｍｍ２に対して、金型・半凝固鋳造品ナックルの黒鉛粒数は、加圧なしで１７８５個／ｍｍ２、加圧ありで２９９２個／ｍｍ２の結果となり、砂型ナックルと比較して大幅に黒鉛粒数が多く、ダクタイル鋳鉄の黒鉛微細化を達成することができた。
フリー窒素制御した溶湯を金型内で半凝固成形する技術の開発により、熱処理なしで、チルや引け巣のないダクタイル鋳鉄製のナックルが得られた。
砂型市販品ナックルの黒鉛粒数が１２２～１７１個／ｍｍ２であるのに対して、金型・半凝固鋳造品ナックルは、加圧なしで１７８５個／ｍｍ２（図１４）、加圧ありで２９９２個／ｍｍ２（図１５）の結果が得られ半凝固成形の微細化が確認された。チルは全く見いだされなかった。特に、充填後に加圧を行った図１５の場合、粒径が７－１０μｍの球状黒鉛が９０％（個数割合）以上で分布している。また、大きな球状黒鉛であっても２０μｍ以下であった。ナックルは比較的大きな容量を有する部品であり、どの部分においても同様の組織を有していた。
（実施例２）
本例では、ゲート部の内表面に塗布する塗膜厚さを実施例１より厚くした。
ただ、他の点は実施例１と同様とした。
本例では、溶湯の冷却速度は実施例１における１８℃／秒より遅かった。本例では、実施例１に比べて球状黒鉛の粒径は大きかった。
実施例１，２ともに重力鋳造の例を示したが、ダイキャストにおいても同様の結果が得られる。
（実施例３）
本例では、注湯温度を変化させた。（融点＋１０℃）～（融点＋８０℃）の範囲で変化させた。
他の点は実施例１と同様とした。
（融点＋８０℃）の場合は、参考例１とほぼ同様の結果が得られる。
（融点＋５０℃）以下の場合は、参考例よりも微細かつ大量の球状黒鉛が得られる。
（融点＋１０℃）の場合であっても、流動性は保たれており、実施例１よりもさらに微細かつ大量の球状黒鉛が得られた。従来は、低温においては、流動性に欠けるために溶湯状態（融点以上の温度）で製品空間まで導入する必要があると考えられていた。従って、ゲート通過時には溶湯状態であった。しかし、半凝固状態においては、溶湯状態よりも流動性は良好であることを本発明者は知見している。
また、注湯温度が低温であれば過冷が生じやすく、多量の黒鉛核が発生する。多量の黒鉛核を有する半凝固原料が製品空間に導入されると多量の黒鉛核をもとに結晶が成長するため微細な粒径が得られる。それに対して、溶湯状態で製品空間に導入されると、内部において黒鉛核が発生するよりも先に型に接触した部分から凝固が始まってしまうために微細結晶を得ることはできない。また、局所的に冷却が生じると、後続する溶湯に圧損を与えることになるため流動性が損なわれる。注湯温度は低温が好ましい。
ただ、従って、（融点＋１０℃）未満の場合は、半凝固となる前にランナーなどにおいて凝固する場合もあるため（融点＋１０℃）以上がより好ましい。
高い靭性及び強度が要求されるナックルなどの自動車部品、電気・電子機器部品においても、本発明を適用することができる。
Claims (5)
- 鋳鉄からなる原料を加熱溶解して溶湯を得る溶解工程、
前記溶湯に球状化処理を行う球状化処理工程、
前記溶湯に接種を行う接種工程、
前記接種後の溶湯を、注湯口から注湯し、ランナーを通り、ゲートを介して製品空間に充填する鋳込み工程、
を有する球状黒鉛鋳鉄の鋳造品の製造方法において、
前記鋳造品の溶解した際の融解時の窒素ガス量が０．９ｐｐｍ（質量）以下になるように窒素量を調整し、
前記注湯を（液相線温度＋１０℃）以上（液相線温度＋４０℃）以下の温度で行うとともに、前記注湯口から注湯された前記溶湯がランナー内で冷却され、前記ゲートにおいて固液共存温度領域内の温度で充填されるようにすることを特徴とする球状黒鉛鋳鉄の鋳造品の半凝固鋳造方法。 - 前記注湯後、注湯温度から液相線温度にいたるまでの溶湯の冷却速度を２０℃／秒以上とする請求項１記載の黒鉛鋳鉄の鋳造品の半凝固鋳造方法。
- 前記固液共存温度領域内の温度を１１４０～１１７０℃とする請求項１又は２記載の球状黒鉛鋳鉄の鋳造品の半凝固鋳造方法。
- 前記充填後、加圧を行うことを特徴とする請求項１ないし３のいずれか１項記載の球状黒鉛鋳鉄の鋳造品の半凝固鋳造方法。
- 鋳鉄からなる原料を加熱溶解して溶湯を得、前記溶湯を１５００℃以上の所定の温度で加熱後、加熱を停止しその温度に一定時間保持して前記溶湯から酸素を除去し、次いで、前記溶湯を徐冷することにより前記溶湯中の窒素を減少させ、次いで、球状化処理、接種及び鋳込みを行うことを特徴とする請求項１ないし４のいずれか１項記載の球状黒鉛鋳鉄の鋳造品の半凝固鋳造方法。
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