JP7204160B1 - 海底スロープサイトアンカープレート基礎に基づく引抜抵抗力の測定装置及び測定方法 - Google Patents

Abstract

【課題】海底スロープサイトアンカープレート基礎に基づく引抜抵抗力の測定装置及び測定方法を提供する。【解決手段】一実施例による測定装置は、ブラケットと移動ビームと巻上げ機構と円筒装置とプーリアセンブリと原土とスクリューアンカーとけん引ロープと力測定装置とを含む。移動ビームは、ブラケットに移動可能に取り付けられ、巻上げ機構は、移動ビームに移動可能に取り付けられ、円筒装置は、縦方向スリットが設けられた円筒を含み、プーリアセンブリは、縦方向スリットに対応して円筒に移動可能に取り付けられ、原土は円筒内に充填され、且つ頂部は傾斜状で設置され、スクリューアンカーは原土に埋設され、けん引ロープの一方端は巻上げ機構に接続され、他方端は、スクリューアンカーに直接接続され、又は、固定プーリを迂回して縦方向スリットを貫通してスクリューアンカーに接続され、力測定装置はけん引ロープに設けられる。【選択図】図１

Description

本発明は、アンカープレート試験分野、特に海底スロープサイトアンカープレート基礎に基づく引抜抵抗力の測定装置及び測定方法に関する。

中国は、海洋大国であり、海洋面積は陸地総面積の約３分の１を占め、広い海域面積は安全、経済、環境保護などの面で大きな価値を秘めている。現在、多くの海洋工事、例えば、海洋プラットフォーム、海底管トンネル、ケーブルなどは、海洋への配置を加速している。これらの工事は、広くアンカープレート基礎、杭基礎を用いて上部構造をアンカー固定する。現在、各種の形式及び異なるアプリケーションシナリオの杭基礎について多くの研究が行われているが、アンカープレートという比較的新しい基礎形式に対する研究はまだ珍しい。

引抜抵抗力を提供する基礎として、アンカープレートの幾何形状は、引抜抵抗力の発揮及びその引抜抵抗故障モードに対して重要な影響を持っている。比較的典型的なアンカープレート基礎は、主に棒状アンカープレート、四角形アンカープレート、円形アンカープレート及びスクリュー形アンカープレートがある。複雑な海洋環境の作用に抵抗するために、現在、吸引力アンカー、貫入アンカー、垂直荷重アンカーなどの海洋工事でよく使われる新型アンカープレート基礎を発展させている。これらの新型アンカープレート構造は、スクリューアンカーから継承され、引抜抵抗荷重特性は、スクリューアンカーに比較的に近い。そのため、スクリューアンカー基礎を採用して室内モデル試験を展開することは、異なる条件での海洋アンカープレート基礎の引抜抵抗力をテストし、且つこれに基づきアンカープレートの引抜抵抗荷重特性を分析する実行可能な方式となっている。それとともに、海洋アンカープレートの引抜抵抗耐荷力の発揮は、それがある海洋地質環境と密接に関連している。大量の海洋探査の結果によれば、海洋底部の基床は全体的に起伏のあるスロープ及び谷の形態であり、且つ下部地層の分布が複雑であることが示される。海洋スロープサイトの応力状態の違いにより、異なる方向の引抜力の作用での同じアンカープレートの引抜抵抗耐荷力の大きさと故障モードと一般的に異なる。明らかに、平面仮定に基づく水平サイトアンカープレートの引抜抵抗試験は、上記海底スロープサイトのアンカープレート基礎には適用されない。そのため、海底スロープサイトアンカープレート基礎の引抜抵抗荷重特性の三次元テスト装置を開発して、複雑な海底スロープサイト条件でのスクリューアンカーの異なる引抜角度での引抜特性及びその発揮メカニズムを研究する必要がある。

従来の技術課題について、本発明は、空間内の海底スロープサイトにおけるスクリューアンカーのいずれかの空間角度での引抜を模擬でき、それによってスクリューアンカーの異なる引抜空間角度での海底スロープサイトに対する土層破壊モード及びスクリューアンカーの引抜抵抗耐荷力の発揮メカニズムを明らかにする、海底スロープサイトアンカープレート基礎を模擬する引抜抵抗力の測定装置及び測定方法を提供する。

上記発明の目的を実現するために、本発明は、下記技術案を採用する。

海底スロープサイトアンカープレート基礎に基づく引抜抵抗力の測定装置であって、ブラケットと、移動ビームと、巻上げ機構と、円筒装置と、プーリアセンブリと、原土と、スクリューアンカーと、けん引ロープと、力測定装置とを含み、前記移動ビームは、前記ブラケットに取り付けられ、且つ前記ブラケットに対して第一の水平方向に沿って移動可能であり、前記巻上げ機構は、前記移動ビームに取り付けられ、且つ前記移動ビームに対して前記第一の水平方向に垂直な第二の水平方向に沿って移動可能であり、前記円筒装置は、両端が開口された円筒を含み、前記円筒の前記巻上げ機構に面する側に縦方向スリットが設けられ、前記プーリアセンブリは、縦方向スリットに対応して前記円筒側壁に取り付けられ、且つ円筒に対して鉛直方向に移動可能であり、前記プーリアセンブリは、固定プーリを含み、前記原土は、前記円筒内に充填され、前記原土の頂部は、傾斜状で設置され、前記スクリューアンカーは、前記原土に埋設され、前記けん引ロープの一方端は、前記巻上げ機構に接続され、他方端は、前記円筒の頂部開口を貫通して前記スクリューアンカーに直接接続され、又は、前記固定プーリを迂回して前記縦方向スリットを貫通した後に、前記スクリューアンカーに接続され、前記スクリューアンカーの前記けん引ロープに近い部分の中心軸線は、前記スクリューアンカーの横断面の中心点と同一の直線に位置し、前記力測定装置は、前記けん引ロープに取り付けられる。

ここで一実施例では、前記巻上げ機構は、巻上げ磁力部材を介して前記移動ビームに吸着固定され、前記移動ビームの長さ延在方向は、前記第二の水平方向である。

ここで一実施例では、前記移動ビームの両端は、ビーム磁力部材を介して前記ブラケットに吸着固定される。

ここで一実施例では、前記円筒装置は、前記円筒の下方に設けられたシャーシをさらに含み、前記シャーシの頂部に位置決め溝が設けられ、前記円筒の底端は、前記位置決め溝内に回転可能に設けられる。

本発明の海底スロープサイトアンカープレート基礎に基づく引抜抵抗力の測定装置の有益な効果は、以下のとおりである。本発明の海底スロープサイトアンカープレート基礎に基づく引抜抵抗力の測定装置は、両端が開口された底なし円筒を含む円筒装置を設置し、スクリューアンカーを円筒に置かれた原土内に埋設し、且つ原土の頂部が少なくとも一つの傾斜面からなるように設置し、けん引ロープを介して巻上げ機構とスクリューアンカーを接続し、試験時、巻上げ機構がけん引ロープを巻き取ることで、円筒内に埋められたスクリューアンカーに引抜力を加えることで、空間内の海底スロープサイト環境におけるスクリューアンカーに対する引抜模擬を実現することができ、ブラケットに移動ビームを取り付け、移動ビームに巻上げ機構を取り付け、移動ビームがブラケットに対して第一の水平方向に沿って移動可能であり、巻上げ機構が移動ビームに対して第一の水平方向に垂直な第二の水平方向に沿って移動可能であるように設置し、且つ円筒の側壁に縦方向スリットを設置し、プーリアセンブリを取り付け、プーリアセンブリが円筒に対して鉛直方向に移動可能であるように設置し、試験時、試験の必要に応じて、選択的に第一の水平方向に沿って巻上げ機構の位置を変更し、第二の水平方向に沿って巻上げ機構の位置を変更し、鉛直方向に沿ってプーリアセンブリの位置を変更し、円筒を回転させることで、スクリューアンカーの空間引抜角度を変更することができる。したがって、本発明の海底スロープサイトアンカープレート基礎に基づく引抜抵抗力の測定装置は、空間内の海底スロープサイトにおけるスクリューアンカーのいずれかの空間角度での引抜試験を模擬でき、それによってスクリューアンカーの異なる空間角度の引抜での海底スロープサイトに対する土層破壊モード及びスクリューアンカーの引抜抵抗耐荷力の発揮メカニズムを明らかにする、スクリューアンカーの工事設計及び施工を指導する目的を達成する。

また、本発明の海底スロープサイトアンカープレート基礎に基づく引抜抵抗力の測定装置は、構造が簡単であり、且つ試験の必要に応じてスクリューアンカーの空間引抜角度を柔軟に設置でき、試験コストを節約するだけではなく、スクリューアンカーの限界引抜抵抗耐荷力、引抜故障メカニズム及びその変化規則をより正確に取得することができる。

海底スロープサイトアンカープレート基礎に基づく引抜抵抗力の測定方法であって、以上に記載の海底スロープサイトアンカープレート基礎に基づく引抜抵抗力の測定装置に基づくものであり、前記海底スロープサイトアンカープレート基礎に基づく引抜抵抗力の測定装置の原土の頂部は、少なくとも一つの傾斜面からなり、この測定方法は、
ブラケットを組み立て、且つ前記ブラケットを試験サイトに取り付けるステップＳ１０と、
移動ビームを前記ブラケットに取り付け、そして巻上げ機構を前記移動ビームに取り付けるステップＳ２０と、
スクリューアンカーがけん引ロープに接続された接続点Ｏ_１を原点とし、三次元空間幾何座標系Ｏ_１－ＸＹＺを確立し、ここで、三次元空間幾何座標系Ｏ_１－ＸＹＺのＸ軸方向は、巻上げ機構が移動可能な第二の水平方向に平行であり、Ｙ軸方向は、移動ビームが移動可能な第一の水平方向に平行であり、Ｚ軸方向は、円筒の中心軸線に平行であり、前記スクリューアンカーとＺ軸とのなす角γ、前記スクリューアンカーのＸＯ_１Ｙ平面での投影とＸ軸とのなす角α、前記スクリューアンカーが前記けん引ロープに接続された接続点Ｏ_１の、Ｘ軸方向に沿って前記円筒の内側面から離れた事前埋設水平距離ｔ_ｓｂ、前記スクリューアンカーの事前埋設深さｈ_４、前記スクリューアンカーがけん引ロープに接続された接続点の、Ｚ軸方向に沿う対応する原土の厚さｈ_３、前記原土頂部の傾斜角度βを決定し、且つ前記円筒の厚さｔ_ｂ、前記固定プーリの中心から前記円筒の外側面までの水平距離ｔ_ｂｃ、前記固定プーリの半径Ｒ、前記円筒の上縁から前記巻上げ機構までの縦方向距離ｈ１、前記円筒の高さｈ_２、及び前記固定プーリの幾何中心から前記円筒の上縁の縦方向距離ｈｃを測定するステップＳ３０と、
縦方向スリットが開設され及びプーリアセンブリが取り付けられた前記円筒装置を予め決定された試験サイト位置に置くステップＳ４０であって、前記円筒装置の前記円筒が透明材料で製造されるステップＳ４０と、
前記けん引ロープが前記固定プーリを迂回するか否かの臨界角度γ′を計算するステップＳ５０であって、γ′の計算式は、

予め決定されたγと計算された臨界角度γ′とを比較し、前記けん引ロープが前記固定プーリを迂回する必要があるか否かを決定するステップＳ６０と、
前記けん引ロープが前記固定プーリを迂回する必要がある場合、予め決定されたα及びγに基づいて、巻上げ機構の、スクリューアンカーがけん引ロープに接続された接続点Ｏ_１に対する位置、及び固定プーリのＺ軸方向に沿う前記円筒での位置を計算し、計算された位置データに基づいて前記巻上げ機構及び前記固定プーリの位置を調整し、それに応じて前記円筒を回転させて、前記縦方向スリットを前記巻上げ機構に向かせ、前記けん引ロープが前記固定プーリを迂回する必要がない場合、予め決定されたα及びγに基づいて、前記巻上げ機構の、前記スクリューアンカーが前記けん引ロープに接続された接続点Ｏ_１に対する空間相対座標位置を計算し、得られた位置データに基づいて前記巻上げ機構の位置を調整すればよいステップＳ７０と、
予め決定されたγと臨界角度γ′との比較結果に基づいて、前記けん引ロープを前記巻上げ機構から引いて前記固定プーリを迂回した後に、前記スクリューアンカーに接続し、又は、前記けん引ロープを前記巻上げ機構から引いて前記固定プーリを迂回せず前記スクリューアンカーに直接接続し、且つ前記けん引ロープに力測定装置を取り付けるステップＳ８０と、
原土を前記円筒内に均一に充填し、前記原土の充填高さ位置が前記スクリューアンカーがけん引ロープに接続された接続点Ｏ_１の事前埋設深さｈ_４の位置と面一となる時、前記スクリューアンカーが前記けん引ロープに接続された接続点Ｏ_１の、Ｘ軸方向に沿って前記円筒の内側面から離れた事前埋設水平距離ｔ_ｓｂに基づいて、前記原土の表層において前記スクリューアンカーの挿入点を決定し、予め決定されたαとγに基づいて、前記スクリューアンカーを挿入点から前記原土内に挿入し、そして前記原土の厚さが所望の厚さに達するまで、原土の充填を継続するステップＳ９０と、
前記原土の頂部を単一傾斜状に配置し、且つ予め決定された傾斜角度βに基づいて前記原土頂部の傾斜度を調整するステップＳ１００と、
前記巻上げ機構を起動して試験を行い、前記力測定装置により前記けん引ロープによる前記スクリューアンカーに対する引抜抵抗力を読み出し、同時に前記原土の変化を観測するステップＳ１１０と、を含む。

ここで一実施例では、ステップＳ１１０の後に、試験過程において、前記スクリューアンカーとＺ軸とのなす角γ、及び前記スクリューアンカーのＸＯ_１Ｙ平面での投影とＸ軸とのなす角αを試験の必要に応じて変更する必要がある場合、前記円筒内の元の原土を除去し、変更後のγに基づいて、前記けん引ロープが前記固定プーリを迂回するか否か状態を修正し、そして修正後のαとγ、再決定されたｔ_ｓｂ、ｈ_４、ｈ_３、β、及びステップＳ３０で測定されたｔ_ｂ、ｔ_ｂｃ、Ｒ、ｈ_１、ｈ_２、ｈ_ｃに基づいて、ステップ５０及びステップ５０後のステップを実行し、新たなテストを行うステップＳ１２０をさらに含む。

ここで一実施例では、ステップＳ６０では、
０＜γ＜γ′の場合、前記けん引ロープは、前記固定プーリを迂回する必要がなく、前記固定プーリの前記円筒での位置は、任意であり、
γ′≦γ≦９０°の場合、前記けん引ロープは、前記固定プーリを迂回する必要があり、前記円筒でのＺ軸方向に沿う前記固定プーリの位置を角度γの大きさに応じて調整する。

ここで一実施例では、ステップＳ７０では、前記巻上げ機構の、三次元空間座標系Ｏ_１－ＸＹＺ内における前記スクリューアンカーが前記けん引ロープに接続された接続点Ｏ_１に対する空間相対位置座標を計算し、具体的には、
前記巻上げ機構を点Ｏに簡略化し、

γ′≦γ≦９０°の場合、前記固定プーリの幾何中心から前記円筒の上縁までの縦方向距離は、

前記スクリューアンカーが前記けん引ロープに接続された接続点Ｏ_１から前記固定プーリの接点までの前記けん引ロープの長さは、

前記固定プーリの接点から前記巻上げ機構までの前記けん引ロープの長さは、

ここで一実施例では、ステップＳ９０の前に、測定して得られた前記円筒の内径Ｒ_１、及び実験前に決定された、スクリューアンカーがけん引ロープに接続された接続点Ｏ_１の、Ｘ軸方向に沿って前記円筒の内側面から離れた事前埋設水平距離ｔ_ｓｂ、前記原土の頂部傾斜角度β、前記スクリューアンカーがけん引ロープに接続された接続点Ｏ_１に対応するＺ軸方向での原土の厚さｈ_３に合わせて、前記原土の頂部の最高点及び最低点のそれぞれに対応するＺ軸方向での原土の厚さを計算するステップをさらに含み、
ステップＳ９０では、前記原土の所望の厚さを計算された前記原土の頂部の最高点に対応するＺ軸方向での原土の厚さ以上とする必要があり、
ステップＳ１００では、算出された前記原土の頂部の最高点及び最低点のそれぞれに対応するＺ軸方向での原土の厚さに基づいて、前記原土の頂部が傾斜角度がβの単一の傾斜面になるまで、前記原土の頂端を削る。

本発明に記載の海底スロープサイトアンカープレート基礎に基づく引抜抵抗力の測定方法の有益な効果は、以下のとおりである。本発明に記載の海底スロープサイトアンカープレート基礎に基づく引抜抵抗力の測定方法は、以上に記載の海底スロープサイトアンカープレート基礎に基づく引抜抵抗力の測定装置を採用することで、海底スロープサイトにおける異なる空間引抜角度でのスクリューアンカーによる原土に対する破壊モード及び引抜抵抗耐荷力発揮メカニズムを開示することで、スクリューアンカーの工事設計を指導する目的を達成することができる。

以下、図面及び実施例を結び付けながら本発明についてさらに説明する。
本発明の一実施例に示す海底スロープサイトアンカープレート基礎に基づく引抜抵抗力の測定装置から第一のカメラ、第二のカメラ、レーザー変位センサを除去した後の斜視構造概略図である。 図１における円筒の側面図である。 図１におけるシャーシの平面図である。 円筒、第一のカメラ、第二のカメラ及びレーザー変位センサからなる組立体の平面図である。 本発明の一実施例による海底スロープサイトアンカープレート基礎に基づく引抜抵抗力の測定装置の、スクリューアンカーに接続されたけん引ロープ部分とＺ軸とのなす角がγ′＜γ＜９０°にある時の部分概略図である。 本発明の一実施例による海底スロープサイトアンカープレート基礎に基づく引抜抵抗力の測定装置の、スクリューアンカーに接続されたけん引ロープ部分とＺ軸とのなす角がγ′＝γにある時の部分概略図である。 本発明の一実施例による海底スロープサイトアンカープレート基礎に基づく引抜抵抗力の測定装置の、スクリューアンカーに接続されたけん引ロープ部分とＺ軸とのなす角がγ＝９０°にある時の部分概略図である。 本発明の一実施例による海底スロープサイトアンカープレート基礎に基づく引抜抵抗力の測定装置の、スクリューアンカーに接続されたけん引ロープ部分とＺ軸とのなす角が０＜γ＜γ′にある時の部分概略図である。 本発明の一実施例による海底スロープサイトアンカープレート基礎に基づく引抜抵抗力の測定装置の、スクリューアンカーに接続されたけん引ロープ部分とＺ軸とのなす角がγ＝０にある時の部分概略図である。 図１の円筒、原土、スクリューアンカー、プーリ装置からなる組立体の構造概略図である。 円筒、原土、スクリューアンカー、プーリ装置からなる組立体の他の実施例での構造概略図である。

実施例１、
図１～図１１を参照すると、本発明の一実施例による海底スロープサイトアンカープレート基礎に基づく引抜抵抗力の測定装置であり、ブラケット１と、移動ビーム２１と、巻上げ機構３１と、円筒装置４と、プーリアセンブリ５と、原土６と、スクリューアンカー７と、けん引ロープ８と、力測定装置９とを含み、移動ビーム２１は、ブラケット１に取り付けられ、且つブラケット１に対して第一の水平方向に沿って移動して取り付け位置を変更することができ、巻上げ機構３１は、移動ビーム２１に取り付けられ、且つ第二の水平方向に沿って移動して取り付け位置を変更することができ、第二の水平方向は、第一の水平方向に垂直であり、円筒装置４は、両端が開口された円筒４１を含み、円筒４１の巻上げ機構３１に面する側に縦方向スリット４１１が設けられ、プーリアセンブリ５は、縦方向スリット４１１に対応して円筒４１の側壁に取り付けられ、且つ円筒４１に対して鉛直方向に移動して、プーリアセンブリ５の円筒４１での取り付け位置を変更することができ、プーリアセンブリ５は、固定プーリ５１を含み、固定プーリ５１の中心線は、縦方向スリット４１１の延在方向に垂直であり、原土６は、円筒４１内に充填され、原土６の頂部は、傾斜状で設置され、スクリューアンカー７は、原土６に埋設され、けん引ロープ８の一方端は、巻上げ機構３１に接続され、他方端は、円筒４１の頂部開口を貫通してスクリューアンカー７に直接接続され、又は、固定プーリ５１を迂回して縦方向スリット４１１を貫通した後に、スクリューアンカー７に接続され、スクリューアンカー７のけん引ロープ８部分に近い中心軸線は、スクリューアンカー７の横断面中心点と同一の直線に位置し、つまりスクリューアンカー７に近いけん引ロープ８部分は、スクリューアンカー７と同軸線に設置され、力測定装置９は、けん引ロープ８に取り付けられる。

試験時、巻上げ機構３１は、けん引ロープ８を巻き取ることで円筒装置４内に埋設されたスクリューアンカー７を引き上げ、試験の目的を達成し、試験過程において、スクリューアンカー７は、けん引ロープ８により加えられた引抜力を原土６に分散させる。

図１に示すように、スクリューアンカー７がけん引ロープ８に接続された点Ｏ_１を原点としてＯ_１－ＸＹＺ三次元空間幾何座標系を確立し、第一の水平方向をＹ軸方向と、第二の水平方向をＸ軸方向と設定し、スクリューアンカー７とＺ軸とのなす角をγと、スクリューアンカー７のＸＯ_１Ｙ平面での投影とＸ軸とのなす角をαと設定し、α及びγをスクリューアンカー７の空間引抜角度と呼ぶ。図６に示すように、接続巻上げ機構３１がスクリューアンカー７のけん引ロープ８と直線状態となり、且つ固定プーリ５１に接する状態となるようにγを調節すると、この時、スクリューアンカーとＺ軸とのなす角γは、＝γ′であり、この角度値γは、けん引ロープ８が固定プーリ５１を迂回する必要があるか否かを決定する近接角度値である。０＜γ＜γ′の場合、図８及び図９に示すように、けん引ロープ８が固定プーリ５１を迂回する必要がなく、この時、角度γが比較的に小さく、けん引ロープ８が円筒４１の上縁に接触することないため、固定プーリ５１を迂回する必要がなく、γ′≦γ≦９０°の場合、図５～図７に示すように、けん引ロープ８が固定プーリ５１を迂回する必要があり、この時、角度γが比較的に大きく、固定プーリ５１を使用せず、けん引ロープ８が円筒４１の側壁に接触し、接触後、円筒４１は、けん引ロープ８に対して比較的に大きい抵抗を発生させ、この抵抗が引抜試験のテスト精度に影響を与えるため、固定プーリ５１を使用する必要があり、この角度範囲内において、角度を変更する必要がある場合、Ｚ軸方向に沿って円筒４１での固定プーリ５１の位置を調整すれば、実現することができる。したがって、試験時、プーリアセンブリ５と円筒４１の側壁における縦方向スリット４１１を組み合わせることで、α及びγの０°－９０°範囲内のいずれか一つの角度でスクリューアンカー７を引抜することを実現することができる。

試験時、本発明は、スクリューアンカー７に対して異なる空間引抜角度の引抜試験を行うことができ、引抜角度α及びγの少なくとも一つが変わり、且つけん引ロープ８が固定プーリ５１を迂回しない場合、α及びγに基づいて、三次元空間座標系Ｏ_１－ＸＹＺにおける巻上げ機構の、スクリューアンカー７がけん引ロープ８に接続された接続点Ｏ_１に対する相対座標位置を計算し、得られた位置データに基づいて巻上げ機構の位置を調整することで、スクリューアンカー７の空間引抜角度が必要な角度に達することを実現することができる。

引抜角度α及びγの少なくとも一つが変わり、且つけん引ロープ８が固定プーリ５１を迂回する場合、α及びγに基づいて、三次元空間座標系Ｏ_１－ＸＹＺ内における巻上げ機構の、スクリューアンカー７がけん引ロープ８に接続された接続点Ｏ_１に対する位置、及び円筒４１での、固定プーリ５１のＺ軸方向に沿う位置を計算し、計算された位置データに基づいて巻上げ機構及び固定プーリ５１の位置を調整し、それに応じて、円筒４１を回転させることで、円筒４１の縦方向スリット４１１を巻上げ機構に向かせ、スクリューアンカー７の空間引抜角度が必要な角度に達することを実現することができる。

本実施例では、巻上げ機構３１は、巻上げ磁力部材３２を介して移動ビーム２１に吸着固定される。巻上げ磁力部材３２は、試験の必要に応じて、第二の水平方向に沿って移動ビーム２１での巻上げ機構３１の取り付け位置を替えることができる。ここで第二の水平方向は、移動ビーム２１の長さ延在方向である。さらに、移動ビーム２１にビーム摺動レール２１１が設けられ、ビーム摺動レール２１１は、第二の水平方向に沿って延在し、巻上げ磁力部材３２は、ビーム摺動レール２１１と滑合する。ビーム摺動レール２１１の設置により、巻上げ機構３１が第二の水平方向に沿って移動して位置を変更する時、ガイドの役割を果たすことを確保し、巻上げ機構３１がＺ軸方向に沿って変位して試験結果に影響を与えることを回避することができる。

巻上げ磁力部材３２は、磁石又は電磁石である。無論、第二の水平方向に沿って移動ビーム２１での巻上げ機構３１の取り付け位置を変更することを実現する構造は、巻上げ磁力部材３２に限らない。他の実施例では、さらに長孔とボルトの嵌合方式により実現されてもよく、即ち第二の水平方向に沿って延在した長孔を移動ビーム２１に設置し、そして巻上げ機構３１を長孔とボルトの嵌合方式により移動ビーム２１に固定する。

移動ビーム２１の両端は、ビーム磁力部材２２を介してブラケット１に吸着固定される。ビーム磁力部材２２の設置により、試験の必要に応じて、第一の水平方向に沿ってブラケット１での巻上げ機構３１の取り付け位置を容易に変更することができる。ビーム磁力部材２２は、磁石又は電磁石である。

具体的には、ブラケット１は、レール縦ビーム１１と支持アセンブリ１４とを含み、レール縦ビーム１１の数は、二本であり、二本のレール縦ビーム１１は、平行で対称的に設置され、支持アセンブリ１４の数は、二つであり、二つの支持アセンブリ１４は、レール縦ビーム１１の下方に位置し、且ついずれも二つのレール縦ビーム１１に接続され、二つの支持レバー１６は、それぞれレール縦ビーム１１の両端に対応して設置され、移動ビーム２１の両端は、ビーム磁力部材２２を介して二つのレール縦ビーム１１に吸着固定され、ここで、第一の水平方向は、レール縦ビーム１１の長さ延在方向である。

さらに好適には、レール縦ビーム１１は、Ｌ型であり、レール縦ビーム１１は、垂直に接続された第一のプレート１２と第二のプレート１３とを含み、第一のプレート１２と第二のプレート１３との間には、第一の水平方向に沿って延在した縦方向スライドレールが形成され、二つのレール縦ビーム１１の縦方向スライドレールは、互いに面し、移動ビーム２１の両端は、それぞれ二つのレール縦ビーム１１の縦方向スライドレール内に位置し、且つビーム磁力部材２２を介して第二のプレート１３に吸着固定される。レール縦ビーム１１を縦方向レール付きの構造に設置し、移動ビーム２１の端部を縦方向レール内に位置させることで、レール縦ビーム１１は、第二の水平方向及びＺ軸方向での移動ビーム２１の移動を限制し、巻上げ機構３１が第一の水平方向に沿って変位する正確度を確保することができる。

ビーム磁力部材は、磁石又は電磁石である。無論、第一の水平方向に沿ってブラケット１での移動ビーム２１の位置を実現する構造は、ビーム磁力部材２２に限らず、他の実施例では、長孔とボルトの嵌合方式により実現されてもよく、即ちレール縦ビーム１１に長孔を設置し、移動ビーム２１を長孔とボルトの嵌合方式によりブラケット１のレール縦ビーム１１に固定する。

本実施例では、各支持アセンブリ１４は、接続ビーム１５と二つの支持レバー１６とを含み、接続ビーム１５は、二つのレール縦ビーム１１の第二のプレート１３に接続され、二つの支持レバー１６は、それぞれ接続ビーム１５の両端に接続され、且つそれぞれ二つのレール縦ビーム１１の第二のプレート１３に固定される。各支持レバー１６の底部に支持脚プレート１６１が設けられ、支持脚プレート１６１は、膨張ネジを介して試験サイトに固定される。

円筒４１の側壁は、透明材料で製造される。本実施例では、透明材料としてＰＶＣプラスチックを選択する。無論、本発明では、円筒４１の側壁の透明材料の選択は、ＰＶＣプラスチックに限らず、円筒４１内の原土６の変化状況を観察しやすいことを実現できる他の透明材料、例えば透明な強化ガラスなども本発明に用いることができる。

本実施例では、図２のように、円筒４１の側壁には、縦方向スリット４１１の少なくとも一側に縦方向スライド移動レール４１２が設けられ、縦方向スライド移動レール４１２がプーリアセンブリ５と滑合して設置されることで、プーリアセンブリ５が円筒４１の側壁を摺動可能であり、且つプーリアセンブリ５が摺動した後、プーリアセンブリ５の固定を実現することができる。本実施例では、縦方向スリット４１１の両側にいずれも縦方向スライド移動レール４１２が設けられる。

さらに、円筒４１の側壁に位置決めマーク点（図示せず）及び目盛線（図示せず）が設けられる。ここで、目盛線は、原土６の充填厚さを観察するために用いられてもよい。

円筒装置４は、円筒４１の下方に設けられたシャーシ４２をさらに含み、図３に示すように、シャーシ４２の頂部に位置決め溝４２１が設けられ、円筒４１の底端は、位置決め溝４２１内に回転可能に設けられる。シャーシ４２における位置決め溝４２１の設置により、スクリューアンカー７の空間引抜角度を調節して円筒４１を回転させる時、円筒４１の中心軸線がずれないことを確保することができる。

本実施例では、位置決め溝４２１は柱状をなしている。他の実施例では、位置決め溝４２１を環状に設置することができ、位置決め溝４２１をこの形状として設置することにより、円筒４１と原土６の接触面積を減少させることができる。

本試験は、海底スロープサイトアンカープレート基礎の引抜抵抗荷重特性に対する研究であり、海底のサイトは、様々な形式に設置されるため、原土６の頂部が少なくとも一つの傾斜面、例えば単一の傾斜面、二つの傾斜面、三つの傾斜面などからなるように設置することができ、傾斜面が二つ以上の場合、すべての傾斜面の傾斜角度がいずれも等しいように設置して、海底の傾斜さが等しい状況での引抜状況を模擬することができ、すべての傾斜面の傾斜角度が等しくなく、海底の傾斜さが等しくない状況での引抜状況を研究することもできる。さらに好適には、単一の傾斜（即ち原土６の頂部が一つの傾斜面からなる）は、比較的に簡単であるとともに、他の傾斜状況を研究する基礎であるため、本実施例では、原土６の頂部が一つの傾斜面からなるように設置し、斜角度がβであり、且つ傾斜方向が円筒４１から巻上げ機構３１の方向に向かって下へ傾斜であることが好適である。

試験の観察を容易にするために、本実施例では、原土６として透明な土を採用する。他の実施例では、原土６にカラーサンド層を設置することができ、カラーサンド層は、円筒４１の中心軸線に沿って間隔をおいて設置される。カラーサンド層の設置により、原土６の変形状況をより容易に観察することができる。

本発明の海底スロープサイトアンカープレート基礎に基づく引抜抵抗力の測定装置は、原土６の変化状況を観察するための観察装置をさらに含む。さらに、図４に示すように、観察装置は、第一のカメラ１０１と、レーザー変位センサ１０２と、第二のカメラ１０３とを含み、第一のカメラ１０１及びレーザー変位センサ１０２は、円筒４１の側壁に取り付けられ、第二のカメラ１０３は、円筒４１の周辺に設置される。ここで、第一のカメラ１０１は、巻上げ機構３１を巻き取る過程での原土６の上面部分の変形を捕捉するために用いられ、レーザー変位センサ１０２は、巻上げ機構３１を巻き取る過程での原土６の上面部分の変位を捕捉するために用いられ、第二のカメラ１０３は、巻上げ機構３１を巻き取る過程での原土６の周面部分の変形を捕捉するために用いられる。本実施例では、第一のカメラ１０１、レーザー変位センサ１０２及び第二のカメラ１０３の数は、いずれも三つであり、三つの第一のカメラ１０１、三つのレーザー変位センサ１０２及び三つの第二のカメラ１０３は、いずれも円筒４１の中心軸線の周りに環状で均一に分布し、第一のカメラ１０１と、レーザー変位センサ１０２と、第二のカメラ１０３とが互い遮蔽することを回避するために、第一のカメラ１０１と、レーザー変位センサ１０２と、第二のカメラ１０３とは、ずれて設置される。

本実施例の有益な効果は、以下のとおりである。本発明の海底スロープサイトアンカープレート基礎に基づく引抜抵抗力の測定装置は、両端が開口された底なし円筒４１を含む円筒装置４を設置し、スクリューアンカー７を円筒４１に置かれた原土６内に埋設し、且つ原土６の頂部が少なくとも一つの傾斜面からなるように設置され、けん引ロープ８を介して巻上げ機構３１とスクリューアンカー７を接続し、試験時、巻上げ機構３１がけん引ロープ８を巻き取ることで、円筒４１内に埋められたスクリューアンカー７に引抜力を加えることで、空間内の海底スロープサイトにおけるスクリューアンカー７に対する引抜模擬を実現することができ、ブラケット１に移動ビーム２１を取り付け、移動ビーム２１に巻上げ機構３１を取り付け、移動ビーム２１がブラケット１に対して第一の水平方向に沿って移動可能であり、巻上げ機構３１が移動ビーム２１に対して第一の水平方向に垂直な第二の水平方向に沿って移動可能であるように設置し、且つ円筒４１の側壁に縦方向スリット４１１を設置し、プーリアセンブリ５を取り付け、プーリアセンブリ５が円筒４１に対して鉛直方向に移動可能であるように設置し、試験時、試験の必要に応じて、選択的に第一の水平方向に沿って巻上げ機構３１の位置を変更し、第二の水平方向に沿って巻上げ機構３１の位置を変更し、鉛直方向に沿ってプーリアセンブリ５の位置を変更し、円筒４１を回転させることで、スクリューアンカー７の空間角度を変更することができる。したがって、本発明の海底スロープサイトアンカープレート基礎に基づく引抜抵抗力の測定装置は、空間内の海底スロープサイトにおけるスクリューアンカー７のいずれかの空間角度での引抜試験を模擬でき、それによってスクリューアンカー７の異なる空間角度の引抜での海底スロープサイトに対する土層破壊モード及びスクリューアンカー７の引抜抵抗耐荷力の発揮メカニズムを明らかにする、スクリューアンカー７の工事設計及び施工を指導する目的を達成する。

また、本発明の海底スロープサイトアンカープレート基礎に基づく引抜抵抗力の測定装置は、構造が簡単であり、且つａ試験の必要に応じてスクリューアンカーの空間角度を柔軟に設置でき、試験コストを節約するだけではなく、スクリューアンカー７の限界引抜抵抗耐荷力、引抜故障メカニズム及びその変化規則をより正確に取得することができる。

実施例２、
本実施例は、海底スロープサイトアンカープレート基礎に基づく引抜抵抗力の測定方法を開示し、実施例１に記載の海底スロープサイトアンカープレート基礎に基づく引抜抵抗力の測定装置に基づくものであり、ここで、原土６の頂部は、傾斜面からなるように選択され、即ち原土６の頂部は、単一傾斜であり、本実施例の海底スロープサイトアンカープレート基礎に基づく引抜抵抗力の測定方法は、以下のステップを含む。

Ｓ１０において、ブラケット１を組み立て、且つブラケット１を試験サイトに取り付ける。

ステップＳ１０は、具体的には、下記ステップを含む。

ａ１において、支持レバー１６を膨張ナットを介して試験サイトに固定し、
ａ２において、レール縦ビーム１１と、接続ビーム１５と、支持レバー１６とをほぞ穴とほぞの方式で接続してブラケット１を組み立てる。

ステップａ２において、レール縦ビーム１１の第一のプレート１２と第二のプレート１３は、一体成形して設置され、レール縦ビーム１１は、第二のプレート１３を介してそれぞれ接続ビーム１５及び支持レバー１６とほぞ穴とほぞ方式で組み立てられる。

Ｓ２０において、移動ビーム２１をブラケット１に取り付け、そして巻上げ機構３１を移動ビーム２１に取り付ける。

具体的には、移動ビーム２１の両端をビーム磁力部材２２を介してブラケット１に吸着固定し、巻上げ機構３１を巻上げ磁力部材３２を介して移動ビーム２１に吸着固定する。

実施例１で言及したように、第一の水平方向、第二の水平方向に沿ってブラケット１での巻上げ機構３１の取り付け位置を調節することができ、本実施例では、第二の水平方向を移動ビーム２１の長さ延在方向として、第一の水平方向をレール縦ビーム１１の長さ延在方向として選択する。

Ｓ３０において、スクリューアンカー７がけん引ロープ８に接続された接続点Ｏ_１を原点とし、三次元空間幾何座標系Ｏ_１－ＸＹＺを確立し、ここで、ここで、三次元空間幾何座標系Ｏ_１－ＸＹＺのＸ軸方向は、巻上げ機構３１が移動可能な第二の水平方向に平行であり、Ｙ軸方向は、移動ビーム２１が移動可能な第一の水平方向に平行であり、Ｚ軸方向は、円筒４１の中心軸線に平行であり、スクリューアンカー７とＺ軸とのなす角γ、スクリューアンカー７のＸＯ_１のＹ平面での投影とＸ軸とのなす角α、スクリューアンカー７がけん引ロープ８に接続された接続点Ｏ_１の、Ｘ軸方向に沿う円筒４１の内側面から離れた事前埋設水平距離ｔ_ｓｂ、スクリューアンカー７の事前埋設深さｈ_４、スクリューアンカー７がけん引ロープ８に接続された接続点の、Ｚ軸方向に沿う対応する原土６の厚さｈ_３、原土６の頂部の傾斜角度βを決定し、且つ円筒４１の厚さｔ_ｂ、固定プーリ５１の中心から円筒４１の外側面までの水平距離ｔ_ｂｃ、固定プーリ５１の半径Ｒ、円筒４１の上縁から巻上げ機構３１までの縦方向距離ｈ_１、円筒４１の高さｈ_２、及び固定プーリ５１の幾何中心から円筒４１の上縁までの縦方向距離ｈ_ｃを測定する。

Ｓ３１において、測定して得られた円筒４１の内径Ｒ_１、及び実験前に決定された、スクリューアンカー７がけん引ロープ８に接続された接続点Ｏ_１の、Ｘ軸方向に沿う円筒４１の内側面から離れた事前埋設水平距離ｔ_ｓｂ、原土６の頂部傾斜角度β、スクリューアンカー７がけん引ロープ８に接続された接続点Ｏ_１に対応するＺ軸方向での原土６の厚さｈ_３に合わせて、原土６の頂部の最高点及び最低点のそれぞれに対応するＺ軸方向での原土６の厚さを計算する。

具体的には、図１０を参照すると、図におけるＡＧは、原土６の頂層の最高点に対応するＺ軸方向に沿う原土６の厚さＨ_高であり、ＥＪは、測定して得られた円筒４１の内径Ｒ_１であり、ＪＫは、原土６の頂層の最低点に対応するＺ軸方向に沿う原土６の厚さＨ_低であり、ＣＩは、試験前に設定された、スクリューアンカー７がけん引ロープ８に接続された接続点Ｏ_１に対応するＺ軸方向での事前充填原土６の厚さｈ_３であり、ＣＪは、試験前に設定された、スクリューアンカー７がけん引ロープ８に接続された接続点Ｏ_１の、Ｘ軸方向に沿う円筒４１の内側面から離れた事前埋設水平距離ｔ_ｓｂであるため、図１０における幾何関係から、

したがって、原土６の頂部の最高点に対応するＺ軸方向に沿う原土６の厚さは、

原土６の頂部の最低点に対応するＺ軸方向に沿う原土６の厚さは、

好適には、原土６の頂部の最低点を巻上げ機構３１に近接して配置し、土頂６の頂部の最高点を巻上げ機構３１から離れるように配置する。

Ｓ４０において、縦方向スリット４１１が開設され及びプーリアセンブリ５が取り付けられた円筒装置４を予め決定された試験サイト位置に置き、円筒装置４の円筒４１は、透明材料で製造される。

具体的には、まず、円筒装置４のシャーシ４２を予め決定された試験サイト位置に置き、そして縦方向スリット４１１が開設され及びプーリアセンブリ５が取り付けられた円筒４１をシャーシ４２に置き、円筒４１をシャーシ４２に置く時、円筒４１の底端をシャーシ４２の頂部に設置された位置決め溝４２１内に回転可能に置くことで、円筒４１が回転する時にその中心軸線が変位しない。円筒４１を正確な位置まで回転させ、スクリューアンカー７のけん引ロープ８に近い部分のＸＯ_１Ｙ平面での投影とＸ軸とのなす角を正確に決定するために、他の実行可能な実施例では、円筒４１の周りに角度目盛線をシャーシ４２の頂面に設置することができる。

円筒４１を透明材料で製造することで、スクリューアンカー７を引抜く時に円筒４１を介して原土６の変化を観察することにより有利となる。

Ｓ４１において、円筒装置４の側壁に第一のカメラ１０１及びレーザー変位センサ１０２を取り付け、円筒４１の周辺に第二のカメラ１０３を設ける。

具体的には、第一のカメラ１０１、レーザー変位センサ１０２及び第二のカメラ１０３の数は、いずれも一つ以上であり、本実施例では、いずれも三つであることを選択し、三つの第一のカメラ１０１、三つのレーザー変位センサ、三つの第二のカメラ１０３は、いずれも円筒４１の中心軸線の周りに等しい間隔をおいて取り付けられ、第一のカメラ１０１と、レーザー変位センサ１０２と、第二のカメラ１０３とが遮蔽することを防止するために、取り付ける時、第一のカメラ１０１と、レーザー変位センサと、第二のカメラ１０３とがずれることが最適である。

Ｓ５０において、けん引ロープ８が固定プーリ５１を迂回するか否か臨界角度γ′を計算し、γ′の計算式は、

具体的には、図６に示すように、スクリューアンカー７と巻上げ機構３１を接続したけん引ロープ８が直線状であり、且つ固定プーリ５１に接する時、この時、けん引ロープ８とＺ軸とのなす角γは、＝γ′である。

Ｓ６０において、予め決定されたγと計算された臨界角度γとを比較し、けん引ロープ８が固定プーリ５１を迂回する必要があるか否かを決定する。

具体的には、０＜γ＜γ′の場合、図８及び図９に示すように、けん引ロープ８は、固定プーリ５１を迂回する必要がなく、円筒４１での固定プーリ５１の位置は、任意であってもよく、
γ′≦γ≦９０°の場合、図５～図７に示すように、けん引ロープ８は、固定プーリ５１を迂回する必要があり、円筒４１でのＺ軸方向に沿う固定プーリ５１の位置を角度γの大きさに応じて調整する。

Ｓ７０において、けん引ロープ８が固定プーリ５１を迂回する必要がある場合、予め決定されたα及びγに基づいて、巻上げ機構３１の、スクリューアンカー７がけん引ロープ８に接続された接続点Ｏ_１に対する位置、及び円筒４１でのＺ軸方向に沿う固定プーリ５１の位置を計算し、且つ計算された位置データに基づいて巻上げ機構３１及び固定プーリ５１の位置を調整し、それに応じて円筒４１を回転させて、縦方向スリット４１１を巻上げ機構３１に向かせ、けん引ロープ８が固定プーリ５１を迂回する必要がない場合、予め決定されたα及びγに基づいて、巻上げ機構３１の、スクリューアンカー７がけん引ロープ８に接続された接続点Ｏ_１に対する空間相対座標位置を計算し、得られた位置データに基づいて巻上げ機構３１の位置を調整すればよく、円筒４１でのＺ軸方向に沿う固定プーリ５１の位置は、任意であってもよい。

γ′≦γ≦９０°の場合、図５～図７に示すように、固定プーリ５１の幾何中心から円筒４１の上縁までの縦方向距離は、

スクリューアンカー７がけん引ロープ８に接続された接続点Ｏ_１から固定プーリ５１の接点までのけん引ロープ８の長さは、

固定プーリ５１の接点から巻上げ機構３１までのけん引ロープ８の長さは、

Ｓ８０において、予め決定されたγと臨界角度γ′との比較結果に基づいて、けん引ロープ８を巻上げ機構３１から引いて固定プーリ５１を迂回した後に、スクリューアンカー７に接続し、又は、けん引ロープ８を巻上げ機構３１から引いて固定プーリ５１を迂回せずスクリューアンカー７に直接接続し、且つけん引ロープ８に力測定装置９を取り付ける。

Ｓ９０において、原土６を円筒４１内に均一に充填し、原土６の充填高さ位置がスクリューアンカー７がけん引ロープ８に接続された接続点Ｏ_１の事前埋設深さｈ_４の位置と面一となる時、スクリューアンカー７がけん引ロープ８に接続された接続点Ｏ_１の、Ｘ軸方向に沿う円筒４１の内側面から離れた事前埋設水平距離ｔ_ｓｂに基づいて、原土６の表層においてスクリューアンカー７の挿入点を決定し、そして予め決定された角度α及びγに基づいてスクリューアンカー７を挿入点から原土６内に挿入して、スクリューアンカー７とスクリューアンカー７のけん引ロープ８に近い部分を同軸線に設置し、そして原土６の厚さが所望の厚さに達するまで、原土の充填を継続する。

具体的には、原土６の充填時、フラットノズル砂時計を使用して原土６を円筒４１に均一に充填し、充填中にジオテキスタイルを用いて円筒４１の縦方向スリット４１１を封止し、原土６の充填又は試験中の土漏れを防止し、原土６の変形を観察しやすいために、原土６は、透明な土であることが好ましい。他の実施例では、原土６の変形をよりよく観察するために、原土６に複数のカラーサンド層を設置し、カラーサンド層を円筒４１の中心軸線に沿って間隔をおいて設置することができる。

スクリューアンカー７を原土６内に置く前、スクリューアンカー７の埋められた深さｈ_４及びスクリューアンカー７がけん引ロープ８に接続された接続点Ｏ_１に対応するＺ軸方向での原土６の厚さｈ_３に合わせて、原土６の初期充填厚さｈ_３－ｈ_４を得る。スクリューアンカー７の挿入点を確認する時、スクリューアンカー７の挿入点とこの点に対応する原土６の横断面の中心点をＸ軸線に位置させる。説明すべきことは、原土６を充填してスクリューアンカー７を埋める過程において、スクリューアンカー７全体を原土６内に埋めてもよく、部分的に原土６の上面に露出させてもよい。

ステップ９０での原土６の所望の厚さに関して、本実施例では、ステップＳ３１で計算された原土６の頂部の最高点に対応するＺ軸方向での原土６の厚さ以上とする必要がある。

Ｓ１００において、原土６の頂部を単一傾斜状に配置し、且つ予め決定された傾斜角度βに基づいて原土６の頂部の傾斜度を調整する。

具体的には、ステップＳ９０で計算された原土６の頂部の最高点の、Ｚ軸方向に沿う対応する原土６の厚さ及び最低点の、Ｚ軸方向に沿う対応する原土６の厚さに基づいて、原土６の頂部が傾斜角度がβの単一の傾斜面になるまで、原土６の頂端を削る。原土６の頂端を必要な形状に正確に削りやすいために、他の実施例では、図１１に示すように、円筒４１の相対両側にそれぞれ第一の目盛線４１３及び第二の目盛線４１４を設置し、円筒装置４を置く時、第一の目盛線４１３を巻上げ機構３１に近接して設置し、第二の目盛線４１４を巻上げ機構から離れて設置し、削る過程において、第一の目盛線４１３及び第二の目盛線４１４により、原土６の頂部の最高点及び最低点のＺ軸方向での厚さに達するか否かをそれぞれ決定し、且つ最低点を縦方向スリット４１１に近接させることで、けん引ロープ８が原土６の頂側面に接触して引抜結果に影響を与えることを回避する。

Ｓ１１０において、巻上げ機構３１を起動して試験を行い、力測定装置９によりけん引ロープ８によるスクリューアンカー７に対する引抜力を読み出し、同時に原土６の変化を観測する。

具体的には、原土６の変化の観察中に、巻上げ機構３１を巻き取る過程での原土６の上面部分の変形を第一のカメラ１０１により捕捉し、巻上げ機構３１を巻き取る過程での原土６の上面部分の変位をレーザー変位センサ１０２により捕捉し、巻上げ機構３１を巻き取る過程での原土６の周面部分の変形を第二のカメラ１０３により捕捉する。

Ｓ１２０において、試験過程において、スクリューアンカー７とＺ軸とのなす角γ、及びスクリューアンカー７のＸＯ_１Ｙ平面での投影とＸ軸とのなす角αを試験の必要に応じて変更する必要がある場合、円筒４１内の元の原土６を除去し、変更後のγに基づいて、けん引ロープ８が固定プーリ５１を迂回するか否かの状態を修正し、そして修正後のαとγ、再決定されたｔ_ｓｂ、ｈ_４、ｈ_３、β、及びステップＳ３０で測定されたｔ_ｂ、ｔ_ｂｃ、Ｒ、ｈ_１、ｈ_２、ｈ_ｃに基づいて、ステップ５０及びステップ５０以降のステップを実行し、新たなテストを行う。

本発明の海底スロープサイトアンカープレート基礎に基づく引抜抵抗力の測定方法は、以上の海底スロープサイトアンカープレート基礎に基づく引抜抵抗力の測定装置を採用することで、海底スロープサイトにおける異なる空間引抜角度でのスクリューアンカー７による原土６に対する破壊モード及び引抜抵抗耐荷力発揮メカニズムを開示することで、スクリューアンカー７の工事設計を指導する目的を達成することができる。

本発明では、ステップＳ３１の位置は、変更可能であるわけではなく、ステップ９０の前であって、ステップＳ３０の後に位置の任意の置き換えを行うことができる。ステップＳ３０の位置は、変動不可能であるわけではなく、ステップＳ１０、Ｓ２０又はＳ４０の前にしてもよい。

以上の内容は、本発明の好適な実施例にすぎず、当業者にとって、本発明の思想に基づき、具体的な実施の形態及び適用範囲においていずれも変更を行うことができ、本明細書の内容は、本発明に対する限制として理解すべきではない。

１ ブラケット、１１ レール縦ビーム、１２ 第一のプレート、１３ 第二のプレート、１４ 支持アセンブリ、１５ 接続ビーム、１６ 支持レバー、１６１ 支持脚プレート、２１ 移動ビーム、２１１ ビーム摺動レール、２２ ビーム磁力部材、３１ 巻上げ機構、３２ 巻上げ磁力部材、４ 円筒装置、４１ 円筒、４１１ 縦方向スリット、４１２ 縦方向スライド移動レール、４１３ 第一の目盛線、４１４ 第二の目盛線、４２ シャーシ、４２１ 位置決め溝、５ プーリアセンブリ、５１ 固定プーリ、６ 原土、７ スクリューアンカー、８ けん引ロープ、９ 力測定装置、１０１ 第一のカメラ、１０２ レーザー変位センサ、１０３ 第二のカメラ

Claims (6)

1. 海底スロープサイトアンカープレート基礎に基づく引抜抵抗力の測定装置であって、ブラケットと、移動ビームと、巻上げ機構と、円筒装置と、プーリアセンブリと、原土と、スクリューアンカーと、けん引ロープと、力測定装置とを含み、前記移動ビームは、前記ブラケットに取り付けられ、且つ前記ブラケットに対して第一の水平方向に沿って移動可能であり、前記巻上げ機構は、前記移動ビームに取り付けられ、且つ前記移動ビームに対して前記第一の水平方向に垂直な第二の水平方向に沿って移動可能であり、前記円筒装置は、両端が開口された円筒を含み、前記円筒の前記巻上げ機構に面する側に縦方向スリットが設けられ、前記プーリアセンブリは、縦方向スリットに対応して前記円筒の側壁に取り付けられ、且つ円筒に対して鉛直方向に移動可能であり、前記プーリアセンブリは、固定プーリを含み、前記原土は、前記円筒内に充填され、且つ前記原土の頂部は、傾斜状で設置され、原土の頂部は、少なくとも一つの傾斜面からなり、前記スクリューアンカーは、前記原土に埋設され、前記けん引ロープの一方端は、前記巻上げ機構に接続され、他方端は、前記円筒の頂部開口を貫通して前記スクリューアンカーに直接接続され、又は、前記固定プーリを迂回して前記縦方向スリットを貫通した後に、前記スクリューアンカーに接続され、前記スクリューアンカーの前記けん引ロープに近い部分の中心軸線は、前記スクリューアンカーの横断面中心と同一の直線に位置し、前記力測定装置は、前記けん引ロープに取り付けられ、
   前記巻上げ機構は、巻上げ磁力部材を介して前記移動ビームに吸着固定され、前記移動ビームの長さ延在方向は、前記第二の水平方向であり、
   前記移動ビームの両端は、ビーム磁力部材を介して前記ブラケットに吸着固定され、
   前記円筒装置は、前記円筒の下方に設けられたシャーシをさらに含み、前記シャーシの頂部に位置決め溝が設けられ、前記円筒の底端は、前記位置決め溝内に回転可能に設けられる、ことを特徴とする海底スロープサイトアンカープレート基礎に基づく引抜抵抗力の測定装置。
2. 請求項１に記載の測定装置を用いた、海底スロープサイトアンカープレート基礎に基づく引抜抵抗力の測定方法であって、前記円筒内に充填された前記原土の頂部は、少なくとも一つの傾斜面からなり、この測定方法は、
   ブラケットを組み立て、且つ前記ブラケットを試験サイトに取り付けるステップＳ１０と、
   移動ビームを前記ブラケットに取り付け、そして巻上げ機構を前記移動ビームに取り付けるステップＳ２０と、
   スクリューアンカーがけん引ロープに接続された接続点Ｏ_１を原点とし、三次元空間幾何座標系Ｏ_１－ＸＹＺを確立し、ここで、三次元空間幾何座標系Ｏ_１－ＸＹＺのＸ軸方向は、巻上げ機構が移動可能な第二の水平方向に平行であり、Ｙ軸方向は、移動ビームが移動可能な第一の水平方向に平行であり、Ｚ軸方向は、円筒の中心軸線に平行であり、前記スクリューアンカーとＺ軸とのなす角γ、前記スクリューアンカーのＸＯ_１Ｙ平面での投影とＸ軸とのなす角α、前記スクリューアンカーが前記けん引ロープに接続された接続点Ｏ_１の、Ｘ軸方向に沿って前記円筒の内側面から離れた事前埋設水平距離ｔ_ｓｂ、前記スクリューアンカーの事前埋設深さｈ_４、前記スクリューアンカーがけん引ロープに接続された接続点の、Ｚ軸方向に沿う対応する原土の厚さｈ_３、前記原土の頂部の傾斜角度βを決定し、且つ前記円筒の厚さｔ_ｂ、前記固定プーリの中心から前記円筒の外側面までの水平距離ｔ_ｂｃ、前記固定プーリの半径Ｒ、前記円筒の上縁から前記巻上げ機構までの縦方向距離ｈ１、前記円筒の高さｈ_２、及び前記固定プーリの幾何中心から前記円筒の上縁の縦方向距離ｈｃを測定するステップＳ３０と、
   縦方向スリットが開設され及びプーリアセンブリが取り付けられた前記円筒装置を予め決定された試験サイト位置に置くステップＳ４０であって、前記円筒装置の前記円筒が透明材料で製造されるステップＳ４０と、
   前記けん引ロープが前記固定プーリを迂回するか否かの臨界角度γ′を計算するステップＳ５０であって、γ′の計算式は、
   

   

   予め決定されたγと計算された臨界角度γ′とを比較し、前記けん引ロープが前記固定プーリを迂回する必要があるか否かを決定するステップＳ６０と、
   前記けん引ロープが前記固定プーリを迂回する必要がある場合、予め決定されたα及びγに基づいて、巻上げ機構の、スクリューアンカーがけん引ロープに接続された接続点Ｏ_１に対する位置、及び固定プーリのＺ軸方向に沿う前記円筒での位置を計算し、計算された位置データに基づいて前記巻上げ機構及び前記固定プーリの位置を調整し、それに応じて前記円筒を回転させて、前記縦方向スリットを前記巻上げ機構に向かせ、前記けん引ロープが前記固定プーリを迂回する必要がない場合、予め決定されたα及びγに基づいて、前記巻上げ機構の、前記スクリューアンカーが前記けん引ロープに接続された接続点Ｏ_１に対する空間相対座標位置を計算し、得られた位置データに基づいて前記巻上げ機構の位置を調整すればよいステップＳ７０と、
   予め決定されたγと臨界角度γ′との比較結果に基づいて、前記けん引ロープを前記巻上げ機構から引いて前記固定プーリを迂回した後に、前記スクリューアンカーに接続し、又は、前記けん引ロープを前記巻上げ機構から引いて前記固定プーリを迂回せず前記スクリューアンカーに直接接続し、且つ前記けん引ロープに力測定装置を取り付けるステップＳ８０と、
   原土を前記円筒内に均一に充填し、前記原土の充填高さ位置が前記スクリューアンカーがけん引ロープに接続された接続点Ｏ_１の事前埋設深さｈ_４の位置と面一となる時、前記スクリューアンカーが前記けん引ロープに接続された接続点Ｏ_１の、Ｘ軸方向に沿って前記円筒の内側面から離れた事前埋設水平距離ｔ_ｓｂに基づいて、前記原土の表層において前記スクリューアンカーの挿入点を決定し、前記スクリューアンカーを挿入点から前記原土内に挿入し、そして前記原土の厚さが所望の厚さに達するまで、原土の充填を継続するステップＳ９０と、
   前記原土の頂部を単一傾斜状に配置し、且つ予め決定された傾斜角度βに基づいて前記原土の頂部の傾斜度を調整するステップＳ１００と、
   前記巻上げ機構を起動して試験を行い、前記力測定装置により前記けん引ロープによる前記スクリューアンカーに対する引抜抵抗力を読み出し、同時に前記原土の変化を観測するステップＳ１１０と、を含む、ことを特徴とする海底スロープサイトアンカープレート基礎に基づく引抜抵抗力の測定方法。
3. ステップＳ１１０の後に、試験過程において、前記スクリューアンカーとＺ軸とのなす角γ、及び前記スクリューアンカーのＸＯ_１Ｙ平面での投影とＸ軸とのなす角αを試験の必要に応じて変更する必要がある場合、前記円筒内の元の原土を除去し、変更後のγに基づいて、前記けん引ロープが前記固定プーリを迂回するか否か状態を修正し、そして修正後のαとγ、再決定されたｔ_ｓｂ、ｈ_４、ｈ_３、β、及びステップＳ３０で測定されたｔ_ｂ、ｔ_ｂｃ、Ｒ、ｈ_１、ｈ_２、ｈ_ｃに基づいて、ステップ５０及びステップ５０後のステップを実行し、新たなテストを行うステップＳ１２０をさらに含む、ことを特徴とする請求項２に記載の海底スロープサイトアンカープレート基礎に基づく引抜抵抗力の測定方法。
4. ステップＳ６０では、
   ０＜γ＜γ′の場合、前記けん引ロープは、前記固定プーリを迂回する必要がなく、前記固定プーリの前記円筒での位置は、任意であり、
   γ′≦γ≦９０°の場合、前記けん引ロープは、前記固定プーリを迂回する必要があり、前記円筒でのＺ軸方向に沿う前記固定プーリの位置を角度γの大きさに応じて調整する、ことを特徴とする請求項２に記載の海底スロープサイトアンカープレート基礎に基づく引抜抵抗力の測定方法。
5. ステップＳ７０では、前記巻上げ機構の、三次元空間座標系Ｏ_１－ＸＹＺ内における前記スクリューアンカーが前記けん引ロープに接続された接続点Ｏ_１に対する空間相対位置座標を計算し、具体的には、
   前記巻上げ機構を点Ｏに簡略化し、
   

   

   

   γ′≦γ≦９０°の場合、前記固定プーリの幾何中心から前記円筒の上縁までの縦方向距離は、
   

   

   前記スクリューアンカーが前記けん引ロープに接続された接続点Ｏ_１から前記固定プーリの接点までの前記けん引ロープの長さは、
   

   

   前記固定プーリの接点から前記巻上げ機構までの前記けん引ロープの長さは、
   

   
6. ステップＳ９０の前に、測定して得られた前記円筒の内径Ｒ_１、及び実験前に決定された、スクリューアンカーがけん引ロープに接続された接続点Ｏ_１の、Ｘ軸方向に沿って前記円筒の内側面から離れた事前埋設水平距離ｔ_ｓｂ、前記原土の頂部傾斜角度β、前記スクリューアンカーがけん引ロープに接続された接続点Ｏ_１に対応するＺ軸方向での原土の厚さｈ_３に合わせて、前記原土の頂部の最高点及び最低点のそれぞれに対応するＺ軸方向での原土の厚さを計算するステップをさらに含み、
   ステップＳ９０では、前記原土の所望の厚さを計算された前記原土の頂部の最高点に対応するＺ軸方向での原土の厚さ以上とする必要があり、
   ステップＳ１００では、算出された前記原土の頂部の最高点及び最低点のそれぞれに対応するＺ軸方向での原土の厚さに基づいて、前記原土の頂部が傾斜角度がβの単一の傾斜面になるまで、前記原土の頂端を削る、ことを特徴とする請求項２に記載の海底スロープサイトアンカープレート基礎に基づく引抜抵抗力の測定方法。

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