JP7196539B2

JP7196539B2 - 石炭専用船又は鉱炭兼用船の船倉用耐食鋼

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Publication number: JP7196539B2
Application number: JP2018204701A
Authority: JP
Inventors: 妃奈佐藤; 慎長澤; 道郎金子; 和幸鹿島; 実伊藤
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 2018-10-31
Filing date: 2018-10-31
Publication date: 2022-12-27
Anticipated expiration: 2038-10-31
Also published as: JP2020070465A

Description

本発明は、石炭専用船又は鉱炭兼用船の船倉用耐食鋼に関する。

近年、石炭を運搬する石炭専用船又は鉱炭兼用船の船倉内（以下、カーゴホールド内という場合がある。）の腐食が問題視されている。従来から、石炭が積載されるカーゴホールド内には塗装が施されていたが、石炭によるメカニカルダメージや、荷揚げ時の重機による疵・磨耗により、塗装が剥がれる場合が多く、生じた疵部が腐食環境に曝され、十分な防食効果が得られていない。

塗膜形成による防食効果を維持するためには定期的な再塗装および補修が必要になるが、非常にコストがかかる。そのため、合金元素の微量添加により耐食性を向上させた耐食鋼が提案されている（例えば、特許文献１～４、参照）。
これらの特許文献に記載の技術は、ＳｎやＳｂ、Ｃｕなどの酸による腐食を抑制する合金元素（耐酸元素）を添加し、低ｐＨ環境での耐食性の向上を狙った耐食鋼である。

特開２００７－２６２５５５号公報特開２０１２－１７７１９０号公報特開２０１３－２２７６１０号公報特開２０１６－０２７１９８号公報

従来、カーゴホールド内では、船倉の側壁部に生じた結露水中に、石炭に含まれる硫黄が溶け出し、温度の上昇によって硫酸が生成し、低ｐＨ環境となるため腐食が進行するものと考えられていた。しかし、本発明者らが、カーゴホールド内にて腐食した鋼材を分析した結果、地鉄界面からは塩化物イオン（Ｃｌ^－）が認められたものの、硫酸イオン（ＳＯ_４ ^２－）は認められなかった。したがって、カーゴホールド内の主要腐食因子は硫酸イオン（ＳＯ_４ ^２－）ではなく、塩化物イオン（Ｃｌ^－）であると考えられる。

従来、カーゴホールド内では硫酸によって鋼材の腐食が進行すると考えられていたため、耐酸元素を添加し、酸による腐食を促進する合金元素の添加は避けられていた。しかし、本発明者らによる検討の結果、カーゴホールド内では塩化物イオン（Ｃｌ^－）が腐食の主な原因であることが判明した。したがって、石炭専用船又は鉱炭兼用船の船倉用耐食鋼の成分設計には、従来とは異なるコンセプトが必要になる。
即ち、本発明者らの研究により、硫酸イオンが影響する腐食形態ではなく、塩化物イオンが影響する腐食形態を考慮して船倉用耐食鋼の成分設計を行う必要があることがわかった。

本発明は、ＳｎやＳｂ、Ｃｕなどの耐酸元素を添加した従来技術に基づく耐食鋼の成分設計に比べて、カーゴホールド内の塩化物イオンが影響する腐食環境に、より適しており、更に腐食を抑制することができる石炭専用船又は鉱炭兼用船の船倉用耐食鋼の提供を課題とするものである。

本発明者の研究により、カーゴホールド内の鋼板表面に生成した錆層にはβ－ＦｅＯＯＨが含まれることを知見したことから、カーゴホールド内では塩化物イオン（Ｃｌ^－）が腐食の原因となり、中性塩化物環境とｐＨが低下した高濃度の塩化物環境（低ｐＨ高濃度塩化物環境）とが繰り返される腐食環境になっていると考えた。中性塩化物環境は、石炭が船倉に積載された状態（積荷状態という）の鋼材と石炭との界面の腐食環境であると考えられる。一方、低ｐＨ高濃度塩化物環境は、石炭が船倉から揚荷された状態（空荷状態という）の鋼材の表面の腐食環境であると考えられる。

積荷状態では、港湾で保管されていた石炭に含まれている、海塩などの塩化物、及び、雨や冷却水などの水分によって、石炭と鋼材の表面との間に塩化物イオンを含む中性の溶液が常に存在する中性塩化物環境になっていると推定される。
一方、空荷状態では、船倉内に残留した海塩に含まれる塩化物が吸湿することなどによって、鋼材の表面に塩化物イオンが濃化した薄い水膜が形成され、腐食の進行に伴ってｐＨが低下し、鋼材の表面が低ｐＨ高濃度塩化物環境になっていると推定される。

本発明者らは、カーゴホールド内が、中性塩化物環境と低ｐＨ高濃度塩化物環境とが繰り返される腐食環境になっているという推定に基づいて、鋼材の腐食を抑制する合金元素の検討を行った。そして、本発明者らは、中性塩化物環境、低ｐＨ高濃度塩化物環境のいずれの環境においても鋼の腐食を抑制するＮｉに加え、低ｐＨ高濃度塩化物環境での腐食を大きく抑制するＳｎを同時に含有させることによって、腐食を顕著に抑制することに成功した。
本発明はこのような知見に基づいてなされたものであり、その要旨は以下のとおりである。

［１］本発明は、質量％で、Ｃ：０．０１～０．２０％、Ｍｎ：０．１～２．０％、Ｎｉ：０．３０～５．０％、Ｓｎ：０．０５～０．５０％、Ａｌ：０．００５～０．１０％を含有し、Ｓｉ：１．０％以下、Ｐ：０．０５％以下、Ｓ：０．０３％以下、Ｎ：０．００８％以下、Ｏ：０．０１０％以下に制限し、残部がＦｅおよび不純物からなる石炭専用船又は鉱炭兼用船の船倉用耐食鋼に関する。

［２］本発明において、質量％で、Ｎｉ：０．３５～５．０％、Ｓｎ：０．０７～０．５０％、を含有し、さらに、質量％で、Ｓｂ：０．５０％以下、Ｃｕ：０．５０％以下、Ｃｒ：０．１％未満、Ｍｏ：１．０％以下、Ｗ：１．０％以下の１種又は２種以上を含有する上記［１］に記載の石炭専用船又は鉱炭兼用船の船倉用耐食鋼であっても良い。

［３］本発明において、さらに、質量％で、Ｔｉ：０．１０％以下、Ｚｒ：０．２０％以下、Ｃａ：０．０５０％以下、Ｍｇ：０．０５０％以下、ＲＥＭ：０．０５０％以下の１種又は２種以上を含有する、上記［１］又は［２］に記載の石炭専用船又は鉱炭兼用船の船倉用耐食鋼であっても良い。
［４］本発明において、さらに、質量％で、Ｎｂ：０．１０％以下、Ｖ：０．１０％以下、Ｂ：０．０１０％以下の１種又は２種以上を含有する、上記［１］～［３］のいずれか１項に記載の石炭専用船又は鉱炭兼用船の船倉用耐食鋼であっても良い。

本発明によれば、カーゴホールド内の腐食環境に適する、石炭専用船又は鉱炭兼用船の船倉用耐食鋼を提供することができる。そして、本発明によれば、カーゴホールド内の腐食による部材切り替えや再塗装によるメンテナンスコストを大幅に低減することができる。したがって、本発明は産業上の貢献が極めて顕著である。

以下、本実施形態に係る石炭専用船又は鉱炭兼用船の船倉用耐食鋼について詳しく説明する。
まず、本実施形態の船倉用耐食鋼の化学組成について述べる。なお、化学組成における各元素の含有量を示す「％」は、質量％を意味する。また、化学組成における数値範囲において、「～」を用いて表される数値範囲は、特に指定しない限り、「～」の前後に記載される数値を下限値及び上限値として含む範囲を意味する。よって、例えば、０．０１～０．２０％は０．０１％以上０．２０％以下の範囲を意味する。

（Ｃ：０．０１～０．２０％）
Ｃ（炭素）は、鋼の強度を増加させる元素であり、効果を十分に得るために、Ｃの含有量を０．０１％以上とする。好ましくはＣ含有量を０．０３％以上とする。一方、Ｃ含有量が過剰になると、セメンタイトの生成によって耐食性が低下するため、Ｃの含有量を０．２０％以下とする。好ましくは、Ｃ含有量を０．１５％以下とする。

（Ｓｉ：１．０％以下）
Ｓｉ（ケイ素）は、脱酸剤として有用でかつ鋼の強度を増加させる元素である。脱酸はＳｉ以外の元素でも可能であり、Ｓｉの含有量は０％でもよいが、脱酸の効果を得るためにＳｉ含有量を０．０１％以上とすることが好ましい。より好ましくはＳｉ含有量を０．０２％以上、さらに好ましくは０．０５％以上とする。しかし、１．０％を超えてＳｉを含有させると母材および溶接継手部の靱性が損なわれるため、Ｓｉの含有量を１．０％以下に制限する。好ましくは、Ｓｉ含有量を０．５％以下、より好ましくは０．３％以下とする。

（Ｍｎ：０．１～２.０％）
Ｍｎ（マンガン）は、鋼の強度と靱性を向上させる元素であり、Ｍｎの含有量を０．１％以上とする。好ましくはＭｎ含有量を０．２％以上、より好ましくは０．５％以上とする。一方、Ｍｎは、腐食の起点となるＭｎＳを形成する元素であり、鋼材の耐食性の劣化を避けるため、Ｍｎの含有量を２．０％以下とする。好ましくはＭｎ含有量を１．５％以下、より好ましくは１．２％以下とする。

（Ｐ：０．０５％以下）
Ｐ（リン）は、不純物であり、鋼材の機械特性や溶接性を劣化させるため、Ｐの含有量を０．０５％以下とする。好ましくは０．０２５％以下である。Ｐの含有量は０％でもよいが、製造コストの観点から、０．０００１％以上のＰを含有させてもよい。また、Ｐは、塩化物環境での鋼の耐食性を向上させる元素であり、Ｐの含有量を０．００１％以上としてもよい。

（Ｓ：０．０３％以下）
Ｓ（硫黄）は、不純物であり、腐食を促進するＭｎＳを形成するため、Ｓの含有量を０．０３％以下に制限する。Ｓ含有量は０．００５％以下が好ましく、より好ましくは０．００３％以下とする。Ｓの含有量は０％でもよいが、製造コストの観点から、０．０００１％以上のＳを含有させてもよい。

（Ａｌ：０．００５～０．１０％）
Ａｌ（アルミニウム）は、鋼の脱酸に有効な元素であり、０．１０％以下を含有させる。好ましくは、Ａｌ含有量を０．０７％以下とする。Ａｌの含有量は、脱酸の効果を得るために０．００５％以上とする。好ましくはＡｌ含有量を０．０１０％以上、より好ましくは０．０１５％以上とする。

（Ｎｉ：０．３０～５．０％）
Ｎｉ（ニッケル）は、中性塩化物環境で鋼のアノード溶解速度を低減する重要な元素であり、積荷状態および空荷状態のカーゴホールド内の耐食性を向上させるために、Ｎｉ含有量を０．３０％以上とする。好ましくはＮｉ含有量を０．５０％以上とする。一方、Ｎｉは高価な元素であり、コストの観点からＮｉ含有量を５．０％以下とする。好ましくはＮｉ含有量を４．０％以下、より好ましくは３．０％以下とする。

（Ｓｎ：０．０５～０．５０％）
Ｓｎ（錫）は、低ｐＨ高濃度塩化物環境で鋼のアノード溶解速度を低減し、また、カソード反応を抑制する重要な元素あり、空荷状態のカーゴホールド内の耐食性を向上させるために、Ｓｎの含有量を０．０５％以上とする。好ましくはＳｎ含有量を０．０７％以上、より好ましくは０．１０％以上とする。一方、Ｓｎを過剰に含有させると、製造性を損なうため、Ｓｎの含有量を０．５０％以下とする。好ましくはＳｎ含有量を０．３５％以下とする。

（Ｎ：０．００８％以下）
Ｎ（窒素）は、不純物であり、鋼材の靭性を低下させる粗大な窒化物の形成を防止するため、Ｎ量を０．００８％以下とする。好ましくはＮ含有量を０．００６％以下とする。Ｎ含有量の下限は０％であってもよいが、製造コストの観点から、０．００１％以上であってもよい。

（Ｏ：０．０１０％以下）
Ｏ（酸素）は、不純物であり、鋼材の靭性を低下させる粗大な酸化物の形成を防止するため、Ｏ含有量を０．０１０％以下とする。好ましくはＯ含有量を０．００６％以下、より好ましくは０．００４％以下とする。Ｏ含有量の下限は０％であってもよいが、製造コストの観点から、０．０００１％以上であってもよい。

本実施形態に係る鋼材の上記各成分以外の成分は、Ｆｅ及び不純物である。ここで、不純物とは、厚鋼板を工業的に製造する際に、鉱石やスクラップ等のような原料を始めとして、製造工程の種々の要因によって混入する成分であって、本発明に悪影響を与えない範囲で許容されるものを意味する。ただし、本発明においては、不純物のうち、Ｐ、Ｓ、Ｎ及びＯについては、上述のように、上限を規定する必要がある。

カーゴホールド内の腐食環境において、特に空荷状態での鋼材の耐食性を更に高めるために、上述の成分に加え、Ｓｂ、Ｃｕ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗのうち、１種又は２種以上を本実施形態の船倉用耐食鋼に含有させてもよい。

（Ｓｂ：０．５０％以下）
Ｓｂ（アンチモン）は、Ｓｎと同様、空荷状態での耐食性を向上させる元素であり、Ｓｂの含有量を０．０１％以上とすることが好ましい。より好ましくはＳｂ含有量を０．０５％以上とする。一方、Ｓｂを過剰に含有させると、製造性を損なうため、Ｓｂの含有量を０．５０％以下とする。好ましくはＳｂ含有量を０．３５％以下とする。

（Ｃｕ：０．５０％以下）
Ｃｕ（銅）は、Ｓｎ、Ｓｂと同様、空荷状態での耐食性を向上させる元素であり、Ｃｕの含有量を０．０１％以上とすることが好ましい。より好ましくはＣｕ含有量を０．０５％以上とする。ＣｕとＳｎとを共存させると、カーゴホールド内での耐食性が著しく向上するので、共存させるのが好ましい。一方、Ｃｕを過剰に含有させると、製造性を損なうため、Ｃｕの含有量を０．５０％以下とする。好ましくはＣｕ含有量を０．３５％以下とする。

（Ｃｒ：０．１％未満）
Ｃｒ（クロム）は、中性塩化物環境で鋼のアノード溶解速度を低減する元素であり、積荷状態のカーゴホールド内の耐食性を向上させるために、０．１％未満を含有させることができる。Ｃｒの含有量は、効果を得るために、０．０１％以上とすることが好ましい。より好ましくはＣｒ含有量を０．０２％以上、より好ましくは０．０３％以上とする。

（Ｍｏ：１．０％以下）
Ｍｏ（モリブデン）は、酸素酸イオンＭｏＯ_４ ^２－を形成し、酸性溶液中にてインヒビターとして作用し、鋼のアノード溶解を抑制する元素である。空荷状態での耐食性を向上させるために、Ｍｏの含有量０．０５％以上にすることが好ましい。より好ましくはＭｏ含有量を０．１％以上とする。一方、Ｍｏ含有量は、１．０％を超えても効果が飽和するため、１．０％以下とする。好ましくは、Ｍｏ含有量を０．５％以下とする。

（Ｗ：１．０％以下）
Ｗ（タングステン）は、Ｍｏと同様、酸素酸イオンＷＯ^４－を形成し、酸性溶液中にてインヒビターとして作用し、鋼のアノード溶解を抑制する元素である。空荷状態での耐食性を向上させるために、Ｗの含有量０．０５％以上にすることが好ましい。より好ましくはＷ含有量を０．１％以上とする。一方、Ｗ含有量は、１．０％を超えても効果が飽和するため、１．０％以下とする。好ましくは、Ｗ含有量を０．５％以下とする。

本実施形態の船倉用耐食鋼において、耐食性を低下させるＭｎＳの生成の抑制や形態の制御を目的として、上述の成分に加え、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｃａ、Ｍｇ、ＲＥＭの１種または２種以上を含有させてもよい。

（Ｔｉ：０．１０％以下）
Ｔｉ（チタン）は、硫化物や炭硫化物を形成する元素であり、腐食の起点となり耐食性を劣化させるＭｎＳの生成を抑制するために、Ｔｉの含有量を０．００５％以上とすることが好ましい。より好ましくはＴｉ含有量を０．０１％以上とする。一方、Ｔｉを過剰に含有させると靭性が劣化することがあるため、Ｔｉ含有量は０．１０％以下とする。好ましくはＴｉ量を０．０５％以下とする。

（Ｚｒ：０．２０％以下）
Ｚｒ（ジルコニウム）は、硫化物を形成する元素であり、腐食の起点となり耐食性を劣化させるＭｎＳの生成を抑制するために、Ｚｒの含有量を０．００５％以上とすることが好ましい。より好ましくはＺｒ含有量を０．０１％以上とする。一方、Ｚｒを過剰に含有させると靭性が劣化することがあるため、Ｚｒ含有量は０．２０％以下とする。好ましくはＺｒ含有量を０．１０％以下、さらに好ましくは０．０５％以下とする。

（Ｃａ：０．０５０％以下）
（Ｍｇ：０．０５０％以下）
（ＲＥＭ：０．０５０％以下）
Ｃａ、Ｍｇ、ＲＥＭは、酸化物や硫化物の形態制御に用いられる元素であり、本実施形態の船倉用耐食鋼において１種又は２種以上を含有させてもよい。腐食の起点となり耐食性を劣化させるＭｎＳの生成を抑制するために、Ｃａ、Ｍｇ、ＲＥＭの含有量のいずれかの元素の含有量を０．００１％以上とすることが好ましい。また、これらの硫化物は腐食反応時に水に溶けてアルカリとなり、鋼材界面のｐＨ低下を抑制する作用があるため、より好ましくはいずれかの元素の含有量を０．００３％以上、さらに好ましくはいずれかの元素の含有量を０．００５％以上とする。
一方、Ｃａ、Ｍｇ、ＲＥＭは過剰に含有させても効果が飽和するため、Ｃａ、Ｍｇ、ＲＥＭの含有量はそれぞれ０．０５０％以下とする。好ましくは０．０３０％以下、さらに好ましくは０．０１０％以下とする。
なお、ＲＥＭは希土類金属元素、即ち、Ｓｃ、Ｙ、Ｌａ、Ｃｅ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｐｍ、Ｓｍ、Ｅｕ、Ｇｄ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔｍ、Ｙｂ、及びＬｕの総称である。ＲＥＭの含有量はこれらの元素の合計含有量を意味する。

本実施形態の船倉用耐食鋼において、鋼材の強度を高めるために、上述の成分に加え、Ｎｂ（ニオブ）、Ｖ（バナジウム）、Ｂ（ボロン）のうち、１種又は２種以上を含有させてもよい。

（Ｎｂ：０．１０％以下）
（Ｖ：０．１０％以下）
Ｎｂ、Ｖは、炭化物や窒化物を形成し、鋼の強度を高める元素であり、いずれかの元素を０．００５％以上含有させてもよい。好ましくは、Ｎｂ、Ｖのいずれかの元素の含有量を０．０１％以上とする。一方、Ｎｂ、Ｖを過剰に含有させると、鋼材の靭性が低下するため、Ｎｂ、Ｖの含有量はそれぞれ０．１０％以下とする。好ましくは、０．０５０％以下とする。

（Ｂ：０．０１０％以下）
Ｂは、鋼の焼入れ性を高めて、強度を向上させる元素であり、０．０００３％以上を含有させてもよい。好ましくはＢ含有量を０．０００５％以上、より好ましくは０．００１０％以上とする。一方、Ｂを過剰に含有させると、鋼材の機械特性が損なわれる場合があるため、Ｂ含有量は０．０１０％以下とする。好ましくはＢ含有量を０．００５％以下、さらに好ましくは０．００３％以下とする。

本実施形態において船倉用耐食鋼の形状は特に限定されず、鋼板、鋼帯、形鋼、鋼管、棒鋼、鋼線等であればよい。鋼板、鋼帯、形鋼、鋼管等の鋼材の厚さは特に限定されないが、通常３～５０ｍｍである。好ましい下限は６ｍｍ、より好ましくは１０ｍｍであり、好ましい上限は４０ｍｍ、より好ましくは３０ｍｍである。

次に、本実施形態に係る船倉用耐食鋼の製造方法について説明する。本実施形態に係る船倉用耐食鋼には、熱間圧延を施し、更に必要に応じて冷間圧延を施して製造される鋼板、形鋼、鋼管などが含まれる。

本実施形態に係る船倉用耐食鋼は、常法で鋼を溶製し、成分の調整後、鋳造して得られた鋼片を熱間圧延し、更に必要に応じて冷間圧延を施して製造される。熱間圧延後は、そのまま水冷するか、又は空冷した後、再加熱して焼入れてもよい。熱間圧延後は、コイル状に巻き取ってもよい。熱間圧延後、冷間圧延して、更に熱処理を施してもよい。

本実施形態において、鋼管を製造する場合は、鋼板を管状に成形して溶接してもよく、ＵＯ鋼管、電縫鋼管、鍛接鋼管、スパイラル鋼管などにすることができる。
鋼片に熱間押出や穿孔圧延を施して製造されるシームレス鋼管も本実施形態の船倉用耐食鋼に含まれる。

以下に、本発明の船倉用耐食鋼について実施例を示す。但し、以下に記載の実施例は具体的な例に沿って説明を行うものであり、本発明に係る請求項の内容を限定するものではない。
後記する表１、表２に示す化学組成の鋼片から、長さ１００ｍｍ、幅６０ｍｍ、厚み５ｍｍの試験片を作製した。試験片の表面には、Ｓａ２．５（ＩＳＯ８５０１－１）以上になるようにブラスト処理を施した。これらの試験片を用いてカーゴホールド内の環境を模擬した腐食試験を行った。

腐食試験は、温度を４０℃、相対湿度を９８％に保持した試験槽内で行った。人工海水を含有させた石炭を試験片上に積載させた状態で試験槽内に１週間保持して積荷状態を再現し、次に、試験片の表面に付着した石炭をスクレーパーで軽く除去した状態で試験槽内に１週間保持して空荷状態を再現する工程を１サイクルとした。このサイクルを６サイクル行った後、スクレーパーにて試験片表面のさびを除去し、クエン酸アンモニウム溶液にてさびを除去した。

その後、試験片の重量を測定し、試験前の試験片の重量から減じて腐食減量を求め、６サイクル（１２週間）の腐食減量から腐食速度［ｍｍ／ｙ］を算出した。ｙは年を示す。
後記する表１、表２に示す鋼Ｎｏ．１０１はＮｉ、Ｓｎの両方を含有しない従来鋼である。鋼Ｎｏ．１０１の腐食速度は、実際のカーゴホールド内に曝露した鋼材の腐食速度と同等であり、上記の腐食試験によってカーゴホールド内の環境を模擬できていることがわかった。表１、表２に示す組成の各鋼の耐食性は、表１、表２の鋼Ｎｏ．１０１との腐食速度比（％）で評価した。

化学組成と前記した試験の結果とを表１、表２に示す。

表１、表２に示したように、鋼Ｎｏ．1～１１は、鋼Ｎｏ．１０１に対し腐食減量が抑制されており、耐食性が良好であった。

一方、Ｎｉを含み、Ｓｎを含まない鋼Ｎｏ．１０２や、ＮｉとＳｎを複合添加していてもＳｎ含有量が不足している鋼Ｎｏ．１０３は、耐食性の改善効果が不十分であった。
また、Ｓｎを十分に含有していても、Ｎｉ含有量が不足している鋼Ｎｏ．１０４は、中性塩化物環境中での腐食抑制効果が小さくなり、十分な耐食性向上は認められなかった。
Ｎｉ含有量、Ｓｎ含有量の両方が不足している鋼Ｎｏ．１０５は、酸性環境・酸性塩化物環境どちらにおいても腐食抑制効果が小さく、耐食性が向上しなかったと考えられる。

本発明によれば、カーゴホールド内の腐食による部材切り替えや再塗装によるメンテナンスコストを大幅に低減することができるので、産業上の貢献が極めて大きい。

Claims

質量％で、
Ｃ：０．０１～０．２０％、
Ｍｎ：０．１～２．０％、
Ｎｉ：０．３０～５．０％、
Ｓｎ：０．０５～０．５０％
Ａｌ：０．００５～０．１０％
を含有し、
Ｓｉ：１．０％以下、
Ｐ：０．０５％以下、
Ｓ：０．０３％以下、
Ｎ：０．００８％以下、
Ｏ：０．０１０％以下
に制限し、残部がＦｅおよび不純物からなる石炭専用船又は鉱炭兼用船の船倉用耐食鋼。
質量％で、
Ｎｉ：０．３５～５．０％、
Ｓｎ：０．０７～０．５０％、
を含有し、さらに、質量％で、
Ｓｂ：０．５０％以下、
Ｃｕ：０．５０％以下、
Ｃｒ：０．１％未満、
Ｍｏ：１．０％以下、
Ｗ：１．０％以下
の１種又は２種以上を含有する、請求項１に記載の石炭専用船又は鉱炭兼用船の船倉用耐食鋼。
さらに、質量％で、
Ｔｉ：０．１０％以下、
Ｚｒ：０．２０％以下、
Ｃａ：０．０５０％以下、
Ｍｇ：０．０５０％以下、
ＲＥＭ：０．０５０％以下
の１種又は２種以上を含有する、請求項１又は請求項２に記載の石炭専用船又は鉱炭兼用船の船倉用耐食鋼。
さらに、質量％で、
Ｎｂ：０．１０％以下、
Ｖ：０．１０％以下、
Ｂ：０．０１０％以下
の１種又は２種以上を含有する、請求項１～請求項３のいずれか１項に記載の石炭専用船又は鉱炭兼用船の船倉用耐食鋼。