JP7165084B2

JP7165084B2 - 酸化マグネシウム粉末、複合材、および酸化マグネシウム粉末の製造方法

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Publication number: JP7165084B2
Application number: JP2019053518A
Authority: JP
Inventors: 基宏梅津; 敏夫今井
Original assignee: Taiheiyo Cement Corp
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Priority date: 2019-03-20
Filing date: 2019-03-20
Publication date: 2022-11-02
Anticipated expiration: 2039-03-20
Also published as: JP2020152613A

Description

本発明は、酸化マグネシウム粉末、複合材、および酸化マグネシウム粉末の製造方法に関する。

酸化マグネシウムは、熱伝導性が高く（４５～６０Ｗ／ｍ・ｋ）、電気絶縁性に優れた材料で、工業的には半導体向けの放熱部品用の樹脂用フィラー材として使用されることがある。樹脂用フィラー材は、樹脂マトリックス内で隣り合うフィラーの接触により熱伝導パスが形成されることにより、熱を効率よく伝達する。例えば、特許文献１には、塩基性硫酸マグネシウムから製造される柱状酸化マグネシウム粒子を熱伝導性フィラーとして用いることが記載されている。

酸化マグネシウムなどのフィラー材を樹脂に分散させた複合材は、樹脂単体と比較して、熱伝導性だけでなく、弾性率や曲げ強度などの機械的特性も向上する。

フィラー材の粒子形状において、針状の粒子はアスペクト比が大きいため、フィラー材の長手方向において樹脂組成物の熱伝導効率が向上する。すなわち、アスペクト比が低い球状粒子と比較し、少ない添加量で熱伝導率を向上させることができる。また、弾性率や曲げ強度などの機械的特性も球状粒子と比較して針状粒子のほうがより高くなる傾向にある。

特開２０１４－２１４２２２号公報

一方で、粒子と樹脂の接触界面は剥離しやすく、その部分が欠陥となり、樹脂の機械的強度が低下することがある。更に、フィラー材が針状の場合、粒子が凝集し易いため、樹脂マトリックス内への均一な添加が困難である。

本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであり、樹脂添加時に樹脂との密着性が強固になり、粒子と樹脂の接触界面に欠陥のない複合材を製造でき、また、粒子の凝集を起こしにくく、樹脂内に均一に分散できる酸化マグネシウム粉末、それを添加した複合材、および酸化マグネシウム粉末の製造方法を提供することを目的とする。

（１）上記の目的を達成するため、本発明の酸化マグネシウム粉末は、樹脂用フィラー材として用いられる酸化マグネシウム粉末であって、平均繊維長が１０μｍ以上５０μｍ以下、長手方向に垂直な方向の最大繊維径が０．２μｍ以上２μｍ以下の針状の酸化マグネシウムで主に構成され、前記針状の酸化マグネシウムは、長手方向に垂直な方向の繊維径が第１の範囲に含まれる部分と第２の範囲に含まれる部分を交互にそれぞれ複数有し、前記第１の範囲は、前記最大繊維径の９０％以上であり、前記第２の範囲は、前記最大繊維径の４０％以上９０％未満であることを特徴としている。

このように、粒子形状が大小の径を有する粒子が長手方向に複数連なったいわゆる串団子状であることから、樹脂添加時に樹脂との密着性が強固なものとなるため、粒子と樹脂の接触界面に欠陥のない複合材を製造できる。また、粒子形状が串団子状であることから、直線状の針状粒子と比較し、粒子の凝集を起こしにくく、樹脂内に均一に分散できる。

（２）また、本発明の酸化マグネシウム粉末は、Ｃａ、Ｓｉ、Ｆｅを、酸化物換算で０．５ｗｔ％以上１０．０ｗｔ％以下含むことを特徴としている。これにより、水熱合成時に得られた中間躯体を焼成（脱硫）する際、粒子の緻密化が促進され、串団子状の針状粒子となる。

（３）また、本発明の酸化マグネシウム粉末は、Ｃａを、酸化物換算で０．５ｗｔ％以上５．０ｗｔ％以下含むことを特徴としている。これにより、水熱合成時に得られた中間躯体を焼成（脱硫）する際、粒子の緻密化が促進され、串団子状の針状粒子となる。

（４）また、本発明の複合材は、上記（１）から（３）のいずれかに記載の酸化マグネシウム粉末からなるフィラーと樹脂とを含む複合材であって、前記酸化マグネシウム粉末が、樹脂の体積に対して４０ｖｏｌ％以上８０ｖｏｌ％以下含有していることを特徴としている。これにより、酸化マグネシウム粉末と樹脂との接触界面が剥離することによる欠陥が発生しにくい複合材とすることができ、機械的特性や熱伝導率を向上できる。

（５）また、本発明の酸化マグネシウム粉末の製造方法は、針状の酸化マグネシウムによって主に構成される酸化マグネシウム粉末の製造方法であって、酸化マグネシウム原料粉末を水と混合し、５ｗｔ％以上１５ｗｔ％以下の濃度でスラリーを生成する工程と、前記酸化マグネシウム原料粉末に対しＨ_２ＳＯ_４／ＭｇＯのモル比が０．２以上０．７以下となるように、前記スラリーに硫酸を添加する工程と、前記硫酸を添加したスラリーを高温高圧化し、前記スラリー中で前記酸化マグネシウム原料粉末と前記硫酸と前記水とを水熱合成させる工程と、前記水熱合成させて得られたスラリーを吸引ろ過し、前記ろ過の残留物を乾燥させる工程と、前記乾燥させた残留物を焼成し、熱分解させて酸化マグネシウム粉末を生成する工程と、含み、前記酸化マグネシウム原料粉末は、Ｃａ、Ｓｉ、Ｆｅを、酸化物換算で０．５ｗｔ％以上１０．０ｗｔ％以下含むことを特徴とする。これにより、粒子形態がいわゆる串団子状の針状の酸化マグネシウムを生成できる。

本発明によれば、粒子形状が大小の径を有する粒子が長手方向に複数連なったいわゆる串団子状であることから、樹脂添加時に樹脂との密着性が強固なものとなるため、粒子と樹脂の接触界面に欠陥のない複合材を製造できる。また、粒子形状が串団子状であることから、球状粒子や直線状の針状粒子と比較し、粒子の凝集を起こしにくく、樹脂内に均一に分散できる。

本発明の針状の酸化マグネシウムを示す模式図である。本発明の針状の酸化マグネシウムの第１の範囲および第２の範囲の計測例を示す模式図である。本発明の酸化マグネシウム粉末の製造方法を示すフローチャートである。実施例の中間躯体の５０００倍のＳＥＭ写真である。実施例の中間躯体の２００００倍のＳＥＭ写真である。実施例の製造物の５０００倍のＳＥＭ写真である。実施例の製造物の２００００倍のＳＥＭ写真である。比較例の焼成前の２００００倍のＳＥＭ写真である。比較例の焼成後の２００００倍のＳＥＭ写真である。実施例の製造物、中間体および比較例の組成分析の結果を示す表である。（ａ）、（ｂ）それぞれ針状の酸化マグネシウムの配向方向と熱伝導方向の関係を示す概念図である。（ａ）は、複合材の各試料およびＰＰ単体の試料に対する各試験の結果を示す表である。（ｂ）～（ｄ）は、それぞれの試験ごとのグラフである。

次に、本発明の実施の形態について、図面を参照しながら説明する。

［酸化マグネシウム粉末の構成］
図１は、本発明の酸化マグネシウム粉末を構成する針状酸化マグネシウムの例を示す模式図である。また、図２は、針状酸化マグネシウムの第１の範囲および第２の範囲の計測例を示す模式図である。針状酸化マグネシウム１０は、長手方向の平均繊維長が１０μｍ以上５０μｍ以下であり、長手方向に垂直な方向の最大繊維径が０．２μｍ以上２μｍ以下である。針状酸化マグネシウム１０は、長手方向に垂直な方向の繊維径が第１の範囲に含まれる部分と第２の範囲に含まれる部分を交互にそれぞれ複数有し、第１の範囲は最大繊維径の９０％以上であり、第２の範囲は最大繊維径の４０％以上９０％未満である。

このように、針状酸化マグネシウム１０は、粒子形状が大小の径を有する粒子が長手方向に複数連なったいわゆる串団子状である。したがって、通常の針状の酸化マグネシウムと区別するために、針状酸化マグネシウム１０を串団子状酸化マグネシウムといってもよい。なお、図２に示すように、針状酸化マグネシウム１０は、任意のくびれ部（長手方向に垂直な方向の径がその近傍で極小となる部分）からくびれ部まで、すべて第２の範囲に含まれていてもよいし、第１の範囲に含まれていてもよい。また、針状酸化マグネシウム１０の端部が第１の範囲であってもよい。また、針状酸化マグネシウム１０は、最大繊維径の４０％未満の範囲があってもよいが、その部分は、力がかかった際に折れやすいため、第２の範囲にも含めないこととする。

上記の針状酸化マグネシウム１０の平均繊維長、最大繊維径、第１の範囲および第２の範囲は、以下のようにして計測する。まず、試料のＳＥＭ写真を倍率２００００倍で複数回撮影し、撮影した画像の測定領域に全体が写っている粒子を決定する。次に、決定したすべての粒子の最大径を測定する。次に、粒子ごとに、長手方向に垂直な方向の最大繊維径を測定する。そして、粒子ごとに第１の範囲および第２の範囲を決定し、それらが交互にそれぞれ複数ある粒子を針状酸化マグネシウム１０と決定する。最後に、針状酸化マグネシウム１０の繊維長の平均値を算出し、平均繊維長とする。測定は、針状酸化マグネシウム１０と決定された粒子の個数が２０個以上になるまで、行うこととするが、５０個以上とすることが好ましく、１００個以上とすることがより好ましい。測定は、目視または画像処理ソフトにより行うことができる。

なお、図１、２は、針状酸化マグネシウム１０の概念を示したものであり、形状、大きさ、縦横の比等は正確に記載されたものではない。また、針状酸化マグネシウム１０は、この図の形状に限られない。また、図１、２は長手方向の軸に対して対称に記載されているが、針状酸化マグネシウム１０は、当然対称でないものも含む。針状酸化マグネシウム１０は、折れ線状や弧状に連なったもの、途中から枝分かれしているものは、略直線と見なせる部分に分割し、それぞれ別の酸化マグネシウム粒子として考え、針状酸化マグネシウムかどうかを決定する。

また、本発明の酸化マグネシウム粉末は、樹脂用フィラー材として用いられる酸化マグネシウム粉末であって、多数の針状酸化マグネシウム１０で構成される。このような形状の酸化マグネシウム粉末を樹脂に添加すると、針状酸化マグネシウム１０のくびれ部に樹脂が入り込むことにより、樹脂との密着性が強固なものとなる。そのため、粒子と樹脂の接触界面に欠陥のない複合材となる。また、本発明の酸化マグネシウムの軽装密度は０．０５～０．１５ｇ／ｃｍ^３、真比重と軽装密度の比率である圧縮比は、実測値で１～４％程度であり、一般的な球状粒子の圧縮比１０．８％、直線状の針状粒子の圧縮比７％と比較すると非常に低い。このことから、球状粒子や直線状の針状粒子と比較し、粒子の凝集を起こしにくく、樹脂内に均一に分散できる。

なお、酸化マグネシウム粉末は、針状酸化マグネシウム１０に該当しない酸化マグネシウム粒子が含まれていてもよい。酸化マグネシウム粉末は、上記方法で決定した針状酸化マグネシウム１０の個数の割合が、５０％以上であり、７０％以上であることが好ましく、９０％以上であることがより好ましい。酸化マグネシウム粉末に含まれる針状酸化マグネシウム１０の個数の割合が５０％以上のとき、酸化マグネシウム粉末は主に針状酸化マグネシウムで構成されるとする。

酸化マグネシウム粉末は、Ｃａ、Ｓｉ、Ｆｅを、それぞれＣａＯ、ＳｉＯ_２、Ｆｅ_２Ｏ_３の酸化物に換算して、合計で０．５ｗｔ％以上１０．０ｗｔ％以下含むことが好ましい。また、酸化マグネシウム粉末は、Ｃａを、ＣａＯの酸化物に換算して０．５ｗｔ％以上５．０ｗｔ％以下含むことが好ましい。また、酸化マグネシウム粉末は、ＭｇＯの含有率が、８０．０ｗｔ％以上９９．５ｗｔ％以下であることが好ましい。これらの値は、蛍光Ｘ線分析装置により測定することができる。

酸化マグネシウム粉末は、軽装密度が０．０５ｇ／ｃｍ^３以上０．１５ｇ／ｃｍ^３以下であることが好ましい。また、圧縮比が１．０％以上５．０％以下であることが好ましい。

酸化マグネシウム粉末は、結晶水を含まないため、例えば、ナイロンなどの高温で成形される樹脂の樹脂用フィラー材として好適に使用される。結晶水を含む塩基性硫酸マグネシウムなどは、高温で成形される樹脂の樹脂用フィラー材として使用した場合、結晶水が脱水し発泡することがある。

［複合材の構成］
上記のような酸化マグネシウム粉末をフィラーとして樹脂に混合した複合材を説明する。複合材は、樹脂にフィラーが分散して形成されている。また、複合材に用いられる樹脂には、ポリプロピレン（ＰＰ）、ポリエチレン（ＰＥ）、エポキシ、ナイロン等が用いられる。これらの樹脂に、針状酸化マグネシウムで主に構成される酸化マグネシウム粉末を分散させることで、いわゆる串団子状の針状酸化マグネシウムのくびれ部に樹脂が入り込むことにより、樹脂との密着性が強固なものとなる。

複合材に含まれる酸化マグネシウム粉末は、樹脂の体積に対して４０ｖｏｌ％以上８０ｖｏｌ％以下である。４０ｖｏｌ％より小さいと充填率が低いため機械的特性や熱伝導率があまり高くならないことがある。８０ｖｏｌ％より大きいと引っ張り強度や曲げ強度が低くなることがある。

［酸化マグネシウム粉末の製造方法］
図３は、酸化マグネシウム粉末の製造方法を示すフローチャートである。図３に沿って、酸化マグネシウム粉末の製造方法を説明する。まず、酸化マグネシウム（ＭｇＯ）原料粉末を準備する。原料粉末として、鉱物系の酸化マグネシウムを用いることができる。例えば、炭酸マグネシウムまたは水酸化マグネシウムを主成分とする鉱物を５５０～１４００℃で焼成して得た軽焼マグネシアを用いることができる。炭酸マグネシウムを主成分とする鉱物の例としては、マグネサイト、ドロマイト等が挙げられる。

次に、酸化マグネシウム原料粉末を水と混合し、スラリーを生成する（工程Ｐ１）。混合する水は、蒸留水、水道水等を用いることができる。酸化マグネシウム原料粉末は、平均粒径（Ｄ５０）が５μｍ以上３０μｍ以下、Ｄ１０が１μｍ以上、Ｄ９０が８０μｍ以下であることが好ましい。平均粒径（Ｄ５０）が５μｍ未満またはＤ１０が１μｍ未満の原料粉末を用いると、ＭｇＯ粒子の硫酸溶解時に再析出が抑制され、収率が大幅に低減することがある。また、Ｄ９０が８０μｍより大きい原料粉末を用いると、原料ＭｇＯの溶解が不十分となり、原料ＭｇＯ粒子が残存してしまうことがある。粒度分布は、ＪＩＳＲ１６２９「ファインセラミックス原料のレーザ回折・散乱法による粒子径分布測定方法」によるレーザ回折・散乱法により測定することができる。平均粒径（Ｄ５０）は、粒度分布の体積基準の積算分率における５０％に相当する粒子径であり、Ｄ１０は粒度分布の体積基準の積算分率における１０％に相当する粒子径、Ｄ９０は粒度分布の体積基準の積算分率における９０％に相当する粒子径である。また、酸化マグネシウム原料粉末は、球状粒子であることが好ましい。

また、酸化マグネシウム原料粉末は、Ｃａ、Ｓｉ、Ｆｅを、それぞれＣａＯ、ＳｉＯ_２、Ｆｅ_２Ｏ_３の酸化物に換算して、合計で０．５ｗｔ％以上１０．０ｗｔ％以下含むことが好ましい。また、酸化マグネシウム原料粉末は、Ｃａを、ＣａＯの酸化物に換算して０．５ｗｔ％以上５．０ｗｔ％以下含むことが好ましい。酸化マグネシウム原料粉末は、ＭｇＯの含有率が８０．０ｗｔ％以上９９．５ｗｔ％以下であることが好ましい。このように、Ｃａ、Ｓｉ、Ｆｅを一定量含むことから、酸化マグネシウムの融点が低下し、焼成工程で緻密化が進み、結晶が成長する。Ｃａ、Ｓｉ、Ｆｅの中ではＣａがそれに最も寄与していると考えられることから、酸化マグネシウム原料粉末は、Ｃａを一定量含んでいれば、ＳｉおよびＦｅは含まなくてもよい。Ｃａ、Ｓｉ、Ｆｅの含有量が酸化物に換算して０．５ｗｔ％未満の場合、焼成工程での緻密化が進みにくくなり、多孔質状になることがある。

スラリーは、５ｗｔ％以上１５ｗｔ％以下の濃度で生成する。スラリー濃度を５ｗｔ％未満にすると、スラリー中の硫酸濃度（硫酸と水の比）が低くなり、硫酸とＭｇＯの反応が不十分となる。また、酸化マグネシウム粉末の収率が低下する。スラリー濃度を１５ｗｔ％より大きくすると、水分量が不足し、スラリーの粘性が高くなるため、反応が不均一となる。なお、スラリー濃度は、１０ｗｔ％以上１５ｗｔ％以下であることが好ましい。

次に、酸化マグネシウム原料粉末に対し、Ｈ_２ＳＯ_４／ＭｇＯのモル比が０．２以上０．７以下となるように、硫酸を添加する（工程Ｐ２）。硫酸の添加量を、上記モル比で０．２未満にすると、原料のＭｇＯの溶解が不十分となり、ＭｇＯ粒子が残存してしまう。硫酸の添加量を、０．７より大きくすると、溶解したＭｇＯ粒子の再析出が抑制され、収率が大幅に低減する。なお、硫酸の添加量は、酸化マグネシウム原料粉末に対し、Ｈ_２ＳＯ_４／ＭｇＯのモル比が０．２以上０．４以下であることが好ましい。スラリー濃度および硫酸添加量は、硫酸に含まれる水分量も含めて調整する。

次に、硫酸を添加したスラリーを撹拌しながら高温高圧化し、スラリー中で酸化マグネシウム原料粉末と硫酸と水とを水熱合成させて塩基性硫酸マグネシウムウィスカー（ＭｇＳＯ_４・３Ｈ_２Ｏ・５Ｍｇ（ＯＨ）_２）を生成する（工程Ｐ３）。高温高圧化の工程では、スラリーを１５０℃以上に加熱しつつ、０．８０ＭＰａ以上で加圧した状態を１時間以上保持することが好ましい。これにより、原料粉末の水熱合成を十分に進行させることができる。原料粉末の水熱合成により、原料のＭｇＯが硫酸に溶解し再析出することで、針状のＭｇＳＯ_４・３Ｈ_２Ｏ・５Ｍｇ（ＯＨ）_２が形成される。

次に、水熱合成させて得られたスラリーを吸引ろ過し、ろ過の残留物を乾燥させる（工程Ｐ４）。次に、乾燥させた残留物を解砕する（工程Ｐ５）。残留物を解砕すると、針状の中間体のＭｇＳＯ_４・３Ｈ_２Ｏ・５Ｍｇ（ＯＨ）_２が得られる（工程Ｐ６）。そして、針状の中間体を焼成し、熱分解させることで、加熱脱水および脱硫酸する（工程Ｐ７）。

焼成工程では、残留物を９５０℃以上１３００℃以下の温度に加熱することが好ましい。これにより、中間体の脱水および脱硫酸反応を進行させるとともに、針状の形状を保ちつつその融解を抑止し、焼結が進み緻密な針状酸化マグネシウムを生成できる。詳しいメカニズムは不明であるが、このとき、針状粒子の結晶の成長速度が部分ごとに異なるため、いわゆる串団子状の針状酸化マグネシウムになる。

このようにして、いわゆる串団子状の針状酸化マグネシウムで主に構成される酸化マグネシウム粉末を生成できる（工程Ｐ８）。酸化マグネシウム原料粉末と硫酸とを水熱合成し、得られた中間体を熱分解させることで、低コストかつ短時間で串団子状の針状酸化マグネシウムで主に構成される酸化マグネシウム粉末を生成できる。

［実施例、比較例］
上記の製造方法およびその製造物の特徴を検証するため、鉱物由来の酸化マグネシウム粉末原料を使用して、酸化マグネシウム粉末を作製した。実施例は、Ｃａ、Ｓｉ、Ｆｅを、それぞれＣａＯ、ＳｉＯ_２、Ｆｅ_２Ｏ_３の酸化物に換算して、合計で６．６ｗｔ％含み、純度８８．８ｗｔ％の酸化マグネシウム原料粉末を出発原料とした。また、実施例は、水熱合成の温度は１８０℃、圧力は１．１ＭＰａ、保持時間は３時間として中間体を製造した。このような条件で製造された実施例の中間体、および比較例の原料として市販の高純度で針状の塩基性硫酸マグネシウムを、それぞれ焼成温度を９５０℃、焼成時間を１時間として、実施例および比較例の酸化マグネシウム粉末を製造した。

（粒子形状測定）
実施例の中間体、酸化マグネシウム粉末、比較例の原料の塩基性硫酸マグネシウム、および比較例の酸化マグネシウム粉末について、走査電子顕微鏡（日本電子株式会社製）を用いてＳＥＭ写真を撮影した。図４Ａ～図４Ｄは、それぞれ実施例の中間体および製造物の５０００倍および２００００倍のＳＥＭ写真である。図５Ａ、図５Ｂは、それぞれ比較例の焼成前および焼成後の２００００倍のＳＥＭ写真である。また、実施例の酸化マグネシウム粉末は、ＳＥＭ写真を観察し、粒子形状の測定を行った。

実施例の中間体（図４Ａ、図４Ｂ）、および比較例の原料の塩基性硫酸マグネシウム（図５Ａ）は、共に針状の形状であった。実施例の酸化マグネシウム粉末（図４Ｃ、図４Ｄ）は、いわゆる串団子状の針状酸化マグネシウムで主に構成されていた。また、実施例の酸化マグネシウム粉末は、針状酸化マグネシウム（串団子状の酸化マグネシウム）の割合が９５％であった。これに対し、比較例の酸化マグネシウム粉末（図５Ｂ）は、多孔質状の針状粒子であった。これは、原料となった塩基性硫酸マグネシウムに含まれるＣａＯ、ＳｉＯ_２、Ｆｅ_２Ｏ_３の含有量が少なかったことにより、緻密化が進まなかったためと考えられる。

（組成分析）
実施例の中間体、酸化マグネシウム粉末、および比較例の原料の塩基性硫酸マグネシウムに対して、蛍光Ｘ線分析装置（ＺＳＸ－１００ｅリガク製）を用いて、組成分析を行った。図６は、測定結果を示す表である。図６に示すように、実施例の中間体、および酸化マグネシウム粉末は、ＣａＯ、ＳｉＯ_２、Ｆｅ_２Ｏ_３を一定量含んでいた。これに対し、比較例の塩基性硫酸マグネシウムは、ＣａＯ、ＳｉＯ_２、Ｆｅ_２Ｏ_３の含有量が非常に少なかった。

（粒度分布測定）
また、実施例の酸化マグネシウム原料粉末は、レーザ回折・散乱法により、マイクロトラック粒度分析計（日機装株式会社製）を用いて粒度分布測定をした。実施例の酸化マグネシウム原料粉末は、平均粒径（Ｄ５０）が２３μｍ、Ｄ１０が３μｍ、Ｄ９０が６３μｍであった。

以上より、Ｃａ、Ｓｉ、Ｆｅを一定量含む酸化マグネシウムを原料として、水熱合成し、得られた中間体を乾燥、解砕、焼成することで、いわゆる串団子状の針状酸化マグネシウムで主に構成される酸化マグネシウム粉末を得られることが実証された。

（複合材の特性）
次に、実施例の酸化マグネシウム粉末を、ポリプロピレン（日本ポリプロ社製ノバテックＰＰ：ＢＣ１０ＨＲＦ）（以下、ＰＰと略す）に対して１０ｖｏｌ％、２０ｖｏｌ％の割合で添加、分散させた複合材試料（実施例の複合材）を作製した。また、球状の酸化マグネシウム粉末（協和化学社製キョーワマグ、純度９８％、比重３．２５、粒径４．５μｍ）をＰＰに対して１０ｖｏｌ％の割合で添加、分散させた複合材試料（比較例の複合材）を作製した。また、ＰＰ単体の試料も準備した。これらの複合材試料およびＰＰ単体の試料に対し、曲げ弾性率（ＪＩＳＫ７１７１）、曲げ強さ（ＪＩＳＫ７１７１）、熱伝導率（フラッシュ法）を測定した。

曲げ弾性率、曲げ強さの測定には、インストロン社製の万能材料試験機を用いた。熱伝導率の測定には、アルバック理工社製のＴＣ－９０００特型を用いて、粒子配向に対して水平方向と垂直方向について測定を行った。図７の（ａ）、（ｂ）は、それぞれ、針状の酸化マグネシウムの配向方向と熱伝導方向の関係を示す概念図である。なお、実際には図７（ａ）または（ｂ）のようにすべての粒子の配向が揃っているわけではない。図８（ａ）は、複合材の各試料およびＰＰ単体の試料に対する各試験の結果を示す表である。（ｂ）～（ｄ）は、それぞれの試験ごとのグラフである。

図８（ｂ）に示されるように、実施例の複合材の曲げ弾性率は、比較例の複合材の曲げ弾性率と比較して、向上の度合いが大きかった。また、図８（ｃ）に示されるように、比較例の複合材は曲げ強さが低下したのに対し、実施例の複合材の曲げ強さは、ほとんど同じ値を保った。また、図８（ｄ）に示されるように、実施例の複合材の熱伝導率は、比較例の複合材の熱伝導率と比較して、向上の度合いが大きく、特に粒子配向に対して水平方向については大幅に向上した。

以上より、針状酸化マグネシウム（串団子状酸化マグネシウム）で主に構成される酸化マグネシウム粉末を樹脂に分散させた複合材は、曲げ弾性率は向上し、曲げ強さはほとんど同じ値を保ち、熱伝導率は向上することが分かった。すなわち、針状酸化マグネシウム（串団子状酸化マグネシウム）で主に構成される酸化マグネシウム粉末は、樹脂に分散させるフィラー材として好適である。

１０針状酸化マグネシウム
１１第１の範囲
１２第２の範囲

Claims

樹脂用フィラー材として用いられる酸化マグネシウム粉末であって、
平均繊維長が１０μｍ以上５０μｍ以下、長手方向に垂直な方向の最大繊維径が０．２μｍ以上２μｍ以下の針状の酸化マグネシウムで主に構成され、
前記針状の酸化マグネシウムは、長手方向に垂直な方向の繊維径が第１の範囲に含まれる部分と第２の範囲に含まれる部分を交互にそれぞれ複数有し、
前記第１の範囲は、前記最大繊維径の９０％以上であり、
前記第２の範囲は、前記最大繊維径の４０％以上９０％未満であることを特徴とする酸化マグネシウム粉末。
Ｃａ、Ｓｉ、Ｆｅを、それぞれＣａＯ、ＳｉＯ _２、Ｆｅ _２Ｏ _３の酸化物に換算した合計で０．５ｗｔ％以上１０．０ｗｔ％以下含むことを特徴とする請求項１記載の酸化マグネシウム粉末。
Ｃａを、酸化物換算で０．５ｗｔ％以上５．０ｗｔ％以下含むことを特徴とする請求項１記載の酸化マグネシウム粉末。
請求項１から請求項３のいずれかに記載の酸化マグネシウム粉末からなるフィラーと樹脂とを含む複合材であって、
前記酸化マグネシウム粉末が、樹脂の体積に対して４０ｖｏｌ％以上８０ｖｏｌ％以下含有していることを特徴とする複合材。
針状酸化マグネシウムによって主に構成される酸化マグネシウム粉末の製造方法であって、
酸化マグネシウム原料粉末を水と混合し、５ｗｔ％以上１５ｗｔ％以下の濃度でスラリーを生成する工程と、
前記酸化マグネシウム原料粉末に対しＨ_２ＳＯ_４／ＭｇＯのモル比が０．２以上０．７以下となるように、前記スラリーに硫酸を添加する工程と、
前記硫酸を添加したスラリーを１５０℃以上、０．８０ＭＰａ以上に高温高圧化し、前記スラリー中で前記酸化マグネシウム原料粉末と前記硫酸と前記水とを水熱合成させる工程と、
前記水熱合成させて得られたスラリーを吸引ろ過し、前記ろ過の残留物を乾燥させる工程と、
前記乾燥させた残留物を焼成し、熱分解させて前記針状酸化マグネシウムを生成する工程と、含み、
前記酸化マグネシウム原料粉末は、Ｃａ、Ｓｉ、Ｆｅを、それぞれＣａＯ、ＳｉＯ _２、Ｆｅ _２Ｏ _３の酸化物に換算した合計で０．５ｗｔ％以上１０．０ｗｔ％以下含むことを特徴とする製造方法。