JP7152782B2

JP7152782B2 - ログ壁の構造

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Inventors: 喜秀原田; 正昭岡部
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Description

本発明は、丸太組構法におけるログ壁の構造に関する。

従来、ログ壁の風圧による面外力に対する応力の設計は、ログ壁内に設けられた緊結材であるダボ又は通しボルト等のせん断耐力で設計が足りるとしていた。このため、水平方向のズレのみを想定し、その緊結材はログ材の幅方向の中心に設けられていた（非特許文献１）。

国土交通省国土技術政策総合研究所、独立行政法人建築研究所、日本建築行政会議、財団法人日本建築センター、ログハウス協会編集、「２００３年度版丸太組工法技術基準解説及び設計・計算例」第２版、工学図書株式会社、平成１８年６月１日

ログ壁は、図１３に示すように、地面に対して垂直方向に立設している。ここで、風による面外力が発生すると、従来は、図１４に示すように、水平方向のズレのみを想定し、ダボ又は通しボルト等の緊結材のせん断耐力で設計が足りるとしていた。
しかし、実際には、図１５に示すように、ログ壁正面方向からの風圧による面外力により、ログ壁の曲げ変形が発生する。なお、図１０、１４、１５は、あくまでも説明のための模式図であり、変形を誇張して記載したものである。実際にこのような目に見える変形が生じるわけではない。
すなわち、ログ壁の風を受けたときの実際の動きは、図１５に示すように、ログ壁の高さ方向の中央付近が室内側に向かって凸状に湾曲するように変形する。このようなログ壁の曲げ変形が発生すると、従来技術のように、ログ材の幅方向の中心に設けられた緊結材は、耐風要素としては、効率の悪いものとなる等の問題があった。

そこで、本発明は、特別な加工技術や、新たな部材等を用いることなく、ログ壁の耐風性能を上げることができる建物を提供することを課題とする。

上記課題を解決すべく、本発明のうち第１の実施態様は、ログハウス用のログ材を水平に積み上げ、上下に隣接する前記ログ材同士を連結する緊結材を備えた、丸太組構法によるログハウスにおけるログ壁の構造であって、
前記緊結材を挿入する緊結材孔が、前記ログ材の幅方向の中心から室内側に芯ずれさせた位置に設けたことを特徴とする。

本発明の第１の実施態様によれば、緊結材孔が、ログ材の幅方向の中央から室内側に芯ずれしていることで、ログ壁の曲げ強度を高めて、回転剛性を高めることができる。
これにより、特別な加工技術や、新たな部材を用いずに、ログ壁の耐風性能を上げることができる。
さらに、緊結材孔をログ材の幅方向の中心に設定する場合と比較して、耐風性能を上げることができることで、緊結材の個数を減らすことができ、経済的であると共に、設計におけるプランニングの自由度が上がり、使用者の種々の要望（例えば、開口部を多く設けたい等）に応えやすくなる。

また、本発明のうち第２の実施態様は、第１の実施態様の構成に加え、前記緊結材孔における芯ずれの距離は、前記ログ材の幅（具体的には、ログ壁１０の厚さ）に対し５％以上、且つ、３０％以下であることを特徴とする。
本発明の第２の実施態様によれば、回転剛性を高める効果が期待されると共に、緊結材孔の内面と、ログ材の室内側表面との間の強度不足や変形や破損等の発生を抑えることができる。
また、本発明のうち第３の実施態様は、第１又は第２の実施態様の構成に加え、前記緊結材は、ダボであり、前記緊結材孔に前記ダボが埋め込まれていることを特徴とする。

本発明の第３の実施態様によれば、緊結材としてのダボに芯ずれを適用することで、ログ壁の耐風性をあげることができる。

また、本発明のうち第４の実施態様は、第１又は第２の実施態様の構成に加え、前記緊結材は、通しボルトであり、前記緊結材孔には、前記ログ壁の最上段の前記ログ材の上面から、最下段の前記ログ材の下面までを貫通して前記通しボルトが設置され、当該通しボルトの上下端に座金を通してナットにより緊結されることを特徴とする。

本発明の第４の実施態様によれば、緊結材としての通しボルトに芯ずれを適用することで、ログ壁の耐風性能を上げることができる。

また、本発明のうち第５の実施態様は、第４の実施態様の構成に加え、前記ログ壁の最上段の前記ログ材の上側に位置するナットは、
前記座金の上面に位置する上ナットと、
前記通しボルトの上端に設けられる前記座金である上部座金の下面に位置する下ナットとを有するダブルナットであることを特徴とする。

本発明の第５の実施態様によれば、ログ壁の最上段のログ材の上側に位置するナットが、上ナット及び下ナットを有するダブルナットである。このダブルナットは、振動や繰り返し応力や、ログ壁特有のセトリング（木の収縮によるログ壁の沈み込み）等の要因により、当初のナットによる設定が緩んだ場合、後述する締め空間からナットを締める際に通しボルト自体が回ってしまうことを防ぐ効果がある。

さらに、本発明のうち第６の実施態様は、第５の実施態様の構成に加え、前記上部座金は、
前記通しボルト用の貫通孔を有して、前記ログ材の上面に固定される水平部と、
前記水平部から立設する垂直部とを有し、
前記ログ壁の最上段の前記ログ材の上面と、所定の勾配を有して前記ログ材の上面に固定された垂木の下面との間の直角三角形状の断面の空間内に配置されることを特徴とする。

本発明の第６の実施態様によれば、水平部と、この水平部に立設し、前記垂木の下面に当接しない高さである垂直部とを有するＬ字状の上部座金としたことで、円形や四角形の平板状のものと比べて、上部座金の剛性を高めることができる。
さらに、このように、断面がＬ字状の形状としたことで、ログ壁の最上段のログ材の上面と、当該ログ壁の上に位置して、勾配を有する屋根における垂木の下面とによる断面が直角三角形状のスペース内に断面Ｌ字状の当該上部座金を適正に配置することができる。
さらに、緊結材としての通しボルトを挿入するための緊結材孔として貫通孔を用い、ログ材の幅方向の中心から室内側に芯ずれさせ、上部座金の垂直部が、垂木の下面とログ材の上面との間に収まりやすくなることが可能となる。

本発明によると、緊結材孔が、ログ材の幅方向の中央から室内側に芯ずれしていることで、ログ壁の曲げ強度を高めて、回転剛性を高めることができ、特別な加工技術や、新たな部材を用いずに、ログ壁の耐風性能を上げることが可能となる。

本発明の第１の実施であって、ログ壁の構造の例を模式的に示す。本発明の第１の実施の形態であって、ログ材における緊結材孔の平面図である。本発明の第１の実施であって、図１のログ壁における通しボルトの部分断面図である。本発明の第１の実施であって、図１のログ壁における通しボルトの部分断面図である。本発明の第１の実施であって、図１のログ壁におけるログ材及びダボの概略拡大図である。本発明の第１の実施であって、図１のログ壁におけるログ材及びダボの概略拡大図である。本発明の第１の実施であって、ログ壁に抵抗部材としての添え柱を設けた場合の部分断面図である。本発明の第１の実施であって、図１の開口部の開口枠における開口枠材の断面図である。本発明の第１の実施であって、緊結材としてのダボを有するログ壁に小さな面外力が作用した場合の概略断面図である。本発明の第１の実施であって、緊結材としてのダボを有するログ壁に大きな面外力が作用した場合の概略断面図である。本発明の第２の実施であって、Ｌ字状の上部座金を配置したログ壁の上部の概略断面図である。本発明の第２の実施であって、Ｌ字状の上部座金を配置したログ壁の上部の概略上面図である。ログ壁の概略断面図である。ログ壁に風による面外力が作用し、水平方向のズレのみを想定した場合の概略断面図である。ログ壁に風による面外力が作用し、曲げ変形を想定した場合の概略断面図である。

（第１の実施の形態）
以下、本発明の一実施形態に係るログ壁の構造を、図面を参照しつつ説明する。

本実施形態に係るログハウス１は、図１に示すように、地面に打設された基礎２０と、この基礎２０に載置され、かつ、基礎２０に対して図示しないアンカーボルト２５で固定された土台３０と（図４参照）、この土台３０の上に構築されたログ壁１０とを備えている。なお、ログ壁１０は、丸太、製材その他これに類するログ材１１を水平に積み上げる丸太組構法によって構築されている。
また、本実施の形態に係るログ壁１０のうち少なくとも一面には、図１に示すように、開口部７０が形成されている。

このログ壁１０の左側では、左端辺はログ材１１の左側の交差部１２と接し、一方、ログ壁１０の右側では、右端辺はログ材１１の右側の交差部１２と接している。ログ壁１０の高さはＨ（ｍｍ）である。

そして、ログ壁１０の開口部７０を有していない部分の左右の端辺には、緊結材４０としての通しボルト６０が設けられている。

また、ログ壁１０は、複数のログ材１１同士を連結させることによって構成され、このログ材１１同士は、緊結材４０としてのダボ５０によって連結されている。上下隣接するダボ５０は千鳥に配置されている。ログ壁１０の左側にはダボ５０は２箇所設けられている。ログ壁１０の中央側にはダボ５０は三箇所設けられている。ログ壁１０の右側にはダボ５０は一箇所設けられている。
本実施の形態では、図２に示すように、緊結材４０としてのダボ５０や、通しボルト６０を挿入する緊結材孔４１が、ログ材１１の幅方向の中心から室内側に芯ずれさせた位置に設けてある。
具体的には、図２に示すように、ログ材１１の幅Ｗに対して、ログ材１１の幅方向の中心位置（図２に示すログ材１１の室外側表面からＷ／２の位置）から室内側に、後述するように距離Ｘだけ芯ずれさせた位置にダボ５０や、通しボルト６０を挿入するための緊結材孔４１が設けてある。

以下、緊結材４０としての通しボルト６０及びダボ５０について説明する。

本実施の形態における通しボルト６０は、ログ材１１の最上段から最下段を貫通するように形成されたボルト用孔６５（図３及び図４参照）を通ってログ材１１の最上段から最下段を緊結する（図１参照）。
本実施の形態では、この通しボルト６０は、ログ壁１０に生じる風圧に抵抗する抵抗部材９０として用いられる。

そして、図３及び図４に示すように、緊結材としての通しボルト６０を緊結材孔としてのボルト用孔６５に通し、ログ材１１の最上段及び最下段から突出した部分に座金６１をログ材１１との間に挟んでナット６２を取り付け、ナット６２を締めることで最上段から最下段のログ材１１を緊結する。
すなわち、図４に示すように、基礎２０と土台３０とはアンカーボルト２５により固定されている。このとき、図４に示すように、土台３０には、左右に隣接する土台３０同士が通しボルト６０の位置で不連続となっている箇所があり、この左右に隣接する土台３０同士の間は、ログ材１１の最上段から最下段までを貫通してきた通しボルト６０をナット６２で固定するための締め空間３２として用いられる。また、この締め空間３２内には、六面体の六面のうち、対向する二面が開口している箱状の連結部材３６が設置されている（ただし、この連結部材３６の開口面は、対向する二面でなくてもよく、一面だけでもよい）。このとき、連結部材３６の下面には、図示しない開口部分が設けられており、その開口部分を挿通して連結部材３６内に突出したアンカーボルト２５の先端部分を座金６１を挟んでナット６２で締めることにより連結部材３６と基礎２０とを固定している。これにより、最下段のログ材１１が座金６１とナット６２とによって通しボルト６０と緊結される。換言すると、通しボルト６０と基礎２０とは、連結部材３６及びアンカーボルト２５を介して互いに固定されている。また、図３に示すように、最上段のログ材１１も同様に座金６１とナット６２とによって通しボルト６０と緊結される。
具体的には、図１に示すように、通しボルト６０は、このログ壁１０に六箇所設けられており、各々の箇所で、最上段から最下段のログ材１１を緊結する。

本実施の形態におけるダボ５０は、図５及び図６に示すように、通しボルト６０の取り付け位置とは平面視において異なる複数箇所に設けられており、かつ、各段のダボ５０が互い違い（千鳥）に設けられている。
本実施の形態では、このダボ５０は、ログ壁１０に生じる風圧に抵抗する抵抗部材９０として用いられる。

本実施の形態におけるログ壁１０を構成する一のログ材１１と、この一のログ材１１の一段下のログ材１１とは、平面視において異なる位置にダボ５０が設けられている。また、一のログ材１１と、この一のログ材１１の二段下のログ材１１とは、平面視において同一位置にダボ５０が設けられている。

ここで、図５に示すように、ダボ５０としてラグスクリューを使用することができる。このダボ５０の長さは、ログ材１１の縦方向の長さの約１．５倍である。このダボ５０は、上下に隣接するログ材１１の上側のログ材１１の高さ寸法の半分以上にわたり、そのログ材１１の芯位置から室内側方向距離Ｘだけ離れた（後述する、いわゆる「芯ずれ」した）位置に垂直に挿入されるとともに、下側のログ材１１の高さ寸法の半分以上にわたり、そのログ材１１の前記「芯ずれ」した位置で垂直に挿入されることで、上下に隣接するログ材１１同士を連結する。
なお、「芯」とは、一のログ材１１において、ダボ５０が挿入される面の短手方向の両対辺から等距離にある位置のことを指す。

本実施の形態では、緊結材４０を挿入する緊結材孔４１が、ログ材１１の幅方向の中心から室内側に芯ずれさせた位置に設けてある。

なお、本実施の形態におけるダボ５０は、上下に隣接するログ材１１の上側のログ材１１の高さ寸法の半分以上にわたり、垂直に挿入されるとともに、下側のログ材１１の高さ寸法の半分以上にわたるものであればよく、さらにその一段下のログ材１１に達していても差し支えない。

なお、本実施の形態におけるダボ５０としては、図６に示すような柱状のダボ５０（木製であってもよく、金属製であってもよい）を使用してもよい。このダボ５０を、上下に隣接するログ材１１の上段下面に設けられた上段孔５４と、下段上面に設けられた下段孔５６とに挿入することで、上下に隣接するログ材１１同士が連結される。このようなダボ５０は、必ずしも上記したように互い違い（千鳥）に設けられている必要はなく、平面視において同一位置に設けられていてもよい。

本実施の形態において、補強を目的として、ログ壁１０や柱の鉛直方向に添わせるように抵抗部材９０としての添え柱９６を設ける場合がある（図７参照）。
図７は、抵抗部材９０の具体例として、添え柱９６がログ壁１０の鉛直方向に添って設けられている一例である。
この添え柱９６は、ログ壁１０に対して、ラグスクリュー９７により固定されている。
本実施の形態では、この添え柱９６は、ログ壁１０に生じる風圧に抵抗する抵抗部材９０として用いられる。

本実施の形態に係るログ壁１０に開口する開口部７０の開口枠には、開口部７０の両側の縦材である開口枠材７２が設けられている（図１参照）。この開口枠材７２は、図８に示すように断面形状がＴ型形状をしており、ログ材１１の端部に差し込まれる。このように開口枠材７２がＴ型形状に形成されているので、風圧に対して抵抗となるものであり、ログ材１１の面外方向の動きを拘束する。
なお、開口枠材７２間の開口部７０には、特に図示していないが、窓枠にガラス等をはめ込んで用いるサッシ等が取り付けられる。
本実施の形態では、この開口枠材７２は、ログ壁１０に生じる風圧に抵抗する抵抗部材９０として用いられる。

ログ壁１０に周囲側面が囲まれているログハウス１に対して、風が吹くと、風が吹いてくる方向に対峙しているログ壁１０に対して、最も大きな風圧による面外力が発生する。
当該ログ壁１０に対して風圧による面外力が発生すると、ログ壁１０の高さ方向の中央付近が室内側に向かって大きく凸状に湾曲するように変形する。このようなログ壁１０の曲げ変形が発生すると、従来のように、ログ壁の厚さ方向の中心に設けられた緊結材は、耐風要素としては効率の悪いものとなる。

具体的に説明すると、図９に示すように、厚さＷのログ壁１０の内部に緊結材４０としてのダボ５０を挿入するための直径ｄ３の緊結材孔４１が形成されているとする。
ログ材１１の幅Ｗの幅方向の中心（芯）の位置は、ログ材１１の側端面からＷ／２の位置となる。

なお、ここで、ログ材１１の室外側表面から、緊結材孔４１及びダボ５０の中心までの距離ｄ１と、ログ材１１の室内側表面から、緊結材孔４１及びダボ５０の中心までの距離ｄ２との合計が、ログ材１１の厚さＷとなる。

ログ材１１の幅方向において、緊結材孔４１及び緊結材４０としてのダボ５０の中心の位置は、ログ壁１０の幅方向の中心である芯の位置から、図９に示すように距離Ｘだけ室内側にずれている。すなわち、緊結材孔４１が、ログ材１１の幅方向の中心（芯）の位置から室内側に距離Ｘだけ離れて、いわゆる芯ずれさせた位置に設けてある。
図１０に示すように、室外側から当該ログ壁１０に対して強い風が吹くと、風圧による面外力で、室内側に向かって湾曲するように変形するため、ログ壁１０のログ材１１の室外側端縁部が支点１３となり、ログ材１１は、上側のログ材１１ａと、下側のログ材１１ｂとが、支点１３を回転の中心として回転移動することになる。

その際、緊結材孔４１にはめ込まれているダボ５０が、ダボ５０の表面の摩擦力等により、当該回転移動の抵抗力となる。このため、てこの原理により、支点１３からの距離ｄ１が大きくなるほど、上側のログ材１１ａと、下側のログ材１１ｂとの回転移動に対する抵抗力が大きくなる。すなわち、別の見方をすると、ログ材１１の幅方向の中心から、緊結材孔４１及びダボ５０の中心までの距離Ｘが大きくなるほど、上側のログ材１１ａと、下側のログ材１１ｂとの回転移動に対する抵抗力が大きくなる。結果として、芯ずれの距離Ｘが大きくなるほど、回転剛性を高めることができる。

この距離Ｘは、緊結材孔４１及びダボの中心がログ材１１の幅方向の中心から室内側に離れている距離、いわゆる芯ずれしている距離である。
結果として、緊結材孔４１及びダボの配置が、ログ材１１の幅方向の中央から室内側に芯ずれさせるほど、ログ材１１ａ及びログ材１１ｂの回転剛性を高めることが可能となるものであり、当該芯ずれさせるほど、ログ壁１０が、湾曲して変形する曲げ変形を抑えることが可能となる。

なお、ここで、ログ壁１０の室内側方向に距離Ｘだけ芯ずれした位置における「芯ずれの距離Ｘ」は、地域毎の基準風速、地域毎の建築の密集度に応じて、最適な値が設定される。また、卓越風に応じて、ログハウス１の四方のログ壁１０毎に値を変えても良い。
この芯ずれの距離Ｘは、具体的には、ログ壁１０の厚さ（ログ材１１の幅であって、図９中のＷ）寸法に対して、５％以上、且つ、３０％以下に相当する距離に設定することが好ましいものである。
この芯ずれの「距離Ｘ」は、５％未満になると、緊結材孔４１がログ材１１の幅方向の中心から室内側に芯ずれさせることで発生する上述したような回転剛性を高める効果が期待されず、芯ずれを発生させる意味が乏しくなる。
一方、距離Ｘが３０％を超えると、緊結材孔４１の内面と、ログ材１１の室内側表面との間の距離が小さくなって、その間の強度が不足し、緊結材孔４１がログ材１１の室内側へ変形したり、緊結材孔４１とログ材１１の室内側表面との間の破損等が発生するおそれがある。
さらに、後述する、芯ずれに応じたせん断耐力Ｑの低減率ηを考慮して、ログ材１１の室内側表面から、緊結材孔４１及びダボ５０の中心までの距離ｄ２は、緊結材孔４１の直径ｄ３の２倍以上とすることがより好ましく、緊結材孔４１の直径ｄ３の３倍以上とすることがさらに好ましい。

本実施の形態では、緊結材のせん断耐力Ｑは、芯ずれの距離Ｘに応じた低減率ηを乗じた値となる。一般的に、芯ずれを発生させていない場合に後述するＦ_Ｃ、σ_ｙ、ｄ、Ｄ等の条件に基づいて、後述する式等により、ダボ５０の１本あたりのせん断耐力Ｑの算出が可能となる（非特許文献１の「２００３年度版丸太組工法技術基準解説及び設計・計算例」参照。）。
例えば、詳細は省略するが、ダボ５０の１本あたりのせん断耐力Ｑは、下記（式１）～（式４）の数値の中で最小値となる数値により算出される。

Ｑ＝１／２Ｆ_ＣｄＤ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（式１）

Ｑ＝（（（１９）^１／２－３）／４）Ｆ_ＣｄＤ・・・・・・・・・・・・・・・（式２）

Ｑ＝（（（４＋２（σ_ｙ／Ｆ_Ｃ）（２ｄ／Ｄ）^２）^１／２－１）／６）Ｆ_ＣｄＤ・（式３）

Ｑ＝（１／３（σ_ｙ／Ｆ_Ｃ））^１／２Ｆ_Ｃｄ^２・・・・・・・・・・・・・・・・（式４）

ただし、Ｆ_Ｃ：丸太材等の繊維方向の圧縮強度（Ｎ／ｍｍ^２）
σ_ｙ：ダボの鋼材の降伏強度（鋼材の基準強度）（Ｎ／ｍｍ^２）
ｄ：ダボの直径（ｍｍ）
Ｄ：丸太材の見付高さ（ｍｍ）

ここで、本実施の形態のように芯ずれを発生させている場合、面外方向のせん断耐力においては、上述したせん断耐力Ｑに対して芯ずれに応じた低減率ηを掛けることにより算出することが可能となる。
ここで、低減率ηは、（式５）により算出されるものである。

η＝ｍｉｎ｛ｄ１、ｄ２｝／４ｄ３（η≦１．０）・・・・・・・（式５）

ただし、ｄ１、ｄ２は、図９に示すログ材１１の室外側表面及び室内側表面から緊結材孔４１の中心までの距離を意味し、ｄ３は緊結材孔４１の直径を意味し、また、ｍｉｎ｛ｄ１、ｄ２｝は、ｄ１と、ｄ２との数値の小さい方を選択することを意味する。
これにより、芯ずれによる緊結材４０のせん断耐力の低減を加味した面外方向の評価を行うことが可能となる。
なお、上述した式では、低減率ηを１に設定するためには、緊結材孔４１の直径ｄ３の４倍の距離が、ｄ１及びｄ２に必要となるように設定されている。

なお、参考までに、ダボ５０が、ログ材１１の幅Ｗの中央位置から芯ずれしている場合、ダボ接合部の面外方向の曲げに対する短期許容曲げ耐力Ｙ（ｋＮｍ）及び回転剛性Ｚ（ｋＮｍ／ｒａｄ）に対して、芯ずれの位置に応じて、補正係数βを乗じることが検討されている。

Ｗ：ログ材の幅
ｄ１：室外側表面からダボの中心までの距離
β＝ｄ１／（Ｗ／２）
例えば、ログ材の幅Ｗが１００ｍｍの場合、補正係数β＝ｄ１／５０となるものである。

ここで上記補正係数βは、室外側に芯ずれしたときの低減係数として用いられているが、本実施の形態のように、ログ壁１０の幅Ｗの寸法に対して、５％（すなわち、０．０５Ｗ）以上、且つ、３０％（すなわち０．３０Ｗ）以下の距離に相当する室内側への芯ずれＸ（０．０５Ｗ～０．３０Ｗ）を設定した場合に、上記補正係数βを単純に適用させた場合、上記補正係数βは、室内側に芯ずれしたときの割り増し係数として機能することが考えられる。

具体的には、図９に示すように、
ｄ１＝Ｗ／２＋Ｘ（芯ずれの距離）
＝Ｗ／２＋（０．０５Ｗ～０．３０Ｗ）
＝０．５５Ｗ～０．８０Ｗ
このｄ１を上述した補正係数βに代入してβを算出すると、
β＝（０．５５Ｗ～０．８０Ｗ）／（Ｗ／２）
＝１．１～１．６

すなわち、本実施の形態では、ダボ５０をログ材１１の幅（厚さ）の中心に設置する場合と比較して、１．１倍から１．６倍の短期許容曲げ応力、すなわち１．１Ｙ～１．６Ｙ（ｋＮｍ）と、回転剛性１．１Ｚ～１．６Ｚ（ｋＮｍ／ｒａｄ）となる数値が一応の目安として算出される。
本実施の形態では、上述したような室内側への芯ずれＸにより、上述した程度の短期許容曲げ応力、回転剛性の向上が予想可能であり、ログ壁１０の耐風性能の向上が見込まれる。

本実施の形態によれば、緊結材孔４１が、ログ材１１の幅方向の中央から室内側に距離Ｘだけ芯ずれしていることで、ログ壁１０の曲げ強度を高めて、回転剛性を高めることができる。
これにより、特別な加工技術や、新たな部材を用いずに、ログ壁１０の耐風性能を上げることができる。
さらに、緊結材孔４１をログ材１１の幅方向の中心に設定する場合と比較して、耐風性能を上げることができることで、緊結材４０の個数を減らすことができ、経済的であると共に、設計におけるプランニングの自由度が上がり、使用者の種々の要望（例えば、開口部７０を多く設けたい等）に応えやすくなる。
また、同様に、緊結材孔４１をログ材１１の幅方向の中心に設定する場合と比較して、耐風性能を上げることができることで、ログ壁１０に生じる風圧に抵抗する抵抗部材９０としてのダボ５０、通しボルト６０、添え柱９６、開口枠材７２等の個数を減らすことができ、また、個数を減らすことに代えて、又は、それに加えて、それらの抵抗部材９０の大きさを小さなものに変更するでき、経済的であると共に、設計におけるプランニングの自由度が上がり、使用者の種々の要望に応えやすくなる。

また、本実施の形態では、緊結材４０としてのダボ５０を有し、緊結材孔４１にダボ５０が埋め込まれている。

そして、緊結材４０としてのダボ５０に芯ずれを適用することで、ログ壁１０の耐風性をあげることができる。

本実施の形態では、緊結材４０としての通しボルト６０を有し、この通しボルト６０にも上述したダボ５０と同様に芯ずれを適用している。
すなわち、緊結材４０としての通しボルト６０もダボ５０の芯ずれと同様に、緊結材４０としての通しボルト６０を通す緊結材孔４１としてのボルト用孔６５が距離Ｘだけ、ログ材１１の幅方向の中心位置から室内側にずれているものである。
そして、緊結材４０としての通しボルト６０を挿入する緊結材孔４１は、ログ壁１０の最上段のログ材１１の上面から、最下段のログ材１１の下面までを貫通している。この緊結材孔４１に通しボルト６０が挿入され、通しボルト６０の上下端に座金６１を通してナット６２によりログ材１１が緊結される。

本実施の形態によれば、緊結材４０としての通しボルト６０に芯ずれを適用することで、ログ壁１０の耐風性能を上げることができる。

（第２の実施の形態）
図１１、図１２を用いて、第２の実施の形態について説明する。
本実施の形態では、第１の実施の形態と同様に、緊結材４０としての通しボルト６０を有し、この通しボルト６０にも、同様に芯ずれを適用している。
そして、第１の実施の形態と同様に、緊結材孔４１は、ログ壁１０の最上段のログ材１１の上面から、最下段のログ材１１の下面までを貫通し、通しボルト６０を設置し、当該通しボルト６０の上下端に座金６１を通してナット６２により緊結される。

さらに、本実施の形態では、図１１に示すように、ログ壁１０の最上段のログ材１１の上側に位置するナット６２は、座金６１の上面に位置する上ナット６３と、座金６１の下面に位置する下ナット６４とを有するダブルナットである。

本実施の形態では、ログ壁１０の最上段のログ材１１の上側に位置し、ログ壁１０の通しボルト６０用の座金６１には、上部座金２１０が用いられている。
この上部座金２１０は、図１１、図１２に示すように、通しボルト６０用の上下に貫通する貫通孔２２０を有すると共に、ログ材１１の上面に固定される水平部２３０と、この水平部２３０に立設し、垂木２０１の下面に当接しない高さである垂直部２４０とを有している。
この上部座金２１０は、ログ壁１０の最上段のログ材１１の上面と、所定の勾配を有してログ材１１の上面に固定された垂木２０１の下面との間の直角三角形状の断面の空間内に配置される。

本実施の形態によれば、図１１に示すようにログ壁１０の最上段のログ材１１の上側に位置するナット６２が、上ナット６３及び下ナット６４を有するダブルナットである。
このダブルナットは、振動や繰り返し応力や、ログ壁１０特有のセトリング（木からなるログ材１１の収縮によるログ壁１０の沈み込み）等の要因により、当初のナット６２による設定が緩んだ場合、締め空間３２からナット６２を締める際に通しボルト６０自体が回ってしまうことを防ぐ効果がある。

本実施の形態によれば、水平部２３０と、この水平部２３０に立設し、垂木２０１の下面に当接しない高さである垂直部２４０とを有するＬ字状の上部座金２１０としたことで、円形や四角形の平板状の座金と比べて、上部座金２１０の剛性を高めることができる。
Ｌ字状の上部座金２１０としたことで、上述したように締め空間３２からナット６２を締める際に、高剛性化された上部座金２１０が可能な限り広い面でログ材１１に圧接することにより、通しボルト６０への回転力を受け止めることができる。
さらに、このような断面がＬ字状の形状としたことで、ログ壁１０の最上段のログ材１１の上面と、当該ログ壁１０の上に位置する屋根２００における垂木２０１の下面による勾配を有する断面が直角三角形状のスペース内に断面Ｌ字状の当該上部座金２１０を適正に配置することができる。
さらに、緊結材４０としての通しボルト６０用の緊結材孔４１が、ログ材１１の幅方向の中心から室内側に芯ずれしていることで、上部座金２１０の垂直部２４０が、垂木２０１の下面と、ログ材１１の上面との間に収まりやすくなる。これにより、断面がＬ字状の上部座金２１０を、上述したようなスペース内に適正に配置することが可能となる。
具体的に説明すると、垂直部２４０の高さと、水平部２３０の幅とが同一となるようなＬ字状の上部座金２１０を採用して、通しボルト６０に芯ずれさせない場合、すなわち、ログ材１１の幅方向の中央に配置させようとすると、屋根２００の垂木２０１の下面に当たってしまい、そのままでは屋根２００の勾配の傾斜角度を大きくする等の対抗処置がなければ、上部座金２１０を配置することができない場合が発生する。
本実施の形態のように、通しボルト６０を室内側に距離Ｘだけ芯ずれさせることにより、そのようなことを回避することが可能となる。

１ログハウス
１０ログ壁１１ログ材
１１ａ上側のログ材１１ｂ下側のログ材
１２交差部１３支点
ｄ１ログ壁の室外側表面から緊結材孔の中心までの距離
ｄ２ログ壁の室内側表面から緊結材孔の中心までの距離
２０基礎２５アンカーボルト
３０土台３２締め空間
３６連結部材
４０緊結材４１緊結材孔
５０ダボ
５４上段孔５６下段孔
６０通しボルト６１座金
６２ナット６３上ナット
６４下ナット６５ボルト用孔
７０開口部７２開口枠材
９０抵抗部材
９６添え柱９７ラグスクリュー
２００屋根２０１垂木
２１０上部座金２２０貫通孔
２３０水平部２４０垂直部

Claims

ログハウス用のログ材を水平に積み上げ、上下に隣接する前記ログ材同士を連結する緊結材を備えた、丸太組構法によるログハウスにおけるログ壁の構造であって、
前記緊結材を挿入する緊結材孔が、前記ログ材の幅方向の中心から室内側に芯ずれさせた位置に設けられるとともに、
前記緊結材は、ダボであり、室内側に芯ずれさせた位置に設けられた前記緊結材孔にのみ前記ダボが埋め込まれていることを特徴とするログ壁の構造。
前記緊結材孔における芯ずれの距離は、前記ログ材の幅に対し５％以上、且つ、３０％以下であることを特徴とする請求項１に記載のログ壁の構造。
前記緊結材としてさらに通しボルトを備え、
前記通しボルト用の前記緊結材孔には、前記ログ壁の最上段の前記ログ材の上面から、最下段の前記ログ材の下面までを貫通して前記通しボルトが設置され、当該通しボルトの上下端に座金を通してナットにより緊結されることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載のログ壁の構造。
前記ログ壁の最上段の前記ログ材の上側に位置するナットは、
前記座金の上面に位置する上ナットと、
前記通しボルトの上端に設けられる前記座金である上部座金の下面に位置する下ナットとを有するダブルナットであることを特徴とする請求項３に記載のログ壁の構造。
前記上部座金は、
前記通しボルト用の貫通孔を有して、前記ログ材の上面に固定される水平部と、
前記水平部から立設する垂直部とを有し、
前記ログ壁の最上段の前記ログ材の上面と、所定の勾配を有して前記ログ材の上面に固定された垂木の下面との間の直角三角形状の断面の空間内に配置されることを特徴とする請求項４に記載のログ壁の構造。