JP7151037B2 - ピストン式圧縮機 - Google Patents

Description

本発明はピストン式圧縮機に関する。

特許文献１の図１及び図１０等に従来のピストン式圧縮機（以下、単に圧縮機という。）が開示されている。この圧縮機は、ハウジングと、駆動軸と、固定斜板と、複数のピストンと、吐出弁と、制御弁と、回転体とを備えている。

ハウジングは、シリンダブロックを有している。シリンダブロックには、複数のシリンダボアが形成されている他、シリンダボアに連通する第１連通路が形成されている。また、ハウジングには、吐出室と、斜板室と、軸孔と、制御圧室とが形成されている。斜板室には圧縮機の外部から冷媒が吸入されることにより、吸入室としても機能する。また、斜板室は軸孔と連通している。

駆動軸は、軸孔内で回転可能に支承されている。固定斜板は、駆動軸の回転によって斜板室内で回転可能である。固定斜板は、駆動軸に垂直な平面に対する傾斜角度が一定である。ピストンは、シリンダボア内に圧縮室を形成し、固定斜板に連結される。圧縮室と吐出室との間には、圧縮室内の冷媒を吐出室に吐出させるリード弁式の吐出弁が設けられている。制御弁は、冷媒の圧力を制御して制御圧力とする。

回転体は、駆動軸の外周面に設けられており、軸孔内に配置されている。これにより、回転体は、吸入室と制御圧室とを区画している。回転体は、軸孔内で駆動軸と一体回転するとともに、制御圧力に基づいて駆動軸の軸心方向に駆動軸に対して移動可能となっている。回転体の外周面には、第２連通路が形成されている。第２連通路は、駆動軸の回転に伴い間欠的に第１連通路と連通する。第２連通路は、回転体の外周面において、周方向に小さく形成された部分と、周方向に大きく形成された部分とを有している。

この圧縮機では、ピストンがシリンダボア内を往復動することにより、圧縮室では、冷媒を吸入する吸入行程と、吸入した冷媒を圧縮する圧縮行程と、圧縮した冷媒を吐出する吐出行程とが行われる。そして、この圧縮機は、回転体の軸心方向の位置に応じて、駆動軸の１回転当たりで第１連通路と第２連通路とが連通する軸心周りの連通角度を変化させることが可能となっている。これにより、この圧縮機では、圧縮室から吐出室に吐出される冷媒の流量を変化させることが可能となっている。

具体的には、回転体が軸孔内を軸心方向に移動し、第２連通路のうち、回転体の外周面において周方向に小さく形成された部分が第１連通路と連通する場合には、連通角度が小さくなる。この場合には、ピストンが上死点から下死点に向って移動している間に、斜板室内の冷媒が第２連通路から第１連通路を経て圧縮室内に吸入される。そして、ピストンが下死点から上死点に向って移動している際には、第２連通路と第１連通路とが非連通となる。これにより、圧縮室内では吸入された冷媒が圧縮され、圧縮された冷媒が吐出室に吐出される。

一方、第２連通路のうち、回転体の外周面において周方向に大きく形成された部分が第１連通路と連通する場合には、連通角度が大きくなる。この場合には、ピストンが上死点から下死点に向って移動する間だけでなく、ピストンが下死点から上死点に向って一定程度移動している間も、第２連通路と第１連通路とが連通する。このため、ピストンが上死点から下死点に向って移動する間に圧縮室内に吸入された冷媒の一部は、ピストンが下死点から上死点に向って移動する際に第１連通路及び第２連通路を経て圧縮室から、圧縮室の上流側に排出される。そして、ピストンが上死点に接近した際に第２連通路と第１連通路とが非連通となる。これにより、圧縮室内で圧縮される冷媒の流量が減少するため、連通角度が小さい場合に比べて、圧縮室から吐出室に吐出される冷媒の流量が減少する。

特開平５－３０６６８０号公報

しかし、上記従来の圧縮機では、回転体を軸心方向に移動させて第１連通路と第２連通路との軸心周りの連通角度を小さい状態から大きい状態に変化させても、それに応じて、圧縮室から吐出室に吐出される冷媒の流量が減少し難い。このため、この圧縮機では、制御性を高くし難い。特に、固定斜板が高速で回転している運転状態では、圧縮室内に吸入された冷媒が圧縮室の上流側に十分に排出される前に第１連通路と第２連通路とが非連通となり、圧縮室内で冷媒が圧縮されてしまう。このため、連通角度を小さい状態から大きい状態に変化させた際に圧縮室から吐出室に吐出される冷媒の流量が減少し難くなる問題がより顕著となる。

本発明は、上記従来の実情に鑑みてなされたものであって、制御性に優れたピストン式圧縮機を提供することを解決すべき課題としている。

本発明のピストン式圧縮機は、複数のシリンダボアが形成されたシリンダブロックを有し、吐出室と、斜板室と、軸孔とが形成されたハウジングと、
前記軸孔内に回転可能に支承された駆動軸と、
前記駆動軸の回転によって前記斜板室内で回転可能であり、前記駆動軸に垂直な平面に対する傾斜角度が一定である固定斜板と、
前記シリンダボア内に圧縮室を形成し、前記固定斜板に連結されるピストンと、
前記圧縮室内の冷媒を前記吐出室に吐出させる吐出弁と、
前記駆動軸に設けられ、前記駆動軸と一体回転するとともに、制御圧力に基づいて前記駆動軸の軸心方向に前記駆動軸に対して移動可能である回転体と、
前記制御圧力を制御する制御弁とを備え、
前記シリンダブロックには、前記シリンダボアに連通する第１連通路が形成され、
前記回転体には、前記駆動軸の回転に伴い間欠的に前記第１連通路と連通する第２連通路が形成され、
前記回転体の前記軸心方向の位置により、前記駆動軸の１回転当たりで前記第１連通路と前記第２連通路とが連通する前記軸心周りの連通角度が徐々に大きくなれば、前記圧縮室から前記吐出室に吐出される冷媒の流量が徐々に減少する一方、前記連通角度が徐々に小さくなれば、前記圧縮室から前記吐出室に吐出される冷媒の流量が徐々に大きくなるピストン式圧縮機であって、
前記制御圧力に基づき、前記連通角度が最小となれば、前記圧縮室から前記吐出室に吐出される冷媒の流量が最大となり、
前記制御圧力に基づき、前記連通角度が大きくなれば、前記圧縮室への冷媒の流量を減少させる吸入絞り部をさらに備えていることを特徴とする。

本発明のピストン式圧縮機では、第１連通路と第２連通路との軸心周りの連通角度が大きくなることにより、圧縮室内から第１連通路及び第２連通路を通じて圧縮室の上流側に排出される冷媒の流量が多くなる。ここで、この圧縮機では、連通角度が大きくなれば、圧縮室への冷媒の流量を減少させる吸入絞り部を有している。このため、連通角度が大きくなることで、圧縮室への冷媒の流量、すなわち、圧縮室に吸入される冷媒の流量が減少する。これらにより、この圧縮機では、吸入絞り部を備えていない場合と比較して、連通角度が小さい状態から大きい状態に変化させた際、それに応じて、圧縮室から吐出室に吐出される冷媒の流量が好適に減少する。

したがって、本発明のピストン式圧縮機は制御性に優れている。

吸入絞り部は、回転体の軸心方向の移動に基づき、連通角度が大きくなれば、圧縮室への冷媒の流量を減少させることが好ましい。この場合には、軸孔内における回転体の位置に応じて、圧縮室への冷媒の流量を好適に調整することができる。

本発明の圧縮機において、回転体は駆動軸の外周面に設けられ得る。第２連通路は、回転体の内周面に開いて径方向に延びる第１径路と、回転体の外周面に凹設され、第１径路と連通する本体通路とからなり得る。駆動軸内には、軸心方向に延びる軸路と、軸路と連通して径方向に延び、駆動軸の外周面に開く第２径路とが形成され得る。そして、吸入絞り部は、第１径路と第２径路とからなることが好ましい。

また、本発明の圧縮機において、ハウジングは、軸孔内に形成された吸入通路を有し得る。回転体は、駆動軸に固定された第１弁体と、第２連通路が形成され、制御圧力によって第１弁体に対して軸心方向に移動可能な第２弁体とを有し得る。第２弁体は、第１弁体と一体回転可能であり、軸孔内を軸心方向に移動する弁本体と、弁本体と一体をなし、第１弁体が挿入される弁孔とを有し得る。弁本体には、第２連通路と連通するとともに、弁孔を通じて吸入通路と連通する環状通路が形成され得る。そして、吸入絞り部は、第１弁体と弁孔とからなることも好ましい。

また、本発明の圧縮機において、回転体は駆動軸の外周面に設けられ得る。駆動軸内には、供給路と、第２連通路に連通する接続路とが形成され得る。供給路内には、制御圧力に基づいて軸心方向に移動可能な移動体が設けられ得る。移動体には、供給路と連通するとともに接続路に連通する連絡路が形成され得る。そして、吸入絞り部は、接続路と連絡路とからなることも好ましい。

また、本発明の圧縮機において、ハウジングには、吸入室と、吸入室内で軸心方向に延びるボス部とが形成され得る。回転体には、径方向に延びて吸入室と連通する第１径路と、軸心方向に延びて第１径路に繋がる第１軸路とが形成され得る。駆動軸には、軸心方向に延びて第１軸路と連通する第２軸路と、径方向に延びて第２軸路及び第２連通路と連通する第２径路とが形成され得る。そして、吸入絞り部は、第１径路とボス部とからなることも好ましい。

また、本発明の圧縮機において、ハウジングには吸入室と、吸入室と連通する吸入通路と、吸入通路と連通する連通室とが形成されるとともに、制御圧力によって移動可能な吸入弁が設けられ得る。回転体には、径方向に延びて連通室と連通する第１径路と、軸心方向に延びて第１径路に繋がる第１軸路とが形成され得る。駆動軸には、軸心方向に延びて第１軸路と連通する第２軸路と、径方向に延びて第２軸路及び第２連通路と連通する第２径路とが形成され得る。そして、吸入絞り部は、吸入通路と、吸入弁とからなることも好ましい。

これらの場合には、吸入絞り部の構成を簡素化しつつ、上記の作用を好適に奏することが可能となる。

本発明のピストン式圧縮機は制御性に優れている。

図１は、実施例１のピストン式圧縮機に係り、最大流量時における断面図である。 図２は、実施例１のピストン式圧縮機に係り、最少流量時における断面図である。 図３は、実施例１のピストン式圧縮機に係り、最大流量時における要部拡大断面図である。 図４は、実施例１のピストン式圧縮機に係り、最大流量時における吸入絞り部等を示す要部拡大断面図である。 図５は、実施例１のピストン式圧縮機に係り、最少流量時における吸入絞り部等を示す要部拡大断面図である。 図６は、実施例１のピストン式圧縮機に係り、高速回転時における連通角度の変化と吐出流量の変化とを示すグラフである。 図７は、実施例１のピストン式圧縮機に係り、低速回転時における連通角度の変化と吐出流量の変化とを示すグラフである。 図８は、実施例２のピストン式圧縮機に係り、最大流量時における断面図である。 図９は、実施例２のピストン式圧縮機に係り、最大流量時における吸入絞り部等を示す要部拡大断面図である。 図１０は、実施例２のピストン式圧縮機に係り、最少流量時における吸入絞り部等を示す要部拡大断面図である。 図１１は、実施例３のピストン式圧縮機に係り、最大流量時における断面図である。 図１２は、実施例３のピストン式圧縮機に係り、最大流量時における吸入絞り部等を示す要部拡大断面図である。 図１３は、実施例３のピストン式圧縮機に係り、最少流量時における吸入絞り部等を示す要部拡大断面図である。 図１４は、実施例４のピストン式圧縮機に係り、最大流量時における断面図である。 図１５は、実施例４のピストン式圧縮機に係り、最大流量時における吸入絞り部等を示す要部拡大断面図である。 図１６は、実施例４のピストン式圧縮機に係り、最少流量時における吸入絞り部等を示す要部拡大断面図である。 図１７は、実施例５のピストン式圧縮機に係り、最大流量時における断面図である。 図１８は、実施例５のピストン式圧縮機に係り、最大流量時における吸入絞り部等を示す要部拡大断面図である。 図１９は、実施例５のピストン式圧縮機に係り、最少流量時における吸入絞り部等を示す要部拡大断面図である。

以下、本発明を具体化した実施例１～５を図面を参照しつつ説明する。これらの圧縮機は、片頭ピストン式圧縮機である。これらの圧縮機は、車両に搭載されており、空調装置の冷凍回路を構成している。

（実施例１）
図１及び図２に示すように、実施例１の圧縮機は、ハウジング１と、駆動軸３と、固定斜板５と、複数のピストン７と、弁形成プレート９と、回転体１１と、制御弁１３と、吸入機構１５ａと、吸入絞り部４３ａとを備えている。弁形成プレート９は、本発明の「吐出弁」の一例である。

ハウジング１は、フロントハウジング１７と、リヤハウジング１９と、シリンダブロック２１とを有している。本実施例では、フロントハウジング１７が位置する側を圧縮機の前方側とし、リヤハウジング１９が位置する側を圧縮機の後方側として、圧縮機の前後方向を規定している。また、図１及び図２の紙面の上方を圧縮機の上方側とし、紙面の下方を圧縮機の下方側として、圧縮機の上下方向を規定している。そして、図３以降では、図１及び図２に対応させて前後方向及び上下方向を表示する。なお、実施例における前後方向等は一例であり、本発明の圧縮機は、搭載される車両等に対応して、その姿勢が適宜変更される。

フロントハウジング１７には、径方向に延びる前壁１７ａと、前壁１７ａと一体をなして、前壁１７ａから駆動軸３の軸心Ｏ方向で後方に延びる周壁１７ｂとを有しており、略円筒状をなしている。前壁１７ａには、第１ボス部１７１と、第２ボス部１７２と、第１軸孔１７３とが形成されている。第１ボス部１７１は軸心Ｏ方向で前方に向かって突出している。第１ボス部１７１内には軸封装置２５が設けられている。第２ボス部１７２は後述する斜板室３１内において、軸心Ｏ方向で後方に向かって突出している。第１軸孔１７３は、軸心Ｏ方向で前壁１７ａを貫通している。

リヤハウジング１９には、吸入室２７と、吐出室２９と、吸入口２７ａと、吐出口２９ａとが形成されている。吸入室２７は、リヤハウジング１９の中心側に位置している。吐出室２９は環状に形成されており、吸入室２７の外周側に位置している。吸入口２７ａは、吸入室２７と連通しており、リヤハウジング１９内を軸心Ｏ方向に延びてリヤハウジング１９の外部に開いている。吸入口２７ａは、配管を介して蒸発器と接続している。これにより、吸入室２７内には、吸入口２７ａを通じて蒸発器を経た低圧の冷媒ガスが吸入される。吐出口２９ａは、吐出室２９と連通しており、リヤハウジング１９の径方向に延びてリヤハウジング１９の外部に開いている。吐出口２９ａは、配管を介して凝縮器と接続している。なお、配管、蒸発器及び凝縮器の図示は省略する。

シリンダブロック２１は、フロントハウジング１７とリヤハウジング１９との間に位置している。シリンダブロック２１には、軸心Ｏ方向に延びる複数個のシリンダボア２１ａが形成されている。各シリンダボア２１ａは、それぞれ周方向に等角度間隔で配置されている。シリンダブロック２１は、フロントハウジング１７と接合されることにより、フロントハウジング１７の前壁１７ａ及び周壁１７ｂとの間に斜板室３１を形成している。斜板室３１は、図示しない連絡通路によって吸入室２７と連通している。なお、シリンダボア２１ａの個数は適宜設計可能である。

また、シリンダブロック２１には、第２軸孔２１ｂと、支持壁２１ｃと、シリンダボア２１と同数の第１連通路２１ｄとが形成されている。第２軸孔２１ｂは、シリンダブロック２１の中心側に位置しており、軸心Ｏ方向に延びている。第２軸孔２１ｂの後方側は、シリンダブロック２１が弁形成プレート９を介してリヤハウジング１９と接合されることにより、吸入室２７内に位置する。これにより、第２軸孔２１ｂは吸入室２７と連通している。

支持壁２１ｃは、シリンダブロック２１の中心側であって、第２軸孔２１ｂの前方に位置している。支持壁２１ｃにより、第２軸孔２１ｂは斜板室３１から区画されている。支持壁２１ｃには、第３軸孔２１０が設けられている。第３軸孔２１０は、第１軸孔１７３と同軸であり、支持壁２１ｃを軸心Ｏ方向に貫通している。第１～３軸孔１７３、２１ｂ、２１０は、本発明の「軸孔」の一例である。

各第１連通路２１ｄは、それぞれシリンダボア２１ａと連通している。各第１連通路２１ｄは、それぞれシリンダブロック２１の径方向に延びており、シリンダボア２１ａと第２軸孔２１ｂとに連通している。

弁形成プレート９は、リヤハウジング１９とシリンダブロック２１との間に設けられている。この弁形成プレート９を介して、リヤハウジング１９とシリンダブロック２１とが接合されている。

弁形成プレート９は、バルブプレート９１と、吐出弁プレート９２と、リテーナプレート９３とで構成されている。バルブプレート９１には、シリンダボア２１ａと同数の吐出孔９１０が形成されている。各シリンダボア２１ａは、各吐出孔９１０を通じて吐出室２９と連通する。

吐出弁プレート９２は、バルブプレート９１の後面に設けられている。吐出弁プレート９２には、弾性変形によって各吐出孔９１０を開閉可能な複数の吐出リード９２ａが設けられている。リテーナプレート９３は、吐出弁プレート９２の後面に設けられている。リテーナプレート９３は、吐出リード弁９２ａの最大開度を規制する。

駆動軸３は、軸心Ｏ方向でハウジング１の前方側から後方側に向かって延びている。駆動軸３は、ねじ部３ａと、第１径部３ｂと、第２径部３ｃとを有している。ねじ部３ａは、駆動軸３の前端に位置している。このねじ部３ａを介して駆動軸３は、図示しないプーリや電磁クラッチ等と連結されている。

第１径部３ｂは、ねじ部３ａの後端と連続しており、軸心Ｏ方向に延びている。第２径部３ｃは、第１径部３ｂの後端と連続しており、軸心Ｏ方向に延びている。第２径部３ｃは、第１径部３ｂよりも小径となっている。これにより、第１径部３ｂと第２径部３ｃとの間には、段部３ｄが形成されている。

また、図３に示すように、第２径部３ｃには、軸路３０ａと第２径路３０ｂとが形成されている。軸路３０ａは、第２径部３ｃ内を軸心Ｏ方向に延びている。軸路３０ａの後端は、第２径部３ｃの後面、すなわち、駆動軸３の後面に開いている。第２径路３０ｂは、軸路３０ａと連通している。第２径路３０ｂは、第２径部３ｃ内を径方向に延びており、第２径部３ｃの外周面に開いている。

また、第２径部３ｃの後方側には、支持部材３３が圧入されている。これにより、支持部材３３は、第２軸孔２１ｂ内で、駆動軸３とともに回転可能となっている。支持部材３３は、フランジ部３３ａと筒部３３ｂとで構成されている。フランジ部３３ａは、第２軸孔２１ｂとほぼ同径に形成されている。筒部３３ｂは、フランジ部３３ａよりもやや小径に形成されている。筒部３３ｂは、フランジ部３３ａと一体をなしており、フランジ部３３ａから軸心Ｏ方向で前方に向かって延びている。

図１及び図２に示すように、駆動軸３は、第１径部３ｂを第１軸孔１７３及び第３軸孔２１０に支承させつつ、ハウジング１に回転可能に挿通されている。これにより、第１径部３ｂは、斜板室３１内で回転可能となっている。また、第２径部３ｃは、第２軸孔２１ｂ内に位置しており、第２軸孔２１ｂ内で回転可能となっている。第２径部３ｃの後端は、第２軸孔２１ｂ内から突出してしており、吸入室２７内に延びている。これにより、軸路３０ａは、後端で吸入室２７と繋がっている。また、支持部材３３が第２軸孔２１ｂの後方側に配置される。これにより、フランジ部３３ａによって、第２軸孔２１ｂ内が吸入室２７から区画されている。

また、第１ボス部１７１内では、軸封装置２５に駆動軸３が挿通される。これにより、軸封装置２５は、ハウジング１の内部とハウジング１の外部との間を封止する。

固定斜板５は、駆動軸３の第１径部３ｂに圧入されており、斜板室３１内に配置されている。これにより、固定斜板５は、駆動軸３が回転することにより、斜板室３１内で駆動軸３とともに回転可能となっている。ここで、固定斜板５は、駆動軸３に垂直な平面に対する傾斜角度が一定となっている。また、斜板室３１内において、第２ボス部１７２と固定斜板５との間には、スラスト軸受３５が設けられている。

各ピストン７は、それぞれ各シリンダボア２１ａ内に収容されている。各ピストン７と、弁形成プレート９とにより、各シリンダボア２１ａ内にそれぞれ圧縮室４５が形成されている。また、各ピストン７には、係合部７ａが形成されている。各係合部７ａ内には、半球状のシュー８ａ、８ｂがそれぞれ設けられている。これらのシュー８ａ、８ｂによって、各ピストン７は固定斜板５に連結されている。これにより、シュー８ａ、８ｂは、固定斜板５の回転を各ピストン７の往復動に変換する変換機構と機能する。このため、各ピストン７は、それぞれシリンダボア２１ａ内をピストン７の上死点とピストン７の下死点との間で往復動することが可能となっている。以下では、各ピストン７の上死点及びピストン７の下死点について、それぞれ上死点及び下死点と記載する。

図３に示すように、回転体１１は第２軸孔２１ｂ内に配置されている。回転体１１は、外周面１１ａと内周面１１ｂとを有する略円筒状に形成されている。回転体１１は、第２軸孔２１ｂとほぼ同径に形成されている。内周面１１ｂは、駆動軸３の第２径部３ｃを挿通可能となっている。また、第２軸孔２１ｂ内に回転体が配置されることにより、第２軸孔２１ｂ内において、支持壁２１ｃと回転体１１との間に制御圧室３７が形成されている。

回転体１１は、内周面１１ｂにおいて第２径部３ｃとスプライン結合されている。これにより、回転体１１は、第２軸孔２１ｂ内で駆動軸３と一体回転可能となっている。また、図４及び図５に示すように、回転体１１は、吸入圧力と制御圧力との差圧により、駆動軸３に対し、第２軸孔２１ｂ内を軸心Ｏ方向、すなわち、第２軸孔２１ｂ内を前後方向に移動可能となっている。なお、吸入圧力及び制御圧力については後述する。

ここで、図３及び図４に示すように、回転体１１は第２軸孔２１ｂ内を軸心Ｏ方向で最も後方に移動することにより、支持部材３３の筒部３３ｂと当接する。また、図５に示すように、回転体１１は第２軸孔２１ｂ内を軸心Ｏ方向で最も前方に移動することにより、駆動軸３の段部３ｄと当接する。このように、筒部３３ｂは回転体１１の後方への移動量を規制する第１規制部として機能し、段部３ｄは回転体１１の前方への移動量を規制する第２規制部として機能する。

また、回転体１１と支持部材３３との間には、コイルばね３９が設けられている。図３に示すように、コイルばね３９の後端は、支持部材３３の筒部３３ｂ内に収容されている。コイルばね３９は、回転体１１を第２軸孔２１ｂの前方に向けて付勢している。

回転体１１には、第２連通路４１が形成されている。第２連通路４１は、第１径路４１ａと本体通路４１ｂとからなる。第１径路４１ａは、回転体１１の内周面１１ｂに開いており、回転体１１の径方向に延びている。第１径路４１ａは、回転体１１が第２径部３ｃに挿通されることにより、第２径路３０ｂと連通する。第１径路４１ａは、第２径路３０ｂと同径に形成されている。

本体通路４１ｂは、外周面１１ａに凹設されており、第１径路４１ａと連通している。より具体的には、図１及び図２に示すように、本体通路４１ｂは、外周面１１ａにおいて回転体１１の前後方向の略中央から後端まで延びるように形成されている。本体通路４１ｂは、前端から後端に向かうにつれて、次第に外周面１１ａの周方向に大きく形成されている。つまり、外周面１１ａの周方向に小さく形成された第１部位４１１が本体通路４１ｂの前端側に位置しており、外周面１１ａの周方向に大きく形成された第２部位４１２が本体通路４１ｂの後端側に位置している。なお、本体通路４１ｂの形状は適宜設計可能である。また、図１及び図２では、説明のため、回転体１１について、図３～図５で示す位置よりも軸心Ｏ周りにずらした状態で図示している。さらに、図３～図５では、説明を容易にするため、本体通路４１ｂの形状等を簡略化して図示している。後述する図８～図１９についても同様である。

図３～図５に示すように、第２連通路４１では、駆動軸３が回転し、回転体１１が第２軸孔２１ｂ内で回転することにより、本体通路４１ｂは各第１連通路２１ｄと間欠的に連通する。そして、本体通路４１ｂは、回転体１１の第２軸孔２１ｂ内における位置、つまり、駆動軸３に対する軸心Ｏ方向の位置によって、駆動軸３の１回転当たりで各第１連通路２１ｄと連通する軸心Ｏ周りの連通角度が変化する。以下、駆動軸３の１回転当たりで各第１連通路２１ｄと本体通路４１ｂとが連通する軸心Ｏ周りの連通角度を単に連通角度と記載する。

図３に示すように、制御弁１３は、リヤハウジング１９に設けられている。また、リヤハウジング１９には、検知通路１３ａ及び第１給気通路１３ｂが形成されている。さらに、リヤハウジング１９及びシリンダブロック２１に亘って、第２給気通路１３ｃが形成されている。検知通路１３ａは、吸入室２７と制御弁１３とに接続している。第１給気通路１３ｂは、吐出室２９と制御弁１３とに接続している。第２給気通路１３ｃは、制御圧室３７と制御弁１３とに接続している。制御圧室３７には、第１、２給気通路１３ｂ、１３ｃ及び制御弁１３を通じて、吐出室２９内の冷媒ガスの一部が導入される。また、制御圧室３７は、図示しない抽気通路によって吸入室２７と接続している。これにより、制御圧室３７の冷媒ガスは、抽気通路によって、吸入室２７に導出される。制御弁１３は、検知通路１３ａを通じて吸入室２７内の冷媒ガスの圧力である吸入圧力を感知することにより、弁開度を調整する。これにより、制御弁１３は、第１、２給気通路１３ｂ、１３ｃを経て、吐出室２９から制御圧室３７に導入される冷媒ガスの流量を調整する。具体的には、制御弁１３は、弁開度を大きくすることにより、第１、２給気通路１３ｂ、１３ｃを経て吐出室２９から制御圧室３７に導入される冷媒ガスの流量を増大させる。一方、制御弁１３は、弁開度を小さくすることにより、第１、２給気通路１３ｂ、１３ｃを経て吐出室２９から制御圧室３７に導入される冷媒ガスの流量を減少させる。こうして、制御弁１３は、制御圧室３７から吸入室２７に導出される冷媒ガスの流量に対して、吐出室２９から制御圧室３７に導入される冷媒ガスの流量を変化させることで、制御圧室３７の冷媒ガスの圧力である制御圧力を制御する。なお、制御圧室３７は、抽気通路によって斜板室３１と接続しても良い。

吸入機構１５ａは、各第１連通路２１ｄと、第２連通路４１と、軸路３０ａと、第２径路３０ｂとで構成されている。吸入機構１５ａは、吸入室２７の冷媒ガスを各圧縮室４５内に吸入させる。具体的には、吸入室２７の冷媒ガスは、軸路３０ａから第２径路３０ｂに流通し、第２連通路４１の第１径路４１ａに至る。そして、第１径路４１ａに至った冷媒ガスは、第１径路４１ａから本体通路４１ｂに流通し、本体通路４１ｂから各第１連通路２１ｄを流通して各圧縮室４５内に吸入される。

吸入絞り部４３ａは、第１径路４１ａと第２径路３０ｂとで構成されている。第１径路４１ａと第２径路３０ｂとは、回転体１１が第２軸孔２１ｂ内を軸心Ｏ方向に移動することにより、連通面積を変化させる。これにより、吸入絞り部４３ａは、回転体１１の軸心Ｏ方向の移動に基づいて、各圧縮室４５への冷媒ガスの流量、すなわち、各圧縮室４５に吸入される冷媒ガスの流量を変化させることが可能となっている。

以上のように構成された圧縮機では、駆動軸３が回転することにより、斜板室３１内で固定斜板５が回転する。これにより、各ピストン７が各シリンダボア２１ａ内を上死点と下死点との間で往復動することで、各圧縮室４５では、吸入室２７から冷媒ガスを吸入する吸入行程と、吸入された冷媒ガスを圧縮する圧縮行程と、圧縮された冷媒ガスを吐出する吐出行程とが繰り返し行われることとなる。吐出行程において、冷媒ガスは弁形成プレート９によって吐出室２９に吐出される。その後、吐出室２９内の冷媒ガスは、吐出口２９ａを経て凝縮器に吐出される。

そして、この圧縮機では、これらの吸入行程等が行われる間に回転体１１を第２軸孔２１ｂ内で軸心Ｏ方向に移動させることにより、駆動軸３の１回転当たりで各圧縮室４５から吐出室２９に吐出される冷媒ガスの流量を変更することができる。

具体的には、各圧縮室４５から吐出室２９に吐出される冷媒ガスの流量を増大させる場合には、制御弁１３が弁開度を大きくすることで、吐出室２９から制御圧室３７に導入される冷媒ガスの流量を増大させる。こうして、制御弁１３は、制御圧室３７の制御圧力を増大させる。これにより、制御圧力と吸入圧力との差圧である可変差圧が大きくなる。

このため、コイルばね３９の付勢力に抗して、回転体１１は、図２に示す位置から第２軸孔２１ｂ内を軸心Ｏ方向で後方に移動し始める。これにより、本体通路４１ｂは、各第１連通路２１ｄに対して後方に相対移動する。このため、本体通路４１ｂでは、外周面１１ａの周方向に小さく形成された部分において、各第１連通路２１ｄと連通する状態となる。こうして、この圧縮機では、連通角度が徐々に小さくなる。また、回転体１１の移動により、第１径路４１ａは、第２径路３０ｂに対して後方に相対移動し始めるため、第１径路４１ａと第２径路３０ｂとの連通面積が徐々に大きくなる。これにより、吸入絞り部４３ａは、各圧縮室４５への冷媒ガスの流量を徐々に増大させる。

そして、可変差圧が最大となることにより、図３及び図４に示すように、回転体１１は第２軸孔２１ｂ内を最も後方に移動した状態となり、筒部３３ｂと当接する。これにより、本体通路４１ｂでは、第１部位４１１において各第１連通路２１ｄと連通する状態となる。こうして、この圧縮機では、連通角度が最小となる。

このため、回転体１１が回転することで、第２連通路４１では、本体通路４１ｂは、各圧縮室４５内を各ピストン７が上死点から下死点に向って移動している間のみ各第１連通路２１ｄと連通する状態となる。

また、可変差圧が最大となることにより、図４に示すように、第１径路４１ａが第２径路３０ｂに対してより後方に相対移動することで、第１径路４１ａは第２径路３０ｂと全域で連通する状態となる。このため、第１径路４１ａと第２径路３０ｂとの連通面積がＳ１となり、吸入絞り部４３ａは、各圧縮室４５への冷媒ガスの流量を最大にする。

このため、各ピストン７が上死点から下死点に向って移動している間、各圧縮室４５に吸入される冷媒ガスの流量が最大となる。こうして、この圧縮機では、各圧縮室４５が圧縮行程になった際、各圧縮室４５内で圧縮される冷媒の流量が最大となるため、各圧縮室４５が吐出行程になった際、各圧縮室４５から吐出室２９に吐出される冷媒ガスの流量が最大となる。

一方、各圧縮室４５から吐出室２９に吐出される冷媒ガスの流量を減少させる場合には、制御弁１３が弁開度を小さくすることで、吐出室２９から制御圧室３７に導入される冷媒ガスの流量を減少させる。こうして、制御弁１３は、制御圧室３７の制御圧力を減少させる。これにより、可変差圧が小さくなる。

このため、コイルばね３９の付勢力によって、回転体１１は、図３に示す状態から第２軸孔２１ｂ内を軸心Ｏ方向で前方に移動する。これにより、本体通路４１ｂは、各第１連通路２１ｄに対して前方に相対移動し、外周面１１ａの周方向に大きく形成された部分において、各第１連通路２１ｄと連通する状態となる。このため、連通角度が徐々に大きくなる。

これにより、回転体１１が回転することで、第２連通路４１では、本体通路４１ｂは、各圧縮室４５内を各ピストン７が上死点から下死点に向って移動している間だけでなく、各ピストン７が下死点から上死点に向って一定程度移動している間も各第１連通路２１ｄと連通する状態となる。このため、各ピストン７が上死点から下死点に向って移動している間に各圧縮室４５に吸入された冷媒ガスの一部は、各第１連通路２１ｄ及び本体通路４１ｂを経て、各圧縮室４５の上流側、つまり、各圧縮室４５の外部に排出される。

また、可変差圧が小さくなり、回転体１１が前方に移動することで、第１径路４１ａは、第２径路３０ｂに対して前方に相対移動する。これにより、第１径路４１ａと第２径路３０ｂとの連通面積が徐々に小さくなる。このため、吸入絞り部４３ａは、各圧縮室４５への冷媒ガスの流量を減少させる。このため、各ピストン７が上死点から下死点に向って移動している間に各圧縮室４５に吸入される冷媒ガスの流量が減少する。こうして、この圧縮機では、各圧縮室４５が圧縮行程になった際に各圧縮室４５内で圧縮される冷媒の流量が減少するため、各圧縮室４５が吐出行程になった際、各圧縮室４５から吐出室２９に吐出される冷媒ガスの流量が減少する。

そして、可変差圧が最小となることにより、図５に示すように、回転体１１は第２軸孔２１ｂ内を最も前方に移動した状態となり、段部３ｄと当接する。これにより、本体通路４１ｂでは、第２部位４１２において各第１連通路２１ｄと連通する状態となり、連通角度が最大となる。また、可変差圧が最小となることで、第１径路４１ａが第２径路３０ｂに対してより前方に相対移動するため、第１径路４１ａは第２径路３０ｂの僅かな部分でのみ連通する状態となる。これにより、第１径路４１ａと第２径路３０ｂとの連通面積が最小のＳ２となり、第２径路３０ｂから第１径路４１ａへ流通する冷媒ガスの流量が最少となる。

このように、連通角度が最大となることにより、本体通路４１ｂは、各ピストンが上死点により接近するまでの間、各第１連通路２１ｄと連通する状態となる。このため、各第１連通路２１ｄ及び本体通路４１ｂを経て、各圧縮室４５の外部に多くの冷媒ガスが排出される。また、第１径路４１ａと第２径路３０ｂとの連通面積が最小のＳ２となることにより、吸入絞り部４３ａは、各圧縮室４５への冷媒ガスの流量を最少にする。このため、各ピストン７が上死点から下死点に向って移動している間に各圧縮室４５に吸入される冷媒ガスの流量が最少となる。こうして、この圧縮機では、各圧縮室４５が圧縮行程になった際に各圧縮室４５内で圧縮される冷媒の流量が最少となるため、各圧縮室４５が吐出行程になった際、各圧縮室４５から吐出室２９に吐出される冷媒ガスの流量が最少となる。

このように、この圧縮機では、各第１連通路２１ｄ及び本体通路４１ｂを通じて各圧縮室４５の外部に排出される冷媒ガスの流量と、吸入機構１５ａによって各圧縮室４５に吸入される冷媒の流量とによって、各圧縮室４５から吐出室２９に吐出する冷媒ガスの流量を変化させることができる。これにより、この圧縮機では、優れた制御性を発揮できる。この作用について、比較例の圧縮機と比較しつつ説明する。

図示を省略するものの、比較例の圧縮機では、駆動軸３に軸路３０ａ及び第３径路３０ｂが形成されておらず、また、第２連通路４１が本体通路４１ｂのみで構成されている。これらにより、比較例の圧縮機では、吸入機構１５ａが吸入絞り部４３ａを有していない。比較例の圧縮機における他の構成は実施例１の圧縮機と同様である。

比較例の圧縮機では、吸入室２７内の冷媒ガスが本体通路４１ｂ及び各第１連通路２１ｄを通じて各圧縮室４５内に吸入される。この際、比較例の圧縮機は吸入絞り部４３ａを有していないため、各圧縮室４５の外部に排出される冷媒ガスの流量を変化させることのみで、各圧縮室４５内の冷媒ガスの流量を変化させる。

このため、図６及び図７に示すように、比較例の圧縮機では、連通角度を小さい状態から大きい状態に変化させても、それによって、各圧縮室４５から吐出室２９に吐出される冷媒の流量が減少し難くなる。このため、比較例の圧縮機では、制御性を高くすることができない。特に、図６に示すように、駆動軸３が高速で回転し、固定斜板５が高速で回転している運転状態では、各圧縮室４５内に吸入された冷媒ガスが各第１連通路２１ｄ及び本体通路４１ｂを通じて圧縮室４５の外部に十分に排出される前に、回転体１１の回転によって本体通路４１ｂと各第１連通路２１ｄとが非連通となる。このため、比較例の圧縮機では、各圧縮室４５内に存在する冷媒ガスの流量を減少させ難い。そして、この冷媒ガスが圧縮されてしまうため、比較例の圧縮機では、連通角度を小さい状態から大きい状態に変化させた際に各圧縮室４５から吐出室２９に吐出される冷媒ガスの流量が減少し難くなる問題がより顕著となる。

これに対し、実施例１の圧縮機では、連通角度が大きくなるにつれて、吸入絞り部４３ａが各圧縮室４５への冷媒ガスの流量を減少させる。このため、実施例１の圧縮機では、連通角度が最大であるときを含め、連通角度が大きいときには、各圧縮室４５へ吸入される冷媒ガスの流量が少なくなる。

これにより、比較例の圧縮機に比べて、実施例１の圧縮機では、図６に示すように、固定斜板５が高速で回転する運転状態である場合だけでなく、図７に示すように、固定斜板５が低速で回転する運転状態である場合においても、連通角度を小さい状態から大きい状態に変化させた際に、各圧縮室４５から吐出室２９に吐出される冷媒ガスの流量が好適に減少する。こうして、実施例１の圧縮機では、連通角度を大きくするにつれて、各圧縮室４５から吐出室２９に吐出される冷媒ガスの流量を好適に減少させることが可能となっている。また、実施例１の圧縮機では、連通角度が最小であるときを含め、連通角度が小さいときには、各圧縮室４５に吸入される冷媒ガスの流量が多くなる一方、各圧縮室４５に吸入された後に各圧縮室内４５から排出される冷媒ガスの流量が少なくなる。こうして、各圧縮室４５から吐出室２９に吐出される冷媒ガスの流量を好適に増大させることができる。

したがって、実施例１の圧縮機は制御性に優れている。

特に、この圧縮機では、回転体１１の軸心Ｏ方向の移動に基づき、吸入絞り部４３ａでは、第１径路４１ａと第２径路３０ｂとの連通面積が変化する。そして、連通角度が大きくなれば、第１径路４１ａと第２径路３０ｂとの連通面積が減少することで、各圧縮室４５への冷媒ガスの流量を減少させる。これにより、この圧縮機では、第２軸孔２１ｂ内における回転体１１の位置に応じて、吸入絞り部４３ａは、各圧縮室４５への冷媒ガスの流量を好適に調整することが可能となっている。

また、この圧縮機では、第１、２給気通路１３ｂ、１３ｃを経て吐出室２９から制御圧室３７に導入される冷媒ガスの流量を制御弁１３によって変化させる入れ側制御を行っている。このため、制御圧室３７を迅速に高圧にすることができ、各圧縮室４５から吐出室２９に吐出される冷媒ガスの流量を速やかに増大させることができる。

（実施例２）
図８に示すように、実施例２の圧縮機では、フロントハウジング１７の周壁１７ｂに吸入口２７ａが形成されている。これにより、この圧縮機では、蒸発器を経た低圧の冷媒ガスが吸入口２７ａを通じて斜板室３１に吸入される。つまり、斜板室３１が吸入室としても機能する。このため、斜板室３１内は吸入圧力となっている。制御弁１３は、検知通路１３ａによって斜板室３１と接続している。一方、リヤハウジング１９の中心側には、制御圧室３７が形成されている。これにより、第２軸孔２１ｂの後端は制御圧室３７と連通しており、制御圧室３７とともに制御圧力となっている。なお、この圧縮機では、制御圧室３７は図示しない抽気通路によって斜板室３１と接続している。

また、シリンダブロック２１に吸入通路２１ｅが形成されている。吸入通路２１ｅは、第２軸孔２１ｂ内に形成された吸入空間４７と、支持壁２１ｃに形成された貫通孔４９とからなる。貫通孔４９は、軸心Ｏ方向に支持壁２１ｃを貫通しており、斜板室３１と吸入空間４７とを連通させている。これにより、貫通孔４９及び吸入空間４７は斜板室３１と同様に吸入圧力となっている。なお、吸入空間４７については後述する。

また、駆動軸３は、ねじ部３ａと第１径部３ｂとで構成されている。これにより、駆動軸３は、実施例１の圧縮機に比べて軸心Ｏ方向の長さが短くなっている。図９及び図１０に示すように、第１径部３ｂには、後面から軸心Ｏ方向で前方に向って延びる凹部３ｅが形成されている。

そして、この圧縮機では、回転体５１を備えている。回転体５１は、第１弁体５３と第２弁体５５とを有している。第１弁体５３及び第２弁体５５は第２軸孔２１ｂ内に配置されている。

第１弁体５３は、軸部５３ａと、テーパ部５３ｂと、ばね座５３ｃと、連結部５３ｄとを有している。軸部５３ａは軸心Ｏ方向に延びている。軸部５３ａは、前方側が凹部３ｅ内に圧入されている。これにより、第１弁体５３は駆動軸３に固定されており、第２軸孔２１ｂ内において駆動軸３と一体回転可能となっている。テーパ部５３ｂは、軸部５３ａの後端に接続している。テーパ部５３ｂは、軸心Ｏ方向で後方に向って延びるにつれて次第に拡径する円錐状をなしている。ばね座５３ｃは、テーパ部５３ｂの後端に接続している。ばね座５３ｃは、テーパ部５３ｂの後端、つまり、テーパ部５３ｂにおいて最大径となる部分よりも大径をなしている。連結部５３ｄは、ばね座５３ｃよりも小径に形成されており、ばね座５３ｃと接続している。連結部５３ｄは、ばね座５３ｃから軸心Ｏ方向で後方に向って延びている。

第２弁体５５は、第２軸孔２１ｂ内に配置されることにより、第２軸孔２１ｂ内において、吸入空間４７を制御圧室３７から区画している。これにより、第２軸孔２１ｂ内において、第２弁体５５と支持壁２１ｃとの間が吸入空間４７とされている。

第２弁体５５は、弁本体５５ａと、弁孔５５ｂと、支持部材５５ｃと、コイルばね５５ｄとを有している。弁本体５５ａは、第２軸孔２１ｂとほぼ同径をなす円筒状に形成されている。弁本体５５ａ内には環状通路５５１が形成されている。また、弁本体５５ａには、第２連通路４１、すなわち、第１径路４１ａと本体通路４１ｂとが形成されている。ここで、この圧縮機では、本体通路４１ｂが実施例１の圧縮機とは前後方向を反転させた状態で弁本体５５ａの外周面に凹設されている。これにより、この圧縮機では、本体通路４１ｂの後端側に第１部位４１１が位置しており、本体通路４１ｂの前端側に第２部位４１２が位置している。また、第１径路４１ａは、環状通路５５１と連通している。これにより、環状通路５５１と第２連通路４１とが連通している。

弁孔５５ｂは、弁本体５５ａの前方に位置している。弁孔５５ｂの周囲、すなわち、弁本体５５ａの前面は、弁座５５２とされている。弁孔５５ｂは軸心Ｏ方向に延びており、環状通路５５１と連通している。これにより、環状通路５５１は、弁孔５５ｂを通じて吸入空間４７と連通している。弁孔５５ｂ内には、第１弁体５３の軸部５３ａ及びテーパ部５３ｂが挿通されている。ここで、弁孔５５ｂは、テーパ部５３ｂよりも僅かに大径に形成されている。

支持部材５５ｃは、フランジ部５５３と被連結部５５４とを有している。フランジ部５５３は、弁本体５５ａに圧入されている。これにより、支持部材５５ｃは、環状通路５５１内で第１弁体５３よりも後方に位置した状態で、弁本体５５ａに固定されている。被連結部５５４は、フランジ部５５３と一体をなしており、フランジ部５５３から第１弁体５３に向かって延びている。被連結部５５４には連結孔５５５が形成されている。連結孔５５５には、第１弁体５３の連結部５３ｄが挿通されている。

ここで、連結部５３ｄは、連結孔５５５内において、被連結部５５４とスプライン結合されている。これにより、駆動軸３及び第１弁体５３ａの回転が弁本体５５ａに伝達される。このため、第２軸孔２１ｂ内において、弁本体５５ａ、ひいては第２弁体５５は、駆動軸３及び第１弁体５３と一体回転することが可能となっている。また、吸入圧力と制御圧力との差圧により、第２弁体５５では、被連結部５５４が連結部５３ｄを軸心Ｏ方向に摺動する。こうして、第２弁体５５は、駆動軸３に対して、第２軸孔２１ｂ内を軸心Ｏ方向に移動可能となっている。

コイルばね５５ｄは、ばね座５３ｃとフランジ部５５３との間に設けられている。コイルばね５５ｄは、第２弁体５５を第２軸孔２１ｂの後方に向けて付勢している。

また、第２軸孔２１ｂ内には、サークリップ５９が設けられている。サークリップ５９は、第２軸孔２１ｂ内の後方側に位置しており、第２弁体５５が第２軸孔２１ｂ内を軸心Ｏ方向で最も後方に移動した際に当接する。これにより、サークリップ５９は、第２弁体５５の後方への移動量を規制する。また、第２弁体５５が第２軸孔２１ｂ内を軸心Ｏ方向で最も前方に移動した際には、被連結部５５４と第１弁体５３のばね座５３ｃとが当接する。これにより、被連結部５５４及びばね座５３ｃは、第２弁体５５の前方への移動量を規制する。

この圧縮機では、各第１連通路２１ｄと、第２連通路４１と、吸入通路２１ｅと、弁孔５５ｂと、環状通路５５１とによって吸入機構１５ｂが構成されている。これにより、この圧縮機では、斜板室３１に吸入された冷媒ガスが吸入通路２１ｅ、弁孔５５ｂ及び環状通路５５１を経て第１径路４１ａに至る。そして、第１径路４１ａに至った冷媒ガスは、本体通路４１ｂから各第１連通路２１ｄを流通して各圧縮室４５に吸入される。

また、この圧縮機は、吸入絞り部４３ｂを備えている。吸入絞り部４３ｂは、第１弁体５３の軸部５３ａ及びテーパ部５３ｂと、弁孔５５ｂとによって構成されている。この圧縮機における他の構成は実施例１の圧縮機と同様であり、同一の構成については同一の符号を付して構成に関する詳細な説明を省略する。

この圧縮機では、制御弁１３が制御圧室３７の制御圧力を増大させて可変差圧を大きくすることにより、コイルばね５５ｄの付勢力に抗して、第２弁体５５が図１０に示す状態から第２軸孔２１ｂ内を軸心Ｏ方向で前方に移動し始める。このため、テーパ部５３ｂは、弁通路５５２に対して後方に相対移動し始める。これにより、吸入絞り部４３ｂでは、弁孔５５ｂの開度が徐々に大きくなる。このため、弁孔５５ｂを流通する冷媒ガスの流量が徐々に多くなる。こうして、吸入絞り部４３ｂは、各圧縮室４５への冷媒ガスの流量を徐々に増大させる。また、第２弁体５５が第２軸孔２１ｂ内を軸心Ｏ方向で前方に移動することにより、連通角度が徐々に小さくなる。こうして、各圧縮室４５から吐出室２９に吐出される冷媒ガスの流量が徐々に増大する。

そして、可変差圧が最大となることにより、テーパ部５３ｂが弁孔５５ｂに対してさらに後方に相対移動することで、図９に示すように、弁孔５５ｂ内には、軸部５３ａのみが進入した状態となる。これにより、吸入絞り部４３ｂでは、弁孔５５ｂの開度が最大となるため、弁孔５５ｂを流通する冷媒ガスの流量が最大となる。これにより、吸入絞り部４３ｂは、各圧縮室４５への冷媒ガスの流量を最大にする。また、本体通路４１ｂでは、第１部位４１１において各第１連通路２１ｄと連通することで、連通角度が最小となる。こうして、この圧縮機では、各圧縮室４５から吐出室２９に吐出される冷媒ガスの流量が最大となる。

一方、制御弁１３が制御圧室３７の制御圧力を減少させて可変差圧を小さくすることにより、コイルばね５５ｄの付勢力によって、第２弁体５５は第２軸孔２１ｂ内を軸心Ｏ方向で後方に移動し始める。このため、テーパ部５３ｂが弁孔５５ｂに対して前方に相対移動し、弁孔５５ｂ内に進入し始める。これにより、吸入絞り部４３ｂでは、弁孔５５ｂの開度が徐々に小さくなる。こうして、吸入絞り部４３ｂは、各圧縮室４５への冷媒ガスの流量を徐々に減少させる。また、第２弁体５５が第２軸孔２１ｂ内を軸心Ｏ方向で後方に移動することにより、連通角度が徐々に小さくなる。こうして、各圧縮室４５から吐出室２９に吐出される冷媒ガスの流量が徐々に減少する。

そして、可変差圧が最小となることにより、テーパ部５３ｂが弁孔５５ｂ内により深く進入した状態となる。これにより、吸入絞り部４３ｂでは、弁孔５５ｂの開度が最小となるため、弁孔５５ｂとテーパ部５３ｃとの僅かな隙間を通じて吸入通路２１ｅから環状通路５５１へ冷媒ガスが流通する。つまり、弁孔５５ｂを流通する冷媒ガスの流量が最少となる。これにより、吸入絞り部４３ｂは、各圧縮室４５への冷媒ガスの流量を最少にする。また、本体通路４１ｂでは、第２部位４１２において各第１連通路２１ｄと連通することで、連通角度が最大となる。こうして、この圧縮機では、各圧縮室４５から吐出室２９に吐出される冷媒ガスの流量が最少となる。

（実施例３）
図１１に示すように、実施例３の圧縮機では、フロントハウジング１７の周壁１７ｂに吸入口２７ａが形成されている。これにより、実施例２の圧縮機と同様、この圧縮機でも斜板室３１が吸入室としても機能するため、斜板室３１内は吸入圧力となっている。制御弁１３は、検知通路１３ａによって斜板室３１と接続している。斜板室３１と第２軸孔２１ｂ内とは、支持壁２１ｃに形成された貫通孔４９によって連通している。一方、リヤハウジング１９の中心側には、制御圧室３７が形成されている。これにより、第２軸孔２１ｂは制御圧室３７とも連通している。また、固定斜板５には、径方向に延びて斜板室３１内に開く導入路５ａが形成されている。

駆動軸３は、ねじ部３ａと第１径部３ｂとで構成されている。第１径部３ｂの後端は、第２軸孔２１ｂ内から突出してしており、制御圧室３７内に延びている。第１径部３ｂ内には、供給路７１と接続路７３とが形成されている。供給路７１は、第１供給路７１ａと、第２供給路７１ｂと、第３供給路７１ｃと、第４供給路７１ｄとで構成されている。第１供給路７１ａは、第１径部３ｂの前方側に位置している。第１供給路７１ａは、径方向に延びて第１径部３ｂの外周面に開いており、導入路５ａと連通している。これにより、供給路７１は、導入路５ａを通じて斜板室３１と繋がっている。

第２供給路７１ｂは、第１供給路７１ａと連通しており、第１径部３ｂ内を軸心Ｏ方向で後方側に向かって延びている。図１２及び図１３に示すように、第３供給路７１ｃは、第２供給路７１ｂと連通しており、第１径部３ｂ内を軸心Ｏ方向で後方側に向かって延びている。第３供給路７１ｃは、第２供給路７１ｂよりも大径に形成されている。これにより、第２供給路７１ｂと第３供給路７１ｃとの間には第１段部７１１が形成されている。第４供給路７１ｄは、第３供給路７１ｃと連通している。第４供給路７１ｄは、第１径部３ｂ内を軸心Ｏ方向で後方側に向かって延びており、第１径部３ｂの後面に開いている。これにより、供給路７１は、制御圧室３７とも繋がっている。また、第４供給路７１ｄは、第３供給路７１ｃよりも大径に形成されている。これにより、第３供給路７１ｃと第４供給路７１ｄとの間には第２段部７１２が形成されている。接続路７３は、第４供給路７１ｄと連通している。接続路７３は、径方向に延びて第１径部３ｂの外周面に開いている。

第４供給路７１ｄ内には、移動体７５が設けられている。移動体７５は第４供給路７１ｄとほぼ同径に形成されており、第４供給路７１ｄとスプライン結合されている。これにより、移動体７５は、駆動軸３と一体回転可能となっている。また、移動体７５は、第４供給路７１ｄ内を軸心Ｏ方向に移動可能となっている。ここで、移動体７５は第４供給路７１ｄ内に設けられることにより、移動体７５の前面には、第１～３供給路７１ａ～７１ｃを通じて吸入圧力が作用する一方、移動体７５の後面には、第４供給路７１ｄを通じて制御圧力が作用する。

移動体７５内には、連絡路７５ａが形成されている。連絡路７５ａは軸心Ｏ方向に延びるとともに径方向に延びる略クランク形状をなしている。連絡路７５ａは、第２、３供給路７１ｂ、７１ｃに向って開く第１開口７５１と、接続路７３に向って開く第２開口７５２とを有している。これにより、連絡路７５ａは、第１～３供給路７１ａ～７１ｃを通じて斜板室３１と連通しているとともに、接続路７３と連通している。

また、第４供給路７１ｄ内には、サークリップ７４が設けられている。図１３に示すように、サークリップ７４は、移動体７５が第４供給路７１ｄ内を軸心Ｏ方向で最も後方に移動した際に当接する。これにより、サークリップ７４は、移動体７５の後方への移動量を規制する。一方、図１２に示すように、移動体７５は、第４供給路７１ｄ内を軸心Ｏ方向で最も前方に移動することで第２段部７１２と当接する。これにより、第２段部７１２は、移動体７５の前方への移動量を規制する。

また、第３供給路７１ｃ内において、第１段部７１１と移動体７５との間には、コイルばね７６ａが設けられている。コイルばね７６ａは、移動体７５を第４供給路７１ｄの後方に向けて付勢している。

この圧縮機では、回転体７７を備えている。回転体７７は、第２軸孔２１ｂとほぼ同径をなす円筒状に形成されており、第２軸孔２１ｂ内に配置されている。これにより、回転体７７の前面には、貫通孔４９を通じて吸入圧力が作用し、回転体７７の後面には制御圧力が作用する。

回転体７７は、駆動軸３の第１径部３ｂとスプライン結合している。これにより、回転体７７は、第２軸孔２１ｂ内で駆動軸３と一体回転可能となっている。また、回転体７７は、吸入圧力と制御圧力との差圧により、駆動軸３に対し、第２軸孔２１ｂ内を軸心Ｏ方向に移動可能となっている。

また、第１径部３ｂには、サークリップ７８、７９が設けられている。サークリップ７８は、第１径部３ｂにおいて、第２軸孔２１ｂ内の前方側となる位置に設けられており、回転体７７が第２軸孔２１ｂ内を軸心Ｏ方向で最も前方に移動した際に当接する。これにより、サークリップ７８は、回転体７７の前方への移動量を規制する。サークリップ７９は、第１径部３ｂにおいて、第２軸孔２１ｂ内の後方側となる位置に設けられており、回転体７７が第２軸孔２１ｂ内を軸心Ｏ方向で最も後方に移動した際に当接する。これにより、サークリップ７９は、回転体７７の後方への移動量を規制する。

また、第２軸孔２１ｂ内において、回転体７７と支持壁２１ｃとの間には、コイルばね７６ｂが設けられている。コイルばね７６ｂは、回転体７７を第２軸孔２１ｂの後方に向けて付勢している。

回転体７７には、本体通路４１ｂと第３径路４１ｃとが形成されている。本体通路４１ｂと第３径路４１ｃとにより、第２連通路４２が構成されている。ここで、この圧縮機でも、実施例２の圧縮機と同様、本体通路４１ｂが実施例１の圧縮機とは前後方向を反転させた状態で回転体７７の外周面に凹設されている。第３径路４１ｃは径方向に延びており、本体通路４１ｂと接続路７３とに連通している。第３径路４１ｃは、実施例１の圧縮機における第１径路４１ａに比べて軸心Ｏ方向に長く形成されている。これにより、回転体７７が第２軸孔２１ｂ内を軸心Ｏ方向に移動した場合であっても、第３径路４１ｃと接続路７３との連通面積は一定となっている。

この圧縮機では、各第１連通路２１ｄと、第２連通路４２と、供給路７１と、接続路７３と、連絡路７５ａとによって、吸入機構１５ｃが構成されている。これにより、この圧縮機では、斜板室３１に吸入された冷媒ガスが供給路７１及び連絡路７５ａを経て、接続路７３から第３径路４１ｃに至る。そして、第３径路４１ｃに至った冷媒ガスは、本体通路４１ｂから各第１連通路２１ｄを流通して各圧縮室４５に吸入される。

また、この圧縮機は、吸入絞り部４３ｃを備えている。吸入絞り部４３ｃは、接続路７３と連絡路７５ａとによって構成されている。さらに、この圧縮機でも、実施例２の圧縮機と同様、制御圧室３７は図示しない抽気通路によって斜板室３１と接続している。この圧縮機における他の構成は実施例１の圧縮機と同様である。

この圧縮機では、制御弁１３が制御圧室３７の制御圧力を増大させて可変差圧を大きくすることにより、コイルばね７６ｂの付勢力に抗して、回転体７７が図１３に示す状態から第２軸孔２１ｂ内を軸心Ｏ方向で前方に移動し始める。これと同時に、コイルばね７６ａの付勢力に抗して、移動体７５が第４供給路７１ｄ内を軸心Ｏ方向で前方に移動し始める。これにより、吸入絞り部４３ｃでは、連絡路７５ａの第２開口７５２と接続路７３との連通面積が徐々に大きくなる。このため、連絡路７５ａから接続路７３へ流通する冷媒ガスの流量が徐々に多くなる。こうして、吸入絞り部４３ｃは、各圧縮室４５への冷媒ガスの流量を徐々に増大させる。また、回転体７７が前方に移動することにより、連通角度が徐々に小さくなる。こうして、各圧縮室４５から吐出室２９に吐出される冷媒ガスの流量が徐々に増大する。

そして、可変差圧が最大となることにより、図１２に示すように、移動体７５が第４供給路７１ｄ内で最も前方に位置する。これにより、吸入絞り部４３ｃでは、第２開口７５２と接続路７３との連通面積が最大となるため、連絡路７５ａから接続路７３へ流通する冷媒ガスの流量が最大となる。このため、吸入絞り部４３ｃは、各圧縮室４５への冷媒ガスの流量を最大にする。また、この際には、回転体７７が第２軸孔２１ｂ内で最も前方に位置することにより、連通角度が最小となる。こうして、この圧縮機では、各圧縮室４５から吐出室２９に吐出される冷媒ガスの流量が最大となる。

一方、制御弁１３が制御圧室３７の制御圧力を減少させて可変差圧を小さくすることにより、コイルばね７６ｂの付勢力によって、回転体７７が第２軸孔２１ｂ内を軸心Ｏ方向で後方に移動し始める。これと同時に、コイルばね７６ａの付勢力によって、移動体７５が第４供給路７１ｄ内を軸心Ｏ方向で後方に移動し始める。これにより、吸入絞り部４３ｃでは、第２開口７５２と接続路７３との連通面積が徐々に小さくなる。このため、連絡路７５ａから接続路７３へ流通する冷媒ガスの流量が徐々に少なくなる。こうして、吸入絞り部４３ｃは、各圧縮室４５への冷媒ガスの流量を減少させる。また、回転体７７が後方に移動することにより、連通角度が徐々に大きくなる。こうして、各圧縮室４５から吐出室２９に吐出される冷媒ガスの流量が減少する。

そして、可変差圧が最小となることにより、図１３に示すように、移動体７５が第４供給路７１ｄ内で最も後方に位置する。これにより、吸入絞り部４３ｃでは、第２開口７５２と接続路７３との連通面積が最小となるため、連絡路７５ａから接続路７３へ流通する冷媒ガスの流量が最少となる。このため、吸入絞り部４３ｃは、各圧縮室４５への冷媒ガスの流量を最少にする。また、この際には、回転体７７が第２軸孔２１ｂ内で最も後方に位置することにより、連通角度が最大となる。こうして、この圧縮機では、各圧縮室４５から吐出室２９に吐出される冷媒ガスの流量が最少となる。

（実施例４）
図１４～図１６に示すように、実施例４の圧縮機では、リヤハウジング１９に径孔６１が形成されている。径孔６１は、リヤハウジング１９の中心側からリヤハウジング１９の径外方向に向って延びており、リヤハウジング１９の外部に開いている。径孔６１内には、区画部材６３が固定されている。この区画部材６３によって、径孔６１は第１吸入通路２７１と制御圧室３７とに区画されている。第１吸入通路２７１におけるリヤハウジング１９の径外方向の端部は吸入口２７ａとされている。

また、リヤハウジング１９には、第２吸入通路２７２が形成されている。第２吸入通路２７２は、第１吸入通路２７１と吸入室２７とに連通している。これにより、吸入口２７ａ及び第１、２吸入通路２７１、２７２を通じて、吸入室２７に冷媒ガスが吸入される。吸入室２７は、シリンダブロック２１に形成された吸入連通路２７ｂによって第２軸孔２１ｂ内と連通している。これにより、第２軸孔２１ｂ内は吸入室２７とともに吸入圧力となっている。

また、リヤハウジング１９には第３ボス１９１部が形成されている。第３ボス１９１部は、本発明の「ボス部」の一例である。第３ボス部１９１は、吸入室２７内で軸心Ｏ方向に延びている。また、リヤハウジング１９には、第４軸孔１９２が形成されている。第４軸孔１９２も本発明の「軸孔」の一例である。第４軸孔１９２は軸心Ｏ方向に第３ボス１９１部を貫通しており、吸入室２７と制御圧室３７とに連通している。

駆動軸３は、ねじ部３ａと、第１径部３ｂと、第３径部３ｆとを有している。第３径部３ｆは、駆動軸３の後方側に位置しており、第１径部３ｂの後端と連続している。第３径部３ｆは、第３軸孔２１０に支承されている。第３径部３ｆは、第１径部３ｂよりも大径となっている。また、第３径部３ｆには、第２軸路３０ｃと第２径路３０ｄとが形成されている。第２軸路３０ｃは、第３径部３ｆ内を軸心Ｏ方向に延びている。第２軸路３０ｃの後端は第３径部３ｆの後面に開いている。第２径路３０ｄは、第２軸路３０ｃと連通している。第２径路３０ｄは、第３径部３ｆ内を径方向に延びており、第３径部３ｆの外周面に開いている。

図１５及び図１６に示すように、この圧縮機では、回転体６５を備えている。回転体６５は、本体部６７と延在部６９とを有している。本体部６７は、第２軸孔２１ｂとほぼ同径に形成されている。延在部６９は、本体部６７と一体をなしており、本体部６７から軸心Ｏ方向で後方に向かって延びている。延在部６９は、本体部６７よりも小径であって、第４軸孔１９２とほぼ同径に形成されている。延在部６９の後端には、後方に向かって突出する突部６９ａが形成されている。

回転体６５では、本体部６７が第２軸孔２１ｂ内に配置されている。これにより、本体部６７の前面には、吸入圧力が作用する。一方、延在部６９は、吸入室２７内に延びつつ、第４軸孔１９２に支承されている。これにより、突部６９ａを含め、延在部６９の後端は制御圧室３７内に進入している。このため、延在部６９の後面には、制御圧力が作用する。

また、回転体６５には、第１径路６５ａと、第１軸路６５ｂとが形成されている。第１径路６５ａは、延在部６９内に形成されており、径方向に延びて延在部６９の外周面に開いている。これにより、第１径路６５ａは吸入室２７と連通している。

第１軸路６５ｂは、小径部６５０と、第１大径部６５１と、第２大径部６５２とを有している。小径部６５０は、本体部６７内から延在部６９内に亘って形成されている。小径部６５０は、軸心Ｏ方向に延びており、延在部６９内で第１径路６５ａと連通している。第１大径部６５１は、本体部６７内に形成されている。第１大径部６５１は軸心Ｏ方向に延びており、小径部６５０と連通している。第１大径部６５１は小径部６５０よりも大径に形成されている。これにより、第１軸路６５ｂにおいて、第１大径部６５１と小径部６５０との間には第１段部６５３が形成されている。第２大径部６５２は、本体部６７内に形成されている。第２大径部６５２は軸心Ｏ方向に延びており、前端が本体部６７の前面に開いているとともに、後端が第１大径部６５１と連通している。第２大径部６５２は第１大径部６５１よりも大径に形成されている。これにより、第１軸路６５ｂにおいて、第２大径部６５２と第１大径部６５１との間には第２段部６５４が形成されている。

回転体６５は、第２大径部６５２において、駆動軸３の第３径部３ｆとスプライン結合されている。これにより、回転体６５は、駆動軸３と一体回転可能となっている。また、回転体６５では、吸入圧力と制御圧力との差圧により、本体部６７が駆動軸３に対して第２軸孔２１ｂ内を軸心Ｏ方向に移動可能となっている。この際、延在部６９は第４軸孔１９２内を軸心Ｏ方向に移動可能となっている。そして、第３径部３ｆと第２大径部６５２とがスプライン結合されることにより、第１軸路６５ｂと第２軸路３０ｃとが連通する。

図１５に示すように、本体部６７が第２軸孔２１ｂ内を軸心Ｏ方向で最も前方に移動することにより、第２段部６５４が第３径部３ｆの後端と当接する。これにより、第２段部６５４は、回転体６５の前方への移動量を規制する。また、図１６に示すように、延在部６９が第４軸孔１９２内を軸心Ｏ方向で最も後方に移動することにより、突部６９ａが制御圧室３７の内壁、すなわち、リヤハウジング１９に当接する。これにより、リヤハウジング１９は、回転体６５の後方への移動量を規制する。

また、第１大径部６５１内において、第３径部３ｆの後端と第１段部６５３との間には、コイルばね６６が設けられている。コイルばね６６は、回転体６５を第２軸孔２１ｂの後方に向けて付勢している。

本体部６７には、第２連通路４２、すなわち、本体通路４１ｂと第３径路４１ｃとが形成されている。ここで、この圧縮機でも、実施例２、３の圧縮機と同様、本体通路４１ｂは、実施例１の圧縮機とは前後方向を反転させた状態で本体部６７の外周面に凹設されている。また、第３径路４１ｃは第２径路３０ｄと連通している。ここで、実施例３の圧縮機と同様、本体部６７が第２軸孔２１ｂ内を軸心Ｏ方向に移動した場合であっても、第３径路４１ｃと第２径路３０ｄとの連通面積は一定となっている。

この圧縮機では、各第１連通路２１ｄと、第２連通路４２と、第１径路６５ａと、第１軸路６５ｂと、第２軸路３０ｃと、第２径路３０ｄとによって、吸入機構１５ｄが構成されている。これにより、この圧縮機では、吸入室２７に吸入された冷媒ガスが第１径路６５ａから第１軸路６５ｂ、第２軸路３０ｃ及び第２径路３０ｄを経て、第３径路４１ｃに至る。そして、第３径路４１ｃに至った冷媒ガスは、本体通路４１ｂから各第１連通路２１ｄを流通して各圧縮室４５に吸入される。

また、この圧縮機は、吸入絞り部４３ｄを備えている。吸入絞り部４３ｄは、第１径路６５ａと第３ボス部１９１とによって構成されている。この圧縮機における他の構成は実施例１の圧縮機と同様である。

この圧縮機では、制御弁１３が制御圧室３７の制御圧力を増大させて可変差圧を大きくすることにより、コイルばね６６の付勢力に抗して、回転体６５の本体部６７が図１６に示す状態から第２軸孔２１ｂ内を軸心Ｏ方向で前方に移動し始める。また、回転体６５の延在部６９が第４軸孔１９２内を軸心Ｏ方向で前方に移動し始める。このため、第１径路６５ａが第３ボス部１９１の前方に移動し始める。これにより、吸入絞り部４３ｄでは、第１径路６５ａの開度が徐々に大きくなる。このため、吸入室２７から第１径路６５ａに流通する冷媒ガスの流量が徐々に増大する。こうして、吸入絞り部４３ｄは、各圧縮室４５への冷媒ガスの流量を徐々に増大させる。また、本体部６７が第２軸孔２１ｂ内を軸心Ｏ方向で前方に移動することにより、連通角度が徐々に小さくなる。こうして、各圧縮室４５から吐出室２９に吐出される冷媒ガスの流量が増大する。

そして、可変差圧が最大となることにより、図１５に示すように、第１径路６５ａの全体が第３ボス部１９１の前方に位置する。これにより、吸入絞り部４３ｄでは、第１径路６５ａの開度が最大となるため、吸入室２７から第１径路６５ａに流通する冷媒ガスの流量が最大となる。このため、吸入絞り部４３ｄは、各圧縮室４５への冷媒ガスの流量を最大にする。また、この際には、連通角度が最小となる。こうして、この圧縮機では、各圧縮室４５から吐出室２９に吐出される冷媒ガスの流量が最大となる。

一方、制御弁１３が制御圧室３７の制御圧力を減少させて可変差圧を小さくすることにより、コイルばね６６の付勢力によって、本体部６７が第２軸孔２１ｂ内を軸心Ｏ方向で後方に移動し始める。また、延在部６９が第４軸孔１９２内を軸心Ｏ方向で後方に移動し始める。このため、第１径路６５ａが第３ボス部１９１の後方に移動しつつ、第４軸孔１９２内に進入し始める。つまり、第１径路６５ａが第３ボス部１９１に覆われ始める。これにより、吸入絞り部４３ｄでは、第１径路６５ａの開度が徐々に小さくなる。このため、吸入室２７から第１径路６５ａに流通する冷媒ガスの流量が徐々に減少する。こうして、吸入絞り部４３ｄは、各圧縮室４５への冷媒ガスの流量を徐々に減少させる。また、本体部６７が第２軸孔２１ｂ内を軸心Ｏ方向で前方に移動することにより、連通角度が徐々に大きくなる。こうして、各圧縮室４５から吐出室２９に吐出される冷媒ガスの流量が減少する。

そして、可変差圧が最小となることにより、図１６に示すように、第１径路６５ａの大部分が第３ボス部１９１に覆われた状態となる。これにより、吸入絞り部４３ｄでは、第１径路６５ａの開度が最小となるため、吸入室２７から第１径路６５ａに流通する冷媒ガスの流量が最少となる。このため、吸入絞り部４３ｄは、各圧縮室４５への冷媒ガスの流量を最少にする。また、この際には、連通角度が最大となる。こうして、この圧縮機では、各圧縮室４５から吐出室２９に吐出される冷媒ガスの流量が最少となる。

（実施例５）
図１７～図１９に示すように、実施例５の圧縮機では、リヤハウジング１９の径孔６１内に吸入弁８１と、サークリップ８２、８３とが設けられている。吸入弁８１は、サークリップ８２とサークリップ８３との間に配置されている。この吸入弁８１により、径孔６１は吸入室２７と制御圧室３７とに区画されている。これにより、吸入弁８１における吸入室２７側には吸入圧力が作用し、吸入弁８１における制御圧室３７側には制御圧力が作用する。また、吸入室２７におけるリヤハウジング１９の径外方向の端部は吸入口２７ａとされている。

吸入弁８１は、径孔６１内における吸入圧力と制御圧力との差圧、つまり可変差圧により、吸入室２７内でリヤハウジング１９の径方向、つまり上下方向に移動可能となっている。図１７及び図１８に示すように、吸入弁８１は、吸入室２７内を最も上方に移動することでサークリップ８２に当接する。これにより、サークリップ８２は、吸入弁８１の上方への移動量を規制する。また、図１９に示すように、吸入弁８１は、吸入室２７内を最も下方に移動することでサークリップ８３に当接する。これにより、サークリップ８３は、吸入弁８１の下方への移動量を規制する。

吸入弁８１とサークリップ８２との間にはコイルばね８４が設けられている。コイルばね８４は、吸入弁８１を吸入室２７の下方側、つまり、制御圧室３７側に向けて付勢している。

吸入弁８１の内部には、第１通孔８１ａと第２通孔８１ｂとが形成されている。第１通孔８１ａは、軸心Ｏ方向と交差する方向に延びており、吸入弁８１の上面に開口している。第２通孔８１ｂは、第１通孔８１ａと連通しており、軸心Ｏ方向に延びて吸入弁８１を貫通している。

また、リヤハウジング１９には、吸入通路８５と連通室８６とが形成されている。吸入通路８５は、軸心Ｏ方向に延びており、第２通孔８１ｂと連通している。これにより、吸入通路８５は、第１、２通孔８１ａ、８１ｂを通じて吸入室２７と連通している。連通室８６は、リヤハウジング１９の中心側に形成されており、吸入通路８５と連通している。また、連通室８６は、第４軸孔１９２によって、制御圧室３７と連通している。

この圧縮機では、回転体６５の本体部６７が第２軸孔２１ｂに配置されることにより、延在部６９は、連通室８６内に延びつつ、第４軸孔１９２に支承される。これにより、第１径路６５ａは連通室８６と連通する。ここで、この圧縮機では、実施例４の圧縮機と異なり、リヤハウジング１９に第３ボス部１９１が形成されていない。このため、延在部６９が軸心Ｏ方向に移動しても、第１径路６５ａと連通室８６との連通面積は一定となっている。

この圧縮機では、各第１連通路２１ｄと、第２連通路４２と、吸入弁８１と、吸入通路８５と、連通室８６と、第１径路６５ａと、第１軸路６５ｂと、第２軸路３０ｃと、第２径路３０ｄとによって、吸入機構１５ｅが構成されている。これにより、この圧縮機では、吸入室２７に吸入された冷媒ガスが第１、２通孔８１ａ、８１ｂ及び吸入通路８５を経て連通室８６に至る。そして、連通室８６に至った冷媒ガスが第１径路６５ａから、第１軸路６５ｂ、第２軸路３０ｃ及び第２径路３０ｄを経て、第３径路４１ｃに至る。そして、第３径路４１ｃに至った冷媒ガスは、本体通路４１ｂから各第１連通路２１ｄを流通して各圧縮室４５に吸入される。

また、この圧縮機は、吸入絞り部４３ｅを備えている。吸入絞り部４３ｅは、吸入弁８１と吸入通路８５とによって構成されている。この圧縮機における他の構成は実施例４の圧縮機と同様である。

この圧縮機では、制御弁１３が制御圧室３７の制御圧力を増大させて可変差圧を大きくすることにより、吸入室２７内では、コイルばね８４の付勢力に抗して、図１９に示す状態から吸入弁８１が吸入室２７内を上方に移動し始める。これにより、吸入絞り部４３ｅでは、吸入通路８５に対して、吸入弁８１が上方に移動することで、吸入通路８５と第２通孔８１ｂとの連通面積が徐々に大きくなる。このため、第２通孔８１ｂから吸入通路８５を経て連通室８６に流通する冷媒ガスの流量が徐々に増大する。こうして、吸入絞り部４３ｅは、各圧縮室４５への冷媒ガスの流量を徐々に増大させる。

そして、可変差圧が最大となることにより、図１８に示すように、吸入弁８１が吸入室２７内で最も上方に位置する。これにより、吸入絞り部４３ｅでは、吸入通路８５と第２通孔８１ｂとの連通面積が最大となる。このため、第２通孔８１ｂから吸入通路８５を経て連通室８６に流通する冷媒ガスの流量が最大となる。このため、吸入絞り部４３ｅは、各圧縮室４５への冷媒ガスの流量を最大にする。なお、可変差圧の増大時における本体部６７の第２軸孔２１ｂ内での移動及び延在部６９の第４軸孔１９２内での移動は、実施例４の圧縮機と同様である。このため、この圧縮機では、各圧縮室４５から吐出室２９に吐出される冷媒ガスの流量が最大となる。

一方、制御弁１３が制御圧室３７の制御圧力を減少させて可変差圧を小さくすることにより、吸入室２７内では、コイルばね８４の付勢力によって、吸入弁８１が吸入室２７内を下方に移動し始める。これにより、吸入絞り部４３ｅでは、吸入通路８５に対して、吸入弁８１が下方に移動することで、吸入通路８５と第２通孔８１ｂとの連通面積が徐々に小さくなる。このため、第２通孔８１ｂから吸入通路８５を経て連通室８６に流通する冷媒ガスの流量が徐々に減少する。こうして、吸入絞り部４３ｅは、各圧縮室４５への冷媒ガスの流量を徐々に減少させる。

そして、可変差圧が最小となることにより、図１９に示すように、吸入弁８１が吸入室２７内で最も下方に位置する。これにより、吸入絞り部４３ｅでは、第２通孔８１ｂが僅かな部分でのみ吸入通路８５とすることから、吸入通路８５と第２通孔８１ｂとの連通面積が最小となる。このため、第２通孔８１ｂから吸入通路８５を経て連通室８６に流通する冷媒ガスの流量が最少となる。このため、吸入絞り部４３ｅは、各圧縮室４５への冷媒ガスの流量を最少にする。なお、可変差圧の減少時における本体部６７の第２軸孔２１ｂ内での移動及び延在部６９の第４軸孔１９２内での移動についても、実施例４の圧縮機と同様である。このため、この圧縮機では、各圧縮室４５から吐出室２９に吐出される冷媒ガスの流量が最少となる。

この圧縮機では、本体部６７及び延在部６９の軸心Ｏ方向の移動、すなわち、回転体６５の軸心Ｏ方向の移動とは独立して、吸入絞り部４３ｅでは、吸入通路８５と第２通孔８１ｂとの連通面積が変化することで、各圧縮室４５への冷媒ガスの流量を増減させる。これにより、この圧縮機でも、各圧縮室４５への冷媒ガスの流量を好適に調整することが可能となっている。

こうして、実施例２～５の圧縮機においても、実施例１の圧縮機と同様の作用を奏することが可能となっている。

以上において、本発明を実施例１～５に即して説明したが、本発明は上記実施例１～５に制限されるものではなく、その趣旨を逸脱しない範囲で適宜変更して適用できることはいうまでもない。

例えば、実施例１～５の圧縮機を両頭ピストン式圧縮機として構成しても良い。

また、実施例１の圧縮機において、回転体１１が第２軸孔２１ｂ内を軸心Ｏ方向で前方に移動することにより、各圧縮室４５から吐出室２９に吐出される冷媒ガスの流量が増大する構成としても良い。

また、実施例１～５の圧縮機において、各シュー８ａ、８ｂに換えて、固定斜板５の後面側にスラスト軸受を介して揺動板を支持するとともに、揺動板と各ピストン７とをコンロッドによって連接するワッブル型の変換機構を採用しても良い。

さらに、実施例１～５の圧縮機において、外部から制御弁１３への電流のＯＮとＯＦＦとを切り替えて制御圧力を制御する外部制御を行っても良く、外部からの電流に依らずに制御圧力を制御する内部制御を行っても良い。ここで、外部制御を行う場合であって、制御弁１３への電流をＯＦＦにすることによって、制御弁１３が弁開度を小さくするように構成すると、圧縮機の停止時において、弁開度が小さくなり、制御圧室３７の制御圧力を低くできる。このため、各圧縮室４５から吐出室２９に吐出される冷媒ガスの流量が最少の状態で圧縮機を起動できることから、起動ショックを低減することができる。

また、実施例１～５の圧縮機において、抽気通路を経て制御圧室３７から吸入室２７又は斜板室３１に導出する冷媒ガスの流量を制御弁１３によって変化させる抜き側制御を行ってもよい。この場合には、各圧縮室４５から吐出室２９に吐出される冷媒ガスの流量を変化させるに当たって使用する吐出室２９内の冷媒ガスの量を少なくできることから、圧縮機の効率を上げることができる。また、この場合、制御弁１３への電流をＯＦＦにすることによって弁開度を大きくするように構成すると、圧縮機の停止時において、弁開度が大きくなり、制御圧室３７の制御圧力を低くできる。このため、各圧縮室４５から吐出室２９に吐出される冷媒ガスの流量が最少の状態で圧縮機を起動できることから、起動ショックを低減することができる。

さらに、実施例１～５の圧縮機において、制御弁１３に換えて、抽気通路と給気通路との両者で開度を調整可能な三方弁を採用しても良い。

本発明は車両の空調装置等に利用可能である。

１…ハウジング
３…駆動軸
５…固定斜板
７…ピストン
９…弁形成プレート（吐出弁）
１１、５１、６５、７７…回転体
１３…制御弁
２１ａ…シリンダボア
２１ｂ…第２軸孔（軸孔）
２１ｄ…第１連通路
２１ｅ、８５…吸入通路
２７…吸入室
２９…吐出室
３０ａ…軸路
３０ｂ、３０ｄ…第２径路
３０ｃ…第２軸路
３１…斜板室
３７…制御圧室
４１、４２…第２連通路
４１ａ、６５ａ…第１径路
４１ｂ…本体通路
４３ａ～４３ｅ…吸入絞り部
４５…圧縮室
５３…第１弁体
５５…第２弁体
５５ａ…弁本体
５５ｂ…弁孔
６５ｂ…第１軸路
７１…供給路
７３…接続路
７５…移動体
７５ａ…連絡路
８１…吸入弁
８６…連通室
１７３…第１軸孔（軸孔）
１９１…第３ボス部（ボス部）
１９２…第４軸孔（軸孔）
２１０…第３軸孔（軸孔）
５５１…環状通路
Ｏ…軸心

Claims (7)

1. 複数のシリンダボアが形成されたシリンダブロックを有し、吐出室と、斜板室と、軸孔とが形成されたハウジングと、
   前記軸孔内に回転可能に支承された駆動軸と、
   前記駆動軸の回転によって前記斜板室内で回転可能であり、前記駆動軸に垂直な平面に対する傾斜角度が一定である固定斜板と、
   前記シリンダボア内に圧縮室を形成し、前記固定斜板に連結されるピストンと、
   前記圧縮室内の冷媒を前記吐出室に吐出させる吐出弁と、
   前記駆動軸に設けられ、前記駆動軸と一体回転するとともに、制御圧力に基づいて前記駆動軸の軸心方向に前記駆動軸に対して移動可能である回転体と、
   前記制御圧力を制御する制御弁とを備え、
   前記シリンダブロックには、前記シリンダボアに連通する第１連通路が形成され、
   前記回転体には、前記駆動軸の回転に伴い間欠的に前記第１連通路と連通する第２連通路が形成され、
   前記回転体の前記軸心方向の位置により、前記駆動軸の１回転当たりで前記第１連通路と前記第２連通路とが連通する前記軸心周りの連通角度が徐々に大きくなれば、前記圧縮室から前記吐出室に吐出される冷媒の流量が徐々に減少する一方、前記連通角度が徐々に小さくなれば、前記圧縮室から前記吐出室に吐出される冷媒の流量が徐々に大きくなるピストン式圧縮機であって、
   前記制御圧力に基づき、前記連通角度が最小となれば、前記圧縮室から前記吐出室に吐出される冷媒の流量が最大となり、
   前記制御圧力に基づき、前記連通角度が大きくなれば、前記圧縮室への冷媒の流量を減少させる吸入絞り部をさらに備えていることを特徴とするピストン式圧縮機。
2. 前記吸入絞り部は、前記回転体の前記軸心方向の移動に基づき、前記連通角度が大きくなれば、前記圧縮室への冷媒の流量を減少させる請求項１記載のピストン式圧縮機。
3. 前記回転体は前記駆動軸の外周面に設けられ、
   前記第２連通路は、前記回転体の内周面に開いて径方向に延びる第１径路と、前記回転体の外周面に凹設され、前記第１径路と連通する本体通路とからなり、
   前記駆動軸内には、前記軸心方向に延びる軸路と、前記軸路と連通して径方向に延び、前記駆動軸の前記外周面に開く第２径路とが形成され、
   前記吸入絞り部は、前記第１径路と前記第２径路とからなる請求項２記載のピストン式圧縮機。
4. 前記ハウジングは、前記軸孔内に形成された吸入通路を有し、
   前記回転体は、前記駆動軸に固定された第１弁体と、前記第２連通路が形成され、前記制御圧力によって前記第１弁体に対して前記軸心方向に移動可能な第２弁体とを有し、
   前記第２弁体は、前記第１弁体と一体回転可能であり、前記軸孔内を前記軸心方向に移動する弁本体と、前記弁本体と一体をなし、前記第１弁体が挿入される弁孔とを有し、
   前記弁本体には、前記第２連通路と連通するとともに、前記弁孔を通じて前記吸入通路と連通する環状通路が形成され、
   前記吸入絞り部は、前記第１弁体と前記弁孔とからなる請求項２記載のピストン式圧縮機。
5. 前記回転体は前記駆動軸の外周面に設けられ、
   前記駆動軸内には、供給路と、前記第２連通路に連通する接続路とが形成され、
   前記供給路内には、前記制御圧力に基づいて前記軸心方向に移動可能な移動体が設けられ、
   前記移動体には、前記供給路と連通するとともに前記接続路に連通する連絡路が形成され、
   前記吸入絞り部は、前記接続路と前記連絡路とからなる請求項２記載のピストン式圧縮機。
6. 前記ハウジングには、吸入室と、前記吸入室内で前記軸心方向に延びるボス部とが形成され、
   前記回転体には、径方向に延びて前記吸入室と連通する第１径路と、前記軸心方向に延びて前記第１径路に繋がる第１軸路とが形成され、
   前記駆動軸には、前記軸心方向に延びて前記第１軸路と連通する第２軸路と、径方向に延びて前記第２軸路及び前記第２連通路と連通する第２径路とが形成され、
   前記吸入絞り部は、前記第１径路と前記ボス部とからなる請求項２記載のピストン式圧縮機。
7. 前記ハウジングには吸入室と、前記吸入室と連通する吸入通路と、前記吸入通路と連通する連通室とが形成されるとともに、前記制御圧力によって移動可能な吸入弁が設けられ、
   前記回転体には、径方向に延びて前記連通室と連通する第１径路と、前記軸心方向に延びて前記第１径路に繋がる第１軸路とが形成され、
   前記駆動軸には、前記軸心方向に延びて前記第１軸路と連通する第２軸路と、径方向に延びて前記第２軸路及び前記第２連通路と連通する第２径路とが形成され、
   前記吸入絞り部は、前記吸入通路と、前記吸入弁とからなる請求項１記載のピストン式圧縮機。

Images