JP7118233B2 - 電波散乱体及び電波散乱体を備える電波を減衰させるための部材 - Google Patents
電波散乱体及び電波散乱体を備える電波を減衰させるための部材 Download PDFInfo
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Description
本発明は、入射する電波を減衰させるための電波散乱体及び電波散乱体を備える電波を減衰させるための部材に関する。
近年、電波（特にミリ波）を情報通信媒体とした情報検知手段の検討が、自動車、家電、ライフサイエンス分野等の分野において進んでいる。例えば、自動車の技術分野において、例えば、２４～８１ＧＨｚの周波数の電波を用いたレーダにより障害物を検知して自動でブレーキをかけたり、周辺車両の速度や車間距離を測定して自車の速度や車間距離を制御したりする、衝突予防システムがある。衝突予防システム等が正常に動作するには、誤認防止のため、不要な電波（ノイズ）をできるだけ受信しないようにすることが重要である。
図１は、そのような衝突予防システムに用いられるレーダの設置例で、自動車のバンパー３８内にレーダ３６と、レーダ３６に対するカバー部材３１が配置される例を示している。レーダ３６は、カバー部材３１の側周壁３４で取り囲むように取り付けられている。レーダ３６から照射された電波β１は、通常、バンパー３８を透過するが、なかにはバンパー３８で反射（多重反射を含む）し、レーダ３６やレーダ３６近傍に到達するもの（電波β2）がある。そのため、レーダの誤作動が生じる場合がある。
このような誤作動を防止するために、カバー部材３１の表面に電波吸収体を設けて、不要な電波を吸収して排除し、電波β2がレーダ３６に到達する量を抑制し、レーダ３６の誤作動を防止する技術が提案されている。電波吸収体としては、例えば、下記特許文献１に示されるように、電波を吸収する炭素粒子を混合した電波吸収体が提案されている。また、例えば、下記特許文献２に示されるように、電波を散乱する散乱体を混合した電波吸収体が提案されている。なお、電波入射面に多数の凹部が形成されていることも記載されているが、散乱体を含有させることが前提となっている。
また、バンパー３８による反射波が特定の方向に強い電波とならないように、バンパー３８の反射点や遮蔽板の必要な箇所に、表面を、入射する電波を乱反射させる形状とした部材を設けて反射波のエネルギーを分散させる技術も提案されている（下記特許文献３）。
しかしながら、特許文献１に示されるような電波吸収体は、炭素粒子を混合するためコストが高くなり、また混合する炭素粒子が重いために電波吸収体の重量が大きくなってしまう。
また、特許文献２に示されるような電波吸収体は、散乱体（第２の誘電材料）を混合するためコストが高くなり、また散乱体を電波吸収体内で分散させて配置するために工夫が必要となる。
本発明者らは、入射電波を透過する樹脂組成物のみからなる部材でも、その形状を工夫することによって、部材から出射する電波を散乱させることができ、それによって出射電波の単位面積あたりの強さを減衰させることができることを見出した。すなわち、入射電波が透過する樹脂組成物中に、炭素粒子等の誘電損材料や酸化鉄粉等の磁性損材料や散乱体を混合する必要なく入射電波を減衰することができること、また、入射電波を乱反射させる構成とは異なる構成で入射電波を減衰することができることを見出した。図２は、このような新規構成による出射電波の散乱を示す概念図である。
本発明は、新規な構成により、炭素粒子等の誘電損材料や酸化鉄粉等の磁性損材料や散乱体を混合する必要なく入射電波を透過して減衰することができる部材を提供することを目的の１つとする。
本発明の１つの態様は、入射する電波の少なくとも一部が透過し、透過した電波は散乱状態で出射するように構成され、樹脂を主成分とする樹脂組成物からなる電波散乱体を提供するものである。
前記樹脂組成物は、前記樹脂組成物からなる厚み３ｍｍの平板に対して垂直に入射する電波の少なくとも２０％を透過させるものとすることができる。
前記電波散乱体は、一方が電波入射面を、他方が出射面を構成する少なくとも２つの面を有し、前記２つの面の少なくとも一方に電波の散乱を生じさせる構造部が形成されているものとすることができる。
前記構造部は、少なくとも１つの凸部及び／又は穴部から構成されているものとすることができる。
入射電波の波長をλとしたとき、前記凸部の高さが０．２６λ以上であり、前記凸部の幅が０．１２λ以上であり、且つ、前記凸部の間隔が５．１λ以下であるか、及び／又は、前記穴部の深さが０．２６λ以上であり、前記穴部の幅が５．１λ以下であり、且つ、前記穴部の間隔が０．１２λ以上であるものとすることができる。
前記樹脂組成物は、複素比誘電率を有し、１０～３００ＧＨｚのいずれかの周波数で比誘電率の虚部ε''が０．１以下であるものとすることができる。
前記樹脂組成物は１０～３００ＧＨｚのいずれかの周波数で比誘電率の実部ε'が２以上、４以下であるものとすることができる。
本発明の１つの態様は、前記電波散乱体を備える電波を減衰させるための部材を提供するものである。
前記電波を減衰させるための部材は、成型体であり、前記電波散乱体が、その少なくとも一部に形成されたものとすることができる。
前記電波を減衰させるための部材は、レーダのカバー部材であるものとすることができる。
本発明の１つの態様は、前記レーダのカバー部材にレーダが取り付けられたレーダアッセンブリを提供するものである。
本発明の１つの態様は、前記電波を減衰させるための部材を含むバンパーを提供するものである。
本発明の１つの態様は、前記部材、前記レーダアッセンブリ、及び／又は、前記バンパーを備えた車両を提供するものである。
上述のとおり、不要電波を吸収(減衰)させる技術は従来から存在する。特許文献1に記載の技術は、電波が入射する樹脂層内に積極的に電波損失材料を導入し、この電波損失材料によって不要電波を吸収(減衰)させるものである。特許文献2に記載の技術は、電波が入射する樹脂層内に電波を散乱させる散乱体(たとえば空気)を含有させ、樹脂層内部での内部散乱を起こさせることにより不要電波を吸収(減衰)させるものである。特許文献3に記載の技術は、入射する電波を積極的に乱反射させ減衰させたり、反射により入射波に対する反射波の角度を変更することで、不要電波を抑制するものである。
このように、特許文献１～３に記載の従来から知られている技術と、本発明の、樹脂層を透過する電波を散乱させて減衰させる技術とは、異なる技術と考えられる。
このように、特許文献１～３に記載の従来から知られている技術と、本発明の、樹脂層を透過する電波を散乱させて減衰させる技術とは、異なる技術と考えられる。
本発明によれば、新規な構成により、炭素粒子等の誘電損材料や酸化鉄粉等の磁性損材料や散乱体を混合する必要なく入射電波を減衰することができる部材を提供することができる。
以下、本発明による電波散乱体の実施形態を、図面を参照しながら詳細に説明する。
［電波散乱体］
本発明の電波散乱体は、入射する電波の少なくとも一部が透過し、透過した電波は散乱状態で出射するように構成され、樹脂を主成分とする樹脂組成物からなる。
本発明の電波散乱体は、入射する電波の少なくとも一部が透過し、透過した電波は散乱状態で出射するように構成され、樹脂を主成分とする樹脂組成物からなる。
本発明の電波散乱体は、前記樹脂組成物は、前記樹脂組成物からなる厚み３ｍｍの平板に対して垂直に入射する電波の少なくとも５０％を透過させるものである。この透過率は、６５以上とすることが好ましく、８５％以上とすることがさらに好ましい。少なくとも、この好ましい透過率とすることにより、誘電損材料等の添加が不要となり、軽量化や低コストでの生産が可能となる。電波散乱体の透過率を、電波散乱体を構成する樹脂組成物からなる厚み３ｍｍの平板に対して垂直に入射する電波の透過率で規定しているのは、以下の理由による。１つは、電波散乱体の形状によって、総入射電力と総出射電力の比が変わることである。もう１つは、総出射電力を測定することが困難であることである。上述のように、本発明は、入射電波を透過する樹脂組成物のみからなる部材でも、その形状を工夫することによって、部材から出射する電波を散乱させるものであるから、出射電波の散乱を生じさせない形状の代表的な形状である平板状の樹脂組成物からなる部材の透過率で特性を規定することは合理的である。
図３は、本発明による電波散乱体の１つの実施形態を示す斜視図である。図４は、本発明による電波散乱体の１つの実施形態を示す平面図である。図５は、図４のV－V断面図である。
電波散乱体１は、第１の主面２及び第２の主面３を有する支持部４と、第１の主面２には、電波の散乱を生じさせる構造部５が形成されている。構造部５は、複数の凸部６から構成されている。本実施形態では凸部６は凸条で、いずれも同一方向に延びており、互いに平行に形成されている。
電波散乱体１は、取付対象等の大きさにもよるが、その幅Ｑおよび長さＰ（図４参照）は、いずれも通常１～５０ｃｍに形成されるものであり、より好ましくは１．５～４０ｃｍに形成されるものであり、３～３０ｃｍに形成されるものがさらに好ましい。また、図５に示される支持部３の厚みＴ１は、強度と重量とのバランスの点から、通常、０．５～１０ｍｍの範囲に設計されることが好ましく、０．７～５ｍｍの範囲に設計されることがより好ましく、１～３ｍｍの範囲に設計されることがさらに好ましい。また、凸部６の高さＨを含めた電波散乱体１の厚みＴ２は、十分な電波散乱効果を発揮することはできる点から、通常０．５～２０ｍｍの範囲に設計されることが好ましく、１～１５ｍｍの範囲に設計されることがより好ましく、２～１０ｍｍの範囲に設計されることがさらに好ましい。
凸部６の高さＨは、入射電波の波長をλとしたとき、０．２６λ以上の範囲に設計されることが好ましく、０．５１λ以上１．５λ以下の範囲に設計されることがより好ましく、０．７７λ以上１．３λ以下の範囲に設計されることがさらに好ましい。
凸部６の、第１の主面２から立ち上がる部位における幅寸法Ｗは、入射電波の波長をλとしたとき、０．２６λ以上の範囲に設計されることが好ましく、０．２６λ以上３．１λ以下の範囲に設計されることがより好ましく、凸部６がドット状の場合は０．５１λ以上３．１λ以下の範囲に設計されることがさらに好ましい。
また、隣り合う凸部６の間隔Ｓは、入射電波の波長をλとしたとき、５．１λ以下の範囲に設計されることが好ましく、０．２６λ以上３．１λ以下の範囲に設計されることがより好ましく、０．５１λ以上２．６λ以下の範囲に設計されることがさらに好ましい。ここで、さらに好ましい間隔Ｓの範囲は、凸部６が凸条の場合は、０．２６λ以上２．８λ以下、凸部６がドット状の場合は、０．５１λ以上２．６λ以下である。なお、間隔Ｓは、対向する、凸部６が第１の主面２から立ち上がる部位間において測定される値である。
凸部６の高さＨ、幅Ｗ、及び間隔Ｓは、入射電波の波長をλとしたとき、０．２６λ 以上、０．１２λ以上、及び５．１λ以下の範囲に設計されることが好ましく、０．５１λ以上１．５λ以下、０．２６λ 以上３．１λ以下、及び０．２６λ以上３．１λ以下の範囲に設計されることがより好ましく、０．５１λ以上１．５λ以下、０．２６λ 以上３．１λ以下、及び０．５１λ以上２．６λ以下の範囲に設計されることがさらに好ましい。ここで、さらに好ましい高さＨ、幅Ｗ、及び間隔Ｓの範囲は、凸部６が凸条の場合は、０．５１λ以上１．５λ以下、０．２６λ 以上３．１λ以下、及び０．２６λ以上２．８λ以下であり、凸部６がドット状の場合は、０．５１λ以上１．５λ以下、０．５１λ以上３．１λ以下、及び０．５１λ以上２．６λ以下である。
凸部６の高さＨ、幅Ｗ、間隔Ｓに対する電波散乱体の性能は、本願実施例に記載するような方法でサンプルを作成して評価することで検証してもよいし、電磁界解析シミュレーションにより検証してもよい。
上述のように、本発明の電波散乱体は、入射する電波の少なくとも一部が透過し、透過した電波は散乱状態で出射するように構成されるものであるが、「透過した電波が散乱状態で出射する」とは、散乱率が、下記のような測定による測定値に基づいて、所定の値（後述の「散乱率III」が１．０％以上）であることを意味する。ここで、散乱率としては、電波散乱体に入射した電波の直進透過波に対する散乱波の比率である「散乱率Ｉ」と、透過波全体に対する散乱波の比率である「散乱率II」または「散乱率III」を考える。
散乱率の測定方法について説明する。図６は、散乱率の測定方法の概略を説明する図である。図７は、散乱状態と散乱率の測定方法との関係を示す概念図である。透過減衰量をＪＩＳ Ｒ １６７９を参照して、下記に示す手順にしたがって、電波送受信機（ＥＡＳ０３、キーコム社製）を用いて、６０－９０ＧＨｚにおいて測定する。透過減衰量は下記の式（１）で算出される値の絶対値で示される。
１０Ｌｏｇ｜Ｐi／Ｐ0｜・・・（１） （Ｐi：受信電力、Ｐ0：送信電力）
１０Ｌｏｇ｜Ｐi／Ｐ0｜・・・（１） （Ｐi：受信電力、Ｐ0：送信電力）
図６にその概略を示すとおり、サンプルホルダ１１、ミリ波レンズ１２、送信機９および受信機１０を配置する。送信器９からは、直径１５０ｍｍの電波が送信される。サンプルホルダ１１には何もセットしない状態で電波の送受信を行って、透過減衰量が０ｄＢ（電波が全量透過）の状態を各サンプルの面方向に対する垂直入射の透過減衰量測定の基準とする。次に、サンプルホルダ１１にサンプルをセットした後、図７に示すように受信機を各サンプルの面方向に対して垂直な、送信器９から受信機１０に向かう方向に対して０°，１５°，３０°，４５°，６０°，７５°の角度にそれぞれ設置して電波の送受信を行い、７６．５ＧＨｚにおける透過減衰量を測定する。なお、電波散乱体の構造体が凸条の場合は、その第１の主面に形成される凸条の長手方向が、入射波の電界の振幅方向と垂直な状態で測定する。０°，１５°，３０°，４５°，６０°，７５°の各角度での透過減衰量の測定値に基づいて、上記の式（１）から各Ｐi／Ｐ0（受信／送信電力比）を算出し、算出された各Ｐi／Ｐ0（受信／送信電力比）に基づいて、下記の式（２．１）、（２．２）によって散乱率Ｉ、散乱率IIを算出する。
（散乱率Ｉ）＝（１５°，３０°，４５°，６０°，７５°でのＰi／Ｐ0（受信／送信電力比）の合計）／（０°でのＰi／Ｐ0（受信／送信電力比））×１００・・・（２．１）
（散乱率II）＝（１５°，３０°，４５°，６０°，７５°でのＰi／Ｐ0（受信／送信電力比）の合計）／（０°，１５°，３０°，４５°，６０°，７５°でのＰi／Ｐ0（受信／送信電力比）の合計））×１００・・・（２．２）
ここで、散乱率Ｉをｄ１、散乱率IIをｄ２とすると、下記の式（２．３）で換算することができる。
ｄ２＝（１００ｄ１／（１００＋１００ｄ１））×１００・・・（２．３）
（散乱率Ｉ）＝（１５°，３０°，４５°，６０°，７５°でのＰi／Ｐ0（受信／送信電力比）の合計）／（０°でのＰi／Ｐ0（受信／送信電力比））×１００・・・（２．１）
（散乱率II）＝（１５°，３０°，４５°，６０°，７５°でのＰi／Ｐ0（受信／送信電力比）の合計）／（０°，１５°，３０°，４５°，６０°，７５°でのＰi／Ｐ0（受信／送信電力比）の合計））×１００・・・（２．２）
ここで、散乱率Ｉをｄ１、散乱率IIをｄ２とすると、下記の式（２．３）で換算することができる。
ｄ２＝（１００ｄ１／（１００＋１００ｄ１））×１００・・・（２．３）
さらに、上記の散乱率の測定方法において、透過波の受信角度の刻みを５°間隔とし、下記の式（２．４）によって散乱率IIIを算出する。
（散乱率III）＝（１５°，２０°，２５°，３０°，３５°，４０°，４５°，５０°，５５°，６０°，６５°，７０°，７５°でのＰi／Ｐ0（受信／送信電力比）の合計）／
（０°，５°，１０°，１５°，２０°，２５°，３０°，３５°，４０°，４５°，５０°，５５°，６０°，６５°，７０°，７５°でのＰi／Ｐ0（受信／送信電力比）の合計）×１００・・・（２．４）
（散乱率III）＝（１５°，２０°，２５°，３０°，３５°，４０°，４５°，５０°，５５°，６０°，６５°，７０°，７５°でのＰi／Ｐ0（受信／送信電力比）の合計）／
（０°，５°，１０°，１５°，２０°，２５°，３０°，３５°，４０°，４５°，５０°，５５°，６０°，６５°，７０°，７５°でのＰi／Ｐ0（受信／送信電力比）の合計）×１００・・・（２．４）
第１の主面２に電波の散乱を生じさせる構造部５が形成されていない部材の例である、後述の比較例１～５の平板状部材の散乱率IIは、０．１％～０．２％であったため、上記のように、「透過した電波が散乱状態で出射する」とは、散乱率IIIが１．０％以上であることを意味するものとした。
なお、散乱率は、理想的には、０°方向の電波の電力に対して、それ以外の角度方向に３次元的に散乱した電波の電力をすべて合算した電力の比に基づいたものとすべきであるが、現時点では、それを測定することが技術的に困難であるため、散乱率を上記の式（２．１）、（２．２）、（２．４）のよう規定した。また、そのように規定された散乱率に基づいて、上述のように「透過した電波が散乱状態で出射する」とは、散乱率IIが１．０％以上であることを意味するものとした。
比較例１にかかるサンプルは凸部が形成されていないため、０°方向に設置して受信した電力に対する１５，３０，４５，６０，７５°に受信機を設置して受信した電力総量の比である散乱率が、０．０６％であり、透過した電波のほとんどが散乱していない。これに対し、凸部が形成された後述の実施例３の散乱電波比率は、３８５．３８％であり、透過した電波が散乱状態となっていることが分かる。
凸部を形成することにより、透過した電波を散乱状態で出射することができるメカニズムとしては、複数のメカニズムが関連していると考えられるが、１つの主なメカニズムは、凸部が回折格子として働いていることが考えられる。
そこで、凸部の断面が矩形の場合を例にとって、回折理論により考察する。図８は、上記の測定方法により算出された、後述の実施例４、４．１、４．２、４．３、４．４、のサンプルの透過減衰量と凸部の高さの関係を示す図である。図８から、凸部の高さが３ｍｍのときに最も大きな透過減衰量を示し、凸部の高さが３ｍｍから離れるにつれ、透過減衰量は減少する傾向が認められた。
光の回折においては、断面が矩形の回折格子では、０次光透過率をＩ0，誘電率実部をεr、凸部高さをｈ、波長をλとすると、以下の関係式が成り立つことが知られている（スカラー回折理論）。
λを７６．５ＧＨｚの波長３．９２ｍｍで固定した場合、Ｉ0はεrとｈの関数となり、実施例と同様にεrを２．６とした場合に、凸部の高さとＩ0の関係は図９に示される通りである。図９からも分かるように、凸部の高さが３ｍｍのときに最も低いＩ0を示し、高さが３ｍｍから離れるにつれ、Ｉ0は上昇する傾向が認められる。ここで、０次光透過率Ｉ0は全透過光の内の直進透過光の強度の割合を示し、本発明における直進透過波の透過減衰量に対応するものと考えることができる。そうすると、実測により得られた図８の挙動と、図９による理論が概ね近い挙動を示したことから、本発明における電波散乱体は光のスカラー回折理論と関連しているものと推察される。したがって、誘電率実部εｒと凸部高さｈを制御することにより、対象とする電波の周波数に対して適切な電波散乱体を得ることができる。
また、ブラッグの法則によると、回折による散乱波の方向（角度）は凸部の周期（幅と間隔を合計した長さ）によって決まる。凸部と凸部の間を透過した回折波同士は、強め合い、弱めあいの干渉縞を形成する。このとき、強め合っている部分が散乱波として観測される。透過した電波が強め合う角度、または弱めあう角度については以下の式（４）、（５）で表される。（ｄ：周期 ｍ；整数）
強め合う場合：ｄｓｉｎθ＝ｍλ・・・（４）
弱めあう場合：ｄｓｉｎθ＝（ｍ＋１／２）λ・・・（５）
λを固定した場合、変数は強め合う角度θと周期ｄのみなので、周期によって散乱波の角度が変わることになる。表１には、周期ｄを変化させたときの回折波が強め合う角度、すなわち散乱波の角度の変化が示されている。
強め合う場合：ｄｓｉｎθ＝ｍλ・・・（４）
弱めあう場合：ｄｓｉｎθ＝（ｍ＋１／２）λ・・・（５）
λを固定した場合、変数は強め合う角度θと周期ｄのみなので、周期によって散乱波の角度が変わることになる。表１には、周期ｄを変化させたときの回折波が強め合う角度、すなわち散乱波の角度の変化が示されている。
これに対し、表２は後述の実施例３に対応し、長さPが１５０ｍｍ、幅Qが１５０ｍｍのサンプルを作成し、散乱率の測定に用いる装置で、０°，１５°，３０°，４５°，６０°，７５°の各角度に受信機を設置し、透過減衰量を測定した結果を示している。
表２から、最も透過減衰量の小さい角度、すなわち散乱波が観測されている角度は３０°と考えられる。実施例３のサンプルの凸部の幅は４ｍｍ、間隔も４ｍｍなので周期ｄは８となり、表１におけるｄ＝８の散乱波の方向２９°にほぼ一致することが確認できる。よって、本発明の電波散乱体は、ブラッグの法則とも関連しているものと推察される。したがって、式（４）、（５）に基づいて凸部の間隔を適切に配置することができる。
以上の考察から、電波散乱体の凸部が回折格子として働いていることが推察されるので、以下のような構成とすることにより、特定方向への強い電波の出射を抑制することができると考えられる。上述のように、ブラッグの法則から、単一の幅、間隔(周期）を繰り返した場合、特定方向において回折波が強め合う。そこで、幅と間隔の繰り返し構造中に異なる幅を混合させると、特定方向へ強め合うことを抑制し、方向に対して透過減衰量の均一化が図られ、特定方向への強い電波の出射を抑制することができることが考えられる。
これらの検討にあたっては、光の回折理論を参考にしたが、これをミリ波に応用することは容易ではない。なぜならば、電波、特にミリ波や準ミリ波は、可視光より３桁以上も波長が大きいことも考慮する必要があるからである。例えば、ミリ波は可視光よりも直進性が低く(回折が起こりやすく)、可視光と比較してプラスチック壁や紙などの物体を透過しやすいなどの特徴があるため、このような特徴を考慮した設計が必要となる。
これらの検討にあたっては、光の回折理論を参考にしたが、これをミリ波に応用することは容易ではない。なぜならば、電波、特にミリ波や準ミリ波は、可視光より３桁以上も波長が大きいことも考慮する必要があるからである。例えば、ミリ波は可視光よりも直進性が低く(回折が起こりやすく)、可視光と比較してプラスチック壁や紙などの物体を透過しやすいなどの特徴があるため、このような特徴を考慮した設計が必要となる。
例として、図１０に示すような、幅２ｍｍ，４ｍｍ，８ｍｍの凸条を間隔４ｍｍで順に配置したユニットを繰り返す形状の後述の実施例１４の電波散乱体と、幅４ｍｍの凸条を間隔４ｍｍで配置した形状の実施例３の電波散乱体を比較してみる。表３，図１１は実施例１４のサンプルと実施例３のサンプルについて上記の測定で、０°，１５°，３０°，４５°，６０°，７５°の各角度に受信機を設置し、透過減衰量を測定した結果を示している。
実施例３の電波散乱体ではブラッグの法則通り、３０°付近で回折波が強め合うのに対し、実施例１４の電波散乱体のように異なる幅の凸条を混合させた場合は、特定方向への強め合いが現れず、方向に対して均一な透過減衰量を得られていることが確認できた。
したがって、本発明の電波散乱体において、回折が主要因として働く場合には、異なる幅や間隔を混合させる構成とすることにより、方向に対して透過減衰量の均一化が図られ、特定方向への強い電波の出射を抑制することができる。
上記の実施形態では、凸部６が、凸条であり、その長手方向を横切る断面が矩形の形状に形成されているが、凸部６の形状は、これに限定されるものではなく、任意の他の適切な形状とすることができる。例えば、図１２に示すようにその断面形状が三角形であってもよいし、図１３に示すようにその断面形状が円形であってもよい。断面形状が矩形以外の形状（例えば、三角形や円形）の場合は、上述の回折による散乱に、屈折による散乱も加わり、散乱の度合いがより大きくなると考えられる。
また、上記の実施形態では、凸部６が、長手方向に連続的な凸条であったが、長手方向に断続的な凸条としてもよい。更には、凸部６がドット状に形成されてもよい。図１４は、凸部６の形状を正四角錐（断面形状が二等辺三角形）とし、間隔Ｓを０として行列状に配置した電波散乱体の例の平面図である。また、図１５は、凸部６の形状を半球（断面が半円）とし、間隔Ｓを０として行列状に配置した電波散乱体の例の平面図である。これらの例では、凸部６が行列状に配置されているが、凸部６の配置の形態はこれに限定されるものではなく、例えば千鳥状配置といった他の任意の適切な配置とすることができる。
また、凸部６がドット状で四角柱（断面形状が矩形）を行列状に配置したり、千鳥状に配置することもできる。図１６は、凸部６の形状を正四角柱（断面形状が矩形）とし、所定の間隔Ｓで行列状に配置した電波散乱体の例の平面図である。図１７は、凸部６の形状を正四角柱（断面形状が矩形）とし、所定の間隔Ｓで千鳥列状に配置した電波散乱体の例の平面図である。また、図１８は、凸部６の形状を正六角柱（断面形状が矩形）とし、所定の間隔Ｓでハニカム配置した電波散乱体の例の平面図である。
また、凸部６がドット状で四角柱（断面形状が矩形）を行列状に配置したり、千鳥状に配置することもできる。図１６は、凸部６の形状を正四角柱（断面形状が矩形）とし、所定の間隔Ｓで行列状に配置した電波散乱体の例の平面図である。図１７は、凸部６の形状を正四角柱（断面形状が矩形）とし、所定の間隔Ｓで千鳥列状に配置した電波散乱体の例の平面図である。また、図１８は、凸部６の形状を正六角柱（断面形状が矩形）とし、所定の間隔Ｓでハニカム配置した電波散乱体の例の平面図である。
凸部６が凸条である場合は、電波は、回折格子類似の性質により、主に凸条の長さ方向に垂直な方向に散乱され、特に凸条の長さ方向にはほとんど散乱されない。これに対して、凸部６がドット状の場合、特に平面視で点対称な形状の場合は、平面視で全方位に散乱されるので、凸部６が凸条の場合に比べて、より均一に電波を散乱させることができる。また、凸部６がドット状の場合、その配置によって電波の散乱方向を操作することができる。上記の図１６、図１７、図１８には、上記のような凸部６の形状と配置における電波の散乱方向が示されている。各図の右側の図は、各図の左側の図の凸部６の形状と配置における、透過波の有限要素法による電磁界シミュレーションの結果を示す図である。整列配置の場合、隣接する凸部６の４方向へ電波が散乱されるのに対し、ハニカム配置、千鳥配置と配置方法を変化させることで、電波の拡散方向を増やすことができる。電波の散乱方向が増えるほど単位面積当たりの電波密度が低下するので、特定方向への強い電波の出射をさらに抑制することができる。
また、上記の実施形態では、凸部６が、互いに平行な凸条として形成されているが、必ずしも凸条が互いに平行に形成されていなくてもよい。例えば、図１９に示す後述の実施例８４の電波散乱体のように、凸条がジグザグ状に配置されるように形成されていてもよいし、図２０に示す後述の実施例８５の電波散乱体のように、凸条が放射状に配置されるように形成されていてもよい。ただし、凸条が互いに平行に形成されていると、設計が容易となるため好ましい。
また、上記の実施形態では、凸部６が、一直線状の凸条として形成されているが、凸条の形状は、これに限定されるものではなく、任意の他の適切な形状に形成されているものとすることができる。例えば、図２１に示すように、ジグザグに折れ曲がった形状に形成されていてもよいし、図２２に示すように、波状の形状に形成されていてもよい。
また、凸条を泥や汚れが付着しやすい場所に形成する場合は、凸条の長手方向が地面に対して垂直な方向に設置されていると、汚れがたまりにくいため好ましい。
また、上記の実施形態では、構造部が凸部から構成されていたが、構造部を穴部から構成してもよいし、凸部及び穴部から構成してもよい。ここで、「穴部」は、凹部すなわち有底穴、及び貫通穴の両方を含む概念である。
上記の実施形態のように凸部を設けると、凸部の分だけ電波散乱体を作製するために使用する材料が多くなり、電波散乱体の重量が増加してしまう。そこで、支持部に穴部を設けることにより、電波散乱体の重量の増加を抑制することができる。図２３は、電波散乱体の支持部に穴部を設けた構成の例の平面図とそのＸ－Ｘ断面図である。上記の実施形態における電波散乱体と同様に、電波散乱体１は、第１の主面２及び第２の主面３を有する支持部４と、第１の主面２には、電波の散乱を生じさせる構造部５が形成されている。構造部５は、複数の凸部６から構成されている。本実施形態では凸部６は凸条で、いずれも同一方向に延びており、互いに平行に形成されている。これに加えて、隣接する凸部６の間に円筒状の穴７が設けられている。穴部７は、幅（直径）がＶ、深さがＤであり、隣接する穴部７の間隔がＵで行列状に配置されている。穴部７は、厚みＴ３の底部が設けられている。このような構成によれば、上述のように、電波散乱体の重量の増加を抑制することができるのみならず、支持部４のうちの穴部７に隣接する残存部も、凸部６に加えて、入射電波の散乱に寄与するものと考えられる。また、図２３では穴部の形状が円柱状であるが、必ずしも円形状である必要はなく、例えば三角柱状や四角柱状といった任意の他の適切な形状とすることができる。
なお、穴部７は貫通穴としてもよいが、例えば、上記の「背景技術」の項で述べたような自動車のバンパー内に配置されたカバー部材に本実施形態の電波散乱体を適用する場合は、カバー部材としての機能である防汚機能（泥などによるレーダ表面の汚染防止）を低下させないために、貫通穴ではく、有底の穴とすることが好ましい。
また、上記の実施形態では、電波散乱体に形成される、電波の散乱を生じさせる構造部は、第１の主面、すなわち電波入射面に形成されたものであったが、構造部は、第２の主面、すなわち電波の出射面に形成されても電波の散乱状態を生じさせることができるので、電波の出射面に形成されてもよいし、電波入射面及び電波の出射面の両方に形成されてもよい。電波入射面及び電波の出射面の両方に凸部を設ける場合、両方の凸部の高さの合計が上述の好適範囲とすればよい。電波入射面及び電波の出射面の両方に凸部及び／又は穴部を形成する場合は、電波の出射面の電波入射面に形成された凸部及び／又は穴部に対向する位置に凸部及び／又は穴部を形成することでより優れた透過減衰量が得られやすい。図２４は、図５に示される構造の電波散乱体に対して、電波の出射面の、電波入射面に形成された凸部に対向する位置に凸部を形成し、両方の凸部の高さの合計が、図５の凸部６と同じＨである電波散乱体の例の断面図である。
また、凸部の形状を階段状としてもよい。図２５は、凸部の形状が２段の階段状である電波散乱体の例の断面図である。このような構成によれば、下段部分に加えて、上段部分も入射電波の散乱に寄与するものと考えられる。
上述のように、入射電波の波長をλとしたとき、凸部の高さは０．２６λ以上であり、凸部の幅は０．２６以上であり、且つ、凸部の間隔は５．１λ以下であることが好ましいところ凸部の高さ、幅、間隔は、穴部の深さ、間隔、幅にそれぞれ相当することを考えると、入射電波の波長をλとしたとき、凸部の高さは０．２６λ以上であり、凸部の幅は０．２６以上であり、且つ、凸部の間隔は５．１λ 以下であるか、及び／又は、穴部の深さは０．２６λ以上であり、穴部の間隔は０．２６λ以上であり、且つ、穴部の幅は５．１λ以下であることが好ましい。
また、凸部の高さ及び穴部の深さは、０．５１λ以上の範囲に設計されることがより好ましく、０．７７λ以上の範囲に設計されることがさらに好ましい。
また、凸部の、第１の主面から立ち上がる部位における幅、及び穴部の、隣り合う第１の主面から立ち下がる部位における間隔は、０．２６λ以上の範囲に設計されることがより好ましく、０．５１λ以上の範囲に設計されることがさらに好ましい。
また、隣り合う凸部の間隔及び穴部の幅は、３．１０λ以下の範囲に設計されることがより好ましく、２．０４λ以下の範囲に設計されることがさらに好ましい。なお、上述と同様に、隣り合う凸部の間隔は、対向する、凸部が第１の主面から立ち上がる部位間において測定される値であり、穴部の幅は、対向する、穴部が第１の主面から立ち下がる部位間において測定される値である。
また、後述の凸部体積率は、３％以上の範囲に設計されることが好ましく、３．８％以上の範囲に設計されることがより好ましく、１５％以上の範囲に設計されることがさらに好ましく、１６．７％以上の範囲に設計されることがさらに好ましく、２５％以上の範囲に設計されることがさらに好ましい。また、凸部体積率は、９０％以下の範囲に設計されることがさらに好ましく、８５．２％以下の範囲に設計されることがより好ましく、６５％以下の範囲に設計されることがさらに好ましく、６０．９％以下の範囲に設計されることがさらに好ましく、５５％以下の範囲に設計されることがさらに好ましく、５０．０％以下の範囲に設計されることがさらに好ましい。
ここで、凸部体積率は、構造部の単位構造空間の体積に対する単位構造内の凸部の体積の割合である。単位構造は、構造部における、単一の凸部に対応する構造である。単位構造空間は、単位構造の底面を底面とし、底面から単位構造内の凸部の最大高さの距離だけ離れた、底面と平行な面を上面とし、単位構造の底面の境界線を通り単位構造の底面に垂直な面を側面とし、該底面、上面、及び側面で囲まれる空間である。例えば、図２６の平面図とＦ－Ｆ断面図に示されるような支持部４が平板状の形状で、凸部６がドット状で、底面の一辺の長さがＷの正四角錐の形状を有し、間隔Ｓで行列状に配置されている電波散乱体１の場合、単位構造８は、図２６において、網掛けで示される部分であり、単位構造空間８１は、単位構造８の底面８３（一辺の長さが（Ｗ＋Ｓ）の正方形）を底面とし、凸部６の高さＨを高さとする直方体の空間となる。
凸部の高さ、幅、及び間隔、並びに穴部の深さ、間隔、及び幅、凸部体積率に対する電波散乱体の性能は、実施例に記載するような方法でサンプルを作成して評価することで検証してもよいし、電磁界解析シミュレーションにより検証してもよい。
また、上記の実施形態では、入射電波が、電波散乱体の主面に対して垂直に入射される場合について説明したが、入射電波が、電波散乱体の主面に対して斜めに入射された場合でも出射する電波に散乱状態を生じさせることができる。表４は、実施例２に対応し、長さPが１５０ｍｍ、幅Qが１５０ｍｍのサンプルを作成し、散乱率の測定に用いる装置で測定された、入射角度を変えた場合の透過減衰量の変化の例を示すものである。
表４から、入射電波が、電波散乱体の主面に対して斜めに入射された場合でも出射する電波に散乱状態を生じさせることができることが分かる。
また、上記の実施形態では、支持部が平板であったが、支持部は湾曲したものであってもよい。
また、上記の実施形態では、入射電波としてミリ波の電波を例にとって説明したが、入射電波の波長は、ミリ波に限定されるものではなく、他の任意の適切な波長とすることができる。
［電波を減衰させるための部材］
本発明の電波を減衰させるための部材は、上述の電波散乱体を備える。
本発明の電波を減衰させるための部材は、上述の電波散乱体を備える。
図２７は、本発明による電波を減衰させるための部材の１つの実施形態である、電波を減衰させるための部材が、［背景技術］の項において図１により示した例におけるカバー部材３１である場合の実施形態の斜視図である。
電波を減衰させるための部材であるカバー部材３１は、電波散乱体１と同様に樹脂組成物からなる成型体であり、基本的な構成は電波散乱体１と同様である。よって、電波散乱体１と同じ構成の箇所に同一の符号を付してその説明を省略する。
カバー部材３１は、図２７に示すように、その上面３９に第１開口部３２を有し、その下面４０に第２開口部３３を有し、全体が中空の角錐台状に形成されている。そして、その側周壁３４の内面３５に、上下方向に延びる複数の凸条６が形成されている。なお、カバー部材３１は、通常、上面３９が取付対象に接するように取り付けられる。
カバー部材３１は、図２８Ａに平面図を示し、図２８ＢにそのＹ－Ｙ断面図を示し、図２８ＣにそのＺ－Ｚ断面図を示すように、取付対象およびレーダ３６の大きさ等にもよるが、その高さＬが、通常０．５～２５ｃｍに形成されるものであり、より好ましくは１～２０ｃｍに形成されるものであり、２～１５ｃｍに形成されるものがさらに好ましい。また、その長さＭおよび奥行きＮは、いずれも通常１～５０ｃｍに形成されるものであり、より好ましくは１．５～４０ｃｍに形成されるものであり、３～３０ｃｍに形成されるものがさらに好ましい。
カバー部材３１は、側周壁３４の内面３５に複数の凸条６が形成されており、これらは、いずれも上下方向（上面３９と下面４０と結ぶ方向）に延びており、互いに平行になるように形成されている。凸条６の幅が内面３５から遠ざかるにつれて小さくなっており、側周壁３４の内面３５に対する凸条６の立ち上がり角度θが鋭角に形成されている。
上記構成によれば、カバー部材３１の側周壁３４の内面３５に複数の凸条６が特殊な形状で形成されているため、誘電率の異なる複数の材料を用いて複数の層が積層されていなくても充分な電波吸収能を発揮することができる。このため、特定形状の部材を形成後に金属材等からなる層を積層する必要がなく、成型体として提供することができる。また、側周壁３４の内面３５に対する凸条６の立ち上がり角度θが鋭角に形成されており、また、凸条６が上下方向に延びているため、金型からの抜けが容易であり生産効率が高められている。
なお、上記実施形態では、カバー部材３１の全体が角錐台状に形成されているが、全体形状はこれに限られず、例えば、図２９Ａ、図２９Ｂに示されるように、円錐台状であってもよい。ただし、全体形状が角錐台状に形成される場合はもちろん、円錐台状に形成される場合において、その内面３５に形成される複数の凸条６は、金型からの抜けの容易性を考慮して形状や配置を設計する必要がある。
また、上記実施形態では、カバー部材３１の全体が角錐台状（四角錘台状）に形成されているが、ｎ角（ただし、ｎは正の整数）錘状であってもよい。また、カバー部材３１の形状は錐台状に限定されるものではなく、取付対象やレーダ３６の形状等に柔軟に合わせて、板状やレーダ波の出射方向とは反対方向に拡開する錐台状等の任意の適切な形状とすることができる。
そして、上記実施形態では、側周壁３４の内面３５に形成される複数の凸条６が、図３０Ａに示されるように、それぞれ側周壁３４の内面３５において、上下方向（上面３９と下面４０と結ぶ方向）に一続き（連続的）に形成されているが、複数の凸条６は、それぞれ断続的に形成されていてもよい。しかし、複数の凸条６が一続き（連続的）に形成されていると、金型からの抜けが容易となる傾向がみられる。
また、上記実施の形態では、側周壁３４の内面３５に形成される複数の凸条６が、図３０Ｂに示されるように、上面３９と側周壁３４との境界部から立ち上がり、下面４０に向かって一続き（連続的）に形成されているが、２２Ｃに示すように、複数の凸条６は、上面３９の周縁部からなだらかに立ち上がるようにしてもよく、その立ち上がりは、上記上面３９と上記凸条６の上面とが連続して繋がるように、カーブを画くように徐々に立ち上がるものであってもよい。このように、複数の凸条６が、上面３９と凸条６の上面とが連続して繋がるように形成されていると、より金型からの抜けが容易となる傾向がみられる。
さらに、上記実施形態では、側周壁３４の内面３５に形成される複数の凸条６が、図３０Ａに示されるように、角錐台の同じ面において互いに平行に形成されているが、 必ずしも上記複数の凸条４が互いに平行に形成されていなくてもよい。例えば、側周壁３４の各面において、上記の図２０の配置のような、その上面３９から下面４０に向かって複数の凸条６が末広がりに配置され、カバー部材３１の下面４０から内側を見た場合に複数の凸条６が上面３９から放射状に延びるように形成されていてもよい。また、上記の図１９の配置のような、複数の凸条６がジグザグ状に配置されるように形成されていてもよい。ただし、金型からの抜けが 容易である点で、図２９Ａに示されるように、複数の凸条６が角錐台の同じ面において平行に形成されていることが好ましい。
そして、上記実施形態では、上面３９に第１開口部３２を有し、下面４０に第２開口部３３を有しているが、上面３９は必ずしも第１開口部３２を有していなくてもよい。上面３９が第１開口部３２を有していない場合、上面３９の内側にレーダ３６を配置すればよい。レーダ３６をカバー部材３１内に配置すると、レーダ３６とカバー部材３１とを同時に取付対象に設置することができるという利点を有する。
上記の実施形態では、電波散乱体がカバー部材に一体成形されて電波を減衰させるための部材を構成するものであったが、カバー部材とは別体の電波散乱体が、カバー部材に取り付けられて電波を減衰させるための部材を構成してもよい。
また、上記の実施形態では、電波を減衰させるための部材としてレーダのカバー部材を例にとって説明したが、電波を減衰させるための部材は、これに限定されるものではなく、他の任意の適切な用途の部材とすることができる。
［レーダアッセンブリ］
本発明のレーダアッセンブリは、上述のレーダのカバー部材にレーダが取り付けられたものである。
本発明のレーダアッセンブリは、上述のレーダのカバー部材にレーダが取り付けられたものである。
図３１は、本発明によるレーダアッセンブリの１つの実施形態の斜視図である。レーダアッセンブリ１０の基本的な構成は上述のレーダのカバー部材３１及びレーダ３６と同様である。カバー部材３１とレーダ３６と同じ構成の箇所に同一の符号を付してその説明を省略する。図３１に示されるように、カバー部材３１の上面３９にレーダ３６が取り付けられ、レーダアッセンブリ１０を構成している。
［バンパー］
本発明のバンパーは、上述の電波を減衰させるための部材を含む。図３２は、本発明によるバンパーの１つの実施形態の概要を示す図である。［背景技術］の項において図１に示した衝突予防システム、及び図３１に示したレーダアッセンブリと同じ構成の箇所に同一の符号を付してその説明を省略する。図３２に示されるように、車両１１のバンパー３８内側のシャシー（図示せず）にはレーダアッセンブリ１０が配置されており、レーダアッセンブリ１０の側方には電波を減衰させるための部材である電波減衰板９１が配置されている。また、バンパー３８には、電波散乱体である電波減衰エリア９２が成形されている。カバー部材に電波散乱体が成形されている場合は、電波減衰板９１、電波減衰エリア９２は省略してもよい。また、カバー部材に電波散乱体が成形されていない場合は、電波減衰板９１及び／又は電波減衰エリア９２が備えられることができる。レーダアッセンブリ１０はバンパー３８に取り付けられてもよい。
本発明のバンパーは、上述の電波を減衰させるための部材を含む。図３２は、本発明によるバンパーの１つの実施形態の概要を示す図である。［背景技術］の項において図１に示した衝突予防システム、及び図３１に示したレーダアッセンブリと同じ構成の箇所に同一の符号を付してその説明を省略する。図３２に示されるように、車両１１のバンパー３８内側のシャシー（図示せず）にはレーダアッセンブリ１０が配置されており、レーダアッセンブリ１０の側方には電波を減衰させるための部材である電波減衰板９１が配置されている。また、バンパー３８には、電波散乱体である電波減衰エリア９２が成形されている。カバー部材に電波散乱体が成形されている場合は、電波減衰板９１、電波減衰エリア９２は省略してもよい。また、カバー部材に電波散乱体が成形されていない場合は、電波減衰板９１及び／又は電波減衰エリア９２が備えられることができる。レーダアッセンブリ１０はバンパー３８に取り付けられてもよい。
［車両］
本発明の車両は、上述の電波を減衰させるための部材、レーダアッセンブリ、及び／又は、バンパーを備える。
本発明の車両は、上述の電波を減衰させるための部材、レーダアッセンブリ、及び／又は、バンパーを備える。
図３３は、本発明による車両の１つの実施形態の概要を示す図である。レーダアッセンブリ１０の基本的な構成は上述のレーダのカバー部材３１及びレーダ３６と同様である。カバー部材３１とレーダ３６と同じ構成の箇所に同一の符号を付してその説明を省略する。図３３に示されるように、車両１１のバンパー３８内には電波を減衰させるための部材であるレーダのカバー部材を含むレーダアッセンブリ１０が配置されている。電波を減衰させるための部材、レーダアッセンブリは、任意の組み合わせで任意の適切な位置に配置することができる。
＜樹脂組成物＞
樹脂組成物は、樹脂を主成分とする。「主成分」とは、樹脂組成物全体の重量に対して、下限が、５０重量％以上、もしくは６０重量％以上、もしくは７０重量％以上であり、上限が、９９重量％以下、もしくは９０重量％以下、もしくは８０重量％以下の重量のものを意味する。
樹脂組成物は、樹脂を主成分とする。「主成分」とは、樹脂組成物全体の重量に対して、下限が、５０重量％以上、もしくは６０重量％以上、もしくは７０重量％以上であり、上限が、９９重量％以下、もしくは９０重量％以下、もしくは８０重量％以下の重量のものを意味する。
樹脂組成物の主成分である樹脂は、特に限定するものではないが、熱可塑性樹脂が好ましく、例えば、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリビニルアルコール、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、エチレン・酢酸ビニル共重合樹脂、ポリスチレン、アクリロニトリルスチレン樹脂、アクリロニトリル・ブタジエン・スチレン共重合合成樹脂、Ａ ＳＡ樹脂、ＡＥＳ樹脂、ＰＭＭＡ等のアクリル樹脂、ＭＳ樹脂、ＭＢＳ樹脂、シクロオレフィン樹脂、ポリアセタール樹脂、ポリアミド樹脂、ポリエステル樹脂、ポリカーボネート樹脂、ポリウレタン樹脂、液晶ポリマー、ＥＰＤＭ、ＰＰＳ、ＰＥＥＫ、ＰＰＥ、ポリサルフォン系樹脂、ポリイミド系樹脂、フッ素系樹脂、熱可塑性エラストマー、アクリルエラストマー等があげられ、なかでも、ポリプロピレンやポリエチレン、ポリアミド樹脂が好ましく用いられる。エポキシ樹脂やアクリル樹脂などの光硬化樹脂やシリコーン樹脂などの熱硬化性樹脂も硬化工程が必要であるが、使用可能である。
樹脂組成物を構成する樹脂は、単独でもしくは複数種類を併用して用いることができる。すなわち、単独で用いる場合は、樹脂組成物からなる電波散乱体の機械的特性が優れるものとなり、複数種類の樹脂を併用する場合は、強度と靭性とのバランスが優れるものとなる。複数種類の樹脂を併用する場合、例えば、ポリプロピレンとＥＰＤＭ（エチレンプロピ レンジエンゴム）とを組み合わせて用いることができる。
樹脂組成物には、フィラーを混合してもよい。混合するフィラーとしては、例えば、着色のためのカーボンブラック、強度向上のための、タルク、グラスファイバー、鉱物などの無機物、柔軟性を向上させるための軟化剤がある。
上記強度向上のためのタルクとしては、補強性及び成型性（射出成型など）の観点から、その粒子径Ｄ５０は小さい方が好ましく、その範囲は０．８～５０μｍ、好ましくは２～３０μｍ、更に好ましくは５～２０μｍである。
上記強度向上のためのガラスファイバーの長さは長い方が好ましいが、加工中に折れてしまうため、１～５ｍｍの長さがあればよい。更に強度を高めるには、ガラス繊維のロービングを含浸ダイスに導き、フィラメントの間に溶融した熱可塑性樹脂を均一に含浸させた後、必要な長さ（通常は５～２０ｍｍ）に切断する製法がある。また、ガラスファイバーの形状は一般には円柱状であるが、成型時の歪を低減させるため、偏平な断面形状を有するガラス繊維を用いてもよい。
上記強度向上のための鉱物としては、炭酸カルシウム、シルカ、クレー、マイカ、シリカバルーン、水酸化アルミニウム、水酸化マグネシウム、酸化チタンなどがあるが、価格の観点から、炭酸カルシウムやシリカが好ましい。
上記の着色のためのカーボンブラックは、例えば、ＪＩＳ Ｋ ６２１７又はＪＩＳ Ｋ６２２１に準拠して測定されるＤＢＰ吸収量が１００ ｍｌ／１００ｇ以下である。また、着色力の観点からは、粒子径が小さく、比表面積の大きなものが好ましいが、価格の安価な汎用のカーボンブラックも使用出来る。
上記軟化剤としては、パラフィン系オイル、ナフテン系オイル、アロマ系オイルなどがあるが、使用する樹脂と相溶性のよいものを選択するのが好ましい。
ちなみに、本発明に用いる樹脂組成物を構成する樹脂とフィラーの、とりわけ好ましい組み合わせとしては、樹脂としてポリプロピレン、ポリエチレンを用い、補強性フィラーとしてタルクを用いたもの、もしくは樹脂としてポリアミド樹脂を用い、補強性フィラーとしてグラスファイバーがあげられる。
本発明に用いる樹脂組成物は、樹脂および補強材、軟化剤以外の添加剤を含有していてもよい。このような添加剤としては、例えば、難燃剤、耐衝撃性改善剤、補強剤、相溶化剤、耐候性改善剤、酸化防止剤、顔料、染料等があげられる。
上記フィラーを混合した樹脂組成物は、例えば、一軸あるいは多軸の混練機、ラボプラストミル等のバッチ式ミキサー、ロール混練機等で所定の配合で混合（混練）したり、溶媒を用いて、溶解あるいは懸濁した状態で混合したりして得ることができる。生産性の点で、とりわけ混練機や バッチ式ミキサーで混合する方法が好ましく用いられる。
上記樹脂組成物を用いた自動車のバンパー内に配置されたカバー部材の成型方法としては、射出成型、プレス成型、ブロー成型、真空成型や切削加工や光硬化性樹脂を使用した造形、３Ｄプリンターを使用した造形などがある。
上記成形法の中でも、生産性に優れる射出成型が好ましい。射出成型に用いる樹脂組成物は、一般に２軸の混練機で材料を混合させ、混合された樹脂をペレット状に成型する。この樹脂ペレットを射出成型機に投入し、溶融させた後、所定の形状を有する金型に注入し、冷却・固化させた後に取り出すことで成型体を得ることが出来る。
上記成形法の中でも、生産性に優れる射出成型が好ましい。射出成型に用いる樹脂組成物は、一般に２軸の混練機で材料を混合させ、混合された樹脂をペレット状に成型する。この樹脂ペレットを射出成型機に投入し、溶融させた後、所定の形状を有する金型に注入し、冷却・固化させた後に取り出すことで成型体を得ることが出来る。
樹脂組成物は、前記樹脂組成物からなる厚み３ｍｍの平板に対して垂直に入射する電波の少なくとも２０％を透過させるものとすることができる。
樹脂組成物は、複素比誘電率を有し、１０～３００ＧＨｚのいずれかの周波数で比誘電率の虚部ε''が０．１以下であることが好ましく、０．０７以下であるように設計されることがより好ましく、０．０５以下であることがさらに好ましい。比誘電率の虚部ε''がこのような値であるとき、樹脂組成物は、誘電損材料や磁性損材料を含ませる必要がなく、軽量化や低コストでの生産が可能となる。また、比誘電率の虚部ε''がこのような値であるとき、樹脂組成物は、対応する周波数の電波を吸収しないものであることが一般的に知られている。
樹脂組成物は１０～３００ＧＨｚのいずれかの周波数で比誘電率の実部ε'が２以上、４以下であることが好ましく、２．１以上、３．５以下であることがより好ましく、２．２以上、３．０以下であることがさらに好ましい。
本発明の電波散乱体について、以下の実施例を用いて更に説明する。なお、本発明の電波散乱体は、これらの実施例のみに限定されるものではない。
〔実施例１〕
アクリルエラストマー（クラレ社製、ＬＡ２３３０）のペレットを５０ｔ真空プレス機（名庄プレス社製、ＭＳ－ＶＰＦ－５０）を用いて、熱板温度１６０℃、押圧時間２０秒間の条件でプレス成形し、厚み３．０ｍｍの平板状に加工した。得られた平板状の樹脂成型物を切削し、幅Ｑが５０ｍｍ、長さＰが５０ｍｍ、厚みＴ１が３.０ｍｍの平板状の支持部を作製した。次に、同様にして、厚み２．０ｍｍの平板状のアクリルエラストマーを得て、これを切削し、凸部（凸条）として、長手方向に対して垂直方向の断面形状が矩形で、高さＨが２．０ｍｍ、幅Ｗが４．０ｍｍ、長さが５０ｍｍの直方体を所定数作製した。これらを支持部の一方の表面に、隣り合う凸条の間隔Ｓが４．０ｍｍとなるように、両面テープ（日東電工社製、No.5000NS）を用いて貼り合せて、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表５－１に示す。
アクリルエラストマー（クラレ社製、ＬＡ２３３０）のペレットを５０ｔ真空プレス機（名庄プレス社製、ＭＳ－ＶＰＦ－５０）を用いて、熱板温度１６０℃、押圧時間２０秒間の条件でプレス成形し、厚み３．０ｍｍの平板状に加工した。得られた平板状の樹脂成型物を切削し、幅Ｑが５０ｍｍ、長さＰが５０ｍｍ、厚みＴ１が３.０ｍｍの平板状の支持部を作製した。次に、同様にして、厚み２．０ｍｍの平板状のアクリルエラストマーを得て、これを切削し、凸部（凸条）として、長手方向に対して垂直方向の断面形状が矩形で、高さＨが２．０ｍｍ、幅Ｗが４．０ｍｍ、長さが５０ｍｍの直方体を所定数作製した。これらを支持部の一方の表面に、隣り合う凸条の間隔Ｓが４．０ｍｍとなるように、両面テープ（日東電工社製、No.5000NS）を用いて貼り合せて、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表５－１に示す。
〔実施例２〕
凸条の高さＨを４．０ｍｍとした以外は、実施例１と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表５－１に示す。
凸条の高さＨを４．０ｍｍとした以外は、実施例１と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表５－１に示す。
〔実施例３〕
樹脂組成物として、ポリプロピレン板（誘電率の実部２．３、虚部０．０）を用いた以外は、実施例２と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表５－１に示す。
樹脂組成物として、ポリプロピレン板（誘電率の実部２．３、虚部０．０）を用いた以外は、実施例２と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表５－１に示す。
〔実施例４〕
ポリプロピレン（日本ポリプロ社製、EA9HD）１００重量部、着色用のカーボンブラック（旭カーボン社製、 #50（ヨウ素吸着量 ２３ｍｇ／ｇ ＤＢＰ吸収量 ６３ｍｌ／１００ｇ））７．３重量部を、投入口からポリプロピレン、カーボンブラックの順に投入し、ラボプラストミル（東洋精機社製）を用いて、２００℃で溶融混練して樹脂組成物を作製した。
ラボプラストミルから樹脂組成物を取り出し、５０ｔ真空プレス機（名庄プレス社製、ＭＳ－ＶＰＦ－５０）を用いて、熱板温度２００℃、押圧時間２０秒間の条件でプレス成形し、厚さ３ｍｍの平板状に加工した。加工した樹脂組成物を、幅Ｑが５０ｍｍ、長さＰが５０ｍｍ、厚みＴ１が３．０ｍｍとなるように切り取り、支持部を作製した。
同様にして、厚み２．０ｍｍの平板状に加工した樹脂組成物を得て、これを切削し 、凸部（凸条）として、長手方向に対して垂直方向の断面形状が矩形で、高さＨが３．０ｍｍ、幅Ｗが４．０ｍｍ、長さ５０ｍｍの直方体を所定数作製した。これらを支持部の一方の表面に、隣り合う凸条の間隔Ｓが４．０ｍｍとなるように、両面テープ（日東電工社製、No.5000NS）を用いて貼り合せて、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表５－１に示す。
ポリプロピレン（日本ポリプロ社製、EA9HD）１００重量部、着色用のカーボンブラック（旭カーボン社製、 #50（ヨウ素吸着量 ２３ｍｇ／ｇ ＤＢＰ吸収量 ６３ｍｌ／１００ｇ））７．３重量部を、投入口からポリプロピレン、カーボンブラックの順に投入し、ラボプラストミル（東洋精機社製）を用いて、２００℃で溶融混練して樹脂組成物を作製した。
ラボプラストミルから樹脂組成物を取り出し、５０ｔ真空プレス機（名庄プレス社製、ＭＳ－ＶＰＦ－５０）を用いて、熱板温度２００℃、押圧時間２０秒間の条件でプレス成形し、厚さ３ｍｍの平板状に加工した。加工した樹脂組成物を、幅Ｑが５０ｍｍ、長さＰが５０ｍｍ、厚みＴ１が３．０ｍｍとなるように切り取り、支持部を作製した。
同様にして、厚み２．０ｍｍの平板状に加工した樹脂組成物を得て、これを切削し 、凸部（凸条）として、長手方向に対して垂直方向の断面形状が矩形で、高さＨが３．０ｍｍ、幅Ｗが４．０ｍｍ、長さ５０ｍｍの直方体を所定数作製した。これらを支持部の一方の表面に、隣り合う凸条の間隔Ｓが４．０ｍｍとなるように、両面テープ（日東電工社製、No.5000NS）を用いて貼り合せて、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表５－１に示す。
〔実施例４．１〕
凸条の高さＨを２．０ｍｍとした以外は、実施例４と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表５－１に示す。
凸条の高さＨを２．０ｍｍとした以外は、実施例４と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表５－１に示す。
〔実施例４．２〕
凸条の高さＨを２．５ｍｍとした以外は、実施例４と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表５－１に示す。
凸条の高さＨを２．５ｍｍとした以外は、実施例４と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表５－１に示す。
〔実施例４．３〕
凸条の高さＨを４．０ｍｍとした以外は、実施例４と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表５－１に示す。
凸条の高さＨを４．０ｍｍとした以外は、実施例４と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表５－１に示す。
〔実施例４．４〕
凸条の高さＨを６．０ｍｍとした以外は、実施例４と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表５－１に示す。
凸条の高さＨを６．０ｍｍとした以外は、実施例４と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表５－１に示す。
〔実施例５〕
実施例４と同様に作製された樹脂組成物を、５０ｔ真空プレス機（名庄プレス社製、ＭＳ-ＶＰＦ-５０）を用いて、熱板温度200℃、押圧時間２０秒間の条件でプレス成形し、厚さ3ｍｍの平板状に加工した。加工した樹脂組成物を、幅Ｑが５０ｍｍ、長さＰが５０ｍｍ、厚みＴ１が３ｍｍとなるように切り取り、支持部を作製した。
同様に、実施例４と同様に作製された樹脂組成物を、５０ｔ真空プレス機（名庄プレス社製、ＭＳ-ＶＰＦ-５０）を用いて、熱板温度200℃、押圧時間２０秒間の条件でプレス成形し、厚さ５．０ｍｍの平板状に加工した。凸部（凸条）として、厚さ５.0ｍｍの平板状に加工した樹脂組成物を２枚貼り合わせたものを切削して、高さＨが９．０ｍｍ、底面の一辺Ｗが９．０ｍｍの正四角錐が隣り合う正四角錐の間隔Ｓが０．０ｍｍとなるように行列状に並ぶように作製した。これを支持部の一方の表面に、両面テープ（日東電工社製、No.5000NS）を用いて貼り合せて、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表５－１に示す。
実施例４と同様に作製された樹脂組成物を、５０ｔ真空プレス機（名庄プレス社製、ＭＳ-ＶＰＦ-５０）を用いて、熱板温度200℃、押圧時間２０秒間の条件でプレス成形し、厚さ3ｍｍの平板状に加工した。加工した樹脂組成物を、幅Ｑが５０ｍｍ、長さＰが５０ｍｍ、厚みＴ１が３ｍｍとなるように切り取り、支持部を作製した。
同様に、実施例４と同様に作製された樹脂組成物を、５０ｔ真空プレス機（名庄プレス社製、ＭＳ-ＶＰＦ-５０）を用いて、熱板温度200℃、押圧時間２０秒間の条件でプレス成形し、厚さ５．０ｍｍの平板状に加工した。凸部（凸条）として、厚さ５.0ｍｍの平板状に加工した樹脂組成物を２枚貼り合わせたものを切削して、高さＨが９．０ｍｍ、底面の一辺Ｗが９．０ｍｍの正四角錐が隣り合う正四角錐の間隔Ｓが０．０ｍｍとなるように行列状に並ぶように作製した。これを支持部の一方の表面に、両面テープ（日東電工社製、No.5000NS）を用いて貼り合せて、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表５－１に示す。
〔実施例６〕
凸条の高さＨを１．０ｍｍとした以外は、実施例１と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表５－１に示す。
凸条の高さＨを１．０ｍｍとした以外は、実施例１と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表５－１に示す。
〔実施例７〕
凸条の高さＨを３．０ｍｍ、凸条の幅Ｗを１．０ｍｍ、隣り合う凸条の間隔Ｓを２．０ｍｍとした以外は、実施例１と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表５－１に示す。
凸条の高さＨを３．０ｍｍ、凸条の幅Ｗを１．０ｍｍ、隣り合う凸条の間隔Ｓを２．０ｍｍとした以外は、実施例１と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表５－１に示す。
〔実施例８〕
凸条の高さＨを３．０ｍｍ、凸条の幅Ｗを１６ｍｍ、隣り合う凸条の間隔Ｓを１２ｍｍとした以外は、実施例１と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表５－２に示す。
凸条の高さＨを３．０ｍｍ、凸条の幅Ｗを１６ｍｍ、隣り合う凸条の間隔Ｓを１２ｍｍとした以外は、実施例１と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表５－２に示す。
〔実施例９〕
凸条の高さＨを３．０ｍｍ、隣り合う凸条の間隔Ｓを２０ｍｍとした以外は、実施例１と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表５－２に示す。
凸条の高さＨを３．０ｍｍ、隣り合う凸条の間隔Ｓを２０ｍｍとした以外は、実施例１と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表５－２に示す。
〔実施例１０〕
凸部として、Φ12.7mmのポリプロピレン球（1-6602-06、アズワン株式会社販売）を半分に切断し、断面が円弧、高さ６．４ｍｍ、幅１２．７ｍｍの半球を作製した。これを、実施例３で作製された幅Ｑが５０ｍｍ、長さＰが５０ｍｍ、厚みＴ１が３．０ｍｍのポリプロピレンの平板状の支持部の一方の表面に、隣り合う半球の間隔Ｓが０．０ｍｍとなるように行列状に並ぶように支持部に配列し、両面テープ（日東電工社製、No.5000NS）を用いて貼り合せて、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表５－２に示す。
凸部として、Φ12.7mmのポリプロピレン球（1-6602-06、アズワン株式会社販売）を半分に切断し、断面が円弧、高さ６．４ｍｍ、幅１２．７ｍｍの半球を作製した。これを、実施例３で作製された幅Ｑが５０ｍｍ、長さＰが５０ｍｍ、厚みＴ１が３．０ｍｍのポリプロピレンの平板状の支持部の一方の表面に、隣り合う半球の間隔Ｓが０．０ｍｍとなるように行列状に並ぶように支持部に配列し、両面テープ（日東電工社製、No.5000NS）を用いて貼り合せて、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表５－２に示す。
〔実施例１１〕
本実施例は、図２３の実施形態に対応するものである。厚み２．４ｍｍの平板状のポリプロピレン（誘電率の実部２．３、虚部０．０）を短冊状に切削し、幅Ｑが５０ｍｍ、長さＰが５０ｍｍ、厚みＤが２．４ｍｍの平板状の支持部を作製した。この支持部にΦ8の貫通孔を3.0ｍｍの間隔Ｕで、行列状に支持部の全面にわたって穴あけ機で開けた。次に、厚み２．０ｍｍのポリプロピレン板（誘電率の実部２．３、虚部０．０）を切削して、長手方向に対して垂直方向の断面形状が矩形で、高さがＨ２.0ｍｍ、幅Ｗが２.0ｍｍ、長さが５０ｍｍの直方体を所定数作製した。これらを支持部の一方の表面に、隣り合う凸条の間隔Ｓが9.0ｍｍで、凸条と貫通孔が重ならないように、両面テープ（日東電工社製、No.5000NS）を用いて貼り合せた。更に、ポリプロピレン板（誘電率の実部２．３、虚部０．０）を切削し、幅Ｑが５０ｍｍ、長さＰが５０ｍｍ、厚みＴ３が１.0ｍｍの平板状部材を作製し、支持部の他方の表面に、両面テープ（日東電工社製、No.5000NS）を用いて貼り合せて 、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表５－２に示す。
本実施例は、図２３の実施形態に対応するものである。厚み２．４ｍｍの平板状のポリプロピレン（誘電率の実部２．３、虚部０．０）を短冊状に切削し、幅Ｑが５０ｍｍ、長さＰが５０ｍｍ、厚みＤが２．４ｍｍの平板状の支持部を作製した。この支持部にΦ8の貫通孔を3.0ｍｍの間隔Ｕで、行列状に支持部の全面にわたって穴あけ機で開けた。次に、厚み２．０ｍｍのポリプロピレン板（誘電率の実部２．３、虚部０．０）を切削して、長手方向に対して垂直方向の断面形状が矩形で、高さがＨ２.0ｍｍ、幅Ｗが２.0ｍｍ、長さが５０ｍｍの直方体を所定数作製した。これらを支持部の一方の表面に、隣り合う凸条の間隔Ｓが9.0ｍｍで、凸条と貫通孔が重ならないように、両面テープ（日東電工社製、No.5000NS）を用いて貼り合せた。更に、ポリプロピレン板（誘電率の実部２．３、虚部０．０）を切削し、幅Ｑが５０ｍｍ、長さＰが５０ｍｍ、厚みＴ３が１.0ｍｍの平板状部材を作製し、支持部の他方の表面に、両面テープ（日東電工社製、No.5000NS）を用いて貼り合せて 、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表５－２に示す。
〔実施例１２〕
厚み１．０ｍｍの板状のナイロン６（誘電率の実部３．５、虚部０．０６５）を短冊状に切削し、幅Ｑが５０ｍｍ、長さＰが５０ｍｍ、厚みＴ１が１．０ｍｍの平板状の支持部を作製した。次に、凸部（凸条）として、厚み１．０ｍｍの板状のナイロン６（誘電率の実部３．５、虚部０．０）を切削して、長手方向に対して垂直方向の断面形状が矩形で、高さＨが１．０ｍｍ、幅Ｗが４．０ｍｍ、長さ５０ｍｍの直方体を所定数作製した。これらを支持部の一方の表面に、隣り合う凸条の間隔Ｓが４．０ｍｍとなるように、両面テープ（日東電工社製、No.5000NS）を用いて貼り合せて、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表５－２に示す。
厚み１．０ｍｍの板状のナイロン６（誘電率の実部３．５、虚部０．０６５）を短冊状に切削し、幅Ｑが５０ｍｍ、長さＰが５０ｍｍ、厚みＴ１が１．０ｍｍの平板状の支持部を作製した。次に、凸部（凸条）として、厚み１．０ｍｍの板状のナイロン６（誘電率の実部３．５、虚部０．０）を切削して、長手方向に対して垂直方向の断面形状が矩形で、高さＨが１．０ｍｍ、幅Ｗが４．０ｍｍ、長さ５０ｍｍの直方体を所定数作製した。これらを支持部の一方の表面に、隣り合う凸条の間隔Ｓが４．０ｍｍとなるように、両面テープ（日東電工社製、No.5000NS）を用いて貼り合せて、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表５－２に示す。
〔実施例１３〕
凸条の高さＨを２．０ｍｍとした以外は、実施例１２と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表５－２に示す。
凸条の高さＨを２．０ｍｍとした以外は、実施例１２と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表５－２に示す。
〔実施例１４〕
実施例２と同様にして、幅Ｑが５０ｍｍ、長さＰが５０ｍｍ、厚みＴ１が３．０ｍｍの平板状の支持部を作製した。次に、凸部（凸条）として、厚み４．０ｍｍのポリプロピレン板（誘電率の実部２．３、虚部０．０）を切削して、長手方向に対して垂直方向の断面形状が矩形で、高さＨが４．０ｍｍ、幅Ｗが２．０ｍｍ、長さ５０ｍｍの直方体、高さＨが４．０ｍｍ、幅Ｗが４．０ｍｍ、長さ５０ｍｍの直方体、及び高さＨが４．０ｍｍ、幅Ｗが８．０ｍｍ、長さ５０ｍｍの直方体を所定数作製した。これらを支持部の一方の表面に、幅２．０ｍｍ，４．０ｍｍ，８．０ｍｍの凸条を間隔４．０ｍｍで順に配置したユニットが繰り返されるように、両面テープ（日東電工社製、No.5000NS）を用いて貼り合せて、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表５－２に示す。
実施例２と同様にして、幅Ｑが５０ｍｍ、長さＰが５０ｍｍ、厚みＴ１が３．０ｍｍの平板状の支持部を作製した。次に、凸部（凸条）として、厚み４．０ｍｍのポリプロピレン板（誘電率の実部２．３、虚部０．０）を切削して、長手方向に対して垂直方向の断面形状が矩形で、高さＨが４．０ｍｍ、幅Ｗが２．０ｍｍ、長さ５０ｍｍの直方体、高さＨが４．０ｍｍ、幅Ｗが４．０ｍｍ、長さ５０ｍｍの直方体、及び高さＨが４．０ｍｍ、幅Ｗが８．０ｍｍ、長さ５０ｍｍの直方体を所定数作製した。これらを支持部の一方の表面に、幅２．０ｍｍ，４．０ｍｍ，８．０ｍｍの凸条を間隔４．０ｍｍで順に配置したユニットが繰り返されるように、両面テープ（日東電工社製、No.5000NS）を用いて貼り合せて、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表５－２に示す。
〔実施例１５〕
凸条の幅Ｗを２．０ｍｍとした以外は、実施例３と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－１に示す。
凸条の幅Ｗを２．０ｍｍとした以外は、実施例３と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－１に示す。
〔実施例１６〕
凸条の高さＨを２．０ｍｍとした以外は、実施例３と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－１に示す。
凸条の高さＨを２．０ｍｍとした以外は、実施例３と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－１に示す。
〔実施例１７〕
凸条の高さＨを３．０ｍｍとした以外は、実施例３と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－１に示す。
凸条の高さＨを３．０ｍｍとした以外は、実施例３と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－１に示す。
〔実施例１８〕
凸条の高さＨを５．０ｍｍとした以外は、実施例３と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－１に示す。
凸条の高さＨを５．０ｍｍとした以外は、実施例３と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－１に示す。
〔実施例１９〕
凸条の高さＨを７．０ｍｍとした以外は、実施例３と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－１に示す。
凸条の高さＨを７．０ｍｍとした以外は、実施例３と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－１に示す。
〔実施例２０〕
凸条の高さＨを３．０ｍｍとした以外は、実施例１２と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－１に示す。
凸条の高さＨを３．０ｍｍとした以外は、実施例１２と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－１に示す。
〔実施例２１〕
凸条の高さＨを９．０ｍｍとした以外は、実施例３と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－１に示す。
凸条の高さＨを９．０ｍｍとした以外は、実施例３と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－１に示す。
〔実施例２２〕
凸条の高さＨを１２ｍｍとした以外は、実施例３と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－１に示す。
凸条の高さＨを１２ｍｍとした以外は、実施例３と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－１に示す。
〔実施例２３〕
凸条の幅Ｗを１．０ｍｍとした以外は、実施例３と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－１に示す。
凸条の幅Ｗを１．０ｍｍとした以外は、実施例３と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－１に示す。
〔実施例２４〕
凸条の高さＨを３．０ｍｍ、凸条の幅Ｗを１６ｍｍとした以外は、実施例２と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－１に示す。
凸条の高さＨを３．０ｍｍ、凸条の幅Ｗを１６ｍｍとした以外は、実施例２と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－１に示す。
〔実施例２５〕
凸条の幅Ｗを１６ｍｍとした以外は、実施例３と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－１に示す。
凸条の幅Ｗを１６ｍｍとした以外は、実施例３と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－１に示す。
〔実施例２６〕
隣り合う凸条の間隔Ｓを２０ｍｍとした以外は、実施例４と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－２に示す。
隣り合う凸条の間隔Ｓを２０ｍｍとした以外は、実施例４と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－２に示す。
〔実施例２７〕
隣り合う凸条の間隔Ｓを２０ｍｍとした以外は、実施例３と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－２に示す。
隣り合う凸条の間隔Ｓを２０ｍｍとした以外は、実施例３と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－２に示す。
〔実施例２８〕
凸部の高さＨを２．０ｍｍ、凸条の幅Ｗを１．０ｍｍ、隣り合う凸条の間隔Ｓを１．０ｍｍとした以外は、実施例１２と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－２に示す。
凸部の高さＨを２．０ｍｍ、凸条の幅Ｗを１．０ｍｍ、隣り合う凸条の間隔Ｓを１．０ｍｍとした以外は、実施例１２と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－２に示す。
〔実施例２９〕
隣り合う凸条の間隔Ｓを１２ｍｍとした以外は、実施例２８と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－２に示す。
隣り合う凸条の間隔Ｓを１２ｍｍとした以外は、実施例２８と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－２に示す。
〔実施例３０〕
凸条の幅Ｗを１２ｍｍとした以外は、実施例２８と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－２に示す。
凸条の幅Ｗを１２ｍｍとした以外は、実施例２８と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－２に示す。
〔実施例３１〕
凸条の幅Ｗを１２ｍｍ、隣り合う凸条の間隔Ｓを１２ｍｍとした以外は、実施例２８と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－２に示す。
凸条の幅Ｗを１２ｍｍ、隣り合う凸条の間隔Ｓを１２ｍｍとした以外は、実施例２８と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－２に示す。
〔実施例３２〕
凸部の高さＨを６．０ｍｍ、凸条の幅Ｗを１．０ｍｍ、隣り合う凸条の間隔Ｓを１．０ｍｍとした以外は、実施例３と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－２に示す。
凸部の高さＨを６．０ｍｍ、凸条の幅Ｗを１．０ｍｍ、隣り合う凸条の間隔Ｓを１．０ｍｍとした以外は、実施例３と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－２に示す。
〔実施例３３〕
隣り合う凸条の間隔Ｓを１２ｍｍとした以外は、実施例３２と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－２に示す。
隣り合う凸条の間隔Ｓを１２ｍｍとした以外は、実施例３２と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－２に示す。
〔実施例３４〕
凸条の幅Ｗを１２ｍｍとした以外は、実施例３２と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－２に示す。
凸条の幅Ｗを１２ｍｍとした以外は、実施例３２と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－２に示す。
〔実施例３５〕
凸条の幅Ｗを１２ｍｍ、隣り合う凸条の間隔Ｓを１２ｍｍとした以外は、実施例３２と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－２に示す。
凸条の幅Ｗを１２ｍｍ、隣り合う凸条の間隔Ｓを１２ｍｍとした以外は、実施例３２と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－２に示す。
〔実施例３６〕
実施例１２と同様にして、幅Ｑが５０ｍｍ、長さＰが５０ｍｍ、厚みＴ１が３．０ｍｍの平板状の支持部を作製した。次に、厚み２．０mmの板状のナイロン６（誘電率の実部３．５, 虚部０．０６５）を切削し、高さＨが２．０ｍｍ、底面の一辺の長さWが１．０ｍｍの正四角柱を作製した。これを支持部の一方の表面に、隣り合う正四角柱の間隔Ｓが１．０ｍｍとなるように行列状に並ぶように支持部に配列し、両面テープ（日東電工社製、No.5000NS）を用いて貼り合わせて、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－３に示す。
実施例１２と同様にして、幅Ｑが５０ｍｍ、長さＰが５０ｍｍ、厚みＴ１が３．０ｍｍの平板状の支持部を作製した。次に、厚み２．０mmの板状のナイロン６（誘電率の実部３．５, 虚部０．０６５）を切削し、高さＨが２．０ｍｍ、底面の一辺の長さWが１．０ｍｍの正四角柱を作製した。これを支持部の一方の表面に、隣り合う正四角柱の間隔Ｓが１．０ｍｍとなるように行列状に並ぶように支持部に配列し、両面テープ（日東電工社製、No.5000NS）を用いて貼り合わせて、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－３に示す。
〔実施例３７〕
隣り合う正四角柱の間隔Ｓを１２ｍｍとした以外は、実施例３６と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－３に示す。
隣り合う正四角柱の間隔Ｓを１２ｍｍとした以外は、実施例３６と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－３に示す。
〔実施例３８〕
正四角柱の幅Ｗを１２ｍｍとした以外は、実施例３６と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－３に示す。
正四角柱の幅Ｗを１２ｍｍとした以外は、実施例３６と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－３に示す。
〔実施例３９〕
正四角柱の幅Ｗを１２ｍｍ、隣り合う正四角柱の間隔Ｓを１２ｍｍとした以外は、実施例３６と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－３に示す。
正四角柱の幅Ｗを１２ｍｍ、隣り合う正四角柱の間隔Ｓを１２ｍｍとした以外は、実施例３６と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－３に示す。
〔実施例４０〕
支持部として、実施例３と同様の幅Ｑが５０ｍｍ、長さＰが５０ｍｍ、厚みＴ１が３.０ｍｍの平板状のポリプロピレン（誘電率の実部２．３, 虚部０．０）を用い、正四角柱の作製において、厚みが６．０ｍｍのポリプロピレン板（誘電率の実部２．３, 虚部０．０）を用いて、正四角柱の高さＨを６．０ｍｍとした以外は実施例３６と同様にして、電波散乱体を作製した得られた電波散乱体の特性を表６－３に示す。
支持部として、実施例３と同様の幅Ｑが５０ｍｍ、長さＰが５０ｍｍ、厚みＴ１が３.０ｍｍの平板状のポリプロピレン（誘電率の実部２．３, 虚部０．０）を用い、正四角柱の作製において、厚みが６．０ｍｍのポリプロピレン板（誘電率の実部２．３, 虚部０．０）を用いて、正四角柱の高さＨを６．０ｍｍとした以外は実施例３６と同様にして、電波散乱体を作製した得られた電波散乱体の特性を表６－３に示す。
〔実施例４１〕
隣り合う正四角柱の間隔Ｓを１２ｍｍとした以外は、実施例４０と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－３に示す。
隣り合う正四角柱の間隔Ｓを１２ｍｍとした以外は、実施例４０と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－３に示す。
〔実施例４２〕
正四角柱の幅Ｗを１２ｍｍとした以外は、実施例４０と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－３に示す。
正四角柱の幅Ｗを１２ｍｍとした以外は、実施例４０と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－３に示す。
〔実施例４３〕
正四角柱の幅Ｗを１２ｍｍ、隣り合う正四角柱の間隔Ｓを１２ｍｍとした以外は、実施例４０と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－３に示す。
正四角柱の幅Ｗを１２ｍｍ、隣り合う正四角柱の間隔Ｓを１２ｍｍとした以外は、実施例４０と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－３に示す。
〔実施例４４〕
実施例１２と同様にして、幅Ｑが５０ｍｍ、長さＰが５０ｍｍ、厚みＴ１が３．０ｍｍの平板状の支持部を作製した。次に、厚み２．０mmの板状のナイロン６（誘電率の実部３．５, 虚部０．０６５）を切削し、凸部（凸条）として、長手方向に対して垂直方向の断面形状が二等辺三角形で、高さＨが２．０ｍｍ、断面の二等辺三角形の底辺の長さ（幅）Ｗが１．０ｍｍ、長さが５０ｍｍの三角柱を所定数作製した。これらを支持部の一方の表面に、隣り合う凸条の間隔Ｓが１．０ｍｍとなるように、両面テープ（日東電工社製、No.5000NS）を用いて貼り合わせて、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－４に示す。
実施例１２と同様にして、幅Ｑが５０ｍｍ、長さＰが５０ｍｍ、厚みＴ１が３．０ｍｍの平板状の支持部を作製した。次に、厚み２．０mmの板状のナイロン６（誘電率の実部３．５, 虚部０．０６５）を切削し、凸部（凸条）として、長手方向に対して垂直方向の断面形状が二等辺三角形で、高さＨが２．０ｍｍ、断面の二等辺三角形の底辺の長さ（幅）Ｗが１．０ｍｍ、長さが５０ｍｍの三角柱を所定数作製した。これらを支持部の一方の表面に、隣り合う凸条の間隔Ｓが１．０ｍｍとなるように、両面テープ（日東電工社製、No.5000NS）を用いて貼り合わせて、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－４に示す。
〔実施例４５〕
隣り合う凸条の間隔Ｓを１２ｍｍとした以外は、実施例４４と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－４に示す。
隣り合う凸条の間隔Ｓを１２ｍｍとした以外は、実施例４４と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－４に示す。
〔実施例４６〕
凸条の幅Ｗを１２ｍｍとした以外は、実施例４４と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－４に示す。
凸条の幅Ｗを１２ｍｍとした以外は、実施例４４と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－４に示す。
〔実施例４５〕
凸条の幅Ｗを１２ｍｍ、隣り合う凸条の間隔Ｓを１２ｍｍとした以外は、実施例４４と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－４に示す。
凸条の幅Ｗを１２ｍｍ、隣り合う凸条の間隔Ｓを１２ｍｍとした以外は、実施例４４と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－４に示す。
〔実施例４８〕
支持部として、実施例３と同様の幅Ｑが５０ｍｍ、長さＰが５０ｍｍ、厚みＴ１が３.０ｍｍの平板状のポリプロピレン（誘電率の実部２．３, 虚部０．０）を用い、三角柱の作製において、厚みが６．０ｍｍのポリプロピレン板（誘電率の実部２．３, 虚部０．０）を用いて、凸条の高さＨを６．０ｍｍとした以外は実施例４４と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－４に示す。
支持部として、実施例３と同様の幅Ｑが５０ｍｍ、長さＰが５０ｍｍ、厚みＴ１が３.０ｍｍの平板状のポリプロピレン（誘電率の実部２．３, 虚部０．０）を用い、三角柱の作製において、厚みが６．０ｍｍのポリプロピレン板（誘電率の実部２．３, 虚部０．０）を用いて、凸条の高さＨを６．０ｍｍとした以外は実施例４４と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－４に示す。
〔実施例４９〕
隣り合う凸条の間隔Ｓを１２ｍｍとした以外は、実施例４８と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－４に示す。
隣り合う凸条の間隔Ｓを１２ｍｍとした以外は、実施例４８と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－４に示す。
〔実施例５０〕
凸条の幅Ｗを１２ｍｍとした以外は、実施例４８と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－４に示す。
凸条の幅Ｗを１２ｍｍとした以外は、実施例４８と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－４に示す。
〔実施例５１〕
凸条の幅Ｗを１２ｍｍ、隣り合う凸条の間隔Ｓを１２ｍｍとした以外は、実施例４８と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－４に示す。
凸条の幅Ｗを１２ｍｍ、隣り合う凸条の間隔Ｓを１２ｍｍとした以外は、実施例４８と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－４に示す。
〔実施例５２〕
隣り合う凸条の間隔Ｓを２．０ｍｍとした以外は、実施例２８と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－５に示す。
隣り合う凸条の間隔Ｓを２．０ｍｍとした以外は、実施例２８と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－５に示す。
〔実施例５３〕
隣り合う凸条の間隔Ｓを１１ｍｍとした以外は、実施例１９と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－５に示す。
隣り合う凸条の間隔Ｓを１１ｍｍとした以外は、実施例１９と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－５に示す。
〔実施例５４〕
隣り合う凸条の間隔Ｓを２．０ｍｍとした以外は、実施例３０と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－５に示す。
隣り合う凸条の間隔Ｓを２．０ｍｍとした以外は、実施例３０と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－５に示す。
〔実施例５３〕
隣り合う凸条の間隔Ｓを１１ｍｍとした以外は、実施例３１と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－５に示す。
隣り合う凸条の間隔Ｓを１１ｍｍとした以外は、実施例３１と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－５に示す。
〔実施例５６〕
隣り合う凸条の間隔Ｓを２．０ｍｍとした以外は、実施例３２と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－５に示す。
隣り合う凸条の間隔Ｓを２．０ｍｍとした以外は、実施例３２と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－５に示す。
〔実施例５７〕
隣り合う凸条の間隔Ｓを２．０ｍｍとした以外は、実施例３４と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－５に示す。
隣り合う凸条の間隔Ｓを２．０ｍｍとした以外は、実施例３４と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－５に示す。
〔実施例５８〕
隣り合う凸条の間隔Ｓを１１ｍｍとした以外は、実施例３５と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－５に示す。
隣り合う凸条の間隔Ｓを１１ｍｍとした以外は、実施例３５と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－５に示す。
〔実施例５９〕
正四角柱の幅Ｗを２．０ｍｍとした以外は、実施例３６と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－５に示す。
正四角柱の幅Ｗを２．０ｍｍとした以外は、実施例３６と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－５に示す。
〔実施例６０〕
正四角柱の幅Ｗを２．０、隣り合う正四角柱の間隔Ｓを１０ｍｍとした以外は、実施例３７と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－５に示す。
正四角柱の幅Ｗを２．０、隣り合う正四角柱の間隔Ｓを１０ｍｍとした以外は、実施例３７と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－５に示す。
〔実施例６１〕
隣り合う正四角柱の間隔Ｓを１１ｍｍとした以外は、実施例３９と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－５に示す。
隣り合う正四角柱の間隔Ｓを１１ｍｍとした以外は、実施例３９と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－５に示す。
〔実施例６２〕
正四角柱の幅Ｗを２．０ｍｍとした以外は、実施例４０と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－５に示す。
正四角柱の幅Ｗを２．０ｍｍとした以外は、実施例４０と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－５に示す。
〔実施例６３〕
正四角柱の幅Ｗを２．０ｍｍとした以外は、実施例４１と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－５に示す。
正四角柱の幅Ｗを２．０ｍｍとした以外は、実施例４１と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－５に示す。
〔実施例６４〕
隣り合う正四角柱の間隔Ｓを１１ｍｍとした以外は、実施例４３と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－５に示す。
隣り合う正四角柱の間隔Ｓを１１ｍｍとした以外は、実施例４３と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－５に示す。
〔実施例６５〕
隣り合う凸条の間隔Ｓを２．０ｍｍとした以外は、実施例４４と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－６に示す。
隣り合う凸条の間隔Ｓを２．０ｍｍとした以外は、実施例４４と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－６に示す。
〔実施例６６〕
隣り合う凸条の間隔Ｓを１１ｍｍとした以外は、実施例４５と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－６に示す。
隣り合う凸条の間隔Ｓを１１ｍｍとした以外は、実施例４５と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－６に示す。
〔実施例６７〕
隣り合う凸条の間隔Ｓを２．０ｍｍとした以外は、実施例４８と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－６に示す。
隣り合う凸条の間隔Ｓを２．０ｍｍとした以外は、実施例４８と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－６に示す。
〔実施例６８〕
隣り合う凸条の間隔Ｓを１１ｍｍとした以外は、実施例５１と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－６に示す。
隣り合う凸条の間隔Ｓを１１ｍｍとした以外は、実施例５１と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－６に示す。
〔実施例６９〕
凸部の高さＨを４．０ｍｍ、正四角柱の幅Ｗを４．０ｍｍ、隣り合う正四角柱の間隔Ｓを４．０ｍｍとした以外は、実施例４０と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－６に示す。
凸部の高さＨを４．０ｍｍ、正四角柱の幅Ｗを４．０ｍｍ、隣り合う正四角柱の間隔Ｓを４．０ｍｍとした以外は、実施例４０と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－６に示す。
〔実施例７０〕
各正四角柱の配置を、斜め方向に隣りあう正四角柱の側稜が接し、縦方向及び横方向に隣り合う正四角柱の間隔Ｓが４．０ｍｍの千鳥状配置とした以外は、実施例６９と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－６に示す。
各正四角柱の配置を、斜め方向に隣りあう正四角柱の側稜が接し、縦方向及び横方向に隣り合う正四角柱の間隔Ｓが４．０ｍｍの千鳥状配置とした以外は、実施例６９と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－６に示す。
〔実施例７１〕
凸部の高さＨを４．０ｍｍ、凸条の幅Ｗを４．０ｍｍとした以外は、実施例４８と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－６に示す。
凸部の高さＨを４．０ｍｍ、凸条の幅Ｗを４．０ｍｍとした以外は、実施例４８と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－６に示す。
〔実施例７２〕
凸部の高さＨを４．０ｍｍ、凸条の幅Ｗを４．０ｍｍ、隣り合う凸条の間隔Ｓを２．０ｍｍとした以外は、実施例４８と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－６に示す。
凸部の高さＨを４．０ｍｍ、凸条の幅Ｗを４．０ｍｍ、隣り合う凸条の間隔Ｓを２．０ｍｍとした以外は、実施例４８と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－６に示す。
〔実施例７３〕
凸部の高さＨを４．０ｍｍ、凸条の幅Ｗを４．０ｍｍ、隣り合う凸条の間隔Ｓを３．０ｍｍとした以外は、実施例４８と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－６に示す。
凸部の高さＨを４．０ｍｍ、凸条の幅Ｗを４．０ｍｍ、隣り合う凸条の間隔Ｓを３．０ｍｍとした以外は、実施例４８と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－６に示す。
〔実施例７４〕
凸部の高さＨを４．０ｍｍ、凸条の幅Ｗを４．０ｍｍ、隣り合う凸条の間隔Ｓを４．０ｍｍとした以外は、実施例４８と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－６に示す。
凸部の高さＨを４．０ｍｍ、凸条の幅Ｗを４．０ｍｍ、隣り合う凸条の間隔Ｓを４．０ｍｍとした以外は、実施例４８と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－６に示す。
〔実施例７５〕
ＵＶ硬化性アクリル樹脂（誘電率の実部２．５、虚部０．０５０）を、３Ｄプリンタ（キーエンス社製、アジリスタ）を用いて、幅Ｑが５０ｍｍ、長さＰが５０ｍｍ、厚みＴ１が３．０ｍｍの平板状部材に成型し、支持部を作製した。同様に、ＵＶ硬化性アクリル樹脂を、３Ｄプリンタ（キーエンス社製、アジリスタ）を用いて、高さＨが４．０ｍｍ、底面の一辺の長さＷが４．０ｍｍの正四角錐に成型した。これを支持部の一方の表面に、隣り合う正四角錐の間隔Ｓが２．０ｍｍとなるように、両面テープ（日東電工社製、Ｎｏ．５０００ＮＳ）を用いて貼り合せて、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－６に示す。
ＵＶ硬化性アクリル樹脂（誘電率の実部２．５、虚部０．０５０）を、３Ｄプリンタ（キーエンス社製、アジリスタ）を用いて、幅Ｑが５０ｍｍ、長さＰが５０ｍｍ、厚みＴ１が３．０ｍｍの平板状部材に成型し、支持部を作製した。同様に、ＵＶ硬化性アクリル樹脂を、３Ｄプリンタ（キーエンス社製、アジリスタ）を用いて、高さＨが４．０ｍｍ、底面の一辺の長さＷが４．０ｍｍの正四角錐に成型した。これを支持部の一方の表面に、隣り合う正四角錐の間隔Ｓが２．０ｍｍとなるように、両面テープ（日東電工社製、Ｎｏ．５０００ＮＳ）を用いて貼り合せて、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－６に示す。
〔実施例７６〕
隣り合う正四角錐の間隔Ｓを４．０ｍｍとした以外は、実施例７５と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－６に示す。
隣り合う正四角錐の間隔Ｓを４．０ｍｍとした以外は、実施例７５と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－６に示す。
〔実施例７７〕
実施例３と同様にして、幅Ｑが５０ｍｍ、長さＰが５０ｍｍ、厚みＴ１が３．０ｍｍの平板状の支持部を作製した。次に、Φ８．０ｍｍ、長さが５０ｍｍのポリプロピレンの円柱（誘電率の実部２．３、虚部０．０）を半分に切断し、凸部（凸条）として、長手方向に対して垂直方向の断面形状が半円で、高さＨが４．０ｍｍ、断面の半円の直径（幅）Ｗが８．０ｍｍ、長さが５０ｍｍの半円柱を所定数作成した。これらを支持部の一方の表面に、隣り合う凸条の間隔Ｓが１．０ｍｍとなるように、両面テープ（日東電工社製、No.5000NS）を用いて貼り合わせて、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－７に示す。
実施例３と同様にして、幅Ｑが５０ｍｍ、長さＰが５０ｍｍ、厚みＴ１が３．０ｍｍの平板状の支持部を作製した。次に、Φ８．０ｍｍ、長さが５０ｍｍのポリプロピレンの円柱（誘電率の実部２．３、虚部０．０）を半分に切断し、凸部（凸条）として、長手方向に対して垂直方向の断面形状が半円で、高さＨが４．０ｍｍ、断面の半円の直径（幅）Ｗが８．０ｍｍ、長さが５０ｍｍの半円柱を所定数作成した。これらを支持部の一方の表面に、隣り合う凸条の間隔Ｓが１．０ｍｍとなるように、両面テープ（日東電工社製、No.5000NS）を用いて貼り合わせて、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－７に示す。
〔実施例７８〕
隣り合う凸条の間隔Ｓを２．０ｍｍとした以外は、実施例７７と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－７に示す。
隣り合う凸条の間隔Ｓを２．０ｍｍとした以外は、実施例７７と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－７に示す。
〔実施例７９〕
隣り合う凸条の間隔Ｓを３．０ｍｍとした以外は、実施例７７と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－７に示す。
隣り合う凸条の間隔Ｓを３．０ｍｍとした以外は、実施例７７と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－７に示す。
〔実施例８０〕
隣り合う凸条の間隔Ｓを４．０ｍｍとした以外は、実施例７７と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－７に示す。
隣り合う凸条の間隔Ｓを４．０ｍｍとした以外は、実施例７７と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－７に示す。
〔実施例８１〕
半球の作製において、Φ12.7mmのポリプロピレン球（1-6602-05、アズワン株式会社販売）を用い、各半球の配置を、周囲の６つの半球との間隔Ｓが全て２．０ｍｍの最密配置とした以外は、実施例１０と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－７に示す。
半球の作製において、Φ12.7mmのポリプロピレン球（1-6602-05、アズワン株式会社販売）を用い、各半球の配置を、周囲の６つの半球との間隔Ｓが全て２．０ｍｍの最密配置とした以外は、実施例１０と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－７に示す。
〔実施例８２〕
隣り合う半球の間隔Ｓを４．０ｍｍとした以外は、実施例８１と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－７に示す。
隣り合う半球の間隔Ｓを４．０ｍｍとした以外は、実施例８１と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－７に示す。
〔実施例８３〕
実施例７５と同様にして、幅Ｑが５０ｍｍ、長さＰが５０ｍｍ、厚みＴ１が３．０ｍｍの平板状の支持部を作製した。次に、ＵＶ硬化性アクリル樹脂（誘電率の実部２．５、虚部０．０５０）を、３Ｄプリンタ（キーエンス社製、アジリスタ）を用いて、高さHが５．０ｍｍ、底面の一辺の長さが２．０ｍｍ（幅Ｗが４．０ｍｍ）の正六角柱を作成した。これを支持部の一方の表面に、周りの６つの正六角柱との間隔Ｓがすべて２．０ｍｍとなるようにハニカム配置で支持部に配列し、両面テープ（日東電工社製、No.5000NS）を用いて貼り合わせて、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－７に示す。
実施例７５と同様にして、幅Ｑが５０ｍｍ、長さＰが５０ｍｍ、厚みＴ１が３．０ｍｍの平板状の支持部を作製した。次に、ＵＶ硬化性アクリル樹脂（誘電率の実部２．５、虚部０．０５０）を、３Ｄプリンタ（キーエンス社製、アジリスタ）を用いて、高さHが５．０ｍｍ、底面の一辺の長さが２．０ｍｍ（幅Ｗが４．０ｍｍ）の正六角柱を作成した。これを支持部の一方の表面に、周りの６つの正六角柱との間隔Ｓがすべて２．０ｍｍとなるようにハニカム配置で支持部に配列し、両面テープ（日東電工社製、No.5000NS）を用いて貼り合わせて、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－７に示す。
〔実施例８４〕
本実施例は、図１９の実施形態に対応するものである。凸部６の幅Ｗを２．０ｍｍとし、凸条の配置を図１９に示されるようにジグザク状とした以外は、電波散乱体を作製した。凸条の具体的な配置は以下の通りである。各凸条の高さＨは４．０ｍｍ、幅Ｗは２．０ｍｍ、長さは、５０ｍｍであった。８つの凸条を、一番左に配置される凸条の一方の端部が支持部の隅に略一致するように配置し、隣り合う凸条の一方の端部同士の間隔（対向する、凸部６が第１の主面２から立ち上がる部位間において測定される値）が８ｍｍで、隣り合う凸条の他方の端部が接するように配置した。このような配置において、凸条の長手方向の中点の位置に関して、隣り合う凸条同士の間隔は４ｍｍとなった。得られた電波散乱体の特性を表６－８に示す。
本実施例は、図１９の実施形態に対応するものである。凸部６の幅Ｗを２．０ｍｍとし、凸条の配置を図１９に示されるようにジグザク状とした以外は、電波散乱体を作製した。凸条の具体的な配置は以下の通りである。各凸条の高さＨは４．０ｍｍ、幅Ｗは２．０ｍｍ、長さは、５０ｍｍであった。８つの凸条を、一番左に配置される凸条の一方の端部が支持部の隅に略一致するように配置し、隣り合う凸条の一方の端部同士の間隔（対向する、凸部６が第１の主面２から立ち上がる部位間において測定される値）が８ｍｍで、隣り合う凸条の他方の端部が接するように配置した。このような配置において、凸条の長手方向の中点の位置に関して、隣り合う凸条同士の間隔は４ｍｍとなった。得られた電波散乱体の特性を表６－８に示す。
〔実施例８５〕
本実施例は、図２０の実施形態に対応するものである。凸部６の幅Ｗを２．０ｍｍとし、凸条の配置を図２０に示されるように放射状とした以外は、電波散乱体を作製した。凸条の具体的な配置は以下の通りである。各凸条の高さＨは４．０ｍｍ、幅Ｗは２．０ｍｍ、長さは、５０ｍｍである。１つの凸条を支持部の上辺と下辺の中点を結ぶ直線上に配置した。次に、この凸条の両側に、凸条を、隣り合う凸条の上端部が接し、隣り合う凸条の下端部同士の間隔が８ｍｍとなるように配置した。さらに、これらの凸条の各々の外側に、凸条を、隣り合う凸条の上端部が接し、隣り合う凸条の下端部同士の間隔が８ｍｍとなるように配置した。得られた電波散乱体の特性を表６－８に示す。
本実施例は、図２０の実施形態に対応するものである。凸部６の幅Ｗを２．０ｍｍとし、凸条の配置を図２０に示されるように放射状とした以外は、電波散乱体を作製した。凸条の具体的な配置は以下の通りである。各凸条の高さＨは４．０ｍｍ、幅Ｗは２．０ｍｍ、長さは、５０ｍｍである。１つの凸条を支持部の上辺と下辺の中点を結ぶ直線上に配置した。次に、この凸条の両側に、凸条を、隣り合う凸条の上端部が接し、隣り合う凸条の下端部同士の間隔が８ｍｍとなるように配置した。さらに、これらの凸条の各々の外側に、凸条を、隣り合う凸条の上端部が接し、隣り合う凸条の下端部同士の間隔が８ｍｍとなるように配置した。得られた電波散乱体の特性を表６－８に示す。
〔実施例８６〕
本実施例は、図２５の実施形態に対応するものである。実施例３と同様にして、幅Ｑが５０ｍｍ、長さＰが５０ｍｍ、厚みＴ１が３．０ｍｍの平板状の支持部を作製した。次に、厚み２．０ｍｍのポリプロピレン板を切削し、凸部（凸条）として、長手方向に対して垂直方向の断面形状が矩形で、高さが２．０ｍｍ、幅が４．０ｍｍ、長さが５０ｍｍの直方体を所定数作製した。これらを支持部の一方の表面に、隣り合う凸条の間隔Ｓが４．０mmとなるように、両面テープ（日東電工社製、No.5000NS）を用いて貼り合せた。次に、厚み２．０ｍｍのポリプロピレン板を切削し、凸部（凸条）として、長手方向に対して垂直方向の断面形状が矩形で、高さが２．０ｍｍ、幅が２．０ｍｍ、長さが５０ｍｍの直方体を所定数作製し、これらの各々を、上記の幅４．０ｍｍの凸条の各々の表面に、幅方向の中心が互いに一致するように、両面テープ（日東電工社製、No.5000NS）を用いて貼り合せて、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－８に示す。
本実施例は、図２５の実施形態に対応するものである。実施例３と同様にして、幅Ｑが５０ｍｍ、長さＰが５０ｍｍ、厚みＴ１が３．０ｍｍの平板状の支持部を作製した。次に、厚み２．０ｍｍのポリプロピレン板を切削し、凸部（凸条）として、長手方向に対して垂直方向の断面形状が矩形で、高さが２．０ｍｍ、幅が４．０ｍｍ、長さが５０ｍｍの直方体を所定数作製した。これらを支持部の一方の表面に、隣り合う凸条の間隔Ｓが４．０mmとなるように、両面テープ（日東電工社製、No.5000NS）を用いて貼り合せた。次に、厚み２．０ｍｍのポリプロピレン板を切削し、凸部（凸条）として、長手方向に対して垂直方向の断面形状が矩形で、高さが２．０ｍｍ、幅が２．０ｍｍ、長さが５０ｍｍの直方体を所定数作製し、これらの各々を、上記の幅４．０ｍｍの凸条の各々の表面に、幅方向の中心が互いに一致するように、両面テープ（日東電工社製、No.5000NS）を用いて貼り合せて、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－８に示す。
〔実施例８７〕
本実施例は、図２４の実施形態に対応するものである。支持部の他方の表面にも、支持部の一方の表面に貼り合わされた凸条に対向する位置に高さＨが２．０ｍｍの凸条を貼り合わせた以外は、実施例１６と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－８に示す。
本実施例は、図２４の実施形態に対応するものである。支持部の他方の表面にも、支持部の一方の表面に貼り合わされた凸条に対向する位置に高さＨが２．０ｍｍの凸条を貼り合わせた以外は、実施例１６と同様にして、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－８に示す。
〔実施例８８〕
実施例３と同様にして、幅Ｑが５０ｍｍ、長さＰが５０ｍｍ、厚みＴ１が３．０ｍｍの平板状の支持部を作製した。次に、厚み４．０ｍｍのポリプロピレン板を切削し、長手方向に対して垂直方向の断面形状が矩形で、高さＨが４．０ｍｍ、幅Ｗが１２ｍｍ、長さが５０ｍｍの直方体を所定数作製した後、得られた３つの直方体を互いに両面テープ（日東電工社製、No.5000NS）を用いて貼り合せて、凸部（凸条）として、高さＨが１２ｍｍ、幅Ｗが１２ｍｍ、長さが５０ｍｍの直方体を所定数作製した。これらを支持部の一方の表面に、隣り合う凸条の間隔Ｓが１２ｍｍとなるように、両面テープ（日東電工社製、No.5000NS）を用いて貼り合わせて、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－８に示す。
実施例３と同様にして、幅Ｑが５０ｍｍ、長さＰが５０ｍｍ、厚みＴ１が３．０ｍｍの平板状の支持部を作製した。次に、厚み４．０ｍｍのポリプロピレン板を切削し、長手方向に対して垂直方向の断面形状が矩形で、高さＨが４．０ｍｍ、幅Ｗが１２ｍｍ、長さが５０ｍｍの直方体を所定数作製した後、得られた３つの直方体を互いに両面テープ（日東電工社製、No.5000NS）を用いて貼り合せて、凸部（凸条）として、高さＨが１２ｍｍ、幅Ｗが１２ｍｍ、長さが５０ｍｍの直方体を所定数作製した。これらを支持部の一方の表面に、隣り合う凸条の間隔Ｓが１２ｍｍとなるように、両面テープ（日東電工社製、No.5000NS）を用いて貼り合わせて、電波散乱体を作製した。得られた電波散乱体の特性を表６－８に示す。
〔比較例１〕
厚み３．０ｍｍのポリプロピレン板（誘電率の実部２．３、虚部０．０）を切削し、幅Ｑが５０ｍｍ、長さＰが５０ｍｍ、厚みＴ１が３．０ｍｍの平板状部材を作製した。得られた平板状部材の特性を表５－２に示す。
厚み３．０ｍｍのポリプロピレン板（誘電率の実部２．３、虚部０．０）を切削し、幅Ｑが５０ｍｍ、長さＰが５０ｍｍ、厚みＴ１が３．０ｍｍの平板状部材を作製した。得られた平板状部材の特性を表５－２に示す。
〔比較例２〕
実施例４と同様に作製された樹脂組成物を、５０ｔ真空プレス機（名庄プレス社製、ＭＳ-ＶＰＦ-５０）を用いて、熱板温度200℃、押圧時間２０秒間の条件でプレス成形し、厚さ3．０ｍｍの平板状に加工した。加工した樹脂組成物を、幅Ｑが５０ｍｍ、長さＰが５０ｍｍ、厚みＴ１が３．０ｍｍとなるように切り取り、平板状部材を作製した。得られた平板状部材の特性を表５－２に示す。
実施例４と同様に作製された樹脂組成物を、５０ｔ真空プレス機（名庄プレス社製、ＭＳ-ＶＰＦ-５０）を用いて、熱板温度200℃、押圧時間２０秒間の条件でプレス成形し、厚さ3．０ｍｍの平板状に加工した。加工した樹脂組成物を、幅Ｑが５０ｍｍ、長さＰが５０ｍｍ、厚みＴ１が３．０ｍｍとなるように切り取り、平板状部材を作製した。得られた平板状部材の特性を表５－２に示す。
〔比較例３〕
樹脂組成物として、アクリルエラストマー（クラレ社製、LA2330）を用いた以外は、比較例１と同様にして、平板状部材を作製した。得られた平板状部材の特性を表５－２に示す。
樹脂組成物として、アクリルエラストマー（クラレ社製、LA2330）を用いた以外は、比較例１と同様にして、平板状部材を作製した。得られた平板状部材の特性を表５－２に示す。
〔比較例４〕
厚み３．０ｍｍのポリプロピレン板（誘電率の実部３．５、虚部０．０６５）を切削し、幅Ｑが５０ｍｍ、長さＰが５０ｍｍ、厚みＴ１が３．０ｍｍの平板状部材を作製した。得られた平板状部材の特性を表５－２に示す。
厚み３．０ｍｍのポリプロピレン板（誘電率の実部３．５、虚部０．０６５）を切削し、幅Ｑが５０ｍｍ、長さＰが５０ｍｍ、厚みＴ１が３．０ｍｍの平板状部材を作製した。得られた平板状部材の特性を表５－２に示す。
〔比較例５〕
ＵＶ硬化性アクリル樹脂（誘電率の実部２．５、虚部０．０５０）を、３Ｄプリンタ（キーエンス社製、アジリスタ）を用いて、幅Ｑが５０ｍｍ、長さＰが５０ｍｍ、厚みＴ１が３．０ｍｍの平板状部材に成型した。得られた平板状部材の特性を表６－８に示す。
ＵＶ硬化性アクリル樹脂（誘電率の実部２．５、虚部０．０５０）を、３Ｄプリンタ（キーエンス社製、アジリスタ）を用いて、幅Ｑが５０ｍｍ、長さＰが５０ｍｍ、厚みＴ１が３．０ｍｍの平板状部材に成型した。得られた平板状部材の特性を表６－８に示す。
［評価］
（寸法の測定）
電波散乱体の寸法、電波散乱体に形成される凸部の高さ、幅、長さ、隣接する凸部間の間隔は、ノギスを用いて測定した。
（寸法の測定）
電波散乱体の寸法、電波散乱体に形成される凸部の高さ、幅、長さ、隣接する凸部間の間隔は、ノギスを用いて測定した。
（散乱率の測定）
上記の［電波散乱体］の項で説明したのと同様の測定方法で散乱率を測定した。透過減衰量をＪＩＳ Ｒ １６７９を参照して、下記に示す手順にしたがって、電波送受信機（ＥＡＳ０３、キーコム社製）を用いて、６０～９０ＧＨｚにおいて測定した。透過減衰量は下記の式（１）で算出される値の絶対値で示される。
１０Ｌｏｇ｜Ｐi／Ｐ0｜・・・（１） （Ｐi：受信電力、Ｐ0：送信電力）
上記の［電波散乱体］の項で説明したのと同様の測定方法で散乱率を測定した。透過減衰量をＪＩＳ Ｒ １６７９を参照して、下記に示す手順にしたがって、電波送受信機（ＥＡＳ０３、キーコム社製）を用いて、６０～９０ＧＨｚにおいて測定した。透過減衰量は下記の式（１）で算出される値の絶対値で示される。
１０Ｌｏｇ｜Ｐi／Ｐ0｜・・・（１） （Ｐi：受信電力、Ｐ0：送信電力）
図６にその概略を示すとおり、サンプルホルダ１１、ミリ波レンズ１２、送信機９および受信機１０を配置する。送信器９からは、直径１５０ｍｍの電波が送信された。送信機９および受信機１０を配置し、サンプルホルダ１１には何もセットしない状態で電波の送受信を行って、透過減衰量が０ｄＢ（電波が全量透過）の状態を各電波散乱体の面方向に対する垂直入射の透過減衰量測定の基準とした。次に、サンプルホルダ１１に電波散乱体をセットした後、受信機を各サンプルの面方向に対して垂直な、送信器９から受信機１０に向かう方向に対して０°，１５°，３０°，４５°，６０°，７５°の角度にそれぞれ設置して電波の送受信を行い、７６．５ＧＨｚにおける透過減衰量を測定した。なお、電波散乱体の構造体が凸条の場合は、その第１の主面に形成される凸条の長手方向が、入射波の電界の振幅方向と垂直な状態で測定した。０°，１５°，３０°，４５°，６０°，７５°の各角度での透過減衰量の測定値に基づいて、上記の式（１）から各Ｐi／Ｐ0（受信／送信電力比）を算出し、算出された各Ｐi／Ｐ0（受信／送信電力比）に基づいて、下記の式（２．１）、（２．２）によって散乱率Ｉ、散乱率IIを算出した。
（散乱率Ｉ）＝（１５°，３０°，４５°，６０°，７５°でのＰi／Ｐ0（受信／送信電力比）の合計）／（０°でのＰi／Ｐ0（受信／送信電力比））×１００・・・（２．１）
（散乱率II）＝（１５°，３０°，４５°，６０°，７５°でのＰi／Ｐ0（受信／送信電力比）の合計）／（０°，１５°，３０°，４５°，６０°，７５°でのＰi／Ｐ0（受信／送信電力比）の合計））×１００・・・（２．２）
ここで、散乱率Ｉをｄ１、散乱率IIをｄ２とすると、下記の式（２．３）で換算することができる。
ｄ２＝（１００ｄ１／（１００＋１００ｄ１））×１００・・・（２．３）
（散乱率Ｉ）＝（１５°，３０°，４５°，６０°，７５°でのＰi／Ｐ0（受信／送信電力比）の合計）／（０°でのＰi／Ｐ0（受信／送信電力比））×１００・・・（２．１）
（散乱率II）＝（１５°，３０°，４５°，６０°，７５°でのＰi／Ｐ0（受信／送信電力比）の合計）／（０°，１５°，３０°，４５°，６０°，７５°でのＰi／Ｐ0（受信／送信電力比）の合計））×１００・・・（２．２）
ここで、散乱率Ｉをｄ１、散乱率IIをｄ２とすると、下記の式（２．３）で換算することができる。
ｄ２＝（１００ｄ１／（１００＋１００ｄ１））×１００・・・（２．３）
さらに、上記の散乱率の測定方法において、透過波の受信角度の刻みを５°間隔とし、下記の式（２．４）によって散乱率IIIを算出した。
（散乱率III）＝（１５°，２０°，２５°，３０°，３５°，４０°，４５°，５０°，５５°，６０°，６５°，７０°，７５°でのＰi／Ｐ0（受信／送信電力比）の合計）／
（０°，５°，１０°，１５°，２０°，２５°，３０°，３５°，４０°，４５°，５０°，５５°，６０°，６５°，７０°，７５°でのＰi／Ｐ0（受信／送信電力比）の合計）×１００・・・（２．４）
（散乱率III）＝（１５°，２０°，２５°，３０°，３５°，４０°，４５°，５０°，５５°，６０°，６５°，７０°，７５°でのＰi／Ｐ0（受信／送信電力比）の合計）／
（０°，５°，１０°，１５°，２０°，２５°，３０°，３５°，４０°，４５°，５０°，５５°，６０°，６５°，７０°，７５°でのＰi／Ｐ0（受信／送信電力比）の合計）×１００・・・（２．４）
（比誘電率及び透過率の測定）
図３４は、反射減衰量の測定方法の概略を説明する図である。まず、比較例１～４の平板状部材について、反射減衰量をＪＩＳ Ｒ １６７９を参照して、下記に示す手順にしたがって、電波送受信機（ＥＡＳ０２、キーコム社製）を用いて、７０～９０ＧＨｚにおいて測定した。図１７にその概略を示すとおり、サンプルホルダ１１と送受信機１３とを配置し、上記サンプルホルダ１１に基準金属をセットして電波の送受信を行った。上記基準金属には、材料ステンレス板、サイズΦ１５０ｍｍ、厚み２ｍｍを使用した。このとき、反射減衰量が０ｄＢ（電波が全量反射）を水準とし、各平板状部材の面方向に対する垂直入射の反射減衰量測定の基準とした。そして、上記基準金属の代わりにサンプルホルダ１１に各平板状部材をセットして電波の送受信を行い、反射減衰量を測定した。
図３４は、反射減衰量の測定方法の概略を説明する図である。まず、比較例１～４の平板状部材について、反射減衰量をＪＩＳ Ｒ １６７９を参照して、下記に示す手順にしたがって、電波送受信機（ＥＡＳ０２、キーコム社製）を用いて、７０～９０ＧＨｚにおいて測定した。図１７にその概略を示すとおり、サンプルホルダ１１と送受信機１３とを配置し、上記サンプルホルダ１１に基準金属をセットして電波の送受信を行った。上記基準金属には、材料ステンレス板、サイズΦ１５０ｍｍ、厚み２ｍｍを使用した。このとき、反射減衰量が０ｄＢ（電波が全量反射）を水準とし、各平板状部材の面方向に対する垂直入射の反射減衰量測定の基準とした。そして、上記基準金属の代わりにサンプルホルダ１１に各平板状部材をセットして電波の送受信を行い、反射減衰量を測定した。
次に、後述の（透過減衰量の測定）の項での測定方法と同様の測定方法で、比較例１～４の平板状部材について、透過減衰量を測定した。
続いて、測定された比較例１～４の平板状部材の反射減衰量と直進透過波の透過減衰量の値を用いて、透過率を以下のようにして算出した。
空気のインピーダンスをＺ0、比透磁率μr（＝μr'－ｊμr''）、比誘電率をεr（＝εr'－ｊεr''）、波長をλとすると、材料インピーダンスＺ、伝播定数γは以下の式（６）（７）で表される。
対象の厚みをdとしたとき、上記Ｚとγから、伝送線路理論により、反射減衰量、透過減衰量は以下の式（８）、（９）で表される。
透過減衰量（ｄＢ）＝２０ｌｏｇ｛２／（Ａ＋Ｂ／Ｚ0＋ＣＺ0＋Ｄ）｝・・・（８）
反射減衰量（ｄＢ）＝２０ｌｏｇ｛（Ａ＋Ｂ／Ｚ0－ＣＺ0－Ｄ）／（Ａ＋Ｂ／Ｚ0＋ＣＺ0＋Ｄ）・・・（９）
ここで、Ａ＝ｃｏｓｈ（γｄ），Ｂ＝Ｚｓｉｎｈ（γｄ），Ｃ＝（１／Ｚ）ｓｉｎｈ（γｄ），Ｄ＝ｃｏｓｈ（γｄ）である。
このとき、μr、及び予想される所定のεrを式（６）、（７）へ代入し、得られたＺ，γおよび実測した厚みｄに基づいて、７０～９０ＧＨｚにおける反射減衰量、透過減衰量を式（８）、（９）からそれぞれ算出する。
透過減衰量（ｄＢ）＝２０ｌｏｇ｛２／（Ａ＋Ｂ／Ｚ0＋ＣＺ0＋Ｄ）｝・・・（８）
反射減衰量（ｄＢ）＝２０ｌｏｇ｛（Ａ＋Ｂ／Ｚ0－ＣＺ0－Ｄ）／（Ａ＋Ｂ／Ｚ0＋ＣＺ0＋Ｄ）・・・（９）
ここで、Ａ＝ｃｏｓｈ（γｄ），Ｂ＝Ｚｓｉｎｈ（γｄ），Ｃ＝（１／Ｚ）ｓｉｎｈ（γｄ），Ｄ＝ｃｏｓｈ（γｄ）である。
このとき、μr、及び予想される所定のεrを式（６）、（７）へ代入し、得られたＺ，γおよび実測した厚みｄに基づいて、７０～９０ＧＨｚにおける反射減衰量、透過減衰量を式（８）、（９）からそれぞれ算出する。
実測値から算出された反射減衰量の曲線と上記の式（６）、（７）、（９）から算出された反射減衰量の曲線、及び実測値から算出された透過減衰量の曲線と上記の式（６）～（８）から算出された透過減衰量の曲線に対し、最小二乗法によるカーブフィッティングを行い、尤もらしいεrを導き、これを各平板状部材の比誘電率とする。図３５Ａ、図３５Ｂは、このカーブフィッティングの例を示す図である。予想される所定のεrをεr'：３．５０、εr''：０．２０としたとき、図３５Ａに示されるように、両曲線は乖離しているが、εrを変化させることによって最小二乗法によるカーブフィッティングを行うことにより、両曲線間の誤差が最も小さくなるεrがεr'：２．７３、εr''：０．０６が求まり、このとき、両曲線は、図３５Ｂに示されるようにフィットする。
導かれたεrを用い、再び式（６）、（７）に代入して得られたＺ、γに基いて、以下の式（１０）により、厚さdを３ｍｍとしたときの透過率（％）を算出する。
透過率(％)＝２／（Ａ＋Ｂ／Ｚ0＋ＣＺ0＋Ｄ）×１００ ・・・（１０)
透過率(％)＝２／（Ａ＋Ｂ／Ｚ0＋ＣＺ0＋Ｄ）×１００ ・・・（１０)
（透過減衰量の算出）
測定装置の相違、測定周波数の装置、送信電波の直径、直進透過波のみ透過減衰量を測定した以外は、上記の（散乱率）の項で説明したのと同様の測定方法で透過減衰量を測定した。透過減衰量をＪＩＳ Ｒ １６７９を参照して、下記に示す手順にしたがって、電波送受信機（ＥＡＳ０２、キーコム社製）を用いて、７０～９０ＧＨｚにおいて測定した。透過減衰量は下記の式（１）で算出される値の絶対値で示される。
１０Ｌｏｇ｜Ｐi／Ｐ0｜・・・（１） （Ｐi：受信電力、Ｐ0：送信電力）
測定装置の相違、測定周波数の装置、送信電波の直径、直進透過波のみ透過減衰量を測定した以外は、上記の（散乱率）の項で説明したのと同様の測定方法で透過減衰量を測定した。透過減衰量をＪＩＳ Ｒ １６７９を参照して、下記に示す手順にしたがって、電波送受信機（ＥＡＳ０２、キーコム社製）を用いて、７０～９０ＧＨｚにおいて測定した。透過減衰量は下記の式（１）で算出される値の絶対値で示される。
１０Ｌｏｇ｜Ｐi／Ｐ0｜・・・（１） （Ｐi：受信電力、Ｐ0：送信電力）
図６にその概略を示すとおり、サンプルホルダ１１、ミリ波レンズ１２、ミリ波レンズ１２、送信機９および受信機１０を配置した。送信器９からは、直径３０ｍｍの電波が送信された。送信機９および受信機１０を配置し、サンプルホルダ１１には何もセットしない状態で電波の送受信を行って、透過減衰量が０ｄＢ（電波が全量透過）の状態を各電波散乱体の面方向に対する垂直入射の透過減衰量測定の基準とした。次に、サンプルホルダ１１に各サンプルをセットして電波の送受信を行い、７６．５ＧＨｚにおける透過減衰量を測定した。なお、実施例の電波散乱体について、サンプルは幅Ｑが５０ｍｍ、長さＰが５０ｍｍの支持体に指定の凸部を付与したものであり、凸条の場合はその主面に形成される凸条の長手方向が、入射波の電界の振幅方向と垂直な状態で測定した。また、測定位置について、検体中心部に加え、左右に５ｍｍ、１０ｍｍずらした計５か所を測定し、その平均値を評価した。
（評価）
表５－１～５－２、表６－１～６－８から以下のことが分かった。直進透過波の透過減衰量が、各比較例では、０～２ｄＢであったのに対して、各実施例では、２．９ｄＢ以上と各比較例を上回った。すなわち各実施例の電波散乱体において、効果的に直進透過波を減衰させることができた。
表５－１～５－２、表６－１～６－８から以下のことが分かった。直進透過波の透過減衰量が、各比較例では、０～２ｄＢであったのに対して、各実施例では、２．９ｄＢ以上と各比較例を上回った。すなわち各実施例の電波散乱体において、効果的に直進透過波を減衰させることができた。
また、表５－１～５－２、表６－１～６－８から以下のことが分かった。直進透過波の透過減衰量が、各比較例では、０～２ｄＢであったのに対して、凸部６の高さＨ、幅Ｗ、及び間隔Ｓを、入射電波の波長をλとしたとき、０．５１λ以上１．５λ以下、０．２６λ 以上３．１λ以下、及び０．５１λ以上２．６λ以下とした実施例１～４．４、８、９、１１、１３、１４、１６～１９、２１、５４、５７、６０、６１、６３、６９、７０、７２～７６、７８～８２（凸部６が凸条の場合は、０．５１λ以上１．５λ以下、０．２６λ 以上３．１λ以下、及び０．２６λ以上２．８λ以下とした実施例１～４．４、７、８、９、１１、１３、１４、１６～１９、２１、２３、３３、３７、３８、４２、４６、４７、４９、５０、３３、４６、４７、５２～５８、６５～６８、７８～８０、凸部６がドット状の場合は、０．５１λ以上１．５λ以下、０．５１λ以上３．１λ以下、及び０．５１λ以上２．６λ以下とした実施例３７、４２、５９～６４、６９、７０、７２～７６、８１、８２）では、４．０ｄＢ以上となり、各比較例を上回った。すなわち各実施例の電波散乱体において、さらに効果的に直進透過波を減衰させることができた。
また、表５－１～５－２、表６－１～６－８から以下のことが分かった。直進透過波の透過減衰量が、凸部体積率が０％の各比較例では、０～２ｄＢであったのに対して、凸部体積率が３％以上９０％以下では、５．０ｄＢ以上を達成できる場合があり、凸部体積率が１５％以上６５％以下では、１０．０ｄＢ以上を達成できる場合があり、凸部体積率が２５％以上５５％以下では、１５．０ｄＢ以上を達成できる場合があった。すなわち上記の凸部体積率を有する電波散乱体において、効果的に直進透過波を減衰させることができる場合があることが分かった。
また、実施例１１は良好な透過減衰量を示した。よって、電波散乱体の支持部に穴部を設けた構成が、電波散乱体の重量の増加を抑制しつつ、直進透過波の良好な減衰を達成することができることが分かる。
表３、図１０は、実施例４と実施例１４の各受信角度における透過減衰量を示すものである。表３、図１０から以下のことが分かった。実施例４では、特定の方向である３０°の受信角度で透過減衰量が大きくなっているが、実施例１４では、受信角度の各方向で透過減衰量が均一化されており、特定の方向に強い電波が出射しないため、効果的に強い電波の出射を抑制することができた。よって、幅と間隔の繰り返し構造中に異なる幅を混合させることにより、特定方向へ強め合うことを抑制し、どの出射方向においても効果的に強い電波の出射を抑制することができると考えられる。
以上、本発明を特定の実施形態について図面を参照して説明したが、本発明は、図示し説明した構成以外にも、幾多の変更が可能である。したがって、本発明は、図示し説明した構成に限定されるものではなく、その範囲は、添付の特許請求の範囲及びその均等範囲によってのみ定められるべきである。
１ 電波散乱体
２ 第１の主面
３ 第２の主面
４ 支持部
５ 構造部
６ 凸部
７ 穴部
８ 単位構造
８１ 単位構造空間
８３ 単位構造の底面
１０ レーダアッセンブリ
１１ 車両
３１ カバー部材
Ｈ 凸部の高さ
Ｗ 凸部の幅
Ｓ 凸部の間隔
Ｄ 穴部の深さ
Ｕ 穴部の間隔
Ｖ 穴部の幅
２ 第１の主面
３ 第２の主面
４ 支持部
５ 構造部
６ 凸部
７ 穴部
８ 単位構造
８１ 単位構造空間
８３ 単位構造の底面
１０ レーダアッセンブリ
１１ 車両
３１ カバー部材
Ｈ 凸部の高さ
Ｗ 凸部の幅
Ｓ 凸部の間隔
Ｄ 穴部の深さ
Ｕ 穴部の間隔
Ｖ 穴部の幅
Claims (12)
- 波長がλの１０ＧＨｚ～３００ＧＨｚの入射電波を散乱させるための電波散乱体であって、
樹脂を主成分とする樹脂組成物からなり、
一方が電波入射面を、他方が出射面を構成する２つの面を有し、
前記電波入射面に入射する電波の少なくとも一部が前記電波散乱体を透過し、前記電波散乱体を透過した電波が前記出射面から散乱状態で出射するように構成され、
前記２つの面の少なくとも一方に前記出射面から出射する電波の散乱を生じさせる構造部が形成され、
前記構造部は、３つ以上の凸部及び／又は３つ以上の穴部を含み、
前記３つ以上の凸部の高さが０．５１λ以上１．５λ以下であり、前記３つ以上の凸部の幅が０．２６λ以上３．１λ以下であり、且つ、前記３つ以上の凸部の間隔が０．２６λ以上３．１λ以下であり、前記３つ以上の凸部の高さが略同一であり、前記３つ以上の凸部の幅が略同一であり、且つ、前記３つ以上の凸部について隣接する凸部の間隔が略同一であるか、
及び／又は、
前記３つ以上の穴部の深さが０．５１λ以上１．５λ以下であり、前記３つ以上の穴部の幅が０．２６λ以上３．１λ以下であり、且つ、前記３つ以上の穴部の間隔が０．２６λ以上３．１λ以下であり、前記３つ以上の穴部の深さが略同一であり、前記３つ以上の穴部の幅が略同一であり、且つ、前記３つ以上の穴部について隣接する穴部の間隔が略同一である電波散乱体。 - 請求項１に記載した電波散乱体であって、前記樹脂組成物は、前記樹脂組成物からなる厚み３ｍｍの平板に対して垂直に入射する電波の少なくとも５０％を透過させるものである電波散乱体。
- 請求項１又は２記載の電波散乱体であって、前記樹脂組成物は、複素比誘電率を有し、前記入射電波の周波数で比誘電率の虚部ε''が０．１以下である電波散乱体。
- 請求項１～３のいずれか１項に記載の電波散乱体であって、前記樹脂組成物は前記入射電波の周波数で比誘電率の実部ε'が２以上、４以下である電波散乱体。
- 請求項１～４のいずれか１項に記載の電波散乱体を備える電波を減衰させるための部材。
- 前記電波を減衰させるための部材は、成型体であり、請求項１～４のいずれか１項に記載の電波散乱体が、その少なくとも一部に形成された請求項５に記載の部材。
- 前記電波を減衰させるための部材は、レーダのカバー部材である請求項５又は６に記載の部材。
- 請求項７に記載のレーダのカバー部材にレーダが取り付けられたレーダアッセンブリ。
- 請求項５又は６に記載の電波を減衰させるための部材を含むバンパー。
- 請求項５～７のいずれか１項に記載の部材を備えた車両。
- 請求項８に記載のレーダアッセンブリを備えた車両。
- 請求項９に記載のバンパーを備えた車両。
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