JP7076918B2 - 変速機 - Google Patents

Description

本発明は、車両に搭載される変速機に関する。

走行用の駆動源としてエンジンを搭載した車両では、そのエンジンの動力が変速機を介して駆動輪に伝達される。エンジンの搭載方式には、クランクシャフトが車体の前後方向に対して縦向きになる縦置きと横向きになる横置きとがある。ＦＦ（Front-engine Front-wheel-drive：フロントエンジン・フロントドライブ）レイアウトが採用された車両では、たとえば、エンジンコンパートメントの前後方向のサイズの縮小による車室長の拡大のため、エンジンが横置きで搭載されることが多い。一方、ＦＲ（Front-engine Rear-wheel-drive：フロントエンジン・リヤドライブ）レイアウトが採用された車両では、駆動輪である後輪への動力の伝達のしやすさなどから、エンジンが縦置きで搭載されることがある。

エンジンが縦置きで搭載される車両用の変速機として、縦置き用のＣＶＴ（Continuously Variable Transmission：無段変速機）が既に提供されている。縦置き用のＣＶＴは、エンジンの動力が入力される入力軸が車体の前後方向に対して縦向きとなるように配置される。

縦置き用のＣＶＴの一例では、入力軸とプロペラシャフトに動力を出力する出力軸とが同一軸線上に配置され、入力軸と出力軸との間において、プライマリ軸が入力軸および出力軸と同一軸線上に配置されている。入力軸とプライマリ軸とは、動力を伝達可能に接続されており、エンジンから入力軸に入力される動力は、入力軸からプライマリ軸に伝達される。セカンダリ軸がプライマリ軸と間隔を空けて平行に配置されて、プライマリ軸に支持されるプライマリプーリとセカンダリ軸に支持されるセカンダリプーリとの間に無端状のベルトが巻き掛けられている。これにより、入力軸からプライマリ軸に伝達される動力は、プライマリプーリからベルトに伝達され、ベルトからセカンダリプーリに伝達される。また、セカンダリ軸と間隔を空けて平行に延びる中間軸が設けられており、セカンダリプーリに伝達される動力は、セカンダリ軸から中間軸にギヤを介して伝達され、中間軸から出力軸にギヤを介して伝達される（たとえば、特許文献１参照）。

特開２０１２－１９２８５５号公報

かかる構成のＣＶＴでは、入力軸、プライマリ軸および出力軸が同一の軸線上に配置されているため、その軸線方向の全長が長い。そのため、エンジンが縦置きで搭載されるＦＲレイアウトの小型車両であって、本願発明者らが開発中の新型車両には、そのＣＶＴの構成をそのまま採用することはできない。

本発明の目的は、回転軸線方向の全長の短縮を図ることができる、変速機を提供することである。

前記の目的を達成するため、本発明に係る変速機は、駆動源に対して所定方向の一方側に配置され、駆動源からの動力を変速する変速機であって、所定方向に延びるプライマリ軸と、プライマリ軸に固定的に設けられたプライマリ固定シーブおよびプライマリ軸に沿って移動可能に設けられたプライマリ可動シーブを備えるプライマリプーリと、プライマリ軸に対して所定方向と直交する直交方向に位置をずらして配置され、所定方向に延びるセカンダリ軸と、セカンダリ軸に固定的に設けられたセカンダリ固定シーブおよびセカンダリ軸に沿って移動可能に設けられたセカンダリ可動シーブを備えるセカンダリプーリと、プライマリプーリとセカンダリプーリとに巻き掛けられた無端状のベルトと、プライマリ軸およびセカンダリ軸の両方と直交方向に位置をずらして配置され、所定方向に延び、セカンダリ軸から動力が伝達される出力軸とを含み、プライマリ可動シーブに供給される油圧およびセカンダリ可動シーブに供給される油圧は、それぞれプライマリプーリおよびセカンダリプーリに対して駆動源側と反対側から供給される。

この構成によれば、変速機は、駆動源に対して所定方向の一方側に配置されている。プライマリ軸、セカンダリ軸および出力軸は、いずれも所定方向に延びており、所定方向と直交する方向、つまり各軸の軸径方向に互いに位置をずらして配置されている。そのため、プライマリ軸、セカンダリ軸および出力軸を所定方向にオーバラップさせて配置することができ、その配置により、変速機の所定方向、つまり回転軸線方向の全長の短縮を図ることができる。

そのうえ、プライマリプーリのプライマリ可動シーブに供給される油圧（プライマリ圧）およびセカンダリプーリのセカンダリ可動シーブに供給される油圧（セカンダリ圧）は、それぞれプライマリプーリおよびセカンダリプーリに対して駆動源側と反対側から供給される。そのため、プライマリプーリおよびセカンダリプーリに対する駆動源側にプライマリ圧およびセカンダリ圧の供給のための構成を設ける必要がないので、その構成分のスペースの低減を図ることができ、ひいては変速機の回転軸線方向の全長の短縮を図ることができる。

プライマリ可動シーブは、プライマリ固定シーブに対して駆動源側に配置され、セカンダリ可動シーブは、セカンダリ固定シーブに対して駆動源側と反対側に配置されていてもよい。これにより、プライマリ可動シーブとの間に油圧室を形成するプライマリ油圧室形成部材は、プライマリ可動シーブに対して駆動源側に配置され、セカンダリ可動シーブとの間に油圧室を形成するセカンダリ油圧室形成部材は、セカンダリ可動シーブに対して駆動源側と反対側に配置される。

そのため、プライマリ軸およびセカンダリ軸の各軸端から各軸内を通して各油圧室に油圧が供給される構成であれば、プライマリ軸におけるプライマリ固定シーブから駆動源側と反対側に延びる部分の長さを相対的に短く形成し、セカンダリ軸におけるセカンダリ油圧室形成部材から駆動源側と反対側に延びる部分の長さを相対的に長く形成して、プライマリ軸の軸端から油圧室までの油路長と、セカンダリ軸の軸端から油圧室までの油路長とを近づけることができる。

この構成では、セカンダリ軸におけるセカンダリ油圧室形成部材から駆動源側と反対側に延びる部分が長く延びるので、その部分にセカンダリ軸から出力軸に動力を伝達するギヤやセカンダリ軸を保持するベアリングなどの部材を配設することができる。その結果、変速機の回転軸線方向の全長の短縮を図りながら、部材をスペース効率よく配置することができる。

本発明によれば、変速機の回転軸線方向の全長の短縮を図ることができる。全長の短縮により、変速機の小型化することができ、変速機の軽量化およびコストの低減を図ることができる。ひいては、変速機の軽量化に伴い、変速機が搭載される車両の燃費を向上させることができる。

本発明の一実施形態に係る変速ユニットの構成を示す断面図である。 図１から変速ユニットの一部を抜き出して拡大して示す断面図である。 変速ユニットの第２ケース内を後側（エンジン側と反対側）から見た図である。 変速ユニットを後側から見た図である。 図４に示される切断面線Ｂ－Ｂにおける変速ユニットの一部の断面図である。 図６は、図４に示される切断面線Ｃ－Ｃにおける変速ユニットの一部の断面図である。 ＣＶＴにおける動力伝達経路をＣＶＴの構成とともに示すスケルトン図である。

以下では、本発明の実施の形態について、添付図面を参照しつつ詳細に説明する。

＜変速ユニット＞
図１は、本発明の一実施形態に係る変速ユニット１の構成を示す断面図である。図２は、図１から変速ユニット１の一部を抜き出して拡大して示す断面図である。なお、図１以降の断面図では、断面を表すハッチングの付与が省略されている。

変速ユニット１は、車両に搭載されて、走行用の駆動源としてのエンジン（Ｅ／Ｇ）が発生する動力を変速するユニットである。車両は、ＦＲレイアウトを採用し、エンジンは、たとえば、３気筒４ストロークエンジンであり、クランクシャフトが車体の前後方向に対して縦向きになる縦置きで搭載される。変速ユニット１は、外殻をなすユニットケース２内に、トルクコンバータ３およびＣＶＴ４を備えている。

なお、以下では、エンジンが３気筒４ストロークエンジンである場合を取り上げるが、エンジンの気筒数は、３気筒に限らず、４気筒以上であってもよいし、２気筒以下であってもよい。また、エンジンのストローク数は、４ストロークに限らず、２ストロークであってもよい。

＜ユニットケース＞
ユニットケース２は、第１ケース１１、第２ケース１２および第３ケース１３の３分割にて構成されている。第１ケース１１、第２ケース１２および第３ケース１３は、たとえば、アルミ合金製であり、ダイカスト法によって鋳造されている。第１ケース１１、第２ケース１２および第３ケース１３は、前側（エンジン側）からこの順に並べられて、第１ケース１１と第２ケース１２とがボルト（図示せず）で締結され、第２ケース１２と第３ケース１３とがボルト１４で締結されることにより、一体化されている。トルクコンバータ３は、第１ケース１１内に収容され、ＣＶＴ４は、第２ケース１２および第３ケース１３内に収容されている。

＜トルクコンバータ＞
トルクコンバータ３は、フロントカバー２１、ポンプインペラ２２、タービンハブ２３、タービンランナ２４、ロックアップ機構２５およびステータ２６を備えている。

フロントカバー２１は、車両（車体）の前後方向に延びる回転軸線を中心に略円板状に延び、その外周端部がエンジン側と反対側（後述する無段変速機構４２側）である後側に屈曲した形状をなしている。フロントカバー２１の中心部は、前側に膨出している。この膨出した部分には、エンジンのクランクシャフトが相対回転不能に結合される。

ポンプインペラ２２は、フロントカバー２１の後側に配置されている。ポンプインペラ２２の外周端部は、フロントカバー２１の外周端部に接続され、回転軸線を中心にフロントカバー２１と一体回転可能に設けられている。ポンプインペラ２２の内面には、複数のブレード２７が放射状に並べて配置されている。

タービンハブ２３は、フロントカバー２１とポンプインペラ２２との間に配置されている。

タービンランナ２４は、タービンハブ２３に固定されている。タービンランナ２４のポンプインペラ２２との対向面には、複数のブレード２８が放射状に並べて配置されている。

ロックアップ機構２５は、ロックアップピストン３１およびダンパ機構３２を備えている。

ロックアップピストン３１は、略円環板状をなし、その内周端部がタービンハブ２３に外嵌されて、フロントカバー２１とタービンランナ２４との間に位置している。ロックアップピストン３１に対してタービンランナ２４側の係合側油室３３の油圧がフロントカバー２１側の解放側油室３４の油圧よりも高いと、その差圧により、ロックアップピストン３１がフロントカバー２１側に移動する。そして、ロックアップピストン３１がフロントカバー２１に押し付けられると、ポンプインペラ２２とタービンランナ２４とが直結（ロックアップオン）される。逆に、解放側油室３４の油圧が係合側油室３３の油圧よりも高いと、その差圧により、ロックアップピストン３１がタービンランナ２４側に移動する。ロックアップピストン３１がフロントカバー２１から離間した状態では、ポンプインペラ２２とタービンランナ２４との直結が解除（ロックアップオフ）される。

ダンパ機構３２は、ポンプインペラ２２とタービンランナ２４との直結時にエンジンからの振動を減衰するための機構である。

ステータ２６は、ポンプインペラ２２とタービンランナ２４との間に配置されている。

ロックアップオフの状態において、エンジントルクによりポンプインペラ２２が回転すると、ポンプインペラ２２からタービンランナ２４に向かうオイルの流れが生じる。このオイルの流れがタービンランナ２４のブレード２８で受けられて、タービンランナ２４が回転する。このとき、トルクコンバータ３の増幅作用が生じ、タービンランナ２４には、エンジントルクよりも大きなトルクが発生する。

＜縦置きＣＶＴ＞
ＣＶＴ４は、入力軸４１、無段変速機構４２、リバース伝達機構４３および出力軸４４を備えている。ＣＶＴ４は、入力軸４１が車両の前後方向に延びる縦向きとなるように配置されている。すなわち、ＣＶＴ４は、いわゆる縦置き用のＣＶＴである。

入力軸４１は、中空軸に形成されて、トルクコンバータ３の回転軸線上を延びている。入力軸４１の前側の端部は、トルクコンバータ３内に挿入されて、タービンハブ２３とスプライン嵌合している。

入力軸４１の軸線方向の中央部は、ベアリング４５を介して、第１ケース１１に回転可能に支持されている。

入力軸４１に対して後側（エンジン側と反対側）には、機械式のオイルポンプ４６が配置されている。オイルポンプ４６は、ポンプケース４７と、ポンプケース４７と重ね合わされるポンプカバー４８とを備えている。ポンプケース４７とポンプカバー４８とは、複数のボルトにより締結されて、第２ケース１２に保持されている。ポンプケース４７とポンプカバー４８とに囲まれる空間には、ポンプギヤ４９が収容されている。

ポンプケース４７は、ポンプカバー４８に対して前側に配置されている。ポンプケース４７の前側の端部には、図２に示されるように、後側に凹む円形状の凹部５１が形成されている。入力軸４１の後側の端部は、凹部５１内に挿入されている。入力軸４１の周面と凹部５１の内周面との間には、ニードルベアリング５２が介在され、入力軸４１の端面と凹部５１の底面との間には、スラストベアリング５３が介在されている。これにより、入力軸４１の後側の端部は、ニードルベアリング５２およびスラストベアリング５３を介して、ポンプケース４７に回転可能に支持されている。

ポンプギヤ４９には、図１に示されるように、ポンプ軸５４の一端部が相対回転不能に接続されている。ポンプ軸５４は、凹部５１の中央部を貫通して、ポンプケース４７から前側に突出し、入力軸４１の中空部に入力軸４１の内周面との間に隙間を空けて挿通されている。ポンプ軸５４の前側の端部は、トルクコンバータ３のフロントカバー２１の中心部の前側に膨出した部分に挿入されて、フロントカバー２１に相対回転不能に結合されている。これにより、エンジンの動力によりフロントカバー２１が回転すると、フロントカバー２１と一体にポンプ軸５４およびポンプギヤ４９が回転し、オイルポンプ４６から油圧が発生する。

また、入力軸４１は、ベアリング４５を介して第１ケース１１に回転可能に支持され、ニードルベアリング５２およびスラストベアリング５３を介してポンプケース４７に回転可能に支持されて、トルクコンバータ３のタービンハブ２３とスプライン嵌合していることにより、タービンランナ２４が回転すると、タービンランナ２４と一体に回転する。

無段変速機構４２は、プライマリ軸６１、セカンダリ軸６２、プライマリプーリ６３、セカンダリプーリ６４およびベルト６５を備えている。

図３は、第２ケース１２内を後側から見た図である。なお、図１は、図３に示される切断線面Ａ－Ａに沿って変速ユニット１を切断したときの断面図である。

プライマリ軸６１は、その軸心が入力軸４１の軸心に対して車両の後側から見て右下方に離間した位置に配置されて、入力軸４１と平行に延びている。入力軸４１とプライマリ軸６１との軸心間距離、言い換えれば、入力軸４１の軸線とプライマリ軸６１の軸線との間の軸径方向（回転径方向）の距離は、トルクコンバータ３のタービンランナ２４の回転半径よりも短い。

セカンダリ軸６２は、その軸心が入力軸４１の軸心に対して車両の後側から見て左上方に離間した位置に配置されて、入力軸４１と平行に延びている。入力軸４１とセカンダリ軸６２との軸心間距離、言い換えれば、入力軸４１の軸線とセカンダリ軸６２の軸線との間の軸径方向の距離は、入力軸４１の軸線とプライマリ軸６１の軸線との間の軸径方向の距離に等しく、トルクコンバータ３のタービンランナ２４の回転半径よりも短い。

このように、入力軸４１に対して、プライマリ軸６１とセカンダリ軸６２とが左右に分かれて配置されている。これにより、プライマリ軸６１とセカンダリ軸６２との上下方向の軸間距離を短くすることができ、ＣＶＴ４の上下方向のサイズを小さくすることができる。変速ユニット１では、プライマリ軸６１およびセカンダリ軸６２の上下方向の位置がトルクコンバータ３の最上位置と最下位置との間に収まり、プライマリ軸６１およびセカンダリ軸６２がトルクコンバータ３のタービンランナ２４と前後方向に対向する程度まで、無段変速機構４２の上下方向のサイズが小型化されている。そのため、商用車などの車室が低床化された車両であっても、その車両への変速ユニット１の搭載を車両の最低地上高を確保しつつ可能とすることができる。

プライマリ軸６１およびセカンダリ軸６２は、それぞれ入力軸４１に対して上下方向の一方側および他方側にオフセットしている。具体的には、ＣＶＴ４では、プライマリ軸６１が入力軸４１よりも下側の位置に配置され、セカンダリ軸６２が入力軸４１よりも上側の位置に配置されている。これにより、第２ケース１２は、プライマリ軸６１の右上方の位置に、その後端部（プライマリプーリ６３と回転径方向に対向する部分）に対してプライマリ軸６１側に凹んだ部分を有している。そして、その部分には、エンジンの始動のためのスタータＳＴが配置されている。

プライマリプーリ６３は、図１に示されるように、プライマリ軸６１に固定されたプライマリ固定シーブ７１と、プライマリ固定シーブ７１にベルト６５を挟んで対向配置され、プライマリ軸６１にその軸線方向に移動可能かつ相対回転不能に支持されたプライマリ可動シーブ７２とを備えている。プライマリ可動シーブ７２は、プライマリ固定シーブ７１に対して前側に配置されている。

プライマリ可動シーブ７２に対してプライマリ固定シーブ７１側と反対側、つまり前側には、シリンダ７３が設けられている。シリンダ７３は、内周端がプライマリ軸６１に固定され、プライマリ軸６１から軸径方向に延び、外周端部が後側に屈曲して延びている。プライマリ可動シーブ７２の外周端は、シリンダ７３の外周端部に回転径方向の内側から液密的に当接している。プライマリ可動シーブ７２とシリンダ７３との間は、油圧室（ピストン室）７４として形成されている。

セカンダリプーリ６４は、セカンダリ軸６２に固定されたセカンダリ固定シーブ７５と、セカンダリ固定シーブ７５にベルト６５を挟んで対向配置され、セカンダリ軸６２にその軸線方向に移動可能かつ相対回転不能に支持されたセカンダリ可動シーブ７６とを備えている。セカンダリ可動シーブ７６は、セカンダリ固定シーブ７５に対して後側に配置されており、前後方向において、セカンダリ固定シーブ７５とセカンダリ可動シーブ７６との位置関係は、プライマリプーリ６３のプライマリ固定シーブ７１とプライマリ可動シーブ７２との位置関係と逆転している。

セカンダリ可動シーブ７６に対してセカンダリ固定シーブ７５と反対側、つまり後側には、ピストン７７が設けられている。ピストン７７は、内周端がセカンダリ軸６２に固定され、セカンダリ軸６２から軸径方向に延びている。セカンダリ可動シーブ７６の外周端部は、後側に延出しており、ピストン７７の外周端は、そのセカンダリ可動シーブ７６の外周端部に回転径方向の内側から液密的に当接している。セカンダリ可動シーブ７６とピストン７７との間は、油圧室７８として形成されている。

セカンダリプーリ６４のセカンダリ固定シーブ７５およびセカンダリ可動シーブ７６は、プライマリ可動シーブ７２およびシリンダ７３の一部と上下方向に重なっている（前後方向に見て重なっている）。具体的には、プライマリ可動シーブ７２の外周端部は、前後方向に延びてその前端部が回転径方向の外側に屈曲しており、セカンダリ固定シーブ７５は、プライマリ可動シーブ７２の外周端部における前後方向に延びる部分に回転径方向の外側から対向し、その外周端部における回転径方向に延びる部分に後側から対向している。

無段変速機構４２では、プライマリプーリ６３およびセカンダリプーリ６４の各油圧室７４，７８に供給される油圧が制御されて、プライマリプーリ６３およびセカンダリプーリ６４の各溝幅が変更されることにより、ベルト変速比（プライマリプーリ６３とセカンダリプーリ６４とのプーリ比）が一定の変速比範囲内で連続的に無段階で変更される。

具体的には、ベルト変速比が小さくされるときには、プライマリプーリ６３の油圧室７４に供給される油圧が上げられる。これにより、プライマリプーリ６３のプライマリ可動シーブ７２がプライマリ固定シーブ７１側に移動し、プライマリ固定シーブ７１とプライマリ可動シーブ７２との間隔（溝幅）が小さくなる。これに伴い、プライマリプーリ６３に対するベルト６５の巻きかけ径が大きくなり、セカンダリプーリ６４のセカンダリ固定シーブ７５とセカンダリ可動シーブ７６との間隔（溝幅）が大きくなる。その結果、ベルト変速比が小さくなる。

ベルト変速比が大きくされるときには、プライマリプーリ６３の油圧室７４に供給される油圧が下げられる。これにより、ベルト６５に対するセカンダリプーリ６４の推力がベルト６５に対するプライマリプーリ６３の推力よりも大きくなり、セカンダリプーリ６４のセカンダリ固定シーブ７５とセカンダリ可動シーブ７６との間隔が小さくなるとともに、プライマリ固定シーブ７１とプライマリ可動シーブ７２との間隔が大きくなる。その結果、ベルト変速比が大きくなる。

セカンダリプーリ６４の油圧室７８には、バイアススプリング７９が設けられている。バイアススプリング７９は、一端がセカンダリ可動シーブ７６に弾性的に当接し、他端がピストン７７に弾性的に当接している。バイアススプリング７９の弾性力により、セカンダリ可動シーブ７６およびピストン７７が互いに離間する方向に付勢されている。セカンダリ可動シーブ７６には、油圧室６８内の油圧およびバイアススプリング７９による付勢力が付与され、ベルト６５には、それに応じた挟圧が付与される。

また、プライマリ軸６１は、第１プライマリ軸８１と第２プライマリ軸８２とに分割して構成されている。第１プライマリ軸８１は、第２プライマリ軸８２の前側に配置されている。プライマリプーリ６３は、第２プライマリ軸８２に支持されている。第１プライマリ軸８１の後側の端部には、円形の接続凹部８３が形成されている。第２プライマリ軸８２の前側の端部は、接続凹部８３に挿入されて、接続凹部８３内において、第２プライマリ軸８２の外周面は、接続凹部８３の内周面とスプライン嵌合している。そして、第１プライマリ軸８１の前側の端部は、ベアリング８４を介して第１ケース１１に回転可能に支持されている。第２プライマリ軸８２の前側の端部は、ベアリング８５を介して第２ケース１２に回転可能に支持されている。プライマリプーリ６３の後側には、第２ケース１２に固定的に保持されるアダプタ８６が配置されており、第２プライマリ軸８２の後側の端部は、ベアリング８７を介してアダプタ８６に回転可能に支持されている。

入力軸４１には、図２に示されるように、ベアリング４５の内輪（インナレース）が外嵌される部分の後側に隣接する部分に、入力軸ギヤ９１が一体に形成されている。これに対応して、第１プライマリ軸８１には、プライマリ入力ギヤ９２がニードルベアリング９３を介して相対回転可能に支持されている。プライマリ入力ギヤ９２は、入力軸ギヤ９１と噛合しており、入力軸ギヤ９１よりもギヤ径が大きい。

互いに噛合する入力軸ギヤ９１およびプライマリ入力ギヤ９２とオイルポンプ４６のポンプケース４７との間のスペースを利用して、第１プライマリ軸８１に対するプライマリ入力ギヤ９２の回転を許容／禁止する前進クラッチ９４が設けられている。前進クラッチ９４の一部は、オイルポンプ４６と回転径方向に重なっている（回転軸線方向に見て重なっている）。前進クラッチ９４は、クラッチドラム９５、クラッチハブ９６、クラッチピストン９７およびキャンセラ９８を備えている。

クラッチドラム９５は、内周端が第１プライマリ軸８１に固定され、第１プライマリ軸８１から回転径方向に延び、外周端部がプライマリ入力ギヤ９２側、つまり前側に屈曲して延びている。クラッチドラム９５の外周端部には、複数のクラッチプレート１０１が前後方向に間隔を空けて並べて保持されている。

クラッチハブ９６は、プライマリ入力ギヤ９２と一体に形成されている。クラッチハブ９６は、プライマリ入力ギヤ９２から後側に延出する円筒状をなし、クラッチドラム９５の外周端部に対して回転径方向の内側から間隔を空けて対向している。クラッチハブ９６には、複数のクラッチディスク１０２が前後方向に間隔を空けて保持されている。クラッチプレート１０１とクラッチディスク１０２とは、中心軸線方向に交互に並ぶように配置されている。

クラッチピストン９７は、クラッチドラム９５とクラッチハブ９６との間に、第１プライマリ軸８１の軸線方向、つまり前後方向に移動可能に設けられている。クラッチピストン９７は、第１プライマリ軸８１から第１プライマリ軸８１の軸径方向外側に延び、外周端部が前側に屈曲して延びている。クラッチピストン９７の外周端部の先端は、クラッチプレート１０１に当接する。また、クラッチピストン９７は、クラッチドラム９５に液密的に当接しており、クラッチドラム９５とクラッチピストン９７との間には、クラッチピストン９７に作用する油圧が供給される油圧室１０３が形成されている。

キャンセラ９８は、クラッチハブ９６とクラッチピストン９７との間に設けられている。キャンセラ９８の内周端は、第１プライマリ軸８１に固定されている。キャンセラ９８の外周端は、クラッチピストン９７に液密的に当接している。これにより、クラッチピストン９７とキャンセラ９８との間に、キャンセラ室１０４が形成されている。キャンセラ室１０４には、リターンスプリング１０５が設けられており、クラッチピストン９７とキャンセラ９８とは、リターンスプリング１０５の付勢力により、互いに離間する方向に弾性的に付勢されている。

クラッチピストン９７は、油圧室１０３に供給される油圧により、クラッチプレート１０１側に移動し、クラッチプレート１０１を押圧する。この押圧により、クラッチプレート１０１とクラッチディスク１０２とが圧接し、前進クラッチ９４が係合する。前進クラッチ９４の係合により、第１プライマリ軸８１に対するプライマリ入力ギヤ９２の回転が禁止され、プライマリ入力ギヤ９２が回転すると、第１プライマリ軸８１がプライマリ入力ギヤ９２と一体に回転する。前進クラッチ９４の係合状態から油圧が開放されると、クラッチピストン９７とキャンセラ９８との間に介在されているリターンスプリング１０５の付勢力により、クラッチピストン９７がクラッチプレート１０１から離間する。その結果、クラッチディスク１０２とクラッチプレート１０１との圧接が解除され、前進クラッチ９４が解放される。前進クラッチ９４の解放により、第１プライマリ軸８１に対するプライマリ入力ギヤ９２の回転が許容され、プライマリ入力ギヤ９２が回転しても、その回転が第１プライマリ軸８１に伝達されない。

セカンダリ軸６２は、第１セカンダリ軸１１１と第２セカンダリ軸１１２とに分割して構成されている。第１セカンダリ軸１１１は、第２セカンダリ軸１１２の前側に配置されている。セカンダリプーリ６４は、第２セカンダリ軸１１２に支持されている。第１セカンダリ軸１１１の後側の端部には、円形の接続凹部１１３が形成されている。第２セカンダリ軸１１２の前側の端部は、接続凹部１１３に挿入されて、接続凹部１１３内において、第２セカンダリ軸１１２の外周面は、接続凹部１１３の内周面とスプライン嵌合している。第１セカンダリ軸１１１は、第１プライマリ軸８１と見比べて理解されるように、第１プライマリ軸８１と同一の部品である。この第１プライマリ軸８１と第１セカンダリ軸１１１との共通化により、変速ユニット１（ＣＶＴ４）を構成する部品の種類の数を削減でき、変速ユニット１の製造コストを低減することができる。第１セカンダリ軸１１１の前側の端部は、ベアリング１１４を介して第１ケース１１に回転可能に支持されている。第２セカンダリ軸１１２の前側の端部は、ベアリング１１５を介して第２ケース１２に回転可能に支持されている。第２セカンダリ軸１１２の後側の端部は、ベアリング１１６を介して第３ケース１３に回転可能に支持されている。

第２セカンダリ軸１１２には、ベアリング１１４の後側において、セカンダリ入力ギヤ１２１がニードルベアリング１２２を介して相対回転可能に支持されている。

セカンダリ入力ギヤ１２１とオイルポンプ４６のポンプケース４７との間のスペースを利用して、第１セカンダリ軸１１１に対するセカンダリ入力ギヤ１２１の回転を許容／禁止する後進クラッチ１２３が設けられている。後進クラッチ１２３の一部は、オイルポンプ４６と回転径方向に重なっている（回転軸線方向に見て重なっている）。後進クラッチ１２３は、クラッチドラム１２４、クラッチハブ１２５、クラッチピストン１２６およびキャンセラ１２７を備えている。

クラッチドラム１２４は、内周端が第１セカンダリ軸１１１に固定され、第１セカンダリ軸１１１から軸径方向に延び、外周端部がセカンダリ入力ギヤ１２１側、つまり前側に屈曲して延びている。クラッチドラム１２４の外周端部には、複数のクラッチプレート１３１が前後方向に間隔を空けて並べて保持されている。

クラッチハブ１２５は、セカンダリ入力ギヤ１２１と一体に形成されている。クラッチハブ１２５は、セカンダリ入力ギヤ１２１から後側に延出する円筒状をなし、クラッチドラム１２４の外周端部に対して回転径方向内側から間隔を空けて対向している。クラッチハブ１２５には、複数のクラッチディスク１３２が前後方向に間隔を空けて保持されている。クラッチプレート１３１とクラッチディスク１３２とは、中心軸線方向に交互に並ぶように配置されている。クラッチプレート１３１およびクラッチディスク１３２の各枚数は、前進クラッチ９４のクラッチプレート１０１およびクラッチディスク１０２の各枚数よりも多い。

クラッチピストン１２６は、クラッチドラム１２４とクラッチハブ１２５との間に、第１セカンダリ軸１１１の軸線方向、つまり前後方向に移動可能に設けられている。クラッチピストン１２６は、第１セカンダリ軸１１１から第１セカンダリ軸１１１の軸径方向外側に延び、外周端部が前側に屈曲して延びている。クラッチピストン１２６の外周端部の先端は、クラッチプレート１３１に当接する。また、クラッチピストン１２６は、クラッチドラム１２４に液密的に当接しており、クラッチドラム１２４とクラッチピストン１２６との間には、クラッチピストン１２６に作用する油圧が供給される油圧室１３３が形成されている。

キャンセラ１２７は、クラッチハブ１２５とクラッチピストン１２６との間に設けられている。キャンセラ１２７の内周端は、第１セカンダリ軸１１１に固定されている。キャンセラ１２７の外周端は、クラッチピストン１２６に液密的に当接している。これにより、クラッチピストン１２６とキャンセラ１２７との間に、キャンセラ室１３４が形成されている。キャンセラ室１３４には、リターンスプリング１３５が設けられており、クラッチピストン１２６とキャンセラ１２７とは、リターンスプリング１３５の付勢力により、互いに離間する方向に弾性的に付勢されている。

クラッチピストン１２６は、油圧室１３３に供給される油圧により、クラッチプレート１３１側に移動し、クラッチプレート１３１を押圧する。この押圧により、クラッチプレート１３１とクラッチディスク１３２とが圧接し、後進クラッチ１２３が係合する。後進クラッチ１２３の係合により、第１セカンダリ軸１１１に対するセカンダリ入力ギヤ１２１の回転が禁止され、セカンダリ入力ギヤ１２１が回転すると、第１セカンダリ軸１１１がセカンダリ入力ギヤ１２１と一体に回転する。後進クラッチ１２３の係合状態から油圧が開放されると、クラッチピストン１２６とキャンセラ１２７との間に介在されているリターンスプリング１３５の付勢力により、クラッチピストン１２６がクラッチプレート１３１から離間する。その結果、クラッチディスク１３２とクラッチプレート１３１との圧接が解除され、後進クラッチ１２３が解放される。後進クラッチ１２３の解放により、第１セカンダリ軸１１１に対するセカンダリ入力ギヤ１２１の回転が許容され、セカンダリ入力ギヤ１２１が回転しても、その回転が第１セカンダリ軸１１１に伝達されない。

リバース伝達機構４３は、入力軸４１の動力（回転）を無段変速機構４２を経由せずにセカンダリ軸６２（第１セカンダリ軸１１１）に伝達する機構である。リバース伝達機構４３は、リバースアイドラ軸１４１、第１リバースギヤ１４２および第２リバースギヤ１４３を含む。

リバースアイドラ軸１４１は、入力軸４１と平行をなす前後方向に延びている。リバースアイドラ軸１４１の前側の端部は、ベアリング１４４を介して第１ケース１１に回転可能に支持されている。リバースアイドラ軸１４１の後側の端部は、ベアリング１４５を介して第２ケース１２に回転可能に支持されている。また、リバースアイドラ軸１４１は、図３に示されるように、その上下方向の位置がトルクコンバータ３のタービンランナ２４の最上位置と最下位置との間に収まっており、タービンランナ２４と前後方向に対向している。

第１リバースギヤ１４２は、リバースアイドラ軸１４１と一体に形成されている。第１リバースギヤ１４２は、入力軸ギヤ９１と噛合しており、入力軸ギヤ９１よりもギヤ径が大きい。第２リバースギヤ１４３は、第１リバースギヤ１４２の後側において、リバースアイドラ軸１４１と一体に形成されている。第２リバースギヤ１４３は、セカンダリ入力ギヤ１２１と噛合しており、セカンダリ入力ギヤ１２１よりもギヤ径が小さい。

出力軸４４は、入力軸４１に対して後側に間隔を空けて、入力軸４１と同一軸線上に配置されている。言い換えれば、入力軸４１と出力軸４４とは、前後方向に間隔を空けてそれぞれ前後に、車両の前後方向に沿った縦向きに延びる共通の軸線を有するように配置されている。

出力軸４４の前側の端部は、ニードルベアリング１４６を介してアダプタ８６に回転可能に支持されている。アダプタ８６は、略全体がセカンダリプーリ６４のセカンダリ可動シーブ７６およびピストン７７と前後方向に重なっている（セカンダリプーリ６４の回転径方向から見て重なっている）。その結果、出力軸４４は、セカンダリ可動シーブ７６にほぼ極限まで近づけられ、ピストン７７と前後方向に重なって配置されている。これにより、変速ユニット１（ＣＶＴ４）の前後長の短縮が図られている。また、出力軸４４は、ニードルベアリング１４６による支持部分に対して後側に間隔を空けた部分にベアリング１４７の内輪が外嵌されて、そのベアリング１４７を介して第３ケース１３に回転可能に支持されている。

出力軸４４には、ニードルベアリング１４６による支持部分とベアリング１４７による支持部分との間において、出力軸ギヤ１４８が一体に形成されている。これに対応して、セカンダリ軸６２（第２セカンダリ軸１１２）には、セカンダリプーリ６４のピストン７７の後側に隣接して、セカンダリ出力ギヤ１４９がスプライン嵌合により相対回転不能に支持されている。出力軸ギヤ１４８とセカンダリ出力ギヤ１４９とは、噛合しており、出力軸ギヤ１４８は、セカンダリ出力ギヤ１４９よりもギヤ径が大きい。出力軸ギヤ１４８は、セカンダリプーリ６４のピストン７７と上下方向に重なっている（前後方向に見て重なっている）。

＜油供給構造＞
第２ケース１２の底部には、バルブボディ１５１が設けられている。バルブボディ１５１には、変速ユニット１の各部へのオイルの供給を制御するための各種のバルブを含む油圧回路が形成されている。第２ケース１２には、オイルパン１５２が下側から複数のボルトで固定される。オイルパン１５２内には、オイルが貯留されており、そのオイルには、ストレーナが浸漬されている。オイルポンプ４６のポンプギヤ４９の回転により、オイルパン１５２に貯留されたオイルがストレーナを介して吸い上げられ、バルブボディ１５１に供給される。そして、バルブボディ１５１からオイルの供給を必要とする各部に作動油または潤滑油としてオイルが供給される。

前進クラッチ９４の油圧室１０３には、前後方向にオイルポンプ４６と重なる位置においてバルブボディ１５１から上方にプライマリ軸６１の軸径方向に沿って延びる油路１５３を通して作動油が供給される。前進クラッチ９４では、クラッチドラム９５がクラッチハブ９６に対してオイルポンプ４６側に配置されており、前進クラッチ９４の構成を前後反転させた構成と比較して、油圧室１０３がオイルポンプ４６に近い。そのため、前進クラッチ９４の構成では、その構成を反転させた構成と比較して、油路１５３から油圧室１０３までの距離を短縮でき、ひいてはオイルポンプ４６から油圧室１０３までの油路長を短縮でき、油路長の短縮による応答性の向上を図ることができる。

後進クラッチ１２３の油圧室１３３には、前後方向にオイルポンプ４６と重なる位置においてバルブボディ１５１から上方にプライマリ軸６１の軸径方向に沿って延びる油路１５４を通して作動油が供給される。後進クラッチ１２３では、クラッチドラム１２４がクラッチハブ１２５に対してオイルポンプ４６側に配置されており、後進クラッチ１２３の構成を前後反転させた構成と比較して、油圧室１３３がオイルポンプ４６に近い。そのため、後進クラッチ１２３の構成では、その構成を反転させた構成と比較して、油路１５４から油圧室１３３までの距離を短縮でき、ひいてはオイルポンプ４６から油圧室１３３までの油路長を短縮でき、油路長の短縮による応答性の向上を図ることができる。

また、第２ケース１２には、図３に示されるように、隔壁１５５が一体に形成されている。隔壁１５５は、プライマリプーリ６３の外周に沿って、プライマリプーリ６３の下端と上下方向に対向する位置をセカンダリプーリ６４側に越えて、プライマリプーリ６３の左端と上下方向に対向する位置まで延びている。隔壁１５５により、プライマリプーリ６３をオイルパン１５２に貯留されているオイルから隔離することができ、プライマリプーリ６３の下部がそのオイルに浸漬することを抑制できる。

車両の前進時には、プライマリプーリ６３が後側から見て時計回りに回転するので、隔壁１５５上にオイルが溜まっても、その溜まったオイルがプライマリプーリ６３により隔壁１５５の開放端側に掻き出される。その結果、プライマリプーリ６３の下部がオイルに浸漬することを抑制でき、オイルがプライマリプーリ６３の回転の抵抗となることによるメカニカルロスを低減でき、車両の燃費の向上を図ることができる。

プライマリ軸６１の第２プライマリ軸８２には、図１に示されるように、プライマリ軸心油路１６１が形成されている。プライマリ軸心油路１６１は、第２プライマリ軸８２の後側の端面で開放されている。また、第２プライマリ軸８２には、開放油路１６２，１６３が軸線方向に互いに間隔を空けて形成されている。開放油路１６２，１６３の各一端は、プライマリ軸心油路１６１に接続されており、開放油路１６２，１６３は、プライマリ軸心油路１６１と連通している。開放油路１６２の他端は、第２プライマリ軸８２の外周面で開放されている。プライマリ可動シーブ７２には、第２プライマリ軸８２に外嵌される略円筒状の外嵌部１６４が形成されており、外嵌部１６４には、連通油路１６５が貫通して形成されている。プライマリ可動シーブ７２の位置によっては、開放油路１６２のみがプライマリプーリ６３の油圧室７４と連通し、開放油路１６３のみが連通油路１６５を介して油圧室７４と連通し、または、開放油路１６２，１６３の両方が油圧室７４と連通する。

プライマリ軸心油路１６１には、バルブボディ１５１からオイルが供給される。プライマリ軸心油路１６１に供給されるオイルは、開放油路１６２，１６３の少なくとも一方および連通油路１６５をこの順に通過して油圧室７４に流入し、また、油圧室７４のオイルは、連通油路１６５および開放油路１６２，１６３の少なくとも一方をこの順に通過してプライマリ軸心油路１６１に流出する。

セカンダリ軸６２の第２セカンダリ軸１１２には、セカンダリ軸心油路１６６が形成されている。セカンダリ軸心油路１６６は、第２セカンダリ軸１１２の後側の端面で開放されている。また、第２セカンダリ軸１１２には、開放油路１６７が形成されている。開放油路１６７の一端は、セカンダリ軸心油路１６６に接続されており、開放油路１６７は、セカンダリ軸心油路１６６と連通している。開放油路１６７の他端は、第２セカンダリ軸１１２の外周面で開放されている。セカンダリ可動シーブ７６には、第２セカンダリ軸１１２に外嵌される略円筒状の外嵌部１６８が形成されており、外嵌部１６８には、連通油路１６９が貫通して形成されている。セカンダリ可動シーブ７６の位置にかかわらず、開放油路１６７は、連通油路１６９を介して、セカンダリプーリ６４の油圧室７８と連通する。

セカンダリ軸心油路１６６には、バルブボディ１５１からオイルが供給される。セカンダリ軸心油路１６６に供給されるオイルは、開放油路１６７および連通油路１６９をこの順に通過して油圧室７８に流入し、また、油圧室７８のオイルは、連通油路１６９および開放油路１６７をこの順に通過してセカンダリ軸心油路１６６に流出する。

図４は、変速ユニット１を後側から見た図である。図５は、図４に示される切断面線Ｂ－Ｂにおける変速ユニット１の一部の断面図である。図６は、図４に示される切断面線Ｃ－Ｃにおける変速ユニット１の一部の断面図である。

プライマリ軸心油路１６１には、バルブボディ１５１からプライマリ油路１７１を通してオイルが供給される。プライマリ油路１７１は、図５に示されるように、第１油路構成部１７２、第２油路構成部１７３、第３油路構成部１７４および第４油路構成部１７５で構成されている。第１油路構成部１７２は、バルブボディ１５１の後端部から上方に延びている。第２油路構成部１７３は、第１油路構成部１７２の上端部から後方に延びている。第３油路構成部１７４は、第２油路構成部１７３の後端部から上方に延びている。また、第３油路構成部１７４は、図４に示されるように、車両の後側から見て、上端に近づくほど右方に位置するように傾斜して延びている。すなわち、第３油路構成部１７４は、車両の後側から見て、第２油路構成部１７３の後端部から右上方に延びている。第３油路構成部１７４の上端部は、図５に示されるように、プライマリ軸６１の軸線上に位置している。第４油路構成部１７５は、図５に示されるように、第３油路構成部１７４の上端部から前方に延びて、プライマリ軸心油路１６１に接続されている。

セカンダリ軸心油路１６６には、バルブボディ１５１からセカンダリ油路１８１を通してオイルが供給される。セカンダリ油路１８１は、図６に示されるように、第１油路構成部１８２、第２油路構成部１８３、第３油路構成部１８４、第４油路構成部１８５および第５油路構成部１８６で構成されている。第１油路構成部１８２は、バルブボディ１５１の後端部から上方に延びている。第２油路構成部１８３は、第１油路構成部１８２の上端部から後方に延びている。第３油路構成部１８４は、第２油路構成部１８３の後端部から上方に延びている。また、第３油路構成部１８４は、上端に近づくほど後方に位置するように傾斜して延びている。すなわち、第３油路構成部１８４は、第２油路構成部１８３の後端部から後上方に延びている。第４油路構成部１８５は、上下方向に延び、第３油路構成部１８４の上端部と交差して、その交差した部分で第３油路構成部１８４と連通している。第５油路構成部１８６は、第４油路構成部１８５の上端部前方に延びて、セカンダリ軸心油路１６６に接続されている。

かかる構成により、プライマリ軸心油路１６１とセカンダリ軸心油路１６６とは、ほぼ同じ油路長を有している。また、プライマリ油路１７１とセカンダリ油路１８１とは、ほぼ同じ油路長を有している。したがって、バルブボディ１５１からプライマリプーリ６３の油圧室７４までの油路長と、バルブボディ１５１からセカンダリプーリ６４の油圧室７８までの油路長とがほぼ等しい。これにより、バルブボディ１５１からプライマリプーリ６３およびセカンダリプーリ６４に油圧が同時に供給されるときに、その油圧の供給にタイムラグが生じることを抑制できる。その結果、ＣＶＴ４の変速時に良好な油圧応答性を発揮することができる。

＜動力伝達経路＞
図７は、ＣＶＴ４における動力伝達経路をＣＶＴ４の構成とともに示すスケルトン図である。

車両の前進時には、前進クラッチ９４が係合されて、後進クラッチ１２３が解放される。エンジンからトルクコンバータ３を介して入力軸４１に入力される動力は、前進クラッチ９４の係合により、入力軸ギヤ９１からプライマリ入力ギヤ９２を介してプライマリ軸６１に伝達される。一方、入力軸４１に入力される動力が入力軸ギヤ９１からセカンダリ入力ギヤ１２１に伝達されて、セカンダリ入力ギヤ１２１が回転しても、後進クラッチ１２３の解放により、セカンダリ入力ギヤ１２１がセカンダリ軸６２（第１セカンダリ軸１１１）に対して空転し、セカンダリ軸６２に動力が伝達されない。

プライマリ軸６１に伝達される動力は、プライマリプーリ６３とセカンダリプーリ６４とのプーリ比に応じたベルト変速比で変速されて、セカンダリ軸６２に伝達される。そして、セカンダリ軸６２に伝達される動力は、セカンダリ出力ギヤ１４９から出力軸ギヤ１４８を介して出力軸４４に伝達され、出力軸４４からプロペラシャフト（図示せず）に出力されて、プロペラシャフトからリヤデファレンシャルギヤ（リヤデフ）およびドライブシャフトを介して左右の後輪に伝達される。

プライマリ入力ギヤ９２のギヤ径が入力軸ギヤ９１のギヤ径よりも大きいので、入力軸４１の動力は、入力軸ギヤ９１およびプライマリ入力ギヤ９２により減速されて、プライマリ軸６１に伝達される。また、出力軸ギヤ１４８のギヤ径がセカンダリ出力ギヤ１４９のギヤ径よりも大きいので、セカンダリ軸６２の動力は、セカンダリ出力ギヤ１４９および出力軸ギヤ１４８により減速されて、出力軸４４に伝達される。したがって、車両の前進時には、入力軸４１から出力軸４４に至る動力伝達経路において、入力軸ギヤ９１およびプライマリ入力ギヤ９２が動力を減速させる１次減速ギヤ機構２０１を構成し、出力軸ギヤ１４８およびセカンダリ出力ギヤ１４９が動力をさらに減速させる２次減速ギヤ機構２０２を構成する。

たとえば、セカンダリ軸６２を出力軸４４に直結させて、２次減速ギヤ機構２０２を省略した構成が考えられる。この構成において、１次減速ギヤ機構２０１および２次減速ギヤ機構２０２による減速比を得るには、１次減速ギヤ機構２０１の減速比を上げなければならず、プライマリ入力ギヤ９２のギヤ径を大きくする必要がある。プライマリ入力ギヤ９２のギヤ径の拡大により、ＣＶＴ４のサイズが増大する。したがって、１次減速ギヤ機構２０１に加えて２次減速ギヤ機構２０２を備える構成では、２次減速ギヤ機構２０２を省略した構成と比較して、ＣＶＴ４の小型化を図ることができる。

また、１次減速ギヤ機構２０１および２次減速ギヤ機構２０２を備えることにより、エンジンの仕様が変更になる場合に、２次減速ギヤ機構２０２を変更しなくても、１次減速ギヤ機構２０１の入力軸ギヤ９１およびプライマリ入力ギヤ９２の少なくとも一方の設計を変更することにより、ＣＶＴ４をエンジンの変更後の仕様に対応させることができる。

車両の後進時には、前進クラッチ９４が解放されて、後進クラッチ１２３が係合される。エンジンからトルクコンバータ３を介して入力軸４１に入力される動力は、後進クラッチ１２３の係合により、入力軸ギヤ９１からリバース伝達機構４３およびセカンダリ入力ギヤ１２１を介してセカンダリ軸６２に伝達される。このとき、セカンダリ軸６２は、車両の前進時と逆方向に回転する。一方、入力軸４１に入力される動力が入力軸ギヤ９１からプライマリ入力ギヤ９２に伝達されて、プライマリ入力ギヤ９２が回転しても、前進クラッチ９４の解放により、プライマリ入力ギヤ９２がプライマリ軸６１（第１プライマリ軸８１）に対して空転し、プライマリ軸６１に動力が伝達されない。

セカンダリ軸６２に伝達される動力は、セカンダリ出力ギヤ１４９から出力軸ギヤ１４８を介して出力軸４４に伝達され、出力軸４４からプロペラシャフトに出力されて、プロペラシャフトからリヤデファレンシャルギヤおよびドライブシャフトを介して左右の後輪に伝達される。

リバース伝達機構４３の第１リバースギヤ１４２のギヤ径が入力軸ギヤ９１のギヤ径よりも大きく、セカンダリ入力ギヤ１２１のギヤ径がリバース伝達機構４３の第２リバースギヤ１４３のギヤ径よりも大きいので、入力軸４１の動力は、入力軸ギヤ９１、リバース伝達機構４３およびセカンダリ入力ギヤ１２１により減速されて、セカンダリ軸６２に伝達される。また、出力軸ギヤ１４８のギヤ径がセカンダリ出力ギヤ１４９のギヤ径よりも大きいので、セカンダリ軸６２の動力は、セカンダリ出力ギヤ１４９および出力軸ギヤ１４８により減速されて、出力軸４４に伝達される。したがって、車両の後進時には、入力軸４１から出力軸４４に至る動力伝達経路において、入力軸ギヤ９１、リバース伝達機構４３およびセカンダリ入力ギヤ１２１が動力を減速させる１次減速ギヤ機構２０３を構成し、出力軸ギヤ１４８およびセカンダリ出力ギヤ１４９が動力をさらに減速させる２次減速ギヤ機構２０２を構成する。

＜作用効果＞
以上のように、ＣＶＴ４は、エンジンの後側に配置されている。プライマリ軸６１、セカンダリ軸６２および出力軸４４は、いずれも前後方向に延びており、前後方向と直交する方向、つまり各軸の軸径方向に互いに位置をずらして配置されている。そのため、プライマリ軸６１、セカンダリ軸６２および出力軸４４を前後方向にオーバラップさせて配置することができ、その配置により、ＣＶＴ４の前後方向、つまり回転軸線方向の全長の短縮を図ることができる。

そのうえ、プライマリプーリ６３のプライマリ可動シーブ７２に供給されるプライマリ圧およびセカンダリプーリ６４のセカンダリ可動シーブ７６に供給されるセカンダリ圧は、それぞれプライマリプーリ６３およびセカンダリプーリ６４に対してエンジン側と反対側となる後側から供給される。そのため、プライマリプーリ６３およびセカンダリプーリ６４に対する前側にプライマリ圧およびセカンダリ圧の供給のための構成を設ける必要がないので、その構成分のスペースの低減を図ることができ、ひいてはＣＶＴ４の回転軸線方向の全長の短縮を図ることができる。

ＣＶＴ４の全長の短縮により、変速ユニット１の全長を短縮でき、変速ユニット１を小型化することができる。これにより、変速ユニット１の軽量化およびコストの低減を図ることができる。ひいては、変速ユニット１の軽量化に伴い、変速ユニット１が搭載される車両の燃費を向上させることができる。

プライマリ可動シーブ７２は、プライマリ固定シーブ７１に対して前側に配置され、セカンダリ可動シーブ７６は、セカンダリ固定シーブ７５に対して後側に配置されている。これにより、プライマリ可動シーブ７２との間に油圧室７４を形成するシリンダ７３は、プライマリ可動シーブ７２に対して前側に配置され、セカンダリ可動シーブ７６との間に油圧室７８を形成するピストン７７は、セカンダリ可動シーブ７６に対して後側に配置される。

プライマリ軸心油路１６１とセカンダリ軸心油路１６６とがほぼ同じ油路長を有するように、セカンダリ軸６２の第２セカンダリ軸１１２がピストン７７からさらに後側に延びている。そのピストン７７から後側に延びた部分に、ベアリング１１６およびセカンダリ出力ギヤ１４９が外嵌されている。これにより、ＣＶＴ４の回転軸線方向の全長の短縮を図りながら、ベアリング１１６およびセカンダリ出力ギヤ１４９をスペース効率よく配置することができる。

＜変形例＞
以上、本発明の一実施形態について説明したが、本発明は、他の形態で実施することもできる。

たとえば、前述の実施形態では、リバース伝達機構４３の第１リバースギヤ１４２のギヤ径が入力軸ギヤ９１のギヤ径よりも大きいとしたが、ＣＶＴ４と組み合わされるエンジンのサイズ（出力）によっては、第１リバースギヤ１４２のギヤ径が入力軸ギヤ９１のギヤ径よりも小さくされてもよい。

また、変速機の一例として、縦置き用のＣＶＴ４を取り上げたが、本発明は、入力軸が車両の左右方向に延びるように横置きされる変速機に適用することもできる。

無段変速機構４２の動力伝達方式は、ベルト式に限らず、チェーン式またはトロイダル式であってもよい。

その他、前述の構成には、特許請求の範囲に記載された事項の範囲で種々の設計変更を施すことが可能である。

４：ＣＶＴ（変速機）
４４：出力軸
６１：プライマリ軸
６２：セカンダリ軸
６３：プライマリプーリ
６４：セカンダリプーリ
６５：ベルト
７１：プライマリ固定シーブ
７２：プライマリ可動シーブ
７５：セカンダリ固定シーブ
７６：セカンダリ可動シーブ

Claims (1)

1. 駆動源に対して所定方向の一方側に配置され、前記駆動源からの動力を変速する変速機であって、
   プライマリ軸心油路が形成され、前記所定方向に延びるプライマリ軸と、
   前記プライマリ軸に固定的に設けられたプライマリ固定シーブ、前記プライマリ軸に沿って移動可能に設けられたプライマリ可動シーブおよび前記プライマリ可動シーブに対して前記プライマリ固定シーブ側と反対側に設けられたプライマリ油圧室を備えるプライマリプーリと、
   セカンダリ軸心油路が形成され、前記プライマリ軸に対して前記所定方向と直交する直交方向に位置をずらして配置され、前記所定方向に延びるセカンダリ軸と、
   前記セカンダリ軸に固定的に設けられたセカンダリ固定シーブ、前記セカンダリ軸に沿って移動可能に設けられたセカンダリ可動シーブおよび前記セカンダリ可動シーブに対して前記セカンダリ固定シーブ側と反対側に設けられたセカンダリ油圧室を備えるセカンダリプーリと、
   前記プライマリプーリと前記セカンダリプーリとに巻き掛けられた無端状のベルトと、
   前記プライマリ軸および前記セカンダリ軸の両方と前記直交方向に位置をずらして配置され、前記所定方向に延び、前記セカンダリ軸から動力が伝達される出力軸と、
   バルブボディと、を含み、
   前記プライマリ軸心油路には、前記バルブボディからプライマリ油路を通してオイルが供給され、
   前記セカンダリ軸心油路には、前記バルブボディからセカンダリ油路を通してオイルが供給され、
   前記プライマリ軸心油路に供給されるオイルおよび前記セカンダリ軸心油路に供給されるオイルは、それぞれ前記プライマリプーリおよび前記セカンダリプーリに対して前記駆動源側と反対側から供給され、
   前記バルブボディから前記プライマリ油圧室までの油路の油路長と前記バルブボディから前記セカンダリ油圧室までの油路の油路長とが等しいように、前記プライマリ軸心油路、前記プライマリ油路、前記セカンダリ軸心油路および前記セカンダリ油路が設計されている、変速機。

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