JP7039758B1 - 抵抗性零相電流検出装置 - Google Patents
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Abstract
【課題】より確実にＩｏｒを検出することができる抵抗性零相電流検出装置を提供する。【解決手段】抵抗性零相電流検出装置としての漏電監視装置は、Ｂ種接地線電流を監視して（ステップＳ４）その位相角を記憶する記憶部と、正常時の前記位相角に対して所定程度以上前記位相角が変化した場合に、漏電を検出したものと取り扱う（ステップＳ５でＹｅｓ）制御部と、を有する。又、常時の位相角は、書き換えられる（ステップＳ３）。更に、制御部は、正常時のＢ種接地線電流に係る大きさ及び位相角（θ１）を含むベクトルである正常時電流ベクトルＩｃｏと、漏電を検出したものと取り扱われた時のＢ種接地線電流に係る大きさ及び位相角（θ２）を含むベクトルである漏電検出時電流ベクトルＩｏとを把握し、余弦定理を適用して、漏電時の電流である抵抗性零相電流Ｉｏｒを算出する（ステップＳ１０）。【選択図】図１９
Description
本発明は、低圧絶縁監視等に関して抵抗性零相電流（Ｉｏｒ）を検出する装置である抵抗性零相電流検出装置に関する。
特許第６７０９３３８号公報（特許文献１）の［００２４］～［００２５］及び図３には、正常時の第１の電流ベクトルｉ∠θ１を基準として異常時の第２の電流ベクトルＩ∠θ２からベクトルの差を求めることにより、抵抗に依る漏電成分である漏電電流の第３の電流ベクトルＩｏｒ∠θ３を求め、電流の大きさＩｏｒを異常判定電流の基準値と比較することで、漏電の異常を判定する方法が開示されている。
漏電の発生状況によっては、電流の大きさＩｏがさほど変わらないにもかかわらず、漏電の異常が発生していることがあり、上記の方法では、かような漏電の異常が検出されない。
そこで、本発明の主な目的の一つは、より確実にＩｏｒを検出することができる抵抗性零相電流検出装置を提供することである。
上記目的を達成するために、請求項１に記載の発明は、Ｂ種接地線電流に係る、基準電圧の位相に対する、正常時の位相角θ
１
と、位相角θ
２
との位相角差の絶対値が整定値を超えると、漏電を検出したものと取り扱う制御部と、正常時のＢ種接地線電流に係る大きさ及び位相角θ
１
を含むベクトルである正常時電流ベクトルＩｃｏ、及び漏電を検出したものと取り扱われた時のＢ種接地線電流に係る大きさ及び位相角θ
２
を含むベクトルである漏電検出時電流ベクトルＩｏを記憶する記憶部と、を有しており、前記制御部は、前記正常時電流ベクトルＩｃｏと、前記漏電検出時電流ベクトルＩｏとを把握し、下記の式（２）～（４）を計算して、φが所定範囲外となると、漏電を検出したとの取り扱いを撤回することを特徴とするものである。
請求項２に記載の発明は、上記発明において、正常時の位相角θ １ は、任意に定めたタイミング毎に記憶されることを特徴とするものである。
請求項３に記載の発明は、上記発明において、前記制御部は、前記正常時電流ベクトルＩｃｏ及び前記漏電検出時電流ベクトルＩｏがなす三角形に対し余弦定理を適用して、漏電時の電流である抵抗性零相電流Ｉｏｒを算出することを特徴とするものである。
請求項４に記載の発明は、上記発明において、前記制御部は、前記正常時電流ベクトルＩｃｏと前記漏電検出時電流ベクトルＩｏとの正弦及び余弦の関係により、Ｒ相の漏電電流の大きさとＴ相の漏電電流の大きさとを算出し、余弦定理による前記抵抗性零相電流Ｉｏｒと比較することで、Ｒ相で漏電したか、Ｔ相で漏電したか、あるいはＲ相及びＴ相で漏電したか、を判別することを特徴とするものである。
請求項５に記載の発明は、上記発明において、前記制御部は、Ｒ相及びＴ相で漏電したものと判別した場合に、Ｒ相の漏電電流の大きさとＴ相の漏電電流の大きさとを合算することを特徴とするものである。
請求項２に記載の発明は、上記発明において、正常時の位相角θ １ は、任意に定めたタイミング毎に記憶されることを特徴とするものである。
請求項３に記載の発明は、上記発明において、前記制御部は、前記正常時電流ベクトルＩｃｏ及び前記漏電検出時電流ベクトルＩｏがなす三角形に対し余弦定理を適用して、漏電時の電流である抵抗性零相電流Ｉｏｒを算出することを特徴とするものである。
請求項４に記載の発明は、上記発明において、前記制御部は、前記正常時電流ベクトルＩｃｏと前記漏電検出時電流ベクトルＩｏとの正弦及び余弦の関係により、Ｒ相の漏電電流の大きさとＴ相の漏電電流の大きさとを算出し、余弦定理による前記抵抗性零相電流Ｉｏｒと比較することで、Ｒ相で漏電したか、Ｔ相で漏電したか、あるいはＲ相及びＴ相で漏電したか、を判別することを特徴とするものである。
請求項５に記載の発明は、上記発明において、前記制御部は、Ｒ相及びＴ相で漏電したものと判別した場合に、Ｒ相の漏電電流の大きさとＴ相の漏電電流の大きさとを合算することを特徴とするものである。
本発明の主な効果の一つは、より確実にＩｏｒを検出することができる抵抗性零相電流検出装置が提供されることである。
以下、本発明の実施の形態及びその変更例が、適宜図面に基づいて説明される。
本発明は、下記の形態及び変更例に限定されない。
本発明は、下記の形態及び変更例に限定されない。
［第１形態］
≪構成等≫
図１は、本発明の第１形態に係る抵抗性零相電流検出装置に相当する絶縁監視装置１を含む３相Δ結線回路ＤＥの回路図である。
絶縁監視装置１は、コンピュータであり、制御部（例えばＣＰＵ）、記憶部（例えばメモリ）、入力部（例えばキーボード）、出力部（例えばモニタ）、通信部（例えばインターフェイス）を備えている。
≪構成等≫
図１は、本発明の第１形態に係る抵抗性零相電流検出装置に相当する絶縁監視装置１を含む３相Δ結線回路ＤＥの回路図である。
絶縁監視装置１は、コンピュータであり、制御部（例えばＣＰＵ）、記憶部（例えばメモリ）、入力部（例えばキーボード）、出力部（例えばモニタ）、通信部（例えばインターフェイス）を備えている。
３相Δ結線回路ＤＥは、３相２００Ｖ（ボルト）電路を構成する。
３相Δ結線回路ＤＥは、Ｔ相、Ｒ相、Ｓ相の３相と、接地Ｅとを有している。接地Ｅには、Ｂ種接地線が配置されている。
３相Δ結線回路ＤＥでは、接地Ｅに対するＴ相の電圧ＶＴＥ、接地Ｅに対するＲ相の電圧ＶＲＥ、及びＴ相とＲ相との間の電圧ＶＴＲ等がかかっている。
これら電圧ＶＴＥ，ＶＲＥ，ＶＴＲの大きさは、理想的には同一である。又、理想的には、電圧ＶＲＥの位相は、電圧ＶＴＲの位相に対して６０°進んでおり、電圧ＶＴＥの位相は、電圧ＶＲＥの位相に対して６０°進んでいる。
３相Δ結線回路ＤＥは、Ｔ相、Ｒ相、Ｓ相の３相と、接地Ｅとを有している。接地Ｅには、Ｂ種接地線が配置されている。
３相Δ結線回路ＤＥでは、接地Ｅに対するＴ相の電圧ＶＴＥ、接地Ｅに対するＲ相の電圧ＶＲＥ、及びＴ相とＲ相との間の電圧ＶＴＲ等がかかっている。
これら電圧ＶＴＥ，ＶＲＥ，ＶＴＲの大きさは、理想的には同一である。又、理想的には、電圧ＶＲＥの位相は、電圧ＶＴＲの位相に対して６０°進んでおり、電圧ＶＴＥの位相は、電圧ＶＲＥの位相に対して６０°進んでいる。
図２に示すように、Ｂ種接地抵抗ＢＲが０Ω（スイッチＳＷＢがオン）である場合であって、漏電（地絡）が発生していない正常（健全）時、Ｔ相から対地静電容量ＣＴを介してＢ種接地線へ通電する電流ＩｃＴ、及びＲ相から対地静電容量ＣＲを介してＢ種接地線へ通電する電流ＩｃＲが流れており、絶縁監視装置１は、電流ＩｃＴ，ＩｃＲが合成された電流Ｉｃｏを検出する。絶縁監視装置１は、電流Ｉｃｏを所定タイミング（例えば所定時間（５分間）毎）で記憶する。対地静電容量ＣＴ，ＣＲ、及びＳ相に係る対地静電容量ＣＳが平衡しており、電流ＩｃＴ，ＩｃＲの大きさが同一値として平衡している場合、電圧ＶＲＥを基準電圧とすると、正常時にＢ種接地線に通電する電流Ｉｃｏの基準電圧ＶＲＥに対する位相角差θは、１２０°となる。
尚、基準電圧は、電圧ＶＴＥ等、電圧ＶＲＥ以外の電圧とされても良い。
尚、基準電圧は、電圧ＶＴＥ等、電圧ＶＲＥ以外の電圧とされても良い。
そして、Ｔ相に関し漏電が発生したり（スイッチＳＷＴがオン）、Ｒ相に関し漏電が発生したり（スイッチＳＷＲがオン）すると、Ｔ相について抵抗値Ｒｇｔを介してＢ種接地線へ漏電電流ＩｒＴが発生し、Ｒ相について抵抗値Ｒｇｒを介してＢ種接地線へ漏電電流ＩｒＲが発生して、漏電時にＢ種接地線に通電する電流Ｉｏは、正常時の電流Ｉｃｏと、漏電電流ＩｒＴ，ＩｒＲに基づく抵抗性零相電流Ｉｏｒとが合成されたものとなる。抵抗性零相電流Ｉｏｒは、基準電圧の位相で捉えられる。
絶縁監視装置１は、漏電発生後の所定タイミング到来時、電流Ｉｃｏに代わり電流Ｉｏを検出する。絶縁監視装置１は、電流Ｉｏを記憶する。
絶縁監視装置１は、漏電発生後の所定タイミング到来時、電流Ｉｃｏに代わり電流Ｉｏを検出する。絶縁監視装置１は、電流Ｉｏを記憶する。
≪Ｉｏｒ仮想値Ｉｏｒ＊の発生等≫
実設備において、各相の対地静電容量ＣＴ，ＣＲ，ＣＳには不平衡が生じている。例えば、開閉器における投入及び開放、並びに負荷の起動及び停止により各相の対地静電容量ＣＴ，ＣＲ，ＣＳに不平衡が生じる。一般に、Ｒ相の対地静電容量ＣＲが増加すると、Ｔ相の対地静電容量ＣＴも増加し、Ｒ相の対地静電容量ＣＲが減少すると、Ｔ相の対地静電容量ＣＴも減少する。
図３に示すように、かような不平衡に基づき電流ＩｃＲ＞電流ＩｃＴとなった場合、正常時においても、電流Ｉｃｏと基準電圧ＶＲＥとの間の位相角差θは、１２０°未満（θ＜１２０°）となる。
この場合、図３の電流Ｉｃｏは図２の電流Ｉｃｏに対して変化しており、その変化が当該位相角差θ＝１２０°を前提として図２の電流Ｉｃｏに対する抵抗性零相電流Ｉｏｒの合成によるものと捉えてしまうと、漏電が発生していないにもかかわらず、見掛け上の抵抗性零相電流ＩｏｒであるＩｏｒ仮想値Ｉｏｒ＊が把握されることとなる。
実設備において、各相の対地静電容量ＣＴ，ＣＲ，ＣＳには不平衡が生じている。例えば、開閉器における投入及び開放、並びに負荷の起動及び停止により各相の対地静電容量ＣＴ，ＣＲ，ＣＳに不平衡が生じる。一般に、Ｒ相の対地静電容量ＣＲが増加すると、Ｔ相の対地静電容量ＣＴも増加し、Ｒ相の対地静電容量ＣＲが減少すると、Ｔ相の対地静電容量ＣＴも減少する。
図３に示すように、かような不平衡に基づき電流ＩｃＲ＞電流ＩｃＴとなった場合、正常時においても、電流Ｉｃｏと基準電圧ＶＲＥとの間の位相角差θは、１２０°未満（θ＜１２０°）となる。
この場合、図３の電流Ｉｃｏは図２の電流Ｉｃｏに対して変化しており、その変化が当該位相角差θ＝１２０°を前提として図２の電流Ｉｃｏに対する抵抗性零相電流Ｉｏｒの合成によるものと捉えてしまうと、漏電が発生していないにもかかわらず、見掛け上の抵抗性零相電流ＩｏｒであるＩｏｒ仮想値Ｉｏｒ＊が把握されることとなる。
又、図４に示すように、かような不平衡に基づき電流ＩｃＲ＜電流ＩｃＴとなった場合、正常時においても、電流Ｉｃｏと基準電圧ＶＲＥとの間の位相角差θは、１２０°を超える（θ＞１２０°）こととなる。
この場合、図４の電流Ｉｃｏは図２の電流Ｉｃｏに対して変化しており、その変化が当該位相角差θ＝１２０°を前提として図２の電流Ｉｃｏに対する抵抗性零相電流Ｉｏｒの合成によるものと捉えてしまうと、漏電が発生していないにもかかわらず、見掛け上の抵抗性零相電流ＩｏｒであるＩｏｒ仮想値Ｉｏｒ＊が把握されることとなる。この場合のＩｏｒ仮想値Ｉｏｒ＊の位相は、基準電圧ＶＲＥの位相＋１８０°（反対方向）となる。
この場合、図４の電流Ｉｃｏは図２の電流Ｉｃｏに対して変化しており、その変化が当該位相角差θ＝１２０°を前提として図２の電流Ｉｃｏに対する抵抗性零相電流Ｉｏｒの合成によるものと捉えてしまうと、漏電が発生していないにもかかわらず、見掛け上の抵抗性零相電流ＩｏｒであるＩｏｒ仮想値Ｉｏｒ＊が把握されることとなる。この場合のＩｏｒ仮想値Ｉｏｒ＊の位相は、基準電圧ＶＲＥの位相＋１８０°（反対方向）となる。
更に、Ｂ種接地抵抗ＢＲが０Ωではない（スイッチＳＷＢがオフ，例えば５０Ω）場合、Ｂ種接地線には対地静電容量にＣＴ，ＣＲ，ＣＳに依存した電流が流れていることから、Ｂ種接地抵抗ＢＲ間には電圧が生じ、接地ＥとＳ相との間の電圧ＶＳＥが生じる。
すると、図５に示されるように、電圧ＶＲＥ，ＶＴＥに影響が及び（対地電圧変動）、Ｉｏｒ仮想値Ｉｏｒ＊が更に顕著に現れる。
実設備では、上述のように、対地静電容量ＣＴ，ＣＲ，ＣＳの不平衡、及び対地電圧変動の双方が同時に発生しているものと考えられる。
すると、図５に示されるように、電圧ＶＲＥ，ＶＴＥに影響が及び（対地電圧変動）、Ｉｏｒ仮想値Ｉｏｒ＊が更に顕著に現れる。
実設備では、上述のように、対地静電容量ＣＴ，ＣＲ，ＣＳの不平衡、及び対地電圧変動の双方が同時に発生しているものと考えられる。
図１の３相Δ結線回路ＤＥの試験回路において、Ｂ種接地抵抗ＢＲの大きさを０Ωと５０Ωとで変えた場合の電圧ＶＲＥ，ＶＳＥ，ＶＴＥ及び電流ＩｃＲ，ＩｃＴが、次の表１に示される。
ここで、対地静電容量ＣＴ，ＣＲ，ＣＳは、何れも３．３μＦ（マイクロファラド）とされる。
ここで、対地静電容量ＣＴ，ＣＲ，ＣＳは、何れも３．３μＦ（マイクロファラド）とされる。
表１によれば、Ｂ種接地抵抗ＢＲが５０Ωとされた場合、Ｂ種接地抵抗ＢＲが０Ωとされた場合に比べて、電圧ＶＲＥ，ＶＳＥ，ＶＴＥがそれぞれ変動しており、Ｉｏｒ仮想値Ｉｏｒ＊が創出される要因となっている。
≪位相角差θ＝１２０°を前提とした比較例のＩｏｒ算出等≫
本発明に属さない比較例として、Ｂ種接地線に通電する電流Ｉｃｏの基準電圧ＶＲＥに対する位相角差θが１２０°であることを前提として、電流Ｉｃｏの変化時に抵抗性零相電流Ｉｏｒを算出すると、実装備において、見掛け上のＩｏｒ仮想値Ｉｏｒ＊が影響して、実際の抵抗性零相電流Ｉｏｒとは異なったものが算出される可能性がある。
本発明に属さない比較例として、Ｂ種接地線に通電する電流Ｉｃｏの基準電圧ＶＲＥに対する位相角差θが１２０°であることを前提として、電流Ｉｃｏの変化時に抵抗性零相電流Ｉｏｒを算出すると、実装備において、見掛け上のＩｏｒ仮想値Ｉｏｒ＊が影響して、実際の抵抗性零相電流Ｉｏｒとは異なったものが算出される可能性がある。
図６は、対地静電容量ＣＴ，ＣＲ，ＣＳの不平衡、及び対地電圧変動が存在する場合において、Ｒ相で絶縁低下し漏電電流ＩｒＲ（Ｉｏｒ）が生じたときのベクトル図である。
比較例の抵抗性零相電流Ｉｏｒ＊＊は、真の抵抗性零相電流Ｉｏｒに対し、Ｉｏｒ仮想値Ｉｏｒ＊が加わったものであり、真の抵抗性零相電流Ｉｏｒは算出されない。
比較例の抵抗性零相電流Ｉｏｒ＊＊は、真の抵抗性零相電流Ｉｏｒに対し、Ｉｏｒ仮想値Ｉｏｒ＊が加わったものであり、真の抵抗性零相電流Ｉｏｒは算出されない。
図７は、対地静電容量ＣＴ，ＣＲ，ＣＳの不平衡、及び対地電圧変動が存在する場合において、Ｔ相で絶縁低下し漏電電流ＩｒＴ（Ｉｏｒ）が生じたときのベクトル図である。
比較例の抵抗性零相電流Ｉｏｒ＊＊は、真の抵抗性零相電流Ｉｏｒに対し、Ｉｏｒ仮想値Ｉｏｒ＊が加わったものであり、真の抵抗性零相電流Ｉｏｒは算出されない。
比較例の抵抗性零相電流Ｉｏｒ＊＊は、真の抵抗性零相電流Ｉｏｒに対し、Ｉｏｒ仮想値Ｉｏｒ＊が加わったものであり、真の抵抗性零相電流Ｉｏｒは算出されない。
図８は、対地静電容量ＣＴ，ＣＲ，ＣＳの不平衡、及び対地電圧変動が存在する場合において、Ｒ相及びＴ相で絶縁低下し漏電電流ＩｒＲ及び漏電電流ＩｒＴが生じたときのベクトル図である。
比較例の抵抗性零相電流Ｉｏｒ＊＊は、真の抵抗性零相電流Ｉｏｒに対し、Ｉｏｒ仮想値Ｉｏｒ＊が加わったものであり、真の抵抗性零相電流Ｉｏｒは算出されない。
比較例の抵抗性零相電流Ｉｏｒ＊＊は、真の抵抗性零相電流Ｉｏｒに対し、Ｉｏｒ仮想値Ｉｏｒ＊が加わったものであり、真の抵抗性零相電流Ｉｏｒは算出されない。
≪絶縁監視装置１によるＩｏｒの算出等≫
絶縁監視装置１は、絶縁低下が生じていないときのＢ種接地線電流Ｉｃｏをベクトル値として（大きさ及び位相角を）記憶しておき、漏電発生時の電流Ｉｏに対する電流Ｉｃｏのベクトル差を求めることで、発生した漏電電流分である抵抗性零相電流Ｉｏｒを求める。ベクトルとしての電流Ｉｃｏ，Ｉｏ（それぞれの大きさ及び位相角）は、具体的には、Ｂ種接地線に設置された零相変流器により測定可能であり、絶縁監視装置１は、零相変流器から電流Ｉｃｏ，Ｉｏを得て記憶する。
絶縁監視装置１は、絶縁低下が生じていないときのＢ種接地線電流Ｉｃｏをベクトル値として（大きさ及び位相角を）記憶しておき、漏電発生時の電流Ｉｏに対する電流Ｉｃｏのベクトル差を求めることで、発生した漏電電流分である抵抗性零相電流Ｉｏｒを求める。ベクトルとしての電流Ｉｃｏ，Ｉｏ（それぞれの大きさ及び位相角）は、具体的には、Ｂ種接地線に設置された零相変流器により測定可能であり、絶縁監視装置１は、零相変流器から電流Ｉｃｏ，Ｉｏを得て記憶する。
図９は、図６の場合における電流Ｉｃｏ，Ｉｏ，Ｉｏｒが形成する三角形の図である。θは、電流Ｉｃｏ，Ｉｏの位相角差である。
絶縁監視装置１は、余弦定理、即ち次の式（１）により、Ｉｏｒの大きさを求める。
絶縁監視装置１は、電流Ｉｃｏ，Ｉｏの基準電圧ＶＲＥに対する位相角差θを１２０°と固定せず、式（１）によりＩｏｒを求めるため、真のＩｏｒの大きさにより近いＩｏｒを算出することができる。
絶縁監視装置１は、余弦定理、即ち次の式（１）により、Ｉｏｒの大きさを求める。
絶縁監視装置１は、電流Ｉｃｏ，Ｉｏの基準電圧ＶＲＥに対する位相角差θを１２０°と固定せず、式（１）によりＩｏｒを求めるため、真のＩｏｒの大きさにより近いＩｏｒを算出することができる。
図１０は、図７の場合における電流Ｉｃｏ，Ｉｏ，Ｉｏｒが形成する三角形の図である。
この場合も、式（１）により、真のＩｏｒの大きさにより近いＩｏｒが算出される。
この場合も、式（１）により、真のＩｏｒの大きさにより近いＩｏｒが算出される。
図１１は、図８の場合における電流Ｉｃｏ，Ｉｏ，Ｉｏｒが形成する三角形の図である。
この場合も、式（１）により、真のＩｏｒの大きさにより近いＩｏｒが算出される。
この場合も、式（１）により、真のＩｏｒの大きさにより近いＩｏｒが算出される。
≪絶縁監視装置１によるＩｏｒの算出試験等≫
図１の３相Δ結線回路ＤＥの試験回路において、一般に注意レベルとされる５０ｍＡ（ミリアンペア）程度の漏電発生がＲ相及びＴ相の少なくとも一方において模擬され、絶縁監視装置１により各種の電流が測定されて、Ｉｏｒの算出試験が行われた。
対地静電容量ＣＴ，ＣＲ，ＣＳは、実設備の一般的な規模等を想定して種々設定され、又これらの平衡時及び不平衡時を想定して種々設定された。
Ｂ種接地抵抗ＢＲは、５０Ωとされ、漏電に係る抵抗値Ｒｇｒ，Ｒｇｔは、それぞれ４ｋΩとされた。
漏電に係る電流ＩｒＲ，ＩｒＴは、この試験ではそれぞれクランプ電流計により実測され、これらの少なくとも一方から得られる漏電電流は真のＩｏｒとして参照され、絶縁監視装置１によるＩｏｒの算出結果と比べられた。
尚、実際の系統では、漏電が起こる地点は不明であり、漏電電流を実測するため実装備毎に各相の漏電発生の可能性のある箇所に電流計を配備することは、極めて多数の電流計を用意してくまなく行き渡らせる必要があり、現実的でない。
図１の３相Δ結線回路ＤＥの試験回路において、一般に注意レベルとされる５０ｍＡ（ミリアンペア）程度の漏電発生がＲ相及びＴ相の少なくとも一方において模擬され、絶縁監視装置１により各種の電流が測定されて、Ｉｏｒの算出試験が行われた。
対地静電容量ＣＴ，ＣＲ，ＣＳは、実設備の一般的な規模等を想定して種々設定され、又これらの平衡時及び不平衡時を想定して種々設定された。
Ｂ種接地抵抗ＢＲは、５０Ωとされ、漏電に係る抵抗値Ｒｇｒ，Ｒｇｔは、それぞれ４ｋΩとされた。
漏電に係る電流ＩｒＲ，ＩｒＴは、この試験ではそれぞれクランプ電流計により実測され、これらの少なくとも一方から得られる漏電電流は真のＩｏｒとして参照され、絶縁監視装置１によるＩｏｒの算出結果と比べられた。
尚、実際の系統では、漏電が起こる地点は不明であり、漏電電流を実測するため実装備毎に各相の漏電発生の可能性のある箇所に電流計を配備することは、極めて多数の電流計を用意してくまなく行き渡らせる必要があり、現実的でない。
次の表２に、試験ナンバー（試験Ｎｏ．）、不平衡に設定された対地静電容量ＣＴ，ＣＲ，ＣＳ（μＦ）、実測された漏電電流ＩｒＲ，ＩｒＴ（ｍＡ）、絶縁監視装置１（本発明）で算出されたＩｏｒ（ｍＡ）、絶縁監視装置１で漏電後に把握されたＢ種接地線の電流Ｉｏ（ｍＡ）、電流Ｉｃｏ，Ｉｏの位相角差θ（°，式（１）のθ）の対応関係が示される。
又、次の表３に、試験Ｎｏ．、平衡に設定された対地静電容量ＣＴ，ＣＲ，ＣＳ（μＦ）、実測された漏電電流ＩｒＲ，ＩｒＴ（ｍＡ）、絶縁監視装置１（本発明）で算出されたＩｏｒ（ｍＡ）、絶縁監視装置１で漏電後に把握されたＢ種接地線の電流Ｉｏ（ｍＡ）、電流Ｉｃｏ，Ｉｏの位相角差θ（°，式（１）のθ）の対応関係が示される。
又、次の表３に、試験Ｎｏ．、平衡に設定された対地静電容量ＣＴ，ＣＲ，ＣＳ（μＦ）、実測された漏電電流ＩｒＲ，ＩｒＴ（ｍＡ）、絶縁監視装置１（本発明）で算出されたＩｏｒ（ｍＡ）、絶縁監視装置１で漏電後に把握されたＢ種接地線の電流Ｉｏ（ｍＡ）、電流Ｉｃｏ，Ｉｏの位相角差θ（°，式（１）のθ）の対応関係が示される。
表２によれば、対地静電容量ＣＴ，ＣＲ，ＣＳが不平衡である場合において、絶縁監視装置１によるＩｏｒの算出値が、測定された漏電電流ＩｒＲ，ＩｒＴと同様の値となっていることが分かる。
ここで、漏電電流ＩｒＲ，ＩｒＴの双方が同程度の大きさで与えられた場合、Ｒ相とＴ相の位相角差が概ね６０°であることから、漏電電流ＩｒＲ，ＩｒＴが合成された漏電電流の大きさは、漏電電流ＩｒＲの大きさ又は漏電電流ＩｒＴの大きさのおよそ√３（≒１．７３）倍となる。例えば、表２の試験Ｎｏ．４では、漏電電流ＩｒＲ，ＩｒＴが順に５１．８，５１．２ｍＡと実測され、５１．８×√３≒８９．６ｍＡとなり、本発明のＩｏｒ算出値８５．７ｍＡと同様となって、図８に示される比較例のように過大に算出されない。
ここで、漏電電流ＩｒＲ，ＩｒＴの双方が同程度の大きさで与えられた場合、Ｒ相とＴ相の位相角差が概ね６０°であることから、漏電電流ＩｒＲ，ＩｒＴが合成された漏電電流の大きさは、漏電電流ＩｒＲの大きさ又は漏電電流ＩｒＴの大きさのおよそ√３（≒１．７３）倍となる。例えば、表２の試験Ｎｏ．４では、漏電電流ＩｒＲ，ＩｒＴが順に５１．８，５１．２ｍＡと実測され、５１．８×√３≒８９．６ｍＡとなり、本発明のＩｏｒ算出値８５．７ｍＡと同様となって、図８に示される比較例のように過大に算出されない。
又、表３によれば、対地静電容量ＣＴ，ＣＲ，ＣＳが平衡している場合において、絶縁監視装置１によるＩｏｒの算出値が、測定された漏電電流ＩｒＲ，ＩｒＴと同様の値となっていることが分かる。
≪絶縁監視装置１による漏電電流の検出タイミング等≫
絶縁監視装置１では、漏電電流の検出は、電流Ｉｃｏ，Ｉｏの位相角差θが所定程度以上となったタイミングで行われる。
即ち、絶縁監視装置１は、電流Ｉｃｏを監視し、最新の電流Ｉｃｏの位相角差θｎと記憶した電流Ｉｃｏの位相角差θｎ－１とにおいて、差の絶対値が所定程度以上となると、最新の電流Ｉｃｏを漏電発生時の電流Ｉｏとして扱い、Ｉｏｒを算出する。電流Ｉｃｏベクトルが更新（書き換え）され、最新の電流Ｉｃｏが参照されることで、対地静電容量ＣＴ，ＣＲ，ＣＳ等が変動する場合においても、より正確に漏電が判定される。尚、記憶した電流Ｉｃｏの位相角差は、θｎ－１に代えて、θｎ－１，θｎ－２…（最新の数個）の平均等とされても良い。
絶縁監視装置１は、電流Ｉｃｏの大きさについても、位相角差と同様に書き換えされる。電流Ｉｃｏの書き換えは、後にもう一度説明される。
絶縁監視装置１では、漏電電流の検出は、電流Ｉｃｏ，Ｉｏの位相角差θが所定程度以上となったタイミングで行われる。
即ち、絶縁監視装置１は、電流Ｉｃｏを監視し、最新の電流Ｉｃｏの位相角差θｎと記憶した電流Ｉｃｏの位相角差θｎ－１とにおいて、差の絶対値が所定程度以上となると、最新の電流Ｉｃｏを漏電発生時の電流Ｉｏとして扱い、Ｉｏｒを算出する。電流Ｉｃｏベクトルが更新（書き換え）され、最新の電流Ｉｃｏが参照されることで、対地静電容量ＣＴ，ＣＲ，ＣＳ等が変動する場合においても、より正確に漏電が判定される。尚、記憶した電流Ｉｃｏの位相角差は、θｎ－１に代えて、θｎ－１，θｎ－２…（最新の数個）の平均等とされても良い。
絶縁監視装置１は、電流Ｉｃｏの大きさについても、位相角差と同様に書き換えされる。電流Ｉｃｏの書き換えは、後にもう一度説明される。
上述の試験（表２，表３）で見受けられる通り、漏電の発生状況（Ｒ相のみか、Ｔ相のみか、Ｒ相及びＴ相か）によって、漏電電流の検出のトリガーとして適切な差の絶対値の程度が異なる。
そこで、絶縁監視装置１では、（最大の）対地静電容量ＣＴ，ＣＲ，ＣＳの程度によって、漏電電流の検出のトリガーとなる位相角差の差の絶対値（所定程度）を変える。
そこで、絶縁監視装置１では、（最大の）対地静電容量ＣＴ，ＣＲ，ＣＳの程度によって、漏電電流の検出のトリガーとなる位相角差の差の絶対値（所定程度）を変える。
図１２は、表２，表３、及び対地静電容量ＣＴ，ＣＲ，ＣＳを約８μＦ，１１μＦとしたことを除き同様になされた試験の結果に基づいて作成された、対地静電容量ＣＴ，ＣＲ，ＣＳ（μＦ，横軸）と位相角差（°，縦軸）との関係を示すグラフである。
かような関係に基づき、絶縁監視装置１では、次の表４で示されるように、対地静電容量ＣＴ，ＣＲ，ＣＳの程度によって段階的に漏電電流の検出のトリガーとなる位相角差の差の絶対値を変える。ここで、漏電電流の感度（漏電電流として扱う最低の電流の大きさ）は、５０ｍＡを想定している。尚、漏電電流の感度は、５０ｍＡ以外の値が想定されても良い。
かような関係に基づき、絶縁監視装置１では、次の表４で示されるように、対地静電容量ＣＴ，ＣＲ，ＣＳの程度によって段階的に漏電電流の検出のトリガーとなる位相角差の差の絶対値を変える。ここで、漏電電流の感度（漏電電流として扱う最低の電流の大きさ）は、５０ｍＡを想定している。尚、漏電電流の感度は、５０ｍＡ以外の値が想定されても良い。
即ち、絶縁監視装置１は、対地静電容量ＣＴ，ＣＲ，ＣＳ（の平均あるいは最大値等，対地静電容量等）が１μＦ以下である場合、位相角差θが３０°以上となると、漏電の検出と取り扱う。
又、絶縁監視装置１は、対地静電容量等が１μＦを超えて３μＦ以下である場合、位相角差θが２０°以上となると、漏電の検出と取り扱う。
更に、絶縁監視装置１は、対地静電容量等が３μＦを超えて６μＦ以下である場合、位相角差θが１０°以上となると、漏電の検出と取り扱う。
又更に、絶縁監視装置１は、対地静電容量等が６μＦを超える（例えば９μＦの）場合、位相角差θが５°以上となると、漏電の検出と取り扱う。
又、絶縁監視装置１は、対地静電容量等が１μＦを超えて３μＦ以下である場合、位相角差θが２０°以上となると、漏電の検出と取り扱う。
更に、絶縁監視装置１は、対地静電容量等が３μＦを超えて６μＦ以下である場合、位相角差θが１０°以上となると、漏電の検出と取り扱う。
又更に、絶縁監視装置１は、対地静電容量等が６μＦを超える（例えば９μＦの）場合、位相角差θが５°以上となると、漏電の検出と取り扱う。
≪抵抗性零相電流ＩｏｒとＩｏｒ仮想値Ｉｏｒ＄との判別≫
図１３に示されるように、絶縁低下による漏洩電流ＩｒＲ，ＩｒＴの発生がなくても、対地静電容量ＣＴ，ＣＲ，ＣＳの不平衡及び対地電圧変動の少なくとも何れかによって、Ｂ種接地線電流Ｉｃ１からＢ種接地線電流Ｉｃ２への変動が生じて、見掛け上のＩｏｒ仮想値Ｉｏｒ＄が創出される場合がある。
絶縁監視装置１では、式（１）による算出結果が、真の抵抗性零相電流Ｉｏｒであるのか、あるいはＩｏｒ仮想値Ｉｏｒ＄であるのかを、次の通り判別する。
図１３に示されるように、絶縁低下による漏洩電流ＩｒＲ，ＩｒＴの発生がなくても、対地静電容量ＣＴ，ＣＲ，ＣＳの不平衡及び対地電圧変動の少なくとも何れかによって、Ｂ種接地線電流Ｉｃ１からＢ種接地線電流Ｉｃ２への変動が生じて、見掛け上のＩｏｒ仮想値Ｉｏｒ＄が創出される場合がある。
絶縁監視装置１では、式（１）による算出結果が、真の抵抗性零相電流Ｉｏｒであるのか、あるいはＩｏｒ仮想値Ｉｏｒ＄であるのかを、次の通り判別する。
図１４は、Ｒ相の絶縁低下の場合におけるＩｏｒを示すベクトル図である。図１５は、Ｔ相の絶縁低下の場合におけるＩｏｒを示すベクトル図である。
絶縁低下により生じるＩｏｒは、電路と対地間電圧の同相分として生じることから、実数軸を基準とした位相角φは６０°となる。対地静電容量ＣＴ，ＣＲ，ＣＳの不平衡、及び対地電圧変動を考慮しても、位相角φ≒６０°となる。
図１４，図１５におけるａは、次の式（２）で表され、ｂは、次の式（３）で表される。
絶縁低下により生じるＩｏｒは、電路と対地間電圧の同相分として生じることから、実数軸を基準とした位相角φは６０°となる。対地静電容量ＣＴ，ＣＲ，ＣＳの不平衡、及び対地電圧変動を考慮しても、位相角φ≒６０°となる。
図１４，図１５におけるａは、次の式（２）で表され、ｂは、次の式（３）で表される。
式（２），（３）より、ｔａｎφ＝ｂ／ａであるから、φは次の式（４）で表される。
絶縁監視装置１は、Ｉｏｒが算出された場合、式（４）によりφを算出し、φ≒６０°であるとき（例えばφが６０°以上９０°以下である場合又はφが６０°±所定値（１０°，８°，５°，あるいは２°等）以内であるとき）、算出されたＩｏｒは絶縁低下により生じた真の抵抗性零相電流Ｉｏｒと判定し、そうではないとき、算出されたＩｏｒは見掛け上のＩｏｒ仮想値Ｉｏｒ＄と判定して、漏電は発生していないものと取り扱う。
≪絶縁監視装置１によるＩｏｒとＩｏｒ＄との判別試験等≫
次の表５，表６は、絶縁監視装置１によるＩｏｒとＩｏｒ＄との判別試験に関する。
即ち、図１の３相Δ結線回路ＤＥの試験回路において、対地静電容量ＣＴ，ＣＲを平衡である状態（表５の試験Ｎｏ．３７）から不平衡である状態（表５の試験Ｎｏ．３８，３９）へ移行させた場合に実際に測定されたＩｏｒ＄の位相角φ等、及び対地静電容量ＣＴ，ＣＲを平衡である状態（表５の試験Ｎｏ．４０）から不平衡である状態（表５の試験Ｎｏ．４１，４２）へ移行させた場合に実際に測定されたＩｏｒ＄の位相角φ等が、表５に示される。尚、位相角φ等の測定は、実装備では、上述の漏電電流ＩｒＲ，ＩｒＴの実測と同様の理由で現実的でない。
又、図１の３相Δ結線回路ＤＥの試験回路において、漏電電流ＩｒＲ，ＩｒＴの少なくとも一方を試験として実際に与えた場合に実測された位相角φ等が、表６に示される。
表５，表６におけるＢ種接地線電流は、Ｂ種接地抵抗ＢＲの値が５０Ωである場合のものである。
次の表５，表６は、絶縁監視装置１によるＩｏｒとＩｏｒ＄との判別試験に関する。
即ち、図１の３相Δ結線回路ＤＥの試験回路において、対地静電容量ＣＴ，ＣＲを平衡である状態（表５の試験Ｎｏ．３７）から不平衡である状態（表５の試験Ｎｏ．３８，３９）へ移行させた場合に実際に測定されたＩｏｒ＄の位相角φ等、及び対地静電容量ＣＴ，ＣＲを平衡である状態（表５の試験Ｎｏ．４０）から不平衡である状態（表５の試験Ｎｏ．４１，４２）へ移行させた場合に実際に測定されたＩｏｒ＄の位相角φ等が、表５に示される。尚、位相角φ等の測定は、実装備では、上述の漏電電流ＩｒＲ，ＩｒＴの実測と同様の理由で現実的でない。
又、図１の３相Δ結線回路ＤＥの試験回路において、漏電電流ＩｒＲ，ＩｒＴの少なくとも一方を試験として実際に与えた場合に実測された位相角φ等が、表６に示される。
表５，表６におけるＢ種接地線電流は、Ｂ種接地抵抗ＢＲの値が５０Ωである場合のものである。
表５によれば、対地静電容量ＣＴ，ＣＲの変動による位相角φは、２０．８～４１．７°の範囲内となり、６０°及びその隣接値域（例えば６０°±１０°）とは異なる。よって、絶縁監視装置１は、表５のような場合に、見掛け上のＩｏｒ＄を算出したと判別可能である。
表６によれば、漏電電流ＩｒＲ，ＩｒＴを与えた場合の位相角φは、５３．９～９０．０°の範囲内となり、６０°及びその隣接値域に入る。よって、絶縁監視装置１は、表６のような場合に、漏電電流ＩｒＲ，ＩｒＴと電圧ＶＲＥ，ＶＴＥとが同相であるとみなして、実際のＩｏｒを算出したと判別可能である。
表６によれば、漏電電流ＩｒＲ，ＩｒＴを与えた場合の位相角φは、５３．９～９０．０°の範囲内となり、６０°及びその隣接値域に入る。よって、絶縁監視装置１は、表６のような場合に、漏電電流ＩｒＲ，ＩｒＴと電圧ＶＲＥ，ＶＴＥとが同相であるとみなして、実際のＩｏｒを算出したと判別可能である。
≪絶縁監視装置１による正弦・余弦の関係に基づくＩｏｒの算出等≫
＜Ｒ相の絶縁低下時＞
図１６は、Ｒ相の絶縁低下によるＩｏｒを示すベクトル図である。
図１において、絶縁低下時のＢ種接地線の電流は、絶縁低下による漏電電流ＩｒＲ，ＩｒＴと対地静電容量ＣＴ，ＣＲによる電流ＩｃＲ，ＩｃＴの合成和になる。Ｂ種接地線の電流は、商用周波において正弦（ｓｉｎ）と余弦（ｃｏｓ）に分けて表すことができ、漏電電流ＩｒＲ，ＩｒＴと電流ＩｃＲ，ＩｃＴの合成和も、正弦（ｓｉｎ）と余弦（ｃｏｓ）に分けて表すことができる。
即ち、次の関係が成立する。
Ｂ種接地線電流正弦＝漏電電流ＩｒＲ，ＩｒＴと電流ＩｃＲ，ＩｃＴの合成和の正弦
Ｂ種接地線電流余弦＝漏電電流ＩｒＲ，ＩｒＴと電流ＩｃＲ，ＩｃＴの合成和の余弦
これらの関係から、次のように絶縁低下時のＩｏｒ算出式が導出され、Ｉｏｒ（Ｒ相の絶縁低下時ではＩｒＲと同一）が算出可能となる。
ここで、ｉｏは実効値Ｉｏにおける交流である、漏電時にＢ種接地線に通電する電流Ｉｏであり、ｉｒＲは実効値ＩｒＲにおける交流である、Ｒ相について抵抗値Ｒｇｒを介してＢ種接地線へ流れる漏電電流ＩｒＲであり、ｉｃＲは実効値ＩｃＲにおける交流である、Ｒ相から対地静電容量ＣＲを介してＢ種接地線へ通電する電流ＩｃＲであり、ｉｃＴは実効値ＩｃＴにおける交流である、Ｔ相から対地静電容量ＣＴを介してＢ種接地線へ通電する電流ＩｃＴである。厳密には、ｉｏは最大値√２Ｉｏにｓｉｎ（ωｔ）が乗ぜられるところ、等式を解く分には、定数（√２）を常に乗ずるか否かの違いしかなく、実効値Ｉｏで考えても同じ結論となる。この点、他の電流等においても同様である。
＜Ｒ相の絶縁低下時＞
図１６は、Ｒ相の絶縁低下によるＩｏｒを示すベクトル図である。
図１において、絶縁低下時のＢ種接地線の電流は、絶縁低下による漏電電流ＩｒＲ，ＩｒＴと対地静電容量ＣＴ，ＣＲによる電流ＩｃＲ，ＩｃＴの合成和になる。Ｂ種接地線の電流は、商用周波において正弦（ｓｉｎ）と余弦（ｃｏｓ）に分けて表すことができ、漏電電流ＩｒＲ，ＩｒＴと電流ＩｃＲ，ＩｃＴの合成和も、正弦（ｓｉｎ）と余弦（ｃｏｓ）に分けて表すことができる。
即ち、次の関係が成立する。
Ｂ種接地線電流正弦＝漏電電流ＩｒＲ，ＩｒＴと電流ＩｃＲ，ＩｃＴの合成和の正弦
Ｂ種接地線電流余弦＝漏電電流ＩｒＲ，ＩｒＴと電流ＩｃＲ，ＩｃＴの合成和の余弦
これらの関係から、次のように絶縁低下時のＩｏｒ算出式が導出され、Ｉｏｒ（Ｒ相の絶縁低下時ではＩｒＲと同一）が算出可能となる。
ここで、ｉｏは実効値Ｉｏにおける交流である、漏電時にＢ種接地線に通電する電流Ｉｏであり、ｉｒＲは実効値ＩｒＲにおける交流である、Ｒ相について抵抗値Ｒｇｒを介してＢ種接地線へ流れる漏電電流ＩｒＲであり、ｉｃＲは実効値ＩｃＲにおける交流である、Ｒ相から対地静電容量ＣＲを介してＢ種接地線へ通電する電流ＩｃＲであり、ｉｃＴは実効値ＩｃＴにおける交流である、Ｔ相から対地静電容量ＣＴを介してＢ種接地線へ通電する電流ＩｃＴである。厳密には、ｉｏは最大値√２Ｉｏにｓｉｎ（ωｔ）が乗ぜられるところ、等式を解く分には、定数（√２）を常に乗ずるか否かの違いしかなく、実効値Ｉｏで考えても同じ結論となる。この点、他の電流等においても同様である。
式（５），（６）より、次の式（７），（８）が導出される。
同様に、漏電発生前においては、上述のＩｏがＩｃｏとされ、θ２が基準電圧ＶＲＥとＩｃｏの位相角θ１とされ、又ＩｒＲ＝０とされることから、次の式（９），（１０）が導出される。
式（９），（１０）より、対地静電容量ＣＴ，ＣＲによる電流ＩｃＲ，ＩｃＴの算出式（１１），（１２）が算出される。
そして、式（７），（９）より、Ｒ相の絶縁低下による電流ＩｒＲの算出式（１３）が導出される。
＜Ｔ相の絶縁低下時＞
図１７は、Ｔ相の絶縁低下によるＩｏｒを示すベクトル図である。
Ｔ相の絶縁低下時においても、次のようにＲ相と同様にして、Ｔ相の絶縁低下時のＩｏｒ即ち漏電電流ＩｒＴの算出式が導出される。ここで、基準電圧ＶＲＥに対する電圧ＶＴＥの位相角は、α２とされる。又、ｉｒＴは実効値ＩｒＴにおける交流である、Ｔ相について抵抗値Ｒｇｔを介してＢ種接地線へ流れる漏電電流ＩｒＴである。
図１７は、Ｔ相の絶縁低下によるＩｏｒを示すベクトル図である。
Ｔ相の絶縁低下時においても、次のようにＲ相と同様にして、Ｔ相の絶縁低下時のＩｏｒ即ち漏電電流ＩｒＴの算出式が導出される。ここで、基準電圧ＶＲＥに対する電圧ＶＴＥの位相角は、α２とされる。又、ｉｒＴは実効値ＩｒＴにおける交流である、Ｔ相について抵抗値Ｒｇｔを介してＢ種接地線へ流れる漏電電流ＩｒＴである。
式（５），（１４）より、次の式（１５），（１６）が導出される。
同様に、漏電発生前においては、上述のＩｏがＩｃｏとされ、θ２が基準電圧ＶＲＥとＩｃｏの位相角θ１とされ、又ＩｒＴ＝０とされることから、次の式（１７），（１０）が導出される。
そして、式（１５），（１７）より、Ｔ相の絶縁低下による電流ＩｒＴの算出式（１８）が導出される。ここで、α２＝６０°とする。
＜Ｒ相及びＴ相の絶縁低下時＞
図１８は、Ｒ相及びＴ相の絶縁低下によるＩｏｒを示すベクトル図である。
Ｒ相及びＴ相の絶縁低下時においても、次のようにＲ相あるいはＴ相と同様にして、Ｒ相及びＴ相の絶縁低下時のＩｏｒ即ち漏電電流ＩｒＲ，ＩｒＴの算出式が導出される。ここで、基準電圧ＶＲＥに対する電圧ＶＴＥの位相角は、α２とされる。
図１８は、Ｒ相及びＴ相の絶縁低下によるＩｏｒを示すベクトル図である。
Ｒ相及びＴ相の絶縁低下時においても、次のようにＲ相あるいはＴ相と同様にして、Ｒ相及びＴ相の絶縁低下時のＩｏｒ即ち漏電電流ＩｒＲ，ＩｒＴの算出式が導出される。ここで、基準電圧ＶＲＥに対する電圧ＶＴＥの位相角は、α２とされる。
式（５），（１９）より、次の式（２０），（２１）が導出される。
同様に、漏電発生前においては、上述のＩｏがＩｃｏとされ、θ２が基準電圧ＶＲＥとＩｃｏの位相角θ１とされ、又ＩｒＲ＝０，ＩｒＴ＝０とされることから、次の式（２２），（２３）が導出される。
そして、式（２０），（２１），（２２），（２３）より、Ｒ相の絶縁低下による電流ＩｒＲ，ＩｒＴの算出式（２４），（２５）が導出される。
＜漏電電流の算出試験＞
図１の３相Δ結線回路ＤＥの試験回路において、模擬的に漏電電流ＩｒＲ，ＩｒＴの少なくとも一方を実測可能に与え、絶縁監視装置１において上述の式（１３），（１８），（２４），（２５）で算出された漏電電流と比べる試験が行われた。
その試験結果が、次の表７に示される。
図１の３相Δ結線回路ＤＥの試験回路において、模擬的に漏電電流ＩｒＲ，ＩｒＴの少なくとも一方を実測可能に与え、絶縁監視装置１において上述の式（１３），（１８），（２４），（２５）で算出された漏電電流と比べる試験が行われた。
その試験結果が、次の表７に示される。
絶縁監視装置１は、正弦・余弦の関係を用いる場合、式（１３），（１８），（２４），（２５）を漏電電路毎にそれぞれ計算し、式（１）（余弦定理）で得たＩｏｒに近いものを見いだすことで、漏電発生した電路（Ｒ相，Ｔ相）を判別することができる。
Ｒ相及びＴ相の両相が漏電した場合、式（１）（余弦定理）で得たＩｏｒは、何れの４式の算出値と所定程度以上異なる値となる。絶縁監視装置１は、かように式（１）のＩｏｒと４式の算出値とが所定程度以上異なる場合、Ｒ相及びＴ相の両相漏電と判断し、漏電電流ＩｒＲ，ＩｒＴを式（２４），（２５）で算出する。
絶縁監視装置１は、算出した漏電電流ＩｒＲ，ＩｒＴを合計することにより、これらをスカラー量として取り扱うことができる。
Ｒ相及びＴ相の両相が漏電した場合、式（１）（余弦定理）で得たＩｏｒは、何れの４式の算出値と所定程度以上異なる値となる。絶縁監視装置１は、かように式（１）のＩｏｒと４式の算出値とが所定程度以上異なる場合、Ｒ相及びＴ相の両相漏電と判断し、漏電電流ＩｒＲ，ＩｒＴを式（２４），（２５）で算出する。
絶縁監視装置１は、算出した漏電電流ＩｒＲ，ＩｒＴを合計することにより、これらをスカラー量として取り扱うことができる。
≪動作例等≫
図１９は、絶縁監視装置１の動作例に係るフローチャートである。
絶縁監視装置１は、任意に定めたタイミング（例えば所定周期）毎に、図１９に係る処理を実行する。
絶縁監視装置１は、まず、Ｂ種接地線電流との位相角を検出する基準として、基準電圧を整定する（ステップＳ１）。ここでは、絶縁監視装置１は、電圧ＶＲＥを基準電圧と整定する。
次に、絶縁監視装置１は、検出する位相角差θを整定する（ステップＳ２）。
図１９は、絶縁監視装置１の動作例に係るフローチャートである。
絶縁監視装置１は、任意に定めたタイミング（例えば所定周期）毎に、図１９に係る処理を実行する。
絶縁監視装置１は、まず、Ｂ種接地線電流との位相角を検出する基準として、基準電圧を整定する（ステップＳ１）。ここでは、絶縁監視装置１は、電圧ＶＲＥを基準電圧と整定する。
次に、絶縁監視装置１は、検出する位相角差θを整定する（ステップＳ２）。
続いて、絶縁監視装置１は、正常時（健全時）におけるＢ種接地線電流Ｉｃｏの大きさ及び位相角θ１を記憶する（ステップＳ３）。
そして、絶縁監視装置１は、Ｂ種接地線電流Ｉｃｏを常時監視する（ステップＳ４）。
絶縁監視装置１は、位相角差θ＝θ１－θ２（図６，図７，図８参照）を検出し、θの絶対値が位相角差の整定値（ステップＳ２）を超えると（ステップＳ５でＹｅｓ）、位相角差θ及び電流Ｉｏを記憶して（ステップＳ６）、ステップＳ９以降の処理に移る。
他方、絶縁監視装置１は、ステップＳ５でＮｏとなると、記憶部において電流Ｉｃｏと位相角θ１，θ２とを記憶し（ステップＳ７）、電流ＩｃＲ，ＩｃＴを算出し正常時の対地静電容量電流として表示部において表示して（ステップＳ８）、ステップＳ３に戻る。
そして、絶縁監視装置１は、Ｂ種接地線電流Ｉｃｏを常時監視する（ステップＳ４）。
絶縁監視装置１は、位相角差θ＝θ１－θ２（図６，図７，図８参照）を検出し、θの絶対値が位相角差の整定値（ステップＳ２）を超えると（ステップＳ５でＹｅｓ）、位相角差θ及び電流Ｉｏを記憶して（ステップＳ６）、ステップＳ９以降の処理に移る。
他方、絶縁監視装置１は、ステップＳ５でＮｏとなると、記憶部において電流Ｉｃｏと位相角θ１，θ２とを記憶し（ステップＳ７）、電流ＩｃＲ，ＩｃＴを算出し正常時の対地静電容量電流として表示部において表示して（ステップＳ８）、ステップＳ３に戻る。
絶縁監視装置１は、ステップＳ９において、算出した電流Ｉｏｒが絶縁低下によるものか否かを判別するため、式（４）のｔａｎφによる判定を行う。ここでは、φは、６０°以上９０°以下と整定される。尚、φは、当該範囲以外の範囲に整定されても良い。
絶縁監視装置１は、ステップＳ９でＮｏと判断すると、算出した電流Ｉｏｒが見掛け上の電流Ｉｏｒ＄と判別し、ステップＳ７に移行する。
他方、絶縁監視装置１は、ステップＳ９でＹｅｓと判断すると、算出した電流Ｉｏｒが絶縁低下による真の電流Ｉｏｒと判別し、ステップＳ１０以降の処理を行う。
絶縁監視装置１は、ステップＳ９でＮｏと判断すると、算出した電流Ｉｏｒが見掛け上の電流Ｉｏｒ＄と判別し、ステップＳ７に移行する。
他方、絶縁監視装置１は、ステップＳ９でＹｅｓと判断すると、算出した電流Ｉｏｒが絶縁低下による真の電流Ｉｏｒと判別し、ステップＳ１０以降の処理を行う。
絶縁監視装置１は、ステップＳ１０において、式（１）に基づき、余弦定理による電流Ｉｏｒを算出する。
次いで、絶縁監視装置１は、ステップＳ１１において、式（１３），（１８），（２４），（２５）に基づき、正弦・余弦の関係による電流ＩｒＲ，ＩｒＴを算出する。
次いで、絶縁監視装置１は、ステップＳ１１において、式（１３），（１８），（２４），（２５）に基づき、正弦・余弦の関係による電流ＩｒＲ，ＩｒＴを算出する。
そして、絶縁監視装置１は、電流ＩｒＲが電流Ｉｏｒと同程度である（例えば算出された電流Ｉｏｒ±所定値の範囲内に電流ＩｒＲが入る）場合（ステップＳ１２でＹｅｓ）、Ｒ相に漏電が発生したものと判定し、その旨を表示部にメッセージ及びアイコンの少なくとも一方等で表示して（ステップＳ１３）、ステップＳ３に戻る。
一方、絶縁監視装置１は、電流ＩｒＲが電流Ｉｏｒと同程度ではないが（ステップＳ１２でＮｏ）、電流ＩｒＴが電流Ｉｏｒと同程度である場合（ステップＳ１４でＹｅｓ）、Ｔ相に漏電が発生したものと判定し、その旨を表示部にメッセージ及びアイコンの少なくとも一方等で表示して（ステップＳ１５）、ステップＳ３に戻る。
他方、絶縁監視装置１は、電流ＩｒＴも電流Ｉｏｒと同程度ではない場合（ステップＳ１４でＮｏ，ステップＳ１６）、Ｒ相及びＴ相に漏電が発生したものと判定し、その旨を表示部にメッセージ及びアイコンの少なくとも一方等で表示すると共に（ステップＳ１７）、電流ＩｒＲと電流ＩｒＴとの和（スカラー量）を表示して（ステップＳ１８）、ステップＳ３に戻る。
一方、絶縁監視装置１は、電流ＩｒＲが電流Ｉｏｒと同程度ではないが（ステップＳ１２でＮｏ）、電流ＩｒＴが電流Ｉｏｒと同程度である場合（ステップＳ１４でＹｅｓ）、Ｔ相に漏電が発生したものと判定し、その旨を表示部にメッセージ及びアイコンの少なくとも一方等で表示して（ステップＳ１５）、ステップＳ３に戻る。
他方、絶縁監視装置１は、電流ＩｒＴも電流Ｉｏｒと同程度ではない場合（ステップＳ１４でＮｏ，ステップＳ１６）、Ｒ相及びＴ相に漏電が発生したものと判定し、その旨を表示部にメッセージ及びアイコンの少なくとも一方等で表示すると共に（ステップＳ１７）、電流ＩｒＲと電流ＩｒＴとの和（スカラー量）を表示して（ステップＳ１８）、ステップＳ３に戻る。
かように、絶縁監視装置１は、Ｂ種接地線への通電電流と位相角を常時監視し、通電電流及び位相角の各変動を適宜捉えることにより、電流Ｉｃｏ，Ｉｏの各大きさとこれらの位相角差とをパラメータとして、抵抗性零相電流Ｉｏｒを算出することができ、更に電流Ｉｏｒの算出値が実漏電によるか、仮想値であるかを判別することができる。
又、絶縁監視装置１は、式（１）の電流Ｉｏｒと、式（１３），（１８），（２４），（２５）による電流ＩｒＲ，ＩｒＴとの比較から、漏電が発生した相を判定することができ、又Ｒ相とＴ相との両相漏電の場合、漏電電流のスカラー量を算出することができる。
又、絶縁監視装置１は、式（１）の電流Ｉｏｒと、式（１３），（１８），（２４），（２５）による電流ＩｒＲ，ＩｒＴとの比較から、漏電が発生した相を判定することができ、又Ｒ相とＴ相との両相漏電の場合、漏電電流のスカラー量を算出することができる。
≪電流Ｉｃｏベクトルの書き換え等≫
図２０（Ａ）は、電流ＩｃｏがＩｃｏ１からＩｃｏ２に変動する場合であって、基準電圧に対するＩｃｏ２の位相角がＩｃｏ１の位相角に対して減少するときのベクトル図である。図２０（Ｂ）は、電流ＩｃｏがＩｃｏ１からＩｃｏ２に変動する場合であって、基準電圧に対するＩｃｏ２の位相角がＩｃｏ１の位相角に対して増加するときのベクトル図である。
尚、ＩｃＲ１はＩｃｏ１を構成するＲ相に依存した電流であり、ＩｃＴ１はＩｃｏ１を構成するＴ相に依存した電流であり、ＩｃＲ２はＩｃｏ２を構成するＲ相に依存した電流であり、ＩｃＴ２はＩｃｏ２を構成するＴ相に依存した電流である。
図２０（Ａ）は、電流ＩｃｏがＩｃｏ１からＩｃｏ２に変動する場合であって、基準電圧に対するＩｃｏ２の位相角がＩｃｏ１の位相角に対して減少するときのベクトル図である。図２０（Ｂ）は、電流ＩｃｏがＩｃｏ１からＩｃｏ２に変動する場合であって、基準電圧に対するＩｃｏ２の位相角がＩｃｏ１の位相角に対して増加するときのベクトル図である。
尚、ＩｃＲ１はＩｃｏ１を構成するＲ相に依存した電流であり、ＩｃＴ１はＩｃｏ１を構成するＴ相に依存した電流であり、ＩｃＲ２はＩｃｏ２を構成するＲ相に依存した電流であり、ＩｃＴ２はＩｃｏ２を構成するＴ相に依存した電流である。
図２０（Ａ）において、仮に電流ＩｃｏをＩｃｏ１のまま書き換えずにＩｃｏ２に変動した後で電流Ｉｏｒを算出しようとすると、Ｉｃｏ２に変動したにもかかわらずＩｃｏ１に基づいて電流Ｉｏｒ＃が算出されてしまう。
これに対し、漏電監視装置１では、Ｉｃｏ２への変動に伴い、書き換えられたＩｃｏ２に基づいて正しい電流Ｉｏｒが算出される。
電流Ｉｏｒ＃は、真の電流Ｉｏｒに比べ、過大なものとなる。
これに対し、漏電監視装置１では、Ｉｃｏ２への変動に伴い、書き換えられたＩｃｏ２に基づいて正しい電流Ｉｏｒが算出される。
電流Ｉｏｒ＃は、真の電流Ｉｏｒに比べ、過大なものとなる。
図２０（Ｂ）において、仮に電流ＩｃｏをＩｃｏ１のまま書き換えずにＩｃｏ２に変動した後で電流Ｉｏｒを算出しようとすると、Ｉｃｏ２に変動したにもかかわらずＩｃｏ１に基づいて電流Ｉｏｒ＃が算出されてしまう。
これに対し、漏電監視装置１では、Ｉｃｏ２への変動に伴い、書き換えられたＩｃｏ２に基づいて正しい電流Ｉｏｒが算出される。
電流Ｉｏｒ＃は、真の電流Ｉｏｒに比べ、過小なものとなる。
これに対し、漏電監視装置１では、Ｉｃｏ２への変動に伴い、書き換えられたＩｃｏ２に基づいて正しい電流Ｉｏｒが算出される。
電流Ｉｏｒ＃は、真の電流Ｉｏｒに比べ、過小なものとなる。
≪絶縁監視装置１の構成及びその動作等により奏される作用効果等≫
以上の漏電監視装置１は、Ｂ種接地線電流を監視して（ステップＳ４）その位相角を記憶する記憶部と、正常時の前記位相角に対して所定程度以上前記位相角が変化した場合に、漏電を検出したものと取り扱う（ステップＳ５でＹｅｓ）制御部と、を有する。よって、電流の大きさがさほど変わらないにもかかわらず、漏電の異常が発生している場合等において、漏電の異常が適切に検出される。
又、正常時の位相角は、書き換えられる（ステップＳ３）。よって、対地静電容量ＣＴ，ＣＲ，ＣＳ等の変動が起こる場合にも、適切に漏電が検出される。
以上の漏電監視装置１は、Ｂ種接地線電流を監視して（ステップＳ４）その位相角を記憶する記憶部と、正常時の前記位相角に対して所定程度以上前記位相角が変化した場合に、漏電を検出したものと取り扱う（ステップＳ５でＹｅｓ）制御部と、を有する。よって、電流の大きさがさほど変わらないにもかかわらず、漏電の異常が発生している場合等において、漏電の異常が適切に検出される。
又、正常時の位相角は、書き換えられる（ステップＳ３）。よって、対地静電容量ＣＴ，ＣＲ，ＣＳ等の変動が起こる場合にも、適切に漏電が検出される。
更に、制御部は、正常時のＢ種接地線電流に係る大きさ及び位相角（θ１）を含むベクトルである正常時電流ベクトルＩｃｏと、漏電を検出したものと取り扱われた時のＢ種接地線電流に係る大きさ及び位相角（θ２）を含むベクトルである漏電検出時電流ベクトルＩｏとを把握し、上記式（２）～（４）を計算して、φが所定範囲外となると、漏電を検出したとの取り扱いを撤回する（ステップＳ９でＮｏ）。よって、対地静電容量ＣＴ，ＣＲ，ＣＳの変動等による電流ベクトルの変化に基づく漏電検出の取り扱いの撤回によるフィルタリングを経て、より適切に漏電の検出が行われる。
又、制御部は、正常時電流ベクトルＩｃｏ及び漏電検出時電流ベクトルＩｏがなす三角形に対し余弦定理を適用して、漏電時の電流である抵抗性零相電流Ｉｏｒを算出する（ステップＳ１０）。よって、抵抗性零相電流Ｉｏｒがより精度良く算出される。
又更に、制御部は、正常時電流ベクトルＩｃｏと漏電検出時電流ベクトルＩｏとの正弦及び余弦の関係により、Ｒ相の漏電電流の大きさとＴ相の漏電電流の大きさとを算出し、余弦定理による抵抗性零相電流Ｉｏｒと比較することで、Ｒ相で漏電したか、Ｔ相で漏電したか、あるいはＲ相及びＴ相で漏電したか、を判別する（ステップＳ１１～Ｓ１７）。よって、漏電に係る相の判定が可能となる。
加えて、制御部は、Ｒ相及びＴ相で漏電したものと判別した場合に、Ｒ相の漏電電流の大きさとＴ相の漏電電流の大きさとを合算する。よって、より複雑なＲ相及びＴ相の両相の漏電において、漏電電流の大きさが提供される。
又更に、制御部は、正常時電流ベクトルＩｃｏと漏電検出時電流ベクトルＩｏとの正弦及び余弦の関係により、Ｒ相の漏電電流の大きさとＴ相の漏電電流の大きさとを算出し、余弦定理による抵抗性零相電流Ｉｏｒと比較することで、Ｒ相で漏電したか、Ｔ相で漏電したか、あるいはＲ相及びＴ相で漏電したか、を判別する（ステップＳ１１～Ｓ１７）。よって、漏電に係る相の判定が可能となる。
加えて、制御部は、Ｒ相及びＴ相で漏電したものと判別した場合に、Ｒ相の漏電電流の大きさとＴ相の漏電電流の大きさとを合算する。よって、より複雑なＲ相及びＴ相の両相の漏電において、漏電電流の大きさが提供される。
尚、本発明の第１形態は、上記の形態及び変更例に限定されず、次に示すような更なる変更例を適宜有する。
各種の部材の全部又は一部は、同等なあるいは類似する他のものに置換されても良い。各種コンピュータの台数及びネットワーク上の配置、低圧設備の構成、各種の式、並びに制御に係る回路及び指令等のうちの少なくとも何れかは、論理的に同等な他のものに変えられても良い。
各種の部材の全部又は一部は、同等なあるいは類似する他のものに置換されても良い。各種コンピュータの台数及びネットワーク上の配置、低圧設備の構成、各種の式、並びに制御に係る回路及び指令等のうちの少なくとも何れかは、論理的に同等な他のものに変えられても良い。
［第２形態］
≪構成等≫
本発明の第２形態は、異容量Ｖ結線設備を漏電検出の対象とすることを除き、上記第１形態と同様に成る。
上記第１形態と同様に成る部材及び部分には、適宜、同じ符号が付され、説明が省略される。
≪構成等≫
本発明の第２形態は、異容量Ｖ結線設備を漏電検出の対象とすることを除き、上記第１形態と同様に成る。
上記第１形態と同様に成る部材及び部分には、適宜、同じ符号が付され、説明が省略される。
図２１は、本発明の第２形態に係る抵抗性零相電流検出装置に相当する絶縁監視装置１０１を含む異容量Ｖ結線回路ＶＥの回路図である。
異容量Ｖ結線回路ＶＥは、異容量の電路を構成する。
異容量Ｖ結線回路ＶＥは、Ｔ相、Ｒ相、Ｓ相の３相と、接地Ｅ，Ｎとを有している。接地Ｅには、Ｂ種接地線が配置されている。
ここでは、Ｒ－Ｎ間の電圧Ｖ１が基準電圧とされる。
異容量Ｖ結線回路ＶＥでは、基本的に、基準電圧Ｖ１に対してＴ相（Ｔ－Ｎ間）の電圧の大きさが√３倍で、Ｔ相（Ｔ－Ｎ間）の電圧の位相が９０°進んでいる。又、基準電圧Ｖ１に対してＳ相（Ｓ－Ｎ間）の電圧の大きさは同じで、Ｓ相（Ｓ－Ｎ間）の位相は１８０°進んでいる。
異容量Ｖ結線回路ＶＥは、異容量の電路を構成する。
異容量Ｖ結線回路ＶＥは、Ｔ相、Ｒ相、Ｓ相の３相と、接地Ｅ，Ｎとを有している。接地Ｅには、Ｂ種接地線が配置されている。
ここでは、Ｒ－Ｎ間の電圧Ｖ１が基準電圧とされる。
異容量Ｖ結線回路ＶＥでは、基本的に、基準電圧Ｖ１に対してＴ相（Ｔ－Ｎ間）の電圧の大きさが√３倍で、Ｔ相（Ｔ－Ｎ間）の電圧の位相が９０°進んでいる。又、基準電圧Ｖ１に対してＳ相（Ｓ－Ｎ間）の電圧の大きさは同じで、Ｓ相（Ｓ－Ｎ間）の位相は１８０°進んでいる。
≪絶縁監視装置１０１による漏電電流の検出タイミング及びＩｏｒの算出等≫
異容量Ｖ結線回路ＶＥに係る絶縁監視装置１０１においても、位相角差による漏電電流の検出、及び式（１）による電流Ｉｏｒの算出が可能である。
異容量Ｖ結線回路ＶＥに係る絶縁監視装置１０１においても、位相角差による漏電電流の検出、及び式（１）による電流Ｉｏｒの算出が可能である。
図２２は、異容量Ｖ結線回路ＶＥのＲ相において絶縁低下し漏電電流が生じた場合（図２１のスイッチＳＷＲオン）のベクトル図である。
この場合においても、位相角差θ＝電流Ｉｏの位相角θ２－電流Ｉｃｏの位相角θ１の監視により、より優れた精度における漏電電流の検出が可能である。
又、電流Ｉｏ，Ｉｃｏに係る三角形に関する式（１）により、抵抗性零相電流Ｉｏｒの算出が可能である。
この場合においても、位相角差θ＝電流Ｉｏの位相角θ２－電流Ｉｃｏの位相角θ１の監視により、より優れた精度における漏電電流の検出が可能である。
又、電流Ｉｏ，Ｉｃｏに係る三角形に関する式（１）により、抵抗性零相電流Ｉｏｒの算出が可能である。
図２３は、異容量Ｖ結線回路ＶＥのＳ相において絶縁低下し漏電電流が生じた場合（図２１のスイッチＳＷＳオン）のベクトル図である。
この場合においても、位相角差θ＝電流Ｉｏの位相角θ２－電流Ｉｃｏの位相角θ１の監視により、より優れた精度における漏電電流の検出が可能である。
又、電流Ｉｏ，Ｉｃｏに係る三角形に関する式（１）により、抵抗性零相電流Ｉｏｒの算出が可能である。
この場合においても、位相角差θ＝電流Ｉｏの位相角θ２－電流Ｉｃｏの位相角θ１の監視により、より優れた精度における漏電電流の検出が可能である。
又、電流Ｉｏ，Ｉｃｏに係る三角形に関する式（１）により、抵抗性零相電流Ｉｏｒの算出が可能である。
図２４は、異容量Ｖ結線回路ＶＥのＴ相において絶縁低下し漏電電流が生じた場合（図２１のスイッチＳＷＴオン）のベクトル図である。
この場合においても、位相角差θ＝電流Ｉｏの位相角θ２－電流Ｉｃｏの位相角θ１の監視により、より優れた精度における漏電電流の検出が可能である。
又、電流Ｉｏ，Ｉｃｏに係る三角形に関する式（１）により、抵抗性零相電流Ｉｏｒの算出が可能である。
この場合においても、位相角差θ＝電流Ｉｏの位相角θ２－電流Ｉｃｏの位相角θ１の監視により、より優れた精度における漏電電流の検出が可能である。
又、電流Ｉｏ，Ｉｃｏに係る三角形に関する式（１）により、抵抗性零相電流Ｉｏｒの算出が可能である。
≪絶縁監視装置１０１によるＩｏｒの算出試験等≫
図２１の異容量Ｖ結線回路ＶＥの試験回路において、次の表８に示される各種の電圧等の正常時（健全時）の状態から、実測可能な各種の漏電電流を付与し、絶縁監視装置１０１により算出されるＩｏｒと、実測された漏電電流とを比べる試験が行われた。
次の表９は、実測された漏電電流及び絶縁監視装置１０１により算出されるＩｏｒ（Ｉｏｒ算出値）等に関する表である。
図２１の異容量Ｖ結線回路ＶＥの試験回路において、次の表８に示される各種の電圧等の正常時（健全時）の状態から、実測可能な各種の漏電電流を付与し、絶縁監視装置１０１により算出されるＩｏｒと、実測された漏電電流とを比べる試験が行われた。
次の表９は、実測された漏電電流及び絶縁監視装置１０１により算出されるＩｏｒ（Ｉｏｒ算出値）等に関する表である。
表９によれば、異容量Ｖ結線回路ＶＥにおける何れの相に漏電電流を与えても、Ｉｏｒ算出値は実測された漏電電流とほぼ一致しており、絶縁監視装置１０１により、異容量Ｖ結線回路ＶＥにおいても、式（１）等で抵抗性零相電流Ｉｏｒが良好な精度で算出されることが確認される。
尚、本発明の第２形態は、第１形態と同様の変更例を有するものである。
１・・漏電監視装置（抵抗性零相電流検出装置）、Ｉｏ・・漏電検出時の電流（漏電検出時電流ベクトル）、Ｉｏｃ・・正常時の電流（正常時電流ベクトル）、Ｉｏｒ・・抵抗性零相電流、θ・・位相角差、θ１・・Ｉｏｃの位相角、θ２・・Ｉｏの位相角。
Claims (5)
- Ｂ種接地線電流に係る、基準電圧の位相に対する、正常時の位相角θ １ と、位相角θ ２ との位相角差の絶対値が整定値を超えると、漏電を検出したものと取り扱う制御部と、
正常時のＢ種接地線電流に係る大きさ及び位相角θ １ を含むベクトルである正常時電流ベクトルＩｃｏ、及び漏電を検出したものと取り扱われた時のＢ種接地線電流に係る大きさ及び位相角θ ２ を含むベクトルである漏電検出時電流ベクトルＩｏを記憶する記憶部と、
を有しており、
前記制御部は、
前記正常時電流ベクトルＩｃｏと、前記漏電検出時電流ベクトルＩｏとを把握し、
次の式（Ａ）～（Ｃ）を計算して、φが所定範囲外となると、漏電を検出したとの取り扱いを撤回する
- 正常時の位相角θ １ は、任意に定めたタイミング毎に記憶される
ことを特徴とする請求項１に記載の抵抗性零相電流検出装置。 - 前記制御部は、前記正常時電流ベクトルＩｃｏ及び前記漏電検出時電流ベクトルＩｏがなす三角形に対し余弦定理を適用して、漏電時の電流である抵抗性零相電流Ｉｏｒを算出する
ことを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の抵抗性零相電流検出装置。 - 前記制御部は、前記正常時電流ベクトルＩｃｏと前記漏電検出時電流ベクトルＩｏとの正弦及び余弦の関係により、Ｒ相の漏電電流の大きさとＴ相の漏電電流の大きさとを算出し、余弦定理による前記抵抗性零相電流Ｉｏｒと比較することで、Ｒ相で漏電したか、Ｔ相で漏電したか、あるいはＲ相及びＴ相で漏電したか、を判別する
ことを特徴とする請求項３に記載の抵抗性零相電流検出装置。 - 前記制御部は、Ｒ相及びＴ相で漏電したものと判別した場合に、Ｒ相の漏電電流の大きさとＴ相の漏電電流の大きさとを合算する
ことを特徴とする請求項４に記載の抵抗性零相電流検出装置。
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