JP7037798B2 - 床用構造体 - Google Patents

Description

本発明は、床用構造体に関する。

例えば、所定の剛性を有する床版として特許文献１に記載のものがある。この特許文献１の床版は、金属製の上板及び下板と、これらの下板と上板との間に充填された軽量材料によって形成されたコア部とを備えている。

例えば鉄道用のプラットホームに適用される床版として特許文献２に記載のものがある。この特許文献２の床版は、高強度のコンクリート材料で形成されている。そのため、この床版では、鉄筋又はＰＣ鋼線を配置する必要がない。

特開２０１０－４７９３６号公報 特開２０１２－９７５５４号公報

しかしながら上記の特許文献１、２に記載の床版は重量が大きく、敷設、搬送等に重機が必要であり、取り回しが悪く、工事時間を短縮することが困難であった。

本発明は、曲げ剛性を保持しつつ軽量で取扱性が向上された床用構造体を提供することを目的とする。

本発明の床用構造体は、第１方向に離間する一対の支持体に支持される床用構造体であって、平面視において第１方向と交差する方向を第２方向とし、第１方向及び第２方向と交差する方向を第３方向とし、板状を成し板厚方向が第３方向に沿って配置され、第１方向に延在して、天部を構成する上板と、板状を成し板厚方向が第３方向に沿って配置され、第１方向に延在して、第３方向に上板と対向し、底部を構成する下板と、板状を成し板厚方向が第２方向に沿って配置され、第１方向に延在して、第２方向に対向して上板及び下板を連結し、一対の側部を各々構成する一対の側板と、上板、下板及び一対の側板によって囲まれた中空部の内部で、第１方向に延在して、上板及び下板に連結された主桁と、中空部の内部で、第２方向に延在し主桁と交差し、下板及び一対の側板に連結され、第１方向に所定の間隔で配置された複数の横桁と、を備え、上板の第１方向の長さ（Ｌ）に対する上板の第２方向の長さ（Ｗ）の比である細長比（Ｗ／Ｌ）は、１／１０以上１／１以下であり、側板は、第１方向の中央部において下方に膨らむ膨出部を有し、前記下板は、膨出部に沿って下方に湾曲し、上方から見た単位面積当たりの重量が２０ｋｇ／ｍ^２以上５０ｋｇ／ｍ^２以下である。

この床用構造体は、上板、下板及び一対の側板に囲まれた中空部を有し、この中空部にコンクリート材料を充填する必要がなく、軽量化が図られている。また、床用構造体は、第１方向に延在し、上板及び下板に連結された主桁を備えているので、所定の曲げ剛性を有する。また、床用構造体は、主桁に対して交差するように配置され、下板及び一対の側板に連結された複数の横桁を備えているので、曲げ剛性を保持しつつ軽量化を図ることができる。第１方向の長さ（Ｌ）に対する第２方向の長さ（Ｗ）の比である細長比（Ｗ／Ｌ）は、１／１０以上１／１以下であるので、床用構造体の重量の増加を抑えつつ必要とする捩り剛性を確保できる。また、床用構造体は、単位面積当たりの重量が２０ｋｇ／ｍ^２以上５０ｋｇ／ｍ^２以下であるので、軽量化が図られており、重機を使用することなく、作業員が敷設、搬送等を行うことができ、取扱性が向上されている。

また、側板の第１方向の両端部の高さ（Ｈｅ）に対する膨出部の高さ（Ｈｃ）の比（Ｈｅ／Ｈｃ）は、１以上３以下である構成でもよい。この構成の床用構造体では、重量の増加を抑えつつ必要とする曲げ剛性を確保できる。

また、主桁は、上板の下面に当接する第１フランジと、下板の上面に当接する第２フランジと、第１フランジ及び第２フランジを連結するウェブと、を有する構成でもよい。この構成の床用構造体では、上板及び下板に作用する力を、Ｈ形を成す主桁を介して好適に分散させることができる。

また、横桁は、板状を成し板厚方向が第３方向に沿って配置され第２方向に延在する横桁上板と、板状を成し板厚方向が第１方向に沿って配置され第２方向に延在し、横桁上板の第１方向の両側から下方に張り出す一対の横桁側板と、板状を成し板厚方向が第３方向に沿って配置され第２方向に延在し、一対の横桁側板に各々連結され、下板の上面に当接する一対の横桁フランジと、を有する構成でもよい。この構成の床用構造体では、主桁、下板及び一対の下板に作用する力を、横桁を介して好適に分散させることができ、剪断変形が抑えられる。

また、上板、下板、一対の側板、主桁及び横桁は、連続強化繊維から成る織物基材を含む繊維強化樹脂で一体に形成されていてもよい。これにより、耐候性、耐食性に優れ、高い曲げ剛性を保持しつつ、軽量で取扱性に優れた床用構造体を実現できる。

また、上板の板厚の１０％以上４０％以下は、炭素繊維又はガラス繊維からなり第１方向に一方向に連続する連続繊維基材を含む材料で構成されていてもよい。

また、下板の板厚の１０％以上４０％以下は、炭素繊維又はガラス繊維からなり第１方向に一方向に連続する連続繊維基材を含む材料で構成されていてもよい。

また、第１方向の両端部には、取付孔を形成する筒状部が設けられ、取付孔は上板から下板まで第３方向に貫通し、筒状部は、上板側に形成された拡径部と、段差部を介して拡径部に接続され拡径部の内径よりも小さい内径を有し下板側に形成された鞘管部と、を備える構成でもよい。

また、床用構造体は第２方向に並んで配置されるものであり、側板の外面には、第１方向に延在する嵌め部として凹凸形状が形成されている構成でもよい。

また、本発明の床用構造体は、第１方向に離間する一対の支持体に支持される床用構造体であって、平面視において第１方向と交差する方向を第２方向とし、第１方向及び第２方向と交差する方向を第３方向とし、板状を成し板厚方向が第３方向に沿って配置され第１方向に延在して天部を構成する上板と、第２方向における両端部で上板に連結されて下方に張り出すと共に第１方向に延在する一対の主桁と、一対の主桁間で、第２方向に延在し、一対の主桁の下部側に連結され、第１方向に所定の間隔で配置された複数の横桁と、を備え、上板の第１方向の長さ（Ｌ）に対する上板の第２方向（Ｗ）の比である細長比（Ｗ／Ｌ）は、１／１０以上１／１以下であり、一対の主桁は、第１方向の中央部において下方に膨らむ膨出部を有し、上方から見た単位面積当たりの重量が２０ｋｇ／ｍ^２以上５０ｋｇ／ｍ^２以下である。

この床用構造体は、上板、下板及び一対の側板に囲まれた空間にコンクリート材料を充填する必要がなく、軽量化が図られている。また、床用構造体は、第１方向に延在し、上板に連結された一対の主桁を備えているので、所定の曲げ剛性を有する。また、床用構造体は、主桁に対して交差するように配置され、一対の側板に連結された複数の横桁を備えているので、第２方向の剛性を増すことができ、主桁及び対向する一対の側板に発生する剪断力を緩和することができる。第１方向の長さ（Ｌ）に対する第２方向の長さ（Ｗ）の比である細長比（Ｗ／Ｌ）は、１／１０以上１／１以下であるので、床用構造体の重量の増加を抑えつつ必要とする捩り剛性を確保できる。また、床用構造体は、単位面積上がりの重量が２０ｋｇ／ｍ^２以上５０ｋｇ／ｍ^２以下であるので、軽量化が図られており、重機を使用することなく、作業員が敷設、搬送等を行うことができ、取扱性が向上されている。

本発明によれば、曲げ剛性を保持しつつ軽量で取扱性が向上された床用構造体を提供することができる。

第１実施形態に係る床用構造体を示す斜視図である。 図１に示す床用構造体の側面図である。 図１に示す床用構造体の側板の第１方向の端部を示す側面図である。 図１に示す床用構造体の内部構造を示す部分切欠斜視図である。 図１に示す床用構造体を第１方向から見た図である。 図１に示す床用構造体の中央部を第１方向から見た断面図である。 図１に示す床用構造体の内部に配置された主桁及び横桁の交差部を示す斜視図である。 図１に示す床用構造体の取付孔の第２方向に直交する断面図である。 図１に示す床用構造体の取付孔を示す部分断面図である。 横桁の幅（Ｙ_Ｗ）、高さ（Ｙ_Ｈ）、配置間隔（Ｙ_Ｓ）を示す図である。 ＦＲＰ板に異なる径の孔を開け、引張試験を実施した結果を示すグラフである。 図１２（ａ）は、第１変形例に係る床用構造体の第１方向に直交する断面図である。図１２（ｂ）は、第２変形例に係る床用構造体の第１方向に直交する断面図である。 図１３（ａ）は、第３変形例に係る床用構造体の第２方向に直交する断面図である。図１３（ｂ）は、第４変形例に係る床用構造体の第２方向に直交する断面図である。図１３（ｃ）は、第５変形例に係る床用構造体の第２方向に直交する断面図である。 図１４（ａ）は、第６変形例に係る床用構造体の第１方向に直交する断面図である。図１４（ｂ）は、第７変形例に係る床用構造体の第１方向に直交する断面図である。 図１５（ａ）は、第８変形例に係る床用構造体の第１方向の端部を示す側面図である。図１５（ｂ）は、第９変形例に係る床用構造体の第１方向の端部を示す側面図である。 図１６（ａ）は、第１０変形例に係る床用構造体を示す側面図である。図１６（ｂ）は、第１１変形例に係る床用構造体を示す側面図である。 第２実施形態に係る床用構造体の端部を示す斜視図である。 第３実施形態に係る床用構造体を示す斜視図である。 第４実施形態に係る床用構造体の第１方向の端部の取付構造を示す断面図であり、第２方向に直交する断面図である。 第５実施形態に係る床用構造体の第１方向の端部の取付構造を示す断面図であり、第２方向に直交する断面図である。 第６実施形態に係る床用構造体の第１方向の端部の取付構造を示す断面図であり、第２方向に直交する断面図である。 実施例１に係る床用構造体の製造工程における状態を示す断面図であり、第１方向に直交する断面図である。 力学モデルを示す図である。

以下、本発明の好適な実施形態について、図面を参照しながら詳細に説明する。なお、各図において同一部分又は相当部分には同一の符号を付し、重複する説明は省略する。

（中央たわみ）
まず、一様断面形状の両端支持の床用構造体の中央たわみ（δｃ）について説明する。一様断面形状の両端支持の床用構造体の中央たわみ（δｃ）は、下記式（１）で求められる。

（δｃ：中央部のたわみ、（Ｅｌ）_０：曲げ剛性、ω：群集荷重、Ｌ：支持スパン）

曲げ剛性（Ｅｌ）_０を大きくすれば、中央部のたわみδｃが小さくなる。下部構造物である受桁による支持スパンＬが［３ｍ］、［４ｍ］、［５ｍ］と大きくなるにつれて、たわみδｃは指数的に増大するため、それに伴って床用構造体の重量も増大する。

式（１）により、支持スパンＬが大きくなるにつれて、所望するたわみδｃを保持するには、必然的に床用構造体１００の高さを増して、曲げ剛性を大きくする必要がある。

しかしながら、例えば駅のプラットホームに設置される床用構造体の場合、床用構造体の高さをむやみに大きくすることができない事象がある。床用構造体１００の上面は、乗客の歩行帯であって平坦であることが好ましい。プラットホームの高さは、列車の乗車口の高さによって決められる。受桁１９０の高さは、床用構造体１００の下部に設けられる待避スペースの高さによって決められる。床用構造体１００のたわみ振動の固有振動数が、２［Ｈｚ］に近い場合には、たわみ振動の振幅が大きくなり、歩行者に対して不快感を与え、床用構造体１００に対しても好ましくない影響を及ぼすおそれがある。

床用構造体１００では、以下の条件（１）～（４）を満たすことが好ましい。
（１） 「立体横断施設技術基準・同解説」の指針に基づく条件を満たすことが好ましい。
（ａ）活荷重である群集荷重（５［ｋＮ／ｍ^２］）負荷時のたわみが、支持スパンＬの１／５００以下であることが好ましい。
（ｂ）床用構造体１００のたわみ振動の固有振動数（２［Ｈｚ］）を回避することが好ましい。
（２） 上方から見た場合の投影面積当たりの床用構造体１００の重量を２０～５０［ｋｇ／ｍ^２］とし取扱性を向上させて、人力で床用構造体１００を運搬可能とすることが好ましい。
（３） 活荷重である群集荷重（５［ｋＮ／ｍ^２］）での疲労に、２００万回耐えることが好ましい。
（４） 床用構造体１００の線路側先端への偏芯荷重よる捩りによる変形を小さく抑える構造であることが好ましい。

（第１実施形態）
次に、第１実施形態の床用構造体１００について説明する。説明の便宜上、直交する３方向を第１方向Ｙ、第２方向Ｘ、第３方向Ｚとする。第１方向Ｙは、床用構造体１００の長手方向であり、線路が延在する方向である。第２方向Ｘは、床用構造体１００の幅方向であり、線路の幅方向に沿う方向である。第３方向Ｚは床用構造体１００の高さ方向であり、上下方向である。

図１～図１０に示されるように、床用構造体１００は、中空の箱形を成すように形成されている。床用構造体１００は上板１１０、下板１２０及び一対の側板１３０を備え、角筒状を成している。床用構造体１００の第１方向Ｙに直交する断面は矩形状を成している。上板１１０は床用構造体１００の天部を成し、下板１２０は１００の底部を成している。上板１１０の板厚方向及び下板１２０の板厚方向は第３方向Ｚに沿うように配置されている。上板１１０及び下板１２０は、第３方向Ｚに対向して配置されている。

一対の側板１３０は床用構造体１００の側部を成している。一対の側板１３０の板厚方向は第２方向Ｘに沿うように配置されている。一対の側板１３０は、第２方向Ｘに対向して配置されている。

床用構造体１００の第２方向Ｘの長さ（Ｗ）と、第１方向Ｙの長さ（Ｌ）との比率である細長比（Ｗ／Ｌ）は、下記式（２）を満たす。
１／１０≦Ｗ／Ｌ≦１／１…（２）

上板１１０の上面は、例えば平坦面を成している。下板１２０は、図２～図４に示されるように、下方に凸に膨らむように形成されている（膨出部）。下板１２０の第１方向Ｙの中央部１２１は、下板１２０の両端部１２２よりも下方に配置されている。下板１２０の中央部１２１及び両端部１２２は、第２方向Ｘから見た場合に、第１方向Ｙに対して例えば平行に配置されている。

下板１２０は、中央部１２１及び両端部１２２に対して傾斜する傾斜部１７０を有する。傾斜部１７０は、第２方向Ｘから見た場合に、中央部１２１と両端部１２２との間で、第１方向Ｙに対して傾斜している（ＸＹ面に対して傾斜している）。傾斜部１７０は、中央部１２１の第１方向Ｙの端部から斜め上方に延びている。端部１２２は、傾斜部１７０の上端部から折れ曲がり、第１方向Ｙに沿って延びている。

側板１３０は、中央部１３１、端部１３２及び拡幅部１３３を有する。中央部１３１は、側板１３０の第１方向Ｙの中央部に形成され、下板１２０の中央部１２１に対応する部分である。図３に示されるように、中央部１３１の第３方向Ｚの長さＨｃは、第１方向Ｙにおいて例えば一定である。端部１３２は、側板１３０の第１方向Ｙの両端部にそれぞれ形成され、下板１２０の端部１２２に対応する部分である。端部１３２の第３方向Ｚの長さＨｅは、第１方向Ｙにおいて例えば一定である。また、側板１３０の膨出部は、端部１３２より下方に張り出す部分である。

拡幅部１３３は、側板１３０の第１方向Ｙにおいて、中央部１３１と端部１３２との間に形成され、下板１２０の傾斜部１７０に対応する部分である。拡幅部１３３の下辺は、傾斜部１７０に沿うように傾斜している。拡幅部１３３は、中央部１３１と端部１３２とを連結している。そして、中央部１３１及びその両側の拡幅部１３３は、下方に凸である台形状を成している。

また、床用構造体１００は、図１及び図４に示されるように、主桁１５０及び横桁１６０を有する。主桁１５０は第１方向Ｙに沿って延在し、横桁１６０は第２方向Ｘに沿って延在し、主桁１５０に対して交差している。床用構造体１００は、複数の横桁１６０を有する。

（主桁１５０の説明）
図４～図７に示されるように、主桁１５０は、床用構造体１００の中空部に配置されている。主桁１５０の第１方向Ｙに交差する断面は、例えばＨ形を成している。主桁１５０は、一対のフランジ（第１フランジ、第２フランジ）１５０ａ及びウェブ１５０ｂを有する。フランジ１５０ａの板厚方向は第３方向Ｚに沿って配置され、ウェブ１５０ｂの板厚方向は第２方向Ｘに沿って配置されている。主桁１５０は、床用構造体１００の第２方向Ｘの中央に配置されている。

第２方向Ｘから見た場合、主桁１５０の形状は、側板１３０の形状に対応している。主桁１５０のウェブ１５０ｂの形状は、中央部１３１、端部１３２、拡幅部１３３に対応している。主桁１５０の上側のフランジ１５０ａは、第１方向Ｙの全長にわたって、上板１１０の下面に当接している。主桁１５０の下側のフランジ１５０ａは、第１方向Ｙの全長にわたって、下板１２０の上面に当接し、中央部１２１、両端部１２２、及び一対の傾斜部１７０に当接している。

図７に示されるように、主桁１５０には横桁１６０を貫通させる貫通部が設けられている。ウェブ１５０ｂにはその板厚方向に貫通する貫通部が設けられている。また、下側のフランジ１５０ａは貫通部を形成すべく第１方向Ｙに離間して配置されている。主桁１５０の貫通部の形状は、横桁１６０の形状に対応している。

（横桁１６０の説明）
横桁１６０は、第２方向Ｘに交差する断面において例えばハット形を成している。横桁１６０は、天板（横桁上板）１６１、一対の側板（横桁側板）１６２及び一対のフランジ（横桁フランジ）１６３を有する。天板１６１は、横桁１６０の天部を構成する。天板１６１の板厚方向は、第３方向Ｚに沿うように配置されている。

一対の側板１６２は、第１方向Ｙに対向して配置されている。一対の側板１６２の板厚方向は、第１方向Ｙに沿うように配置されている。一対の側板１６２は、天板１６１の第１方向Ｙの端部から下方に張り出すように形成されている。

一対のフランジ１６３は、一対の側板１６２の下端部から第１方向Ｙの外側に張り出している。一対のフランジ１６３の板厚方向は、第３方向Ｚに沿うように配置されている。一対のフランジ１６３の下面は、下板１２０の上面に当接している。

また、一対の側板１６２の第２方向Ｘの両端部の下端には、切欠き部１６４が設けられている。切欠き部１６４の形状は、第１方向Ｙから見て例えば矩形を成すように形成されている。これにより、横桁１６０の内部が密閉構造とならないように成っている。また、一対のフランジ１６３の第２方向Ｘの長さは、一対の側板１６２の第２方向Ｘの長さより短くなっている。例えば、フランジ１６３の第２方向Ｘの長さは、第２方向Ｘに離間する一対の切欠き部１６４間の長さに対応している。

また、図７に示されるように、下板１２０には板厚方向に貫通する水抜き穴２５０が形成されている。水抜き穴２５０は、第２方向Ｘにおいて、主桁１５０を挟むように両側に配置されている。また、水抜き穴２５０は、第１方向Ｙにおいて横桁１６０の天板１６１に覆われる位置に設けられている。

この水抜き穴２５０の内径は、下板１２０の第２方向Ｘの長さ（Ｗ）の１０％未満の大きさとなっている。ただし、穿孔する穴径の合計は、下板１２０の第２方向Ｘの長さ（Ｗ）の１０％未満である。これにより、水抜き穴２５０の周囲の補強を無くしても下板１２０の強度低下を抑制できる。また、床用構造体１００では、水抜き穴２５０が形成されているので、床用構造体１００の内部で結露した水を床用構造体１００の外部に排出することができる。

（床用構造体１００の設置構造）
床用構造体１００は、例えば地上から１［ｍ］の高さに設置される。これにより、床用構造体１００の下方に待避空間が形成される。なお、床用構造体１００は、地上から１［ｍ］の高さに設置されるものに限定されず、床用構造体１００の設置高さは、１［ｍ］以下でもよく、１［ｍ］以上でもよい。また、床用構造体１００の下方に待避空間が設けられていてもよく、床用構造体１００の下方に待避空間が設けられていないものでもよい。

床用構造体１００は、例えばプラットホーム本体から、線路側に張り出すように設置されている。床用構造体１００は、プラットホーム本体から線路側に張り出す受桁（下部構造物、受桁）１９０上に掛け渡されている。受桁１９０は、例えばＨ形鋼であり、第２方向Ｘに延在し、第１方向Ｙに例えば３［ｍ］～５［ｍ］の間隔で配置されている。床用構造体１００は、受桁１９０の上側のフランジ１９０ａに支持され、固定されている。

（床用構造体１００の取付構造）
図８及び図９に示されるように、床用構造体１００は第１方向Ｙの両端部に取付部（筒状部）２００を有する。取付部２００は、第３方向Ｚに貫通する取付孔を形成する。取付部２００は、上板１１０側に形成された拡径部２０５と、この拡径部２０５に連通する鞘管部２１０とを有する。

拡径部２０５は、円筒状を成し、座金２４０及びナット２３０が収容される部分である。拡径部２０５の底部には段差面（段差部）が設けられ、この段差面は拡径部２０５の内周面と、鞘管部２１０の内周面とを接続している。

鞘管部２１０は、拡径部２０５よりも内径が小さい円筒状を成している。鞘管部２１０は下板１２０側に形成されている。そして、Ｌボルト２２０が下方から挿通されて、Ｌボルト２２０の上端部のおねじ部は、拡径部２０５内に到達している。おねじ部に装着されたナット２３０を締め付けることで、座金２４０が拡径部２０５の底部の段差面に押し当てられる。

Ｌボルト２２０の下部側の屈曲部分は、第１方向Ｙに延在し、受桁１９０の上側のフランジ１９０ａの下面に当接している。フランジ１９０ａは、下板１２０及びＬボルト２２０の下部側の屈曲部分によって、第３方向Ｚの両側から挟まれている。そして、ナット２３０を締め付けることで、フランジ１９０ａに対して、床用構造体１００が固定される。

なお、下部構造物に対する床用構造体１００の固定は、受桁１９０に対してＬボルト２２０を用いて固定する形態に限定されず、受桁１９０に設けられたスタットボルトを介して、床用構造体１００を固定してもよい。

（繊維強化樹脂）
床用構造体１００の上板１１０、下板１２０、一対の側板１３０、主桁１５０及び横桁１６０は、繊維強化樹脂で一体に形成されている。この繊維強化樹脂は、少なくとも連続強化繊維から成る織物基材を含んでいる。

このような繊維強化樹脂で形成された床用構造体１００は、「塩害」および「凍結・融解」によって生じるひび割れ（クラック）の進展を抑制できるので、耐久性が向上され、各々の板状の構造部位の面内剛性を高くすることができる。これにより、床用構造体１００の軽量化を図りつつ曲げ剛性を確保することができる。

また、上板１１０において、第１方向Ｙに一方向に連続すると共に板厚方向に積層される炭素繊維またはガラス繊維からなる連続繊維基材の占める繊維体積含有率は、１０％以上４０％以下であることが好ましく、２０％以下３０％以下で構成されていることがより好ましい。これにより、上板１１０の第１方向Ｙの曲げ剛性を向上させることができるので、一層の軽量化を図ることができる。

同様に、下板１２０において、第１方向Ｙに一方向に連続すると共に板厚方向に積層される炭素繊維またはガラス繊維からなる連続繊維基材の占める繊維体積含有率は、１０％以上４０％以下であることが好ましく、２０％以下３０％以下で構成されていることがより好ましい。これにより、下板１２０の第１方向Ｙの曲げ剛性を向上させることができるので、一層の軽量化を図ることができる。

（繊維強化樹脂の強化繊維について）
繊維強化樹脂の強化繊維として、例えば、ガラス繊維、アラミド繊維、炭素繊維などを単独で又は組み合わせて用いることができる。炭素繊維が含まれることによって、比強度・比剛性が向上し、これによって成形体の軽量化を一層図ることができる。

なお、強化繊維の形態としては、例えば、「繊維長が１～３ｍｍである短繊維やマット」、「連続繊維からなるクロス」、「ストランド」などを適宜組み合わせた基材が例示される。
また、繊維強化樹脂とするためのマトリックス樹脂は特に限定しないが、例えば、エポキシ樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、ビニルエステル樹脂などの熱硬化性樹脂や、ポリエチレン、ポリプロピレン、ナイロン、ＡＢＳ（アクリルニトリル・ブタジエン・スチレン）、ＰＥＥＫ（ポリ・エーテル・エーテル・ケトン）、ポリイミドなどの熱可塑性樹脂を用いることができる。

（繊維強化樹脂の成形方法）
繊維強化樹脂を形成する成形方法としては、マトリックス樹脂を用いることができる。あるいは、繊維強化樹脂を形成する成形方法としては、強化繊維の形態によっては真空、ブロー、スタンピング、ＢＭＣ（バルク・モールディング・コンパウンド）、ＳＭＣ（シート・モールディング・コンパウンド）、トランスファー成形、ＲＴＭ（レジン・トランスファー・モールディング）、ハンドレイアップ成形などの様々な方法を用いて容易に形成することができる。

さらに、充填材に、粘性を増すための粉体（例えば、炭酸カルシウムや砂等）の他、層状化合物（例えば、マイカ、二硫化モリブデン、窒化硼素など）、針状化合物（例えば、ゾノトライト、チタン酸カリ、炭素繊維など）、粒状、又はシート状化合物（例えば、フェライト、タルク、クレーなど）を添加してもよい。これにより、無機物結晶同士又は無機物とマトリックスとの相互運動による摩擦熱への変換がなされる。マトリックス樹脂に対して充填材（フィラー）を充填することによって弾性率と密度が増大され、振動に対する抵抗が増し、制振特性が向上する。このような床用構造体１００をプラットホームの床材として用いることで、振動が低減される。

（充填剤に添加される添加剤について）
また、充填材に、例えば、水酸化アルミニウム、臭素、無機質粉などを添加してもよい。これにより、床用構造体１００の難燃性を向上させることができる。その結果、鉄道難燃性によりプラットホームを構築することができる。

（床用構造体１００の単位面積当たりの重量について）
床用構造体１００の単位面積当たりの重量は、２０ｋｇ／ｍ^２以上５０ｋｇ／ｍ^２以下となっている。この単位面積は、上方から床用構造体１００を見た場合の単位面積である。

（中央部のたわみについて説明）
図２３に示されるような両端単純支持梁のモーメントは、下記式（３）によって示される。

たわみ方程式は、下記式（４）によって表される。

下記式（５）の条件の下、各部位（端部４１０、拡幅部４２０、中央部４３０）におけるたわみ角及びたまみはそれぞれ、下記の表１のように表現できる。

Ａ点及びＦ点は、床用構造体１００において、第１方向Ｙの端部である。Ｂ点及びＥ点は、第１方向Ｙにおいて、端部１３２と拡幅部１３３との境界に対応する位置である。Ｃ点及びＤ点は、第１方向Ｙにおいて、拡幅部１３３と中央部１３１との境界に対応する位置である。

Ａ点、Ｂ点、Ｃ点、および中央（Ａ点とＦ点との中央）の境界条件は下記の表２の通りである。

これより、各点（Ａ点、Ｂ点、Ｃ点、中央）の積分定数を求めると、下記の表３のように表現できる。

従って、中央のたわみはＣ－Ｄ間のたわみ式に下記式（１１）を代入すると下記式（１２）が得られる。

よって支持スパンＬに対するたわみ比δを求めると、下記式（１３）が成り立つ。
床用構造体１００は、下記式（１３）を満たしている。

（δｃ：中央部のたわみ、（Ｅｌ）_ｃ：曲げ剛性、ω：群集荷重、Ｌ：支持スパン）

式（１３）における積分定数Ｃ_６は、上記式（１０）を式（８）に代入し、各々の曲げ剛性を代入し、定数Ｃ_３を求める。以下定数Ｃ３を式（６）に代入して、定数Ｃ_１を求め、この定数Ｃ_１と定数Ｃ_３を式（７）に代入してＣ_４を求め、定数Ｃ_３、定数Ｃ_５、定数Ｃ_４を式（９）に代入して求める。

従って、取付部（端部４１０）、傾斜部（拡幅部４２０）、中央部４３０の曲げ剛性比の相関関係によって、床用構造体１００の中央のたわみが決まることになる。

（側板の中央部の長さ）
次に、図２を参照して、側板１３０の中央部１３１の第１方向Ｙの長さ（Ｌ_１２１）について説明する。中央部１３１の長さ（Ｌ_１２１）は、下記式（１４）を満たすことが好ましい。
Ｌ_１２１＝Ｌ－２Ｋ…（１４）

ここで、「Ｋ」は側板１３０の端部１３２の第１方向Ｙの長さである。端部１３２の長さ（Ｋ）は、第１方向Ｙにおいて、傾斜部１７０よりも外側の部分の長さであり、例えば０．２［ｍ］以上０．３［ｍ］以下であり、構造上、受桁１９０に支持固定可能な最小長さである。端部１３２の長さ（Ｋ）が、０．３［ｍ］以上になると、要求される許容たわみを確保するために、床用構造体１００の重量の増加が必要となる。上記のように、取付部、傾斜部、中央部の曲げ剛性比の相関関係によって、たわみに影響するので、傾斜部１７０は、Ｌ_１２１に含まない。

（横桁の寸法）
次に、図１０を参照して、横桁１６０の寸法の一例について説明する。横桁１６０の幅（Ｙ_Ｗ）は、天板１６１の第１方向Ｙの長さである。横桁１６０の幅（Ｙ_Ｗ）は、床用構造体１００の上板１１０の第２方向Ｘの長さ（Ｗ）に対して１／３以上１／２以下であることが好ましい。

横桁１６０の第１方向Ｙにおける配置間隔（Ｙ_Ｓ）は、下板１２０の中央部１２１の第１方向Ｙの長さＬ_１２１の（ｎ＋１）等分であることが好ましい。ここで、「ｎ」は、中央部１２１の第１方向Ｙの長さＬ_１２１の小数点以下を切り上げた自然数である。例えば、Ｌ_１２１が３．４ｍであれば、ｎ＝４となる。このように、横桁１６０の配置間隔（Ｙ_Ｓ）を設定することで、床用構造体１００の重量の増加を最小限に抑えつつ、捩り荷重に対する必要な断面性能を確保することができる。

横桁１６０がないとした場合の床用構造体１００の横断面構成において、曲げ荷重による一対の側板１３０及び主桁１５０のウェブ１５０ｂに発生する剪断応力の最大値は、第１方向Ｙの中立軸Ｎ上にある。床用構造体１００の軽量化を考慮した場合、横桁１６０の第３方向Ｚにおける長さ（Ｙ_Ｈ）は、下板１２０から中立軸Ｎまでの高さ（Ｙ_Ｎ）の１／２以上１／１以下であることが好ましい。これにより、横桁１６０と主桁１５０のウェブ１５０ｂとの当接部分の繊維補強、及び横桁１６０と一対の側板１３０との当接部分の繊維補強による相互作用によって、床用構造体１００に作用する剪断応力を緩和することができる。

このような床用構造体１００では、上板１１０、下板１２０及び一対の側板１３０に囲まれた中空部を有し、この中空部にコンクリート材料を充填する必要がなく、軽量化を図ることができる。また、床用構造体１００は、第１方向Ｙに延在し上板１１０及び下板１２０に連結された主桁１５０を備えているので、所定の曲げ剛性を有する。また、床用構造体１００は、主桁１５０に対して交差するように配置され、下板１２０及び一対の側板１３０に連結された複数の横桁１６０を備えているので、曲げ剛性を保持しつつ軽量化を図ることができる。第１方向の長さ（Ｌ）に対する第２方向の長さ（Ｗ）の比である細長比（Ｗ／Ｌ）は、１／１０以上１／１以下であるので、床用構造体の重量の増加を抑えつつ必要とする捩り剛性を確保できる。また、床用構造体１００は、単位面積当たりの重量が２０［ｋｇ／ｍ^２］以上５０［ｋｇ／ｍ^２］以下であるので、軽量化を図ることができ、重機を使用することなく、作業員が敷設、搬送等を行うことができ、取扱性を向上されることができる。

側板１３０の第１方向Ｙの両端部１３２の高さ（Ｈｅ）に対する膨出部の高さ（Ｈｃ）の比（Ｈｃ／Ｈｅ）は、１以上３以下であるので、重量の増加を抑えつつ必要とする曲げ剛性を確保できる。

また、主桁１５０は、上板１１０の下面に当接するフランジ１５０ａと、下板１２０の上面に当接するフランジ１５０ａと、上下のフランジ１５０ａを連結するウェブ１５０ｂと、を有する構成であるので、上板１１０及び下板１２０に作用する力を、Ｈ形を成す主桁１５０を介して好適に分散させることができる。

また、上板１１０、下板１２０、一対の側板１３０、主桁１５０及び横桁１６０は、連続強化繊維から成る織物基材を含む繊維強化樹脂で一体に形成されているので、耐候性、耐食性に優れ、高い曲げ剛性を保持しつつ、軽量で取扱性に優れた床用構造体を実現することができる。

（傾斜部１７０の効果）
また、床用構造体１００は傾斜部１７０を有するので、形状変化を緩くすることで、断面形状の急激な変化を防止して、コーナ部（形状不連続部）における応力集中が緩和される。例えば、直角のコーナ部を有する構成であると、このコーナ部での応力集中が増大し、繊維基材の剥離などが生じてしまい破壊基点となるおそれがある。

また、図３及び図８に示されるように、下板１２０の傾斜部１７０は、第２方向Ｘ及び第１方向Ｙに沿うＸＹ面に対して、傾斜角θで傾斜している。傾斜角θは、例えば３０度以上、６０度以下であることが好ましい。また、傾斜部１７０の端部であるコーナ部のＲを大きくすることにより、応力集中を小さくすることができる。

（開口部１８０の効果）
また、床用構造体１００は、両端部に開口部１８０が形成され、第１方向Ｙに連続する中空構造体であるので、信号線や照明用電力線を配置することができる。これらの信号線及び照明用電力線を床用構造体１００の第１方向Ｙに沿って配置することができる。これにより、信号線及び照明用電力線が外部に露出されることが防止されるので、プラットホーム上における景観を良好にすることができる。なお、床用構造体１００は、開口部１８０が形成されていない構成でもよい。

（横桁１６０による効果）
また、床用構造体１００では、複数の横桁１６０が設けられているので、重量の軽減を図りつつ捩れによる変形を抑えることができる。

また、床用構造体１００では、主桁１５０と横桁１６０と直交して連結されていると共に、横桁１６０が一対の側板１３０に連結されているので、曲げ荷重が作用しても、側板１３０が第２方向Ｘの外側に膨らむ変形を抑制することができる。また、乗客の乗降時に、床用構造体１００の線路側先端に、群集荷重が作用する偏芯荷重による捩り力が発生しても、一対の側板１３０変形が抑制される。具体的には第２方向Ｘの内側に凹むような変形が抑制される。

また、床用構造体１００では、横桁１６０に切欠き部１６４が設けられているので、横桁１６０の内部が閉空間とならない。そのため、例えば気温の上昇により横桁１６０の内部の空気が膨張しても、床用構造体１００の変形が抑制される。具体的には、下板１２０の下方への膨らみが抑制される。

また、床用構造体１００では、下板１２０に水抜き穴２５０が設けられているので、中空構造の内部で生じた結露水を外部に排出することができる。また、この水抜き穴２５０の穴径が第２方向Ｘの長さ（Ｗ）の１０％以下となっているので、水抜き穴２５０の穴廻りの補強をしない場合であっても、強度低下が抑制されている。

図１１は、ＦＲＰ板に異なる径の孔を開け、引張試験を実施した結果を示すグラフである。横軸に試験片幅（ｗ）［ｍ］に対する孔の径（ｄ）［ｍ］の比（ｄ／ｗ）を示し、縦軸に最小断面の平均強度［ＭＰａ］を示している。この結果では、比（ｄ／ｗ）が０．１［１０％］以下であれば、最小断面の平均強度の低下を抑制できることが分かった。

（実施例１）
次に、実施例１に係る床用構造体１００について説明する。図１及び図２に示されるように、実施例１の床用構造体１００では、第１方向Ｙの長さ（Ｌ）を５［ｍ］、第２方向Ｘの長さである幅Ｗを０．５［ｍ］とした。また、実施例１では、端部１３２の第１方向Ｙの長さＬｅを０．２［ｍ］、端部１３２の第３方向Ｚの長さＨｅを０．１５［ｍ］とした。

実施例１では傾斜部１７０の第１方向Ｙに沿った長さＬ_１７０を０．１［ｍ］とした。実施例１では、傾斜部１７０の下板１２０の中央部１２１に対する傾斜角θを４５度とした。

実施例１では、下板１２０の中央部１２１の第１方向Ｙの長さ（Ｌ_１２１）を４．４［ｍ］とし、側板１３０の中央部１３１の第３方向Ｚの長さ（Ｈｃ）を０．２５［ｍ］とした。この中央部１３１を第２方向Ｘから見た場合には、下方に凸である逆台形状となっている。

（実施例１の製造方法）
次に実施例１の床用構造体１００の製造方法について説明する。まず、第１工程（ステップＳ１）では、上板１１０を成形するための第１成形型を準備する。具体的には、床用構造体１００の両端部の取付部２００の拡径部２０５を成形するための凸形を有する第１成形型を準備する。この第１成形型には、上板１１０の上面を成形するための平坦面が形成されている。

次に、下板１２０及び一対の側板１３０を成形するための第２成形型３２０（図２２参照）を準備する。第２成形型３２０の第１方向Ｙに交差する断面形状は、下板１２０及び一対の側板１３０に対応して、例えばＵ字形を成している。また、第２方向Ｘから第２成形型３２０を見た場合には、側板１３０の形状に対応して、中央部が下方に凸である逆台形状を成している。

次に、主桁１５０を成形するための第３成形型を準備する。第２方向Ｘから第３成形型を見た場合には、主桁１５０の形状に対応して、中央部が下方に凸である逆台形状を成している。第３成形型は、主桁１５０のフランジ１５０ａ及びウェブを一体成形するために、第１方向Ｙから見て第２方向Ｘに対向する一対の雄型となっている。

次に、横桁１６０を成形するための第４成形型を準備する。第４成形型は横桁１６０の形状に対応した凸状の雄型となっている。

次に、第２工程（ステップＳ２）では、第１成形型、第２成形型３２０、第３成形型、第４成形型に離型材を塗布した。その後、第１成形型及び第２成形型３２０には、約５００［ｇ／ｍ^２］～８００［ｇ／ｍ^２］のゲルコートを塗布した。

ここで、成形方法の説明上、図２２に示されるように、床用構造体１００を上部成形体１０、内部成形体２０、下部成形体３０に区分けする。上部成形体１０は、上板１１０である。内部成形体２０は、内装される部品であり、主桁１５０、横桁１６０及びＬアングル１４０を有する。下部成形体３０は、下板１２０及び側板１３０を有す。

床用構造体１００に使用される強化繊維基材は、チョップドストランドマット、ガラスロービングクロス、炭素繊維一方向クロスを含む。

チョップドストランドマット（以下マットと称す）は、ガラス繊維を所定の長さに切断し、ランダムに分散させシート状の基材である。床用構造体１００に使用されたマットは、繊維目付が３００［ｇ／ｍ^２］のマットＭＣ３００（商品名、日東紡株式会社製）と、繊維目付が４５０［ｇ／ｍ^２］のマットＭＣ４５０（商品名、日東紡株式会社製）である。

ガラスロービングクロスは、ガラスロービングを縦糸・横糸に用いた織物である。床用構造体１００に使用された織物は、平織織物であり、繊維目付が８００［ｇ／ｍ^２］のロービングクロスＷＲ８００（商品名、日東紡株式会社製）である。

炭素繊維一方向クロスは、炭素繊維を縦糸（本構造体の長手方向配向）に用い、ガラス繊維フィラメントをバラけ止めとして横糸に用いた織物である。炭素繊維一方向クロスは、繊維目付が２００［ｇ／ｍ^２］の一方向クロスＵＴ７０－２０Ｇ（商品名、東レ株式会社製）である。

床用構造体１００の成形に使用される樹脂は、難燃性を付与するために、水酸化アルミニウムが３０部加えられた不飽和ポリエステル樹脂である。（以下「難燃樹脂」と称す。）

上部成形体１０、内部成形体２０及び下部成形体３０の接合に使用される樹脂は、難燃樹脂に、３［ｍｍ］の長さにカットされたガラス繊維であるフィラーを１０部加えると共に、増粘材としてタルクを２０部加えたパテ状の樹脂である（以下「接合樹脂」と称す）。床用構造体１００の成形方法において、ハンドレイアップ成形法を用いた。

次に、第３工程（ステップＳ３）では、上部成形体１０を成形した。ここでは、上板１１０の第１方向Ｙの両端部の拡径部２０５を形成しながら、第１成形型上に、第１層～第５層を順に積層した。
第１層の積層では、マットＭＣ３００に難燃樹脂を含浸しつつ積層した。
第２層の積層では、ロービングクロスＷＲ８００に難燃樹脂を含浸しつつ積層した。
第３層の積層では、マットＭＣ３００に難燃樹脂を含浸しつつ積層した。
第４層の積層では、一方向クロスＵＴ７０－２０Ｇに難燃樹脂を含浸しつつ、これを３枚積層した。
第５層の積層では、マットＭＣ３００に難燃樹脂を含浸しつつ積層した。

第５層の積層を行い、樹脂が硬化した後、第１成形型から脱型して、上部成形体１０を得た。

次に、第４工程（ステップＳ４）では、下部成形体３０の下板１２０及び側板１３０を成形した。ここでは、Ｕ字形を成す雌型である第２成形型３２０の内面に、第１層～第３層を順に積層した。
第１層の積層では、マットＭＣ３００に難燃樹脂を含浸しつつ積層した。
第２層の積層では、ロービングクロスＷＲ８００に難燃樹脂を含浸しつつ積層した。
第３層の積層では、マットＭＣ３００に難燃樹脂を含浸しつつ積層した。

次に、第４工程において、下板１２０に対応する部分に、第４層及び第５層を順に積層した。
第４層の積層では、一方向クロスＵＴ７０－２０Ｇに難燃樹脂を含浸しつつ、これを３枚積層した。
第５層の積層では、マットＭＣ３００に難燃樹脂を含浸しつつ積層した。
第５層の積層を行い、第２成形型３２０上で樹脂を硬化させ、下部成形体３０を得た。

次に、第５工程（ステップＳ５）では、内部成形体２０の主桁１５０、横桁１６０及びＬアングル１４０を成形した。主桁１５０の成形では、一対の雄型の第３成形型のそれぞれに、第１層～第３層を順に積層した。
第１層の積層では、マットＭＣ３００に難燃樹脂を含浸しつつ積層した。
第２層の積層では、ロービングクロスＷＲ８００に難燃樹脂を含浸しつつ積層した。
第３層の積層では、マットＭＣ３００に難燃樹脂を含浸しつつ積層した。

第１層～第３層を積層した後、難燃樹脂を含浸したマットＭＣ４５０を介して、第３成形型とともに、ウェブ部（１５０ｂ）を貼り合わせてクランプし、樹脂が硬化した後、第３成形型から脱型して、主桁１５０を得た。

次に、第５工程において、主桁１５０の下部のフランジ１５０ａ側に、後述する横桁１６０を挿通させるための切り欠きを、第１方向Ｙに所定の間隔で、所定の本数分加工した。

横桁１６０の成形では、雄型の第４成形型上に第１層～第３層を順に積層した。
第１層の積層では、マットＭＣ３００に難燃樹脂を含浸しつつ積層した。
第２層の積層では、ロービングクロスＷＲ８００に難燃樹脂を含浸しつつ積層した。
第３層の積層では、マットＭＣ３００に難燃樹脂を含浸しつつ積層した。

第１層～第３層を積層した後、樹脂を硬化させ、第４成形型から脱型して、横桁１６０を得た。

Ｌアングル１４０の成形では、Ｌ形の成形型に第１層～第３層を順に積層した。
第１層の積層では、マットＭＣ３００に難燃樹脂を含浸しつつ積層した。
第２層の積層では、ロービングクロスＷＲ８００に難燃樹脂を含浸しつつ積層した。
第３層の積層では、マットＭＣ３００に難燃樹脂を含浸しつつ積層した。

第１層～第３層を積層した後、樹脂を硬化させ脱型して、Ｌアングル１４０を得た。

次に、図１及び図２２（ａ）を参照して、第６工程（ステップＳ６）について説明する。第６工程では、下部成形体３０に対して内部成形体２０を配置した。ここでは、接合樹脂を用いて接着しながら、横桁１６０、主桁１５０及びＬアングル１４０の順で配置した。

横桁１６０の配置では、横桁１６０の天板１６１を上にして、横桁１６０の長手方向を第２方向Ｘに沿うようにして、第１方向Ｙに所定の間隔で下板１２０上に複数本配置した。

主桁１５０の配置では、第２方向Ｘの中央で、第１方向Ｙに複数の横桁１６０を跨ぐように下板１２０上に主桁１５０を配置した。

Ｌアングル１４０の配置では、第１片を側板１３０の上部内面に当接し、第２片が第２方向Ｘの内側に張り出すように配置する。第２片の上面を、主桁１５０の上部のフランジ１５０ａと面一とする。

次に、第７工程（ステップＳ７）では、主桁１５０と横桁１６０との当接部及び交差部のコーナを補強するために、マットＭＣ４５０に難燃樹脂を含浸しつつ、このマットＭＣ４５０でオーバレイアップする。同様に、Ｌアングル１４０の内側のコーナを上記同様に、補強するために、マットＭＣ４５０に難燃樹脂を含浸しつつ、このマットＭＣ４５０でオーバレイアップする。なお、「オーバレイアップする」とは、補強、部材などの接合のために、繊維基材を積層することをいう。このように、オーバレイアップし、樹脂を硬化させて、図２２（ａ）に示されるように、内部成形体２０と下部成形体３０との接合体を得た。

次に、第８工程（ステップＳ８）では、図２２（ｂ）に示されるように、下部の接合体（内部成形体２０＋下部成形体３０）に上部成形体１０を接合するための接着層１４５を形成した。以下の３つの工程（ステップＳ８１～ステップＳ８３）を実施し、一対のＬアングル１４０の上面及び主桁１５０のフランジ１５０ａの上面に、接着層１４５を形成した。

具体的には、マットＭＣ４５０に難燃樹脂を含浸したガラスマット１４５ａを置く（ステップＳ８１）。次に、ガラスマット１４５ａに対して、接合樹脂１４５ｂを塗布する（ステップＳ８２）。さらにその上に、マットＭＣ４５０に難燃樹脂を含浸したガラスマット１４５ｃを置く（ステップＳ８３）。

次に、第９工程（ステップＳ９）では、図２２（ｃ）で示されるように、第８工程で形成された接着層１４５の上に、上部成形体１０を、そのゲルコート面を上にして、その上に重しを置いて、圧着しつつ樹脂を硬化させた。樹脂を硬化させた後、第２成形型３２０から脱型して、床用構造体１００を得た。

次に、第１０工程（ステップＳ１０）では、図９に示されるように、取付部２００を形成した。具体的には、以下の５つの工程（ステップＳ１０１～ステップＳ１０５）を実施した。まず、シートワィンディング成形、フィラメントワィンディング成形等で予め成形したガラス繊維強化樹脂からなる鞘管部２１０を準備した（ステップＳ１０１）。

次に、上板１１０と共に形成した拡径部２０５の底部（の段差面）に、鞘管部２１０の外径に相当する穴を穿孔した（ステップＳ１０２）。次に、この穴に円筒体を挿通させて鞘管部２１０とした（ステップＳ１０３）。次に、床用構造体１００の内側において、拡径部２０５の底部と鞘管部２１０の上端部との当接部、及び鞘管部２１０の下端部と下板１２０との当接部を、補強するために、マットＭＣ４５０に難燃樹脂を含浸しつつオーバレイアップした（ステップＳ１０４）。

次に、難燃樹脂を硬化させて、脱型した後、鞘管部２１０の内径に相当する穴を貫通させて、取付部２００を完成させた（ステップＳ１０５）。

次に、第１１工程（ステップＳ１１）では、横桁１６０に覆われた下板１２０の部分に水抜き穴２５０を穿孔した。なお、水抜き穴２５０は、下板１２０に対して１箇所設けられていてもよく、複数箇所設けられていてもよい。以上により、実施例１の床用構造体１００を得た。

このようにして得られた実施例１の床用構造体１００の全重量は、７５［ｋｇ］であった。上方から見た投影面積当たりの床用構造体１００の重量は、３０［ｋｇ／ｍ^２］あった。実施例１の床用構造体１００の重量は、２０［ｋｇ／ｍ^２］以上５０［ｋｇ／ｍ^２］以下の範囲であった。

次に、５［ｍ］の間隔で床に設けた金属製の架台（下部構造体）の上に、床用構造体１００の下板１２０を下にして、上板１１０の上に、群集荷重（５ｋＮ／ｍ^２）相当の重しとなるフレコンを載せ、床用構造体１００の第１方向Ｙの中央部のたわみ（δｃ）測定したところ、９．８５［ｍｍ］であった。たわみ（δｃ）が１／５００以下であることを確認した。実際の施工では、取付部２００を下部構造体である受桁１９０に固定するので、実際の使用時において、たわみ（δｃ）が更に小さくなることは明らかである。

また、ＪＩＳＺ８７３５：１９８１（振動レベル測定方法）を参照して、固有振動数を測定した。具体的には、上述のように５［ｍ］の間隔で床に設けた金属製の架台の上に、床用構造体１００を載せた状態で、床用構造体１００の上板１１０の中央部に、圧電式加速度ピックアップを両面テープで貼り付け、これに、ＪＩＳＣ１５１０：１９５５記載の振動レベル計ＶＡ－１２（リオン製）を接続し、床用構造体１００をプラスチックハンマーで叩いて固有振動数を測定した。

この測定結果は、２５［Ｈｚ］であり、固有振動数が２［Ｈｚ］近傍ではないことが確認できた。勿論、固有振動数は弾性率に比例し密度（＝重量）に反比例するため、繊維強化樹脂製で本構造体を形成すれば、構造体自体の重量が軽くなり、不適当な２［Ｈｚ］である固有振動数を回避する構造体とすることが容易である。

また、同様に、ＪＩＳＡ１４１４－４：２０１０（建築用パネルの性能試験方法－第４部：長期特性に関する試験）を参照し、対向するベースフレーム（例えばＨ型鋼）上に、５ｍの間隔で床に設けた金属製の架台の上に、床用構造体１００を載せた状態で、床用構造体１００の第１方向Ｙの中央に、上部に設けたサーボ制御の油圧シリンダーにより、第３方向Ｚ（下方）に、群集荷重（５［ｋＮ／ｍ^２］）相当の曲げ荷重を、片方向に繰り返し与えた。荷重の繰返し速度は、毎分１２０回である。１０万回毎に、変形、表面材のはく離などの劣化程度を観察した。この曲げ繰り返し疲労試験を２００万回まで実施したが、破壊することなく外観には何ら異常は認められなかった。

（変形例）
次に床用構造体１００の変形例について説明する。主に床用構造体１００と異なる点について説明する。

（第１変形例）
まず、次に図１２（ａ）を参照して第１変形例に係る床用構造体１００Ｂについて説明する。床用構造体１００Ｂが床用構造体１００と異なる点は、Ｈ形の主桁１５０に代えて、第１方向Ｙに直交する断面が矩形状である主桁１５０Ｂを備える点である。

断面が矩形状である主桁１５０Ｂは、主桁上板１５０ｃと、主桁下板１５０ｄと、一対の主桁側板１５０ｅとを有する。主桁上板１５０ｃと主桁下板１５０ｄとは、第３方向Ｚに対向して配置されている。一対の主桁側板１５０ｅは、第２方向Ｘに対向して配置されている。主桁上板１５０ｃの第２方向Ｘの両端部は、一対の主桁側板１５０ｅの上端部に連結されている。一対の主桁側板１５０ｅの下端部は、主桁下板１５０ｄの第２方向Ｘの両端部に連結されている。

また、主桁上板１５０ｃの上面は、上板１１０の下面に当接している。主桁下板１５０ｄの下面は、下板１２０の上面に当接している。このような第１変形例に係る床用構造体１００Ｂも床用構造体１００と同様な作用効果を奏する。

（第２変形例）
次に図１２（ｂ）を参照して第２変形例に係る床用構造体１００Ｃについて説明する。床用構造体１００Ｃが床用構造体１００と異なる点は、Ｈ形の主桁１５０に代えて、第１方向Ｙに直交する断面がハット形を成す主桁１５０Ｃを備える点である。

断面形状がハット形を成す主桁１５０Ｃは、主桁上板１５０ｃと、一対の主桁側板１５０ｅと、一対のフランジ１５０ｆとを有する。一対のフランジ１５０ｆは、板状を成し、一対の主桁側板１５０ｅの下端部から第２方向Ｘの外側に向かって張り出している。一対のフランジ１５０ｆの下面は、下板１２０の上面に当接している。このような第２変形例に係る床用構造体１００Ｃも床用構造体１００と同様な作用効果を奏する。

（第３変形例）
次に図１３（ａ）を参照して第３変形例に係る床用構造体１００Ｄについて説明する。床用構造体１００Ｄが床用構造体１００と異なる点は、ハット形の横桁１６０に代えて、Ｈ形の横桁１６０Ｂを備える点である。

Ｈ形の横桁１６０Ｂは、一対のフランジ１６５と、ウェブ１６６とを有する。一対のフランジ１６５は、第３方向Ｚに対向して配置されている。ウェブ１６６は一対のフランジ１６５同士を連結している。そして、下側のフランジ１６５の下面は、下板１２０の上面に当接している。このような第３変形例に係る床用構造体１００Ｄも床用構造体１００と同様な作用効果を奏する。

（第４変形例）
次に図１３（ｂ）を参照して第４変形例に係る床用構造体１００Ｅについて説明する。床用構造体１００Ｅが床用構造体１００と異なる点は、ハット形の横桁１６０に代えて、第２方向Ｘに直交する断面が矩形状である横桁１６０Ｃを備える点である。

断面が矩形状である横桁１６０は、天板１６１と、一対の側板１６２と、下板１６７とを有する。天板１６１と下板１６７とは、第３方向Ｚに対向している。天板１６１の第１方向Ｙの両端部は、一対の側板１６２の上端部に連結されている。一対の側板１６２の下端部は、下板１６７の第１方向Ｙの両端部に連結されている。そして、横桁１６０の下板１６７の下面は、下板１２０の上面に当接している。このような第４変形例に係る床用構造体１００Ｅも床用構造体１００と同様な作用効果を奏する。

（第５変形例）
次に図１３（ｃ）を参照して第５変形例に係る床用構造体１００Ｆについて説明する。床用構造体１００Ｆが床用構造体１００と異なる点は、ハット形の横桁１６０に代えて、Ｃ形の横桁１６０Ｄを備える点である。

Ｃ形の横桁１６０Ｄは、一対のフランジ１６５と、ウェブ１６８とを有する。一対のフランジ１６５は、第３方向Ｚに対向して配置されている。ウェブ１６８は一対のフランジ１６５の第１方向Ｙの一方の端部同士を連結している。そして、下側のフランジ１６５の下面は、下板１２０の上面に当接している。このような第５変形例に係る床用構造体１００Ｆも床用構造体１００と同様な作用効果を奏する。

（第６変形例）
次に図１４（ａ）を参照して第６変形例に係る床用構造体１００Ｇについて説明する。床用構造体１００Ｇが床用構造体１００と異なる点は、中央部１２１Ｂの幅（Ｗ_１２１Ｂ）が端部１２２の幅（Ｗ）よりも狭い下板１２０Ｂを備える点である。

下板１２０Ｂは、中央部１２１Ｂと、一対の傾斜部１７０Ｂと、一対の端部１２２とを備える。傾斜部１７０Ｂは、第１方向Ｙから見て台形状を成している。傾斜部１７０Ｂは、中央部１２１Ｂと端部１２２とを連結している。

また、床用構造体１００Ｇの一対の側板１３０は、下部側１３０ａが第２方向Ｘの内側に向かって傾斜している。具体的には、傾斜部１７０Ｂの斜辺に沿うように傾斜している。このような第６変形例に係る床用構造体１００Ｇも床用構造体１００と同様な作用効果を奏する。

（第７変形例）
次に図１４（ｂ）を参照して第７変形例に係る床用構造体１００Ｈについて説明する。床用構造体１００Ｈが床用構造体１００と異なる点は、下板１２０に代えて、第２方向Ｘに複数の膨出部を有する下板１２０Ｃを備える点である。

下板１２０Ｃは、中央部１２１Ｃ、１２１Ｄ、１２１Ｅと、一対の傾斜部１７０Ｃと、一対の端部１２２とを備える。傾斜部１７０Ｃは、第２方向Ｘに複数設けられている。傾斜部１７０Ｃは、第１方向Ｙから見て例えば矩形状を成している。傾斜部１７０Ｃは、第２方向Ｘに離間して配置されている。第２方向Ｘに離間する一組の傾斜部１７０Ｃは、第１方向Ｙにおいて、中央部１２１Ｃを挟んで両側に配置されている。傾斜部１７０Ｃは、中央部１２１Ｃと端部１２２とを連結している。

中央部１２１Ｃは、第２方向Ｘに離間して複数設けられている。中央部１２１Ｃの板厚方向は、第３方向Ｚに沿うように配置されている。中央部１２１Ｄは、中央部１２１Ｃの第２方向Ｘの内側の端部から上方に延びている。中央部１２１Ｄの板厚方向は、第２方向に沿うように配置されている。中央部１２１Ｄは、第３方向Ｚにおいて、例えば端部１２２の位置まで延びている。

中央部１２１Ｅは、第２方向Ｘにおいて、一対の中央部１２１Ｄ間に配置されている。中央部１２１Ｅの板厚方向は、第３方向Ｚに沿うように配置されている。中央部１２１Ｅは、第３方向Ｚにおいて、端部１２２と同じ位置に配置されている。中央部１２１Ｅは、第１方向Ｙにおいて、両側の端部１２２と連続するように形成されている。そして、中央部１２１Ｅの第２方向Ｘにおける両端部は、中央部１２１Ｄの上端部に連結されている。

下板１２０Ｃにおいて下方に膨らむ複数の膨出部は、中央部１２１Ｅを挟んで両側に配置されている。このような第７変形例に係る床用構造体１００Ｈも床用構造体１００と同様な作用効果を奏する。

（第８変形例）
次に図１５（ａ）を参照して第８変形例に係る床用構造体１００Ｉについて説明する。床用構造体１００Ｉが床用構造体１００と異なる点は、側板１３０に代えて、下方に膨らむ膨出部の形状が異なる側板１３０Ｂを備える点である。

側板１３０Ｂは、中央部１３１と、両端部１３２と、一対の拡幅部１３３Ｂとを備える。拡幅部１３３Ｂの下辺は、第１方向Ｙに対して異なる角度で傾斜する複数の直線部を有する。拡幅部１３３Ｂの下辺は、同一の傾斜角で傾斜するものに限定されない。

同様に、下板１２０の傾斜部１７０は、第２方向Ｘから見て、拡幅部１３３Ｂの下辺に対応に対応して、第１方向Ｙに対して異なる角度で傾斜する複数の直線部を有する。このような第８変形例に係る床用構造体１００Ｉも床用構造体１００と同様な作用効果を奏する。

（第９変形例）
次に図１５（ｂ）を参照して第９変形例に係る床用構造体１００Ｊについて説明する。床用構造体１００Ｊが床用構造体１００と異なる点は、側板１３０に代えて、下方に膨らむ膨出部の形状が異なる側板１３０Ｃを備える点である。

側板１３０Ｃは、中央部１３１と、両端部１３２と、一対の拡幅部１３３Ｃとを備える。拡幅部１３３Ｃの下辺の形状は、外側に膨らむように湾曲している。拡幅部１３３Ｃの下辺は、第２方向Ｘから見て直線状のものに限定されない。

同様に、下板１２０の傾斜部１７０は、第２方向Ｘから見て、拡幅部１３３Ｃの下辺に対応して、外側に膨らむように湾曲している。このような第９変形例に係る床用構造体１００Ｉも床用構造体１００と同様な作用効果を奏する。

（第１０変形例）
次に図１６（ａ）を参照して第１０変形例に係る床用構造体１００Ｋについて説明する。床用構造体１００Ｊが床用構造体１００と異なる点は、下方に膨らむ膨出部の形状が側板１３０とは異なる点である。

床用構造体１００Ｋの側板１３０Ｄの下辺の形状は、第２方向Ｘから見て、下方に膨らむように湾曲している。側板１３０Ｄの下辺は、第２方向Ｘから見て直線状のものに限定されない。このような第１０変形例に係る床用構造体１００Ｋも床用構造体１００と同様な作用効果を奏する。

（第１１変形例）
次に図１６（ｂ）を参照して第１０変形例に係る床用構造体１００Ｌについて説明する。床用構造体１００Ｌが床用構造体１００と異なる点は、下方に膨らむ膨出部の形状が側板１３０とは異なる点である。

床用構造体１００Ｌの側板１３０Ｅの下辺の形状は、第１方向Ｙの中心から外側に向かって端部１３２に到達するまで傾斜し、直線状を成している。このような第１１変形例に係る床用構造体１００Ｌも床用構造体１００と同様な作用効果を奏する。

（第２実施形態）
次に図１７を参照して第２実施形態に係る床用構造体１００Ｍについて説明する。第２実施形態の床用構造体１００Ｍが、第１実施形態の床用構造体１００と異なる点は、側板１３０に凹凸形状が設けられている点である。なお、第１実施形態の床用構造体１００と同様の説明は省略する。

一方の側板１３０には、第２方向Ｘにおいて内側に凹む凹部（凹凸形状）２８０ａが設けられている。凹部２８０ａは、第１方向Ｙにおいて側板１３０の全長にわたって形成されている。凹部２８０ａは、第１方向Ｙから見て例えば半円形を成すように形成されている。凹部２８０ａは、第２方向Ｘから見て直線的に配置されている。

他方の側板１３０には、第２方向Ｘにおいて外側に凸である凸部（凹凸形状）２８０ｂが設けられている。凸部２８０ｂは、第１方向Ｙにおいて側板１３０の全長にわたって形成されている。凸部２８０ｂは、第１方向Ｙから見て例えば半円形を成すように形成されている。凸部２８０ｂは、第２方向Ｘから見て直線的に配置されている。凸部２８ｂは、第２方向Ｘに対向する他の床用構造体１００Ｍの凹部２８０ａに嵌る形状となっている。

第２実施形態の床用構造体１００Ｍでは、一対の側板１３０に凹部２８０ａ、凸部２８０ｂがそれぞれ設けられているので、複数の床用構造体１００を第２方向Ｘに並べて配置する際に、床用構造体１００Ｍ同士の位置合わせが容易となる。これにより、上板１１０同士の上面の高さ位置を精度良く合せることができる。

このように床用構造体１００Ｍを第２方向Ｘに並べて使用することができるので、床用構造体１００Ｍの第２方向Ｘにおける長さ（Ｗ）を小さくして、１枚当たりの重量を軽減し、取扱性を向上させることができる。なお、凹凸形状は半円形のものに限定されず、例えば矩形状、三角形でもよく、その他の形状でもよい。

（第３実施形態）
次に図１８を参照して第３実施形態に係る床用構造体１００Ｎについて説明する。第３実施形態の床用構造体１００Ｎが、第１実施形態の床用構造体１００と異なる点は、一対の側板１３０に代えて一対の主桁１５０を備える点、下板１２０を備えていない点である。なお、第１実施形態の床用構造体１００と同様の説明は省略する。

一対の主桁１５０は、第２方向Ｘにおいて離間して配置されている。一対の主桁１５０は、上板１１０の第２方向Ｘの両端部から下方に張り出すように配置されている。一対の主桁１５０間には空間が形成されている。

横桁１６０は、第２方向Ｘに延在し、一対の主桁１５０に掛け渡されている。横桁１６０の第２方向Ｘの両端部は、主桁１５０の下側のフランジ１５０ａの上面に当接している。

このような第３実施形態の床用構造体１００Ｎにおいても、第１実施形態の床用構造体１００と同様の作用効果を奏する。

（第４実施形態）
次に図１９を参照して第４実施形態に係る床用構造体１００について説明する。第４実施形態が、第１実施形態と異なる点は、床用構造体１００の固定方法が異なる点である。図８に示す第１実施形態の場合には、Ｈ型の受桁１９０に対して床用構造体１００を固定しているが、図１９に示す第４実施形態では、コンクリート製の受桁（下部躯体）１９５に対して床用構造体１００を固定している。この受桁１９５は、例えば板状を成し、厚み方向が第１方向Ｙに沿って配置され、第２方向Ｘに延在している。

コンクリート製の受桁１９５の上部には、上方に張り出すアンカーボルト２２５が設けられている。このアンカーボルト２２５を鞘管部２１０に挿通させて、ナット２３０を締め付けて、床用構造体１００を受桁１９５に対して固定する。このようにコンクリート製の構造物に対してアンカーボルト２２５を敷設して、床用構造体１００を固定してもよい。

（第５実施形態）
次に図２０を参照して第５実施形態に係る床用構造体１００について説明する。第５実施形態が、第１実施形態と異なる点は、第１方向Ｙに隣接する床用構造体１００間にＴ形の塞ぎ板１５５を設置した点と、この塞ぎ板１５５を配置するための凹部１５６を有する点である。

凹部１５６は、上板１１０の第１方向Ｙの端部に設けられ、第２方向Ｘに延在している。Ｔ形の塞ぎ板１５５の水平部は、凹部１５６内に収容され、水平部に直交する垂下部は、第１方向Ｙに隣接する床用構造体１００間の隙間ｄ_Ｙ１００に配置されている。これにより、床用構造体１００間の隙間ｄ_Ｙ１００を塞ぎ板１５５によって上方から覆うことができるので、歩行者が歩き易くなる。

また、塞ぎ板１５５の水平部は、第１方向Ｙに所定の幅を有する。これにより、気温の変化により、床用構造体１００が伸び縮みして、隙間ｄ_Ｙ１００の大きさが変化しても、塞ぎ板１５５によって、隙間ｄ_Ｙ１００を覆うことができる。同様に、第２方向Ｘに隣接する床用構造体１００間に、塞ぎ板１５５を配置するようにしてもよい。

（第６実施形態）
図２１に示されるように、床用構造体１００は、上板１１０の第１方向Ｙの端部から、隣接する相手側の床用構造体１００に向かって伸びる塞ぎ板１５７を備える構成でもよい。塞ぎ板１５７は、隣接する床用構造体１００の上板１１０の端部の下面に当接している。この塞ぎ板１５７によって、隣接する床用構造体１００間の隙間ｄ_Ｙ１００が、上方に露出することが防止される。これにより、第５実施形態と同様に歩行者が歩き易くなる。

（第７実施形態）
床用構造体１００の上板１１０の上面は、平坦面でもよいが、例えば凹凸が形成されていてもよい。第７実施形態の床用構造体１００の上板１１０の上面には、無数の突起部が設けられている。この突起部は、例えば、縞鋼板模様でもよく、エンボス加工でもよく、その他の加工でもよい。この突起部は、上板１１０に直接形成されているものでもよい。これにより、摩擦力を高めることで、例えば、雨天時において、歩行者が歩き易いようにすることができる。

また、例えば、鉄砂、珪石等を混ぜた塗膜を上板１１０の上面に形成することで、突起部を形成してもよい。

また、例えば、微細な凹凸形状を有するシート状、板状の物を上板１１０の上面に貼り付けることで、突起部を形成してもよい。

（従来技術）
次に、従来の床用構造体について説明する。

従来、工場で製作されたコンクリート製の床用構造体（商品名：スパンクリート）は、プレストレス筋の働きにより、薄くて長大スパンに耐えられるため、また、耐摩耗性、耐火性能に優れるので、一旦、ホームに敷設すれば、床用構造体として実用上十分であった。

しかしながら、母材がコンクリートである床用構造体は、強度・剛性の点では、「中性化」「塩害」「凍害」等によるコンクリートの劣化が懸念される。また、施工性の点では、例えば厚さが１５０［ｍｍ］で重量が２４０［ｋｇ／ｍ^２］であり、非常に重く、敷設・搬送等に重機が必要となる。このような床用構造体は、重いうえ取り回しが悪く、夜間工事での設置距離が短いという問題がある。つまり、鉄道用のホームに敷設される床用構造体の場合、敷設工事に許される工事時間は、準備工および撤去工を除くと、最終列車通過後と始発列車運行開始の間の約２～３時間の短時間で工事を行わなくてはならない。したがって、施工費が必然と高価になる。

また、近年、落下防止のためにホームドアの設置が成されているが、ドア開閉装置の設置・固定のための取り付け用の貫通ボルトの穿孔によって、プレストレス筋を切断するので、強度・剛性が低下するという新たな問題がある。

特許文献１（特開２０１０－４７９３６号公報）の床用構造体は、下方に凸の形状となる下板の上方に上板が配置され、上板の下面に座屈防止手段とするＴ型リブが奥行き幅方向（受桁と平行）に設けられ、下板と上板との間に、軽量材料Ｕ（軽量気泡コンクリート）によってコア部が形成されたサンドイッチ構造体が開示されている。スパン３，０００［ｍｍ］～６，０００［ｍｍ］、厚さ１５０［ｍｍ］～２５０［ｍｍ］程度の大きさで、単位面積［ｍ^２］当たりの重量が１３０［ｋｇ／ｍ^２］で同寸法の在来スラブの１／３～１／２程度の重量に抑えることが記載されている。

特許文献１では、床用構造体の製造は、工場や現場内のヤードで行っても良く、現場打ちでも良いことが記載されているが、上述の短時間の夜間工事での設置となると、現場内のヤードで行う製造、現場打ちでの製造は不可能である。また、非特許文献１（岡 日出夫、五十嵐 信哉、山田 聖志、北東 宏郎著 第８回複合合成構造の活用に関するシンポジウム「ＡＬＣパネル（軽量気泡コンクリートパネル）の上下両面に鋼板を接着した軽量サンドイッチ構造床版」）によれば、サンドイッチ構造床用構造体の剛性，耐力に関する優位性を含む、基本構造特性について精査した結果、特に、鋼板接着により曲げ耐力を向上させると、ＡＬＣ（軽量気泡コンクリート）のせん断破壊が先行することが明らかとなったため，設計上の配慮が必要であるとしていることから、前記工場製作のコンクリート製の床用構造体の代替え構造体の開発が進まないと考えられる。

さらには、コア材が上面板および下面板に十分密着（接着）していないと、上面板と下面板がコア部を介した圧縮部材および引張部材の機能を成さないことは周知の事実である。したがって、金属製の上板の下面と前記コア部の上面との間に接着層を設けており、接着の品質管理および製造工程が複雑で製造費が高価となる問題を内在している。

特許文献２（特開２０１２－９７５５４号公報）には、そのプレストレス筋を切断することのない金属繊維強化コンクリート、レジンコンクリートが提案されている。しかしながら、特許文献３（特許第５１６８６９１号公報）によれば、金属繊維（鋼繊維）は繊維長が短いが為、コンクリートの中で、主にコンクリート構造の粘り強さの向上、コンクリートの壁面における耐荷力の増加、断面の縮小といった性質を提供することができるが、上述の金属コンクリートの特性は、金属繊維が均等に分布されているという条件の下でしか得ることができないことが記載されている。

また、レジンコンクリートは従来のセメントコンクリートと比重がほぼ同じで、曲げ強度もＦＲＰに比べ１／５以下と小さいため同じ強度を得るためにはＦＲＰ製の構造体の板厚より厚くする必要があり、軽量化には限界がある。

特許文献４（特許第４２７５４４８号公報）には、特許文献２の図５と同じ構成の取付構造が記載されているが、何れの文献も、コンクリートパネルまたは軽量気泡コンクリートパネルである中実の構造体であるため、締結部の構造に格別な注意を払うことなく、穿孔のみの加工又は成形形成で製作することが可能である。

軽量化を進めるに当たっては、構造体の内部が中空体であることが好ましい。しかしながら、固定時の締め付けトルクに対応できる取付構造が求められる。

本発明は、前述した実施形態に限定されず、本発明の要旨を逸脱しない範囲で下記のような種々の変形が可能である。

上記実施形態では、床用構造体を鉄道用のプラットホームに適用する場合について説明しているが、床用構造体は、プラットホームに適用される場合に限定されない。例えば、歩行者が通行可能な橋梁（歩道橋）、住宅などの床材、建設現場などの足場板などに適用可能である。

１０…上部成形体、２０…内部成形体、３０…下部成形体、１００、１００Ｂ、１００Ｃ、１００Ｄ、１００Ｅ、１００Ｆ、１００Ｇ、１００Ｈ、１００Ｉ、１００Ｊ、１００Ｋ、１００Ｌ、１００Ｍ…床用構造体、１１０…上板、１２０…下板、１２１、１２１Ｂ、１２１Ｃ、１２１Ｄ、１２１Ｅ…下板の中央部、１２２…下板の端部、１３０、１３０Ｂ、１３０Ｃ、１３０Ｄ、１３０Ｅ…側板、１３０ａ…下部側、１３１…側板の中央部、１３２…側板の端部、１３３、１３３Ｂ、１３３Ｃ…側板の拡幅部、１５０…主桁、１４０…Ｌアングル、１４５…接着層、１４５ａ、１４５ｃ…ガラスマット、１４５ｂ…接着樹脂、１５０ａ、１５０ｆ…フランジ、１５０ｂ…ウェブ、１５０ｃ…主桁上板、１５０ｄ…主桁下板、１５０ｅ…主桁側板、１５５…Ｔ形繋ぎ板、１５６…凹部、１５７…繋ぎ板、１６０、１６０Ｂ、１６０Ｃ、１６０Ｄ…横桁、１６１…横桁の天板、１６２…横桁の側板、１６３…横桁のフランジ、１６４…切欠き部、１６５…フランジ、１６６、１６８…ウェブ、１６７…下板、１７０、１７０Ｂ…傾斜部、１８０…開口部、１９０…受桁、１９０ａ…フランジ、１９５…コンクリート製の受桁、２００…取付部、２０５…拡径部、２１０…鞘管部、２２０…Ｌボルト、２２５…アンカーボルト、２３０…ナット、２４０…座金、２５０…水抜き穴、３２０…第２成形型、ｄ_Ｙ１００…隙間、Ｎ…中立軸、Ｘ…第２方向、Ｙ…第１方向、Ｚ…第３方向。

Claims (11)

1. 第１方向に離間する一対の支持体に支持される床用構造体であって、
   平面視において前記第１方向と交差する方向を第２方向とし、前記第１方向及び前記第２方向と交差する方向を第３方向とし、
   板状を成し板厚方向が前記第３方向に沿って配置され、前記第１方向に延在して、天部を構成する上板と、
   板状を成し板厚方向が前記第３方向に沿って配置され、前記第１方向に延在して、前記第３方向に前記上板と対向し、底部を構成する下板と、
   板状を成し板厚方向が前記第２方向に沿って配置され、前記第１方向に延在して、前記第２方向に対向して前記上板及び前記下板を連結し、一対の側部を各々構成する一対の側板と、
   前記上板、前記下板及び前記一対の側板によって囲まれた中空部の内部で、前記第１方向に延在して、前記上板及び前記下板に連結された主桁と、
   前記中空部の内部で、前記第２方向に延在し前記主桁と交差し、前記下板及び前記一対の側板に連結され、前記第１方向に所定の間隔で配置された複数の横桁と、を備え、
   前記上板の前記第１方向の長さ（Ｌ）に対する前記上板の前記第２方向の長さ（Ｗ）の比である細長比（Ｗ／Ｌ）は、１／１０以上１／１以下であり、
   前記側板は、前記第２方向から見て、前記第１方向における両端部と、前記第１方向において前記両端部の間に位置している中央部であって、下方に膨らむ膨出部を有する前記中央部と、前記両端部と前記膨出部とを繋ぐ一対の拡幅部とを有し、
   前記下板は、前記第２方向からみて、前記側板が有する前記両端部、前記中央部および前記拡幅部に対応する両端部、中央部および傾斜部を有し、
   前記下板の前記中央部は、前記側板が有する前記膨出部に対応しており下方に膨らむ膨出部を有し、
   前記主桁は、前記上板の下面に当接し且つ前記下板の上面に当接し、
   前記横桁の前記第２方向に直交する断面がハット形状または矩形状であり、
   前記横桁は、
   板状を成し板厚方向が前記第３方向に沿って配置され前記第２方向に延在する横桁上板と、
   板状を成し板厚方向が前記第１方向に沿って配置され前記第２方向に延在し、前記横桁上板の前記第１方向の両側から下方に張り出す一対の横桁側板と、
   を有し、
   前記第３方向における前記横桁の長さが、前記下板から中立軸までの高さの１／２以上１／１以下であり、
   前記横桁側板は、前記横桁側板の前記第２方向における両端部の下端に切欠き部を有し、
   上方から見た単位面積当たりの重量が２０ｋｇ／ｍ^２以上５０ｋｇ／ｍ^２以下である床用構造体。
2. 前記側板の前記第１方向の前記両端部の高さ（Ｈｅ）に対する前記側板の前記膨出部の高さ（Ｈｃ）の比（Ｈｃ／Ｈｅ）は、１以上３以下である請求項１に記載の床用構造体。
3. 前記主桁は、
   前記上板の下面に当接する第１フランジと、
   前記下板の上面に当接する第２フランジと、
   前記第１フランジ及び前記第２フランジを連結するウェブと、を有する請求項１又は２に記載の床用構造体。
4. 前記横桁は、板状を成し板厚方向が前記第３方向に沿って配置され前記第２方向に延在し、前記一対の横桁側板に各々連結され、前記下板の上面に当接する一対の横桁フランジを有する、
   請求項１～３の何れか一項に記載の床用構造体。
5. 前記下板が有する前記傾斜部は、前記第３方向に直交する平面に対して、３０度以上、６０度以下の傾斜角で傾斜している、
   請求項１～４の何れか一項に記載の床用構造体。
6. 前記側板の前記両端部それぞれの前記第１方向の長さ（Ｋ）は０．２［ｍ］以上０．３［ｍ］以下であり、
   前記側板の前記膨出部の前記第１方向の長さ（Ｌ_１２１）が、Ｌ_１２１＝Ｌ－２Ｋである、
   請求項１～５の何れか一項に記載の床用構造体。
7. 前記上板、前記下板、前記一対の側板、前記主桁及び前記横桁は、連続強化繊維から成る織物基材を含む繊維強化樹脂で一体に形成されている請求項１～６の何れか一項に記載の床用構造体。
8. 前記上板の板厚の１０％以上４０％以下は、炭素繊維又はガラス繊維からなり前記第１方向に一方向に連続する連続繊維基材を含む材料で構成されている請求項１～７の何れか一項に記載の床用構造体。
9. 前記下板の板厚の１０％以上４０％以下は、炭素繊維又はガラス繊維からなる前記第１方向に一方向に連続する連続繊維基材を含む材料で構成されている請求項１～８の何れか一項に記載の床用構造体。
10. 前記第１方向の両端部には、取付孔を形成する筒状部が設けられ、
    前記取付孔は前記上板から前記下板まで前記第３方向に貫通し、
    前記筒状部は、
    前記上板側に形成された拡径部と、
    段差部を介して前記拡径部に接続され前記拡径部の内径よりも小さい内径を有し前記下板側に形成される鞘管部と、を備える請求項１～９の何れか一項に記載の床用構造体。
11. 前記床用構造体は前記第２方向に並んで配置されるものであり、
    前記側板の外面には、前記第１方向に延在する嵌め部として凹凸形状が形成されている請求項１～１０の何れか一項に記載の床用構造体。

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