JP7015050B2 - モータ及びモータの製造方法 - Google Patents
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Description
本発明は、モータ及びモータの製造方法に関する。
モータを含む動力機構は、近年、様々な車両、機器等において活用されている。特に、車椅子、電動立ち乗り２輪車《例えば、セグウェイ（Ｒ）。》等の電動車両、介護ロボット、釣り向け電動リール等の応用製品に用いられる動力機構に対しては、小型・軽量でありながら、高トルクを出力できることが期待されている。
高トルクを出力させるための方法として、減速機を用いる方法が一例として挙げられる。この方法は、モータの出力軸（シャフト）に複数の歯車を有する減速機を接続してモータの回転速度を減じ、減速機の出力軸からトルクを高めた動力を伝達させるという方法である。ただ、この方法は、モータ以外に別途、減速機が必要となり、部品点数が増加することから動力機構全体の小型・軽量化を実現しづらい。また、程度の差こそあれ、減速機におけるエネルギー損失、ノイズ発生等の問題も新たに生じる。
別の方法として、減速機を用いずにモータのみでダイレクトドライブするという方法も挙げられる。この場合、出力することができるトルクは相応に高めておく必要がある。
別の方法として、減速機を用いずにモータのみでダイレクトドライブするという方法も挙げられる。この場合、出力することができるトルクは相応に高めておく必要がある。
比較的高いトルクを出力することができるモータとして、従来より、突極（突状の鉄心又はコア。）を用いたモータが知られている（例えば、特許文献１参照。）。
図１６は、従来のモータ９００を説明するために示す図である。なお、コイル９５０については、第１突極群９４１Ｇ及び第４突極群９４４Ｇに属する突極９４０についてのみ装着されたコイルのみ図示し、他の突極に装着されたコイルは図示を省略する。また、第２突極群９４２Ｇ、第３突極群９４３Ｇ、第５突極群９４５Ｇ及び第６突極群９４６Ｇ、並びに、第２コイル群９５２Ｇ、第３コイル群９５３Ｇ、第５コイル群９５５Ｇ及び第６コイル群９５６Ｇについては符合を付さない。
従来のモータ９００は、図１６に示すような、円周方向に沿ってＮ極及びＳ極の磁極が交互に配列された永久磁石９２４を有するロータ９２０と、それぞれに対してコイル９５０が装着された複数の突極９４０を有し、複数の突極９４０が円周方向に沿って配列され、且つ、突極９４０の先端面が、永久磁石９２４の磁極が配列された面に対向するように形成されたステータ９３０と、を備えたモータ９００である。
図１６において、ステータ９３０が有する突極９４０の数は１２個である。
ステータ９３０において、２個の突極９４０によって構成される第１突極群９４１Ｇ、２個の突極９４０によって構成される第２突極群９４２Ｇ、２個の突極９４０によって構成される第３突極群９４３Ｇ、２個の突極９４０によって構成される第４突極群９４４Ｇ、２個の突極９４０によって構成される第５突極群９４５Ｇ、及び、２個の突極９４０によって構成される第６突極群９４６Ｇが、この順番でステータ９３０の円周方向に沿って配設され、第１突極群９４１Ｇ及び第４突極群９４４Ｇ、第２突極群９４２Ｇ及び第５突極群９４５Ｇ、並びに、第３突極群９４３Ｇ及び第６突極群９４６Ｇは、それぞれにおいて機械角にして互いに１８０°ずれた位置に位置するように配設されている。
第１突極群９４１Ｇの２個の突極９４０には、直列に連結された２個のコイル９５０からなる第１コイル群９５１Ｇが装着されており、第２突極群９４２Ｇの２個の突極９４０には、直列に連結された２個のコイル９５０からなる第２コイル群９５２Ｇが装着されており、第３突極群９４３Ｇの２個の突極９４０には、直列に連結された２個のコイル９５０からなる第３コイル群９５３Ｇが装着されており、第４突極群９４４Ｇの２個の突極９４０には、直列に連結された２個のコイル９５０からなる第４コイル群９５４Ｇが装着されており、第５突極群９４５Ｇの２個の突極９４０には、直列に連結された２個のコイル９５０からなる第５コイル群９５５Ｇが装着されており、第６突極群９４６Ｇの２個の突極９４０には、直列に連結された２個のコイル９５０からなる第６コイル群９５６Ｇが装着されている。
そして、第１コイル群９５１Ｇ及び第４コイル群９５４ＧにはＵ相の電流が供給され、第２コイル群９５２Ｇ及び第５コイル群９５５ＧにはＶ相の電流が供給され、並びに、第３コイル群９５３Ｇ及び第６コイル群９５６ＧにはＷ相の電流が供給される。
図１６において、ステータ９３０が有する突極９４０の数は１２個である。
ステータ９３０において、２個の突極９４０によって構成される第１突極群９４１Ｇ、２個の突極９４０によって構成される第２突極群９４２Ｇ、２個の突極９４０によって構成される第３突極群９４３Ｇ、２個の突極９４０によって構成される第４突極群９４４Ｇ、２個の突極９４０によって構成される第５突極群９４５Ｇ、及び、２個の突極９４０によって構成される第６突極群９４６Ｇが、この順番でステータ９３０の円周方向に沿って配設され、第１突極群９４１Ｇ及び第４突極群９４４Ｇ、第２突極群９４２Ｇ及び第５突極群９４５Ｇ、並びに、第３突極群９４３Ｇ及び第６突極群９４６Ｇは、それぞれにおいて機械角にして互いに１８０°ずれた位置に位置するように配設されている。
第１突極群９４１Ｇの２個の突極９４０には、直列に連結された２個のコイル９５０からなる第１コイル群９５１Ｇが装着されており、第２突極群９４２Ｇの２個の突極９４０には、直列に連結された２個のコイル９５０からなる第２コイル群９５２Ｇが装着されており、第３突極群９４３Ｇの２個の突極９４０には、直列に連結された２個のコイル９５０からなる第３コイル群９５３Ｇが装着されており、第４突極群９４４Ｇの２個の突極９４０には、直列に連結された２個のコイル９５０からなる第４コイル群９５４Ｇが装着されており、第５突極群９４５Ｇの２個の突極９４０には、直列に連結された２個のコイル９５０からなる第５コイル群９５５Ｇが装着されており、第６突極群９４６Ｇの２個の突極９４０には、直列に連結された２個のコイル９５０からなる第６コイル群９５６Ｇが装着されている。
そして、第１コイル群９５１Ｇ及び第４コイル群９５４ＧにはＵ相の電流が供給され、第２コイル群９５２Ｇ及び第５コイル群９５５ＧにはＶ相の電流が供給され、並びに、第３コイル群９５３Ｇ及び第６コイル群９５６ＧにはＷ相の電流が供給される。
従来のモータ９００によれば、ステータ（電機子）９３０に突極（コア）９４０を備えているため、コアレスモータに比べ大きな出力を得ることが期待できる（特許文献１の第２頁左上欄等参照。）。
ただし、応用製品に依っては、従来のモータ９００によるトルクでは不十分であり、近年では、更に高いトルクを出力するモータが望まれている。
しかしながら、更に高トルクを出力しようとすると、一般的にはモータが大型化し重量も増してしまう。
すなわち、（ｉ）コイルの巻き数を多くしようとすると、コイルの筒の高さ（コイルが円筒状であるとしたときの筒の高さ）や厚みが大きくなり、これに対応してコイルを収めるスロット（隣り合う突極同士の間の溝。鉄心溝とも呼ばれる。）としても大きなスペースを確保せざるを得ず、結局モータが大型化してしまう。また、（ｉｉ）コイルに流す電流を大きくしようとすると、巻線も径の太いものを用いることとなり、コイルの大型化、ひいてはモータの大型化・重量化に繋がってしまう。
一方で、（ｉｉｉ）高トルクを得るため、永久磁石の磁極数及び突極の数（以下、これらをまとめて「極数」というときがある。）を増やすというアプローチもある。ただ、当該モータを応用する製品が、車椅子、電動立ち乗り２輪車、介護ロボット等といった製品である場合には、当該モータの直径は、ある程度の寸法以内に抑える必要がある。直径をある程度抑制して所定の直径としつつも、極数を増やそうとすると、必然的にスロットの幅を狭くせざるをえない。そうすると、例えば巻線をガイドするニードルをスロットの奥に差し入れづらくなり、これに伴い巻線をスロットに収めづらくなる。その結果、突極へのコイル装着が極めて困難となる。
加えて、巻線をいわゆる分布巻する技術を用いる場合や、それぞれＵ相、Ｖ相及びＷ相の電流が供給されるコイルを円周方向に順番に隣り合うようにして配置するような技術を用いる場合においては、仮に極数が増えると、当該スロットから別のスロットに渡る渡り線の総延長も全体としては長大化し、モータの大型化・重量化に拍車がかかる。
いずれにせよ、従来のモータにおいて極数を増やし高トルク化を目指すならば、結局、モータは大型化・重量化してしまう。
こうした事情から、直径がある程度の寸法以内であり（然程大きくない）、且つ、極数が比較的多く、且つ、高トルクを出力することができるモータは、これまで実用化されるまでに至っていない。
しかしながら、更に高トルクを出力しようとすると、一般的にはモータが大型化し重量も増してしまう。
すなわち、（ｉ）コイルの巻き数を多くしようとすると、コイルの筒の高さ（コイルが円筒状であるとしたときの筒の高さ）や厚みが大きくなり、これに対応してコイルを収めるスロット（隣り合う突極同士の間の溝。鉄心溝とも呼ばれる。）としても大きなスペースを確保せざるを得ず、結局モータが大型化してしまう。また、（ｉｉ）コイルに流す電流を大きくしようとすると、巻線も径の太いものを用いることとなり、コイルの大型化、ひいてはモータの大型化・重量化に繋がってしまう。
一方で、（ｉｉｉ）高トルクを得るため、永久磁石の磁極数及び突極の数（以下、これらをまとめて「極数」というときがある。）を増やすというアプローチもある。ただ、当該モータを応用する製品が、車椅子、電動立ち乗り２輪車、介護ロボット等といった製品である場合には、当該モータの直径は、ある程度の寸法以内に抑える必要がある。直径をある程度抑制して所定の直径としつつも、極数を増やそうとすると、必然的にスロットの幅を狭くせざるをえない。そうすると、例えば巻線をガイドするニードルをスロットの奥に差し入れづらくなり、これに伴い巻線をスロットに収めづらくなる。その結果、突極へのコイル装着が極めて困難となる。
加えて、巻線をいわゆる分布巻する技術を用いる場合や、それぞれＵ相、Ｖ相及びＷ相の電流が供給されるコイルを円周方向に順番に隣り合うようにして配置するような技術を用いる場合においては、仮に極数が増えると、当該スロットから別のスロットに渡る渡り線の総延長も全体としては長大化し、モータの大型化・重量化に拍車がかかる。
いずれにせよ、従来のモータにおいて極数を増やし高トルク化を目指すならば、結局、モータは大型化・重量化してしまう。
こうした事情から、直径がある程度の寸法以内であり（然程大きくない）、且つ、極数が比較的多く、且つ、高トルクを出力することができるモータは、これまで実用化されるまでに至っていない。
そこで、本発明は、上記事情に鑑みてなされたものであり、サイズ及び重量を抑えつつも（小型・軽量を実現しつつ）、極数が比較的多く、高トルクを出力することができ、ダイレクトドライブにも適したモータを提供することを目的とする。
［１］本発明の第１のモータは、円周方向に沿ってＮ極及びＳ極の磁極が交互に配列された永久磁石を有するロータと、それぞれに対してコイルが装着された複数の突極を有し、前記複数の突極が円周方向に沿って配列され、且つ、前記突極の先端面が前記永久磁石の磁極が配列された面に対向するように形成されたステータと、を備えたモータであって、前記ステータが有する前記突極の数は６ｎ個（ｎは４以上の自然数。）であり、前記ステータにおいて、ｎ個の第１突極によって構成される第１突極群、ｎ個の第２突極によって構成される第２突極群、ｎ個の第３突極によって構成される第３突極群、ｎ個の第４突極によって構成される第４突極群、ｎ個の第５突極によって構成される第５突極群、及び、ｎ個の第６突極によって構成される第６突極群が、この順番で前記ステータの円周方向に沿って配設され、前記第１突極群及び前記第４突極群、前記第２突極群及び前記第５突極群、並びに、前記第３突極群及び前記第６突極群は、それぞれにおいて機械角にして互いに１８０°ずれた位置に位置するように配設されており、前記第１突極群のｎ個の前記第１突極には、直列に連結されたｎ個の前記コイルからなる第１コイル群が装着されており、前記第２突極群のｎ個の前記第２突極には、直列に連結されたｎ個の前記コイルからなる第２コイル群が装着されており、前記第３突極群のｎ個の前記第３突極には、直列に連結されたｎ個の前記コイルからなる第３コイル群が装着されており、前記第４突極群のｎ個の前記第４突極には、直列に連結されたｎ個の前記コイルからなる第４コイル群が装着されており、前記第５突極群のｎ個の前記第５突極には、直列に連結されたｎ個の前記コイルからなる第５コイル群が装着されており、前記第６突極群のｎ個の前記第６突極には、直列に連結されたｎ個の前記コイルからなる第６コイル群が装着されており、前記第１コイル群及び前記第４コイル群にはＵ相の電流が供給され、前記第２コイル群及び前記第５コイル群にはＶ相の電流が供給され、並びに、前記第３コイル群及び前記第６コイル群にはＷ相の電流が供給され、各前記突極は、前記ステータの半径方向に沿って平坦なストレート形に形成されており、前記第１突極群～前記第６突極群のそれぞれにおいて、前記コイルは、隣接する前記突極間で巻回方向が互いに逆になるように前記突極に対して装着され、前記コイルは、隣接する前記突極間において当該コイルを構成する巻線の一部である渡り線によって前記突極の先端側又は基端側で渡され、且つ、前記渡り線は、隣接するスロット間で前記先端側又は前記基端側の関係が逆になっていることを特徴とする。
本発明の第１のモータにおいて、各突極はステータの半径方向に沿って平坦なストレート形に形成されており、これらの各突極に各コイルが装着されている。一方、（ａ）コイルは、隣接する突極間で巻回方向が互いに逆になるような状態で突極に対して装着され、さらに、（ｂ）コイルは、隣接する突極間において当該コイルを構成する巻線の一部である渡り線によって突極の先端側又は基端側で渡された状態となっており、且つ、渡り線は、隣接するスロット間で先端側又は基端側の関係が逆になっている。そして、（ｃ）上記（ａ）及び（ｂ）の規則性を有するｎ個のコイルが直列に連結され第ｉコイル群を構成している（ただし、ｉは１から６までの自然数。）。
このような突極及びコイルの構造とすることで、極数が比較的多く高トルクを出力可能でありながら、比較的小型でスロットの幅が狭いモータを実現し提供することができる（詳細は後述する。）。
このような突極及びコイルの構造とすることで、極数が比較的多く高トルクを出力可能でありながら、比較的小型でスロットの幅が狭いモータを実現し提供することができる（詳細は後述する。）。
本発明の第１のモータにおいて、１つの相に係るコイル群が、１つの群に係るｎ個の突極に対し、連続するようにして直列に連結されて装着されている。また、渡り線が隣接する突極間で渡されている。このため、巻線を分布巻する技術を用いる場合やＵ相、Ｖ相及びＷ相の電流が供給されるコイルを円周方向に順番に隣り合うようにして配置するように巻線を巻回する技術を用いる場合とは異なり、モータの小型化を図ることができる。また、渡り線の長さを最小限にできるので、巻線の総延長も短くなり、モータの軽量化を図ることができる。加えて、巻線を総延長したときの抵抗値を抑えることができ、モータのエネルギー効率向上を図ることができる。
さらに、本発明の第１のモータにおいては、ｎ個の第１突極によって構成される第１突極群、ｎ個の第２突極によって構成される第２突極群、ｎ個の第３突極によって構成される第３突極群、ｎ個の第４突極によって構成される第４突極群、ｎ個の第５突極によって構成される第５突極群、及び、ｎ個の第６突極によって構成される第６突極群が、この順番でステータの円周方向に沿って配設されている。第１突極群及び第４突極群、第２突極群及び第５突極群、並びに、第３突極群及び第６突極群は、それぞれにおいて機械角にして互いに１８０°ずれた位置（回転軸を中心として点対称となるように）に位置するように配設されている。これらの６個の突極群にはそれぞれ対応したコイル群が装着されており、第１コイル群及び第４コイル群にＵ相の電流が供給され、第２コイル群及び第５コイル群にＶ相の電流が供給され、並びに、第３コイル群及び第６コイル群にＷ相の電流が供給されるように構成されている。
このように、例えば第１突極群及び第４突極群というように対となる突極群同士が互いに機械角１８０°ずれた位置に配設されて、これら対の突極群にそれぞれ対応したコイル群に同相の電流が供給される。このため、回転軸を挟んで両突極群が励磁されることとなり、突極群が非対称に配設されたが故に励磁の偏りを生じロータが片方に引っ張られるという問題（偏った励磁による問題）を惹き起こすことなく、円滑且つ安定した回転をするモータを得ることができる。
このように、例えば第１突極群及び第４突極群というように対となる突極群同士が互いに機械角１８０°ずれた位置に配設されて、これら対の突極群にそれぞれ対応したコイル群に同相の電流が供給される。このため、回転軸を挟んで両突極群が励磁されることとなり、突極群が非対称に配設されたが故に励磁の偏りを生じロータが片方に引っ張られるという問題（偏った励磁による問題）を惹き起こすことなく、円滑且つ安定した回転をするモータを得ることができる。
以上のように、本発明によれば、サイズ及び重量を抑えつつも（小型・軽量を実現しつつ）、極数が比較的多いモータを得ることができる。また、極数を増やすことにより起動時及び低速運転時を中心に高トルクを出力することができる。このようにして、結果的に、サイズ及び重量を抑えつつも（小型・軽量を実現しつつ）、極数が比較的多く、高トルクを出力することができ、ダイレクトドライブにも適したモータを提供することができる。
［２］本発明の第１のモータにおいては、隣接する前記突極間の間隔が、前記巻線の直径の２．１倍～３．０倍の範囲内にあることが好ましい。
隣接する突極間の間隔が巻線の直径の２．１倍～３．０倍の範囲内にあるような、スロットの幅が狭いモータにあっては、［背景技術］及び［発明が解決しようとする課題］の段落でも述べたように、従来、これを実現することが困難であった。
上記［２］に記載の本発明の第１のモータによれば、隣接する突極間の間隔が巻線の直径の２．１倍～３．０倍の範囲内にあるような、スロットの幅が巻線の直径に対して狭い場合であっても、好適に所望のモータを実現することができる。
上記［２］に記載の本発明の第１のモータによれば、隣接する突極間の間隔が巻線の直径の２．１倍～３．０倍の範囲内にあるような、スロットの幅が巻線の直径に対して狭い場合であっても、好適に所望のモータを実現することができる。
［３］本発明の第１のモータにおいては、前記ステータの直径Φが４０ｍｍ＜Φ＜２００ｍｍの範囲内にあり、且つ、前記永久磁石が有する磁極数及び／又は前記突極の数が６０～２４０の範囲内にあることが好ましい。
ステータの直径Φが４０ｍｍ＜Φ＜２００ｍｍの範囲内にありながらも、且つ、前記永久磁石が有する磁極数及び／又は前記突極の数が６０～２４０の範囲内にあるような、いわば極数が多いモータにあっては、［背景技術］及び［発明が解決しようとする課題］の段落でも述べたように、従来、これを実現することが困難であった。
上記［３］に記載の本発明の第１のモータによれば、ステータの直径Φが４０ｍｍ＜Φ＜２００ｍｍの範囲内にありながらも、且つ、前記永久磁石が有する磁極数及び／又は前記突極の数が６０～２４０の範囲内にあるような、いわば極数が多い場合であっても、好適に所望のモータを実現することができる。
上記［３］に記載の本発明の第１のモータによれば、ステータの直径Φが４０ｍｍ＜Φ＜２００ｍｍの範囲内にありながらも、且つ、前記永久磁石が有する磁極数及び／又は前記突極の数が６０～２４０の範囲内にあるような、いわば極数が多い場合であっても、好適に所望のモータを実現することができる。
［４］本発明の第１のモータにおいては、前記ロータの前記永久磁石が有する磁極数は（６ｎ±２）個であることが好ましい。
前記［４］記載の本発明の第１のモータによれば、突極数が６ｎ個であり（ただし、ｎは４以上の自然数。）、永久磁石が有する磁極数が（６ｎ±２）個であるため、（ア）突極数が偶数であることから「偏った励磁による問題（上記［１］参照。）」を惹き起こすことなく、円滑且つ安定した回転を得ることができる。また、（イ）突極数と永久磁石が有する磁極数との差が、偶数のうち最小である２、となっていることから、突極数及び永久磁石が有する磁極数の最小公倍数を大きくすることができ、いわゆるコギングトルクの脈動を抑制することができる。
［５］本発明の第１のモータにおいては、前記ロータの前記永久磁石が有する磁極数は（６ｎ＋２）個であり、前記第１突極群～前記第６突極群のそれぞれにおいて、当該突極群に属するｎ個の突極は、機械角にして３６０°／（６ｎ＋１）のピッチを保ちながら配設されており、当該突極群に属する前記ｎ個の突極のうち当該突極群の端に位置するＡ突極と、当該突極群に隣接する別の突極群に属するｎ個の突極のうち前記別の突極群の端に位置し前記Ａ突極に隣接するＢ突極とは、機械角にして｛３６０°／（６ｎ＋１）｝＋３６０°／（６ｎ＋１）／６のピッチを互いに保ちながら配設されていることが好ましい。
このように、（ウ）永久磁石が有する磁極数を６ｎ＋２としたうえで、同一突極群に属する突極同士を機械角にして３６０°／（６ｎ＋１）のピッチを保ちながら配設すると、同一突極群内を局所的に見ると、１周３６０°当たりに有する突極数を疑似的に換算すると（６ｎ＋１）個（以下、突極の配設ピッチを定めるための算定根拠となる「疑似突極数」という。）となるため、「疑似突極数」及び永久磁石が有する磁極数の差が最小の１となる。このため、「疑似突極数」及び永久磁石が有する磁極数の最小公倍数を更に大きくすることができ、コギングトルクの脈動を更に抑制することができる。
ここで、もし全周３６０°について（６ｎ＋１）分割をし、それらの分割位置に６ｎ個の突極を配置した場合、奇数で分割したがために、対となる突極群同士（ひいてはそれらの突極群に属する突極。）は互いに丁度機械角１８０°ずれた位置には配設されない。したがって、この場合には多かれ少なかれ「偏った励磁による問題」が残ってしまう。
そこで、前記［５］記載の本発明の第１のモータにおいては、（エ）当該突極群に属するｎ個の突極のうち当該突極群の端に位置するＡ突極と、当該突極群に隣接する別の突極群に属するｎ個の突極のうち別の突極群の端に位置しＡ突極に隣接するＢ突極とは、機械角にして｛３６０°／（６ｎ＋１）｝＋３６０°／（６ｎ＋１）／６のピッチを互いに保ちながら配設している。このように構成することにより、突極１個分の空ピッチを解消しつつも、対となる突極群同士（ひいてはそれらの突極群に属する突極。）が互いに丁度機械角１８０°ずれた位置に配設することができ、「偏った励磁による問題」を抑えこんだ、円滑且つ安定した回転をするモータを得ることができる。
ここで、もし全周３６０°について（６ｎ＋１）分割をし、それらの分割位置に６ｎ個の突極を配置した場合、奇数で分割したがために、対となる突極群同士（ひいてはそれらの突極群に属する突極。）は互いに丁度機械角１８０°ずれた位置には配設されない。したがって、この場合には多かれ少なかれ「偏った励磁による問題」が残ってしまう。
そこで、前記［５］記載の本発明の第１のモータにおいては、（エ）当該突極群に属するｎ個の突極のうち当該突極群の端に位置するＡ突極と、当該突極群に隣接する別の突極群に属するｎ個の突極のうち別の突極群の端に位置しＡ突極に隣接するＢ突極とは、機械角にして｛３６０°／（６ｎ＋１）｝＋３６０°／（６ｎ＋１）／６のピッチを互いに保ちながら配設している。このように構成することにより、突極１個分の空ピッチを解消しつつも、対となる突極群同士（ひいてはそれらの突極群に属する突極。）が互いに丁度機械角１８０°ずれた位置に配設することができ、「偏った励磁による問題」を抑えこんだ、円滑且つ安定した回転をするモータを得ることができる。
［６］本発明の第２のモータは、円周方向に沿ってＮ極及びＳ極の磁極が交互に配列された永久磁石を有するロータと、それぞれに対してコイルが装着された複数の突極を有し、前記複数の突極が円周方向に沿って配列され、且つ、前記突極の先端面が前記永久磁石の磁極が配列された面に対向するように形成されたステータと、を備えたモータであって、前記ステータが有する前記突極の数は３ｍｎ個であり（但し、ｍは２以上の自然数。ｎは４以上の自然数。）、前記ステータにおいて、ｎ個の第（３ｋ－２）突極によって構成される第（３ｋ－２）突極群、ｎ個の第（３ｋ－１）突極によって構成される第（３ｋ－１）突極群、及び、ｎ個の第（３ｋ）突極によって構成される第（３ｋ）突極群が、この順番で前記ステータの円周方向に沿って配設され（但し、ｋは１～ｍまでの自然数。）、前記第（３ｋ－２）突極群のｎ個の前記第（３ｋ－２）突極には、直列に連結されたｎ個の前記コイルからなる第（３ｋ－２）コイル群が装着されており、前記第（３ｋ－１）突極群のｎ個の前記第（３ｋ－１）突極には、直列に連結されたｎ個の前記コイルからなる第（３ｋ－１）コイル群が装着されており、前記第（３ｋ）突極群のｎ個の前記第（３ｋ）突極には、直列に連結されたｎ個の前記コイルからなる第（３ｋ）コイル群が装着されており、前記第（３ｋ－２）コイル群にはＵ相の電流が供給され、前記第（３ｋ－１）コイル群にはＶ相の電流が供給され、及び、前記第（３ｋ）コイル群にはＷ相の電流が供給され、各前記突極は、前記ステータの半径方向に沿って平坦なストレート形に形成されており、第１突極群～第（３ｍ）突極群のそれぞれにおいて、前記コイルは、隣接する前記突極間で巻回方向が互いに逆になるように前記突極に対して装着され、前記コイルは、隣接する前記突極間において当該コイルを構成する巻線の一部である渡り線によって前記突極の先端側又は基端側で渡され、且つ、前記渡り線は、隣接するスロット間で前記先端側又は前記基端側の関係が逆になっていることを特徴とする。
ステータにおいて、ｎ個の第（３ｋ－２）突極によって構成される第（３ｋ－２）突極群、ｎ個の第（３ｋ－１）突極によって構成される第（３ｋ－１）突極群、及び、ｎ個の第（３ｋ）突極によって構成される第（３ｋ）突極群が、この順番でステータの円周方向に沿って配設されている（但し、ｋは１～ｍまでの自然数。）。また、これらの突極群に対応するようにして、第（３ｋ－２）突極群のｎ個の第（３ｋ－２）突極には、直列に連結されたｎ個のコイルからなる第（３ｋ－２）コイル群が装着されている。また、第（３ｋ－１）突極群のｎ個の第（３ｋ－１）突極には、直列に連結されたｎ個のコイルからなる第（３ｋ－１）コイル群が装着されている。さらに、第（３ｋ）突極群のｎ個の第（３ｋ）突極には、直列に連結されたｎ個のコイルからなる第（３ｋ）コイル群が装着されている。
このような構成のモータは、各駆動フェーズにおける励磁により、ロータの回転軸ＲＡを中心とした１周３６０°のうちｍ箇所に対して力が働くこととなる。
したがって、本発明の第２のモータにおいては、６個に限らず、９個、１２個、１５個、・・・、３ｍ個と突極群の数又は／及びコイル群の数を増やした設計を採用することにより、ロータ２０が回転軸ＲＡに向かって吸引される力Ｆβをｍ箇所に分散して働かせることができるため、振動又は／及び騒音がより低減されたモータとすることができる。
このような構成のモータは、各駆動フェーズにおける励磁により、ロータの回転軸ＲＡを中心とした１周３６０°のうちｍ箇所に対して力が働くこととなる。
したがって、本発明の第２のモータにおいては、６個に限らず、９個、１２個、１５個、・・・、３ｍ個と突極群の数又は／及びコイル群の数を増やした設計を採用することにより、ロータ２０が回転軸ＲＡに向かって吸引される力Ｆβをｍ箇所に分散して働かせることができるため、振動又は／及び騒音がより低減されたモータとすることができる。
［７］本発明の第２のモータにおいて、隣接する前記突極間の間隔が、前記巻線の直径の２．１倍～３．０倍の範囲内にあることが好ましい。
［８］本発明の第２のモータにおいて、前記ステータの直径Φが４０ｍｍ＜Φ＜２００ｍｍの範囲内にあり、且つ、前記永久磁石が有する磁極数及び／又は前記突極の数が６０～２４０の範囲内にあることが好ましい。
［９］本発明の第２のモータにおいて、前記ロータの前記永久磁石が有する磁極数は（３ｍｎ±ｍ）個である（但し、ｍ及びｎは３ｍｎ±ｍが偶数となるように選択されるものとする。）ことが好ましい。
［１０］本発明の第１のモータ及び第２のモータはダイレクトドライブに用いられるものであることが好ましい。
ダイレクトドライブ用のモータは、起動時及び低速運転時に、高トルクを出力することができ、円滑且つ安定した回転が得られることが期待されている。
本発明のモータは、（ａ）極数が比較的多い、（ｂ）同相で励磁される突極群同士が互いに機械角１８０°ずれた位置に対となって配設されている、（ｃ）ロータの永久磁石が有する磁極数と突極数とが所定の関係を有している（永久磁石の配置ピッチと突極の配置ピッチとが所定の関係を有している）等の理由から、起動時や低速運転時にも、高トルクを出力することができ、また、振動やコギングトルクの脈動が抑制されて円滑且つ安定した回転を得ることができる。このため、上記［１０］に記載の発明によれば、ダイレクトドライブの用に適したモータを提供することができる。
本発明のモータは、（ａ）極数が比較的多い、（ｂ）同相で励磁される突極群同士が互いに機械角１８０°ずれた位置に対となって配設されている、（ｃ）ロータの永久磁石が有する磁極数と突極数とが所定の関係を有している（永久磁石の配置ピッチと突極の配置ピッチとが所定の関係を有している）等の理由から、起動時や低速運転時にも、高トルクを出力することができ、また、振動やコギングトルクの脈動が抑制されて円滑且つ安定した回転を得ることができる。このため、上記［１０］に記載の発明によれば、ダイレクトドライブの用に適したモータを提供することができる。
［１１］本発明の、上記［１］～［１０］いずれか記載のモータを製造するモータの製造方法は、棒状のコイル製作治具の長手方向に平行な軸をｘ軸と定義し、ｘ軸に垂直な軸をｙ軸と定義し、ｘ軸及びｙ軸にそれぞれ垂直な軸をｚ軸と定義したとき、ｘ軸に沿ってｙｚ平面を平面視したときに、前記コイル製作治具に対し、第１回転方向に周るようにして、前記巻線をｔ回巻回して第ｊコイルを形成する第ｊコイル形成ステップ（ｊは１からｎ－２までの何れかの自然数。）、前記巻線を第１回転方向に半回するようにして、第ｊコイルと第（ｊ＋１）コイルとの間を渡す部分となる第ｊ渡り線を形成する第ｊ渡り線形成ステップ、前記コイル製作治具に対し、第１回転方向に周るようにして、前記巻線をｔ回巻回して第（ｊ＋１）コイルを形成する第（ｊ＋１）コイル形成ステップ、及び、前記巻線を第１回転方向に半回するようにして、第（ｊ＋１）コイルと第（ｊ＋２）コイルとの間を渡す部分となる第（ｊ＋１）渡り線を形成する第（ｊ＋１）渡り線形成ステップを有し、直列に連結された複数個コイルを形成するように前記コイル製作治具に対し前記巻線を巻回する巻線巻回工程と、少なくとも前記第ｊコイルを前記コイル製作治具から分離する第ｊコイル分離ステップ、及び、第ｊコイルの内径及び第（ｊ＋１）コイルの内径が同一方向から見えるように前記第ｊ渡り線の少なくとも一部を折り曲げる第ｊ渡り線折曲ステップを少なくとも有し、複数個からなるコイルを第ｉコイル群（但し、ｉは１から３ｍまでの自然数。ｍは２以上の自然数。）の一部又は全部として整形する第ｉコイル群整形工程と、前記第ｉコイル群に属するそれぞれのコイルを、前記ステータにおける前記第ｉ突極群のうち対応する第ｉ突極に対しそれぞれ嵌め込むコイル嵌込工程と、を含むことを特徴とする。
本発明のモータの製造方法によれば、巻線巻回工程において、コイル製作治具に巻きつけるようにして第ｉコイル群に属する複数のコイルを一括的に一連に形成し、第ｉコイル群整形工程において、コイルを突極に嵌め込み易い状態に整形したうえで、コイル嵌込工程において、整形した一連のコイルを一括的に嵌め込んでコイルを突極に装着する。このため、巻線をスロットの底に押し込みながら直接突極に巻回するようにしてコイルを装着することもなく、スロットの幅が狭い場合であっても、容易に効率的に量産に適した形で、コイルを突極に装着することができる。
また、本発明のモータの製造方法によれば、コイル製作治具に対して巻線をｔ回巻回した第ｊコイルの形成、巻線を半回するようにした第ｊ渡り線の形成、巻線をｔ回巻回した第（ｊ＋１）コイルの形成、及び、巻線を半回するようにした第（ｊ＋１）渡り線の形成を、巻回方向を途中で変更することなく、総て同一方向の第１回転方向に周るようにして行うので、効率的に量産に適した形で巻線巻回工程を実施することができる。
［１２］本発明のモータの製造方法において、前記コイル製作治具は、形成されるコイルの内側に配置される嵌装部を含み、前記嵌装部をｘ軸に沿ってｙｚ平面を平面視したとき、前記巻線巻回工程においては前記嵌装部の長手方向の寸法を第１寸法とし、前記第ｉコイル群整形工程における第ｊコイル分離ステップにおいては、前記嵌装部の寸法を前記第１寸法よりも小さい第２寸法に変更して、前記第ｊコイルを前記嵌装部から分離することが好ましい。
上記［１２］に記載のモータの製造方法によれば、第ｊコイル分離ステップにおいて、嵌装部を、巻線巻回工程で維持した第１寸法よりも小さい第２寸法に変更して幅を狭くすることにより、コイルの内側と嵌装部の外側との間に間隙をつくることができる。このため、コイルの分離を容易に行うことができ、コイル分離の際にコイルの形状を崩すこともなく、且つ、一層効率的に量産に適した形態で第ｊコイル分離ステップを実施することができる。
以下、本発明のモータ及びモータの製造方法を図に示す実施形態に基づいて詳細に説明する。なお、図面における各図は模式図であり、各構成要素のサイズ、各構成要素間のサイズ比率などは必ずしも実際のものを厳密に反映したものではない。
［実施形態１］
１．実施形態１に係るモータ１０の基本構造
図１～図４は、実施形態１に係るモータ１０を説明するために示す図である。図１（ａ）は、モータ１０を分解した状態の斜視図である。図１（ｂ）及び図１（ｃ）は、ロータ２０とステータ３０とを組み合わせた状態の斜視図である。図２は、図１（ｃ）においてモータ１０をＡ－Ａで示した平面で切断したときのＡ－Ａ断面図である。図３（ａ）は、モータ１０を回転軸ＲＡに沿って平面視して突極４０の配置を示した図である。併せて永久磁石２４の一部も示した。なお、第１突極群４１Ｇ～第６突極群４６Ｇの境界を便宜上一点鎖線で示した。図３（ｂ）は、モータ１０を回転軸ＲＡに沿って平面視して第１突極群４１Ｇ、第１コイル群５１Ｇ及び永久磁石２４を示した図である。図４は、実施形態１における突極４０、スロットＳＬ及び巻線５８の寸法関係を説明するために示す図である。図４（ａ）は図３（ｂ）を拡大した図であり、図４（ｂ）は、突極４０のみを取り出してモータ１０の円周の外側から視た斜視図である。なお、例えば第１突極４１、渡り線５９、スロットＳＬ等のように各部位に共通した符号を用いている部位に関しては、一部の部位について符号を付し、他の部位において符号を省略することがある（以下、同様。）。
１．実施形態１に係るモータ１０の基本構造
図１～図４は、実施形態１に係るモータ１０を説明するために示す図である。図１（ａ）は、モータ１０を分解した状態の斜視図である。図１（ｂ）及び図１（ｃ）は、ロータ２０とステータ３０とを組み合わせた状態の斜視図である。図２は、図１（ｃ）においてモータ１０をＡ－Ａで示した平面で切断したときのＡ－Ａ断面図である。図３（ａ）は、モータ１０を回転軸ＲＡに沿って平面視して突極４０の配置を示した図である。併せて永久磁石２４の一部も示した。なお、第１突極群４１Ｇ～第６突極群４６Ｇの境界を便宜上一点鎖線で示した。図３（ｂ）は、モータ１０を回転軸ＲＡに沿って平面視して第１突極群４１Ｇ、第１コイル群５１Ｇ及び永久磁石２４を示した図である。図４は、実施形態１における突極４０、スロットＳＬ及び巻線５８の寸法関係を説明するために示す図である。図４（ａ）は図３（ｂ）を拡大した図であり、図４（ｂ）は、突極４０のみを取り出してモータ１０の円周の外側から視た斜視図である。なお、例えば第１突極４１、渡り線５９、スロットＳＬ等のように各部位に共通した符号を用いている部位に関しては、一部の部位について符号を付し、他の部位において符号を省略することがある（以下、同様。）。
実施形態１に係るモータ１０は、図１及び図２に示すように、永久磁石２４を有するロータ２０と、それぞれに対してコイル５０が装着された複数の突極４０を有し、複数の突極４０が円周方向に沿って配列され、且つ、突極４０の先端面が永久磁石２４の磁極が配列された面に対向するように形成されたステータ３０と、を備える。
永久磁石２４は、モータ１０が回転する円周方向に沿ってＮ極及びＳ極の磁極が交互に概略等ピッチに配列されて成り（図３参照。）、ロータ本体２２の内周面に配置されている（図１（ａ）及び図２参照。）。
突極４０は、コイル５０が巻回される部位であって、別に鉄心又はコアとも呼ばれる部位である。突極４０は、ステータ基体３２に連結される。突極４０の先端面と永久磁石２４とは、エアギャップＡＧの間隔をおいて対向している（図２参照。）。
ロータ本体２２の回転軸ＲＡの周辺にはベアリング２６が配設され、ベアリング２６はステータ３０と接触している。モータ１０からは、コイル５０に電流を供給する電力リード線６０、ホール素子（図示しない。）等の信号を伝達させる信号リード線７０が引き出されている（図１及び図２参照。）。
突極４０は、コイル５０が巻回される部位であって、別に鉄心又はコアとも呼ばれる部位である。突極４０は、ステータ基体３２に連結される。突極４０の先端面と永久磁石２４とは、エアギャップＡＧの間隔をおいて対向している（図２参照。）。
ロータ本体２２の回転軸ＲＡの周辺にはベアリング２６が配設され、ベアリング２６はステータ３０と接触している。モータ１０からは、コイル５０に電流を供給する電力リード線６０、ホール素子（図示しない。）等の信号を伝達させる信号リード線７０が引き出されている（図１及び図２参照。）。
２．実施形態１に係るモータ１０の詳細な構造
（１）突極群
ステータ３０が有する突極４０の数は、全体で６ｎ個（ｎは４以上の自然数。）である。例えば、図３に示すステータ３０はｎ＝１１であり全体で６６個の突極４０を有している。
これらの突極４０は仮想的に６個の突極群に分けられる。すなわち、図３（ａ）に示すように、ステータ３０においては、ｎ個の第１突極４１によって構成される第１突極群４１Ｇ、ｎ個の第２突極４２によって構成される第２突極群４２Ｇ、ｎ個の第３突極４３によって構成される第３突極群４３Ｇ、ｎ個の第４突極４４によって構成される第４突極群４４Ｇ、ｎ個の第５突極４５によって構成される第５突極群４５Ｇ、及び、ｎ個の第６突極４６によって構成される第６突極群４６Ｇが、この順番でステータ３０の円周方向に沿って配設されている。なお、図３（ａ）では、紙面に向かってＣＷ方向（時計回りの方向）に第１突極群４１Ｇ～第６突極群４６Ｇと定義した。そして、第１突極群４１Ｇ及び第４突極群４４Ｇ、第２突極群４２Ｇ及び第５突極群４５Ｇ、並びに、第３突極群４３Ｇ及び第６突極群４６Ｇは、それぞれにおいて機械角にして互いに１８０°ずれた位置（回転軸ＲＡを中心として点対称となるように）に位置するように配設されている。
（１）突極群
ステータ３０が有する突極４０の数は、全体で６ｎ個（ｎは４以上の自然数。）である。例えば、図３に示すステータ３０はｎ＝１１であり全体で６６個の突極４０を有している。
これらの突極４０は仮想的に６個の突極群に分けられる。すなわち、図３（ａ）に示すように、ステータ３０においては、ｎ個の第１突極４１によって構成される第１突極群４１Ｇ、ｎ個の第２突極４２によって構成される第２突極群４２Ｇ、ｎ個の第３突極４３によって構成される第３突極群４３Ｇ、ｎ個の第４突極４４によって構成される第４突極群４４Ｇ、ｎ個の第５突極４５によって構成される第５突極群４５Ｇ、及び、ｎ個の第６突極４６によって構成される第６突極群４６Ｇが、この順番でステータ３０の円周方向に沿って配設されている。なお、図３（ａ）では、紙面に向かってＣＷ方向（時計回りの方向）に第１突極群４１Ｇ～第６突極群４６Ｇと定義した。そして、第１突極群４１Ｇ及び第４突極群４４Ｇ、第２突極群４２Ｇ及び第５突極群４５Ｇ、並びに、第３突極群４３Ｇ及び第６突極群４６Ｇは、それぞれにおいて機械角にして互いに１８０°ずれた位置（回転軸ＲＡを中心として点対称となるように）に位置するように配設されている。
（２）コイル群
図３（ｂ）に示すように、第１突極群４１Ｇのｎ個の第１突極４１には、直列に連結されたｎ個のコイルからなる第１コイル群５１Ｇが装着されている。すなわち、巻線を分布巻させてコイルを装着させる場合やＵ相、Ｖ相及びＷ相の電流が供給されるコイルを順番に隣り合うようにして巻線を巻回してコイルを装着させる場合とは異なり、直列（いわばシリーズ状／カスケード状）にｎ個のコイルが連なって一のコイル群を形成している。
第２コイル群５２Ｇ～第６コイル群５６Ｇも上記第１コイル群５１Ｇと同様に、第２突極群４２Ｇのｎ個の第２突極４２には、直列に連結されたｎ個のコイルからなる第２コイル群５２Ｇが装着されており、第３突極群４３Ｇのｎ個の第３突極４３には、直列に連結されたｎ個のコイルからなる第３コイル群５３Ｇが装着されており、第４突極群４４Ｇのｎ個の第４突極４４には、直列に連結されたｎ個のコイルからなる第４コイル群５４Ｇが装着されており、第５突極群４５Ｇのｎ個の第５突極４５には、直列に連結されたｎ個のコイルからなる第５コイル群５５Ｇが装着されており、第６突極群４６Ｇのｎ個の第６突極４６には、直列に連結されたｎ個のコイルからなる第６コイル群５６Ｇが装着されている《図３（ｂ）では図示しない。》。
図３（ｂ）に示すように、第１突極群４１Ｇのｎ個の第１突極４１には、直列に連結されたｎ個のコイルからなる第１コイル群５１Ｇが装着されている。すなわち、巻線を分布巻させてコイルを装着させる場合やＵ相、Ｖ相及びＷ相の電流が供給されるコイルを順番に隣り合うようにして巻線を巻回してコイルを装着させる場合とは異なり、直列（いわばシリーズ状／カスケード状）にｎ個のコイルが連なって一のコイル群を形成している。
第２コイル群５２Ｇ～第６コイル群５６Ｇも上記第１コイル群５１Ｇと同様に、第２突極群４２Ｇのｎ個の第２突極４２には、直列に連結されたｎ個のコイルからなる第２コイル群５２Ｇが装着されており、第３突極群４３Ｇのｎ個の第３突極４３には、直列に連結されたｎ個のコイルからなる第３コイル群５３Ｇが装着されており、第４突極群４４Ｇのｎ個の第４突極４４には、直列に連結されたｎ個のコイルからなる第４コイル群５４Ｇが装着されており、第５突極群４５Ｇのｎ個の第５突極４５には、直列に連結されたｎ個のコイルからなる第５コイル群５５Ｇが装着されており、第６突極群４６Ｇのｎ個の第６突極４６には、直列に連結されたｎ個のコイルからなる第６コイル群５６Ｇが装着されている《図３（ｂ）では図示しない。》。
第１コイル群５１Ｇ及び第４コイル群５４ＧにはＵ相の電流が供給され、第２コイル群５２Ｇ及び第５コイル群５５ＧにはＶ相の電流が供給され、並びに、第３コイル群５３Ｇ及び第６コイル群５６ＧにはＷ相の電流が供給される《図３（ａ）のＵ相、Ｖ相及びＷ相の表示を参照。》。すなわち、対となる突極群は、互いに機械角１８０°ずれた位置に配設されて同相の電流が供給される。対となる両突極群は、同じタイミングで回転軸ＲＡを挟んで励磁されることとなる。
また、実施形態１に係るモータ１０においては、第１コイル群５１Ｇと第４コイル群５４Ｇとが直列に接続され、第２コイル群５２Ｇと第５コイル群５５Ｇとが直列に接続され、第３コイル群５３Ｇと第６コイル群５６Ｇとが直列に接続されている（図５参照。）。
（３）突極の形状
このコイル５０が装着される突極４０（各突極群内における突極では、符合は４１～４６として付されている。以下、同様。）は、ステータ３０の半径方向に沿って平坦なストレート形に形成されている（図１～図４参照。）。
ここで「ストレート形の突極」とは、突極の基端の幅よりも先端の幅の方が広くなっているいわば傘形の突極（図１６参照。）とは形を異にした突極を指すものとする。ストレート形の突極４０は、特別な凹部や凸部を有さずステータ３０の半径方向に沿って平坦となっていることが好ましい。突極４０の先端から基端まで同一平面となるように形成してもよいし、突極４０の先端の幅を基端の幅より若干狭くし突極４０の側面が全体としてテーパー状になるように形成してもよい。テーパーは、直線的に形成してもよいし緩やかなカーブを描くようにして形成してもよい。
実施形態１に係るモータ１０は、このような突極構造を採用しているので、例えば、巻線をガイドするニードルがスロットの奥まで挿入し易くなっており、又は、予め巻回しておいたコイルが突極に嵌め込み易くなっている。
このコイル５０が装着される突極４０（各突極群内における突極では、符合は４１～４６として付されている。以下、同様。）は、ステータ３０の半径方向に沿って平坦なストレート形に形成されている（図１～図４参照。）。
ここで「ストレート形の突極」とは、突極の基端の幅よりも先端の幅の方が広くなっているいわば傘形の突極（図１６参照。）とは形を異にした突極を指すものとする。ストレート形の突極４０は、特別な凹部や凸部を有さずステータ３０の半径方向に沿って平坦となっていることが好ましい。突極４０の先端から基端まで同一平面となるように形成してもよいし、突極４０の先端の幅を基端の幅より若干狭くし突極４０の側面が全体としてテーパー状になるように形成してもよい。テーパーは、直線的に形成してもよいし緩やかなカーブを描くようにして形成してもよい。
実施形態１に係るモータ１０は、このような突極構造を採用しているので、例えば、巻線をガイドするニードルがスロットの奥まで挿入し易くなっており、又は、予め巻回しておいたコイルが突極に嵌め込み易くなっている。
（４）コイルの装着構造
図３（ｂ）に示すように、第１突極群４１Ｇ～第６突極群４６Ｇのそれぞれにおいて、コイル５０は、各突極群内を局所的にみたときに、隣接する突極間で巻回方向が互いに逆になるように突極に対して装着されている。
例えば、モータ１０が回転する円周の外側から回転軸ＲＡの方向（－ｒ方向）に視たときに、コイル５１１の巻回方向はＣＷ方向となっており、コイル５１２の巻回方向はＣＣＷ方向（反時計回りの方向）となっており、コイル５１３の巻回方向はＣＷ方向となっており、コイル５１４の巻回方向はＣＣＷ方向となっている。以降のコイル５１ｊも同様の規則による巻回方向となっている。
こうすることで、コイル群において同相の電流が流れたときに、当該コイルに装着された突極の先端側にはＮ極及びＳ極の磁極が交互に現れる（仮に、図３（ｂ）において第１コイル群５１Ｇのコイル５１１からコイル５１１１の方向に電流が流れたとき、コイル５１１に装着された突極の先端側にはＳ極、コイル５１２に装着された突極の先端側にはＮ極というように現れる。）。
図３（ｂ）に示すように、第１突極群４１Ｇ～第６突極群４６Ｇのそれぞれにおいて、コイル５０は、各突極群内を局所的にみたときに、隣接する突極間で巻回方向が互いに逆になるように突極に対して装着されている。
例えば、モータ１０が回転する円周の外側から回転軸ＲＡの方向（－ｒ方向）に視たときに、コイル５１１の巻回方向はＣＷ方向となっており、コイル５１２の巻回方向はＣＣＷ方向（反時計回りの方向）となっており、コイル５１３の巻回方向はＣＷ方向となっており、コイル５１４の巻回方向はＣＣＷ方向となっている。以降のコイル５１ｊも同様の規則による巻回方向となっている。
こうすることで、コイル群において同相の電流が流れたときに、当該コイルに装着された突極の先端側にはＮ極及びＳ極の磁極が交互に現れる（仮に、図３（ｂ）において第１コイル群５１Ｇのコイル５１１からコイル５１１１の方向に電流が流れたとき、コイル５１１に装着された突極の先端側にはＳ極、コイル５１２に装着された突極の先端側にはＮ極というように現れる。）。
また、図３（ｂ）に示すように、第１突極群４１Ｇ～第６突極群４６Ｇのそれぞれにおいて、コイル５０は、隣接する突極間において当該コイル５０を構成する巻線５８の一部である渡り線５９によって突極４０《図３（ｂ）では符号４１が付されている。以下、同様。》の先端側又は基端側で渡され、且つ、渡り線５９は、隣接するスロットＳＬ間で先端側又は基端側の関係が逆になっている。
例えば、渡り線５９は、コイル５１１及びコイル５１２の間に対応するスロットＳＬでは突極の基端側で渡され、コイル５１２及びコイル５１３の間に対応するスロットＳＬでは突極の先端側で渡され、コイル５１３及びコイル５１４の間に対応するスロットＳＬでは突極の基端側で渡されるというように、交互に先端側又は基端側で渡されている。
ここで突極４０の先端側とは、回転軸ＲＡからモータ１０が回転する円周の外側に向かう方向（ｒ方向）の側をいい、突極４０の基端側とは、モータ１０が回転する円周の外側から回転軸ＲＡに向かう方向（－ｒ方向）の側をいうものとする。
例えば、渡り線５９は、コイル５１１及びコイル５１２の間に対応するスロットＳＬでは突極の基端側で渡され、コイル５１２及びコイル５１３の間に対応するスロットＳＬでは突極の先端側で渡され、コイル５１３及びコイル５１４の間に対応するスロットＳＬでは突極の基端側で渡されるというように、交互に先端側又は基端側で渡されている。
ここで突極４０の先端側とは、回転軸ＲＡからモータ１０が回転する円周の外側に向かう方向（ｒ方向）の側をいい、突極４０の基端側とは、モータ１０が回転する円周の外側から回転軸ＲＡに向かう方向（－ｒ方向）の側をいうものとする。
（５）寸法等
実施形態１に係るモータ１０は、ステータ３０の直径をΦとしたときに（図２参照。）、ステータ３０の直径Φは４０ｍｍより大きく２００ｍｍよりも小さい値の範囲内にあり、且つ、永久磁石２４が有する磁極数及び／又は突極４０の数は６０～２４０の範囲内にある。
また、図４（ａ）及び図４（ｂ）に示すように、実施形態１に係るモータ１０において、隣接する突極４０の間の間隔Ｗ１は、巻線５８の直径φ１の２．１倍～３．０倍の範囲内にある。
また、実施形態１における突極４０は、－ｒ方向に沿って視たときに、モータ１０の円周方向における長さＬ２よりも、これと垂直な方向の長さＬ１の方が長くなっている。
実施形態１に係るモータ１０は、ステータ３０の直径をΦとしたときに（図２参照。）、ステータ３０の直径Φは４０ｍｍより大きく２００ｍｍよりも小さい値の範囲内にあり、且つ、永久磁石２４が有する磁極数及び／又は突極４０の数は６０～２４０の範囲内にある。
また、図４（ａ）及び図４（ｂ）に示すように、実施形態１に係るモータ１０において、隣接する突極４０の間の間隔Ｗ１は、巻線５８の直径φ１の２．１倍～３．０倍の範囲内にある。
また、実施形態１における突極４０は、－ｒ方向に沿って視たときに、モータ１０の円周方向における長さＬ２よりも、これと垂直な方向の長さＬ１の方が長くなっている。
（６）突極数及び永久磁石が有する磁極数の関係
実施形態１に係るモータ１０は、突極数が６ｎ個であるところ、ロータ２０の永久磁石２４が有する磁極数は（６ｎ±２）個となっている。
実施形態１に係るモータ１０は、突極数が６ｎ個であるところ、ロータ２０の永久磁石２４が有する磁極数は（６ｎ±２）個となっている。
（７）モータ１０の応用先について
実施形態１に係るモータ１０は、主にダイレクトドライブに用いられる。
実施形態１に係るモータ１０は、主にダイレクトドライブに用いられる。
３．実施形態１に係るモータ１０の駆動
図５は、実施形態１に係るモータ１０を駆動するための結線関係を説明するために示す回路図である。図６は、実施形態１に係るモータ１０が駆動されている様子を説明するために示す図である（ｎ＝１１と設定されている。）。第１突極群４１Ｇ～第６突極群４６Ｇにおいて、対応するコイル群に電流が流されて励磁された突極群については、網掛けを施した。また、励磁された突極群に係るｎ個の突極及び永久磁石２４には、極性（Ｎ極及びＳ極）に応じて網掛けの濃淡を変えた。
図５は、実施形態１に係るモータ１０を駆動するための結線関係を説明するために示す回路図である。図６は、実施形態１に係るモータ１０が駆動されている様子を説明するために示す図である（ｎ＝１１と設定されている。）。第１突極群４１Ｇ～第６突極群４６Ｇにおいて、対応するコイル群に電流が流されて励磁された突極群については、網掛けを施した。また、励磁された突極群に係るｎ個の突極及び永久磁石２４には、極性（Ｎ極及びＳ極）に応じて網掛けの濃淡を変えた。
モータ１０を駆動する方法は如何なる方法を採用してもよいが、例えば実施形態１においては、図５及び図６に示すように、いわゆるスター結線による駆動回路として構成し、これを動作させることにより第１突極群４１Ｇ～第６突極群４６Ｇに対して回転磁界を加える駆動方法とする。
実施形態１における駆動回路は、図５に示すように、第１コイル群５１Ｇの一端と第４コイル群５４Ｇの一端とが接続され、第２コイル群５２Ｇの一端と第５コイル群５５Ｇの一端とが接続され、第３コイル群５３Ｇの一端と第６コイル群５６Ｇの一端とが接続され、第１コイル群５１Ｇの他端がノードＮｕに接続され、第２コイル群５２Ｇの他端がノードＮｖに接続され、第３コイル群５３Ｇの他端がノードＮｗに接続され、第４コイル群５４Ｇの他端、第５コイル群５５Ｇの他端及び第６コイル群５６Ｇの他端がノードＮｎに接続されている。電源Ｅの高電位側と低電位側との間には、スイッチＳ１及びＳ２、スイッチＳ３及びＳ４、並びにスイッチＳ５及びＳ６が、それぞれ直列に接続されている。さらに、スイッチＳ１及びＳ２の接続ノードはノードＮｕに、スイッチＳ３及びＳ４の接続ノードはノードＮｗに、並びにスイッチＳ５及びＳ６の接続ノードはノードＮｖにそれぞれ接続されている。
このように、第１コイル群５１Ｇ～第６コイル群５６Ｇをいわゆるスター結線した回路として駆動回路を構成したうえで、スイッチＳ１～Ｓ６を適宜オン／オフ制御することによって、ノードＮｕ、ノードＮｖ及びノードＮｗの３つのノードの中から選択された２つのノード間で電流を流すことによって、図６に示すように、回転磁界を加える。
具体的には、第１フェーズではＵ相及びＶ相に対応したコイル群（第１コイル群５１Ｇ、第２コイル群５２Ｇ、第４コイル群５４Ｇ及び第５コイル群５５Ｇ）に電流を流し、第１突極群４１Ｇ、第２突極群４２Ｇ、第４突極群４４Ｇ及び第５突極群４５Ｇを励磁する《図６（１）参照。》。同一フェーズにおいては、対となる両突極群が、同じタイミングで回転軸ＲＡを挟んで励磁されることとなる（以降のフェーズも同様。）。
次に、第２フェーズでは、Ｖ相及びＷ相に対応したコイル群（第２コイル群５２Ｇ、第３コイル群５３Ｇ、第５コイル群５５Ｇ及び第６コイル群５６Ｇ）に電流を流し、第２突極群４２Ｇ、第３突極群４３Ｇ、第５突極群４５Ｇ及び第６突極群４６Ｇが励磁する《図６（２）参照。》。
第３フェーズ以降も同様に、フェーズが変わる毎に電流を流すコイル群をＣＷ方向にシフトさせて、励磁する突極群をＣＷ方向にシフトさせる。第６フェーズまでの駆動を終えると、再び第１フェーズに戻って同様の駆動を繰り返すようにして第１突極群４１Ｇ～第６突極群４６Ｇに回転磁界を加える。これらの駆動に伴い、ロータ２０が回転する。
このように、第１コイル群５１Ｇ～第６コイル群５６Ｇをいわゆるスター結線した回路として駆動回路を構成したうえで、スイッチＳ１～Ｓ６を適宜オン／オフ制御することによって、ノードＮｕ、ノードＮｖ及びノードＮｗの３つのノードの中から選択された２つのノード間で電流を流すことによって、図６に示すように、回転磁界を加える。
具体的には、第１フェーズではＵ相及びＶ相に対応したコイル群（第１コイル群５１Ｇ、第２コイル群５２Ｇ、第４コイル群５４Ｇ及び第５コイル群５５Ｇ）に電流を流し、第１突極群４１Ｇ、第２突極群４２Ｇ、第４突極群４４Ｇ及び第５突極群４５Ｇを励磁する《図６（１）参照。》。同一フェーズにおいては、対となる両突極群が、同じタイミングで回転軸ＲＡを挟んで励磁されることとなる（以降のフェーズも同様。）。
次に、第２フェーズでは、Ｖ相及びＷ相に対応したコイル群（第２コイル群５２Ｇ、第３コイル群５３Ｇ、第５コイル群５５Ｇ及び第６コイル群５６Ｇ）に電流を流し、第２突極群４２Ｇ、第３突極群４３Ｇ、第５突極群４５Ｇ及び第６突極群４６Ｇが励磁する《図６（２）参照。》。
第３フェーズ以降も同様に、フェーズが変わる毎に電流を流すコイル群をＣＷ方向にシフトさせて、励磁する突極群をＣＷ方向にシフトさせる。第６フェーズまでの駆動を終えると、再び第１フェーズに戻って同様の駆動を繰り返すようにして第１突極群４１Ｇ～第６突極群４６Ｇに回転磁界を加える。これらの駆動に伴い、ロータ２０が回転する。
４．実施形態１に係るモータ１０の作用・効果
（１）極数を増やすことによる作用・効果
モータ１０の極数（永久磁石の磁極数及び／又は突極の数。）を比較的多く設定した場合、１回の励磁スイッチング（上記した、モータ１０の駆動方法でいうとフェーズの切り替わり。）当たりにロータ２０を回転させなければならない角度は、極数が少ない場合よりも、小さな角度となる。その結果、例えば車両におけるローギアの如く起動時のトルクを高めることができる。
加えて、極数を多く設定した場合、磁極の配置ピッチが狭くなるにつれてパーミアンスの関係上、永久磁石２４の厚さを逆に薄くすることができる。このように、永久磁石２４を薄化することによりモータ１０の小型・軽量化を図ることができる。加えて、回転体たるロータ２０の円周方向に配された永久磁石２４が軽量化されるため、迅速な加減速に資することができる。
（１）極数を増やすことによる作用・効果
モータ１０の極数（永久磁石の磁極数及び／又は突極の数。）を比較的多く設定した場合、１回の励磁スイッチング（上記した、モータ１０の駆動方法でいうとフェーズの切り替わり。）当たりにロータ２０を回転させなければならない角度は、極数が少ない場合よりも、小さな角度となる。その結果、例えば車両におけるローギアの如く起動時のトルクを高めることができる。
加えて、極数を多く設定した場合、磁極の配置ピッチが狭くなるにつれてパーミアンスの関係上、永久磁石２４の厚さを逆に薄くすることができる。このように、永久磁石２４を薄化することによりモータ１０の小型・軽量化を図ることができる。加えて、回転体たるロータ２０の円周方向に配された永久磁石２４が軽量化されるため、迅速な加減速に資することができる。
（２）極数を増やすことと小型・軽量化との両立
しかしながら、極数を増やし高トルク化を図ることは、一般的にはモータの大型化・重量化に繋がることは、上記で述べた。
そこで、実施形態１に係るモータ１０において、各突極４０をステータ３０の半径方向（ｒ方向）に沿って平坦なストレート形に形成し、これらの各突極４０に各コイル５０を装着する。一方、（ａ）コイル５０は、隣接する突極間で巻回方向が互いに逆になるような状態で突極４０に対して装着し、さらに、（ｂ）コイル５０は、隣接する突極間において当該コイルを構成する巻線５８の一部である渡り線５９によって突極４０の先端側又は基端側で渡された状態となるようにし、且つ、渡り線５９は、隣接するスロットＳＬ間で先端側又は基端側の関係が逆になるようにする。そして、（ｃ）上記（ａ）及び（ｂ）の規則性を有するｎ個のコイル５０を直列に連結して第ｉコイル群５ｉＧを構成する（ただし、ｉは１から６までの自然数。）。
このような突極４０及びコイル５０の構造とすることで、極数が比較的多くした結果、高トルクを出力することが可能でありながら、比較的小型でスロットの幅が狭いモータを実現し提供することができる。
しかしながら、極数を増やし高トルク化を図ることは、一般的にはモータの大型化・重量化に繋がることは、上記で述べた。
そこで、実施形態１に係るモータ１０において、各突極４０をステータ３０の半径方向（ｒ方向）に沿って平坦なストレート形に形成し、これらの各突極４０に各コイル５０を装着する。一方、（ａ）コイル５０は、隣接する突極間で巻回方向が互いに逆になるような状態で突極４０に対して装着し、さらに、（ｂ）コイル５０は、隣接する突極間において当該コイルを構成する巻線５８の一部である渡り線５９によって突極４０の先端側又は基端側で渡された状態となるようにし、且つ、渡り線５９は、隣接するスロットＳＬ間で先端側又は基端側の関係が逆になるようにする。そして、（ｃ）上記（ａ）及び（ｂ）の規則性を有するｎ個のコイル５０を直列に連結して第ｉコイル群５ｉＧを構成する（ただし、ｉは１から６までの自然数。）。
このような突極４０及びコイル５０の構造とすることで、極数が比較的多くした結果、高トルクを出力することが可能でありながら、比較的小型でスロットの幅が狭いモータを実現し提供することができる。
（３）巻線５８の短縮
実施形態１に係るモータ１０において、例えば、第１突極群４１Ｇのｎ個の第１突極４１には、直列に連結されたｎ個のコイル５０からなる第１コイル群５１Ｇが装着されており、コイル５０は、隣接する第１突極４１間において当該コイル５０を構成する巻線５８の一部である渡り線５９によって第１突極４１の先端側又は基端側で渡されている。つまり、１つの相に係るコイル群が、１つの群に係るｎ個の突極に対し、連続するようにして直列に連結されて装着されており、また、渡り線が隣接する突極間で渡されている。
このため、巻線を分布巻する場合や、Ｕ相、Ｖ相及びＷ相の電流が供給されるコイルを円周方向に順番に隣り合うようにして配置するように巻線を巻回する場合とは異なり、巻線を這わすためのスペースを別途設ける必要もなく、モータの小型化を図ることができる。また、渡り線の長さを最小限にできるので巻線の総延長も短くなり、モータの軽量化を図ることができる。加えて、巻線を総延長したときの抵抗値を抑えることができ、モータのエネルギー効率向上を図ることができる。
実施形態１に係るモータ１０において、例えば、第１突極群４１Ｇのｎ個の第１突極４１には、直列に連結されたｎ個のコイル５０からなる第１コイル群５１Ｇが装着されており、コイル５０は、隣接する第１突極４１間において当該コイル５０を構成する巻線５８の一部である渡り線５９によって第１突極４１の先端側又は基端側で渡されている。つまり、１つの相に係るコイル群が、１つの群に係るｎ個の突極に対し、連続するようにして直列に連結されて装着されており、また、渡り線が隣接する突極間で渡されている。
このため、巻線を分布巻する場合や、Ｕ相、Ｖ相及びＷ相の電流が供給されるコイルを円周方向に順番に隣り合うようにして配置するように巻線を巻回する場合とは異なり、巻線を這わすためのスペースを別途設ける必要もなく、モータの小型化を図ることができる。また、渡り線の長さを最小限にできるので巻線の総延長も短くなり、モータの軽量化を図ることができる。加えて、巻線を総延長したときの抵抗値を抑えることができ、モータのエネルギー効率向上を図ることができる。
（４）回転軸ＲＡを中心とした点対称の関係を持たせた励磁
実施形態１に係るモータ１０においては、ｎ個の第１突極４１によって構成される第１突極群４１Ｇ、ｎ個の第２突極４２によって構成される第２突極群４２Ｇ、ｎ個の第３突極４３によって構成される第３突極群４３Ｇ、ｎ個の第４突極４４によって構成される第４突極群４４Ｇ、ｎ個の第５突極４５によって構成される第５突極群４５Ｇ、及び、ｎ個の第６突極４６によって構成される第６突極群４６Ｇが、この順番でステータ３０の円周方向に沿って配設されている。第１突極群４１Ｇ及び第４突極群４４Ｇ、第２突極群４２Ｇ及び第５突極群４５Ｇ、並びに、第３突極群４３Ｇ及び第６突極群４６Ｇは、それぞれにおいて機械角にして互いに１８０°ずれた位置（回転軸ＲＡを中心として点対称となるように）に位置するように配設されている。これらの６個の突極群にはそれぞれ対応したコイル群が装着されており、第１コイル群５１Ｇ及び第４コイル群５４ＧにＵ相の電流が供給され、第２コイル群５２Ｇ及び第５コイル群５５ＧにＶ相の電流が供給され、並びに、第３コイル群５３Ｇ及び第６コイル群５６ＧにＷ相の電流が供給されるように構成されている。
このように、第１突極群４１Ｇ及び第４突極群４４Ｇといった対となる突極群同士が互いに機械角１８０°ずれた位置に配設されて、これら対の突極群にそれぞれ対応したコイル群に同相の電流が供給されるため、回転軸ＲＡを挟んで両突極群が励磁されることとなり、「偏った励磁による問題」を惹き起こすことなく、円滑且つ安定した回転をするモータを得ることができる。
実施形態１に係るモータ１０においては、ｎ個の第１突極４１によって構成される第１突極群４１Ｇ、ｎ個の第２突極４２によって構成される第２突極群４２Ｇ、ｎ個の第３突極４３によって構成される第３突極群４３Ｇ、ｎ個の第４突極４４によって構成される第４突極群４４Ｇ、ｎ個の第５突極４５によって構成される第５突極群４５Ｇ、及び、ｎ個の第６突極４６によって構成される第６突極群４６Ｇが、この順番でステータ３０の円周方向に沿って配設されている。第１突極群４１Ｇ及び第４突極群４４Ｇ、第２突極群４２Ｇ及び第５突極群４５Ｇ、並びに、第３突極群４３Ｇ及び第６突極群４６Ｇは、それぞれにおいて機械角にして互いに１８０°ずれた位置（回転軸ＲＡを中心として点対称となるように）に位置するように配設されている。これらの６個の突極群にはそれぞれ対応したコイル群が装着されており、第１コイル群５１Ｇ及び第４コイル群５４ＧにＵ相の電流が供給され、第２コイル群５２Ｇ及び第５コイル群５５ＧにＶ相の電流が供給され、並びに、第３コイル群５３Ｇ及び第６コイル群５６ＧにＷ相の電流が供給されるように構成されている。
このように、第１突極群４１Ｇ及び第４突極群４４Ｇといった対となる突極群同士が互いに機械角１８０°ずれた位置に配設されて、これら対の突極群にそれぞれ対応したコイル群に同相の電流が供給されるため、回転軸ＲＡを挟んで両突極群が励磁されることとなり、「偏った励磁による問題」を惹き起こすことなく、円滑且つ安定した回転をするモータを得ることができる。
上記（１）～（４）からも理解できるように、実施形態１に係るモータ１０によれば、サイズ及び重量を抑えつつも（小型・軽量を実現しつつ）、極数が比較的多いモータを得ることができる。また、極数を増やすことにより起動時及び低速運転時を中心に高トルクを出力することができる。このようにして、結果的に、サイズ及び重量を抑えつつも（小型・軽量を実現しつつ）、極数が比較的多く、高トルクを出力することができ、ダイレクトドライブにも適したモータを提供することができる。
（５）実施形態１に係るモータ１０においては、第１コイル群５１Ｇと第４コイル群５４Ｇとが直列に接続され、第２コイル群５２Ｇと第５コイル群５５Ｇとが直列に接続され、第３コイル群５３Ｇと第６コイル群５６Ｇとが直列に接続されている。
もし、例えば、第１コイル群５１Ｇ及び第４コイル群５４Ｇが並列接続されている場合、それぞれのコイル群の一端はそれぞれ動力リード線のノードに集中するように接続されることとなり、また、それぞれのコイル群の他端はそれぞれ別のノードに接続されることとなる。
一方、実施形態１に係るモータ１０によれば、回転角を中心とした点対称の関係にある２つのコイル群（上記例でいえば、第１コイル群５１Ｇと第４コイル群５４Ｇ。）が直列接続されていることから、上記のような特定ノードへの集中的な接続は無くなり、並列接続されている場合に比べて配線スペースが省かれ、一層小型・軽量となる。
もし、例えば、第１コイル群５１Ｇ及び第４コイル群５４Ｇが並列接続されている場合、それぞれのコイル群の一端はそれぞれ動力リード線のノードに集中するように接続されることとなり、また、それぞれのコイル群の他端はそれぞれ別のノードに接続されることとなる。
一方、実施形態１に係るモータ１０によれば、回転角を中心とした点対称の関係にある２つのコイル群（上記例でいえば、第１コイル群５１Ｇと第４コイル群５４Ｇ。）が直列接続されていることから、上記のような特定ノードへの集中的な接続は無くなり、並列接続されている場合に比べて配線スペースが省かれ、一層小型・軽量となる。
（６）従来、ステータの直径Φが４０ｍｍ＜Φ＜２００ｍｍの範囲内にありながらも、且つ、前記永久磁石が有する磁極数及び／又は前記突極の数が６０～２４０の範囲内にあるような極数が多い仕様のモータにあっては、これを実現することが困難であった。
実施形態１に係るモータ１０によれば、ステータの直径Φが４０ｍｍ＜Φ＜２００ｍｍの範囲内にありながらも、且つ、前記永久磁石が有する磁極数及び／又は前記突極の数が６０～２４０の範囲内にあるような極数が多い場合であっても、好適に所望のモータを実現することができる。
実施形態１に係るモータ１０によれば、ステータの直径Φが４０ｍｍ＜Φ＜２００ｍｍの範囲内にありながらも、且つ、前記永久磁石が有する磁極数及び／又は前記突極の数が６０～２４０の範囲内にあるような極数が多い場合であっても、好適に所望のモータを実現することができる。
（７）従来、隣接する突極間の間隔が巻線の直径の２．１倍～３．０倍の範囲内にあるような、スロットの幅が狭いモータにあっては、これを実現することが困難であった。
実施形態１に係るモータ１０によれば、隣接する突極間の間隔が巻線の直径の２．１倍～３．０倍の範囲内にあるような、スロットの幅が巻線の直径に対して狭い場合であっても、好適に所望のモータを実現することができる。
なお、実施形態１では、スロットＳＬにおいて、巻線５８を重ねるように巻回するのではなく、一重巻としている。一重巻とすることで極めて狭いスロットＳＬであっても、比較的容易に巻線５８を収容しコイル５０を突極４０に装着することができる。
実施形態１に係るモータ１０によれば、隣接する突極間の間隔が巻線の直径の２．１倍～３．０倍の範囲内にあるような、スロットの幅が巻線の直径に対して狭い場合であっても、好適に所望のモータを実現することができる。
なお、実施形態１では、スロットＳＬにおいて、巻線５８を重ねるように巻回するのではなく、一重巻としている。一重巻とすることで極めて狭いスロットＳＬであっても、比較的容易に巻線５８を収容しコイル５０を突極４０に装着することができる。
（８）実施形態１における突極４０は、－ｒ方向に沿って視たときに、モータ１０の円周方向における長さＬ２よりも、これと垂直な方向の長さＬ１の方が長くなっている。このため、極数が多くなり必然的にＬ２が小さくなった場合であっても、Ｌ１がＬ２よりも長いため、突極４０の先端であって永久磁石２４と対向する部分の面積を相応に確保することができ、極数が多いながらも高トルク化を図ることができる。
（９）実施形態１に係るモータ１０によれば、突極数が６ｎ個であり、永久磁石が有する磁極数が（６ｎ±２）個であるため、（ア）突極数が偶数であることから「偏った励磁による問題」を惹き起こすことなく、円滑且つ安定した回転を得ることができる。また、（イ）突極数と永久磁石が有する磁極数との差が、偶数のうち最小である２となっていることから、突極数及び永久磁石が有する磁極数の最小公倍数を大きくすることができ、いわゆるコギングトルクの脈動を抑制することができる。コギングトルクの脈動を抑制することにより振動を抑えるだけでなく、エネルギー損失を抑え、起動時のトルクを高めることができる。また、円滑且つ安定した回転を得ることができる。
（１０）ダイレクトドライブ用のモータは、起動時及び低速運転時に、高トルクを出力することができ、円滑且つ安定した回転が得られることが期待されている。
実施形態１に係るモータ１０によれば、（ａ）極数が比較的多い、（ｂ）同相で励磁される突極群同士が互いに機械角１８０°ずれた位置に対となって配設されている、（ｃ）ロータ２０の永久磁石２４が有する磁極数と突極数とが所定の関係を有している（永久磁石２４の配置ピッチと突極４０の配置ピッチとが所定の関係を有している）等の理由から、起動時や低速運転時にも、高トルクを出力することができ、また、振動やコギングトルクの脈動が抑制されて円滑且つ安定した回転を得ることができる。このため、実施形態１に係るモータ１０によれば、ダイレクトドライブの用に適したモータを提供することができる。
実施形態１に係るモータ１０によれば、（ａ）極数が比較的多い、（ｂ）同相で励磁される突極群同士が互いに機械角１８０°ずれた位置に対となって配設されている、（ｃ）ロータ２０の永久磁石２４が有する磁極数と突極数とが所定の関係を有している（永久磁石２４の配置ピッチと突極４０の配置ピッチとが所定の関係を有している）等の理由から、起動時や低速運転時にも、高トルクを出力することができ、また、振動やコギングトルクの脈動が抑制されて円滑且つ安定した回転を得ることができる。このため、実施形態１に係るモータ１０によれば、ダイレクトドライブの用に適したモータを提供することができる。
５．実施形態１に係るモータ１０の製造方法
次に、実施形態１に係るモータ１０の製造方法について説明する。
図７は、実施形態１に係るモータ１０の製造方法を説明するために示すフローチャートである。図８は、実施形態１に係るモータ１０の製造方法を説明するために示す図である。図９は、実施形態１に係るモータ１０の製造方法における嵌装部６１０の寸法の変更を説明するために示す図である。
次に、実施形態１に係るモータ１０の製造方法について説明する。
図７は、実施形態１に係るモータ１０の製造方法を説明するために示すフローチャートである。図８は、実施形態１に係るモータ１０の製造方法を説明するために示す図である。図９は、実施形態１に係るモータ１０の製造方法における嵌装部６１０の寸法の変更を説明するために示す図である。
実施形態１に係るモータ１０を製造するモータの製造方法は、図７に示すように、巻線巻回工程Ｓ１００、第ｉコイル群整形工程Ｓ２００、及び、コイル嵌込工程Ｓ３００を含む。なお、ｉは１から６までの自然数とする。
以下に、実施形態１に係るモータ１０の製造方法を各工程に沿って説明する。
以下に、実施形態１に係るモータ１０の製造方法を各工程に沿って説明する。
（１）巻線巻回工程Ｓ１００
巻線巻回工程Ｓ１００は、少なくとも第ｊコイル形成ステップＳ１１０、第ｊ渡り線形成ステップＳ１２０、及び、第（ｊ＋１）コイル形成ステップＳ１３０、第（ｊ＋１）渡り線形成ステップＳ１４０をこの順番で有する（図７参照。）。なお、ｊは１からｎ－２までの何れかの自然数とする。
第ｊコイル形成ステップＳ１１０においては、棒状のコイル製作治具６００の長手方向に平行な軸をｘ軸と定義し、ｘ軸に垂直な軸をｙ軸と定義し、ｘ軸及びｙ軸にそれぞれ垂直な軸をｚ軸と定義したとき、ｘ軸に沿ってｙｚ平面を平面視したときに、コイル製作治具６００に対し、第１回転方向ＷＳ１に周るようにして、巻線５８をｔ回巻回して第ｊコイル５０ｊを形成する《図８（ａ）参照。》。
第ｊ渡り線形成ステップＳ１２０においては、巻線５８を第１回転方向ＷＳ１に半回するようにして、第ｊコイル５０ｊと第（ｊ＋１）コイル５０ｊ＋１との間を渡す部分となる第ｊ渡り線５９ｊを形成する《図８（ａ）参照。》。なお、図８（ａ）においては、第１コイル５０１と第２コイル５０２《図８（ａ）においては図示しない。》との間を渡す部分となる第１渡り線５９１を形成する様子を図示している。
第（ｊ＋１）コイル形成ステップＳ１３０においては、コイル製作治具６００に対し、第１回転方向ＷＳ１に周るようにして、巻線５８をｔ回巻回して第（ｊ＋１）コイル５０ｊ＋１を形成する《図８（ｂ）参照。》。
第（ｊ＋１）渡り線形成ステップＳ１４０においては、巻線５８を第１回転方向ＷＳ１に半回するようにして、第（ｊ＋１）コイル５０ｊ＋１と第（ｊ＋２）コイル５０ｊ＋２との間を渡す部分となる第（ｊ＋１）渡り線５９ｊ＋１を形成する《図８（ｂ）参照。》。
以上の巻線巻回工程Ｓ１００を実施することにより、直列に連結された複数個コイルを形成するようにコイル製作治具６００に対し巻線５８を巻回することができる《図８（ｂ）参照。》。
巻線巻回工程Ｓ１００は、少なくとも第ｊコイル形成ステップＳ１１０、第ｊ渡り線形成ステップＳ１２０、及び、第（ｊ＋１）コイル形成ステップＳ１３０、第（ｊ＋１）渡り線形成ステップＳ１４０をこの順番で有する（図７参照。）。なお、ｊは１からｎ－２までの何れかの自然数とする。
第ｊコイル形成ステップＳ１１０においては、棒状のコイル製作治具６００の長手方向に平行な軸をｘ軸と定義し、ｘ軸に垂直な軸をｙ軸と定義し、ｘ軸及びｙ軸にそれぞれ垂直な軸をｚ軸と定義したとき、ｘ軸に沿ってｙｚ平面を平面視したときに、コイル製作治具６００に対し、第１回転方向ＷＳ１に周るようにして、巻線５８をｔ回巻回して第ｊコイル５０ｊを形成する《図８（ａ）参照。》。
第ｊ渡り線形成ステップＳ１２０においては、巻線５８を第１回転方向ＷＳ１に半回するようにして、第ｊコイル５０ｊと第（ｊ＋１）コイル５０ｊ＋１との間を渡す部分となる第ｊ渡り線５９ｊを形成する《図８（ａ）参照。》。なお、図８（ａ）においては、第１コイル５０１と第２コイル５０２《図８（ａ）においては図示しない。》との間を渡す部分となる第１渡り線５９１を形成する様子を図示している。
第（ｊ＋１）コイル形成ステップＳ１３０においては、コイル製作治具６００に対し、第１回転方向ＷＳ１に周るようにして、巻線５８をｔ回巻回して第（ｊ＋１）コイル５０ｊ＋１を形成する《図８（ｂ）参照。》。
第（ｊ＋１）渡り線形成ステップＳ１４０においては、巻線５８を第１回転方向ＷＳ１に半回するようにして、第（ｊ＋１）コイル５０ｊ＋１と第（ｊ＋２）コイル５０ｊ＋２との間を渡す部分となる第（ｊ＋１）渡り線５９ｊ＋１を形成する《図８（ｂ）参照。》。
以上の巻線巻回工程Ｓ１００を実施することにより、直列に連結された複数個コイルを形成するようにコイル製作治具６００に対し巻線５８を巻回することができる《図８（ｂ）参照。》。
（２）第ｉコイル群整形工程Ｓ２００
第ｉコイル群整形工程Ｓ２００は、少なくとも第ｊコイル分離ステップＳ２１０及び第ｊ渡り線折曲ステップＳ２２０をこの順番で有する（図７参照。）。
第ｊコイル分離ステップＳ２１０においては、第ｊコイル５０ｊをコイル製作治具６００から分離する。
第ｊ渡り線折曲ステップＳ２２０においては、第ｊコイル５０ｊの内径及び第（ｊ＋１）コイル５０ｊ＋１の内径が同一方向から見えるように第ｊ渡り線５９ｊの少なくとも一部を折り曲げる。図８（ｃ）においては、第１コイル５０１をコイル製作治具６００から分離しつつ、第１コイル５０１の内径が同一方向（－ｚ方向）から見えるように第１渡り線５９１の少なくとも第１コイル５０１の側を折り曲げた様子を図示している。
このように、少なくとも第ｊコイル分離ステップＳ２１０及び第ｊ渡り線折曲ステップＳ２２０を実施することにより、複数個からなるコイルを第ｉコイル群５ｉＧの一部又は全部として整形することができる《図８（ｄ）参照。》。なお、図８（ｄ）においては、一例として９個からなるコイルについて、第１渡り線５９１～第８渡り線５９８それぞれの少なくとも一部が折り曲げられ、第１コイル５０１～第９コイル５０９のそれぞれの内径が－ｚ方向から見えるように第ｉコイル群５ｉＧが整形されている様子を図示している。
第ｉコイル群整形工程Ｓ２００は、少なくとも第ｊコイル分離ステップＳ２１０及び第ｊ渡り線折曲ステップＳ２２０をこの順番で有する（図７参照。）。
第ｊコイル分離ステップＳ２１０においては、第ｊコイル５０ｊをコイル製作治具６００から分離する。
第ｊ渡り線折曲ステップＳ２２０においては、第ｊコイル５０ｊの内径及び第（ｊ＋１）コイル５０ｊ＋１の内径が同一方向から見えるように第ｊ渡り線５９ｊの少なくとも一部を折り曲げる。図８（ｃ）においては、第１コイル５０１をコイル製作治具６００から分離しつつ、第１コイル５０１の内径が同一方向（－ｚ方向）から見えるように第１渡り線５９１の少なくとも第１コイル５０１の側を折り曲げた様子を図示している。
このように、少なくとも第ｊコイル分離ステップＳ２１０及び第ｊ渡り線折曲ステップＳ２２０を実施することにより、複数個からなるコイルを第ｉコイル群５ｉＧの一部又は全部として整形することができる《図８（ｄ）参照。》。なお、図８（ｄ）においては、一例として９個からなるコイルについて、第１渡り線５９１～第８渡り線５９８それぞれの少なくとも一部が折り曲げられ、第１コイル５０１～第９コイル５０９のそれぞれの内径が－ｚ方向から見えるように第ｉコイル群５ｉＧが整形されている様子を図示している。
（３）コイル嵌込工程Ｓ３００
コイル嵌込工程Ｓ３００においては、第ｉコイル群５ｉＧに属するそれぞれのコイル５０ｊを、ステータ３０における第ｉ突極群４ｉＧのうち対応する第ｉ突極４ｉに対しそれぞれ嵌め込む《図８（ｅ）及び図８（ｆ）参照。なお、図において第ｉコイル群５ｉＧに属するコイルは一部のみ図示し、他のコイルは図示を省略している。》。
コイル嵌込工程Ｓ３００においては、第ｉコイル群５ｉＧに属するそれぞれのコイル５０ｊを、ステータ３０における第ｉ突極群４ｉＧのうち対応する第ｉ突極４ｉに対しそれぞれ嵌め込む《図８（ｅ）及び図８（ｆ）参照。なお、図において第ｉコイル群５ｉＧに属するコイルは一部のみ図示し、他のコイルは図示を省略している。》。
以上、（１）巻線巻回工程Ｓ１００、（２）第ｉコイル群整形工程Ｓ２００及び（３）コイル嵌込工程Ｓ３００を必要分、繰り返し実施することにより、６ｎ個のコイル５０が６ｎ個の突極４０にそれぞれ装着される。
なお、コイル製作治具６００は、実施形態１において棒状の２個体の材料からなる嵌装部６１０から構成するが（図８参照。）、これに限定されるものではなく、本発明のモータ１０の製造方法を実施できるのであれば如何なる材質、材料、構造等であってもよい。例えば、図９（ｂ）に示す構造の変形としては、ｘ軸に沿って視たときに１個体の矩形又は略楕円形状とすることもできる（図示を省略。）。
また、第１回転方向ＷＳ１は、実施形態１においてｘ軸に沿って視たときのＣＷ方向としているが、本発明のモータ１０の製造方法においてはこれに限定されるものではない。第１回転方向ＷＳ１をＣＣＷ方向としてもよい。
また、実施形態１の巻線巻回工程Ｓ１００において、１コイル当たりの巻回回数ｔは、図８ではｔ＝４として図示し説明しているが、本発明のモータ１０の製造方法においてはこれに限定されるものではない。例えば、０．５刻みでｔ＝３．５として巻回することもできるし、ｔ＝４．５として巻回することもできる。更にまた別の刻みでｔの値を設定して巻回することもでき、このようにｔの値は、各種寸法、要求されるトルク特性、要求される仕様等に応じて適宜選択することができる。また、実施形態１の巻線巻回工程Ｓ１００において、巻線５８を半回するようにして第ｊ渡り線５９ｊを形成する。図８では巻線５８を凡そ０．５回巻くようにしているが、半回の範囲は０．５回に限定されるものではなく、これも適宜選択することができる。
また、第ｊコイル分離ステップＳ２１０は、図８（ｃ）の例では、第１コイル５０１のみをコイル製作治具６００から分離しており、コイルを１個ずつ分離する例を示しているが、本発明のモータ１０の製造方法においてはこれに限定されるものではない。例えば、複数個のコイルの単位でコイル製作治具６００から分離してもよいし、当該第ｉコイル群５ｉＧに属するコイル総ての単位でコイル製作治具６００から分離してもよい。
さらに、個々のコイルについて第ｊコイル分離ステップＳ２１０及び第ｊ渡り線折曲ステップＳ２２０を都度連続して実施しても良いし、複数のコイルについて一括的に第ｊコイル分離ステップＳ２１０及び第ｊ渡り線折曲ステップＳ２２０を実施しても良い。
また、第１回転方向ＷＳ１は、実施形態１においてｘ軸に沿って視たときのＣＷ方向としているが、本発明のモータ１０の製造方法においてはこれに限定されるものではない。第１回転方向ＷＳ１をＣＣＷ方向としてもよい。
また、実施形態１の巻線巻回工程Ｓ１００において、１コイル当たりの巻回回数ｔは、図８ではｔ＝４として図示し説明しているが、本発明のモータ１０の製造方法においてはこれに限定されるものではない。例えば、０．５刻みでｔ＝３．５として巻回することもできるし、ｔ＝４．５として巻回することもできる。更にまた別の刻みでｔの値を設定して巻回することもでき、このようにｔの値は、各種寸法、要求されるトルク特性、要求される仕様等に応じて適宜選択することができる。また、実施形態１の巻線巻回工程Ｓ１００において、巻線５８を半回するようにして第ｊ渡り線５９ｊを形成する。図８では巻線５８を凡そ０．５回巻くようにしているが、半回の範囲は０．５回に限定されるものではなく、これも適宜選択することができる。
また、第ｊコイル分離ステップＳ２１０は、図８（ｃ）の例では、第１コイル５０１のみをコイル製作治具６００から分離しており、コイルを１個ずつ分離する例を示しているが、本発明のモータ１０の製造方法においてはこれに限定されるものではない。例えば、複数個のコイルの単位でコイル製作治具６００から分離してもよいし、当該第ｉコイル群５ｉＧに属するコイル総ての単位でコイル製作治具６００から分離してもよい。
さらに、個々のコイルについて第ｊコイル分離ステップＳ２１０及び第ｊ渡り線折曲ステップＳ２２０を都度連続して実施しても良いし、複数のコイルについて一括的に第ｊコイル分離ステップＳ２１０及び第ｊ渡り線折曲ステップＳ２２０を実施しても良い。
また、図８では、９個のコイルについて、巻線巻回工程Ｓ１００、第ｉコイル群整形工程Ｓ２００及びコイル嵌込工程Ｓ３００を実施する例を示したが、本発明においてはこれに限定されるものではない。例えば、第ｉ突極群４ｉＧに対応した第ｉコイル群５ｉＧに必要なコイルの個数をｎ個としたときに、ｎ個よりも小さい数として（ｎ個を分割して）、第ｉ突極群４ｉＧに対応した第ｉコイル群５ｉＧに必要なコイルの一部について、巻線巻回工程Ｓ１００、第ｉコイル群整形工程Ｓ２００及びコイル嵌込工程Ｓ３００を実施してもよい。例えば、ｎ＝２０のとき、１０個ずつ２回に分けて、これらの工程を実施するものとしてもよい。
また、第ｉ突極群４ｉＧに対応した第ｉコイル群５ｉＧに必要なｎ個のコイルについて、巻線巻回工程Ｓ１００及び第ｉコイル群整形工程Ｓ２００を実施することが好ましい。例えば、ｎ＝２０のとき、２０個のコイルについて一括的にこれらの工程を実施するのが好ましい。こうすることで、第ｉ突極群４ｉＧに対応した第ｉコイル群５ｉＧに必要なコイルについて、分割してコイルを製作したうえで後の工程で分割したコイルを継ぐといった作業をせずとも、一括的に当該群に必要なコイルを製作することができるため、コイルを継ぐことによる抵抗値の増加を防ぎ、工程も削減することができる。
また、第ｉ突極群４ｉＧに対応した第ｉコイル群５ｉＧに必要なｎ個のコイルについて、巻線巻回工程Ｓ１００及び第ｉコイル群整形工程Ｓ２００を実施することが好ましい。例えば、ｎ＝２０のとき、２０個のコイルについて一括的にこれらの工程を実施するのが好ましい。こうすることで、第ｉ突極群４ｉＧに対応した第ｉコイル群５ｉＧに必要なコイルについて、分割してコイルを製作したうえで後の工程で分割したコイルを継ぐといった作業をせずとも、一括的に当該群に必要なコイルを製作することができるため、コイルを継ぐことによる抵抗値の増加を防ぎ、工程も削減することができる。
６．実施形態１に係るモータ１０の製造方法の作用・効果
（１）実施形態１に係るモータ１０の製造方法によれば、巻線巻回工程Ｓ１００でコイル製作治具６００に巻きつけるようにして第ｉコイル群５ｉＧに属する複数のコイルを一括的に一連に形成し、第ｉコイル群整形工程Ｓ２００でコイルを突極に嵌め込み易い状態に整形したうえで、コイル嵌込工程Ｓ３００で、予め整形した一連のコイルを一括的に嵌め込みコイルを突極に装着する。これにより、従来のように巻線をスロットの底に押し込みながら直接突極に巻回するようにしてコイルを装着することもなく、スロットの幅が狭い場合であっても、容易に効率的に量産に適した形で、コイルを突極に装着することができる。
（１）実施形態１に係るモータ１０の製造方法によれば、巻線巻回工程Ｓ１００でコイル製作治具６００に巻きつけるようにして第ｉコイル群５ｉＧに属する複数のコイルを一括的に一連に形成し、第ｉコイル群整形工程Ｓ２００でコイルを突極に嵌め込み易い状態に整形したうえで、コイル嵌込工程Ｓ３００で、予め整形した一連のコイルを一括的に嵌め込みコイルを突極に装着する。これにより、従来のように巻線をスロットの底に押し込みながら直接突極に巻回するようにしてコイルを装着することもなく、スロットの幅が狭い場合であっても、容易に効率的に量産に適した形で、コイルを突極に装着することができる。
（２）実施形態１に係るモータ１０の製造方法によれば、コイル製作治具６００に対して巻線５８をｔ回巻回した第ｊコイル５０ｊの形成、巻線を半回するようにした第ｊ渡り線５９ｊの形成、巻線をｔ回巻回した第（ｊ＋１）コイル５０ｊ＋１の形成、及び、巻線を半回するようにした第（ｊ＋１）渡り線５９ｊ＋１の形成を、巻回方向を途中で変更することなく、総て同一方向の第１回転方向ＷＳ１に周るようにして行う。このため、効率的に量産に適した形で巻線巻回工程Ｓ１００を実施することができる。
（３）嵌装部６１０の寸法変更
上記した実施形態１に記載のモータ１０の製造方法において、コイル製作治具６００は、形成されるコイルの内側に配置される嵌装部６１０を含み、嵌装部６１０をｘ軸に沿ってｙｚ平面を平面視したとき、巻線巻回工程Ｓ１００においては嵌装部６１０のｙｚ平面を平面視した長手方向の寸法を第１寸法Ｈ１とし、第ｉコイル群整形工程Ｓ２００における第ｊコイル分離ステップＳ２１０においては、嵌装部６１０をいわば窄めるようにして、嵌装部６１０の寸法を第１寸法Ｈ１よりも小さい第２寸法Ｈ２に変更して、第ｊコイル５０ｊを嵌装部６１０から分離することが好ましい（図９参照。）。
例えば、図９（ａ）及び図９（ｂ）に示すように、第ｉコイル群５ｉＧに属する全てのコイルに対応する部位について一括的に、寸法を第１寸法Ｈ１から第２寸法Ｈ２に変更してもよい。
このように嵌装部６１０の寸法変更を伴うモータの製造方法によれば、第ｊコイル分離ステップＳ２１０において、嵌装部６１０を、巻線巻回工程Ｓ１００で維持した第１寸法Ｈ１よりも小さい第２寸法Ｈ２に変更して幅を狭くすることにより、コイルの内側と嵌装部６１０の外側との間に間隙をつくることができる。このため、コイルの分離を容易に行うことができ、コイル分離の際にコイルの形状を崩すこともなく、且つ、一層効率的に量産に適した形態で第ｊコイル分離ステップＳ２１０を実施することができる。
上記した実施形態１に記載のモータ１０の製造方法において、コイル製作治具６００は、形成されるコイルの内側に配置される嵌装部６１０を含み、嵌装部６１０をｘ軸に沿ってｙｚ平面を平面視したとき、巻線巻回工程Ｓ１００においては嵌装部６１０のｙｚ平面を平面視した長手方向の寸法を第１寸法Ｈ１とし、第ｉコイル群整形工程Ｓ２００における第ｊコイル分離ステップＳ２１０においては、嵌装部６１０をいわば窄めるようにして、嵌装部６１０の寸法を第１寸法Ｈ１よりも小さい第２寸法Ｈ２に変更して、第ｊコイル５０ｊを嵌装部６１０から分離することが好ましい（図９参照。）。
例えば、図９（ａ）及び図９（ｂ）に示すように、第ｉコイル群５ｉＧに属する全てのコイルに対応する部位について一括的に、寸法を第１寸法Ｈ１から第２寸法Ｈ２に変更してもよい。
このように嵌装部６１０の寸法変更を伴うモータの製造方法によれば、第ｊコイル分離ステップＳ２１０において、嵌装部６１０を、巻線巻回工程Ｓ１００で維持した第１寸法Ｈ１よりも小さい第２寸法Ｈ２に変更して幅を狭くすることにより、コイルの内側と嵌装部６１０の外側との間に間隙をつくることができる。このため、コイルの分離を容易に行うことができ、コイル分離の際にコイルの形状を崩すこともなく、且つ、一層効率的に量産に適した形態で第ｊコイル分離ステップＳ２１０を実施することができる。
［実施形態２］
以下、実施形態２に係るモータ１２について説明する。
図１０は、実施形態２に係るモータ１２の突極４０及び永久磁石２４の配置関係を説明するために示す図である。第１突極群４１Ｇ～第１２突極群４１２Ｇの境界を便宜上一点鎖線で示している。図１０では、突極４０及び永久磁石２４を中心に示し、コイル等の他の構成要素は図示を省略している。
以下、実施形態２に係るモータ１２について説明する。
図１０は、実施形態２に係るモータ１２の突極４０及び永久磁石２４の配置関係を説明するために示す図である。第１突極群４１Ｇ～第１２突極群４１２Ｇの境界を便宜上一点鎖線で示している。図１０では、突極４０及び永久磁石２４を中心に示し、コイル等の他の構成要素は図示を省略している。
実施形態２に係るモータ１２は、基本的には実施形態１に係るモータ１０と同様の構成を有するが、突極群の数、コイル群の数等において、実施形態１に係るモータ１０とは異なる。すなわち、実施形態２に係るモータ１２は、図１０に示すように、突極群を１２個有し（第１突極群４１Ｇ～第１２突極群４１２Ｇ）、これに対応するようにしてコイル群を１２個有している（第１コイル群５１Ｇ～第１２コイル群５１２Ｇ）。
１．実施形態２に係るモータ１２の構成
実施形態２に係るモータ１２において、ステータ３０が有する突極４０の数は、全体で１２ｎ個（ｎは４以上の自然数。）である。これらの突極４０は仮想的に１２個の突極群に分けられる。なお、ｎは１突極群が有する突極の数である。図１０においてはｎ＝５として表示している。
ステータ３０において、ｎ個の第１突極４１によって構成される第１突極群４１Ｇが配設されている。これに続いて、第１突極群４１Ｇと同様に、それぞれがｎ個の突極によって構成される第２突極群４２Ｇ～第１２突極群４１２Ｇが、この順番でステータ３０の円周方向に沿って配設されている。なお、第１突極群４１Ｇ及び第７突極群４７Ｇ、第２突極群４２Ｇ及び第８突極群４８Ｇ、第３突極群４３Ｇ及び第９突極群４９Ｇ、第４突極群４４Ｇ及び第１０突極群４１０Ｇ、第５突極群４５Ｇ及び第１１突極群４１１Ｇ、並びに、第６突極群４６Ｇ及び第１２突極群４１２Ｇは、それぞれにおいて機械角にして互いに１８０°ずれた位置（回転軸ＲＡを中心として点対称となるように）に位置するように配設されている。
実施形態２に係るモータ１２において、ステータ３０が有する突極４０の数は、全体で１２ｎ個（ｎは４以上の自然数。）である。これらの突極４０は仮想的に１２個の突極群に分けられる。なお、ｎは１突極群が有する突極の数である。図１０においてはｎ＝５として表示している。
ステータ３０において、ｎ個の第１突極４１によって構成される第１突極群４１Ｇが配設されている。これに続いて、第１突極群４１Ｇと同様に、それぞれがｎ個の突極によって構成される第２突極群４２Ｇ～第１２突極群４１２Ｇが、この順番でステータ３０の円周方向に沿って配設されている。なお、第１突極群４１Ｇ及び第７突極群４７Ｇ、第２突極群４２Ｇ及び第８突極群４８Ｇ、第３突極群４３Ｇ及び第９突極群４９Ｇ、第４突極群４４Ｇ及び第１０突極群４１０Ｇ、第５突極群４５Ｇ及び第１１突極群４１１Ｇ、並びに、第６突極群４６Ｇ及び第１２突極群４１２Ｇは、それぞれにおいて機械角にして互いに１８０°ずれた位置（回転軸ＲＡを中心として点対称となるように）に位置するように配設されている。
第１突極群４１Ｇのｎ個の第１突極４１には、図３（ｂ）に示すものと同様に、直列に連結されたｎ個のコイルからなる第１コイル群５１Ｇが装着されている。第２コイル群５２Ｇ～第１２コイル群５１２Ｇについても上記第１コイル群５１Ｇと同様に、第２突極群４２Ｇ～第１２突極群４１２Ｇにおけるぞれぞれのｎ個の突極に対し、それぞれが直列に連結されたｎ個のコイルからなる第２コイル群５２Ｇ～第１２コイル群５１２Ｇが装着されている《図１０では図示を省略。》。
第１コイル群５１Ｇ、第４コイル群５４Ｇ、第７コイル群５７Ｇ及び第１０コイル群５１０ＧにはＵ相の電流が供給される。第２コイル群５２Ｇ、第５コイル群５５Ｇ、第８コイル群５８Ｇ及び第１１コイル群５１１ＧにはＶ相の電流が供給される。第３コイル群５３Ｇ、第６コイル群５６Ｇ、第９コイル群５９Ｇ及び第１２コイル群５１２ＧにはＷ相の電流が供給される《図１０のＵ相、Ｖ相及びＷ相の表示を参照。》。
すなわち、回転軸ＲＡを挟んで対となる突極群は、互いに機械角１８０°ずれた位置に配設されて同相の電流が供給される。対となる両突極群は、同じタイミングで回転軸ＲＡを挟んで励磁されることとなる。
すなわち、回転軸ＲＡを挟んで対となる突極群は、互いに機械角１８０°ずれた位置に配設されて同相の電流が供給される。対となる両突極群は、同じタイミングで回転軸ＲＡを挟んで励磁されることとなる。
その他突極の形状、コイルの装着構造、各種寸法関係等は実施形態１に係るモータ１０と同様の構成を有する。また、実施形態２に係るモータ１２は、実施形態１に係るモータ１０の製造方法と同様の方法で製造することができる。
２．実施形態２に係るモータ１２の駆動
図１１は、実施形態２に係るモータ１２を駆動するための結線関係を説明するために示す回路図である。図１２は、実施形態２に係るモータ１２が駆動されている様子を説明するために示す図である。図１２では、突極４０及び永久磁石２４を中心に示し、他の構成要素は図示を省略している。なお、第１突極群４１Ｇ～第１２突極群４１２Ｇにおいて、励磁された突極群については網掛けを施し、励磁されていない突極群については白抜きの表示としてある。
図１１は、実施形態２に係るモータ１２を駆動するための結線関係を説明するために示す回路図である。図１２は、実施形態２に係るモータ１２が駆動されている様子を説明するために示す図である。図１２では、突極４０及び永久磁石２４を中心に示し、他の構成要素は図示を省略している。なお、第１突極群４１Ｇ～第１２突極群４１２Ｇにおいて、励磁された突極群については網掛けを施し、励磁されていない突極群については白抜きの表示としてある。
（１）駆動回路
実施形態２に係るモータ１２の駆動回路は、図１１に示すように、実施形態１に係るモータ１０の駆動回路と同様、いわゆるスター結線により駆動回路を構成することができる。
ただし、実施形態２においては、例えばＵ相の場合、ノードＮｕとノードＮｎとの間に４つのコイル群（第１コイル群５１Ｇ、第４コイル群５４Ｇ、第７コイル群５７Ｇ及び第１０コイル群５１０Ｇ）が接続される（図１１においては直列接続であるが、これに限定されるものではない。）。Ｖ相及びＷ相に対応するコイル群についても、Ｕ相に対応するコイル群と同様の構成で接続される。
実施形態２に係るモータ１２の駆動回路は、図１１に示すように、実施形態１に係るモータ１０の駆動回路と同様、いわゆるスター結線により駆動回路を構成することができる。
ただし、実施形態２においては、例えばＵ相の場合、ノードＮｕとノードＮｎとの間に４つのコイル群（第１コイル群５１Ｇ、第４コイル群５４Ｇ、第７コイル群５７Ｇ及び第１０コイル群５１０Ｇ）が接続される（図１１においては直列接続であるが、これに限定されるものではない。）。Ｖ相及びＷ相に対応するコイル群についても、Ｕ相に対応するコイル群と同様の構成で接続される。
（２）回転磁界の印加
上記した駆動回路を用いて、実施形態１において説明した駆動方法と同様、スイッチＳ１～Ｓ６を適宜オン／オフ制御することによって、ノードＮｕ、ノードＮｖ及びノードＮｗの３つのノードの中から選択された２つのノード間に電流を流すことによって回転磁界を加える。
図１２に示すように、例えば第１フェーズではＵ相及びＶ相に対応したコイル群（第１コイル群５１Ｇ、第２コイル群５２Ｇ、第４コイル群５４Ｇ、第５コイル群５５Ｇ、第７コイル群５７Ｇ、第８コイル群５８Ｇ、第１０コイル群５１０Ｇ及び第１１コイル群５１１Ｇ。いずれも図示を省略。）に電流を流し、第１突極群４１Ｇ、第２突極群４２Ｇ、第４突極群４４Ｇ、第５突極群４５Ｇ、第７突極群４７Ｇ、第８突極群４８Ｇ、第１０突極群４１０Ｇ及び第１１突極群４１１Ｇを励磁する《図１２（１）参照。》。
すなわち、実施形態１に係るモータ１０においては、１周３６０°のうち大雑把に言うと２箇所（一方サイドの第１突極群４１Ｇ及び第２突極群４２Ｇと、他方サイドの第４突極群４４Ｇ及び第５突極群４５Ｇ）において励磁されることとなるが、実施形態２に係るモータ１２においては、４箇所（第１突極群４１Ｇ及び第２突極群４２Ｇ、第４突極群４４Ｇ及び第５突極群４５Ｇ、第７突極群４７Ｇ及び第８突極群４８Ｇ、並びに、第１０突極群４１０Ｇ及び第１１突極群４１１Ｇ）において励磁がされることとなる。
次に、第２フェーズでは、Ｖ相及びＷ相に対応したコイル群に電流を流し、同様に４箇所（第２突極群４２Ｇ及び第３突極群４３Ｇ、第５突極群４５Ｇ及び第６突極群４６Ｇ、第８突極群４８Ｇ及び第９突極群４９Ｇ、並びに、第１１突極群４１１Ｇ及び第１２突極群４１２Ｇ）を励磁する《図１２（２）参照。》。
第３フェーズ以降も同様に、フェーズが変わる毎に電流を流すコイル群をＣＷ方向にシフトさせて、励磁する突極群をＣＷ方向にシフトさせる《図１２（３）及び図１２（４）参照。》。これらの駆動を繰り返すようにして第１突極群４１Ｇ～第１２突極群４１２Ｇに回転磁界を加える。上記のような駆動によりロータ２０が回転する。
上記した駆動回路を用いて、実施形態１において説明した駆動方法と同様、スイッチＳ１～Ｓ６を適宜オン／オフ制御することによって、ノードＮｕ、ノードＮｖ及びノードＮｗの３つのノードの中から選択された２つのノード間に電流を流すことによって回転磁界を加える。
図１２に示すように、例えば第１フェーズではＵ相及びＶ相に対応したコイル群（第１コイル群５１Ｇ、第２コイル群５２Ｇ、第４コイル群５４Ｇ、第５コイル群５５Ｇ、第７コイル群５７Ｇ、第８コイル群５８Ｇ、第１０コイル群５１０Ｇ及び第１１コイル群５１１Ｇ。いずれも図示を省略。）に電流を流し、第１突極群４１Ｇ、第２突極群４２Ｇ、第４突極群４４Ｇ、第５突極群４５Ｇ、第７突極群４７Ｇ、第８突極群４８Ｇ、第１０突極群４１０Ｇ及び第１１突極群４１１Ｇを励磁する《図１２（１）参照。》。
すなわち、実施形態１に係るモータ１０においては、１周３６０°のうち大雑把に言うと２箇所（一方サイドの第１突極群４１Ｇ及び第２突極群４２Ｇと、他方サイドの第４突極群４４Ｇ及び第５突極群４５Ｇ）において励磁されることとなるが、実施形態２に係るモータ１２においては、４箇所（第１突極群４１Ｇ及び第２突極群４２Ｇ、第４突極群４４Ｇ及び第５突極群４５Ｇ、第７突極群４７Ｇ及び第８突極群４８Ｇ、並びに、第１０突極群４１０Ｇ及び第１１突極群４１１Ｇ）において励磁がされることとなる。
次に、第２フェーズでは、Ｖ相及びＷ相に対応したコイル群に電流を流し、同様に４箇所（第２突極群４２Ｇ及び第３突極群４３Ｇ、第５突極群４５Ｇ及び第６突極群４６Ｇ、第８突極群４８Ｇ及び第９突極群４９Ｇ、並びに、第１１突極群４１１Ｇ及び第１２突極群４１２Ｇ）を励磁する《図１２（２）参照。》。
第３フェーズ以降も同様に、フェーズが変わる毎に電流を流すコイル群をＣＷ方向にシフトさせて、励磁する突極群をＣＷ方向にシフトさせる《図１２（３）及び図１２（４）参照。》。これらの駆動を繰り返すようにして第１突極群４１Ｇ～第１２突極群４１２Ｇに回転磁界を加える。上記のような駆動によりロータ２０が回転する。
３．実施形態２に係るモータ１２の作用・効果
（１）参考までに、実施形態１に係るモータ１０において、設計条件によっては僅かに振動又は騒音が生じる場合がある。
上記したように実施形態１に係るモータ１０を駆動する際には、１つの駆動フェーズにのみ着目すると、１周３６０°のうち大雑把に言うと２箇所のコイル群に対し電流が供給される。例えば第１フェーズでは、図６（１）に示すように、Ｕ相及びＶ相に対応したコイル群に電流が流され、一方サイドの突極群（第１突極群４１Ｇ及び第２突極群４２Ｇ）と他方サイドの突極群（第４突極群４４Ｇ及び第５突極群４５Ｇ）とが同じタイミングで回転軸ＲＡを挟んで励磁される。
（１）参考までに、実施形態１に係るモータ１０において、設計条件によっては僅かに振動又は騒音が生じる場合がある。
上記したように実施形態１に係るモータ１０を駆動する際には、１つの駆動フェーズにのみ着目すると、１周３６０°のうち大雑把に言うと２箇所のコイル群に対し電流が供給される。例えば第１フェーズでは、図６（１）に示すように、Ｕ相及びＶ相に対応したコイル群に電流が流され、一方サイドの突極群（第１突極群４１Ｇ及び第２突極群４２Ｇ）と他方サイドの突極群（第４突極群４４Ｇ及び第５突極群４５Ｇ）とが同じタイミングで回転軸ＲＡを挟んで励磁される。
このとき、これらの励磁により、ロータ２０の第１ポイントＰ１付近及び第３ポイントＰ３（回転軸ＲＡを挟んで第１ポイントＰ１と対向する）付近には力Ｆαが働き回転軸ＲＡに向かって吸引される。
他方、第３突極群４３Ｇ及び第６突極群４６Ｇは励磁されないため、ロータ２０の第２ポイントＰ２付近及び第４ポイントＰ４付近にはＦαのような力は働かない。つまり、大雑把に言うと１周３６０°のうちＰ１及びＰ３の２箇所にのみ力Ｆαが働く。
よって、ロータ２０は、第１フェーズにおいて、第１ポイントＰ１付近及び第３ポイントＰ３付近で僅かに内側に変形し、第２ポイントＰ２付近及び第４ポイントＰ４付近では相対的に僅かに外側に変形することとなる。第２フェーズ以降においても同様に、ロータ２０は、励磁箇所に対応したポイントにおいて僅かに変形しながら回転していくこととなる。
このようなことから、設計条件によっては、励磁によるロータの変形により僅かに振動又は騒音が生じることとなる。
他方、第３突極群４３Ｇ及び第６突極群４６Ｇは励磁されないため、ロータ２０の第２ポイントＰ２付近及び第４ポイントＰ４付近にはＦαのような力は働かない。つまり、大雑把に言うと１周３６０°のうちＰ１及びＰ３の２箇所にのみ力Ｆαが働く。
よって、ロータ２０は、第１フェーズにおいて、第１ポイントＰ１付近及び第３ポイントＰ３付近で僅かに内側に変形し、第２ポイントＰ２付近及び第４ポイントＰ４付近では相対的に僅かに外側に変形することとなる。第２フェーズ以降においても同様に、ロータ２０は、励磁箇所に対応したポイントにおいて僅かに変形しながら回転していくこととなる。
このようなことから、設計条件によっては、励磁によるロータの変形により僅かに振動又は騒音が生じることとなる。
（２）一方、実施形態２に係るモータ１２においては、例えばＵ相及びＶ相に対応したコイル群に電流が流される第１フェーズでは、上記したように第１突極群４１Ｇ及び第２突極群４２Ｇ、第４突極群４４Ｇ及び第５突極群４５Ｇ、第７突極群４７Ｇ及び第８突極群４８Ｇ、並びに、第１０突極群４１０Ｇ及び第１１突極群４１１Ｇが同じタイミングで励磁される《図１２（１）参照。》。
これらの励磁により、ロータ２０の第１ポイントＰ１付近、第２ポイントＰ２付近、第３ポイントＰ３及び第４ポイントＰ４付近に力Ｆβが働き回転軸ＲＡに向かって吸引される。つまり、大雑把に言うと１周３６０°のうちＰ１～Ｐ４の４箇所に力Ｆβが働くこととなる。
したがって、実施形態２においては、ロータ２０が回転軸ＲＡに向かって吸引される力Ｆβが４箇所に分散して働くため、実施形態１に係るモータ１０に比べ、上記した振動又は／及び騒音がより低減されたモータ１２とすることができる。
参考までに、近年では、モータを軽量化するためにロータを構成する部材の厚さを薄化する方向にあり、上記振動又は騒音も生じやすい状況になっている。したがって、実施形態２に係るモータ１２は、このような状況下において好適に導入することができる。
これらの励磁により、ロータ２０の第１ポイントＰ１付近、第２ポイントＰ２付近、第３ポイントＰ３及び第４ポイントＰ４付近に力Ｆβが働き回転軸ＲＡに向かって吸引される。つまり、大雑把に言うと１周３６０°のうちＰ１～Ｐ４の４箇所に力Ｆβが働くこととなる。
したがって、実施形態２においては、ロータ２０が回転軸ＲＡに向かって吸引される力Ｆβが４箇所に分散して働くため、実施形態１に係るモータ１０に比べ、上記した振動又は／及び騒音がより低減されたモータ１２とすることができる。
参考までに、近年では、モータを軽量化するためにロータを構成する部材の厚さを薄化する方向にあり、上記振動又は騒音も生じやすい状況になっている。したがって、実施形態２に係るモータ１２は、このような状況下において好適に導入することができる。
なお、実施形態２に係るモータ１２は、突極群の数、コイル群の数等以外の点においては実施形態１に係るモータ１０と同様の構成を有するため、実施形態１に係るモータ１０が有する効果のうち該当する効果をそのまま有する。
［実施形態３］
以下、実施形態３に係るモータ１３について説明する。
図１３は、実施形態３に係るモータ１３の突極４０及び永久磁石２４の配置関係を説明するために示す図である。第１突極群４１Ｇ～第９突極群４９Ｇの境界を便宜上一点鎖線で示している。図１３では、突極４０及び永久磁石２４を中心に示し、コイル等の他の構成要素は図示を省略している。
以下、実施形態３に係るモータ１３について説明する。
図１３は、実施形態３に係るモータ１３の突極４０及び永久磁石２４の配置関係を説明するために示す図である。第１突極群４１Ｇ～第９突極群４９Ｇの境界を便宜上一点鎖線で示している。図１３では、突極４０及び永久磁石２４を中心に示し、コイル等の他の構成要素は図示を省略している。
１．実施形態３に係るモータ１３の構成
実施形態３に係るモータ１３は、基本的には実施形態２に係るモータ１２と同様の構成を有するが、突極群の数、コイル群の数等において、実施形態２に係るモータ１２とは異なる。すなわち、実施形態３に係るモータ１３は、図１３に示すように、突極群を９個有し（第１突極群４１Ｇ～第９突極群４９Ｇ）、これに対応するようにしてコイル群を９個有している（第１コイル群５１Ｇ～第９コイル群５９Ｇ）。
なお、図１３に示すモータ１３においては、ｎ＝７として表示している。
実施形態３に係るモータ１３は、基本的には実施形態２に係るモータ１２と同様の構成を有するが、突極群の数、コイル群の数等において、実施形態２に係るモータ１２とは異なる。すなわち、実施形態３に係るモータ１３は、図１３に示すように、突極群を９個有し（第１突極群４１Ｇ～第９突極群４９Ｇ）、これに対応するようにしてコイル群を９個有している（第１コイル群５１Ｇ～第９コイル群５９Ｇ）。
なお、図１３に示すモータ１３においては、ｎ＝７として表示している。
第１コイル群５１Ｇ、第４コイル群５４Ｇ及び第７コイル群５７ＧにはＵ相の電流が供給される。第２コイル群５２Ｇ、第５コイル群５５Ｇ及び第８コイル群５８ＧにはＶ相の電流が供給される。第３コイル群５３Ｇ、第６コイル群５６Ｇ及び第９コイル群５９ＧにはＷ相の電流が供給される《図１３のＵ相、Ｖ相及びＷ相の表示を参照。》。
なお、実施形態３に係るモータ１３においては、互いに機械角１２０°ずれた位置に配設された突極群同士に対して同相の電流が供給される。
なお、実施形態３に係るモータ１３においては、互いに機械角１２０°ずれた位置に配設された突極群同士に対して同相の電流が供給される。
その他突極の形状、コイルの装着構造、各種寸法関係等は実施形態２に係るモータ１２と同様の構成を有する。また、実施形態３に係るモータ１３は、実施形態２に係るモータ１２の製造方法と同様の方法で製造することができる。
２．実施形態３に係るモータ１３の作用・効果
実施形態３に係るモータ１３においては、例えばＵ相及びＶ相に対応したコイル群に電流が流される第１フェーズでは、上記したように第１突極群４１Ｇ及び第２突極群４２Ｇ、第４突極群４４Ｇ及び第５突極群４５Ｇ、並びに、第７突極群４７Ｇ及び第８突極群４８Ｇが同じタイミングで励磁される（図示を省略。）。
これらの励磁により、ロータ２０の３箇所（機械角にして互いに１２０°離間した３箇所）に力Ｆγが働き回転軸ＲＡに向かって吸引される。つまり、大雑把に言うと１周３６０°のうちの３箇所に力Ｆγが働くこととなる（図示を省略。）。
したがって、実施形態３においては、ロータ２０が回転軸ＲＡに向かって吸引される力Ｆγが３箇所に分散して働くため、実施形態１に係るモータ１０に比べ、上記した振動又は／及び騒音（実施形態２における説明を参照。）がより低減されたモータ１３とすることができる。
実施形態３に係るモータ１３においては、例えばＵ相及びＶ相に対応したコイル群に電流が流される第１フェーズでは、上記したように第１突極群４１Ｇ及び第２突極群４２Ｇ、第４突極群４４Ｇ及び第５突極群４５Ｇ、並びに、第７突極群４７Ｇ及び第８突極群４８Ｇが同じタイミングで励磁される（図示を省略。）。
これらの励磁により、ロータ２０の３箇所（機械角にして互いに１２０°離間した３箇所）に力Ｆγが働き回転軸ＲＡに向かって吸引される。つまり、大雑把に言うと１周３６０°のうちの３箇所に力Ｆγが働くこととなる（図示を省略。）。
したがって、実施形態３においては、ロータ２０が回転軸ＲＡに向かって吸引される力Ｆγが３箇所に分散して働くため、実施形態１に係るモータ１０に比べ、上記した振動又は／及び騒音（実施形態２における説明を参照。）がより低減されたモータ１３とすることができる。
なお、実施形態３に係るモータ１３は、突極群の数、コイル群の数等以外の点においては実施形態２に係るモータ１２と同様の構成を有するため、実施形態２に係るモータ１２が有する効果のうち該当する効果をそのまま有する。
［実施形態４］
実施形態４に係るモータ１４（図示しない。）は、基本的には実施形態１に係るモータ１０、実施形態２に係るモータ１２及び実施形態３に係るモータ１３と同様の構成を有するが、突極群の数、コイル群の数等の規定の仕方において、実施形態１に係るモータ１０、実施形態２に係るモータ１２及び実施形態３に係るモータ１３とは異なる。
実施形態４に係るモータ１４（図示しない。）は、基本的には実施形態１に係るモータ１０、実施形態２に係るモータ１２及び実施形態３に係るモータ１３と同様の構成を有するが、突極群の数、コイル群の数等の規定の仕方において、実施形態１に係るモータ１０、実施形態２に係るモータ１２及び実施形態３に係るモータ１３とは異なる。
上記したように、モータが有する突極群の数又は／及びコイル群の数は、実施形態１においては６個、実施形態２においては１２個、実施形態３においては９個であった。しかし、本発明においてはこれに限定されるものではない。実施形態４においては、実施形態１、実施形態２及び実施形態３を包含する形で一般に次のような構成を採ることができる。
１．実施形態４に係るモータ１４の構成
実施形態４に係るモータ１４は、円周方向に沿ってＮ極及びＳ極の磁極が交互に配列された永久磁石２４を有するロータ２０と、それぞれに対してコイル５０が装着された複数の突極４０を有し、複数の突極４０が円周方向に沿って配列され、且つ、突極４０の先端面が永久磁石２４の磁極が配列された面に対向するように形成されたステータ３０と、を備える。
ステータ３０が有する突極４０の数は３ｍｎ個である（但し、ｍは２以上の自然数とし、ｎは４以上の自然数とする。）。
ステータ３０において、ｎ個の第（３ｋ－２）突極によって構成される第（３ｋ－２）突極群、ｎ個の第（３ｋ－１）突極によって構成される第（３ｋ－１）突極群、及び、ｎ個の第（３ｋ）突極によって構成される第（３ｋ）突極群が、この順番でステータ３０の円周方向に沿って配設されている（但し、ｋは１～ｍまでの自然数。）。
実施形態４に係るモータ１４は、円周方向に沿ってＮ極及びＳ極の磁極が交互に配列された永久磁石２４を有するロータ２０と、それぞれに対してコイル５０が装着された複数の突極４０を有し、複数の突極４０が円周方向に沿って配列され、且つ、突極４０の先端面が永久磁石２４の磁極が配列された面に対向するように形成されたステータ３０と、を備える。
ステータ３０が有する突極４０の数は３ｍｎ個である（但し、ｍは２以上の自然数とし、ｎは４以上の自然数とする。）。
ステータ３０において、ｎ個の第（３ｋ－２）突極によって構成される第（３ｋ－２）突極群、ｎ個の第（３ｋ－１）突極によって構成される第（３ｋ－１）突極群、及び、ｎ個の第（３ｋ）突極によって構成される第（３ｋ）突極群が、この順番でステータ３０の円周方向に沿って配設されている（但し、ｋは１～ｍまでの自然数。）。
なお、「この順番でステータ３０の円周方向に沿って配設されている」とは、別言すると、各突極群に付された突極群番号が１ずつ増加する順番で各突極群がステータの円周方向に沿って配設されている、という意味である。
これらの突極群に対応するようにして、第（３ｋ－２）突極群のｎ個の第（３ｋ－２）突極には、直列に連結されたｎ個のコイルからなる第（３ｋ－２）コイル群が装着されている。また、第（３ｋ－１）突極群のｎ個の第（３ｋ－１）突極には、直列に連結されたｎ個のコイルからなる第（３ｋ－１）コイル群が装着されている。さらに、第（３ｋ）突極群のｎ個の第（３ｋ）突極には、直列に連結されたｎ個のコイルからなる第（３ｋ）コイル群が装着されている。
実施形態４に係るモータ１４が駆動される際には、第（３ｋ－２）コイル群にはＵ相の電流が供給され、第（３ｋ－１）コイル群にはＶ相の電流が供給され、及び、第（３ｋ）コイル群にはＷ相の電流が供給される。
実施形態４に係るモータ１４が駆動される際には、第（３ｋ－２）コイル群にはＵ相の電流が供給され、第（３ｋ－１）コイル群にはＶ相の電流が供給され、及び、第（３ｋ）コイル群にはＷ相の電流が供給される。
一方、各突極４０は、ステータ３０の半径方向に沿って平坦なストレート形に形成されている。
第１突極群４１Ｇ～第（３ｍ）突極群《符号は一般に４（３ｍ）Ｇとなる。》のそれぞれにおいて、コイル５０は、隣接する突極４０間で巻回方向が互いに逆になるように突極４０に対して装着され、且つまた、コイル５０は、隣接する突極４０間において当該コイルを構成する巻線５８の一部である渡り線５９によって突極４０の先端側又は基端側で渡され、且つ、渡り線５９は、隣接するスロット３４間で先端側又は基端側の関係が逆になっている。
また、実施形態４に係るモータ１４において、隣接する突極４０間の間隔が、巻線５８の直径の２．１倍～３．０倍の範囲内にあることが好ましい。
また、実施形態４に係るモータ１４において、ステータ３０の直径Φが４０ｍｍ＜Φ＜２００ｍｍの範囲内にあり、且つ、永久磁石２４が有する磁極数及び／又は突極４０の数が６０～２４０の範囲内にあることが好ましい。
さらに、実施形態４に係るモータ１４においては、ロータ２０の永久磁石２４が有する磁極数は（３ｍｎ±ｍ）個であることが好ましい。なお、この場合、３ｍｎ±ｍが偶数となるようにｍ及びｎは選択されるものとする。
ところで、実施形態４に係るモータ１４では、１周３６０°のうち大雑把に言うとｍ箇所のコイル群に対し電流が供給され、その結果、ｍ箇所の突極群が同じタイミングで励磁される。
実施形態４に係るモータ１４においては、磁極数が（３ｍｎ±ｍ）個であること、すなわち、突極数３ｍｎに対し、永久磁石２４が有する磁極数の余剰分又は不足分がｍ個であるため、突極と永久磁石の磁極とのズレが、励磁されるｍ箇所の突極群に１個ずつ均等に配分されることから、ロータ２０の１周３６０°にはバランスよく力が加えられることとなり、より円滑な回転を実現することができる。
ところで、実施形態４に係るモータ１４では、１周３６０°のうち大雑把に言うとｍ箇所のコイル群に対し電流が供給され、その結果、ｍ箇所の突極群が同じタイミングで励磁される。
実施形態４に係るモータ１４においては、磁極数が（３ｍｎ±ｍ）個であること、すなわち、突極数３ｍｎに対し、永久磁石２４が有する磁極数の余剰分又は不足分がｍ個であるため、突極と永久磁石の磁極とのズレが、励磁されるｍ箇所の突極群に１個ずつ均等に配分されることから、ロータ２０の１周３６０°にはバランスよく力が加えられることとなり、より円滑な回転を実現することができる。
なお、実施形態４に係るモータ１４のうち、実施形態１に係るモータ１０、実施形態２に係るモータ１２及び実施形態３に係るモータ１３と同様の構成を有する構成要件については、基本的に実施形態１、実施形態２及び実施形態３における説明を援用する。
２．実施形態４に係るモータ１４の効果
実施形態４に係るモータ１４は、ステータ３０において、ｎ個の第（３ｋ－２）突極によって構成される第（３ｋ－２）突極群、ｎ個の第（３ｋ－１）突極によって構成される第（３ｋ－１）突極群、及び、ｎ個の第（３ｋ）突極によって構成される第（３ｋ）突極群が、この順番でステータ３０の円周方向に沿って配設されている（但し、ｋは１～ｍまでの自然数。）。また、これらの突極群に対応するようにして、第（３ｋ－２）突極群のｎ個の第（３ｋ－２）突極には、直列に連結されたｎ個のコイルからなる第（３ｋ－２）コイル群が装着されている。また、第（３ｋ－１）突極群のｎ個の第（３ｋ－１）突極には、直列に連結されたｎ個のコイルからなる第（３ｋ－１）コイル群が装着されている。さらに、第（３ｋ）突極群のｎ個の第（３ｋ）突極には、直列に連結されたｎ個のコイルからなる第（３ｋ）コイル群が装着されている。
このような構成のモータ１４は、各駆動フェーズにおける励磁により、ロータ３０の回転軸ＲＡを中心とした１周３６０°のうちｍ箇所に対して力Ｆβ（実施形態２における力Ｆβの説明を参照。）が働くこととなる。
したがって、実施形態４においては、６個に限らず、９個、１２個、１５個、・・・、３ｍ個と突極群の数又は／及びコイル群の数を増やした設計を採用することにより、ロータ２０が回転軸ＲＡに向かって吸引される力Ｆβをｍ箇所に分散して働かせることができるため、振動又は／及び騒音がより低減されたモータ１４とすることができる。
実施形態４に係るモータ１４は、ステータ３０において、ｎ個の第（３ｋ－２）突極によって構成される第（３ｋ－２）突極群、ｎ個の第（３ｋ－１）突極によって構成される第（３ｋ－１）突極群、及び、ｎ個の第（３ｋ）突極によって構成される第（３ｋ）突極群が、この順番でステータ３０の円周方向に沿って配設されている（但し、ｋは１～ｍまでの自然数。）。また、これらの突極群に対応するようにして、第（３ｋ－２）突極群のｎ個の第（３ｋ－２）突極には、直列に連結されたｎ個のコイルからなる第（３ｋ－２）コイル群が装着されている。また、第（３ｋ－１）突極群のｎ個の第（３ｋ－１）突極には、直列に連結されたｎ個のコイルからなる第（３ｋ－１）コイル群が装着されている。さらに、第（３ｋ）突極群のｎ個の第（３ｋ）突極には、直列に連結されたｎ個のコイルからなる第（３ｋ）コイル群が装着されている。
このような構成のモータ１４は、各駆動フェーズにおける励磁により、ロータ３０の回転軸ＲＡを中心とした１周３６０°のうちｍ箇所に対して力Ｆβ（実施形態２における力Ｆβの説明を参照。）が働くこととなる。
したがって、実施形態４においては、６個に限らず、９個、１２個、１５個、・・・、３ｍ個と突極群の数又は／及びコイル群の数を増やした設計を採用することにより、ロータ２０が回転軸ＲＡに向かって吸引される力Ｆβをｍ箇所に分散して働かせることができるため、振動又は／及び騒音がより低減されたモータ１４とすることができる。
なお、実施形態４に係るモータ１４は、突極群の数、コイル群の数等の規定の仕方以外の点においては実施形態１に係るモータ１０、実施形態２に係るモータ１２及び実施形態３に係るモータ１３と同様の構成を有するため、実施形態１に係るモータ１０、実施形態２に係るモータ１２及び実施形態３に係るモータ１３が有する効果のうち該当する効果をそのまま有する。
［実施形態５］
以下、実施形態５に係るモータ１０ａについて、図１４及び図１５を用いて説明する。
図１４は、実施形態１に係るモータ１０と実施形態５に係るモータ１０ａを比較するために、実施形態１に係るモータ１０の突極４０及び永久磁石２４の配置関係を示す図である。図１５は、実施形態５に係るモータ１０ａの突極４０の配置を示す図である。いずれの図も、突極４０及び永久磁石２４を中心に示し、他の構成要素は図示を省略している。
以下、実施形態５に係るモータ１０ａについて、図１４及び図１５を用いて説明する。
図１４は、実施形態１に係るモータ１０と実施形態５に係るモータ１０ａを比較するために、実施形態１に係るモータ１０の突極４０及び永久磁石２４の配置関係を示す図である。図１５は、実施形態５に係るモータ１０ａの突極４０の配置を示す図である。いずれの図も、突極４０及び永久磁石２４を中心に示し、他の構成要素は図示を省略している。
１．実施形態５に係るモータ１０の突極４０及び永久磁石２４の配置（比較用）
まず、上記した実施形態１に係るモータ１０は、図１４に示すように、突極数が６ｎ個（ただし、ｎは４以上の自然数。）であるところ、ロータ２０の永久磁石２４が有する磁極数は（６ｎ±２）個となっている。また、ｎ個の突極４０は、機械角にして３６０°／６ｎのピッチを互いに保ちながらそれぞれ配設されている。
なお、実施形態１に係るモータ１０においては、「疑似突極数」＝突極数＝６ｎ個となっている。
また、参考までに図１４では、ｎ＝４として図示されており、突極数は２４個、永久磁石が有する磁極数は２６個、突極４０の配置ピッチは１５°となっている。「疑似突極数（突極数２４個と等しい。）」及び永久磁石が有する磁極数（２６個）の最小公倍数は３１２である。
実施形態１に係るモータ１０によれば、突極数が６ｎ個であり、永久磁石が有する磁極数が（６ｎ±２）個であるため、（ア）「疑似突極数（突極数と等しい。）」が偶数であることから「偏った励磁による問題」を惹き起こすことなく、円滑且つ安定した回転を得ることができる。また、（イ）「疑似突極数（突極数と等しい。）」と永久磁石が有する磁極数との差が、偶数のうち最小である２、となっていることから、「疑似突極数（突極数と等しい。）」及び永久磁石が有する磁極数の最小公倍数を大きくすることができ、いわゆるコギングトルクの脈動を抑制することができる。
まず、上記した実施形態１に係るモータ１０は、図１４に示すように、突極数が６ｎ個（ただし、ｎは４以上の自然数。）であるところ、ロータ２０の永久磁石２４が有する磁極数は（６ｎ±２）個となっている。また、ｎ個の突極４０は、機械角にして３６０°／６ｎのピッチを互いに保ちながらそれぞれ配設されている。
なお、実施形態１に係るモータ１０においては、「疑似突極数」＝突極数＝６ｎ個となっている。
また、参考までに図１４では、ｎ＝４として図示されており、突極数は２４個、永久磁石が有する磁極数は２６個、突極４０の配置ピッチは１５°となっている。「疑似突極数（突極数２４個と等しい。）」及び永久磁石が有する磁極数（２６個）の最小公倍数は３１２である。
実施形態１に係るモータ１０によれば、突極数が６ｎ個であり、永久磁石が有する磁極数が（６ｎ±２）個であるため、（ア）「疑似突極数（突極数と等しい。）」が偶数であることから「偏った励磁による問題」を惹き起こすことなく、円滑且つ安定した回転を得ることができる。また、（イ）「疑似突極数（突極数と等しい。）」と永久磁石が有する磁極数との差が、偶数のうち最小である２、となっていることから、「疑似突極数（突極数と等しい。）」及び永久磁石が有する磁極数の最小公倍数を大きくすることができ、いわゆるコギングトルクの脈動を抑制することができる。
２．実施形態５に係るモータ１０ａの構成
一方、実施形態５に係るモータ１０ａは、基本的には実施形態１にモータ１０と同様の構成を有するが、突極数、「疑似突極数」及び永久磁石が有する磁極数の関係、並びに、突極の配設規則において、実施形態１に係るモータ１０とは異なる。
すなわち、実施形態５に係るモータ１０ａは、図１５に示すように、突極数が６ｎ個であり、第１突極群４１Ｇ～第６突極群４６Ｇのそれぞれにおいて、同相の電流によって励磁される同一突極群に属するｎ個の突極４０は、実際の突極数６ｎよりも多い数（ｉ）又は少ない数（ｉｉ）である「疑似突極数」に基づいて算出したピッチに基づいて等ピッチθ１を保ちながら配設されている。そして、当該突極群に属するｎ個の突極のうち当該突極群の端に位置するＡ突極と、当該突極群に隣接する別の突極群に属するｎ個の突極のうち前記別の突極群の端に位置し前記Ａ突極に隣接するＢ突極とは、「疑似突極数」に基づいて算出したピッチよりも広いピッチθ２《（ｉ）の場合は増加分のピッチを６で除した分だけ広く。》、又は、狭いピッチθ２《（ｉｉ）の場合は減少分のピッチを６で除した分だけ狭く。》を互いに保ちながら配設されている。
一方、実施形態５に係るモータ１０ａは、基本的には実施形態１にモータ１０と同様の構成を有するが、突極数、「疑似突極数」及び永久磁石が有する磁極数の関係、並びに、突極の配設規則において、実施形態１に係るモータ１０とは異なる。
すなわち、実施形態５に係るモータ１０ａは、図１５に示すように、突極数が６ｎ個であり、第１突極群４１Ｇ～第６突極群４６Ｇのそれぞれにおいて、同相の電流によって励磁される同一突極群に属するｎ個の突極４０は、実際の突極数６ｎよりも多い数（ｉ）又は少ない数（ｉｉ）である「疑似突極数」に基づいて算出したピッチに基づいて等ピッチθ１を保ちながら配設されている。そして、当該突極群に属するｎ個の突極のうち当該突極群の端に位置するＡ突極と、当該突極群に隣接する別の突極群に属するｎ個の突極のうち前記別の突極群の端に位置し前記Ａ突極に隣接するＢ突極とは、「疑似突極数」に基づいて算出したピッチよりも広いピッチθ２《（ｉ）の場合は増加分のピッチを６で除した分だけ広く。》、又は、狭いピッチθ２《（ｉｉ）の場合は減少分のピッチを６で除した分だけ狭く。》を互いに保ちながら配設されている。
ここで、「疑似突極数」は、実際の突極数６ｎよりも多い数であるほうが好ましい。所定サイズの直径を有するモータに比較的多い突極を設ける場合には、元々極めて狭いスロットとなるため、このように「疑似突極数」を実際の突極数６ｎよりも多い数としてＡ突極及びＢ突極の間のピッチθ２が広くなる方向となれば、コイル装着の難易度も下がるからである。
さらには、実施形態５に係るモータ１０ａは、図１５に示すように、突極数が６ｎ個であり、ロータ２０の永久磁石２４が有する磁極数は（６ｎ＋２）個であり、第１突極群４１Ｇ～第６突極群４６Ｇのそれぞれにおいて、当該突極群に属するｎ個の突極４０は、機械角にしてθ１＝３６０°／（６ｎ＋１）のピッチを保ちながら配設されており、当該突極群に属するｎ個の突極のうち当該突極群の端に位置するＡ突極と、当該突極群に隣接する別の突極群に属するｎ個の突極のうち前記別の突極群の端に位置し前記Ａ突極に隣接するＢ突極とは、機械角にしてθ２＝｛３６０°／（６ｎ＋１）｝＋３６０°／（６ｎ＋１）／６のピッチを互いに保ちながら配設されていることが好ましい。
以下、一例として図１５を用いて具体的に説明を続ける。
図１５に示す実施形態５に係るモータ１０ａは、ｎ＝４であり、突極数は２４個、永久磁石が有する磁極数は２６個となる。そして、例えば第１突極群４１Ｇの内に配設された突極４０を局所的に見ると、「疑似突極数」は（６ｎ＋１）個すなわち２５個となる。このとき、第１突極群４１Ｇの内の突極４０の配設ピッチはθ１＝３６０°／（６ｎ＋１）すなわち１４．４°となる。当該第１突極群４１Ｇに属する４個の突極のうち当該第１突極群４１Ｇの端に位置するＡ突極と、当該第１突極群４１Ｇに隣接する別の突極群（第２突極群４２Ｇ）に属する４個の突極のうち第２突極群４２Ｇの端に位置しＡ突極に隣接するＢ突極とは、θ２＝｛３６０°／（６ｎ＋１）｝＋３６０°／（６ｎ＋１）／６すなわち１６．８°のピッチを互いに保ちながら配設されることとなる。
なお、「疑似突極数（２５）」及び永久磁石が有する磁極数（２６）による最小公倍数は６５０である。
第２突極群４２Ｇ～第６突極群４６Ｇのそれぞれにおいても、上記と同様の規則によって、突極４０が配設される。
図１５に示す実施形態５に係るモータ１０ａは、ｎ＝４であり、突極数は２４個、永久磁石が有する磁極数は２６個となる。そして、例えば第１突極群４１Ｇの内に配設された突極４０を局所的に見ると、「疑似突極数」は（６ｎ＋１）個すなわち２５個となる。このとき、第１突極群４１Ｇの内の突極４０の配設ピッチはθ１＝３６０°／（６ｎ＋１）すなわち１４．４°となる。当該第１突極群４１Ｇに属する４個の突極のうち当該第１突極群４１Ｇの端に位置するＡ突極と、当該第１突極群４１Ｇに隣接する別の突極群（第２突極群４２Ｇ）に属する４個の突極のうち第２突極群４２Ｇの端に位置しＡ突極に隣接するＢ突極とは、θ２＝｛３６０°／（６ｎ＋１）｝＋３６０°／（６ｎ＋１）／６すなわち１６．８°のピッチを互いに保ちながら配設されることとなる。
なお、「疑似突極数（２５）」及び永久磁石が有する磁極数（２６）による最小公倍数は６５０である。
第２突極群４２Ｇ～第６突極群４６Ｇのそれぞれにおいても、上記と同様の規則によって、突極４０が配設される。
３．実施形態５に係るモータ１０ａの作用・効果
（１）上記したように実施形態５に係るモータ１０ａにおいては、（ウ）永久磁石が有する磁極数を６ｎ＋２としたうえで、同一突極群に属する突極同士を機械角にして３６０°／（６ｎ＋１）のピッチを保ちながら配設しているので、同一突極群内を局所的に見ると「疑似突極数」は（６ｎ＋１）個となり、「疑似突極数」及び永久磁石が有する磁極数の差が最小の１となる。このため、「疑似突極数」及び永久磁石が有する磁極数の最小公倍数を、実施形態１に係るモータ１０における最小公倍数より更に大きくすることができ、コギングトルクの脈動を更に抑制することができる。
（１）上記したように実施形態５に係るモータ１０ａにおいては、（ウ）永久磁石が有する磁極数を６ｎ＋２としたうえで、同一突極群に属する突極同士を機械角にして３６０°／（６ｎ＋１）のピッチを保ちながら配設しているので、同一突極群内を局所的に見ると「疑似突極数」は（６ｎ＋１）個となり、「疑似突極数」及び永久磁石が有する磁極数の差が最小の１となる。このため、「疑似突極数」及び永久磁石が有する磁極数の最小公倍数を、実施形態１に係るモータ１０における最小公倍数より更に大きくすることができ、コギングトルクの脈動を更に抑制することができる。
例えば、図１４に示す実施形態１に係るモータ１０と、図１５に示す実施形態５に係るモータ１０ａとを例に、次の表にて比較する。
図１４、図１５、及び上記表に示すように、仮に実質的に同じのサイズであったとしても、実施形態５に係るモータ１０ａにおいては、実施形態１に係るモータ１０においてより、はるかに大きな最小公倍数とすることができ、コギングトルクの脈動を更に抑制することができる。さらに、コギングトルクの脈動を抑制することにより振動を抑えるだけでなく、エネルギー損失を抑え、起動時のトルクを更に高めることができる。また、更に円滑且つ安定した回転を得ることができる。
（２）実施形態５に係るモータ１０ａにおいては、（エ）当該突極群に属するｎ個の突極のうち当該突極群の端に位置するＡ突極と、当該突極群に隣接する別の突極群に属するｎ個の突極のうち別の突極群の端に位置しＡ突極に隣接するＢ突極とは、機械角にして｛３６０°／（６ｎ＋１）｝＋３６０°／（６ｎ＋１）／６のピッチを互いに保ちながら配設している。このように構成することにより、突極１個分の空ピッチを解消しつつも、対となる突極群同士（ひいてはそれらの突極群に属する突極。）が互いに丁度機械角１８０°ずれた位置に配設することができ、「偏った励磁による問題」を抑えこんだ、円滑且つ安定した回転をするモータを得ることができる。
ちなみに、もし３６０°全周について（６ｎ＋１）分割をし、それらの分割位置に６ｎ個の突極を配設した場合、実際には突極が配置されない分割スペースが１突極分空いてしまう。また、奇数で分割したがために、対となる突極群同士（ひいてはそれらの突極群に属する突極。）は互いに丁度機械角１８０°ずれた位置には配設されない。したがって、この場合には多かれ少なかれ「偏った励磁による問題」が残ってしまう。
ちなみに、もし３６０°全周について（６ｎ＋１）分割をし、それらの分割位置に６ｎ個の突極を配設した場合、実際には突極が配置されない分割スペースが１突極分空いてしまう。また、奇数で分割したがために、対となる突極群同士（ひいてはそれらの突極群に属する突極。）は互いに丁度機械角１８０°ずれた位置には配設されない。したがって、この場合には多かれ少なかれ「偏った励磁による問題」が残ってしまう。
なお、実施形態５に係るモータ１０ａは、突極数、突極の配設ピッチを定めるための算定根拠となる疑似突極数及び永久磁石が有する磁極数の関係、並びに、突極の配設規則以外の点においては実施形態１に係るモータ１０と同様の構成を有するため、実施形態１に係るモータ１０が有する効果のうち該当する効果をそのまま有する。
［実施形態６］
以下、実施形態６に係るモータ１０ｂについて説明する。
以下、実施形態６に係るモータ１０ｂについて説明する。
実施形態６に係るモータ１０ｂ（図示しない。以下、実施形態６に係るモータ１０ｂの構成要件については総て図示を省略している。）は、基本的には実施形態１に係るモータ１０と同様の構成を有するが、突極数及び永久磁石が有する磁極数の関係において、実施形態１に係るモータ１０とは異なる。すなわち、実施形態６に係るモータ１０ｂは、突極数が６ｎ個であり、ロータ２０の永久磁石２４が有する磁極数は（６ｎ±４）個として構成されている。
実施形態６に係るモータ１０ｂによれば、（ア）突極数が偶数であることから「偏った励磁による問題」を惹き起こすことなく、円滑且つ安定した回転を得ることができる。また、（イ）突極数と永久磁石が有する磁極数との差が４であり、突極数及び永久磁石が有する磁極数の最小公倍数を比較的大きくすることができ、いわゆるコギングトルクの脈動を抑制することができる。
実施形態６に係るモータ１０ｂによれば、（ア）突極数が偶数であることから「偏った励磁による問題」を惹き起こすことなく、円滑且つ安定した回転を得ることができる。また、（イ）突極数と永久磁石が有する磁極数との差が４であり、突極数及び永久磁石が有する磁極数の最小公倍数を比較的大きくすることができ、いわゆるコギングトルクの脈動を抑制することができる。
なお、実施形態６に係るモータ１０ｂは、突極数及び永久磁石が有する磁極数の関係以外の点においては実施形態１に係るモータ１０と同様の構成を有するため、実施形態１に係るモータ１０が有する効果のうち該当する効果をそのまま有する。
以上、本発明を上記の実施形態に基づいて説明したが、本発明は上記の実施形態に限定されるものではない。その趣旨を逸脱しない範囲において実施することが可能であり、例えば、次のような変形も可能である。
（１）上記実施形態において記載した構成要素の数、材質、形状、位置、大きさなどは例示であり、本発明の効果を損なわない範囲において変更することが可能である。
（２）各実施形態においては、ステータ３０を回転軸ＲＡに近い側（－ｒ方向の側）とし、ロータ２０を回転軸ＲＡに遠い側（ｒ方向の側）とするいわゆるアウター・ロータ型のモータを用いて説明したが、本発明はこれに限定されるものではない。ロータ２０を回転軸ＲＡに近い側（－ｒ方向の側）とし、ステータ３０を回転軸ＲＡに遠い側（ｒ方向の側）とするいわゆるインナー・ロータ型のモータに適用してもよい。
（３）実施形態１に係るモータ１０の製造方法においては、巻線巻回工程Ｓ１００でコイルを一括的に一連に形成し、第ｉコイル群整形工程Ｓ２００でコイルを突極に嵌め込み易い状態に整形したうえで、コイル嵌込工程Ｓ３００で、予め整形した一連のコイルを一括的に嵌め込みコイルを突極に装着する方法としたが、これに限定されるものではない。例えば、巻線５８をスロットＳＬの底に押し込みながら直接突極４０に巻回するようにしてコイル５０を装着する方法によっても本発明に係るモータ１０を得ることができる。
（４）上記までの［発明を実施するための形態］においてモータの製造方法として、実施形態１に係るモータ１０の製造方法を説明したが、本発明は実施形態１に係るモータ１０に限定されるものではない。他に実施形態５に係るモータ１０ａ、実施形態６に係るモータ１０ｂ及び変形例に係るモータに対しても当該製造方法を適用することができる。
（５）各実施形態によって得られるモータは、ダイレクトドライブに用いられるものとして説明したが、これに限定されるものではない。例えば減速機を介在させるなどしてダイレクトドライブを行わないモータとして用いてもよい。
（６）実施形態１に係るモータ１０においては、図５に示すように、第１コイル群５１Ｇと第４コイル群５４Ｇとが直列に接続され、第２コイル群５２Ｇと第５コイル群５５Ｇとが直列に接続され、第３コイル群５３Ｇと第６コイル群５６Ｇとが直列に接続された構成としたが、これに限定されるものではない。例えば、これらのコイル群がそれぞれ並列に接続された構成としてもよい。
また、実施形態１に係るモータ１０を駆動する回路として、図５に示すように、第１コイル群５１Ｇ～第６コイル群５６Ｇをいわゆるスター結線した構成の回路としたが、これに限定されるものではない。例えばデルタ結線等他の結線方式を採用した回路としてもよい。
また、実施形態１に係るモータ１０を駆動する回路として、図５に示すように、第１コイル群５１Ｇ～第６コイル群５６Ｇをいわゆるスター結線した構成の回路としたが、これに限定されるものではない。例えばデルタ結線等他の結線方式を採用した回路としてもよい。
１０，１０ａ，１０ｂ，９００…モータ、２０，９２０…ロータ、２２…ロータ本体、２４，９２４…永久磁石、２６…ベアリング、３０，９３０…ステータ、３２…ステータ基体、４０，９４０…突極、４１…第１突極、４１Ｇ，９４１Ｇ…第１突極群、
４２…第２突極、４２Ｇ，９４２Ｇ…第２突極群、４３…第３突極、４３Ｇ，９４３Ｇ…第３突極群、４４…第４突極、４４Ｇ，９４４Ｇ…第４突極群、４５…第５突極、４５Ｇ，９４５Ｇ…第５突極群、４６…第６突極、４６Ｇ，９４６Ｇ…第６突極群、４７Ｇ…第７突極群、４８Ｇ…第８突極群、４９Ｇ…第９突極群、４１０Ｇ…第１０突極群、４１１Ｇ…第１１突極群、４１２Ｇ…第１２突極群、５０，５１１，５１２，５１３，５１４，９５０…コイル、５１Ｇ，９５１Ｇ…第１コイル群、５２Ｇ，９５２Ｇ…第２コイル群、５３Ｇ，９５３Ｇ…第３コイル群、５４Ｇ，９５４Ｇ…第４コイル群、５５Ｇ，９５５Ｇ…第５コイル群、５６Ｇ，９５６Ｇ…第６コイル群、５７Ｇ…第７コイル群、５８Ｇ…第８コイル群、５９Ｇ…第９コイル群、５１０Ｇ…第１０コイル群、５１１Ｇ…第１１コイル群、５１２Ｇ…第１２コイル群、５８…巻線、５９…渡り線、５９ｊ…第ｊ渡り線、６０…電力リード線、７０…信号リード線、６００…コイル製作治具、６１０…嵌装部、ＡＧ…エアギャップ、Ｅ…電源、Ｎｎ，Ｎｕ，Ｎｖ，Ｎｗ…ノード、ＲＡ…回転軸、Ｓ１，Ｓ２，Ｓ３，Ｓ４，Ｓ５，Ｓ６…スイッチ、ＳＬ…スロット、ＷＳ１…第１回転方向
４２…第２突極、４２Ｇ，９４２Ｇ…第２突極群、４３…第３突極、４３Ｇ，９４３Ｇ…第３突極群、４４…第４突極、４４Ｇ，９４４Ｇ…第４突極群、４５…第５突極、４５Ｇ，９４５Ｇ…第５突極群、４６…第６突極、４６Ｇ，９４６Ｇ…第６突極群、４７Ｇ…第７突極群、４８Ｇ…第８突極群、４９Ｇ…第９突極群、４１０Ｇ…第１０突極群、４１１Ｇ…第１１突極群、４１２Ｇ…第１２突極群、５０，５１１，５１２，５１３，５１４，９５０…コイル、５１Ｇ，９５１Ｇ…第１コイル群、５２Ｇ，９５２Ｇ…第２コイル群、５３Ｇ，９５３Ｇ…第３コイル群、５４Ｇ，９５４Ｇ…第４コイル群、５５Ｇ，９５５Ｇ…第５コイル群、５６Ｇ，９５６Ｇ…第６コイル群、５７Ｇ…第７コイル群、５８Ｇ…第８コイル群、５９Ｇ…第９コイル群、５１０Ｇ…第１０コイル群、５１１Ｇ…第１１コイル群、５１２Ｇ…第１２コイル群、５８…巻線、５９…渡り線、５９ｊ…第ｊ渡り線、６０…電力リード線、７０…信号リード線、６００…コイル製作治具、６１０…嵌装部、ＡＧ…エアギャップ、Ｅ…電源、Ｎｎ，Ｎｕ，Ｎｖ，Ｎｗ…ノード、ＲＡ…回転軸、Ｓ１，Ｓ２，Ｓ３，Ｓ４，Ｓ５，Ｓ６…スイッチ、ＳＬ…スロット、ＷＳ１…第１回転方向
Claims (12)
- 円周方向に沿ってＮ極及びＳ極の磁極が交互に配列された永久磁石を有するロータと、それぞれに対してコイルが装着された複数の突極を有し、前記複数の突極が円周方向に沿って配列され、且つ、前記突極の先端面が前記永久磁石の磁極が配列された面に対向するように形成されたステータと、を備えたモータであって、
前記ステータが有する前記突極の数は６ｎ個（ｎは４以上の自然数。）であり、
前記ステータにおいて、ｎ個の第１突極によって構成される第１突極群、ｎ個の第２突極によって構成される第２突極群、ｎ個の第３突極によって構成される第３突極群、ｎ個の第４突極によって構成される第４突極群、ｎ個の第５突極によって構成される第５突極群、及び、ｎ個の第６突極によって構成される第６突極群が、この順番で前記ステータの円周方向に沿って配設され、前記第１突極群及び前記第４突極群、前記第２突極群及び前記第５突極群、並びに、前記第３突極群及び前記第６突極群は、それぞれにおいて機械角にして互いに１８０°ずれた位置に位置するように配設されており、
前記第１突極群のｎ個の前記第１突極には、直列に連結されたｎ個の前記コイルからなる第１コイル群が装着されており、前記第２突極群のｎ個の前記第２突極には、直列に連結されたｎ個の前記コイルからなる第２コイル群が装着されており、前記第３突極群のｎ個の前記第３突極には、直列に連結されたｎ個の前記コイルからなる第３コイル群が装着されており、前記第４突極群のｎ個の前記第４突極には、直列に連結されたｎ個の前記コイルからなる第４コイル群が装着されており、前記第５突極群のｎ個の前記第５突極には、直列に連結されたｎ個の前記コイルからなる第５コイル群が装着されており、前記第６突極群のｎ個の前記第６突極には、直列に連結されたｎ個の前記コイルからなる第６コイル群が装着されており、
前記第１コイル群及び前記第４コイル群にはＵ相の電流が供給され、前記第２コイル群及び前記第５コイル群にはＶ相の電流が供給され、並びに、前記第３コイル群及び前記第６コイル群にはＷ相の電流が供給され、
各前記突極は、前記ステータの半径方向に沿って平坦なストレート形に形成されており、
前記第１突極群～前記第６突極群のそれぞれにおいて、
予め巻回しておいた前記コイルが前記突極に嵌め込まれており、
前記コイルは、隣接する前記突極間で巻回方向が互いに逆になるように前記突極に対して装着され、
前記コイルは、隣接する前記突極間において当該コイルを構成する巻線の一部である渡り線によって前記突極の先端側又は基端側で渡され、且つ、前記渡り線は、隣接するスロット間で前記先端側又は前記基端側の関係が逆になっていることを特徴とするモータ。 - 請求項１に記載のモータにおいて、
隣接する前記突極間の間隔が、前記巻線の直径の２．１倍～３．０倍の範囲内にあることを特徴とするモータ。 - 請求項１又は２に記載のモータにおいて、
前記ステータの直径Φが４０ｍｍ＜Φ＜２００ｍｍの範囲内にあり、且つ、前記永久磁石が有する磁極数及び／又は前記突極の数が６０～２４０の範囲内にあることを特徴するモータ。 - 請求項１～３のいずれかに記載のモータにおいて、
前記ロータの前記永久磁石が有する磁極数は（６ｎ±２）個であることを特徴とするモータ。 - 請求項１～３のいずれかに記載のモータにおいて、
前記ロータの前記永久磁石が有する磁極数は（６ｎ＋２）個であり、
前記第１突極群～前記第６突極群のそれぞれにおいて、
当該突極群に属するｎ個の突極は、機械角にして３６０°／（６ｎ＋１）のピッチを保ちながら配設されており、
当該突極群に属する前記ｎ個の突極のうち当該突極群の端に位置するＡ突極と、当該突極群に隣接する別の突極群に属するｎ個の突極のうち前記別の突極群の端に位置し前記Ａ突極に隣接するＢ突極とは、機械角にして｛３６０°／（６ｎ＋１）｝＋３６０°／（６ｎ＋１）／６のピッチを互いに保ちながら配設されていることを特徴とするモータ。 - 円周方向に沿ってＮ極及びＳ極の磁極が交互に配列された永久磁石を有するロータと、それぞれに対してコイルが装着された複数の突極を有し、前記複数の突極が円周方向に沿って配列され、且つ、前記突極の先端面が前記永久磁石の磁極が配列された面に対向するように形成されたステータと、を備えたモータであって、
前記ステータが有する前記突極の数は３ｍｎ個であり（但し、ｍは２以上の自然数。ｎは４以上の自然数。）、
前記ステータにおいて、ｎ個の第（３ｋ－２）突極によって構成される第（３ｋ－２）突極群、ｎ個の第（３ｋ－１）突極によって構成される第（３ｋ－１）突極群、及び、ｎ個の第（３ｋ）突極によって構成される第（３ｋ）突極群が、この順番で前記ステータの円周方向に沿って配設され（但し、ｋは１～ｍまでの自然数。）、
前記第（３ｋ－２）突極群のｎ個の前記第（３ｋ－２）突極には、直列に連結されたｎ個の前記コイルからなる第（３ｋ－２）コイル群が装着されており、前記第（３ｋ－１）突極群のｎ個の前記第（３ｋ－１）突極には、直列に連結されたｎ個の前記コイルからなる第（３ｋ－１）コイル群が装着されており、前記第（３ｋ）突極群のｎ個の前記第（３ｋ）突極には、直列に連結されたｎ個の前記コイルからなる第（３ｋ）コイル群が装着されており、
前記第（３ｋ－２）コイル群にはＵ相の電流が供給され、前記第（３ｋ－１）コイル群にはＶ相の電流が供給され、及び、前記第（３ｋ）コイル群にはＷ相の電流が供給され、
各前記突極は、前記ステータの半径方向に沿って平坦なストレート形に形成されており、
第１突極群～第（３ｍ）突極群のそれぞれにおいて、
予め巻回しておいた前記コイルが前記突極に嵌め込まれており、
前記コイルは、隣接する前記突極間で巻回方向が互いに逆になるように前記突極に対して装着され、
前記コイルは、隣接する前記突極間において当該コイルを構成する巻線の一部である渡り線によって前記突極の先端側又は基端側で渡され、且つ、前記渡り線は、隣接するスロット間で前記先端側又は前記基端側の関係が逆になっていることを特徴とするモータ。 - 請求項６に記載のモータにおいて、
隣接する前記突極間の間隔が、前記巻線の直径の２．１倍～３．０倍の範囲内にあることを特徴とするモータ。 - 請求項６又は７に記載のモータにおいて、
前記ステータの直径Φが４０ｍｍ＜Φ＜２００ｍｍの範囲内にあり、且つ、前記永久磁石が有する磁極数及び／又は前記突極の数が６０～２４０の範囲内にあることを特徴するモータ。 - 請求項６～８のいずれかに記載のモータにおいて、
前記ロータの前記永久磁石が有する磁極数は（３ｍｎ±ｍ）個である（但し、ｍ及びｎは３ｍｎ±ｍが偶数となるように選択されるものとする。）ことを特徴とするモータ。 - 前記モータはダイレクトドライブに用いられるものであることを特徴とする請求項１～９のいずれかに記載のモータ。
- 請求項１～１０のいずれかに記載のモータを製造するモータの製造方法であって、
棒状のコイル製作治具の長手方向に平行な軸をｘ軸と定義し、ｘ軸に垂直な軸をｙ軸と定義し、ｘ軸及びｙ軸にそれぞれ垂直な軸をｚ軸と定義したとき、
ｘ軸に沿ってｙｚ平面を平面視したときに、１つの前記棒状のコイル製作治具に対し、第１回転方向に周るようにして、前記巻線を同径でｔ回巻回して第ｊコイルを形成する第ｊコイル形成ステップ（ｊは１からｎ－２までの何れかの自然数。）、前記巻線を第１回転方向に半回するようにして、第ｊコイルと第（ｊ＋１）コイルとの間を渡す部分となる第ｊ渡り線を形成する第ｊ渡り線形成ステップ、前記１つの棒状のコイル製作治具に対し、第１回転方向に周るようにして、前記巻線を同径でｔ回巻回して第（ｊ＋１）コイルを形成する第（ｊ＋１）コイル形成ステップ、及び、前記巻線を第１回転方向に半回するようにして、第（ｊ＋１）コイルと第（ｊ＋２）コイルとの間を渡す部分となる第（ｊ＋１）渡り線を形成する第（ｊ＋１）渡り線形成ステップを有し、直列に連結された複数個コイルを形成するように前記１つの棒状のコイル製作治具に対し前記巻線を巻回する巻線巻回工程と、
少なくとも前記第ｊコイルを前記１つの棒状のコイル製作治具から分離する第ｊコイル分離ステップ、及び、第ｊコイルの内径及び第（ｊ＋１）コイルの内径が同一方向から見えるように前記第ｊ渡り線の少なくとも一部を折り曲げる第ｊ渡り線折曲ステップを少なくとも有し、複数個からなるコイルを第ｉコイル群（但し、ｉは１から３ｍまでの自然数。ｍは２以上の自然数。）の一部又は全部として整形する第ｉコイル群整形工程と、
前記第ｉコイル群に属するそれぞれのコイルを、前記ステータにおける前記第ｉ突極群のうち対応する第ｉ突極に対しそれぞれ嵌め込むコイル嵌込工程と、
を含むことを特徴とするモータの製造方法。 - 請求項１１に記載のモータの製造方法において、
前記コイル製作治具は、形成されるコイルの内側に配置される嵌装部を含み、
前記嵌装部をｘ軸に沿ってｙｚ平面を平面視したとき、前記巻線巻回工程においては前記嵌装部の長手方向の寸法を第１寸法とし、
前記第ｉコイル群整形工程における第ｊコイル分離ステップにおいては、前記嵌装部の寸法を前記第１寸法よりも小さい第２寸法に変更して、前記第ｊコイルを前記嵌装部から分離することを特徴とするモータの製造方法。
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