JP7008873B2 - ステンレス鋼板 - Google Patents
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Description
以上の実験を通じて、溶体化熱処理を省略したステンレス熱延鋼板について明示した本発明の完成に至った。
[1]
質量%で、
C:0.001~0.030%、
Si:0.05~1.50%、
Mn:0.10~3.00%、
Cr:22.00~27.00%、
Ni:4.00~7.00%、
Mo:0.50~1.93%、
W:0~1.50%、
N:0.10~0.25%、
Co:0~1.00%、
Cu:0~3.00%、
V:0~1.00%、
Nb:0~0.200%、
Ta:0~0.200%、
Ti:0~0.030%、
Zr:0~0.050%、
Hf:0~0.100%、
B:0~0.0050%、
Al:0~0.050%、
Ca:0~0.0050%、
Mg:0~0.0050%、
REM:0~0.100%、および
Sn:0~0.100%を含み、
残部がFeおよび不可避的不純物であり、
不純物として
O:0.006%以下、
P:0.05%以下、
S:0.003%以下に制限した鋼であり、
式1で求められるPREWが25.0以上36.0以下であり
式2で求められるσ相析出温度TS(℃)が800℃以上、950℃以下であり、
0.2%耐力が450MPa以上、
-20℃におけるシャルピー衝撃値が70J/cm2以上、
50℃で測定した孔食電位が0.40V vs. SSE以上
であることを特徴とするステンレス鋼板。
PREW=Cr+3.3(Mo+0.5W)+16N (式1)
TS(℃)=4Cr+25Ni-11(Mo+W)×(Mo+W)+100(Mo+W)+5Si-6Mn-30N+550 (式2)
ただし、式1、式2における各元素記号は、当該元素の含有量(質量%)を示し、含有しない場合は0を代入する。
[2]
質量%で、
C:0.001~0.030%、
Si:0.05~1.50%、
Mn:0.10~3.00%、
Cr:22.00~27.00%、
Ni:4.00~7.00%、
Mo:0.50~2.50%、
W:0~1.50%、
N:0.10~0.25%、
Co:0~1.00%、
Cu:0~3.00%、
V:0~1.00%、
Nb:0~0.200%、
Ta:0~0.200%、
Ti:0~0.030%、
Zr:0~0.050%、
Hf:0~0.100%、
B:0~0.0050%、
Al:0~0.050%、
Ca:0~0.0050%、
Mg:0~0.0050%、
REM:0~0.100%、および
Sn:0~0.100%を含み、
残部がFeおよび不可避的不純物であり、
不純物として
O:0.006%以下、
P:0.05%以下、
S:0.003%以下に制限した鋼であり、
式1で求められるPREWが25.0以上36.0以下であり
式2で求められるσ相析出温度TS(℃)が800℃以上、930℃以下であり、
0.2%耐力が450MPa以上、
-20℃におけるシャルピー衝撃値が70J/cm2以上、
50℃で測定した孔食電位が0.40V vs. SSE以上
であることを特徴とするステンレス鋼板。
PREW=Cr+3.3(Mo+0.5W)+16N (式1)
TS(℃)=4Cr+25Ni-11(Mo+W)×(Mo+W)+100(Mo+W)+5Si-6Mn-30N+550 (式2)
ただし、式1、式2における各元素記号は、当該元素の含有量(質量%)を示し、含有しない場合は0を代入する。
[3]
質量%で、
C:0.001~0.030%、
Si:0.05~1.50%、
Mn:0.10~3.00%、
Cr:22.00~27.00%、
Ni:4.00~7.00%、
Mo:0.50~2.50%、
W:0~1.50%、
N:0.10~0.20%、
Co:0~1.00%、
Cu:0~3.00%、
V:0~1.00%、
Nb:0~0.200%、
Ta:0~0.200%、
Ti:0~0.030%、
Zr:0~0.050%、
Hf:0~0.100%、
B:0~0.0050%、
Al:0~0.050%、
Ca:0~0.0050%、
Mg:0~0.0050%、
REM:0~0.100%、および
Sn:0~0.100%を含み、
残部がFeおよび不可避的不純物であり、
不純物として
O:0.006%以下、
P:0.05%以下、
S:0.003%以下に制限した鋼であり、
式1で求められるPREWが25.0以上36.0以下であり
式2で求められるσ相析出温度TS(℃)が800℃以上、950℃以下であり、
0.2%耐力が450MPa以上、
-20℃におけるシャルピー衝撃値が70J/cm2以上、
50℃で測定した孔食電位が0.40V vs. SSE以上
であることを特徴とするステンレス鋼板。
PREW=Cr+3.3(Mo+0.5W)+16N (式1)
TS(℃)=4Cr+25Ni-11(Mo+W)×(Mo+W)+100(Mo+W)+5Si-6Mn-30N+550 (式2)
ただし、式1、式2における各元素記号は、当該元素の含有量(質量%)を示し、含有しない場合は0を代入する。
[4]
前記ステンレス鋼板における成分が、質量%で、
Co:0.01~1.00%、
Cu:0.01~3.00%、
V:0.01~1.00%、
Nb:0.005.~0.200%、
Ta:0.005~0.200%、
Ti:0.001~0.030%、
Zr:0.001~0.050%、
Hf:0.001~0.100%、
B:0.0001~0.0050%、
Al:0.003~0.050%、
Ca:0.0005~0.0050%、
Mg:0.0001~0.0050%、
REM:0.005~0.100%、および
Sn:0.005~0.100%
うち1種または2種以上を含有する[1]~[3]のいずれか1つに記載のステンレス鋼板。
PREW=Cr+3.3(Mo+0.5W)+16N (式1)
ただし、式1における各元素記号は、当該元素の含有量(質量%)を示し、含有しない場合は0を代入する。
TS(℃)=4Cr+25Ni-11(Mo+W)×(Mo+W)+100(Mo+W)+5Si-6Mn-30N+550 (式2)
ただし、式2における各元素記号は、当該元素の含有量(質量%)を示し、含有しない場合は0を代入する。
なお、σ相析出温度TSの推定式は以下の式2’を用いてもよい。本発明の範囲であれば、式2’も式2でも同等である。
TS(℃)=4Cr+25Ni+71(Mo+W)-11.4(Mo-1.3)*(Mo-1.3)+5Si-6Mn-30N+569 (式2’)
圧延開始前の鋳片加熱温度は適宜定めればよく、例えば、1150~1250℃の範囲などであればよい。
TF-TS≧-100 (式3)
Claims (3)
- 質量%で、
C:0.001~0.030%、
Si:0.05~1.50%、
Mn:0.10~3.00%、
Cr:22.00~27.00%、
Ni:4.00~7.00%、
Mo:0.50~1.93%、
W:0~1.50%、
N:0.10~0.25%、
Co:0~1.00%、
Cu:0~3.00%、
V:0~1.00%、
Nb:0~0.200%、
Ta:0~0.200%、
Ti:0~0.030%、
Zr:0~0.050%、
Hf:0~0.100%、
B:0~0.0050%、
Al:0~0.050%、
Ca:0~0.0050%、
Mg:0~0.0050%、
REM:0~0.100%、および
Sn:0~0.100%を含み、
残部がFeおよび不可避的不純物であり、
不純物として
O:0.006%以下、
P:0.05%以下、
S:0.003%以下に制限した鋼であり、
式1で求められるPREWが25.0以上36.0以下であり
式2で求められるσ相析出温度推定式TS(℃)が800℃以上、950℃以下であり、
0.2%耐力が450MPa以上、
-20℃におけるシャルピー衝撃値が70J/cm2以上、
50℃で測定した孔食電位が0.40V vs. SSE以上
であることを特徴とするステンレス鋼板。
PREW=Cr+3.3(Mo+0.5W)+16N (式1)
TS(℃)=4Cr+25Ni-11(Mo+W)×(Mo+W)+100(Mo+W)+5Si-6Mn-30N+550 (式2)
ただし、式1、式2における各元素記号は、当該元素の含有量(質量%)を示し、含有しない場合は0を代入する。
- 質量%で、
C:0.001~0.030%、
Si:0.05~1.50%、
Mn:0.10~3.00%、
Cr:22.00~27.00%、
Ni:4.00~7.00%、
Mo:0.50~2.50%、
W:0~1.50%、
N:0.10~0.25%、
Co:0~1.00%、
Cu:0~3.00%、
V:0~1.00%、
Nb:0~0.200%、
Ta:0~0.200%、
Ti:0~0.030%、
Zr:0~0.050%、
Hf:0~0.100%、
B:0~0.0050%、
Al:0~0.050%、
Ca:0~0.0050%、
Mg:0~0.0050%、
REM:0~0.100%、および
Sn:0~0.100%を含み、
残部がFeおよび不可避的不純物であり、
不純物として
O:0.006%以下、
P:0.05%以下、
S:0.003%以下に制限した鋼であり、
式1で求められるPREWが25.0以上36.0以下であり
式2で求められるσ相析出温度推定式TS(℃)が800℃以上、930℃以下であり、
0.2%耐力が450MPa以上、
-20℃におけるシャルピー衝撃値が70J/cm2以上、
50℃で測定した孔食電位が0.40V vs. SSE以上
であることを特徴とするステンレス鋼板。
PREW=Cr+3.3(Mo+0.5W)+16N (式1)
TS(℃)=4Cr+25Ni-11(Mo+W)×(Mo+W)+100(Mo+W)+5Si-6Mn-30N+550 (式2)
ただし、式1、式2における各元素記号は、当該元素の含有量(質量%)を示し、含有しない場合は0を代入する。
- 前記ステンレス鋼板における成分が、質量%で、
Co:0.01~1.00%、
Cu:0.01~3.00%、
V:0.01~1.00%、
Nb:0.005~0.200%、
Ta:0.005~0.200%、
Ti:0.001~0.030%、
Zr:0.001~0.050%、
Hf:0.001~0.100%、
B:0.0001~0.0050%、
Al:0.003~0.050%、
Ca:0.0005~0.0050%、
Mg:0.0001~0.0050%、
REM:0.005~0.100%、および
Sn:0.005~0.100%
うち1種または2種以上を含有する請求項1または2に記載のステンレス鋼板。
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Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2019069166 | 2019-03-29 | ||
JP2019069166 | 2019-03-29 | ||
PCT/JP2020/014407 WO2020203939A1 (ja) | 2019-03-29 | 2020-03-27 | ステンレス鋼板 |
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Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2021512095A Active JP7008873B2 (ja) | 2019-03-29 | 2020-03-27 | ステンレス鋼板 |
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---|---|
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---|---|---|---|---|
WO2009119895A1 (ja) | 2008-03-26 | 2009-10-01 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 溶接熱影響部の耐食性と靭性が良好な省合金二相ステンレス鋼 |
JP2016191094A (ja) | 2015-03-30 | 2016-11-10 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | レーザ溶接部の特性が良好な省合金二相ステンレス鋼レーザ溶接部材および省合金二相ステンレス鋼レーザ溶接部材の製造方法 |
CN106834965A (zh) | 2017-01-05 | 2017-06-13 | 宝钢不锈钢有限公司 | 一种双相不锈钢中厚板及其制造方法 |
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---|---|---|---|---|
CN103298965B (zh) * | 2011-01-27 | 2016-09-28 | 新日铁住金不锈钢株式会社 | 合金元素节减型双相不锈钢热轧钢材、具备双相不锈钢作为夹层材料的包层钢板及它们的制造方法 |
JP5406230B2 (ja) * | 2011-01-27 | 2014-02-05 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 合金元素節減型二相ステンレス熱延鋼材およびその製造方法 |
-
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- 2020-03-27 KR KR1020217031350A patent/KR20210139296A/ko not_active Application Discontinuation
- 2020-03-27 WO PCT/JP2020/014407 patent/WO2020203939A1/ja active Application Filing
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WO2009119895A1 (ja) | 2008-03-26 | 2009-10-01 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 溶接熱影響部の耐食性と靭性が良好な省合金二相ステンレス鋼 |
JP2016191094A (ja) | 2015-03-30 | 2016-11-10 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | レーザ溶接部の特性が良好な省合金二相ステンレス鋼レーザ溶接部材および省合金二相ステンレス鋼レーザ溶接部材の製造方法 |
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WO2020203939A1 (ja) | 2020-10-08 |
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