JP6999587B2 - Elastic body and force sensor using it - Google Patents
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Description
本発明の実施形態は、例えばロボットアーム等に用いられる弾性体とそれを用いた力覚センサに関する。 An embodiment of the present invention relates to an elastic body used for, for example, a robot arm and a force sensor using the elastic body.
力覚センサは、例えばロボットアーム等に用いられ、直交する3軸(x、y、z)に関して、力(Fx、Fy、Fz)とモーメント(Mx、My、Mz)を検出する(例えば、特許文献1参照)。 The force sensor is used, for example, in a robot arm or the like, and detects a force (Fx, Fy, Fz) and a moment (Mx, My, Mz) with respect to three orthogonal axes (x, y, z) (for example, a patent). See Document 1).
力覚センサは、6軸方向、例えば3軸方向及び3軸回り方向に変形可能な弾性体を具備し、この弾性体に複数の歪センサが設けられている。各歪センサは起歪体に複数の歪ゲージが設けられている。さらに、力覚センサは、弾性体や起歪体を外力から保護するため、ストッパが設けられている。 The force sensor includes an elastic body that can be deformed in a 6-axis direction, for example, a 3-axis direction and a 3-axis circumferential direction, and the elastic body is provided with a plurality of strain sensors. Each strain sensor is provided with a plurality of strain gauges on the strain generating body. Further, the force sensor is provided with a stopper in order to protect the elastic body and the strain-causing body from an external force.
弾性体及び起歪体(以下、これらを合わせてセンサ体とも言う)の剛性が高く、6軸方向の変位量が非常に小さい場合、ストッパの構造に高い加工精度が要求され、ストッパの実現が困難となる。 When the rigidity of the elastic body and the strain-causing body (hereinafter, collectively referred to as the sensor body) is high and the displacement amount in the 6-axis direction is very small, high processing accuracy is required for the stopper structure, and the stopper can be realized. It will be difficult.
また、センサ体の剛性が、軸方向毎に大きく異なると、ストッパの設計が複雑となり、ストッパの実現が困難となる。 Further, if the rigidity of the sensor body is significantly different for each axial direction, the design of the stopper becomes complicated and it becomes difficult to realize the stopper.
一方、ストッパを設けずにセンサ体を設計した場合、弾性体及び起歪体の変位を大きくすることが困難であるため、大きなセンサ出力を得ることができず、ノイズなどの外乱に弱く、測定精度が低いセンサとなってしまう。 On the other hand, when the sensor body is designed without the stopper, it is difficult to increase the displacement of the elastic body and the strain-causing body, so that a large sensor output cannot be obtained, and it is vulnerable to disturbance such as noise, and measurement is performed. It will be a sensor with low accuracy.
本発明の実施形態は、十分なセンサ出力を得ることができ、測定精度を向上させることが可能な弾性体とそれを用いた力覚センサを提供するものである。 An embodiment of the present invention provides an elastic body capable of obtaining a sufficient sensor output and improving measurement accuracy, and a force sensor using the elastic body.
本実施形態の弾性体は、6軸方向に変形可能な複数の第1弾性部が接続される第1構造体と、前記6軸方向に変形可能な第2弾性部と、前記第2弾性部に接続された中継部を有する複数の第2構造体と、前記第2構造体の前記中継部のそれぞれと前記第1弾性部のそれぞれとの間に設けられた複数の第3構造体と、を具備し、前記第1構造体、前記第2構造体、前記第3構造体、前記中継部、前記第1弾性部、及び前記第2弾性部は、1枚の金属板からなり、前記第2構造体、前記第3構造体、前記中継部、前記第1弾性部、及び前記第2弾性部は、折り曲げられた前記金属板である。 The elastic body of the present embodiment includes a first structure to which a plurality of first elastic portions deformable in the 6-axis direction are connected, a second elastic portion deformable in the 6-axis direction, and the second elastic portion. A plurality of second structures having a relay portion connected to the second structure, and a plurality of third structures provided between each of the relay portions of the second structure and each of the first elastic portions. The first structure, the second structure, the third structure, the relay portion, the first elastic portion, and the second elastic portion are made of one metal plate, and the first elastic portion is formed. The two structures, the third structure, the relay portion, the first elastic portion, and the second elastic portion are the bent metal plates.
本実施形態の力覚センサは、6軸方向に変形可能な複数の第1弾性部が接続される第1構造体と、前記6軸方向に変形可能な第2弾性部と、前記第2弾性部に接続された中継部を有する複数の第2構造体と、前記第2構造体の前記中継部のそれぞれと前記第1弾性部のそれぞれとの間に設けられた複数の第3構造体と、前記第1構造体と前記中継部のそれぞれとの間に設けられた複数の歪センサと、を具備し、前記第1構造体、前記第2構造体、前記第3構造体、前記中継部、前記第1弾性部、及び前記第2弾性部は、1枚の金属板からなり、前記第2構造体、前記第3構造体、前記中継部、前記第1弾性部、及び前記第2弾性部は、折り曲げられた前記金属板である。 The force sensor of the present embodiment has a first structure to which a plurality of first elastic portions deformable in the 6-axis direction are connected, a second elastic portion deformable in the 6-axis direction, and the second elastic portion. A plurality of second structures having a relay portion connected to the portions, and a plurality of third structures provided between each of the relay portions of the second structure and each of the first elastic portions. A plurality of strain sensors provided between the first structure and each of the relay portions, the first structure, the second structure, the third structure, and the relay portion. The first elastic portion and the second elastic portion are composed of one metal plate, and the second structure, the third structure, the relay portion, the first elastic portion, and the second elastic portion. The portion is the folded metal plate.
以下、実施の形態について、図面を参照して説明する。図面において、同一部分には同一符号を付している。 Hereinafter, embodiments will be described with reference to the drawings. In the drawings, the same parts are designated by the same reference numerals.
図1乃至図6を用いて、本実施形態に係る力覚センサ10の構成について説明する。
力覚センサ10は、例えばロボットアーム等に用いられ、X、Y、Z軸方向の力(Fx、Fy、Fz)、及びX、Y、Z軸回りのトルク(モーメント:Mx、My、Mz)を検出する。
The configuration of the
The
図1、図2に示すように、力覚センサ10は、円筒状の本体11と、本体11を覆う円筒状のカバー12とを備えている。カバー12の内部には、本体11に対して動作可能な可動体としての取付けプレート13が設けられ、取付けプレート13は、複数のネジ14によりカバー12に固定される。カバー12及び取付けプレート13は、本体11に対して動作可能に設けられる。
As shown in FIGS. 1 and 2, the
本体11は、図示せぬロボットアームの例えば本体に固定される。取付けプレート13は、ロボットアームの例えばハンド部分に固定される。
The
本体11とカバー12との間には、リング状のシール部材15が設けられている。シール部材15は、弾性材、例えばゴム製又は発泡部材により形成され、本体11とカバー12との間隙をシールするとともに、カバー12が本体11に対して動作可能としている。
A ring-
図3に示すように、本体11と取付けプレート13との間には、弾性体16が設けられる。弾性体16は、後述するように、例えば1枚の金属を折り曲げて形成されており、1つの第1構造体16-1と、複数の第2構造体16-2と、第1構造体16-1と第2構造体16-2との間に設けられた複数の第3構造体16-3等と、を具備する。複数の第2構造体16-2は、第1構造体16-1の周囲に等間隔に配置される。
As shown in FIG. 3, an
本実施形態において、弾性体16は、例えば3つの第2構造体16-2を具備している。しかし、第2構造体16-2の数は3つに限定されるものではなく、3つ以上であってもよい。また、本実施形態を、力覚センサ以外の例えばトルクセンサに適用する場合、第2構造体16-2の数は、2つであってもよい。
In the present embodiment, the
第1構造体16-1の周囲には、6つの第1弾性部16-4が設けられている。第1弾性部16-4は、第3構造体16-3と連続し、第1構造体16-1の周囲に配置される。 Six first elastic portions 16-4 are provided around the first structure 16-1. The first elastic portion 16-4 is continuous with the third structure 16-3 and is arranged around the first structure 16-1.
第2構造体16-2のそれぞれは、略U字状の2つの第2弾性部16-5と、2つの第2弾性部16-5の間で、2つの第2弾性部16-5を繋ぐ直線上の中継部16-6を具備している。 Each of the second structures 16-2 has two second elastic portions 16-5 between two substantially U-shaped second elastic portions 16-5 and two second elastic portions 16-5. It is provided with a relay unit 16-6 on a straight line to be connected.
第3構造体16-3は、一端部が第1弾性部16-4に接続され、他端部が中継部16-6に接続される。第1構造体16-1と1つの第2構造体16-2との間に設けられた2つの第3構造体16-3は、互いに平行に配置される。 One end of the third structure 16-3 is connected to the first elastic portion 16-4, and the other end thereof is connected to the relay portion 16-6. The two third structures 16-3 provided between the first structure 16-1 and the one second structure 16-2 are arranged in parallel with each other.
第2構造体16-2は、複数のネジ17により本体11に固定され、第1構造体16-1は、図2、図4に示すように、複数のネジ18により取付けプレート13に固定される。
The second structure 16-2 is fixed to the
図2、図3に示すように、歪センサ19は、第1構造体16-1と中継部16-6との間に設けられる。具体的には、歪センサ19の一端部は、固定プレート20と第1弾性部16-4の裏面に挿入されたネジ21により、2つの第1弾性部16-4の間の第1構造体16-1に固定され、歪センサ19の他端部は固定プレート22と中継部16-6の裏面に挿入されたネジ23により、中継部16-6の中央部に固定される。歪センサ19は、後述するように、金属製の起歪体の表面に複数の歪ゲージが配置されている。
As shown in FIGS. 2 and 3, the
取付けプレート13及びカバー12が外力により、本体11に対して動作すると、第3構造体16-3、第1弾性部16-4、第2弾性部16-5、及び中継部16-6が変形する。これに伴い、歪センサ19の起歪体が変形し、歪ゲージから電気信号が出力される。
When the mounting
各歪センサ19の各歪ゲージは、後述するように、ブリッジ回路を構成し、ブリッジ回路により、X、Y、Z軸方向の力(Fx、Fy、Fz)、及びX、Y、Z軸回りのトルク(モーメント:Mx、My、Mz)が検出される。
Each strain gauge of each
図2に示すように、本体11には、弾性体16を外力から保護する複数のストッパ30が設けられている。各ストッパ30は、円筒状のストッパ部材31と、固定部材としてのネジ32と、取付けプレート13に設けられた複数の開口部13aと、により構成される。
As shown in FIG. 2, the
本実施形態は、3つのストッパ30を具備する場合を示している。しかし、ストッパ30の数は、3つに限定されるものではなく、3つ以上であってもよい。3つのストッパ30は、3つの第2構造体16-2の相互間にそれぞれ配置される。
The present embodiment shows a case where three
ストッパ30を第2構造体16-2の相互間に配置することにより、弾性体16及び力覚センサ全体の直径及び外形の大型化を抑制することが可能である。
By arranging the
本体11の表面で、3つの第2構造体16-2の相互間に対応する位置には、3つ突起11aがそれぞれ設けられている。
On the surface of the
図4に示すように、ストッパ部材31は、取付けプレート13の開口部13a内に挿入された状態で、ネジ32により本体11の突起11aに固定される。ストッパ部材31の外径は、後述するように、開口部13aの内径より若干小さく設定されている。取付けプレート13が本体11に対して動作し、ストッパ部材31の外面が開口部13aの内面に当接すると、取付けプレート13の動作が阻止され、弾性体16及び歪センサ19の起歪体の破壊が防止される。
As shown in FIG. 4, the
図5に示すように、本体11の裏面部には、印刷基板41、複数のフレキシブル印刷基板42、裏蓋43、リード線アセンブリ44、中空管45が設けられている。印刷基板41は、ブリッジ回路に電源を供給したり、ブリッジ回路の出力信号を処理したりする図示せぬ処理回路などを具備している。
As shown in FIG. 5, a printed
複数のフレキシブル印刷基板42の一端部は、図2に示すように、本体11の上面側に配置され、各歪センサ19に接続される。複数のフレキシブル印刷基板42の他端部は、印刷基板41の裏面において、処理回路などに接続される。複数のフレキシブル印刷基板42は、歪ゲージに電源を供給したり、歪ゲージからの信号を処理回路に供給したりする。
As shown in FIG. 2, one end of the plurality of flexible printed
リード線アセンブリ44は、印刷基板41に接続され、処理回路に電源を供給したり、処理回路からの信号を伝送したりする。裏蓋43は、複数のネジにより本体11に固定され、印刷基板41をカバーする。
The
本体11、カバー12、取付けプレート13、及び弾性体16の第1構造体16-1、印刷基板41、裏蓋43の中央部には、開口部が連通して設けられており、中空管45は、この開口部内に設けられる。
An opening is provided in communication with the
図2、図3に示すように、中空管45の一端部は、裏蓋43、印刷基板41、第1構造体16-1を貫通し、第1構造体16-1の表面に突出される。中空管45の第1構造体16-1の表面に突出された一端部には、リング状のシール部材26が設けられる。このシール部材26は、例えばゴム又は発泡材料により形成され、取付けプレート13の開口部と中空管25の一端部との間隙をシールする。これにより、カバー12の外部から取付けプレート13の内部に塵埃が侵入することが防止される。
As shown in FIGS. 2 and 3, one end of the
(弾性体の構成)
図6は、本実施形態に係る弾性体16を示している。前述したように、弾性体16は、1枚の金属を折り曲げて形成される。弾性体16は、1つの第1構造体16-1と、3つの第2構造体16-2、6つの第3構造体16-3、各第3構造体16-3に設けられた第1弾性部16-4、各第2構造体16-2に設けられた2つの第2弾性部16-5、2つの第2弾性部16-5の間と2つの第3構造体16-3との間に設けられた中継部16-6、及び第1構造体16-1と中継部16-6とを接続する梁部16-7を具備している。
(Structure of elastic body)
FIG. 6 shows an
図6のAは、弾性体16の一部を展開した状態を示している。第1構造体16-1、第2構造体16-2、第3構造体16-3、第1弾性部16-4、第2弾性部16-5、中継部16-6、及び梁部16-7は、1枚の金属板から例えば打ち抜いて形成される。
FIG. 6A shows a state in which a part of the
中継部16-6は、梁部16-7により第1構造体16-1に接続されている。中継部16-6の両側には、第2弾性部16-5と第2構造体16-2が連続して形成され、さらに、第3構造体16-3と第1弾性部16-4が連続して形成される。 The relay portion 16-6 is connected to the first structure 16-1 by the beam portion 16-7. The second elastic portion 16-5 and the second structure 16-2 are continuously formed on both sides of the relay portion 16-6, and the third structure 16-3 and the first elastic portion 16-4 are further formed. It is formed continuously.
第1弾性部16-4は、第3構造体16-3の長さ方向の一端部(先端部)で、長さ方向と交差する方向(幅方向)に設けられている。 The first elastic portion 16-4 is one end portion (tip portion) in the length direction of the third structure 16-3, and is provided in a direction intersecting the length direction (width direction).
第2構造体16-2、第3構造体16-3、第2弾性部16-5の幅はWであり、第1弾性部16-4の幅W1は、幅Wより狭くされている。中継部の幅は、ほぼ2Wとされている。 The width of the second structure 16-2, the third structure 16-3, and the second elastic portion 16-5 is W, and the width W1 of the first elastic portion 16-4 is narrower than the width W. The width of the relay part is almost 2W.
金属板の厚みT(図6に示す)、第1弾性部16-4の幅W1、第2弾性部16-5、第3構造体16-3などの幅W、及び中継部16-6の幅2Wの関係は、必要に応じて変更可能である。 The thickness T of the metal plate (shown in FIG. 6), the width W1 of the first elastic portion 16-4, the width W of the second elastic portion 16-5, the third structure 16-3, etc., and the relay portion 16-6. The relationship of width 2W can be changed as needed.
梁部16-7の幅は、金属板の厚みTと等しく、梁部16-7の断面は、正方形とされている。このため、各軸方向の変形のし易さが等しくされている。梁部16-7は、第1構造体16-1と中継部16-6とを接続するために用いている。しかし、例えば第1構造体16-1と第3構造体16-3又は第1弾性部16-4とを接続する構造とすれば、梁部16-7は、省略することが可能である。 The width of the beam portion 16-7 is equal to the thickness T of the metal plate, and the cross section of the beam portion 16-7 is a square. Therefore, the ease of deformation in each axial direction is equalized. The beam portion 16-7 is used to connect the first structure 16-1 and the relay portion 16-6. However, if the structure is such that the first structure 16-1 and the third structure 16-3 or the first elastic portion 16-4 are connected, the beam portion 16-7 can be omitted.
Aに示すように打ち抜かれた金属板の破線で示す複数の折曲部Bを折り曲げることにより、図6に示す弾性体16が形成される。金属板の各部を折り曲げた後、第1弾性部16-4の先端部が例えばネジにより第1構造体16-1に固定される。第1弾性部16-4の固定方法は、これに限らず、第1弾性部16-4の先端部を第1構造体16-1に溶接したり、接着材を用いて接着したりすることも可能である。
As shown in A, the
第1弾性部16-4は、後述するように第3構造体16-3に対して湾曲され、第3構造体16-3などの幅Wより狭い幅W1を有している。このため、第1弾性部16-4は、第2弾性部16-5の剛性以下の曲げ又はねじれ剛性を有している。 The first elastic portion 16-4 is curved with respect to the third structure 16-3 as described later, and has a width W1 narrower than the width W of the third structure 16-3 and the like. Therefore, the first elastic portion 16-4 has a bending or torsional rigidity equal to or lower than the rigidity of the second elastic portion 16-5.
第2弾性部16-5は、略U字状に折曲され、第2構造体16-2に比べて低い曲げ又はねじれ剛性を有している。 The second elastic portion 16-5 is bent in a substantially U shape and has lower bending or torsional rigidity than the second structure 16-2.
歪センサ19は、2つの第1弾性部16-4の間に位置する第1構造体16-1と、中継部16-6の中央部との間に設けられる。さらに、歪センサ19は、2つの第3構造体16-3の間に位置され、2つの第3構造体16-3と平行に配置される。
The
第1弾性部16-4、第2弾性部16-5、中継部16-6、第1構造体16-1、第2構造体16-2、及び第3構造体16-3の厚みは、金属板の厚みTに等しい。第2弾性部16-5は、U字状部の長さL1及びL2が長い程、及び金属板の厚みTが薄い程、柔軟であり、第1弾性部16-4及び中継部16-6も、金属板の厚みTが薄い程、及び又は幅が狭い程、柔軟である。 The thickness of the first elastic portion 16-4, the second elastic portion 16-5, the relay portion 16-6, the first structure 16-1, the second structure 16-2, and the third structure 16-3 is It is equal to the thickness T of the metal plate. The second elastic portion 16-5 is more flexible as the lengths L1 and L2 of the U-shaped portion are longer and the thickness T of the metal plate is thinner, and the first elastic portion 16-4 and the relay portion 16-6 are flexible. However, the thinner the thickness T of the metal plate and / or the narrower the width, the more flexible it is.
歪センサ19を構成する起歪体19aの厚みは、第1構造体16-1、第2構造体16-2、第3構造体16-3、第1弾性部16-4、第2弾性部16-5、及び中継部16-6の厚みより薄く、起歪体19aの幅は、第3構造体16-3、第1弾性部16-4、第2弾性部16-5、及び中継部16-6の厚みTより広い。
The thickness of the
起歪体19aは、後述するように、厚みが薄い矩形状であり、平面の縦横比が大きい形状である。このため、起歪体19aが単体の場合、断面二次モーメントの相違により、起歪体19aは、Fx、Fy方向の力及びMz方向のモーメントに対して変位が小さく、Mx、My方向のモーメント及びFz方向の力に対して変位が大きい特性を有している。
As will be described later, the strain-causing
一方、弾性体16の変位量が小さ過ぎる場合、上述したストッパ30の構造に対して、高い加工精度が要求される。また、Fx、Fy方向の力及びMz方向のモーメントに対する変位量と、Mx、My方向のモーメント及びFz方向の力に対する変位量が大きい場合、ストッパ30の構造が複雑となる。このため、簡単な構造のストッパで高精度な力覚センサを構成するためには、弾性体16の各軸の変位量の差が小さいことが必要である。
On the other hand, when the displacement amount of the
本実施形態に係る弾性体16は、X-Y平面(X軸、Y軸を含む平面)に平行な方向への変位量を増加させ、起歪体19aは、僅かしか変位していないにも関わらず、センサ体としては、大きな変位量を実現することを可能とする。
The
さらに、起歪体19aのZ軸方向の剛性は、弾性体16のZ軸方向の剛性に比べて遥かに小さい。このため、力覚センサのZ軸方向の曲げに係わる定格荷重を、起歪体19a単体に印加することはできない。したがって、起歪体19aの変位量をコントロールする必要がある。
Further, the rigidity of the strain-causing
したがって、弾性体16に求められる機能は、(1)X-Y平面内において、変位量が大きいこと。(2)Z軸方向の負荷を受けて、起歪体19aの変位量をコントロールすることである。
Therefore, the functions required of the
(第1弾性部16-4の機能)
(1)Mz系(Fx、Fy、Mz)の変形
図7に示すように、第1弾性部16-4は、第3構造体16-3に対して湾曲部16-4aの部分で湾曲され、第1弾性部16-4の幅W1は、第3構造体16-3などの幅Wより狭くされている。このため、第1弾性部16-4は、第2弾性部16-5の剛性以下の剛性を有し、図示矢印C、D方向に変形し易くなっている。
(Function of the first elastic part 16-4)
(1) Deformation of Mz system (Fx, Fy, Mz) As shown in FIG. 7, the first elastic portion 16-4 is curved at the portion of the curved portion 16-4a with respect to the third structure 16-3. , The width W1 of the first elastic portion 16-4 is narrower than the width W of the third structure 16-3 and the like. Therefore, the first elastic portion 16-4 has a rigidity equal to or lower than the rigidity of the second elastic portion 16-5, and is easily deformed in the directions of arrows C and D in the drawing.
弾性体16にFx、Fy方向の力が印加された場合、及びMz方向のモーメントが印加された場合、第1構造体16-1に対して第2構造体16-2が相対的に移動し、第3構造体16-3に接続された第1弾性部16-4が、ねじれるように変形する。このため、第1構造体16-1に対する第2構造体16-2の変位量が増加する。起歪体19aは、第3構造体16-3の厚みと、起歪体19aの幅、及び負荷に応じて変位し、起歪体19aの変位量は、僅かである。すなわち、本実施形態の場合、起歪体19aの変位量に比べて、第1構造体16-1に対する第2構造体16-2の変位量を増加させることができる。
When a force in the Fx and Fy directions is applied to the
(2)Fz系(Mx、My、Fz)の変形
一方、弾性体16にFz方向の力が印加された場合、及びMx、My方向のモーメントが印加された場合、第3構造体16-3が接続された第1弾性部16-4が、図7に示す矢印C、D方向に変形する。このため、第3構造体16-3の幅方向の変位量が増加し、起歪体19aの厚み方向の変位量を増加させることができる。このため、後述するように、第3構造体16-3を略S字状に変形させることができ、ブリッジ回路の出力電圧を増加させることができる。
(2) Deformation of Fz system (Mx, My, Fz) On the other hand, when a force in the Fz direction is applied to the
図8Aは、本実施形態に係る弾性体16の変形の一例を示している。
第1構造体16-1及び第3構造体16-3に接続された第1弾性部16-4の剛性は、第2弾性部16-5の剛性以下である。このため、弾性体16に例えばFz方向の力が印加された場合、第1弾性部16-4が変形することにより第2弾性部16-5の変形が減少し、中継部16-6の吊り上げ量が低減される。このため、第3構造体16-3は、略S字状に変形し、第1構造体16-1と中継部16-6との間に設けられた起歪体19aも、略S字状に変形される。
FIG. 8A shows an example of deformation of the
The rigidity of the first elastic portion 16-4 connected to the first structure 16-1 and the third structure 16-3 is less than or equal to the rigidity of the second elastic portion 16-5. Therefore, when a force in the Fz direction is applied to the
図8Bは、図8Aに示す弾性体16の変形に伴う起歪体19aの変形を概略的に示している。起歪体19aの表面に複数の歪ゲージ51~54が図示のように配置されているものとする。
FIG. 8B schematically shows the deformation of the strain-causing
弾性体16の変形に伴い起歪体19aが略S字状に変形された場合、起歪体19aの表面に設けられた歪ゲージ51、52は、伸長され、歪ゲージ53、54は圧縮される。このため、歪ゲージ51、52の抵抗値と、歪ゲージ53、54の抵抗値との差が大きくなり、歪ゲージ51~54により構成されるブリッジ回路の出力電圧を増加させることができる。したがって、力覚センサの精度を向上させることができる。
When the
図8Cは、比較例としての弾性体60の変形の様子を示している。この弾性体60は、本実施形態の弾性体16から第1弾性部16-4を除いたものである。第1弾性部16-4が無い場合、弾性体60に例えばFz方向の力が印加されると、第2構造体16-2に比べて低い剛性を有する第2弾性部16-5の曲げ又はねじれ変形により、第3構造体16-3が湾曲される。これに伴い、中継部16-6が吊り上げられる。このため、第1構造体16-1と中継部16-6との間に設けられた起歪体19aも湾曲される。
FIG. 8C shows the deformation of the
図8Dは、図8Cに示す弾性体60の変形に伴う起歪体19aの変形を示している。弾性体60の湾曲に伴い起歪体19aが湾曲された場合、起歪体19aの表面に設けられた歪ゲージ51、52、及び歪ゲージ53、54は共に伸長される。このため、歪ゲージ51、52の抵抗値と、歪ゲージ53、54の抵抗値との差が小さく、歪ゲージ51~54により構成されるブリッジ回路の出力電圧も小さい。したがって、力覚センサの精度を向上させることが困難である。
FIG. 8D shows the deformation of the strain-causing
(第2弾性部16-5の機能)
第2弾性部16-5は、第2構造体16-2に比べて曲げ又はねじれ剛性が低い。このため、弾性体16にFx、Fy方向の力が印加された場合、及びMz方向のモーメントが印加された場合、第1構造体16-1と中継部16-6との間に設けられた起歪体19aが後述する第3構造体16-3により制御された量しか変位しないにも関わらず、第1構造体16-1に対する第2構造体16-2の変位量を増加させることができる。
(Function of the second elastic part 16-5)
The second elastic portion 16-5 has a lower bending or torsional rigidity than the second structure 16-2. Therefore, when a force in the Fx and Fy directions is applied to the
具体的には、U字状の第2弾性部16-5は、幅に比べて厚みが狭くされ、第2弾性部16-5の断面二次モーメントが大きく異なっている。このため、第2弾性部16-5は、Fz方向の力に対して剛性が高く、Mz方向のモーメントに対して剛性が低い。ねじれを考慮すると、第2弾性部16-5は、Fz方向の力に対しても単純に曲げで想定している以上に柔軟性を有している。しかし、第2弾性部16-5は、Mz方向のモーメントよりも、十分にFz方向の力に対する剛性が高い。 Specifically, the U-shaped second elastic portion 16-5 has a narrower thickness than the width, and the moment of inertia of area of the second elastic portion 16-5 is significantly different. Therefore, the second elastic portion 16-5 has high rigidity with respect to the force in the Fz direction and low rigidity with respect to the moment in the Mz direction. Considering the twist, the second elastic portion 16-5 has more flexibility than simply assumed by bending with respect to the force in the Fz direction. However, the second elastic portion 16-5 is sufficiently more rigid with respect to the force in the Fz direction than the moment in the Mz direction.
(第3構造体16-3の機能)
第3構造体16-3は、第1弾性部16-4と中継部16-6との間に設けられ、且つ、歪センサ19と平行に配置されている。このため、弾性体16にFx、Fy方向の力、及び/又はMz方向のモーメントが印加された場合、歪センサ19を構成する起歪体19aの厚み方向と幅方向の変位量を制御することができる。
(Function of the third structure 16-3)
The third structure 16-3 is provided between the first elastic portion 16-4 and the relay portion 16-6, and is arranged in parallel with the
具体的には、第3構造体16-3の幅Wは、起歪体19aの厚みより広くされ、第3構造体16-3の厚みTは、起歪体19aの幅より薄くされている。したがって、第3構造体16-3により、断面二次モーメントの異なる起歪体19aの厚み方向と幅方向の変位量を制御することが可能である。
Specifically, the width W of the third structure 16-3 is wider than the thickness of the strain-causing
(歪センサの構成)
図9は、歪センサ19の一例を示している。前述したように、歪センサ19は、起歪体19aと、起歪体19aの表面に設けられた複数の歪ゲージR1~R8により構成される。起歪体19aは、金属により構成され、その厚みは、幅より薄くされている。このため、起歪体19aは、厚み方向に変形しやすく、幅方向に変形し難い。
(Structure sensor configuration)
FIG. 9 shows an example of the
起歪体19aの一端部は第1構造体16-1に設けられ、他端部は第2構造体16-2の中継部16-6に設けられる。歪ゲージR1、R3、R5、R8は、起歪体19aの一端部近傍に設けられ、歪ゲージR2、R4、R6、R7は、起歪体19aの他端部近傍に設けられる。
One end of the strain-causing
図10は、上記歪ゲージR1~R8を用いたブリッジ回路の一例を示している。歪ゲージR1、R2、R3、R4は、第1ブリッジ回路BC1を構成し、歪ゲージR5、R6、R7、R8は、第2ブリッジ回路BC2を構成する。 FIG. 10 shows an example of a bridge circuit using the strain gauges R1 to R8. The strain gauges R1, R2, R3, and R4 form the first bridge circuit BC1, and the strain gauges R5, R6, R7, and R8 form the second bridge circuit BC2.
第1ブリッジ回路BC1は、電源Vと接地GNDとの間に歪ゲージR2と歪ゲージR1の直列回路と、歪ゲージR4と歪ゲージR3の直列回路が配置される。歪ゲージR2と歪ゲージR1の接続ノードから出力電圧Vout+が出力され、歪ゲージR4と歪ゲージR3の接続ノードから出力電圧Vout-が出力される。出力電圧Vout+及び出力電圧Vout-は、演算増幅器OP1に供給され、演算増幅器OP1の出力端から出力電圧Voutが出力される。 In the first bridge circuit BC1, a series circuit of the strain gauge R2 and the strain gauge R1 and a series circuit of the strain gauge R4 and the strain gauge R3 are arranged between the power supply V and the ground GND. The output voltage Vout + is output from the connection node of the strain gauge R2 and the strain gauge R1, and the output voltage Vout- is output from the connection node of the strain gauge R4 and the strain gauge R3. The output voltage Vout + and the output voltage Vout- are supplied to the operational amplifier OP1, and the output voltage Vout is output from the output end of the operational amplifier OP1.
第2ブリッジ回路BC2は、電源Vと接地GNDとの間に歪ゲージR6と歪ゲージR5の直列回路と、歪ゲージR8と歪ゲージR7の直列回路が配置される。歪ゲージR6と歪ゲージR5の接続ノードから出力電圧Vout+が出力され、歪ゲージR8と歪ゲージR7の接続ノードから出力電圧Vout-が出力される。出力電圧Vout+及び出力電圧Vout-は、演算増幅器OP2に供給され、演算増幅器OP2の出力端から出力電圧Voutが出力される。 In the second bridge circuit BC2, a series circuit of the strain gauge R6 and the strain gauge R5 and a series circuit of the strain gauge R8 and the strain gauge R7 are arranged between the power supply V and the ground GND. The output voltage Vout + is output from the connection node of the strain gauge R6 and the strain gauge R5, and the output voltage Vout- is output from the connection node of the strain gauge R8 and the strain gauge R7. The output voltage Vout + and the output voltage Vout- are supplied to the operational amplifier OP2, and the output voltage Vout is output from the output end of the operational amplifier OP2.
前述したように、起歪体19aが例えばFz方向の力により、S字状に変形されることにより、第1ブリッジ回路BC1及び第2ブリッジ回路BC2から大きな出力電圧を得ることができる。
As described above, the strain-causing
尚、起歪体19aに対する歪ゲージR1~R8の配置、及びブリッジ回路BC1、BC2の構成は、これに限定されるものではなく、変形可能である。
The arrangement of the strain gauges R1 to R8 with respect to the
(弾性体16及び力覚センサの効果)
本実施形態の弾性体16は、第1構造体16-1と、複数の第2構造体16-2と、第2構造体16-2のそれぞれに設けられた第2弾性部16-5と、2つの第2弾性部16-5の間に設けられた中継部16-6と、中継部16-6に設けられた2つの第3構造体16-3と、第3構造体16-3のそれぞれに設けられ、第1構造体16-1に接続された第1弾性部16-4と、を具備し、第2弾性部16-5の剛性は、第2構造体16-2の剛性よりも低く、第1弾性部16-4の剛性は第2弾性部16-5の剛性以下である。このため、弾性体16の全体的な剛性を、第1弾性部16-4及び第2弾性部16-5が無い場合に比べて低くすることができ、Fx、Fy方向の力に対して、弾性体16の変位量を増加させることができる。したがって、Fx、Fy方向の力に対して、起歪体19aの僅な変形に比べて、弾性体16の変位量を増加させることができる。
(Effect of
The
また、本実施形態の弾性体16は、第1弾性部16-4、第2弾性部16-5、及び中継部16-6を具備することにより、6軸方向の変位量をほぼ同等とすることができる。しかも、Fz方向の力を受けて、第3構造体16-3及び中継部16-6の変形を抑制でき、第1弾性部16-4、第3構造体16-3及び中継部16-6を略S字状に変形させることができる。これに伴い、起歪体19aをS字状に変形させることができるため、Fz方向の力に対して起歪体19aに十分な歪を与えることができる。したがって、大きなセンサ出力を得ることができ、高精度の力覚センサを構成することが可能である。
Further, the
さらに、第1弾性部16-4の剛性が、第2弾性部16-5の剛性以下であるため、Fz方向の力に対して起歪体19aにより大きな歪を与えることができ、一層大きなセンサ出力を得ることができる。尚、ここで、剛性とは、軸剛性、曲げ剛性、せん断剛性、及びねじり剛性を含んでいる。
Further, since the rigidity of the first elastic portion 16-4 is equal to or less than the rigidity of the second elastic portion 16-5, a larger strain can be applied to the strain-causing
しかも、弾性体16は、6軸方向の変位量がほぼ同等であり、全体的な剛性が低い。このため、簡単な構成のストッパ30により、起歪体19aを保護することができる。
Moreover, the
具体的には、高い剛性を有する弾性体の場合、ストッパ30のストッパ部材31の側面と、取付けプレート13の開口部13aの内面との隙間を例えば20μm以下とする必要がある。このため、機械加工が困難である。しかし、本実施形態のように、弾性体16の全体的な剛性が低い場合、定格荷重時の弾性体16の変位量を例えば100μm~200μmに増加させることができる。このため、ストッパ部材31の側面と、取付けプレート13の開口部13aの内面との間隔を広げることができるため、過負荷時のストッパ30の設計が容易となり、ストッパ30の機械加工が容易となる。
Specifically, in the case of an elastic body having high rigidity, the gap between the side surface of the
さらに、過負荷時、剛性が高いストッパ30によって、弾性体16及び起歪体19aの変位を抑制することができるため、定格荷重の範囲において、起歪体19aに十分な歪を与えることが可能である。したがって、高いセンサ出力を得ることが可能である。仮に、ストッパ30が無い場合、過負荷時も想定して、十分な安全率を見込んだ定格荷重を設定する必要がある。このため、起歪体に十分な歪を与えることができず、高いセンサ出力を取り出すことが困難である。
Further, since the
(弾性体16の変形例)
図11は、弾性体16の変形例を示している。
上記実施形態において、第1弾性部16-4は、第3構造体16-3の長さ方向の一端部(先端部)で、長さ方向と交差する方向(幅方向)に設けられ、湾曲部16-4aを有している。
(Modification example of elastic body 16)
FIG. 11 shows a modified example of the
In the above embodiment, the first elastic portion 16-4 is one end portion (tip portion) in the length direction of the third structure 16-3, is provided in a direction intersecting the length direction (width direction), and is curved. It has parts 16-4a.
これに対して、図11に示す変形例において、第1弾性部16-4は、第3構造体16-3の長さ方向の一端部で、金属板の厚み方向に折り曲げて形成される。このようにして形成された第1弾性部16-4は、第2弾性部16-5の剛性以下の剛性を有しており、図示矢印C、D方向に変形し易い構造とされている。 On the other hand, in the modified example shown in FIG. 11, the first elastic portion 16-4 is formed by bending the third elastic portion 16-3 at one end in the length direction in the thickness direction of the metal plate. The first elastic portion 16-4 thus formed has a rigidity equal to or lower than that of the second elastic portion 16-5, and has a structure that is easily deformed in the directions of arrows C and D in the drawing.
上記変形例によっても、上記実施形態と同様の効果を得ることが可能である。
その他、本発明は上記各実施形態そのままに限定されるものではなく、実施段階ではその要旨を逸脱しない範囲で構成要素を変形して具体化できる。また、上記各実施形態に開示されている複数の構成要素の適宜な組み合わせにより、種々の発明を形成できる。例えば、実施形態に示される全構成要素から幾つかの構成要素を削除してもよい。さらに、異なる実施形態にわたる構成要素を適宜組み合わせてもよい。
The same effect as that of the above embodiment can be obtained by the above modification.
In addition, the present invention is not limited to each of the above embodiments as it is, and at the implementation stage, the components can be modified and embodied within a range that does not deviate from the gist thereof. In addition, various inventions can be formed by an appropriate combination of the plurality of components disclosed in each of the above embodiments. For example, some components may be removed from all the components shown in the embodiments. In addition, components across different embodiments may be combined as appropriate.
10…力覚センサ、11…本体、16…弾性体、16-1…第1構造体、16-2…第2構造体、16-3…第3構造体、16-4…第1弾性部、16-5…第2弾性部、16-6…中継部、19…歪センサ、19a…起歪体。 10 ... Force sensor, 11 ... Main body, 16 ... Elastic body, 16-1 ... First structure, 16-2 ... Second structure, 16-3 ... Third structure, 16-4 ... First elastic part , 16-5 ... Second elastic part, 16-6 ... Relay part, 19 ... Strain sensor, 19a ... Distortion body.
Claims (8)
前記6軸方向に変形可能な第2弾性部と、前記第2弾性部に接続された中継部を有する複数の第2構造体と、
前記第2構造体の前記中継部のそれぞれと前記第1弾性部のそれぞれとの間に設けられた複数の第3構造体と、
を具備し、
前記第1構造体、前記第2構造体、前記第3構造体、前記中継部、前記第1弾性部、及び前記第2弾性部は、1枚の金属板からなり、前記第2構造体、前記第3構造体、前記中継部、前記第1弾性部、及び前記第2弾性部は、折り曲げられた前記金属板であることを特徴とする弾性体。 A first structure to which a plurality of first elastic parts deformable in the 6-axis direction are connected, and
A second elastic portion that can be deformed in the six-axis direction, and a plurality of second structures having a relay portion connected to the second elastic portion.
A plurality of third structures provided between each of the relay portions of the second structure and each of the first elastic portions, and
Equipped with
The first structure, the second structure, the third structure, the relay part, the first elastic part, and the second elastic part are made of one metal plate, and the second structure. The third structure, the relay portion, the first elastic portion, and the second elastic portion are elastic bodies characterized by being the bent metal plate.
前記6軸方向に変形可能な第2弾性部と、前記第2弾性部に接続された中継部を有する複数の第2構造体と、
前記第2構造体の前記中継部のそれぞれと前記第1弾性部のそれぞれとの間に設けられた複数の第3構造体と、
前記第1構造体と前記中継部のそれぞれとの間に設けられた複数の歪センサと、
を具備し、
前記第1構造体、前記第2構造体、前記第3構造体、前記中継部、前記第1弾性部、及び前記第2弾性部は、1枚の金属板からなり、前記第2構造体、前記第3構造体、前記中継部、前記第1弾性部、及び前記第2弾性部は、折り曲げられた前記金属板であることを特徴とする力覚センサ。 A first structure to which a plurality of first elastic parts deformable in the 6-axis direction are connected, and
A second elastic portion that can be deformed in the six-axis direction, and a plurality of second structures having a relay portion connected to the second elastic portion.
A plurality of third structures provided between each of the relay portions of the second structure and each of the first elastic portions, and
A plurality of strain sensors provided between the first structure and each of the relay portions, and
Equipped with
The first structure, the second structure, the third structure, the relay part, the first elastic part, and the second elastic part are made of one metal plate, and the second structure. A force sensor characterized in that the third structure, the relay portion, the first elastic portion, and the second elastic portion are the bent metal plates.
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