JP6992650B2 - 電力変換装置 - Google Patents

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Description

本発明は、直流電力を交流電力に変換する電力変換装置に関する。
例えば家庭内の電子機器に電力を供給する場合に、しばしば、互いに位相が異なる２つの交流電圧を伝える２つの電圧線と、中性点電圧を伝える１つの中性線を有する、単相３線式の電力変換装置が利用される。例えば、特許文献１～３には、単相３線式の電力変換装置が開示されている。
特開２０１５－２３１２５９号公報 特開２０１５－２６５７号公報 特開２０１５－２７１９７号公報
電力変換装置では、例えば、負荷が過負荷状態である場合には、その負荷に対する電力供給が停止されることが望まれており、電力供給および電力供給の停止を適切に行うことができることが期待されている。
電力供給および電力供給の停止を適切に行うことができる電力変換装置を提供することが望ましい。
本発明の電力変換装置は、第１のスイッチング素子ペアと、第２のスイッチング素子ペアと、第３のスイッチング素子ペアと、第１の出力端子と、第２の出力端子と、第３の出力端子と、第１のローパスフィルタと、第２のローパスフィルタと、制御部とを備えている。第１のスイッチング素子ペアは、第１の電圧線を第１のノードに接続可能な第１のスイッチング素子と、第２の電圧線を第１のノードに接続可能な第２のスイッチング素子とを含むものである。第２のスイッチング素子ペアは、第１の電圧線を第２のノードに接続可能な第３のスイッチング素子と、第２の電圧線を第２のノードに接続可能な第４のスイッチング素子とを含むものである。第３のスイッチング素子ペアは、第１の電圧線を第３のノードに接続可能な第５のスイッチング素子と、第２の電圧線を第３のノードに接続可能な第６のスイッチング素子とを含むものである。第３の出力端子は、第３のノードと直接的または間接的に接続されたものである。第１のローパスフィルタは、第１のノードと第１の出力端子との間の第１の経路に設けられ、第１のノードと第３のノードとの間の電圧に含まれる高周波数成分を除去可能なものである。第２のローパスフィルタは、第２のノードと第２の出力端子との間の第２の経路に設けられ、第２のノードと第３のノードとの間の電圧に含まれる高周波数成分を除去可能なものである。制御部は、第１のスイッチング素子ペア、第２のスイッチング素子ペア、および第３のスイッチング素子ペアにおけるスイッチング動作を制御可能であり、スイッチング動作のスイッチング周期よりも長い期間において、第１のスイッチング素子ペアおよび第２のスイッチング素子ペアのうちの一方を選択的にオフ状態にすることが可能なものである。
本発明の電力変換装置によれば、第１のスイッチング素子ペアおよび第２のスイッチング素子ペアのうちの一方を選択的にオフ状態にするようにしたので、電力供給および電力供給の停止を適切に行うことができる。
本発明の一実施の形態に係る電力変換装置の一構成例を表す回路図である。 図１に示した電力変換装置の一動作例を表す表である。 図１に示した制御部の一構成例を表すブロック図である。 図１に示したＤＣ／ＡＣインバータの一動作例を表す表である。 図３に示した制御部の一動作例を表す説明図である。 図３に示した制御部の他の動作例を表す説明図である。 図３に示した制御部の他の動作例を表す説明図である。 図３に示した制御部の他の動作例を表す説明図である。 図１に示したＤＣ／ＡＣインバータの一動作例を表す状態遷移図である。 図１に示したＤＣ／ＡＣインバータにおけるバイポーラＰＷＭ動作の一例を表すタイミング波形図である。 図１に示したＤＣ／ＡＣインバータにおけるユニポーラＰＷＭ動作の一例を表すタイミング波形図である。 シミュレーション条件を表す表である。 図１に示した電力変換装置の一動作例を表すタイミング波形図である。 図１に示した電力変換装置の他の動作例を表すタイミング波形図である。 変形例に係る電力供給制御部の一動作例を表す説明図である。 他の変形例に係る電力変換装置の一構成例を表す回路図である。
以下、本発明の実施の形態について、図面を参照して詳細に説明する。
［構成例］
図１は、本発明の一実施の形態に係る電力変換装置（電力変換装置１）の一構成例を表すものである。この電力変換装置１は、系統連系運転モードＭ１および自立運転モードＭ２を含む２つの運転モードで動作を行うことができるものである。
電力変換装置１は、端子Ｔ１１，Ｔ１２と、端子Ｔ２１，Ｔ２２と、端子Ｔ３１，Ｔ３２，Ｔ３３とを備えている。端子Ｔ１１，Ｔ１２には、バッテリＢＴが接続されている。バッテリＢＴは、例えば、家庭用のバッテリであってもよいし、電気自動車用のバッテリであってもよい。端子Ｔ２１，Ｔ２２は、商用電源ＧＲＩＤに接続されており、端子Ｔ３１，Ｔ３２，Ｔ３３は、負荷装置ＬＯＡＤに接続されている。系統連系運転モードＭ１では、電力変換装置１は、単相２線を用いて商用電源ＧＲＩＤと接続することにより、バッテリＢＴを充放電する。また、自立運転モードＭ２では、電力変換装置１は、単相３線を用いて負荷装置ＬＯＡＤと接続することにより、負荷装置ＬＯＡＤに電力を供給するようになっている。
電力変換装置１は、双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１０と、ＤＣ／ＡＣインバータ２０と、スイッチＳgridu，Ｓgridwと、電圧検出部１９と、スイッチＳstdu，Ｓstdwとを備えている。
双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１０は、直流電圧を昇圧し、あるいは直流電圧を降圧する、双方向の電力変換を行うものである。双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１０は、例えば、非絶縁型のＤＣ／ＤＣコンバータであってもよいし、絶縁型のＤＣ／ＤＣコンバータであってもよい。双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１０は、端子Ｔ１１，Ｔ１２を介してバッテリＢＴに接続されるとともに、高電圧線ＨＬおよび低電圧線ＬＬを介してスイッチング素子ＳＷ１～ＳＷ６を含むスイッチング部に接続される。バッテリＢＴにおけるバッテリ電圧Ｖbtは、例えば２００Ｖ～４００Ｖ程度にすることができ、高電圧線ＨＬおよび低電圧線ＬＬの間の電圧（直流バス電圧Ｖdc）は、例えば４００Ｖ程度にすることができる。双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１０は、例えば、電力変換装置１の運転モードが系統連系運転モードＭ１である場合には、バッテリＢＴを充放電させる充放電制御を行う。また、双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１０は、電力変換装置１の運転モードが自立運転モードＭ２である場合には、直流バス電圧Ｖdcが例えば４００Ｖになるように電圧一定制御を行うようになっている。
ＤＣ／ＡＣインバータ２０は、直流電圧を交流電圧に変換し、あるいは交流電圧を直流電圧に変換する、フルブリッジ型の単相３線式のインバータである。ＤＣ／ＡＣインバータ２０は、電力変換装置１の運転モードが系統連系運転モードＭ１である場合には、フルブリッジ型の単相２線式のインバータとして動作し、電力変換装置１の運転モードが自立運転モードＭ２である場合には、フルブリッジ型の単相３線式のインバータとして動作するようになっている。ＤＣ／ＡＣインバータ２０は、電圧検出部２１と、容量素子２２と、スイッチング素子ＳＷ１～ＳＷ６と、電流検出部２３Ｕ，２３Ｗと、ローパスフィルタ２９Ｕ，２９Ｗと、電圧検出部２６Ｕ，２６Ｗと、制御部３０とを有している。
電圧検出部２１は、直流バス電圧Ｖdcを検出するものである。電圧検出部２１の一端は高電圧線ＨＬに接続され、他端は低電圧線ＬＬに接続されている。電圧検出部２１は、低電圧線ＬＬにおける電圧からみた高電圧線ＨＬにおける電圧を直流バス電圧Ｖdcとして検出する。そして、電圧検出部２１は、検出した直流バス電圧Ｖdcについての情報を制御部３０に供給するようになっている。
容量素子２２の一端は高電圧線ＨＬに接続され、他端は低電圧線ＬＬに接続されている。容量素子２２は、例えば、電解コンデンサを用いて構成される。容量素子２２は、キャパシタンス（容量値）Ｃdcを有するものである。
スイッチング素子ＳＷ１～ＳＷ６は、ゲート信号Ｓ１～Ｓ６に基づいてそれぞれスイッチング動作を行うものである。スイッチング素子ＳＷ１～ＳＷ６は、例えば絶縁ゲートバイポーラトランジスタ（ＩＧＢＴ：Insulated Gate Bipolar Transistor）を用いて構成される。スイッチング素子ＳＷ１～ＳＷ６のそれぞれは、還流ダイオードを有している。スイッチング素子ＳＷ１の還流ダイオードのアノードは、スイッチング素子ＳＷ１のエミッタに接続され、カソードは、スイッチング素子ＳＷ１のコレクタに接続されている。スイッチング素子ＳＷ２～ＳＷ６についても同様である。
スイッチング素子ＳＷ１は、オン状態になることにより高電圧線ＨＬをノードＮ１に接続するものである。スイッチング素子ＳＷ１のコレクタは高電圧線ＨＬに接続され、ゲートにはゲート信号Ｓ１が供給され、エミッタはノードＮ１に接続されている。スイッチング素子ＳＷ２は、オン状態になることにより低電圧線ＬＬをノードＮ１に接続するものである。スイッチング素子ＳＷ２のコレクタはノードＮ１に接続され、ゲートにはゲート信号Ｓ２が供給され、エミッタは低電圧線ＬＬに接続されている。ノードＮ１は、スイッチング素子ＳＷ１のエミッタとスイッチング素子ＳＷ２のコレクタとの接続点である。
スイッチング素子ＳＷ３は、オン状態になることにより高電圧線ＨＬをノードＮ２に接続するものである。スイッチング素子ＳＷ３のコレクタは高電圧線ＨＬに接続され、ゲートにはゲート信号Ｓ３が供給され、エミッタはノードＮ２に接続されている。スイッチング素子ＳＷ４は、オン状態になることにより低電圧線ＬＬをノードＮ２に接続するものである。スイッチング素子ＳＷ４のコレクタはノードＮ２に接続され、ゲートにはゲート信号Ｓ４が供給され、エミッタは低電圧線ＬＬに接続されている。ノードＮ２は、スイッチング素子ＳＷ３のエミッタとスイッチング素子ＳＷ４のコレクタとの接続点である。
スイッチング素子ＳＷ５は、オン状態になることにより高電圧線ＨＬをノードＮ３に接続するものである。スイッチング素子ＳＷ５のコレクタは高電圧線ＨＬに接続され、ゲートにはゲート信号Ｓ５が供給され、エミッタはノードＮ３に接続されている。スイッチング素子ＳＷ６は、オン状態になることにより低電圧線ＬＬをノードＮ３に接続するものである。スイッチング素子ＳＷ６のコレクタはノードＮ３に接続され、ゲートにはゲート信号Ｓ６が供給され、エミッタは低電圧線ＬＬに接続されている。ノードＮ３は、スイッチング素子ＳＷ５のエミッタとスイッチング素子ＳＷ６のコレクタとの接続点である。
ノードＮ１から端子Ｔ２１，Ｔ３１への経路には、電流検出部２３Ｕおよびローパスフィルタ２９Ｕが設けられている。
電流検出部２３Ｕは、ノードＮ１からローパスフィルタ２９Ｕに流れる電流ｉ_inv1を検出するものである。電流検出部２３Ｕの一端はノードＮ１に接続され、他端はローパスフィルタ２９Ｕに接続されている。そして、電流検出部２３Ｕは、検出した電流ｉ_inv1についての情報を制御部３０に供給するようになっている。
ローパスフィルタ２９Ｕは、ノードＮ１における電圧とノードＮ３における電圧の電圧差に含まれる高周波数成分を除去するものである。ローパスフィルタ２９Ｕは、ＡＣリアクトル２４Ｕと、容量素子２５Ｕとを有している。ＡＣリアクトル２４Ｕの一端は電流検出部２３Ｕの他端に接続され、他端はＵ相電圧線ＵＬに接続されている。ＡＣリアクトル２４Ｕは、インダクタンスＬinvおよび内部抵抗値Ｒinvを有している。容量素子２５Ｕの一端はＵ相電圧線ＵＬに接続され、他端はノードＮ３と端子Ｔ３３とを結ぶ中性線ＯＬに接続されている。容量素子２５Ｕは、例えばフィルムコンデンサを用いて構成される。容量素子２５Ｕは、キャパシタンス（容量値）Ｃinvおよび内部抵抗値Ｒcを有している。この構成により、ローパスフィルタ２９Ｕは、例えばサイン波形状を有するＵ相の交流電圧を出力するようになっている。
電圧検出部２６Ｕは、ローパスフィルタ２９Ｕから出力されるＵ相の交流電圧に係る電圧ｅ_uoを検出するものである。電圧検出部２６Ｕの一端はＵ相電圧線ＵＬに接続され、他端は中性線ＯＬに接続されている。電圧検出部２６Ｕは、中性線ＯＬにおける電圧からみたＵ相電圧線ＵＬにおける電圧を電圧ｅ_uoとして検出する。そして、電圧検出部２６Ｕは、検出した電圧ｅ_uoについての情報を制御部３０に供給するようになっている。
ノードＮ２から端子Ｔ２２，Ｔ３２への経路には、電流検出部２３Ｗおよびローパスフィルタ２９Ｗが設けられている。
電流検出部２３Ｗは、ノードＮ２からローパスフィルタ２９Ｗに流れる電流ｉ_inv2を検出するものである。電流検出部２３Ｗの一端はノードＮ２に接続され、他端はローパスフィルタ２９Ｗに接続されている。そして、電流検出部２３Ｗは、検出した電流ｉ_inv2についての情報を制御部３０に供給するようになっている。
ローパスフィルタ２９Ｗは、ノードＮ２における電圧とノードＮ３における電圧の電圧差に含まれる高周波数成分を除去するものである。ローパスフィルタ２９Ｗは、ＡＣリアクトル２４Ｗと、容量素子２５Ｗとを有している。ＡＣリアクトル２４Ｗの一端は電流検出部２３Ｗの他端に接続され、他端はＷ相電圧線ＷＬに接続されている。ＡＣリアクトル２４Ｗは、インダクタンスＬinvおよび内部抵抗値Ｒinvを有している。容量素子２５Ｗの一端はＷ相電圧線ＷＬに接続され、他端はノードＮ３と端子Ｔ３３とを結ぶ中性線ＯＬに接続されている。容量素子２５Ｗは、例えばフィルムコンデンサを用いて構成される。容量素子２５Ｗは、キャパシタンス（容量値）Ｃinvおよび内部抵抗値Ｒcを有している。この構成により、ローパスフィルタ２９Ｗは、例えばサイン波形状を有するＷ相の交流電圧を出力するようになっている。
電圧検出部２６Ｗは、ローパスフィルタ２９Ｗから出力されるＷ相の交流電圧に係る電圧ｅ_woを検出するものである。電圧検出部２６Ｗの一端はＷ相電圧線ＷＬに接続され、他端は中性線ＯＬに接続されている。電圧検出部２６Ｗは、中性線ＯＬにおける電圧からみたＷ相電圧線ＷＬにおける電圧を電圧ｅ_woとして検出する。そして、電圧検出部２６Ｗは、検出した電圧ｅ_woについての情報を制御部３０に供給するようになっている。
スイッチＳgridu，Ｓgridwは、系統連系運転モードＭ１においてオン状態になることにより、Ｕ相電圧線ＵＬおよびＷ相電圧線ＷＬを商用電源ＧＲＩＤに接続するものである。スイッチＳgriduの一端はＵ相電圧線ＵＬに接続され、他端は端子Ｔ２１に接続されている。スイッチＳgridwの一端はＷ相電圧線ＷＬに接続され、他端は端子Ｔ２２に接続されている。スイッチＳgridu，Ｓgridwは、制御部３０から供給されたスイッチ制御信号Ｓｇに基づいてオンオフするようになっている。スイッチＳgridu，Ｓgridwは、例えば、リレーを用いて構成される。
電圧検出部１９は、商用電源ＧＲＩＤから供給される系統電圧ｅ_gridを検出するものである。電圧検出部１９の一端は端子Ｔ２１に接続され、他端は端子Ｔ２２に接続されている。電圧検出部１９は、端子Ｔ２２における電圧からみた端子Ｔ２１における電圧を系統電圧ｅ_gridとして検出する。そして、電圧検出部１９は、検出した系統電圧ｅ_gridについての情報を制御部３０に供給するようになっている。
端子Ｔ２１，Ｔ２２は、商用電源ＧＲＩＤに接続されている。商用電源ＧＲＩＤは、単相３線式のものであり、商用電源ＧＲＩＤのＵ相電圧線が電力変換装置１の端子Ｔ２１に接続され、商用電源ＧＲＩＤのＷ相電圧線が電力変換装置１の端子Ｔ２２に接続されている。商用電源ＧＲＩＤは、Ｕ相電圧線と中性線との間に系統インピーダンス（インダクタンスＬgridおよび抵抗値Ｒgrid）を有し、Ｗ相電圧線と中性線との間に、系統インピーダンス（インダクタンスＬgridおよび抵抗値Ｒgrid）を有する。この商用電源ＧＲＩＤには、負荷装置が接続されている。この負荷装置は、例えば、家庭内における１または複数の電子機器に対応するものである。この負荷装置は、一端が商用電源ＧＲＩＤのＵ相電圧線に接続され他端が中性線に接続された、インピーダンスＺｇを有する負荷と、一端が商用電源ＧＲＩＤのＷ相電圧線に接続され他端が中性線に接続された、インピーダンスＺｇを有する負荷とを含む。電力変換装置１の運転モードが系統連系運転モードＭ１である場合には、電力変換装置１のＵ相電圧線ＵＬおよびＷ相電圧線ＷＬは商用電源ＧＲＩＤに接続されるが、電力変換装置１の中性線ＯＬは商用電源ＧＲＩＤに接続されない。このように、電力変換装置１では、系統連系運転モードＭ１において、電力変換装置１の中性線ＯＬを商用電源ＧＲＩＤの中性線に接続しないようにすることにより、ノイズの伝搬を抑えるようになっている。
スイッチＳstdu，Ｓstdwは、自立運転モードＭ２においてオン状態になることにより、Ｕ相電圧線ＵＬおよびＷ相電圧線ＷＬを負荷装置ＬＯＡＤに接続するものである。スイッチＳstduの一端はＵ相電圧線ＵＬに接続され、他端は端子Ｔ３１に接続されている。スイッチＳstdwの一端はＷ相電圧線ＷＬに接続され、他端は端子Ｔ３２に接続されている。スイッチＳstdu，Ｓstdwは、制御部３０から供給されたスイッチ制御信号Ｓｓに基づいてオンオフするようになっている。スイッチＳstdu，Ｓstdwは、例えば、リレーを用いて構成される。
端子Ｔ３１，Ｔ３２，Ｔ３３は、負荷装置ＬＯＡＤに接続されている。この負荷装置ＬＯＡＤは、例えば、家庭内や車内における１または複数の電子機器に対応するものである。負荷装置ＬＯＡＤは、一端が端子Ｔ３１に接続され他端が端子Ｔ３３に接続された、インピーダンスＺ１を有する負荷（Ｕ相負荷）と、一端が端子Ｔ３２に接続され他端が端子Ｔ３３に接続された、インピーダンスＺ２を有する負荷（Ｗ相負荷）とを含む。電力変換装置１の運転モードが自立運転モードＭ２である場合には、電力変換装置１のＵ相電圧線ＵＬおよびＷ相電圧線ＷＬは負荷装置ＬＯＡＤに接続される。また、この例では、電力変換装置１の中性線ＯＬは、常に負荷装置ＬＯＡＤに接続される。
制御部３０は、ＤＣ／ＡＣインバータ２０の動作を制御するものである。また、制御部３０は、双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１０の動作、およびスイッチＳstdu，Ｓstdw，Ｓgridu，Ｓgridwの動作を制御する機能をも有している。制御部３０は、例えば、マイクロコントローラを用いて構成される。
図２は、電力変換装置１の動作を表すものである。この図２は、各運転モードにおける、双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１０、ＤＣ／ＡＣインバータ２０、およびスイッチＳstdu，Ｓstdw，Ｓgridu，Ｓgridwの動作を示している。
系統連系運転モードＭ１では、スイッチＳgridu，Ｓgridwがオン状態になるとともに、スイッチＳstdu，Ｓstdwがオフ状態になる。これにより、商用電源ＧＲＩＤが電力変換装置１に接続され、負荷装置ＬＯＡＤが電力変換装置１から切り離される。ＤＣ／ＡＣインバータ２０は、商用電源ＧＲＩＤから供給された交流電圧に基づいて、直流バス電圧Ｖdcが所定の電圧（例えば４００Ｖ）になるように、電圧一定制御を行う。そして、双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１０は、バッテリＢＴに対する充放電電力制御を行うようになっている。
また、自立運転モードＭ２では、例えば、スイッチＳstdu，Ｓstdwがオン状態になるとともに、スイッチＳgridu，Ｓgridwがオフ状態になる。これにより、例えば、負荷装置ＬＯＡＤが電力変換装置１に接続され、商用電源ＧＲＩＤが電力変換装置１から切り離される。双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１０は、バッテリＢＴにおけるバッテリ電圧Ｖbtに基づいて、直流バス電圧Ｖdcが所定の電圧（例えば４００Ｖ）になるように、電圧一定制御を行う。ＤＣ／ＡＣインバータ２０は、例えば、Ｕ相電圧線ＵＬにおける電圧とＷ相電圧線ＷＬにおける電圧の電圧差である交流出力電圧ｅ_uwの電圧振幅が所定の振幅になるように、電圧振幅一定制御を行う。この自立運転モードＭ２において、電力変換装置１は、中性点（中性線ＯＬ）における電圧バランスを保つように中性点の電圧を制御する。これにより、電力変換装置１は、例えば、家庭内の様々な全ての負荷装置に対して、安定した交流電圧を供給することができるようになっている。
制御部３０は、系統連系運転モードＭ１および自立運転モードＭ２において、電力変換装置１がこのような動作を行うように、ＤＣ／ＡＣインバータ２０の動作、双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１０の動作、およびスイッチＳstdu，Ｓstdw，Ｓgridu，Ｓgridwの動作を制御するようになっている。
（ＤＣ／ＡＣインバータ２０）
制御部３０は、電圧検出部２１から供給された直流バス電圧Ｖdcについての情報、電流検出部２３Ｕ，２３Ｗから供給された電流ｉ_inv1，ｉ_inv2についての情報、電圧検出部２６Ｕ，２６Ｗから供給された電圧ｅ_uo，ｅ_woについての情報、および電圧検出部１９から供給された系統電圧ｅ_gridについての情報に基づいて、スイッチング素子ＳＷ１～ＳＷ６に供給するゲート信号Ｓ１～Ｓ６を生成する。制御部３０は、例えば、電圧検出部２１から供給された直流バス電圧Ｖdcについての情報に対して、ＡＤ変換を行うことにより、直流バス電圧Ｖdcを示すデジタル値を求め、このデジタル値に基づいて制御を行う。電流ｉ_inv1，ｉ_inv2、電圧ｅ_uo，ｅ_wo、電圧ｅ_gridについても同様である。以下、ＡＤ変換されたデジタル値を表すものとして、直流バス電圧Ｖdc、電流ｉ_inv1，ｉ_inv2、電圧ｅ_uo，ｅ_wo、系統電圧ｅ_gridを適宜用いる。
系統連系運転モードＭ１では、制御部３０は、例えば、電圧検出部１９から供給された系統電圧ｅ_gridについての情報に基づいてゲート信号Ｓ１～Ｓ４を生成する。これにより、スイッチング素子ＳＷ１～ＳＷ４は、ゲート信号Ｓ１～Ｓ４に基づいて、商用電源ＧＲＩＤから供給された交流電圧に同期してオンオフする。スイッチング素子ＳＷ５，ＳＷ６は、例えばオフ状態を維持する。これにより、ＤＣ／ＡＣインバータ２０は、直流バス電圧Ｖdcが所定の電圧になるように、電圧一定制御を行う。具体的には、ＤＣ／ＡＣインバータ２０は、例えば、後述するバイポーラＰＷＭ（pulse width modulation）動作やユニポーラＰＷＭ動作と同様の動作を行うことにより、電圧一定制御を行うことができる。
一方、自立運転モードＭ２では、制御部３０は、電圧検出部２１から供給された直流バス電圧Ｖdcについての情報、電流検出部２３Ｕ，２３Ｗから供給された電流ｉ_inv1，ｉ_inv2についての情報、電圧検出部２６Ｕ，２６Ｗから供給された電圧ｅ_uo，ｅ_woについての情報に基づいてゲート信号Ｓ１～Ｓ６を生成する。スイッチング素子ＳＷ１～ＳＷ６は、このゲート信号Ｓ１～Ｓ６に基づいてオンオフする。ＤＣ／ＡＣインバータ２０は、例えば、スイッチング素子ＳＷ１～ＳＷ４をオンオフすることにより、交流出力電圧の電圧振幅が所定の振幅になるように、電圧振幅一定制御を行うとともに、スイッチング素子ＳＷ５，ＳＷ６をオンオフすることにより、中性点（中性線ＯＬ）における電圧バランスを保つように中性点の電圧を制御する。
以下に、制御部３０のうち、自立運転モードＭ２における動作に係る回路構成について、詳細に説明する。
図３は、制御部３０における、ＤＣ／ＡＣインバータ２０の動作を制御する回路の一構成例を表すものである。制御部３０は、デューティ比生成部４０と、駆動部６０と、電力供給制御部３１とを有している。
デューティ比生成部４０は、デューティ比の指令値ｄ_u*，ｄ_w*，ｄ_o*を生成するものである。デューティ比生成部４０は、交流出力電圧演算部４１と、指令値生成部４２と、交流出力電流演算部４３と、電流推定部４４と、減算部４５，４６と、推定負荷電流演算部４７と、電圧制御部４８と、電流制御部４９と、乗算部５０と、バランス制御部５１とを有している。デューティ比生成部４０の演算処理において用いられる演算式を以下に示す。
Figure 0006992650000001
Figure 0006992650000002
Figure 0006992650000003
交流出力電圧演算部４１は、電圧ｅ_uo，ｅ_wo、および電力供給制御部３１から供給されたパラメータａ，ｂに基づいて、式ＥＱ１の第１式を用いることにより、交流出力電圧ｅ_uwを求めるものである。後述するように、パラメータａは“１”または“０”に設定され、パラメータｂは“１”，“０”，“－１”のうちのいずれかに設定されるようになっている。
指令値生成部４２は、パラメータａ，ｂに基づいて、式ＥＱ１の第２式を用いることにより、交流出力電圧ｅ_uwの指令値ｅ_uw*を生成するものである。この式ＥＱ１の第２式において、Ｅmaxは振幅値であり、θsdは位相角度である。この位相角度θsdは、時間ｔの関数であり、自立運転周波数ｆsd（例えば６０Ｈｚ）に応じて変化するものである。
交流出力電流演算部４３は、電流ｉ_inv1，ｉ_inv2およびパラメータａ，ｂに基づいて、式ＥＱ１の第３式を用いることにより、交流出力電流ｉ_invを求めるものである。
電流推定部４４は、電圧ｅ_uo，ｅ_woに基づいて、式ＥＱ２を用いることにより、容量素子２５Ｕに流れる電流（推定電流ｉ_c1）を推定するとともに、容量素子２５Ｗに流れる電流（推定電流ｉ_c2）を推定するものである。図１に示したように、推定電流ｉ_c1は、ＡＣリアクトル２４Ｕから容量素子２５Ｕに向かって流れる電流であり、推定電流ｉ_c2は、ＡＣリアクトル２４Ｗから容量素子２５Ｗに向かって流れる電流である。この式ＥＱ２において、Ｅuormsは、電圧ｅ_uoの実効値であり、Ｅwormsは、電圧ｅ_woの実効値である。実効値Ｅuorms，Ｅwormsは、電圧ｅ_uo，ｅ_woに基づいて、例えば、式ＥＱ３を用いて求めることができる。
減算部４５は、電流ｉ_inv1および推定電流ｉ_c1に基づいて、式ＥＱ１の第４式に示したように、電流ｉ_inv1から推定電流ｉ_c1を減算することにより、推定負荷電流ｉ_ld1を求めるものである。この推定負荷電流ｉ_ld1は、図１に示したように、Ｕ相電圧線ＵＬにおけるローパスフィルタ２９Ｕの出力電流であり、端子Ｔ３１に流れる電流である。
減算部４６は、電流ｉ_inv2および推定電流ｉ_c2に基づいて、式ＥＱ１の第５式に示したように、電流ｉ_inv2から推定電流ｉ_c2を減算することにより、推定負荷電流ｉ_ld2を求めるものである。この推定負荷電流ｉ_ld2は、図１に示したように、Ｗ相電圧線ＷＬにおけるローパスフィルタ２９Ｗの出力電流であり、端子Ｔ３２に流れる電流である。
推定負荷電流演算部４７は、推定負荷電流ｉ_ld1，ｉ_ld2およびパラメータａ，ｂに基づいて、式ＥＱ１の第６式を用いることにより、推定負荷電流ｉ_ldを求めるものである。
電圧制御部４８は、交流出力電圧ｅ_uwの指令値ｅ_uw*および交流出力電圧ｅ_uwに基づいて、交流出力電流ｉ_invの指令値ｉ_inv*を生成するものである。
電流制御部４９は、交流出力電流ｉ_invの指令値ｉ_inv*、交流出力電流ｉ_inv、推定負荷電流ｉ_ld、および直流バス電圧Ｖdcに基づいて、デューティ比の指令値ｄ_u*を求めるものである。デューティ比の指令値ｄ_u*は、“－１”以上“１”以下の値をとり得るものである。
乗算部５０は、デューティ比の指令値ｄ_u*およびパラメータＰＷＭＳＷを互いに乗算することにより、デューティ比の指令値ｄ_w*を求めるものである。パラメータＰＷＭＳＷは、後述するように、ＤＣ／ＡＣインバータ２０がバイポーラＰＷＭ動作を行うときに“１”に設定され、ＤＣ／ＡＣインバータ２０がユニポーラＰＷＭ動作を行うときに“－１”に設定されるようになっている。
バランス制御部５１は、電圧ｅ_uo，ｅ_woおよび直流バス電圧Ｖdcに基づいてデューティ比の指令値ｄ_o*を生成するものである。
駆動部６０は、デューティ比の指令値ｄ_u*，ｄ_w*，ｄ_o*に基づいてゲート信号Ｓ１～Ｓ６を生成し、ゲート信号Ｓ１，Ｓ２を用いてスイッチング素子ＳＷ１，ＳＷ２をそれぞれ駆動し、ゲート信号Ｓ３，Ｓ４を用いてスイッチング素子ＳＷ３，ＳＷ４をそれぞれ駆動し、ゲート信号Ｓ５，Ｓ６を用いてスイッチング素子ＳＷ５，ＳＷ６をそれぞれ駆動するものである。駆動部６０は、スイッチＳＷ０と、ゲート信号生成部６１とを有している。
スイッチＳＷ０は、制御信号ＳＥＬに基づいて、３つの入力端子Ｔ０，Ｔ１，Ｔ２のうちの１つを選択し、選択された入力端子に供給されたデューティ比の指令値をゲート信号生成部６２に供給するものである。
ゲート信号生成部６１は、デューティ比の指令値ｄ_u*に基づいて、ＰＷＭ（pulse width modulation）を用いて、ゲート信号Ｓ１，Ｓ２を生成するものである。また、ゲート信号生成部６１は、制御信号Ｓgbuに基づいて、ゲート信号Ｓ１，Ｓ２の生成を停止する機能をも有している。具体的には、ゲート信号生成部６１は、制御信号Ｓgbuが“１”である場合には、デューティ比の指令値ｄ_u*に基づいてゲート信号Ｓ１，Ｓ２を生成し、制御信号Ｓgbuが“０”である場合には、ゲート信号Ｓ１，Ｓ２を低レベル（“０”）に設定する。図１に示したスイッチング素子ＳＷ１，ＳＷ２は、低レベル（“０”）であるゲート信号Ｓ１，Ｓ２に基づいてオフ状態になる。このように、制御信号Ｓgbuは、スイッチング素子ＳＷ１，ＳＷ２の、いわゆるゲートブロック信号として機能する。
ゲート信号生成部６２は、デューティ比の指令値ｄ_w*に基づいて、ＰＷＭを用いて、ゲート信号Ｓ３，Ｓ４を生成するものである。また、ゲート信号生成部６２は、制御信号Ｓgbwに基づいて、ゲート信号Ｓ３，Ｓ４の生成を停止する機能をも有している。具体的には、ゲート信号生成部６２は、制御信号Ｓgbwが“１”である場合には、デューティ比の指令値ｄ_w*に基づいてゲート信号Ｓ３，Ｓ４を生成し、制御信号Ｓgbwが“０”である場合には、ゲート信号Ｓ３，Ｓ４を低レベル（“０”）に設定する。図１に示したスイッチング素子ＳＷ３，ＳＷ４は、低レベル（“０”）であるゲート信号Ｓ３，Ｓ４に基づいてオフ状態になる。このように、制御信号Ｓgbwは、スイッチング素子ＳＷ３，ＳＷ４の、いわゆるゲートブロック信号として機能する。
ゲート信号生成部６３は、スイッチＳＷ０から供給されたデューティ比の指令値に基づいて、ＰＷＭを用いて、ゲート信号Ｓ５，Ｓ６を生成するものである。また、ゲート信号生成部６３は、制御信号Ｓgboに基づいて、ゲート信号Ｓ５，Ｓ６の生成を停止する機能をも有している。具体的には、ゲート信号生成部６３は、制御信号Ｓgboが“１”である場合には、スイッチＳＷ０から供給されたデューティ比の指令値に基づいてゲート信号Ｓ５，Ｓ６を生成し、制御信号Ｓgboが“０”である場合には、ゲート信号Ｓ５，Ｓ６を低レベル（“０”）に設定する。図１に示したスイッチング素子ＳＷ５，ＳＷ６は、低レベル（“０”）であるゲート信号Ｓ５，Ｓ６に基づいてオフ状態になる。このように、制御信号Ｓgboは、スイッチング素子ＳＷ５，ＳＷ６の、いわゆるゲートブロック信号として機能する。
電力供給制御部３１は、電圧ｅ_uo，ｅ_woおよび電流ｉ_inv1，ｉ_inv2に基づいて、パラメータａ，ｂ、制御信号ＳＥＬ、制御信号Ｓgbu，Ｓgbw，Ｓgbo、パラメータＰＷＭＳＥＬ、およびスイッチ制御信号Ｓｇ，Ｓｓを生成することにより、ＤＣ／ＡＣインバータ２０の負荷装置ＬＯＡＤへの電力供給動作を制御するものである。具体的には、電力供給制御部３１は、例えば、電圧ｅ_uoおよび電流ｉ_inv1に基づいて、Ｕ相負荷（例えば図１におけるインピーダンスＺ１）が過負荷状態であることを検出した場合には、Ｕ相負荷への電力供給動作を停止する。また、電圧ｅ_woおよび電流ｉ_inv2に基づいて、Ｗ相負荷（例えば図１におけるインピーダンスＺ２）が過負荷状態であることを検出した場合には、Ｗ相負荷への電力供給動作を停止する。
すなわち、例えば、Ｕ相負荷が過負荷状態である場合には、スイッチング素子ＳＷ１～ＳＷ４をオンオフすることにより、交流出力電圧の電圧振幅が所定の振幅を超えないように、電圧振幅を一定にすることができるが、スイッチング素子ＳＷ５，ＳＷ６をオンオフしても、中性点（中性線ＯＬ）における電圧バランスを保つことができないおそれがある。つまり、交流出力電圧の電圧振幅が一定になるように制御すると、Ｕ相負荷が過負荷状態であるのでＵ相の電圧ｅ_uoが低下し、Ｗ相の電圧ｅ_woが上昇する。これにより、中性点における電圧バランスを保つことができないおそれがある。このような過負荷状態が継続すると、Ｗ相負荷（例えば図１におけるインピーダンスＺ２）に対応する電子機器に、過大な電圧ｅ_woが供給されるので、この電子機器が故障するおそれがある。よって、電力変換装置１では、Ｕ相負荷が過負荷状態であることを検出した場合には、速やかにＵ相負荷への電力供給を停止し、Ｗ相の電圧ｅ_woを正常の電圧に戻すように制御する。これにより、電力変換装置１では、Ｗ相負荷への電力供給を継続するとともに、このＷ相負荷に対応する電子機器が故障するおそれを低減することができるようになっている。以上、Ｕ相負荷が過負荷状態である場合を例に説明したが、Ｗ相負荷が過負荷状態である場合についても同様である。
図４は、電力変換装置１の運転モードが自立運転モードＭ２である場合における、電力供給制御部３１の一動作例を表すものである。ＤＣ／ＡＣインバータ２０は、自立運転モードＭ２において、４つの制御モード（単相３線出力モードＭＡ、出力停止モードＭＢ、単相２線出力（Ｕ－Ｏ）モードＭＣ、単相２線出力（Ｗ－Ｏ）モードＭＤ）を有している。
単相３線出力モードＭＡは、Ｕ相負荷（例えば図１におけるインピーダンスＺ１）およびＷ相負荷（例えば図１におけるインピーダンスＺ２）の両方に対して電力を供給するモードである。単相３線出力モードＭＡでは、スイッチＳstdu，Ｓstdwがともにオン状態になり、Ｕ相負荷およびＷ相負荷が電力変換装置１に接続される。また、パラメータa，ｂはともに“１”に設定される。これにより、制御部３０は、式ＥＱ１に示したように、パラメータa，ｂに基づいて交流出力電圧ｅ_uwの指令値ｅ_uw*を求め、電圧ｅ_uo，ｅ_woの両方に基づいて交流出力電圧ｅ_uwを求め、電流ｉ_inv1，ｉ_inv2の両方に基づいて交流出力電流ｉ_invを求め、推定負荷電流ｉ_ld1，ｉ_ld2の両方に基づいて推定負荷電流ｉ_ldを求める。また、スイッチＳＷ０では入力端子Ｔ０が選択され、制御信号Ｓgbu，Ｓgbo，Ｓgbwは、“１”，“１”，“１”にそれぞれ設定される。これにより、図５Ａに示したように、デューティ比の指令値ｄ_o*がゲート信号生成部６３に供給される。そして、ゲート信号生成部６１は、デューティ比の指令値ｄ_u*に基づいてゲート信号Ｓ１，Ｓ２を生成し、ゲート信号生成部６２は、デューティ比の指令値ｄ_w*に基づいてゲート信号Ｓ３，Ｓ４を生成し、ゲート信号生成部６３は、デューティ比の指令値ｄ_o*に基づいてゲート信号Ｓ５，Ｓ６を生成する。これにより、スイッチング素子ＳＷ１，ＳＷ２はゲート信号Ｓ１，Ｓ２に基づいてオンオフし、スイッチング素子ＳＷ３，ＳＷ４はゲート信号Ｓ３，Ｓ４に基づいてオンオフし、スイッチング素子ＳＷ５，ＳＷ６はゲート信号Ｓ５，Ｓ６に基づいてオンオフする。
出力停止モードＭＢは、Ｕ相負荷およびＷ相負荷の両方に対して電力の供給を停止するモードである。出力停止モードＭＢでは、スイッチＳstdu，Ｓstdwがともにオフ状態になり、Ｕ相負荷およびＷ相負荷が電力変換装置１から切断される。また、パラメータa，ｂはともに“１”に設定される。また、スイッチＳＷ０では入力端子Ｔ０が選択され、制御信号Ｓgbu，Ｓgbo，Ｓgbwは、“０”，“０”，“０”にそれぞれ設定される。これにより、図５Ｂに示したように、ゲート信号生成部６１は、ゲート信号Ｓ１，Ｓ２を低レベル（“０”）に設定し、ゲート信号生成部６２は、ゲート信号Ｓ３，Ｓ４を低レベル（“０”）に設定し、ゲート信号生成部６３は、ゲート信号Ｓ５，Ｓ６を低レベル（“０”）に設定する。これにより、全てのスイッチング素子ＳＷ１～ＳＷ６がオフ状態になる。図５Ｂでは、出力するゲート信号を低レベルに設定するゲート信号生成部（この例ではゲート信号生成部６１，６２，６３）を破線で示している。
単相２線出力（Ｕ－Ｏ）モードＭＣは、Ｕ相負荷に対して電力を供給し、Ｗ相負荷に対して電力の供給を停止するモードである。単相２線出力（Ｕ－Ｏ）モードＭＣでは、スイッチＳstduがオン状態になるとともにスイッチＳstdwがオフ状態になる。これにより、Ｕ相負荷が電力変換装置１に接続され、Ｗ相負荷は電力変換装置１から切断される。また、パラメータａは“１”に設定され、パラメータｂは“０”に設定される。これにより、制御部３０は、式ＥＱ１に示したように、パラメータa，ｂに基づいて交流出力電圧ｅ_uwの指令値ｅ_uw*を求める。また、パラメータｂは“０”であるので、制御部３０は、電圧ｅ_uoに基づいて交流出力電圧ｅ_uwを求め、電流ｉ_inv1に基づいて交流出力電流ｉ_invを求め、推定負荷電流ｉ_ld1に基づいて推定負荷電流ｉ_ldを求める。また、スイッチＳＷ０では入力端子Ｔ２が選択され、制御信号Ｓgbu，Ｓgbo，Ｓgbwは、“１”，“１”，“０”にそれぞれ設定される。これにより、図５Ｃに示したように、デューティ比の指令値ｄ_w*がゲート信号生成部６３に供給される、そして、ゲート信号生成部６１は、デューティ比の指令値ｄ_u*に基づいてゲート信号Ｓ１，Ｓ２を生成し、ゲート信号生成部６２は、ゲート信号Ｓ３，Ｓ４を低レベル（“０”）に設定し、ゲート信号生成部６３は、デューティ比の指令値ｄ_w*に基づいてゲート信号Ｓ５，Ｓ６を生成する。これにより、スイッチング素子ＳＷ１，ＳＷ２はゲート信号Ｓ１，Ｓ２に基づいてオンオフし、スイッチング素子ＳＷ３，ＳＷ４はオフ状態になり、スイッチング素子ＳＷ５，ＳＷ６はゲート信号Ｓ５，Ｓ６に基づいてオンオフする。図５Ｃでは、出力するゲート信号を低レベルに設定するゲート信号生成部（この例ではゲート信号生成部６２）を破線で示している。
単相２線出力（Ｗ－Ｏ）モードＭＤは、Ｗ相負荷に対して電力を供給し、Ｕ相負荷に対して電力の供給を停止するモードである。単相２線出力（Ｗ－Ｏ）モードＭＤでは、スイッチＳstdwがオン状態になるとともにスイッチＳstduがオフ状態になる。これにより、Ｗ相負荷が電力変換装置１に接続され、Ｕ相負荷は電力変換装置１から切断される。また、パラメータａは“０”に設定され、パラメータｂは“－１”に設定される。これにより、制御部３０は、式ＥＱ１に示したように、パラメータa，ｂに基づいて交流出力電圧ｅ_uwの指令値ｅ_uw*を求める。また、パラメータａは“０”であるので、制御部３０は、電圧ｅ_woに基づいて交流出力電圧ｅ_uwを求め、電流ｉ_inv2に基づいて交流出力電流ｉ_invを求め、推定負荷電流ｉ_ld2に基づいて推定負荷電流ｉ_ldを求める。また、スイッチＳＷ０では入力端子Ｔ１が選択され、制御信号Ｓgbu，Ｓgbo，Ｓgbwは、“０”，“１”，“１”にそれぞれ設定される。これにより、図５Ｄに示したように、デューティ比の指令値ｄ_u*がゲート信号生成部６３に供給される。そして、ゲート信号生成部６１は、ゲート信号Ｓ１，Ｓ２を低レベル（“０”）に設定し、ゲート信号生成部６２は、デューティ比の指令値ｄ_w*に基づいてゲート信号Ｓ３，Ｓ４を生成し、ゲート信号生成部６３は、デューティ比の指令値ｄ_u*に基づいてゲート信号Ｓ５，Ｓ６を生成する。これにより、スイッチング素子ＳＷ１，ＳＷ２はオフ状態になり、スイッチング素子ＳＷ３，ＳＷ４は、ゲート信号Ｓ３，Ｓ４に基づいてオンオフし、スイッチング素子ＳＷ５，ＳＷ６は、ゲート信号Ｓ５，Ｓ６に基づいてオンオフする。図５Ｄでは、出力するゲート信号を低レベルに設定するゲート信号生成部（この例ではゲート信号生成部６１）を破線で示している。
図５は、４つの制御モード間の状態の遷移を表すものである。
例えば、ＤＣ／ＡＣインバータ２０が単相３線出力モードＭＡで動作している場合において、電力供給制御部３１が、Ｕ相負荷が過負荷状態であると判断した場合には、制御モードは、単相３線出力モードＭＡから単相２線出力（Ｗ－Ｏ）モードＭＤに遷移する。
そして、ＤＣ／ＡＣインバータ２０が単相２線出力（Ｗ－Ｏ）モードＭＤで動作している場合において、Ｕ相負荷における過負荷状態が解消された場合には、制御モードは、単相２線出力（Ｗ－Ｏ）モードＭＤから単相３線出力モードＭＡに遷移する。具体的には、電力供給制御部３１は、以下の式ＥＱ４を満たすタイミングで、制御モードを、単相２線出力（Ｗ－Ｏ）モードＭＤから単相３線出力モードＭＡに遷移させる。
Figure 0006992650000004
 ここで、パラメータｘは、例えば“０．１”程度に設定される。すなわち、単相２線出力（Ｗ－Ｏ）モードＭＤでは、電圧ｅ_uoは例えば“０”（ゼロ）であるので、電圧ｅ_woの絶対値が振幅値Ｅmaxよりも十分に小さくなるタイミングで、制御モードが、単相２線出力（Ｗ－Ｏ）モードＭＤから単相３線出力モードＭＡに遷移する。すなわち、いわゆるゼロクロスタイミング付近において、制御モードが、単相２線出力（Ｗ－Ｏ）モードＭＤから単相３線出力モードＭＡに遷移する。これにより、ＤＣ／ＡＣインバータ２０は、単相３線出力モードＭＡで動作しはじめた後、短い時間で所望の電圧ｅ_uoの生成を開始することができるので、短い時間で、安定した動作を開始することができるようになっている。
また、例えば、ＤＣ／ＡＣインバータ２０が単相２線出力（Ｗ－Ｏ）モードＭＤで動作している場合において、さらに、電力供給制御部３１が、Ｗ相負荷が過負荷状態であると判断した場合には、制御モードは、単相２線出力（Ｗ－Ｏ）モードＭＤから出力停止モードＭＢに遷移する。そして、Ｕ相負荷における過負荷状態およびＷ相負荷における過負荷状態が解消された場合には、制御モードは、出力停止モードＭＢから単相３線出力モードＭＡに遷移する。
同様に、例えば、ＤＣ／ＡＣインバータ２０が単相３線出力モードＭＡで動作している場合において、電力供給制御部３１が、Ｗ相負荷が過負荷状態であると判断した場合には、制御モードは、単相３線出力モードＭＡから単相２線出力（Ｕ－Ｏ）モードＭＣに遷移する。
そして、ＤＣ／ＡＣインバータ２０が単相２線出力（Ｕ－Ｏ）モードＭＣで動作している場合において、Ｗ相負荷における過負荷状態が解消された場合には、制御モードは、単相２線出力（Ｕ－Ｏ）モードＭＣから単相３線出力モードＭＡに遷移する。この場合も、電力供給制御部３１は、式ＥＱ４を満たすタイミングで、制御モードを、単相２線出力（Ｕ－Ｏ）モードＭＣから単相３線出力モードＭＡに遷移させる。すなわち、単相２線出力（Ｕ－Ｏ）モードＭＣでは、電圧ｅ_woは例えば“０”（ゼロ）であるので、電圧ｅ_uoの絶対値が振幅値Ｅmaxよりも十分に小さくなるタイミングで、制御モードが、単相２線出力（Ｕ－Ｏ）モードＭＣから単相３線出力モードＭＡに遷移する。これにより、ＤＣ／ＡＣインバータ２０は、短い時間で所望の電圧ｅ_woの生成を開始することができるので、短い時間で、安定した動作を開始することができるようになっている。
また、例えば、ＤＣ／ＡＣインバータ２０が単相２線出力（Ｕ－Ｏ）モードＭＣで動作している場合において、さらに、電力供給制御部３１が、Ｕ相負荷が過負荷状態であると判断した場合には、制御モードは、単相２線出力（Ｕ－Ｏ）モードＭＣから出力停止モードＭＢに遷移する。そして、Ｕ相負荷における過負荷状態およびＷ相負荷における過負荷状態が解消された場合には、制御モードは、出力停止モードＭＢから単相３線出力モードＭＡに遷移する。
同様に、例えば、ＤＣ／ＡＣインバータ２０が単相３線出力モードＭＡで動作している場合において、電力供給制御部３１が、Ｕ相負荷およびＷ相負荷の両方が過負荷状態であると判断した場合には、制御モードは、単相３線出力モードＭＡから出力停止モードＭＢに遷移する。そして、Ｕ相負荷における過負荷状態およびＷ相負荷における過負荷状態が解消された場合には、制御モードは、出力停止モードＭＢから単相３線出力モードＭＡに遷移する。
電力供給制御部３１は、このようにして、４つの制御モードにより、ＤＣ／ＡＣインバータ２０の負荷装置ＬＯＡＤへの電力供給動作を制御するようになっている。
また、電力供給制御部３１は、パラメータＰＷＭＳＷを生成する機能をも有している。 このパラメータＰＷＭＳＷは、双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１０が、非絶縁型のＤＣ／ＤＣコンバータであるか、もしくは絶縁型のＤＣ／ＤＣコンバータであるかに応じて設定される。
制御部３０は、例えば、周期Ｔｓ（例えば５０μsec.（＝１／２０ｋＨｚ））ごとに、電流ｉ_inv1，ｉ_inv2、電圧ｅ_uo，ｅ_wo、および直流バス電圧Ｖdcに基づいて演算を行うことによりデューティ比の指令値ｄ_u*，ｄ_w*，ｄ_o*を求め、これらの指令値ｄ_u*，ｄ_w*，ｄ_o*に基づいてゲート信号Ｓ１～Ｓ６を生成する。電力変換装置１では、負帰還がかかるように、交流出力電圧および交流出力電流についてのループ制御が行われる。このループ制御により、電力変換装置１では、交流出力電圧ｅ_uwが、交流出力電圧ｅ_uwの指令値ｅ_uw*とほぼ同じになるように制御され、交流出力電流ｉ_invが、交流出力電流ｉ_invの指令値ｉ_inv*とほぼ同じになるように制御される。また、電力変換装置１では、負帰還がかかるように、中性点（中性線ＯＬ）の電圧についてのループ制御が行われる。このループ制御により、電力変換装置１では、中性点電圧が、中性点における電圧バランスを保つように制御されるようになっている。
次に、ＤＣ／ＡＣインバータ２０が単相３線出力モードＭＡで動作する場合を例に挙げて、バイポーラＰＷＭ動作およびユニポーラＰＷＭ動作について説明する。なお、単相２線出力（Ｕ－Ｏ）モードＭＣ、および単相２線出力（Ｗ－Ｏ）モードＭＤについても同様である。
図７は、ＤＣ／ＡＣインバータ２０がバイポーラＰＷＭ動作を行う場合における、ゲート信号Ｓ１～Ｓ４の波形の一例を表すものであり、（Ａ）はデューティ比の指令値ｄ_u*を示し、（Ｂ）はキャリア信号ＣＲの波形を示し、（Ｃ）～（Ｆ）はゲート信号Ｓ１～Ｓ４の波形をそれぞれ示し、（Ｇ）はノードＮ１における電圧とノードＮ２における電圧の電圧差ΔＶの波形を示し、（Ｈ）は交流出力電圧ｅ_uwの波形を示す。この例では、ゲート信号Ｓ１が高レベルである場合にはスイッチング素子ＳＷ１はオン状態になり、ゲート信号Ｓ１が低レベルである場合にはスイッチング素子ＳＷ１はオフ状態になる。ゲート信号Ｓ２～Ｓ４についても同様である。なお、この図７では、説明の便宜上、周期Ｔｓの期間を長くしているが、例えば、周期Ｔｓは５０μsec.（＝１／２０ｋＨｚ）に設定することができ、周期Ｔｓｄは１６．７msec.（＝１／６０Ｈｚ）に設定することができる。
バイポーラＰＷＭ動作を行う場合には、電力供給制御部３１は、パラメータＰＷＭＳＷを“１”に設定する。これにより、ゲート信号生成部６２には、ゲート信号生成部６１に供給されるデューティ比の指令値ｄ_u*が、指令値ｄ_w*として供給される。
ゲート信号生成部６１は、キャリア信号ＣＲを生成し（図７（Ａ））、このキャリア信号ＣＲと、電流制御部４９から供給されたデューティ比の指令値ｄ_u*（図７（Ａ））に基づいて、ゲート信号Ｓ１，Ｓ２を生成する（図７（Ｃ），（Ｄ））。同様に、ゲート信号生成部６２は、キャリア信号ＣＲを生成し（図７（Ａ））、このキャリア信号ＣＲと、乗算部５０から供給されたデューティ比の指令値ｄ_w*（指令値ｄ_u*（図７（Ａ）））に基づいて、ゲート信号Ｓ３，Ｓ４を生成する（図７（Ｅ），（Ｆ））。このゲート信号Ｓ１～Ｓ４におけるパルス幅は、デューティ比の指令値ｄ_u*に応じて変化する。このバイポーラＰＷＭ動作では、４つのスイッチング素子ＳＷ１～ＳＷ４におけるスイッチングタイミングは、ほぼ同時である。なお、図示していないが、ゲート信号Ｓ１が高レベルになる期間と、ゲート信号Ｓ２が高レベルになる期間とは、互いにデッドタイムＴｄだけ離れて設定される。このデッドタイムＴｄは、高電圧線ＨＬおよび低電圧線ＬＬが電気的に短絡するのを回避するために設けられた時間である。ゲート信号Ｓ３，Ｓ４についても同様である。ノードＮ１における電圧とノードＮ２における電圧の電圧差ΔＶは、このゲート信号Ｓ１～Ｓ４に応じたパルス信号になる（図７（Ｇ））。このパルス信号は、２つの電圧の間で遷移する信号である。ローパスフィルタ２９Ｕ，２９Ｗは、このパルス信号に含まれる高周波数成分を除去する。このようにして、ＤＣ／ＡＣインバータ２０は、交流出力電圧ｅ_uwを生成する（図７（Ｈ））。
図８は、ＤＣ／ＡＣインバータ２０がユニポーラＰＷＭ動作を行う場合における、ゲート信号Ｓ１～Ｓ４の波形の一例を表すものであり、（Ａ）はデューティ比の指令値ｄ_u*，ｄ_w*を示し、（Ｂ）はキャリア信号ＣＲの波形を示し、（Ｃ）～（Ｆ）はゲート信号Ｓ１～Ｓ４の波形をそれぞれ示し、（Ｇ）はノードＮ１における電圧とノードＮ２における電圧の電圧差ΔＶの波形を示し、（Ｈ）は交流出力電圧ｅ_uwの波形を示す。
ユニポーラＰＷＭ動作を行う場合には、電力供給制御部３１は、パラメータＰＷＭＳＷを“－１”に設定する。これにより、ゲート信号生成部６２には、ゲート信号生成部６１に供給されるデューティ比の指令値ｄ_u*の極性を反転した指令値が、指令値ｄ_w*として供給される。
ゲート信号生成部６１は、キャリア信号ＣＲを生成し（図８（Ａ））、このキャリア信号ＣＲと、電流制御部４９から供給されたデューティ比の指令値ｄ_u*（図８（Ａ））に基づいて、ゲート信号Ｓ１，Ｓ２を生成する（図８（Ｃ），（Ｄ））。同様に、ゲート信号生成部６２は、キャリア信号ＣＲを生成し（図８（Ａ））、このキャリア信号ＣＲと、乗算部５０から供給されたデューティ比の指令値ｄ_w*（図８（Ａ））に基づいて、ゲート信号Ｓ３，Ｓ４を生成する（図８（Ｅ），（Ｆ））。このユニポーラＰＷＭ動作では、バイポーラＰＷＭ動作の場合（図７）と異なり、スイッチング素子ＳＷ１，ＳＷ２におけるスイッチングタイミングと、スイッチング素子ＳＷ３，ＳＷ４におけるスイッチングタイミングとは、互いに異なり得る。ノードＮ１における電圧とノードＮ２における電圧の電圧差ΔＶは、このゲート信号Ｓ１～Ｓ４に応じたパルス信号になる（図８（Ｇ））。このパルス信号は、３つの電圧の間で遷移する信号であり、このパルス信号の遷移頻度は、バイポーラＰＷＭ動作の場合（図７）の２倍になる。ローパスフィルタ２９Ｕ，２９Ｗは、このパルス信号に含まれる高周波数成分を除去する。このようにして、ＤＣ／ＡＣインバータ２０は、交流出力電圧ｅ_uwを生成する（図８（Ｈ））。
ここで、スイッチング素子ＳＷ１は、本開示における「第１のスイッチング素子」の一具体例に対応し、スイッチング素子ＳＷ２は、本開示における「第２のスイッチング素子」の一具体例に対応し、スイッチング素子ＳＷ３は、本開示における「第３のスイッチング素子」の一具体例に対応し、スイッチング素子ＳＷ４は、本開示における「第４のスイッチング素子」の一具体例に対応し、スイッチング素子ＳＷ５は、本開示における「第５のスイッチング素子」の一具体例に対応し、スイッチング素子ＳＷ６は、本開示における「第６のスイッチング素子」の一具体例に対応する。高電圧線ＨＬは、本開示における「第１の電圧線」の一具体例に対応し、低電圧線ＬＬは、本開示における「第２の電圧線」の一具体例に対応する。ノードＮ１は、本開示における「第１のノード」の一具体例に対応し、ノードＮ２は、本開示における「第２のノード」の一具体例に対応し、ノードＮ３は、本開示における「第３のノード」の一具体例に対応する。端子Ｔ３１は、本開示における「第１の出力端子」の一具体例に対応し、端子Ｔ３２は、本開示における「第２の出力端子」の一具体例に対応し、端子Ｔ３３は、本開示における「第３の出力端子」の一具体例に対応する。ローパスフィルタ２９Ｕは、本開示における「第１のローパスフィルタ」の一具体例に対応し、ローパスフィルタ２９Ｗは、本開示における「第２のローパスフィルタ」の一具体例に対応する。スイッチＳstduは、本開示における「第１のスイッチ」の一具体例に対応し、スイッチＳstdwは、本開示における「第２のスイッチ」の一具体例に対応する。制御部３０は、本開示における「制御部」の一具体例に対応する。デューティ比生成部４０は、本開示における「設定部」の一具体例に対応する。駆動部６０は、本開示における「駆動部」の一具体例に対応する。
電圧ｅ_uoは、本開示における「第１の電圧」の一具体例に対応し、電圧ｅ_woは、本開示における「第２の電圧」の一具体例に対応する。指令値ｅ_uw*は、本開示における「電圧指令値」の一具体例に対応する。電流ｉ_inv1は、本開示における「第１の電流」の一具体例に対応し、電流ｉ_inv2は、本開示における「第２の電流」の一具体例に対応する。デューティ比の指令値ｄ_u*は、本開示における「第１のデューティ比」の一具体例に対応する。デューティ比の指令値ｄ_w*は、本開示における「第２のデューティ比」の一具体例に対応する。デューティ比の指令値ｄ_o*は、本開示における「第３のデューティ比」の一具体例に対応する。
［動作および作用］
続いて、本実施の形態の電力変換装置１の動作および作用について説明する。
（全体動作概要）
まず、図１，２を参照して、電力変換装置１の全体動作概要を説明する。
系統連系運転モードＭ１では、制御部３０は、図２に示したように、スイッチＳgridu，Ｓgridwをオン状態にするとともに、スイッチＳstdu，Ｓstdwをオフ状態にする。これにより、商用電源ＧＲＩＤが電力変換装置１に接続され、負荷装置ＬＯＡＤが電力変換装置１から切り離される。ＤＣ／ＡＣインバータ２０は、商用電源ＧＲＩＤから供給された交流電圧に基づいて、直流バス電圧Ｖdcが所定の電圧（例えば４００Ｖ）になるように、電圧一定制御を行う。具体的には、制御部３０は、例えば、電圧検出部１９から供給された系統電圧ｅ_gridについての情報に基づいてゲート信号Ｓ１～Ｓ４を生成する。これにより、スイッチング素子ＳＷ１～ＳＷ４は、このゲート信号Ｓ１～Ｓ４に基づいて、商用電源ＧＲＩＤから供給された交流電圧と同期してオンオフする。スイッチング素子ＳＷ５，ＳＷ６は、例えばオフ状態を維持する。これにより、ＤＣ／ＡＣインバータ２０は、直流バス電圧Ｖdcが所定の電圧になるように、電圧一定制御を行う。双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１０は、バッテリＢＴに対する充放電電力制御を行う。
自立運転モードＭ２では、制御部３０は、図２に示したように、例えば、スイッチＳstdu，Ｓstdwをオン状態にするとともに、スイッチＳgridu，Ｓgridwをオフ状態にする。これにより、例えば、負荷装置ＬＯＡＤが電力変換装置１に接続され、商用電源ＧＲＩＤが電力変換装置１から切り離される。双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ１０は、バッテリＢＴにおけるバッテリ電圧Ｖbtに基づいて、直流バス電圧Ｖdcが所定の電圧（例えば４００Ｖ）になるように、電圧一定制御を行う。ＤＣ／ＡＣインバータ２０は、例えば、交流出力電圧ｅ_uwの電圧振幅が所定の振幅になるように、電圧振幅一定制御を行う。具体的には、制御部３０は、電圧検出部２１から供給された直流バス電圧Ｖdcについての情報、電流検出部２３Ｕ，２３Ｗから供給された電流ｉ_inv1，ｉ_inv2についての情報、電圧検出部２６Ｕ，２６Ｗから供給された電圧ｅ_uo，ｅ_woについての情報に基づいてゲート信号Ｓ１～Ｓ６を生成する。これにより、スイッチング素子ＳＷ１～ＳＷ６は、このゲート信号Ｓ１～Ｓ６に基づいてオンオフする。ＤＣ／ＡＣインバータ２０は、例えば、スイッチング素子ＳＷ１～ＳＷ４をオンオフすることにより、交流出力電圧の電圧振幅が所定の振幅になるように、電圧振幅一定制御を行う。また、制御部３０は、スイッチング素子ＳＷ５，ＳＷ６をオンオフすることにより、中性点（中性線ＯＬ）における電圧バランスを保つように中性点電圧ｅ_oを制御する。
（詳細動作）
自立運転モードＭ２では、制御部３０は、図３に示したように、例えば、周期Ｔｓ（例えば５０μsec.（＝１／２０ｋＨｚ））ごとに、電流ｉ_inv1，ｉ_inv2、電圧ｅ_uo，ｅ_wo、および直流バス電圧Ｖdcに基づいてデューティ比の指令値ｄ_u*，ｄ_w*を求め、ゲート信号生成部６１，６２は、この指令値ｄ_u*，ｄ_w*に基づいてゲート信号Ｓ１～Ｓ４を生成する。このループ制御により、電力変換装置１では、交流出力電圧ｅ_uwが、交流出力電圧ｅ_uwの指令値ｅ_uw*とほぼ同じになるように制御され、交流出力電流ｉ_invが、交流出力電流ｉ_invの指令値ｉ_inv*とほぼ同じになるように制御される。
また、制御部３０は、図３に示したように、例えば、周期Ｔｓ（例えば５０μsec.（＝１／２０ｋＨｚ））ごとに、電圧ｅ_uo，ｅ_woおよび直流バス電圧Ｖdcに基づいてデューティ比の指令値ｄ_o*を求め、ゲート信号生成部６３は、この指令値ｄ_o*に基づいてゲート信号Ｓ５，Ｓ６を生成する。このループ制御により、電力変換装置１では、中性点電圧ｅ_oが、中性点（中性線ＯＬ）における電圧バランスを保つように制御される。
制御部３０の電力供給制御部３１は、電圧ｅ_uo，ｅ_wo、および電流ｉ_inv1，ｉ_inv2に基づいて、ＤＣ／ＡＣインバータ２０の負荷装置ＬＯＡＤへの電力供給動作を制御する。具体的には、電力供給制御部３１は、例えば、電圧ｅ_uoおよび電流ｉ_inv1に基づいて、Ｕ相負荷（例えば図１におけるインピーダンスＺ１）が過負荷であることを検出した場合には、Ｕ相負荷への電力供給動作を停止する。また、電力供給制御部３１は、例えば、電圧ｅ_woおよび電流ｉ_inv2に基づいて、Ｗ相負荷（例えば図１におけるインピーダンスＺ２）が過負荷であることを検出した場合には、Ｗ相負荷（例えば図１におけるインピーダンスＺ２）への電力供給動作を停止する。
以下に、いくつかのシミュレーション結果を用いて、電力変換装置１の動作および作用について説明する。以下のシミュレーションでは、図９に示したように、シミュレーション条件を設定した。
まず、Ｕ相負荷（例えば図１におけるインピーダンスＺ１）が例えば過負荷状態になった場合について説明する。例えば、ＤＣ／ＡＣインバータ２０が単相３線出力モードＭＡで動作している場合において、電力供給制御部３１が、Ｕ相負荷が過負荷状態であると判断した場合には、制御モードは、単相３線出力モードＭＡから単相２線出力（Ｗ－Ｏ）モードＭＤに遷移する。そして、そのＵ相負荷における過負荷状態が解消された場合には、制御モードは、単相２線出力（Ｗ－Ｏ）モードＭＤから単相３線出力モードＭＡに遷移する。以下に、この動作について詳細に説明する。
図１０は、Ｕ相負荷が過負荷状態になった場合における、電力変換装置１のシミュレーション結果を表すものであり、（Ａ）は電圧ｅ_uo，ｅ_woの波形を示し、（Ｂ）は推定負荷電流ｉ_ld1，ｉ_ld2の波形を示し、（Ｃ）は直流バス電圧Ｖdcの波形を示し、（Ｄ）は制御信号Ｓgbu，Ｓgbwの波形を示す。
この例では、タイミングｔ１より前の期間において、ＤＣ／ＡＣインバータ２０が単相３線出力モードＭＡで動作している。そして、タイミングｔ１において、この例ではＵ相負荷に過電流が流れ、推定負荷電流ｉ_ld1の電流値の絶対値が増加している（図１０（Ｂ））。電力供給制御部３１は、この例では、電流ｉ_inv1の電流値の絶対値が所定の電流値を超えたことを検出することにより、Ｕ相負荷が過負荷状態であると判断する。そして、電力供給制御部３１は、制御モードを、単相３線出力モードＭＡから単相２線出力（Ｗ－Ｏ）モードＭＤに遷移させる。これにより、電力供給制御部３１は、スイッチＳstduをオフ状態にする。また、電力供給制御部３１は、制御信号Ｓgbuを“１”から“０”に遷移させる（図１０（Ｄ））。これにより、ゲート信号生成部６１は、ゲート信号Ｓ１，Ｓ２を低レベル（“０”）に設定し、電圧ｅ_uoは略０Ｖになる（図１０（Ａ））。また、電力供給制御部３１は、パラメータａ，ｂを“０”，“－１”にそれぞれ設定する。そして、制御部３０は、デューティ比の指令値ｄ_u*，ｄ_w*，ｄ_o*を生成する。単相２線出力（Ｗ－Ｏ）モードＭＤ（図５Ｄ）では、ゲート信号生成部６２は、デューティ比の指令値ｄ_w*に基づいてゲート信号Ｓ３，Ｓ４を生成する。電力供給制御部３１は、スイッチＳＷ０において入力端子Ｔ１を選択するので、ゲート信号生成部６３は、デューティ比の指令値ｄ_u*に基づいてゲート信号Ｓ５，Ｓ６を生成する。これにより、ＤＣ／ＡＣインバータ２０は、交流出力電圧である電圧ｅ_woを生成し続ける（図１０（Ａ））。
そして、電力供給制御部３１は、タイミングｔ１から所定の長さの時間が経過した後に、制御モードを、単相２線出力（Ｗ－Ｏ）モードＭＤから単相３線出力モードＭＡに遷移させる。この例では、タイミングｔ２の前において、Ｕ相負荷における過負荷状態が解消されており、電力供給制御部３１は、ゼロクロスタイミング付近であるタイミングｔ２において、制御モードを、単相２線出力（Ｗ－Ｏ）モードＭＤから単相３線出力モードＭＡに遷移させる。これにより、電力供給制御部３１は、スイッチＳstduをオン状態にする。また、電力供給制御部３１は、制御信号Ｓgbuを“０”から“１”に遷移させる（図１０（Ｄ））。電力供給制御部３１は、パラメータａ，ｂを“１”，“１”にそれぞれ設定する。そして、制御部３０は、デューティ比の指令値ｄ_u*，ｄ_w*，ｄ_o*を生成する。単相３線出力モードＭＡ（図５Ａ）では、ゲート信号生成部６１は、デューティ比の指令値ｄ_u*に基づいてゲート信号Ｓ１，Ｓ２を生成し、ゲート信号生成部６２は、デューティ比の指令値ｄ_w*に基づいてゲート信号Ｓ３，Ｓ４を生成する。電力供給制御部３１は、スイッチＳＷ０において入力端子Ｔ０を選択するので、ゲート信号生成部６３は、デューティ比の指令値ｄ_o*に基づいてゲート信号Ｓ５，Ｓ６を生成する。これにより、ＤＣ／ＡＣインバータ２０は、電圧ｅ_woを生成し続けるとともに、交流出力電圧である電圧ｅ_uoの生成を再開する（図１０（Ａ））。
次に、Ｗ相負荷（例えば図１におけるインピーダンスＺ２）が例えば過負荷状態になった場合について説明する。例えば、ＤＣ／ＡＣインバータ２０が単相３線出力モードＭＡで動作している場合において、電力供給制御部３１が、Ｗ相負荷が過負荷状態であると判断した場合には、制御モードは、単相３線出力モードＭＡから単相２線出力（Ｕ－Ｏ）モードＭＣに遷移する。そして、そのＷ相負荷における過負荷状態が解消された場合には、制御モードは、単相２線出力（Ｕ－Ｏ）モードＭＣから単相３線出力モードＭＡに遷移する。以下に、この動作について詳細に説明する。
図１１は、Ｗ相負荷が過負荷状態になった場合における、電力変換装置１のシミュレーション結果を表すものであり、（Ａ）は電圧ｅ_uo，ｅ_woの波形を示し、（Ｂ）は推定負荷電流ｉ_ld1，ｉ_ld2の波形を示し、（Ｃ）は直流バス電圧Ｖdcの波形を示し、（Ｄ）は制御信号Ｓgbu，Ｓgbwの波形を示す。
この例では、タイミングｔ３より前の期間において、ＤＣ／ＡＣインバータ２０が単相３線出力モードＭＡで動作している。そして、タイミングｔ３において、この例ではＷ相負荷に過電流が流れ、推定負荷電流ｉ_ld2の電流値の絶対値が増加している（図１１（Ｂ））。電力供給制御部３１は、この例では、電流ｉ_inv2の電流値の絶対値が所定の電流値を超えたことを検出することにより、Ｗ相負荷が過負荷状態であると判断する。そして、電力供給制御部３１は、制御モードを、単相３線出力モードＭＡから単相２線出力（Ｕ－Ｏ）モードＭＣに遷移させる。これにより、電力供給制御部３１は、スイッチＳstdwをオフ状態にする。また、電力供給制御部３１は、制御信号Ｓgbwを“１”から“０”に遷移させる（図１１（Ｄ））。これにより、ゲート信号生成部６２は、ゲート信号Ｓ３，Ｓ４を低レベル（“０”）に設定し、電圧ｅ_woは略０Ｖになる（図１１（Ａ））。また、電力供給制御部３１は、パラメータａ，ｂを“１”，“０”にそれぞれ設定する。そして、制御部３０は、デューティ比の指令値ｄ_u*，ｄ_w*，ｄ_o*を生成する。単相２線出力（Ｕ－Ｏ）モードＭＣ（図５Ｃ）では、ゲート信号生成部６１は、デューティ比の指令値ｄ_u*に基づいてゲート信号Ｓ１，Ｓ２を生成する。電力供給制御部３１は、スイッチＳＷ０において入力端子Ｔ２を選択するので、ゲート信号生成部６３は、デューティ比の指令値ｄ_w*に基づいてゲート信号Ｓ５，Ｓ６を生成する。これにより、ＤＣ／ＡＣインバータ２０は、交流出力電圧である電圧ｅ_uoを生成し続ける（図１１（Ａ））。
そして、電力供給制御部３１は、タイミングｔ３から所定の長さの時間が経過した後に、制御モードを、単相２線出力（Ｕ－Ｏ）モードＭＣから単相３線出力モードＭＡに遷移させる。この例では、タイミングｔ４の前において、Ｗ相負荷における過負荷状態が解消されており、電力供給制御部３１は、ゼロクロスタイミング付近であるタイミングｔ４において、制御モードを、単相２線出力（Ｕ－Ｏ）モードＭＣから単相３線出力モードＭＡに遷移させる。これにより、電力供給制御部３１は、スイッチＳstduをオン状態にする。また、電力供給制御部３１は、制御信号Ｓgbwを“０”から“１”に遷移させる（図１１（Ｄ））。電力供給制御部３１は、パラメータａ，ｂを“１”，“１”にそれぞれ設定する。そして、制御部３０は、デューティ比の指令値ｄ_u*，ｄ_w*，ｄ_o*を生成する。単相３線出力モードＭＡ（図５Ａ）では、ゲート信号生成部６１は、デューティ比の指令値ｄ_u*に基づいてゲート信号Ｓ１，Ｓ２を生成し、ゲート信号生成部６２は、デューティ比の指令値ｄ_w*に基づいてゲート信号Ｓ３，Ｓ４を生成する。電力供給制御部３１は、スイッチＳＷ０において入力端子Ｔ０を選択するので、ゲート信号生成部６３は、デューティ比の指令値ｄ_o*に基づいてゲート信号Ｓ５，Ｓ６を生成する。これにより、ＤＣ／ＡＣインバータ２０は、電圧ｅ_uoを生成し続けるとともに、交流出力電圧である電圧ｅ_woの生成を再開する（図１０（Ａ））。
このように、電力変換装置１では、スイッチング素子ＳＷ１，ＳＷ２からなるスイッチング素子ペアと、スイッチング素子ＳＷ３，ＳＷ４からなるスイッチング素子ペアのうちの一方を選択的にオフ状態にすることができるようにした。具体的には、図１０の例では、ＤＣ／ＡＣインバータ２０が単相３線出力モードＭＡで動作している場合において、Ｕ相負荷が過負荷状態になった場合に、制御モードを、単相３線出力モードＭＡから単相２線出力（Ｗ－Ｏ）モードＭＤに遷移させることにより、スイッチング素子ＳＷ１，ＳＷ２をオフ状態にするとともに、スイッチング素子ＳＷ３～ＳＷ６を動作させ続けるようにした。これにより、電力変換装置１では、例えば、Ｕ相負荷への電力供給を停止するとともに、Ｗ相負荷への電力供給をし続けることができる。Ｗ相負荷が過負荷状態になった場合（図１１）についても同様である。これにより、電力変換装置１では、電力供給および電力供給の停止を適切に行うことができる。
すなわち、例えば、Ｕ相負荷が過負荷状態になった場合に、スイッチング素子ＳＷ１～ＳＷ６の全てをオフ状態にするように構成した場合には、過負荷状態であるＵ相負荷だけでなく、正常な状態であるＷ相負荷に対しても電力供給を停止してしまう。これにより、Ｗ相負荷に対応する電子機器は、動作できなくなってしまう。一方、電力変換装置１では、スイッチング素子ＳＷ１，ＳＷ２からなるスイッチング素子ペアと、スイッチング素子ＳＷ３，ＳＷ４からなるスイッチング素子ペアのうちの一方を選択的にオフ状態にするようにしたので、例えば、Ｕ相負荷が過負荷状態になった場合に、Ｕ相負荷への電力供給を停止するとともに、Ｗ相負荷への電力供給をし続けることができる。これにより、電力変換装置１では、動作の停止を最小限に抑えることができ、電力供給および電力供給の停止を適切に行うことができる。その結果、電力変換装置１では、装置のロバスト性を高めることができる。
また、電力変換装置１では、電圧検出部２６Ｕ，２６Ｗにより検出された電圧ｅ_uo，ｅ_wo、および電流検出部２３Ｕ，２３Ｗにより検出された電流ｉ_inv1，ｉ_inv2に基づいて、スイッチング素子ＳＷ１，ＳＷ２からなるスイッチング素子ペアと、スイッチング素子ＳＷ３，ＳＷ４からなるスイッチング素子ペアのうちの一方を選択的にオフ状態にすることができるようにした。これにより、電力変換装置１では、電圧ｅ_uo，ｅ_woおよび電流ｉ_inv1，ｉ_inv2に基づいて、Ｕ相負荷およびＷ相負荷における過負荷状態を効果的に検出することができるので、電力供給および電力供給の停止を適切に行うことができる。
また、電力変換装置１では、Ｕ相負荷への電力供給を停止する場合には、図５Ｄに示したように、スイッチＳＷ０において入力端子Ｔ１を選択することにより、デューティ比の指令値ｄ_w*に基づいてスイッチング素子ＳＷ３，ＳＷ４を駆動するとともに、デューティ比の指令値ｄ_u*に基づいてスイッチング素子ＳＷ５，ＳＷ６を駆動するようにしたので、Ｗ相負荷へ電力を供給し続けることができる。同様に、Ｗ相負荷への電力供給を停止する場合には、図５Ｃに示したように、スイッチＳＷ０において入力端子Ｔ２を選択することにより、デューティ比の指令値ｄ_u*に基づいてスイッチング素子ＳＷ１，ＳＷ２を駆動するとともに、デューティ比の指令値ｄ_w*に基づいてスイッチング素子ＳＷ５，ＳＷ６を駆動するようにしたので、Ｕ相負荷へ電力を供給し続けることができる。その結果、電力変換装置１では、電力供給および電力供給の停止を適切に行うことができる。
また、電力変換装置１では、Ｕ相負荷への電力供給を停止する場合には、図５Ｄに示したように、パラメータａ，ｂを“０”，“－１”にそれぞれ設定するようにしたので、式ＥＱ１に示したように、交流出力電圧の指令値ｅ_uw*、交流出力電圧ｅ_uw、交流出力電流ｉ_inv、および推定負荷電流ｉ_ldを適切に求めることができるので、Ｗ相負荷へ電力を供給し続けることができる。同様に、Ｗ相負荷への電力供給を停止する場合には、図５Ｃに示したように、パラメータａ，ｂを“１”，“０”にそれぞれ設定するようにしたので、式ＥＱ１に示したように、交流出力電圧の指令値ｅ_uw*、交流出力電圧ｅ_uw、交流出力電流ｉ_inv、および推定負荷電流ｉ_ldを適切に求めることができるので、Ｕ相負荷へ電力を供給し続けることができる。その結果、電力変換装置１では、電力供給および電力供給の停止を適切に行うことができる。
また、電力変換装置１では、式ＥＱ４を満たすタイミングで、制御モードを、単相２線出力（Ｗ－Ｏ）モードＭＤから単相３線出力モードＭＡに遷移させるようにしたので、いわゆるゼロクロスタイミング付近から電圧ｅ_uoの生成を開始することができるため、短い時間で、安定した動作を開始することができる。同様に、電力変換装置１では、式ＥＱ４を満たすタイミングで、制御モードを、単相２線出力（Ｕ－Ｏ）モードＭＣから単相３線出力モードＭＡに遷移させるようにしたので、いわゆるゼロクロスタイミング付近から電圧ｅ_woの生成を開始することができるので、短い時間で、安定した動作を開始することができる。
また、電力変換装置１では、乗算部５０を設け、バイポーラＰＷＭ動作を行う場合には、デューティ比の指令値ｄ_u*を指令値ｄ_w*としてゲート信号生成部６２に供給し、ユニポーラＰＷＭ動作を行う場合には、デューティ比の指令値ｄ_u*の極性を反転したデューティ比を指令値ｄ_w*としてゲート信号生成部６２に供給するようにした。これにより、電力変換装置１では、ユニポーラＰＷＭ動作およびバイポーラＰＷＭ動作のうちのどちらを行う場合でも、電力供給および電力供給の停止を適切に行うことができる。
また、電力変換装置１では、制御部３０の電流推定部４４が、電圧ｅ_uo，ｅ_woに基づいて、式ＥＱ２を示したように、容量素子２５Ｕに流れる電流（推定電流ｉ_c1）を推定するとともに、容量素子２５Ｗに流れる電流（推定電流ｉ_c2）を推定した。そして、推定負荷電流演算部４７が、電流ｉ_inv1および推定電流ｉ_c1に基づいて、式ＥＱ１の第４式を用いて推定負荷電流ｉ_ld1を求め、電流ｉ_inv2および推定電流ｉ_c2に基づいて、式ＥＱ１の第５式を用いて推定負荷電流ｉ_ld2を求めた。そして、制御部３０は、図３に示したように、これらの推定負荷電流ｉ_ld1，ｉ_ld2に基づいて、スイッチング素子ＳＷ１～ＳＷ４の動作を制御するようにした。このように、電力変換装置１では、この推定電流ｉ_c1，ｉ_c2を外乱成分として電流制御ループに加えるようにしたので、電流制御の応答性を向上することができる。
また、電力変換装置１では、容量素子２５Ｕ，２５Ｗに流れる電流を推定することにより、推定負荷電流ｉ_ld1，ｉ_ld2を求めるようにしたので、負荷電流を検出する電流検出部を省くことができるので、装置を小型にすることができる。
また、電力変換装置１では、ノードＮ１から端子Ｔ２１，Ｔ３１への経路に、ＡＣリアクトル２４Ｕを設けるとともに、ノードＮ２から端子Ｔ２２，Ｔ３２への経路に、ＡＣリアクトル２４Ｗを設け、一方、スイッチング素子ＳＷ５のエミッタおよびスイッチング素子ＳＷ６のコレクタの接続点（ノードＮ３）から端子Ｔ３３への経路にＡＣリアクトルを設けないようにした。すなわち、スイッチング素子ＳＷ５のエミッタおよびスイッチング素子ＳＷ６のコレクタの接続点（ノードＮ３）と、端子Ｔ３３とを、ＡＣリアクトルを介さずに直接的に接続するようにした。これにより、電力変換装置１では、ＡＣリアクトルを省くことができるので、装置を小型にすることができる。
［効果］
以上のように本実施の形態では、スイッチング素子ＳＷ１，ＳＷ２からなるスイッチング素子ペアと、スイッチング素子ＳＷ３，ＳＷ４からなるスイッチング素子ペアのうちの一方を選択的にオフ状態にすることができるようにしたので、電力供給および電力供給の停止を適切に行うことができる。
本実施の形態では、スイッチング素子ＳＷ５のエミッタおよびスイッチング素子ＳＷ６のコレクタの接続点から端子Ｔ３３への経路にＡＣリアクトルを設けないようにしたので、装置を小型にすることができる。
本実施の形態では、バイポーラＰＷＭ動作を行う場合には、デューティ比の指令値ｄ_u*を指令値ｄ_w*としてゲート信号生成部６２に供給し、ユニポーラＰＷＭ動作を行う場合には、デューティ比の指令値ｄ_u*の極性を反転したデューティ比を指令値ｄ_w*としてゲート信号生成部６２に供給するようにしたので、ユニポーラＰＷＭ動作およびバイポーラＰＷＭ動作のうちのどちらを行う場合でも、電力供給および電力供給の停止を適切に行うことができる。
[変形例１]
上記実施の形態では、スイッチング素子ＳＷ５のエミッタおよびスイッチング素子ＳＷ６のコレクタの接続点（ノードＮ３）から端子Ｔ３３への経路にＡＣリアクトルを設けないようにしたが、これに限定されるものではない。これに代えて、ノードＮ１から端子Ｔ２１，Ｔ３１への経路や、ノードＮ２から端子Ｔ２２，Ｔ３２への経路と同様に、スイッチング素子ＳＷ５のエミッタおよびスイッチング素子ＳＷ６のコレクタの接続点（ノードＮ３）から端子Ｔ３３への経路にもＡＣリアクトルを設けてもよい。この場合、ノードＮ３および端子Ｔ３３は、このＡＣリアクトルを介して間接的に接続される。
[変形例２]
上記実施の形態では、電力供給制御部３１は、電圧ｅ_uoおよび電流ｉ_inv1に基づいて、Ｕ相負荷が過負荷状態であるかどうかを判断し、電圧ｅ_woおよび電流ｉ_inv2に基づいて、Ｗ相負荷が過負荷状態であるかどうかを判断するようにした。この判断方法は、様々な方法を用いることができる。以下に、判断方法の一例について、詳細に説明する。
図１２は、本変形例に係る電力変換装置１Ａの電力供給制御部３１Ａにおける過負荷状態を検出する動作を表すものである。電力供給制御部３１Ａは、Ｕ相負荷とＷ相負荷のそれぞれについて、過負荷状態であるかどうかを検出する。過負荷状態は、過電流状態および過電力状態を含む。以下に、Ｕ相負荷を例に挙げて電力供給制御部３１Ａの動作を説明するが、Ｗ相負荷についても同様である。
例えば、電力供給制御部３１Ａは、電流ｉ_inv1に基づいて、Ｕ相負荷が過電流状態であるかどうかを検出するとともに、電圧ｅ_uoおよび電流ｉ_inv1に基づいて、Ｕ相負荷が過電力状態であるかどうかを検出する。具体的には、電力供給制御部３１Ａは、例えば、所定の時間ＴＰ１にわたり、出力電流Ｉの値（電流ｉ_inv1の絶対値）が所定の電流値Ｉmax以上である状態が継続した場合に、Ｕ相負荷が過電流状態であると判断する（過電流判定Ｄ１）。また、電力供給制御部３１Ａは、例えば、所定の時間ＴＰ２にわたり、出力電力Ｐ（電圧ｅ_uo×電流ｉ_inv1）の値が、片相出力時における所定の出力電力値“０．５×Ｐmax”以上である状態が継続した場合に、Ｕ相負荷が過電力状態であると判断する（過電力判定Ｄ２）。ここで、“Ｐmax”は、両相出力時における所定の出力電力値である。片相出力時における出力電力値“０．５×Ｐmax”は、片相出力時における定格出力電力“０．５×Ｐrated”よりも電力差分ΔＰだけ大きく設定される。また、電力供給制御部３１Ａは、例えば、所定の時間ＴＰ３にわたり、出力電力Ｐ（電圧ｅ_uo×電流ｉ_inv1）の値が、片相出力時における定格出力電力“０．５×Ｐrated”以上である状態が継続した場合に、Ｕ相負荷が過電力状態であると判断する（過電力判定Ｄ３）。この所定の時間Ｔ３の長さは、所定の時間Ｔ２の長さよりも長く設定される。これにより、電力変換装置１Ａは、例えば電磁調理器のような定電力負荷装置や、給水ポンプなどのモータ負荷装置など、起動時に、定常状態よりも大きな電力を必要とする負荷装置に電力を供給することができる。電力供給制御部３１Ａは、Ｕ相負荷について、過電流判定Ｄ１、過電力判定Ｄ２、および過電力判定Ｄ３のいずれかを行ったときに、Ｕ相負荷が過負荷状態であると判断する。Ｗ相負荷についても同様である。
[変形例３]
上記実施の形態では、制御部３０の電力供給制御部３１は、電圧ｅ_uo，ｅ_woおよび電流ｉ_inv1，ｉ_inv2に基づいて、ＤＣ／ＡＣインバータ２０の負荷装置ＬＯＡＤへの電力供給動作を制御したが、これに限定されるものではない。これに代えて、例えば、図１３に示す電力変換装置１Ｂのように、外部から供給された制御信号ＣＴＬに基づいて、ＤＣ／ＡＣインバータの負荷装置ＬＯＡＤへの電力供給動作を制御することができるようにしてもよい。この電力変換装置１Ｂは、ＤＣ／ＡＣインバータ２０Ｂを有している。ＤＣ／ＡＣインバータ２０Ｂは、制御部３０Ｂを有している。この制御部３０Ｂの電力供給制御部は、電圧ｅ_uo，ｅ_wo、電流ｉ_inv1，ｉ_inv2、および制御信号ＣＴＬに基づいて、ＤＣ／ＡＣインバータ２０Ｂの負荷装置ＬＯＡＤへの電力供給動作を制御するものである。具体的には、制御部３０Ｂは、例えば、ユーザによる操作を受け付ける操作部から供給された制御信号ＣＴＬに基づいて、そのユーザの操作に応じて、Ｕ相負荷への電力供給を停止し、あるいは電力供給を再開するようにしてもよい。また、制御部３０Ｂは、例えば、負荷装置ＬＯＡＤの動作状態を検出する検出部から供給された制御信号ＣＴＬに基づいて、負荷装置ＬＯＡＤの動作状態に応じて、Ｕ相負荷への電力供給を停止し、あるいは電力供給を再開するようにしてもよい。
以上、いくつかの実施の形態および変形例を挙げて本発明を説明したが、本発明はこれらの実施の形態等には限定されず、種々の変形が可能である。
例えば、上記の実施の形態では、本技術を、系統連系運転モードＭ１および自立運転モードＭ２を含む２つの運転モードで動作可能な電力変換装置１に適用したが、これに限定されるものではない。これに代えて、系統連系運転を行う機能を有さずに、単相３線を用いて負荷装置に電力を供給する電力変換装置に適用してもよい。
１，１Ａ，１Ｂ…電力変換装置、１０…双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ、１９…電圧検出部、２０，２０Ｂ…ＤＣ／ＡＣインバータ、２１…電圧検出部、２２…容量素子、２３Ｕ，２３Ｗ…電流検出部、２４Ｕ，２４Ｗ…ＡＣリアクトル、２５Ｕ，２５Ｗ…容量素子、２６Ｕ，２６Ｗ…電圧検出部、２９Ｕ，２９Ｗ…ローパスフィルタ、３０，３０Ｂ…制御部、３１，３１Ａ…電力供給制御部、４０…デューティ比生成部、４１…交流出力電圧演算部、４２…指令値生成部、４３…交流出力電流演算部、４４…電流推定部、４５，４６…減算部、４７…推定負荷電流演算部、４８…電圧制御部、４９…電流制御部、５０…乗算部、５１…バランス制御部、６０…駆動部、６１，６２，６３…ゲート信号生成部、ａ，ｂ，ＰＷＭＳＷ，ｘ…パラメータ、ＢＴ…バッテリ、Ｃdc，Ｃinv…キャパシタンス、ＣＴＬ…制御信号、ＣＲ…キャリア信号、ｄ_o*，ｄ_u*，ｄ_w*…指令値、ｅ_grid…系統電圧、ｅ_o…中性点電圧、ｅ_uo，ｅ_wo…電圧、Ｅuorms，Ｅworms…実効値、ｅ_uw…交流出力電圧、ｅ_uw*…指令値、ｆsd…自立運転周波数、ＧＲＩＤ…商用電源、ＨＬ…高電圧線、ｉ_c1,ｉ_c2…推定電流、ｉ_inv1,ｉ_inv2…電流、ｉ_inv…交流出力電流、ｉ_inv*…指令値，ｉ_ld1，ｉ_ld2…推定負荷電流、Ｌgrid，Ｌinv…インダクタンス、ＬＬ…低電圧線、ＬＯＡＤ…負荷装置、ＭＡ…単相３線出力モード、ＭＢ…出力停止モード、ＭＣ…単相２線出力（Ｕ－Ｏ）モード、ＭＤ…単相２線出力（Ｗ－Ｏ）モード、Ｍ１…系統連系運転モード、Ｍ２…自立運転モード、ＯＬ…中性線、Ｒc，Ｒinv…内部抵抗値、Ｒgrid…抵抗値、Ｓｇ，Ｓｓ…スイッチ制御信号、Ｓgbo，Ｓgbu，Ｓgbw…制御信号、Ｓgridu，Ｓgridw，Ｓstdu，Ｓstdw…スイッチ、ＳＷ０…スイッチ、ＳＷ１～ＳＷ６…スイッチング素子、Ｓ１～Ｓ６…ゲート信号、Ｔｓ，Ｔsd…周期、Ｔ１～Ｔ３…入力端子、Ｔ１１，Ｔ１２，Ｔ２１，Ｔ２２，Ｔ３１～Ｔ３３…端子、ＵＬ…Ｕ相電圧線、Ｖbt…バッテリ電圧、Ｖdc…直流バス電圧、ＷＬ…Ｗ相電圧線、Ｚｇ，Ｚ１，Ｚ２…インピーダンス、ΔＶ…電圧差、θsd…位相角度。

Claims (10)

  1. 第１の電圧線を第１のノードに接続可能な第１のスイッチング素子と、第２の電圧線を前記第１のノードに接続可能な第２のスイッチング素子とを含む第１のスイッチング素子ペアと、
    前記第１の電圧線を第２のノードに接続可能な第３のスイッチング素子と、前記第２の電圧線を前記第２のノードに接続可能な第４のスイッチング素子とを含む第２のスイッチング素子ペアと、
    前記第１の電圧線を第３のノードに接続可能な第５のスイッチング素子と、前記第２の電圧線を前記第３のノードに接続可能な第６のスイッチング素子とを含む第３のスイッチング素子ペアと、
    第１の出力端子、第２の出力端子、および前記第３のノードと直接的または間接的に接続された第３の出力端子と、
    前記第１のノードと前記第１の出力端子との間の第１の経路に設けられ、前記第１のノードと前記第３のノードとの間の電圧に含まれる高周波数成分を除去可能な第１のローパスフィルタと、
    前記第２のノードと前記第２の出力端子との間の第２の経路に設けられ、前記第２のノードと前記第３のノードとの間の電圧に含まれる高周波数成分を除去可能な第２のローパスフィルタと、
    前記第１のスイッチング素子ペア、前記第２のスイッチング素子ペア、および前記第３のスイッチング素子ペアにおけるスイッチング動作を制御可能であり、前記スイッチング動作のスイッチング周期よりも長い期間において、前記第１のスイッチング素子ペアおよび前記第２のスイッチング素子ペアのうちの一方を選択的にオフ状態にすることが可能な制御部と
    を備えた電力変換装置。
  2. 前記制御部は、
    前記第１の出力端子と前記第３の出力端子との間に挿入された第１の負荷装置が過負荷状態であると判断した場合には、前記第１のスイッチング素子ペアをオフ状態にすることが可能であり
    前記第２の出力端子と前記第３の出力端子との間に挿入された第２の負荷装置が過負荷状態であると判断した場合には、前記第２のスイッチング素子ペアをオフ状態にすることが可能である
    請求項１に記載の電力変換装置。
  3. 前記制御部は、前記第１のローパスフィルタから出力される第１の電圧、前記第２のローパスフィルタから出力される第２の電圧、前記第１のノードから前記第１のローパスフィルタに流れる第１の電流、および前記第２のノードから前記第２のローパスフィルタに流れる第２の電流に基づいて、前記第１のスイッチング素子ペアおよび前記第２のスイッチング素子ペアのうちの一方を選択的にオフ状態にすることが可能である
    請求項１または請求項２に記載の電力変換装置。
  4. 前記制御部は、外部から供給された制御信号に基づいて、前記第１のスイッチング素子ペアおよび前記第２のスイッチング素子ペアのうちの一方を選択的にオフ状態にすることが可能である
    請求項１に記載の電力変換装置。
  5. 前記第１の経路において、前記第１のローパスフィルタと前記第１の出力端子との間に設けられた第１のスイッチと、
    前記第２の経路において、前記第２のローパスフィルタと前記第２の出力端子との間に設けられた第２のスイッチと
    をさらに備え、
    前記制御部は、前記第１のスイッチング素子ペアをオフ状態にする場合には前記第１のスイッチをオフ状態にすることが可能であり、前記第２のスイッチング素子ペアをオフ状態にする場合には前記第２のスイッチをオフ状態にすることが可能である
    請求項１から請求項４のいずれか一項に記載の電力変換装置。
  6. 前記制御部は、
    第１のデューティ比、第２のデューティ比、および第３のデューティ比を設定可能な設定部と、
    前記第１のスイッチング素子ペア、前記第２のスイッチング素子ペア、および前記第３のスイッチング素子ペアを動作させる場合には、前記第１のデューティ比に基づいて前記第１のスイッチング素子ペアを駆動し、前記第２のデューティ比に基づいて前記第２のスイッチング素子ペアを駆動し、前記第３のデューティ比に基づいて前記第３のスイッチング素子ペアを駆動することが可能な駆動部と
    をさらに備え、
    前記駆動部は、
    前記第１のスイッチング素子ペアをオフ状態にする場合には、前記第１のスイッチング素子ペアに対する駆動を停止し、前記第２のデューティ比に基づいて前記第２のスイッチング素子ペアを駆動し、前記第１のデューティ比に基づいて前記第３のスイッチング素子ペアを駆動することが可能であり、
    前記第２のスイッチング素子ペアをオフ状態にする場合には、前記第１のデューティ比に基づいて前記第１のスイッチング素子ペアを駆動し、前記第２のスイッチング素子ペアに対する駆動を停止し、前記第２のデューティ比に基づいて前記第３のスイッチング素子ペアを駆動することが可能である
    請求項１から請求項５のいずれか一項に記載の電力変換装置。
  7. 前記設定部は、
    前記第１のスイッチング素子ペア、前記第２のスイッチング素子ペア、および前記第３のスイッチング素子ペアを動作させる場合には、前記第１のローパスフィルタから出力される第１の電圧、前記第２のローパスフィルタから出力される第２の電圧、前記第１のノードから前記第１のローパスフィルタに流れる第１の電流、および前記第２のノードから前記第２のローパスフィルタに流れる第２の電流に基づいて、前記第１のデューティ比および前記第２のデューティ比を設定可能であり、
    前記第１のスイッチング素子ペアをオフ状態にする場合には、前記第２の電圧および前記第２の電流に基づいて、前記第１のデューティ比および前記第２のデューティ比を設定可能であり、
    前記第２のスイッチング素子ペアをオフ状態にする場合には、前記第１の電圧および前記第１の電流に基づいて、前記第１のデューティ比および前記第２のデューティ比を設定可能である
    請求項６に記載の電力変換装置。
  8. 前記設定部は、交流出力電圧についての電圧指令値を生成可能であり、前記電圧指令値に基づいて前記第１のデューティ比および前記第２のデューティ比を設定可能であり、
    前記第１のスイッチング素子ペアをオフ状態にする場合における前記電圧指令値の振幅を、前記第１のスイッチング素子ペア、前記第２のスイッチング素子ペア、および前記第３のスイッチング素子ペアを動作させる場合における前記電圧指令値の振幅よりも小さくすることが可能であり、
    前記第２のスイッチング素子ペアをオフ状態にする場合における前記電圧指令値の振幅を、前記第１のスイッチング素子ペア、前記第２のスイッチング素子ペア、および前記第３のスイッチング素子ペアを動作させる場合における前記電圧指令値の振幅よりも小さくすることが可能である
    請求項６または請求項７に記載の電力変換装置。
  9. 前記第１のデューティ比および前記第２のデューティ比は、－１以上１以下の値をとり得るものであり、
    前記設定部は、前記第１のデューティ比、および前記第１のデューティ比の極性を反転したデューティ比のうちの一方を、選択的に前記第２のデューティ比とすることが可能である
    請求項６から請求項８のいずれか一項に記載の電力変換装置。
  10. 前記制御部は、前記第１のスイッチング素子ペアをオフ状態にするとともに前記第２のスイッチング素子ペアを動作させる第１の動作の後に、前記第１のスイッチング素子ペアおよび前記第２のスイッチング素子ペアを動作させる第２の動作を行うことが可能であり、前記第１のローパスフィルタから出力される第１の電圧と前記第２のローパスフィルタから出力される第２の電圧との電圧差の絶対値が所定の値よりも小さいタイミングにおいて、前記第１の動作を終了するとともに前記第２の動作を開始することが可能である
    請求項１から請求項９のいずれか一項に記載の電力変換装置。
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