JP6987049B2 - 鋼、前記鋼から作られた製品、及びその製造方法 - Google Patents
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Description
‐ 10.0%≦Ni≦24.5%、好ましくは12.0%≦Ni≦24.5%;
‐ 1.0%≦Mo≦12.0%、好ましくは2.5%≦Mo≦7.0%;
‐ 1.0%≦Co≦18.0%、好ましくは4.0%≦Co≦18.0%;より好ましくは7.0%≦Co≦16.0%、さらに好ましくは8.0%≦Co≦15.0%
‐ 14.0%≦Mo+Co+Si+Mn+Cu+W+V+Nb+Zr+Y+Ta+Cr+C+Al+B+Ti+≦29.0%、好ましくは15.0%≦Mo+Co+Si+Mn+Cu+W+V+Nb+Zr+Y+Ta+Cr+C+Al+B+Ti+N≦27.0%、より好ましくは17.0%≦Mo+Co+Si+Mn+Cu+W+V+Nb+Zr+Y+Ta+Cr+C+Al+B+Ti+N≦26.0%;
‐ 21.5%≦Ni+Co+Mo≦47.5%、好ましくは25.0%≦Ni+Co+Mo≦40.0%;
‐ 微量≦Al≦4.0%、好ましくは微量≦Al≦2.0%;
‐ 微量≦Ti≦0.1%;
‐ 微量≦N≦0.010%;
‐ 微量≦Si≦4.0%、好ましくは≦2.0%;
‐ 微量≦Mn≦13.0%、好ましくは微量≦Mn≦4.0%、より好ましくは0.14%≦Mn≦4.0%;
‐ 好ましくはSi+Mn≧0.13%;
‐ 微量≦C≦0.03%;
‐ 微量≦S≦0.0020%、好ましくは微量≦S≦0.0010%;
‐ 微量≦P≦0.005%;
‐ 微量≦B≦0.01%;
‐ 微量≦H≦0.0005%;
‐ 微量≦O≦0.03%;
‐ 微量≦Cr≦5.0%、好ましくは0.01%≦Cr≦5.0%、より好ましくは0.1%≦Cr≦5.0%;
‐ 微量≦Cu≦4.0%;
‐ 微量≦W≦6.0%;
‐ 微量≦Zr≦4.0%;
‐ 微量≦Ca≦0.1%;
‐ 微量≦Mg≦0.8%;
‐ 微量≦Nb≦4.0%、好ましくはNb≦2.0%;
‐ 微量≦V≦4.0%;
‐ 微量≦Ta≦4.0%;
‐ 微量≦Y≦4.0%;
‐ 好ましくは、微量≦Al+Si+Cu+Nb+Mn+V+Ta+Cr+W+C+B+Y+Zr+Ti+N≦14.0%、より好ましくは、微量≦Al+Si+Cu+Nb+Mn+V+Ta+Cr+W+C+B+Y+Zr+Ti+N≦8.0%;さらに好ましくは、0.14%≦Al+Si+Cu+Nb+Mn+V+Ta+Cr+W+C+B+Y+Zr+Ti+N≦8.0%;
‐ 好ましくは、Al+Cr≧0.1%、より好ましくは≧0.17%;
‐ 残部は鉄及び製造に由来する不純物;
を有することを特徴とする鋼であり、鋼が熱間加工された部品又は熱間圧延されたロール状シートの形態の場合には、650mm2の、また鋼が冷間圧延されたシートである場合には、800mm2の、研磨された表面上における画像解析によって観察された介在物集団は、10μmより大きな相当直径を有する非金属介在物を含まず、好ましくは8μmより大きな相当直径を有する非金属介在物を含まない。
‐ 再溶融電極が、上述された組成に従う組成を有する鋼中で準備され;
‐ この電極が、再溶融された電極を得るために、単一又は複数の再溶融プロセスを使用して再溶融され;
‐ 再溶融された電極が、熱間加工されたシート又は熱間加工されたストリップを得るために、1050℃〜1300℃の温度で少なくとも1回の熱間加工にかけられ、;
‐ 任意選択的に、前記熱間加工されたシート又は前記熱間加工されたストリップが熱処理にかけられる
ことを特徴とする。
− 10.0%≦Ni≦24.5%、好ましくは12.0%≦Ni≦24.5%;
− 1.0%≦Mo≦12.0%、好ましくは2.5%≦Mo≦7.0%;
− 1.0%≦Co≦18.0%、好ましくは4.0%≦Co≦18.0%、より好ましくは7.0%≦Co≦16.0%、さらに好ましくは8.0%≦Co≦15.0%;
− 14.0%≦Mo+Co+Si+Mn+Cu+W+V+Nb+Zr+Y+Ta+Cr+C+Al+B+Ti+N≦29.0%、好ましくは15.0%≦Mo+Co+Si+Mn+Cu+W+V+Nb+Zr+Y+Ta+Cr+C+Al+B+Ti+N≦27.0%、より好ましくは17.0%≦Mo+Co+Si+Mn+Cu+W+V+Nb+Zr+Y+Ta+Cr+C+Al+B+Ti+N≦26.0%;
− 21.5%≦Ni+Co+Mo≦47.5%、好ましくは25.0%≦Ni+Co+Mo≦40.0%
− 微量≦Al≦4.0%、好ましくはAl≦2.0%;
− 微量≦Ti≦0.1%;
− 微量≦N≦0.010%;
− 微量≦Si≦4.0%、好ましくは、≦2.0%;
− 微量≦Mn≦13.0%、好ましくは微量≦Mn≦4.0%;
− 微量≦C≦0.03%;
− 微量≦S≦0.0020%、好ましくは微量≦S≦0.0010%;
− 微量≦P≦0.005%;
− 微量≦B≦0.01%;
− 微量≦H≦0.0005%;
− 微量≦O≦0.03%;
− 微量≦Cr≦5.0%、好ましくは0.01%≦Cr≦5.0%;より好ましくは0.1%≦Cr≦5.0%;
− 微量≦Cu≦4.0%;
− 微量≦W≦6.0%;
− 微量≦Zr≦4.0%;
− 微量≦Y≦4%;
− 微量≦Ca≦0.1%;
− 微量≦Mg≦0.8%;
− 微量≦Nb≦4.0%;好ましくはNb≦2.0%;
− 微量≦V≦4.0%;
− 微量≦Ta≦4.0%;
− 微量≦Y≦4.0%;
− 好ましくは微量≦Al+Si+Cu+Nb+Mn+V+Ta+Cr+W+C+B+Y+Zr+Y+Ti+N≦14,0%、より好ましくは微量≦Al+Si+Cu+Nb+Mn+V+Ta+Cr+W+C+B+Y+Zr+Y+Ti+N≦8.0%;さらに好ましくは0.14%≦Al+Si+Cu+Nb+Mn+V+Ta+Cr+W+C+B+Y+Zr+Ti+N≦8.0%;
− 好ましくはAl+Cr≧0.1%、より好ましくは≧0.17%;
− 残部Fe及び製造に由来する不純物;
を重量%で有するとともに、熱間加工された部品又は熱間圧延されたシートの、650mm2の研磨された表面における画像解析によって観察された介在物集団が、好ましくは8μmより大きな相当直径を有する非金属介在物を含まないことを特徴とする。
− 10.0%≦Ni≦24.5%、好ましくは12.0%≦Ni≦24.5%;
− 1.0%≦Mo≦12.0%、好ましくは2.5%≦Mo≦7.0%;
− 1.0%≦Co≦18.0%、好ましくは4.0%≦Co≦18.0%、より好ましくは7.0%≦Co≦16.0%、さらに好ましくは8.0%≦Co≦15.0%;
− 14.0%≦Mo+Co+Si+Mn+Cu+W+V+Nb+Zr+Y+Ta+Cr+C+Al+B+Ti+N≦29.0%、好ましくは15.0%≦Mo+Co+Si+Mn+Cu+W+V+Nb+Zr+Y+Ta+Cr+C+Al+B+Ti+N≦27.0%、より好ましくは17.0%≦Mo+Co+Si+Mn+Cu+W+V+Nb+Zr+Y+Ta+Cr+C+Al+B+Ti+N≦26.0%;
− 21.5%≦Ni+Co+Mo≦47.5%、好ましくは25.0%≦Ni+Co+Mo≦40.0%;
− 微量≦Al≦4.0%、好ましくはAl≦2.0%;
− 微量≦Ti≦0.1%;
− 微量≦N≦0.010%;
− 微量≦Si≦4.0%、好ましくは≦2.0%;
− 微量≦Mn≦13.0%、好ましくは微量≦Mn≦4.0%;
− 微量≦C≦0.03%;
− 微量≦S≦0.0020%、好ましくは微量≦S≦0.0010%;
− 微量≦P≦0.005%;
− 微量≦B≦0.01%;
− 微量≦H≦0.0005%;
− 微量≦O≦0.03%;
− 微量≦Cr≦5.0 %、好ましくは0.01%≦Cr≦5.0%;より好ましくは0.1%≦Cr≦5.0%;
− 微量≦Cu≦4.0%;
− 微量≦W≦6.0%;
− 微量≦Zr≦4.0%;
− 微量≦Y≦4%;
− 微量≦Ca≦0.1%;
− 微量≦Mg≦0.8%;
− 微量≦Nb≦4.0%;好ましくはNb≦2.0%;
− 微量≦V≦4.0%;
− 微量≦Ta≦4.0%;
− 微量≦Y≦4.0%;
− 好ましくは、微量≦Al+Si+Cu+Nb+Mn+V+Ta+Cr+W+C+B+Y+Zr+Ti+N≦14.0%、より好ましくは微量≦Al+Si+Cu+Nb+Mn+V+Ta+Cr+W+C+B+Y+Zr+Ti+N≦8.0%;さらに好ましくは0.14%≦Al+Si+Cu+Nb+Mn+V+Ta+Cr+W+C+B+Y+Zr+Ti+N≦8.0%;
− 好ましくは、Al+Cr≧0.1 %、より好ましくは≧0.17%;
− 残部は鉄及び製造に由来する不純物;
を重量%で有するとともに、800mm2の研磨された表面における画像解析によって観察された介在物集団が10μmより大きな相当直径を有する非金属介在物を含まず、好ましくは8μmより大きな相当直径を有する非金属介在物を含まないことを特徴とする。
‐ 第1に、通常の熱処理を介して、全面的なマルテンサイト構造が得られる、すなわち、顕微鏡写真において見るときに、構造の表面の少なくとも30%、好ましくは少なくとも50%を示し;他の元素に対して必要とされる含有量と組み合わされた24.5%以上のNi含有量によって、適用された熱処理とは無関係に前記構造が得られることはない。
‐ 第2に、析出硬化の後に、延性、膨張、降伏強度、K1C強度(K1C tenacity)という特に好ましい特性が、想定される用途に対して得られ;既定の比率のCo、Mo、及び他の金属元素に関連して10.0%の最小Ni含有量が、そのような特性を得るために適用され;12.0%の最小Ni含有量が、この効果の満足のいく獲得のためにさらに好ましい。
である。
‐ Niは延性(特に低温における)を改善し、制御された膨張及び弾性係数を可能にし、また、靭性及びRe/Rm比へ影響を及ぼし、その含有量は、引用された好ましい特性(一般に合金の5%以降)から利益を得るための下限、及びそのガンマジェニックな性質によってマルテンサイト変態を阻害しないための上限に制限され、この効果のためにCo及びMoの影響もまた考慮に入れなければならない。
‐ Moは、金属間化合物の析出を介した構造硬化の目的のために添加され、マルエイジンググレードの破壊特性を得るためには、時効マルテンサイト構造が望ましく、Moは上述(1%以降)のようにこの硬化に関与するとともに、提案された添加元素(例えばNb)とともに構造硬化に関与することができ;Moは、その窒素に対する親和性(数%以降)を介して表面の窒化にも寄与し、最終的に、局所的な偏析に関連する場合のある弱化相(ラーベス相、σ、μ、θ、δ・・・)の形成における限界値に直面し、その上限は12.0%である。
21.5%≦Ni+Co+Mo≦47.5%、好ましくは25.0%≦Ni+Co+Mo≦40.0%
‐ 液体鋼の鋳造及び凝固の後に、インゴット、ビレット、又はスラブを形成するために、真空下で(VIMプロセス:真空誘導溶解又はそれ自体は既知のVARプロセス:真空アーク再溶解)、又はエレクトロスラグ再溶解(それ自体は既知のESRプロセス)によって1回再溶解される;又は
‐ 鋳造及び凝固の後に、インゴット又はスラブを形成するために、真空下で(VARプロセス:真空アーク再溶解)、又はエレクトロスラグ再溶解(ESR)によって数回再溶融される。
‐ シートの幅の中央において取られた650mm2の試料で観察された、熱間圧延後の表1における試料それぞれ中の最も大きな介在物のサイズ;
‐ 4μmより大きな介在物に対して光学顕微鏡(OM)の下で650mm2の表面上で評価された介在物密度;及び
‐ 1.5μmより大きな介在物に対して、100〜400mm2の表面上で、工業的に準備された試料に、自動画像解析によって走査型電子顕微鏡(SEM)の下で観察された介在物密度
を与えている。
介在物の「直径」が、「相当直径」であること、すなわち円形の断面を有するであろう介在物の直径であり、観察された介在物と同じ表面積を有する場合には、介在物が単純な円形の断面より複雑な断面を有するであろうことが理解されるべきである。
したがって、SEM観察下での1.5μmより大きな直径を有する介在物の密度は、参照1の介在物の密度より2倍以上低く、さらに、工業的鋳造のものに観察された最も大きな粒子のサイズは、この参照において観察されたサイズより(約1μmだけ)小さい。
小さい厚さの材料に疲労をかけ、窒化処理が表面割れの開始を遅らせるための応力をかける前に行われた。この圧縮処理は、それ自体既知である態様でショットピーニングによって行うことができる。
‐ 硬化元素が0.5%より低い場合には、900Hv0.1より低い値がバナジウムを有するグレードに観察され、この値を上回る場合には、増加された硬度値が最も外側の面に期待される;
‐ 本発明によるタンタルを有するグレード(表7のInv6〜8)に対して、940Hv0.1より高い硬度値が、3%のTaの添加(調整された窒化条件とともに)により、最も外側の面に達成された;
‐ Cuを有するグレードもまた、Cr及びMnが存在する状態における2%の硬化元素の添加(Inv13)により、最も外側の面上で増加された硬度レベル(及び残留応力)を示した。Cr及びMnは、表面上の窒素溶解度を促進する;
‐ 他方で、本発明のグレード14〜18は、最も外側の(化合物層を含まない)面上の十分な硬度レベルを達成するための、2%より低いバナジウムレベルを示唆する;
‐機械的特性/介在物集団間の良好な妥協を示すMnを有するグレードは、Crの存在下(Inv24)で最も外側の表面に増加した硬度レベルを示す;
‐ WおよびAlを有するグレード(Inv38及びRef51)は、最も外側の表面に達成されるべき高い硬度レベルを可能にする窒化条件の決定がまだ成されていない;
に基づいて、グレードの群のそれぞれに対する900Hv0.1より高い最も外側の表面の硬度値を達成することができることを示す。
‐ 0°から51°で変化するChi、
‐ 測定間隔1秒、
‐ ピッチ0.1あたり0〜0.6のsin2(psi)
でX‐線回折によって、試料の表面に行われた。これら条件の下で得られた値は、Feラインの位置の変化をモニタすることによって、材料の表面上の応力レベルの決定を可能にする。本発明の試料の残留応力が、参照1の試料に観察された残留応力に比べて改善されていることを見ることができる。
‐ 組成、特に化合物層が存在すること又は存在しないこと;
‐ 厚さ;
‐ 所定の窒化条件の下での達成可能な硬度レベル;
‐ 層の厚さ内の、窒素含有量の分布、析出した相の分布、そのタイプ及び分布、硬度レベル、残留応力;
‐ 低荷重応力の下での、これら窒化された層に引き起こされた塑性変形の引き起こされたレベル(実際的にはゼロ)
‐ 窒化がプラズマ窒化であるか、又はより詳細にはガス窒化であるかにかかわらず、参照のグレードの特性と同等の特性が得られる、窒化の工業的実施の容易性及び経済性に関してより容易に制御される限りにおいて、増大した経済的性能と従来技術の参照の鋼と比較して同等の及びさらに増大した役に立つ特性を示す。
‐ 熱間圧延又は熱間形成された半製品に由来する製品:一般的にはタービンシャフト又はトランスミッション部品のためのものであるが、回転する機械(風力タービン、遠心分離機)のブレードのためのものも該当する
‐ 冷間圧延されたシート又はストリップに由来する製品:自動車のトランスミッションベルトの構成要素、又は機械工具、特にオートマティック自動車のCVTタイプのトランスミッションの構成要素
のためのものである。
Claims (33)
- 鋼であって、以下の組成:
‐ 10.0%≦Ni≦24.5%;
‐ 1.0%≦Mo≦12.0%;
‐ 1.0%≦Co≦18.0%;
‐ 14.0%≦Mo+Co+Si+Mn+Cu+W+V+Nb+Zr+Y+Ta+Cr+C+Al+B+Ti+N≦29.0%;
‐ 21.5%≦Ni+Co+Mo≦47.5%;
‐ 微量≦Al≦4.0%;
‐ 微量≦Ti≦0.1%;
‐ 微量≦N≦0.010%;
‐ 微量≦Si≦4.0%;
‐ 微量≦ Mn≦13.0%;
‐ 微量≦C≦0.03%;
‐ 微量≦S≦0.0020%;
‐ 微量≦P≦0.005%;
‐ 微量≦B≦0.01%;
‐ 微量≦H≦0.0005%;
‐ 微量≦O≦0.03%;
‐ 微量≦Cr≦5.0%;
‐ 微量≦Cu≦4%;
‐ 微量≦W≦6.0%;
‐ 微量≦Zr≦4.0%;
‐ 微量≦Ca≦0.1%;
‐ 微量≦Mg≦0.8%;
‐ 微量≦Nb≦4.0%;
‐ 微量≦V≦4.0%;
‐ 微量≦Ta≦4.0%;
‐ 微量≦Y≦4.0%;
‐ 0.14%≦Al+Si+Cu+Nb+Mn+V+Ta+Cr+W+C+B+Y+Zr+Ti+N≦14.0%;
‐ 残部が鉄及び製造に由来する不純物
を重量%で有し:
前記鋼が熱間加工された部品又は熱間圧延されたシートの形態にある場合には650mm2の、及び前記鋼が冷間圧延されたシートである場合には800mm2の、研磨された表面上の画像解析の下で観察された介在物集団が、10μmより大きな相当直径を有する非金属介在物を含まないことを特徴とする、鋼。 - 前記鋼の重量%組成において、
‐ 12.0%≦Ni≦24.5%;
‐ 2.5%≦Mo≦7.0%;
‐ 4.0%≦Co≦18.0%;
‐ 15.0%≦Mo+Co+Si+Mn+Cu+W+V+Nb+Zr+Y+Ta+Cr+C+Al+B+Ti+N≦27.0%;
‐ 25.0%≦Ni+Co+Mo≦40.0%;
‐ 微量≦Al≦2.0%;
‐ 微量≦Si≦2.0%;
‐ 微量≦Mn≦4.0%;
‐ Si+Mn≧0.13%;
‐ 微量≦S≦0.0010%;
‐ 0.01%≦Cr≦5.0%;
‐ 微量≦Nb≦2.0%;
‐ 0.14%≦Al+Si+Cu+Nb+Mn+V+Ta+Cr+W+C+B+Y+Zr+Ti+N≦8.0%;
‐ Al+Cr≧0.1%;
であり、
前記鋼が熱間加工された部品又は熱間圧延されたシートの形態にある場合には650mm2の、及び前記鋼が冷間圧延されたシートである場合には800mm2の、研磨された表面上の画像解析の下で観察された介在物集団が、8μmより大きな相当直径を有する非金属介在物を含まないことを特徴とする、請求項1に記載の鋼。 - 前記鋼の重量%組成において、
‐ 7.0%≦Co≦16.0%;
‐ 17.0%≦Mo+Co+Si+Mn+Cu+W+V+Nb+Zr+Y+Ta+Cr+C+Al+B+Ti+N≦26.0%;
‐ 0.14%≦Mn≦4.0%;
‐ 0.1%≦Cr≦5.0%;
‐ Al+Cr≧0.17%;
である、請求項2に記載の鋼。 - 前記鋼の重量%組成において、
‐ 8.0%≦Co≦15.0%;
である、請求項3に記載の鋼。 - 熱間加工された鋼シート又は鋼ストリップを生産する方法であって、
‐ 請求項1〜4のいずれか一項の記載に従う組成を有する鋼で電極を準備するステップと、
‐ 単一の又は複数の再溶融工程を使用して前記電極を再溶融し、再溶融された電極を得るステップと、
‐ 前記再溶融された電極に1050〜1300℃の温度で少なくとも1回の熱間加工を施し、熱間加工されたシート又は熱間加工されたストリップを得るステップと、
を含むことを特徴とする、方法。 - ‐ 熱処理が、前記熱間加工されたシート又は前記熱間加工されたストリップに施されることを特徴とする、請求項5に記載の方法。
- 前記熱間加工されたシート又はストリップが、285Hv10又はそれ以上のビッカース硬度を有し、この硬度が前記熱間加工されたシート又は前記熱間加工されたストリップの断面に沿って評価されていることを特徴とする請求項5又は6に記載の方法。
- 前記熱間加工されたシート又は前記熱間加工されたストリップが、次いで2mm以下の厚さを有するシート又はストリップを得るために、1つ以上のパスで冷間圧延されることを特徴とする請求項5〜7のいずれか一項に記載の方法。
- 前記シート又はストリップが、2つの冷間圧延パスの間及び/又は最後の冷間パスの後に、少なくとも1回の熱処理にかけられることを特徴とする請求項8に記載の方法。
- 様々なパスの前記冷間圧延の合計圧下率が少なくとも30%であることを特徴とする請求項8又は9に記載の方法。
- 前記熱間加工又は冷間圧延されたシート又はストリップの少なくとも70%がマルテンサイト構造で構成されており、前記熱間加工又は冷間圧延されたシート又はストリップは、2030MPa以上の引張強度、2000MPa以上のオフセット降伏強度、及び1%以上の均一伸びを有することを特徴とする請求項5〜10のいずれか一項に記載の方法。
- 前記熱間加工又は冷間圧延されたシート又はストリップが、切断されることを特徴とする請求項5〜11のいずれか一項に記載の方法。
- 前記熱間加工又は冷間圧延され、切断されたシート又はストリップが、400〜600℃、30分〜5時間の硬化処理にかけられることを特徴とする請求項12に記載の方法。
- 前記切断されたシート又はストリップが、硬化後にその動的降伏強度を改善するために表面処理にかけられることを特徴とする請求項13に記載の方法。
- 前記表面処理が、炭化又はガス窒化又はイオン窒化又は浸炭窒化又はショットピーニングであることを特徴とする請求項14に記載の方法。
- 前記熱間圧延されたシート又はストリップ、又は前記冷間圧延されたシート又はストリップの結晶粒サイズが、5ASTM又はそれより微細であることを特徴とする請求項5〜15のいずれか一項に記載の方法。
- 以下の組成:
− 10.0%≦Ni≦24.5%;
− 1.0%≦Mo≦12.0%;
− 1.0%≦Co≦18.0%;
− 14.0%≦Mo+Co+Si+Mn+Cu+W+V+Nb+Zr+Y+Ta+Cr+C+Al+B+Ti+N≦29.0%;
−21.5%≦Ni+Co+Mo≦47.5%;
− 微量≦Al≦4.0%;
− 微量≦Ti≦0.1%;
− 微量≦N≦0.010%;
− 微量≦Si≦4.0%;
− 微量≦Mn≦13.0%;
− 微量≦C≦0.03%;
− 微量≦S≦0.0020%;
− 微量≦P≦0.005%;
− 微量≦B≦0.01%;
− 微量≦H≦0.0005%;
− 微量≦O≦0.03%;
− 微量≦Cr≦5.0%;
− 微量≦Cu≦4%;
− 微量≦W≦6.0%;
− 微量≦Zr≦4.0%;
− 微量≦Ca≦0.1%;
− 微量≦Mg≦0.8%;
− 微量≦Nb≦4.0%;
− 微量≦V≦4.0%;
− 微量≦Ta≦4.0%;
− 微量≦Y≦4.0%;
− 0.14%≦Al+Si+Cu+Nb+Mn+V+Ta+Cr+W+C+B+Zr+Y+Ti+N≦14.0%;
− 残部が鉄及び製造に由来する不純物
を重量%で有する、熱間加工された部品又は熱間圧延されたシートの650mm2の研磨された表面上の画像解析の下で観察された介在物集団が、10μmより大きな相当直径を有する非金属介在物を含まないことを特徴とする、熱間加工された鋼製品。 - 前記鋼製品の重量%組成が、
‐ 12.0%≦Ni≦24.5%;
‐ 2.5%≦Mo≦7.0%;
‐ 4.0%≦Co≦18.0%;
‐ 15.0%≦Mo+Co+Si+Mn+Cu+W+V+Nb+Zr+Y+Ta+Cr+C+Al+B+Ti+N≦27.0%;
‐ 25.0%≦Ni+Co+Mo≦40.0%;
‐ 微量≦Al≦2.0%;
‐ 微量≦Si≦2.0%;
‐ 微量≦Mn≦4.0%;
‐ Si+Mn≧0.13%;
‐ 微量≦S≦0.0010%;
‐ 0.01%≦Cr≦5.0%;
‐ Nb≦2.0%;
‐ 0.14%≦Al+Si+Cu+Nb+Mn+V+Ta+Cr+W+C+B+Y+Zr+Ti+N≦8.0%;
‐ Al+Cr≧0.1%;
であり、
熱間加工された部品又は熱間圧延されたシートの650mm2の研磨された表面上の画像解析の下で観察された介在物集団が、8μmより大きな相当直径を有する非金属介在物を含まないことを特徴とする、請求項17に記載の鋼製品。 - 前記鋼製品の重量%組成が、
‐ 7.0%≦Co≦16.0%;
‐ 17.0%≦Mo+Co+Si+Mn+Cu+W+V+Nb+Zr+Y+Ta+Cr+C+Al+B+Ti+N≦26.0%;
‐ 0.1%≦Cr≦5.0%;
‐ Al+Cr≧0.17%;
である、請求項18に記載の鋼製品。 - 前記鋼製品の重量%組成が、
‐ 8.0%≦Co≦15.0%;
である、請求項19に記載の鋼製品。 - 標準ASTM E112による10又はより微細なオーステナイト結晶粒サイズ値を有する結晶粒サイズを有する、請求項17〜20のいずれか一項に記載の鋼製品。
- 前記鋼製品の少なくとも70%がマルテンサイト構造で構成されており、前記鋼製品は、2030MPa以上の引張強度、2000MPa以上のオフセット降伏強度、及び1%以上の均一伸び、285Hv10以上のビッカース硬度を有し、この硬度は前記熱間加工された製品の断面に沿って評価されていることを特徴とする請求項17〜21のいずれか一項に記載の鋼製品。
- 以下の組成:
−10.0%≦Ni≦24.5%;
− 1.0%≦Mo≦12.0%;
− 1.0%≦Co≦18.0%;
− 14.0%≦Mo+Co+Si+Mn+Cu+W+V+Nb+Zr+Y+Ta+Cr+C+Al+B+Ti+N≦29.0%;
− 21.5%≦Ni+Co+Mo≦47.5%;
− 微量≦Al≦4.0%;
− 微量≦Ti≦0.1%;
− 微量≦N≦0.010%;
− 微量≦Si≦4.0%;
− 微量≦Mn≦13.0%;
− 微量≦C≦0.03%;
− 微量≦S≦0.0020%;
− 微量≦P≦0.005%;
− 微量≦B≦0.01%;
− 微量≦H≦0.0005%;
− 微量≦O≦0.03%;
− 微量≦Cr≦5.0%;
− 微量≦Cu≦4%;
− 微量≦W≦6.0%;
− 微量≦Zr≦4.0%;
− 微量≦Ca≦0.1%;
− 微量≦Mg≦0.8%;
− 微量≦Nb≦4.0%;
− 微量≦V≦4.0%;
− 微量≦Ta≦4.0%;
− 微量≦Y≦4.0%;
− 0.14%≦Al+Si+Cu+Nb+Mn+V+Ta+Cr+W+C+B+Y+Zr+Ti+N≦14.0%;
‐残部が、鉄及び製造に由来する不純物;
を重量%で有し、
800mm2の研磨された表面上の画像解析の下で観察された介在物集団が、10μmより大きな相当直径を有する非金属介在物を含まないことを特徴とする鋼製の冷間圧延されたシート又はストリップ。 - 前記シート又はストリップの重量%組成が、
‐ 12.0%≦Ni≦24.5%;
‐ 2.5%≦Mo≦7.0%;
‐ 4.0%≦Co≦18.0%;
‐ 15.0%≦Mo+Co+Si+Mn+Cu+W+V+Nb+Zr+Y+Ta+Cr+C+Al+B+Ti+N≦27.0%;
‐ 25.0%≦Ni+Co+Mo≦40.0%;
‐ 微量≦Al≦2.0%;
‐ 微量≦Si≦2.0%;
‐ 微量≦Mn≦4.0%;
‐ Si+Mn≧0.13%;
‐ 微量≦S≦0.0010%;
‐ 0.01%≦Cr≦5.0%;
‐ 微量≦Nb≦2.0%;
‐ 0.14%≦Al+Si+Cu+Nb+Mn+V+Ta+Cr+W+C+B+Y+Zr+Ti+N≦8.0%;
‐ Al+Cr≧0.1%;
であり、
800mm2の研磨された表面上の画像解析の下で観察された介在物集団が、8μmより大きな相当直径を有する非金属介在物を含まないことを特徴とする、請求項23に記載のシート又はストリップ。 - 前記シート又はストリップの重量%組成が、
‐ 7.0%≦Co≦16.0%;
‐ 17.0%≦Mo+Co+Si+Mn+Cu+W+V+Nb+Zr+Y+Ta+Cr+C+Al+B+Ti+N≦26.0%;
‐ 0.1%≦Cr≦5.0%;
‐ Al+Cr≧0.17%;
である、請求項24に記載のシート又はストリップ。 - 前記シート又はストリップの重量%組成が、
‐ 8.0%≦Co≦15.0%;
である、請求項25に記載のシート又はストリップ。 - 標準ASTM E112による10又はより微細な結晶粒サイズ値を有する結晶粒サイズを有することを特徴とする請求項23〜26のいずれか一項に記載のシート又はストリップ。
- 2030MPa以上の引張強度、2000MPa以上のオフセット降伏強度、及び1%以上の均一伸びを有することを特徴とする、請求項17〜27のいずれか一項に記載の鋼製品又はシート若しくはストリップ。
- 請求項17〜28のいずれか一項に記載のシート又はストリップに由来する鋼製品であって、最も外側の表面の硬度値が900Hv0.1より高いことを特徴とする鋼製品。
- タービンシャフト又は熱間加工されたトランスミッション部品であって、前記シャフト又は前記部品が、請求項17〜22のいずれか一項に記載の熱間加工された製品から成る少なくとも1つの構成要素を備えることを特徴とするタービンシャフト又は熱間加工されたトランスミッション部品。
- 請求項23〜29のいずれか一項に記載の冷間圧延されたシート又はストリップから作られているか、又は前記シート又は前記ストリップに由来する製品から作られている少なくとも1つの構成要素を備えることを特徴とするトランスミッションベルト。
- CVTタイプの自動車のトランスミッションベルトであることを特徴とする請求項31に記載のトランスミッションベルト。
- 請求項17〜22のいずれか一項に記載の鋼製品、又は請求項23〜28のいずれか一項に記載のシート又はストリップであって、前記製品又は前記シート又はストリップの結晶粒サイズが、5ASTM若しくは5ASTMより微細であることを特徴とする、鋼製品或いはシート又はストリップ。
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