JP6986149B2 - 酸化亜鉛焼結体作製用酸化亜鉛粉末および酸化亜鉛焼結体、ならびに、これらの製造方法 - Google Patents
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Description
酸化亜鉛粉末は、酸化アルミニウムや酸化ジルコニウムなどの他の粉末と比較して、亜鉛の蒸気圧が高いことや、粒成長しやすいなどの特徴を有する。
酸化亜鉛粉末を焼結させて得られる酸化亜鉛焼結体については、焼結粒子サイズが小さいこと、高強度であること等が要求される場合がある。
また、本発明は、上記酸化亜鉛焼結体作製用酸化亜鉛粉末を用いて得られる酸化亜鉛焼結体を提供することも目的とする。
また、本発明は、上記酸化亜鉛焼結体作製用酸化亜鉛粉末および上記酸化亜鉛焼結体を製造する方法を提供することも目的とする。
[1]酸化亜鉛焼結体の作製に用いる酸化亜鉛粉末であって、下記式(I)で表されるAl含有量が20モルppm以上、2モル%以下である、酸化亜鉛焼結体作製用酸化亜鉛粉末。
{nAl/(nZn+nAl)}×100 (I)
ただし、式(I)中、nAlは上記酸化亜鉛粉末中のAlの物質量を表し、nZnは上記酸化亜鉛粉末中のZnの物質量を表し、nZnおよびnAlの単位はいずれもモルである。
[2]アルミニウム塩と、亜鉛塩、炭酸塩、およびアルカリとの沈殿物生成反応によって生成する、炭酸水和物であるアルミニウムを含有する塩基性炭酸亜鉛を、250℃以上の温度で熱処理することにより得られる、上記[1]に記載の酸化亜鉛焼結体作製用酸化亜鉛粉末。
[3]上記炭酸水和物が、下記式(1)で表される、塩基性炭酸亜鉛を含有する、上記[2]に記載の酸化亜鉛焼結体作製用酸化亜鉛粉末。
M4〜6(CO3)1〜3(OH)6〜7・nH2O (1)
ただし、式(1)中、Mは、Zn1−xAlxを表し、xは、2×10−5〜0.02の数を表し、nは、0〜2の数を表す。
[4]X線回折によって求められる結晶子サイズが20〜100nmであり、BET法によって求められる粒子径が20〜110nmであり、軽装かさ密度が0.60g/cm3以上であり、タップ密度が0.80g/cm3以上である、上記[1]〜[3]のいずれかに記載の酸化亜鉛焼結体作製用酸化亜鉛粉末。
[5]上記[1]〜[4]のいずれかに記載の酸化亜鉛焼結体作製用酸化亜鉛粉末が焼結した、酸化亜鉛焼結体。
[6]アルミニウム塩と、亜鉛塩、炭酸塩、およびアルカリとの沈殿物生成反応によって生成する、炭酸水和物であるアルミニウムを含有する塩基性炭酸亜鉛を、250℃以上の温度で熱処理することにより、上記[1]に記載の酸化亜鉛焼結体作製用酸化亜鉛粉末を得る、酸化亜鉛焼結体作製用酸化亜鉛粉末の製造方法。
[7]上記炭酸水和物が、下記式(1)で表される、塩基性炭酸亜鉛を含有する、上記[6]に記載の酸化亜鉛焼結体作製用酸化亜鉛粉末の製造方法。
M4〜6(CO3)1〜3(OH)6〜7・nH2O (1)
ただし、式(1)中、Mは、Zn1−xAlxを表し、xは、2×10−5〜0.02の数を表し、nは、0〜2の数を表す。
[8]上記[1]〜[4]のいずれかに記載の酸化亜鉛焼結体作製用酸化亜鉛粉末、または、上記[6]または[7]の方法により得られた酸化亜鉛焼結体作製用酸化亜鉛粉末を焼成することにより、上記酸化亜鉛焼結体作製用酸化亜鉛粉末が焼結した酸化亜鉛焼結体を得る、酸化亜鉛焼結体の製造方法。
また、本発明によれば、上記酸化亜鉛焼結体作製用酸化亜鉛粉末を用いて得られる酸化亜鉛焼結体を提供することもできる。
また、本発明によれば、上記酸化亜鉛焼結体作製用酸化亜鉛粉末および上記酸化亜鉛焼結体を製造する方法を提供することもできる。
本発明の酸化亜鉛焼結体作製用酸化亜鉛粉末(以下、単に「本発明の酸化亜鉛粉末」ともいう)は、酸化亜鉛焼結体の作製に用いる酸化亜鉛粉末であって、下記式(I)で表されるAl含有量が20モルppm以上、2モル%以下である、酸化亜鉛焼結体作製用酸化亜鉛粉末である。
{nAl/(nZn+nAl)}×100 (I)
このような本発明の酸化亜鉛粉末を用いて得られる酸化亜鉛焼結体は、焼結粒子サイズが小さく、かつ、高強度である。
すなわち、Al含有量が20モルppm以上であることにより、Al含有量が20モルppm未満である場合よりも、焼結粒子サイズが小さい(後述する評価1を参照)。
また、Al含有量が2モル%以下であることにより、Al含有量が2モル%超である場合よりも、高強度である(後述する評価1を参照)。
なお、上記Al含有量の値は、原子%を単位としたAl含有量と同じ値を示す。
一方、上記Al含有量が2モル%以下(20000モルppm以下)であることにより、スピネル構造のZnAl2O4(ガーナイト)が形成されない、前駆体中の異相としての塩基性炭酸亜鉛アルミニウム水和物が形成されない等の効果が得られる。
軽装かさ密度の上限は、0.80g/cm3以下が好ましい。
タップ密度は、1.00g/cm3以上がより好ましく、1.20g/cm3以上が更に好ましい。タップ密度の上限は、1.60g/cm3以下が好ましい。
本発明の酸化亜鉛粉末を製造する方法は、限定されないが、例えば、アルミニウム塩と、亜鉛塩、炭酸塩、およびアルカリとの沈殿物生成反応によって生成する、炭酸水和物であるアルミニウムを含有する塩基性炭酸亜鉛を、250℃以上の温度で熱処理することにより、本発明の酸化亜鉛粉末を得る方法(以下、便宜的に「本発明の粉末製造方法」ともいう)が好適に挙げられる。
もっとも、酸化亜鉛粉末の個々の粒子は、非常に微小であることから、その内部に含まれるAlの状態を観察し、それを直接特定することは、実質的に不可能である。
また、Alの状態に起因する、その他の構造または特性を特定することは、著しく多くの試行錯誤を重ねることが必要になるため、およそ実際的ではない。
撹拌養生の時間は、1時間以上が好ましく、5時間以上がより好ましく、10時間以上が更に好ましく、15時間以上が特に好ましい。撹拌養生の時間が長い場合、撹拌養生の時間が短い場合と比較して、Al含有量が同じであれば、得られる酸化亜鉛粉末の軽装かさ密度およびタップ密度が高くなる(後述する評価2を参照)。また、得られる酸化亜鉛粉末を用いることにより、成形体および焼結体の密度が高くなる(後述する評価3および評価4を参照)。更に、焼結体は、焼結粒子サイズが小さく、そのばらつきが小さく、かつ、高強度である傾向を示す(後述する評価4を参照)。
撹拌養生の時間が短い場合、一次粒子どうしが、層状水酸化物の特徴的な形状であるフレーク状に連結しやすいと考えられる(後述する図2を参照)。これに対し、撹拌養生の時間が長くなることにより、一次粒子どうしが、撹拌によって衝突を繰り返してフレーク形状が消失し、顆粒状になりやすいと考えられる(後述する図1を参照)。
なお、撹拌養生の時間は、溶液の濃度や攪拌力によるが、上限は、特に限定されず、例えば、32時間以下であり、24時間以下が好ましい。
亜鉛塩としては、特に限定されず、例えば、硝酸亜鉛、硫酸亜鉛、塩化亜鉛、酢酸亜鉛、これらの水和物などが好適に挙げられる。
アルカリとしては、特に限定されず、例えば、水酸化ナトリウム、水酸化カリウムなどが好適に挙げられる。水溶液の態様である場合、アンモニウム水であってもよい。
炭酸塩としては、例えば、炭酸アンモニウム、炭酸ナトリウム、炭酸水素ナトリウム(重曹)などが挙げられるが、なかでも、得られる酸化亜鉛粉末の軽装かさ密度およびタップ密度が高くなるという理由から、炭酸アンモニウムが好ましい。
M4〜6(CO3)1〜3(OH)6〜7・nH2O (1)
ただし、式(1)中、Mは、Zn1−xAlxを表し、xは、2×10−5〜0.02の数を表し、nは、0〜2の数を表す。
沈殿物生成反応によって生成する炭酸水和物(塩基性炭酸亜鉛)は、このようなハイドロジンカイトを主成分とすることが好ましい。主成分とは、構成物質中最も多い成分をいい、好ましくは50質量%以上、より好ましくは60質量%以上の成分をいう。
熱処理温度が低すぎると、後述する酸化亜鉛焼結体を得る際の焼成時の脱炭酸、脱水が多くなり、焼結が阻害される場合がある。
一方、熱処理温度が高すぎると、一次粒子が結合した連結粒が増えるおそれがある。大きな連結粒は、粒成長が早く、より大きな焼結粒子となることは、オストワルド成長として知られた現象であり、焼結体の粒子サイズが不均一になり得る。
このような観点から、熱処理温度は、350℃〜420℃が好ましい。熱処理温度が高くなることにより、一次粒子のネッキングによって緻密な二次粒子が形成され、高い軽装かさ密度およびタップ密度が得られる。
ただし、本発明の酸化亜鉛粉末を製造する方法は、上述した本発明の粉末製造方法に限定されず、例えば、他の方法によって製造され、必要に応じて、粉砕、分級、粒度分布調整などを経たものであっても、本発明の範囲内であれば、本発明の酸化亜鉛粉末であるものとする。
なお、「他の方法」としては、例えば、亜鉛塩、炭酸塩、およびアルカリとの沈殿物生成反応によって生成する、アルミニウムを含有しない塩基性炭酸亜鉛を熱処理することにより、酸化亜鉛粉末を得て、これにアルミニウム塩水溶液などの態様でAlを添加することにより、Alを含有する酸化亜鉛粉末を得る方法が挙げられる。
本発明の酸化亜鉛焼結体は、上述した本発明の酸化亜鉛粉末が焼結した、酸化亜鉛焼結体である。このため、本発明の酸化亜鉛焼結体は、Alを含有する。Alは固溶していることが好ましい。
焼成温度は、例えば、800℃以上、1300℃以下である。
焼成温度は、900℃以上が好ましく、1000℃以上がより好ましい。また、焼成温度は、1200℃以下が好ましく、1150℃以下がより好ましく、1100℃以下が更に好ましい。
(合成)
亜鉛塩として硝酸亜鉛6水和物(キシダ化学社製)、アルミニウム塩として硝酸アルミニウム9水和物(キシダ化学社製)、炭酸塩として炭酸アンモニウム(キシダ化学社製)、および、アルカリとして30質量%水酸化ナトリウム(キシダ化学社製)を用いた。
純水1Lに、硝酸亜鉛および硝酸アルミニウムの合計量が0.5モルとなるように秤量したものを溶解させて、硝酸亜鉛および硝酸アルミニウムの混合水溶液を調製した。
2Lのビーカーに、0.4Mの炭酸アンモニウム水溶液0.5Lを準備した。
炭酸アンモニウム水溶液にはpHコントロール用pH電極を装入した。硝酸亜鉛および硝酸アルミニウムの混合水溶液を、1L/hの速度で、700rpmに回転速度を設定した回転子によって攪拌されている炭酸アンモニウム水溶液に滴下した。
酸性である硝酸亜鉛および硝酸アルミニウムの混合水溶液の滴下によって炭酸アンモニウム水溶液のpHが低下することを防ぐため、pHコントローラー(東興化学研究所社製 TDP−51)によってon/off制御する送液ポンプによって、30質量%水酸化ナトリウムを炭酸アンモニウム水溶液に滴下した。これにより、炭酸アンモニウム水溶液のpHを、硝酸亜鉛および硝酸アルミニウムの混合水溶液の滴下中、pH7.5の一定値に保った。こうして、沈殿物生成反応による沈殿物を生成させた。
沈殿物生成反応による沈殿物の生成が終了した後、沈殿物に対して、沈殿物生成反応中と同じ700rpmに回転速度を設定した回転子を用いて20時間の攪拌養生を行ない、アルミニウムを含有する塩基性炭酸亜鉛のスラリーを得た。
沈殿物生成反応および攪拌養生の間、冷却装置を用いて、炭酸アンモニウム水溶液の温度は常に30℃未満となるようした。
撹拌養生後のスラリーは、吸引ろ過法にて固液分離し、固形分を得た。得られた固形分については、不用なナトリウムなどを除去するため、洗浄した。具体的には、固形分を適量の純水を用いてリスラリー化した後、得られたスラリーを吸引ろ過法にて固液分離した。この洗浄は4回繰り返した。
洗浄後の固形分について、真空乾燥機を用いて、30℃、20時間の真空乾燥を行なった。こうして、酸化亜鉛粉末の前駆体である、アルミニウムを含有する塩基性炭酸亜鉛の乾燥粉を得た。
すなわち、上述した式(I)で表されるAl含有量を、実施例1では、20モルppm、200モルppm、2000モルppm、および、20000モルppm(2モル%)とし、比較例1では、0モルppm、10モルppm、50000モルppm(5モル%)、および、100000モルppm(10モル%)とした。
なお、Al含有量が0モルppmの場合は、硝酸アルミニウム9水和物を使用せずに、硝酸亜鉛水溶液を調製し、これを、炭酸アンモニウム水溶液に滴下した。
また、TG−DTA装置(日立ハイテクノロジーズ社製 TG/DTA6300)による熱減量の測定、分析装置(LECO CS844)を用いた燃焼法によるカーボン分析、および、ICP発光分析装置(島津製作所製 ICP−9000)によるZn、Naの分析を行なった。
X線回折、および、成分分析の結果から、ハイドロジンカイトを主成分とする塩基性炭酸亜鉛が得られたことが分かった。
なお、Al含有量が10モル%である比較例1では、亜鉛およびアルミニウムの炭酸水酸化物水和物(Zinc Aluminum Carbonate Hydroxide Hydrate)として同定された異相が支配的であった。
また、ろ液の分析をしたところ、沈殿物の歩留まりは99%であった。更に、脱炭酸、脱水による熱減量は、約600℃で終了することが分かった。
得られた塩基性炭酸亜鉛をアルミナるつぼに入れ、360℃、大気雰囲気にて、脱炭酸および脱水のための熱処理を行なった。昇温速度は2℃/min、360℃での保持時間は6時間、冷却は自然冷却とした。こうして、酸化亜鉛粉末を得た。
なお、熱処理温度は、上述したように、250℃以上であり、350℃〜420℃が好ましく、酸化亜鉛焼結体の要求特性に応じて適宜選択できる。熱処理温度について、タップ密度等への影響を検討したが、検討結果は後述する。
得られた酸化亜鉛粉末を0.6mmの篩いを通して簡単な解砕を行ない、60MPaの圧力でプレス成形し、φ20mm×2mmの円板状の成形体、および、40×40×5mmの板状の成形体を作製した。各成形体はn=15で作製した。
このとき、合成条件による酸化亜鉛粉末の粉末特性の差異が成形体および焼結体に及ぼす影響が明確になると考え、スプレードライヤーなどを用いた造粒などは行なわなかった。ただし、実製品の製造に当たっては、この限りではない。
後述するように、円板状のものは、SEM(走査型電子顕微鏡)による観察、密度の測定、および、X線回折に用いるサンプルとし、板状のものは、電気抵抗の測定、および、曲げ強度の測定に用いるサンプルとした。
作製した円板状および板状の成形体を、大気雰囲気中で焼成した。焼成温度は900〜1200℃(100℃間隔)、焼成温度での保持時間は6時間、昇温速度は4℃/分、冷却は炉内放置とした。こうして、円板状および板状の焼結体を得た。
得られた焼結体を用いて、各種評価を行なった。
円板状の焼結体について、SEMを用いて観察し、焼結粒子サイズ(単位:μm)を測定した。
また、板状の焼結体については、30mm×4mm×4mmの棒状に加工した後、四端子法により体積抵抗率(単位:Ω・cm)の測定を行うとともに、ISO178に準拠して曲げ強度(単位:MPa)を測定した。
焼結粒子サイズ、曲げ強度および体積抵抗率は、それぞれ、15サンプルの平均値とした。焼結粒子サイズおよび曲げ強度については、標準偏差および変動係数(=(標準偏差/平均値)×100)も求めた。変動係数(単位:%)は、ばらつきの指標となる。結果を下記表1、表2および表3に示す。
なお、後述する実施例2(合成例2)の酸化亜鉛粉末を用いて、実施例1および比較例1と同様にして、焼結体を作製し、体積抵抗率を測定した。結果を下記表3に併せて記載した。
また、実施例1−1〜実施例1−4は、比較例1−1〜比較例1−2と比較して、変動係数の値が小さく、焼結粒子サイズのばらつきが小さかった。
特に、実施例1−1〜実施例1−4は、Al無添加である比較例1−1と比較して、体積抵抗率が2桁以上も小さくなることが分かった。
また、実施例1−1〜実施例1−4は、実施例2と比較して、Al含有量が同じである場合、体積抵抗率が小さく、導電性に優れていた。
合成例1で調製したAl無添加の酸化亜鉛粉末(比較例1−1の酸化亜鉛粉末)を、硝酸アルミニウム水溶液に添加、混合し、200℃で乾燥させることによって、Al含有量が200モルppmおよび20000モルppm(2モル%)である酸化亜鉛粉末を得た。得られた酸化亜鉛粉末においては、粉末粒子の表面にAlが無定形水酸化物として析出し、固定されていると考えられる。
まず、沈殿物生成反応による沈殿物の生成が終了した後における攪拌養生の時間を10分間に変更した以外は、合成例1と同様にして、塩基性炭酸亜鉛の乾燥粉を得た。合成例1と同様に分析した結果、ハイドロジンカイトを主成分とする塩基性炭酸亜塩が得られたことが分かった。また、ろ液の分析をしたところ、沈殿物の歩留まりはほぼ99%であった。
得られた塩基性炭酸亜塩を用いて、合成例1と同様にして熱処理を行ない、酸化亜鉛粉末を得た。合成例3では、Al含有量を、0モルppm、200モルppm、および、20000モルppm(2モル%)とした。
合成例1(比較例1および実施例1)および合成例3(比較例3および実施例3)の酸化亜鉛粉末について、X線回折装置(ブルッカー社製 D8ADVANCE)を用いてX線回折を行ない、結晶子サイズを求め、また、BET比表面積測定装置(カンタクロム社製 AUTOSORB−MP1)を用いてBET法による比表面積の測定を行ない、BET径を求めた。更に、上述した方法にしたがって、軽装かさ密度およびタップ密度を求めた。結果を下記表4に示す。
図3は、合成例1および合成例3について、酸化亜鉛粉末の結晶子サイズとタップ密度との関係を示すグラフである。
図3のグラフにおいて、Al含有量が20モルppm〜2モル%の合成例1(実施例1)は白抜き丸形のプロット、Al無添加の合成例1は黒丸のプロット、Al含有量が20モルppm〜2モル%の合成例3は白抜き菱形のプロット、Al無添加の合成例3は黒菱形のプロットで示した。各合成例のプロットは、熱処理温度の違いも含んでいる。
図3のグラフを見ると、合成例1では、合成例3と比較して、結晶子サイズが同程度である場合、約2倍のタップ密度が得られることが分かった。
図1は、合成例1の酸化亜鉛粉末を示すSEM写真である。図2は、合成例3の酸化亜鉛粉末を示すSEM写真である。合成例1(図1)では、酸化亜鉛粉末を構成する粒子どうしの凝集および連結が、合成例3(図2)よりも軽微であり、過剰な粒成長が抑制されていることが認められる。
合成例1の酸化亜鉛粉末のタップ密度が合成例3よりも高くなること(図3参照)の理由は、明確ではないが、酸化亜鉛粉末を構成する粒子どうしの凝集および連結が軽微であること(図1参照);適度な凝集によって二次粒子を形成すること;等が考えられる。
合成例3の酸化亜鉛粉末についても、合成例1と同様にして、プレス成形を行ない、φ20mm×2mmの円板状の成形体(n=15)を得た。
円板状の成形体について、密度(単位:g/cm3)を求めた。
成形体密度は、15サンプルの平均値とし、標準偏差および変動係数(=(標準偏差/平均値)×100)も求めた。変動係数(単位:%)は、ばらつきの指標となる。結果を下記表5に示す。
合成例3の酸化亜鉛粉末についても、合成例1と同様にして、プレス成形した後に焼成し、円板状の焼結体(n=15)および板状の焼結体(n=15)を得た。
円板状の焼結体について、密度(単位:g/cm3)を求めるとともに、SEMを用いて観察して焼結粒子サイズ(単位:μm)を測定した。
また、板状の焼結体については、30×4×4mmの棒状に加工した後、ISO178に準拠して曲げ強度(単位:MPa)を測定した。
焼結体密度、焼結粒子サイズおよび、曲げ強度、は、それぞれ、15サンプルの平均値とした。いずれも、標準偏差および変動係数(=(標準偏差/平均値)×100)も求めた。変動係数(単位:%)は、ばらつきの指標となる。結果を下記表6、表7および表8に示す。
また、上記表7および表8に示すように、実施例1の焼結体は、実施例3よりも、Al含有量が同じである場合、焼結粒子サイズが小さく、そのばらつきが小さく、かつ、高強度である傾向が見られた。
以上のことから、実施例1の酸化亜鉛粉末は、上記表3に示した結果も踏まえると、導電性に優れ、かつ、緻密で高強度な焼結体を得るための酸化亜鉛焼結体作製用酸化亜鉛粉末として好適である。
Claims (5)
- 酸化亜鉛焼結体の作製に用いる酸化亜鉛粉末であって、
X線回折によって求められる結晶子サイズが20〜100nmであり、BET法によって求められる粒子径が20〜110nmであり、軽装かさ密度が0.60g/cm3以上0.80g/cm3以下であり、タップ密度が1.00g/cm3以上1.60g/cm3以下であり、
下記式(I)で表されるAl含有量が20モルppm以上、2モル%以下である、酸化亜鉛粉末。
{nAl/(nZn+nAl)}×100 (I)
ただし、式(I)中、nAlは前記酸化亜鉛粉末中のAlの物質量を表し、nZnは前記酸化亜鉛粉末中のZnの物質量を表し、nZnおよびnAlの単位はいずれもモルである。 - 請求項1に記載の酸化亜鉛粉末が焼結した、酸化亜鉛焼結体。
- アルミニウム塩と、亜鉛塩、炭酸塩およびアルカリとの沈殿物生成反応によって生成する塩基性炭酸亜鉛を350℃〜420℃の温度で熱処理することにより、酸化亜鉛粉末を得て、
前記塩基性炭酸亜鉛がアルミニウムを含有し、
前記酸化亜鉛粉末が、
酸化亜鉛焼結体の作製に用いる酸化亜鉛粉末であって、
X線回折によって求められる結晶子サイズが20〜100nmであり、BET法によって求められる粒子径が20〜110nmであり、軽装かさ密度が0.60g/cm 3 以上0.80g/cm 3 以下であり、タップ密度が0.80g/cm 3 以上1.60g/cm 3 以下であり、
下記式(I)で表されるAl含有量が20モルppm以上、2モル%以下である、酸化亜鉛粉末の製造方法。
{n Al /(n Zn +n Al )}×100 (I)
ただし、式(I)中、n Al は前記酸化亜鉛粉末中のAlの物質量を表し、n Zn は前記酸化亜鉛粉末中のZnの物質量を表し、n Zn およびn Al の単位はいずれもモルである。 - 前記塩基性炭酸亜鉛が、下記式(1)で表される塩基性炭酸亜鉛を含有する、請求項3に記載の酸化亜鉛粉末の製造方法。
M4〜6(CO3)1〜3(OH)6〜7・nH2O (1)
ただし、式(1)中、Mは、Zn1−xAlxを表し、xは、2×10−5〜0.02の数を表し、nは、0〜2の数を表す。 - 請求項3または4の方法により得られた酸化亜鉛粉末を焼成することにより酸化亜鉛焼結体を得る、酸化亜鉛焼結体の製造方法。
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