JP6981633B1 - 壊食促進方法及び塗装前処理方法 - Google Patents
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Description
そこで、例えば金属板の表面に付着した塗膜、油脂、金属粉等の汚れや錆等を除去するために、金属板の表面に高圧水を噴射する技術が開示されている(例えば特許文献1参照)。
ここで、金属板に高圧水を噴射すると、塗装表面にキャビテーションが発生し、この塗装表面が壊食することが知られている。
また、上述の従来技術では、高圧水噴射により、作業環境やメディア清掃の問題は解決されるが、高圧水噴射による壊食速度は速くないので、壊食速度をサンドブラストと同等にするためには極めて高い圧力で噴射する必要がある。極めて高い圧力で噴射するためには大型かつ高価な装置が必要になるという課題があった。
また、壊食された箇所にナノバブルを十分に侵入させることができ、壊食を十分に促進させることができる。
図1は、ナノバブル水ブラスト装置1の模式図である。
ナノバブル水ブラスト装置1は、例えば鉄等の金属板Sを塗装する前にこの金属板Sの表面Shを粗面化するためのものである。金属板Sとしては、例えば船体が挙げられる。
図1に示すように、ナノバブル水ブラスト装置1は、水Wを貯留するタンク2と、タンク2に貯留された水Wを循環させ、その循環過程で水W内にナノバブルを生成するナノバブル生成装置3と、タンク2内の水Wを汲み上げて圧送するポンプ4と、ポンプ4に高圧ホース6を介して連結されたノズル5と、を備える。水Wとしては例えば水道水が挙げられる。例えば水WのpH値は、7.0である。ナノバブルとは、微細な気泡のことである(詳細は後述する)。
次に、図1から図4に基づいて、ナノバブル水ブラスト装置1の作動手順、及び金属板Sの表面Shへの塗装前処理方法(壊食促進方法)について説明する。
図2は、金属板Sの表面Shへの塗装前処理方法(壊食促進方法)のフローチャートである。
ナノバブルを含んだ水Wは、ナノバブル生成装置3によってタンク2に還流される。このタンク2に還流された水Wに、再びナノバブル生成装置3によってナノバブルが生成される。これを繰り返すことにより、タンク2内のナノバブルの密度と直径が変化する。つまり、ナノバブル生成装置3の稼働時間により水W内のナノバブルの密度と直径が調整できる(詳細は後述する)。また、水WのpH値が上昇する。例えば、本実施形態においては0.7上昇する。
図3に示すように、例えばナノバブル生成装置3により水W内に生成されるナノバブルの直径は、400[nm]以下である。ナノバブル生成装置3の生成時間が変化すると、ナノバブルの直径ごとの密度が変化することが確認できる。ナノバブル生成装置3の稼働時間を多くすると、ナノバブルの直径が小さく、かつ直径の小さいナノバブルの密度が大きくなることが確認できる。
図4に示すように、ナノバブルは、直径が小さくなるに従って圧力が高まることが確認できる。
次に、図5から図10に基づいて、上記の各工程での条件について詳述する。
図5は、縦軸を表面Shへの壊食量とし、横軸を高圧水Whの圧力[MPa]としたときの壊食量の変化を示し、ナノバブル生成装置3の稼働時間別(0,18,20,27[hr])に比較したグラフである。
図5に示すように、高圧水Whの圧力が20[MPa]以上となると表面Shが壊食されることが確認できる。さらに、高圧水Whの圧力が高くなるほど表面Shの壊食量が増加するとともに、ナノバブル生成装置3の稼働時間が長いほど(水Wのナノバブルの密度が高くなるほど)表面Shの壊食量が増加することが確認できる。
図6は、ノズル5の噴射角θが15°において、縦軸を表面Shへの壊食量とし、横軸をノズル5から表面Shに至る間の距離[cm]としたときの壊食量の変化を示し、ナノバブル生成装置3の稼働時間別(0,0.5,1,2[hr])に比較したグラフである。
図6に示すように、ノズル5の噴射角θが15°では、ノズル5から表面Shに至る間の距離は2〜10cmで表面Shへの壊食が促進されることが確認できる。
図7に示すように、ノズル5の噴射角が30°では、ノズル5から表面Shに至る間の距離は2〜6cmで表面Shへの壊食が促進されることが確認できる。
図8は、縦軸を相対壊食量とし、横軸を直径が150〜200[nm]のナノバブルの密度[p/ml]としたときの相対壊食量の変化を示し、各種ノズル5の噴射角θが15°のものや30°のものを比較したグラフである。なお、相対壊食量とは、ナノバブル生成装置3の稼働時間が0時間の場合、つまり、ほぼナノバブルが存在していない高圧水Whによる表面Shの壊食量に対するナノバブル生成装置3を稼働した場合の高圧水Whによる表面Shの壊食量である。
図9は、図8の比較例として示すグラフである。図9は、縦軸を相対壊食量とし、横軸を直径が100[nm]より大きいナノバブルの密度[p/ml]としたときの相対壊食量の変化を示し、各種ノズル5の噴射角θが15°のものや30°のものを比較したグラフである。
図10は、図8の比較例として示すグラフである。図10は、縦軸を相対壊食量とし、横軸を直径が200[nm]より大きいナノバブルの密度[p/ml]としたときの相対壊食量の変化を示し、各種ノズル5の噴射角θが15°のものや30°のものを比較したグラフである。
また、図8に示すように、ナノバブルの密度が0.2×108p/ml以上である場合、表面Shの壊食が促進されることが確認できる。
図12は、走査型電子顕微鏡(Scanning Electron Microscope:SEM)を用いて金属板Sの断面における亀裂を拡大して観察した図であり、(a)から(d)に、ナノバブル生成装置3の稼働時間別に示している。具体的には、図12(a)は、ナノバブル生成装置3の稼働時間が0[hr]における金属板Sの断面における亀裂を観察した図である。図12(b)は、ナノバブル生成装置3の稼働時間が18[hr]における金属板Sの断面における亀裂を観察した図である。図12(c)は、ナノバブル生成装置3の稼働時間が20[hr]における金属板Sの断面における亀裂を観察した図である。図12(d)は、ナノバブル生成装置3の稼働時間が27[hr]における金属板Sの断面における亀裂を観察した図である。
また、水W内に含まれるナノバブルの密度を0.2×108p/ml以上とすることで、表面Shの亀裂にナノバブルを十分に侵入させることができ、壊食を十分に促進させることができる。
また、ノズル5の噴射角θとして15°〜30°を選択することにより、確実に表面Shを壊食させることができる。さらに、表面Shに噴射させる高圧水Whの圧力を20[MPa]以上とすることにより、確実に表面Shを壊食させることができる。
例えば、上述の実施形態では、ナノバブル水ブラスト装置1に使用する液体を水道水等の水Wとした場合について説明した。しかしながらこれに限られるものではなく、水Wは水道水でなくてもよい。また、ナノバブル水ブラスト装置1に使用する液体は、水Wに代わってさまざまな液体を使用することができる。
Claims (5)
- 液体に直径が400nm以下のナノバブルを生成するナノバブル生成工程と、
対象物の処理表面に前記液体を加圧して噴射し、キャビテーションを発生させて前記処理表面を壊食させる壊食工程と、
前記処理表面の壊食された箇所に前記液体に含まれる前記ナノバブルを侵入させ、前記処理表面の壊食を促進させる壊食促進工程と、
を有し、
前記液体に含まれる前記ナノバブルの密度は、0.2×10 8 p/ml以上である
壊食促進方法。 - 前記ナノバブルの直径は、150nm〜200nmである
請求項1に記載の壊食促進方法。 - 前記液体を噴射させるノズルの噴射角は、15°〜30°である
請求項1又は請求項2に記載の壊食促進方法。 - 前記液体を噴射させる圧力は20MPa以上である
請求項1から請求項3のいずれか一項に記載の壊食促進方法。 - 金属板の塗装表面に塗装を行う前に行う塗装前処理方法であって、
液体に直径が400nm以下のナノバブルを生成するナノバブル生成工程と、
前記塗装表面に前記液体を加圧して噴射し、キャビテーションを発生させて前記塗装表面を壊食させる壊食工程と、
前記塗装表面の壊食された箇所に前記液体に含まれる前記ナノバブルを侵入させ、前記塗装表面の壊食を促進させる壊食促進工程と、
を有する
塗装前処理方法。
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---|---|---|---|---|
JP2002097292A (ja) * | 2000-07-19 | 2002-04-02 | Polyplastics Co | 結晶性熱可塑性樹脂成形品の塗膜形成方法 |
JP2013082030A (ja) * | 2011-10-07 | 2013-05-09 | Jfe Bars & Shapes Corp | ボルト刻印工具の強化方法及びボルト刻印工具 |
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