JP6966916B2

JP6966916B2 - 透明ポリオレフィン樹脂カップ

Info

Publication number: JP6966916B2
Application number: JP2017194489A
Authority: JP
Inventors: 一郎柿原; 敏夫渡辺
Original assignee: Asahi Kasei Corp
Current assignee: Asahi Kasei Corp
Priority date: 2017-10-04
Filing date: 2017-10-04
Publication date: 2021-11-17
Anticipated expiration: 2037-10-04
Also published as: JP2019064726A

Description

本発明は、結晶核剤等を含む透明ポリオレフィン樹脂カップに関する。

食品などを入れる容器は軽量であること、カップなどの成形が容易であること、生産性に優れること、比較的安価であることから樹脂による容器がよく使われている。さらに中身の見える視認性が求められる用途には透明樹脂が用いられており、落としても割れないことが求められる用途には耐衝撃性に優れる樹脂が使われている。

近年、コンビニエンスストアー等では店舗で挽いたコーヒーをカップに入れて飲むスタイルが流行しており、そのコーヒーを入れるカップにも樹脂製容器が使われている。そのなかでアイスコーヒー用は透明性のカップが好まれており透明樹脂が使われている。従来は店舗で注文を受けてから氷をカップに入れコーヒーを注いでいたため、透明性、熱湯程度の耐熱性が求められていたが、店舗での負担削減の為、あらかじめカップに氷を入れシール材で封入するタイプとなり冷凍庫保存となって、低温耐衝撃性が求められるようになった。さらに工場でカップに氷を入れて低温冷凍輸送するようになり、更なる低温耐衝撃特性が求められるようになってきている。

当初は耐衝撃性ポリスチレンが使用されていたが、透明であるものの低温耐衝撃性に課題がある。耐衝撃性ポリエチレン、アクリル及びポリカーボネートは非結晶性樹脂で本来透明であるがガラス転移点以下では耐衝撃性に劣り、多くは室温付近にガラス転移点が存在するため低温耐衝撃性に劣るものが多い。

次にポリプロピレンは常温での耐衝撃性に優れており、特にポリプロピレンブロック共重合体は−５℃付近まで耐衝撃性に優れているが、ポリプロピレン相とポリエチレン相が海島構造をとり、それぞれの屈折率が異なるため透明性に劣る。ランダムポリプロピレンは層構造をとらないため透明性に優れるが、海島構造による衝撃吸収能がないため０℃付近での耐衝撃性の低下が激しい。このことから低温耐衝撃性と透明性とを両立する樹脂の研究が多数行われてきた。

そこでポリプロピレンブロック樹脂にプロピレンとエチレンの共重合ゴムとをブレンドして海島構造の島層のポリエチレンを微分散させることにより透明性を付与している。ポリエチレンはガラス転移温度が非常に低いことから低温衝撃性に非常に優れる一方、透明性に劣り、カップに必要な剛性のあるポリエチレンの密度領域では著しく不透明であり従来から透明性を付与する研究が多数行われてきている。

ポリエチレンに無機塩、カルボン酸塩、核剤などを添加する方法が多数試みられている。

炭酸リチウムの添加、塩基性１２−ヒドロキシステアリン酸マグネシウム及び１２−ヒドロキシステアリン酸亜鉛混合物の添加、酸化防止剤とアンチブロッキング剤の併用、層状ケイ酸塩の添加、カオリンの添加、結晶核剤の添加により透明性を改良している（例えば、特許文献１〜６参照）。一方ガンマ線により架橋されたポリエチレンを添加することにより透明性を改良している（例えば、特許文献７参照）。他方一度成形したポリエチレンシート、ロッド、成形品などを圧延により透明性を高める方法がある（例えば、特許文献８〜１２参照）。さらに一度成形したポリエチレンシート、ロッド、成形品などを引張延伸することにより透明性を付与する方法がある（例えば、特許文献１３、１４参照）

特開平７−１０９３８７号公報特開平７−１２６４４７号公報特開平９−４０８１５号公報特開平１１−２９３０５５号公報特開２０００−１０９６２３号公報特開２０１４−１９７３３号公報特開平９−３１２５６号公報特開昭６２−６４８４６号公報特開昭６２−１２２７３５号公報特開平２−１４３８３７号公報特開２００９−１４９８１６号公報特開２０１３−１１６９３８号公報特開平８−１３４２８４号公報特表２０１０−５１００９４号公報

以上のように冷凍輸送ができかつ透明性を持ったコーヒー飲料用のカップの開発を求められてきている。樹脂に求められる課題は、シートからカップを真空成型または押込成形ができる熱可塑性樹脂であり、透明性を持ち、例えば、−３０℃の低温下で落下耐衝撃性に優れることである。またコーヒークリームを入れた場合にＰＥＴ樹脂では乳成分の付着や臭気の沈着が見られる。

このように乳成分の付着がなく透明性を持ちかつ低温耐衝撃性に優れる材料は過去になく、透明性の改善あるいは低温耐衝撃性の改善が行われてきている。低温耐衝撃性に優れる材料としてポリエチレンがあるが透明性に劣り、剛性の求められる高密度ポリエチレンでは不透明である。ポリエチレンに対して核剤などを添加することによる透明性の改善が行われてきているが、製品に求められる高透明の領域までの改善には及ばない。

またガンマ線により架橋されたポリエチレンを添加することによる透明性の改善も一定の効果は見られるがガンマ線の照射工程があることから生産性に劣り、またガンマ線によるポリエチレンの分解により臭気の発生の恐れがある。

他方一度成形したポリエチレンシート、ロッド、成形品などを圧延により透明性を高める方法があるが、圧延ロールによる圧縮工程があるため生産速度が非常に遅く生産性に劣ること、形状付与の自由度が低くカップの形状に適用することが困難である。また延伸シートをカップ賦形の為、再加熱して溶融させ賦形すると透明性が失われ白化する問題がある。さらに圧延や引張によりフィルムや繊維では透明性が発現することが知られているが薄膜や糸状の形状に限られカップのような形状に適用することができない。

他方、ポリプロピレンは透明性を比較的発現させやすいが低温耐衝撃性に劣っている。耐衝撃性改良の為に樹脂中にゴム成分を持つブロックポリプロピレン（ＰＰ）がしばしば用いられるが低温耐衝撃性になお不足であるばかりか透明性に劣る。さらに樹脂中のゴム成分のミクロ分散のために相溶化剤として特殊なゴム成分を添加することがしばしば行われるが−３０℃の低温耐衝撃性になお不足している。ポリエチレンテレフタレート樹脂（ＰＥＴ）は二軸延伸等延伸させると透明性が発揮されることが知られているが、いわゆるアモルファスＰＥＴでは熱湯を入れた時の収縮が問題であり、部分的に結晶化させて耐熱性を強化したＰＥＴ−Ｇは透明性と低温耐衝撃性に優れる。しかしＰＥＴ樹脂は樹脂中に極性基を持つことから乳成分の付着により、製品の曇りや臭気の沈着が問題となっている。

一方、ポリエチレンを圧延や延伸した際に、必ずしも透明性を発揮できない組成物があり、引張延伸をした際に不均一な伸びを示すことから製品自体に透明と不透明な部分が混在して外観を損ねている。

そこで、本発明は、透明性に優れかつ低温耐衝撃性に優れた熱可塑性樹脂カップを提供することを目的とする。

本発明者らは、前記課題を解決するために鋭意検討の結果、結晶核剤、または層状ケイ酸塩を含み、カップの厚みが１００μｍ以上であってカップ側面のヘイズが１５％以下であり、特定の融解温度特性を有するによりきわめて透明でかつ低温耐衝撃性に優れた熱可塑性樹脂カップを得ることができることを発見して本発明を為すに到った。

すなわち、本発明は、
［１］
以下の特性を満たす透明ポリオレフィン樹脂カップ。
（１）結晶核剤、または層状ケイ酸塩を３００ｐｐｍ以上含む
（２）カップの厚みが１００μｍ以上であってカップ側面のヘイズが１５％以下である
（３）ＪＩＳＫ６９２２−２で規定の融解温度測定の方法でカップ側面の融解温度を測定したとき、第一融解温度Ｔｍ１と第二融解温度Ｔｍ２とが以下の関係を満たす
Ｔｍ１−Ｔｍ２ ≧ ０．５℃
［２］
前記透明ポリオレフィン樹脂が高密度ポリエチレン樹脂を含み、ＪＩＳＫ７１１２に規定の方法で測定した密度が９３５ｋｇ／ｍ³以上である、［１］に記載の透明ポリオレフィン樹脂カップ。
［３］
ＪＩＳＫ７１１２の規定のＤ法で測定したカップ側面の密度Ｄ１に対して、成形品をＩＳＯ１１３３の方法で押出しＪＩＳＫ７１１２の方法で測定した密度Ｄ２が以下の関係を満たす、［２］に記載の透明ポリオレフィン樹脂カップ。

Ｄ１−Ｄ２≧０．５ｋｇ／ｍ³
［４］
前記透明ポリオレフィン樹脂がクロム系触媒により重合されたポリエチレン樹脂を含む、［２］または［３］に記載の透明ポリオレフィン樹脂カップ。
［５］
前記透明ポリオレフィン樹脂が高圧法により重合された低密度ポリエチレン樹脂を含む、［２］または［３］に記載の透明ポリオレフィン樹脂カップ。
［６］
カップの側面について−３０℃での落錐衝撃試験における全吸収エネルギーが２Ｊ以上である、［１］〜［５］のいずれかに記載の透明ポリオレフィン樹脂カップ。

本発明のカップは、透明性に優れ、かつ低温耐衝撃性に優れる。

以下、本発明を実施するための形態（以下、「本実施の形態」という。）について以下詳細に説明する。なお、本発明は以下の実施形態に限定されるものでなく、その要旨の範囲内で種々変形して実施することができる。

本実施の形態の透明ポリオレフィン樹脂カップは以下の特性を満たす。
（１）結晶核剤、または層状ケイ酸塩を３００ｐｐｍ以上含む。
（２）カップの厚みが１００μｍ以上であってカップ側面のヘイズが１５％以下である。
（３）ＪＩＳＫ６９２２−２で規定の融解温度測定の方法でカップ側面の融解温度を測定したとき、第一融解温度Ｔｍ１と第二融解温度Ｔｍ２とが以下の関係を満たす。

Ｔｍ１−Ｔｍ２ ≧ ０．５℃
本実施の形態の透明ポリオレフィン樹脂カップは上記特性を満たすことにより、透明性に優れており、成形品の曇り度（ヘイズ）が特に低いことが特徴であり、かつ低温での耐衝撃性が高いことが特徴である。これらの特徴は相反しており同時に満たす樹脂は存在しなかった。

本実施の形態の透明ポリオレフィン樹脂カップは上記特性を併せ持つために、結晶核剤、または層状ケイ酸塩を３００ｐｐｍ以上加えたうえで、例えば、融点より２〜１０℃低い温度で延伸することにより達成される。そして、本実施の形態の透明ポリオレフィン樹脂カップはフィラーや結晶核剤など混ぜただけでは到底到達できない透明性の領域の特性を発揮するものである。

本実施の形態では、例えば、プレス成形やシート押出成形などで平板やシート、或いは一度成形品を成形してからさらに該樹脂の融点より２〜１０℃低い温度で延伸することにより上記特性を満たす透明なポリオレフィン樹脂カップを得ることができる。

従来はシートなどの成形品を融点以上に再加熱し、融解させてから押出成形や真空成型を行うが、この場合成形品を冷却固化させたときにポリエチレンは結晶化により白化して不透明となり所定のヘイズを得ることができない。カップ成形はシートを押し棒（プラグ）や金型による突出し成形や真空成型あるいは両者を併用して成形されるが結晶性樹脂の場合は必ず融点以上に加熱して、非結晶性樹脂の場合は軟化点以上に加熱したのちに成形を行うことが当事者にとって当然のことであるが、本実施の形態の透明ポリオレフィン樹脂カップは、例えば、シートなどの成形品を融点以下で引張延伸によってカップ状に賦形を行って初めて達成されるもので、このような技術は、これまでの常識とは全く異なる、従来技術の延長線上では全く考え付くことのできない技術である。

樹脂は融解すると常温での引張強度に対して融解時はほとんど強度を持たないが、融点以下５〜２０℃の範囲でもかなり低強度で引張は比較的容易に行うことができる。

融点以下５〜２０℃の範囲で延伸したとき透明になる理由としては樹脂中の球晶が延伸により延伸方向に配列し、ポリエチレンの場合は球晶内のラメラもほぐれて延伸方向に配列すると考えられる。また配列に至らずともラメラの積層方向が一定方向に傾斜しているとも考えられる。球晶の樹脂鎖が延ばされるともに非晶質部分の樹脂鎖も同じように伸ばされるため結晶質部分と非晶質部分の屈折率が同等近くになることから透明性が発現されるものと考えられる。

しかし本方法を用いても容器を透過する光の散乱により透明性が劣ることがある。これは再配列したラメラがまだ不規則な部分が残るために光を散乱するものと考えられる。一方延伸前のポリエチレンのラメラが大きく、引張延伸によって光の影響が及ばなくなるまで細かくできないことに起因すると考えられる。

結晶核剤、カオリン、タルクは大量に添加するとそれ自身により透明性を下げるが、ラメラの微小化と再配列を促進すると考えられる。

ポリプロピレンの結晶核剤は多数知られている反面、ポリエチレンの結晶核剤は従来ほとんど知られておらず、シクロヘキサン−１，２−ジカルボン酸塩類が効果のある例として例示できる。

カップの透明性は、例えば、成形時の引張速度を５０ｍｍ／分以上、延伸倍率を４倍以上とすることで達成される。

他方、シートからカップ形状を成形する際に、カップの口に近い部分が未延伸で白く残ることがある。これはポリエチレンを延伸する際に、ポリエチレンの引張試験の際に見られるネッキング現象が起こるためであり、球晶の破壊強度がポリエチレンのラメラがほぐれる強度よりはるかに強いことから、引張延伸によりまず球晶が破壊し、破壊した部分のラメラが伸びきるまでは隣の球晶の破壊が起こらない為であると考えられる。

本実施の形態に用いる樹脂としては特に限定されないが、例えば、不透明な結晶性樹脂でありながら融点より５〜２０℃低い温度で延伸されてカップとして賦形されたときに透明性を発揮し、カップとしての低温耐衝撃性の高いものであればよい。延伸により透明性を発揮する樹脂としては特に限定されないが、例えば、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリブテンなどのポリオレフィンおよびそれらとαオレフィン、酢酸ビニルなどとのコポリマー、およびゴム成分の添加系、ポリスチレンやゴム成分を含んだ高耐衝撃ポリスチレン、ＰＥＴやＰＥＮあるいはコモノマーの一部をリジッドなシクロヘキサンジアルコールとして結晶性を持たせたポリエステル樹脂、ポリカーボネート樹脂、ポリ塩化ビニルやポリビニリデン樹脂などが挙げられる。このうち結晶性樹脂は一般的な成形では分子構造上不透明や着色することが多く、無色透明が達成できる樹脂として特に限定されないが、例えば、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリブテンなどのポリオレフィンおよびそれらとαオレフィンが挙げられる。カップとしての−３０℃での低温耐衝撃性と剛性との観点から高密度ポリエチレン樹脂が好ましい。
カップの透明性を向上するものとして結晶核剤、カオリン、タルクなどが挙げられる。結晶核剤としては、例えば、下記一般式（１）に示す結晶核剤が挙げられる。本実施の形態の透明ポリオレフィン樹脂カップは当該結晶核剤を３００〜２０００ｐｐｍ（質量基準）含有することが好ましい。

上記式（１）中、Ｍ₁及びＭ₂は、カルシウム、ストロンチウム、リチウム、亜鉛、マグネシウム及び一塩基性アルミニウムからなる群より互いに独立して選択され、更に、Ｒ₁、Ｒ₂、Ｒ₃、Ｒ₄、Ｒ₅、Ｒ₆、Ｒ₇、Ｒ₈、Ｒ₉、及びＲ₁₀は、水素及びＣ₁〜Ｃ₉アルキルからなる群より互いに独立して選択され、更に、互いに隣接して位置した何れか２つのＲ₃〜Ｒ₁₀アルキル基は任意に結合して炭素環を形成していてもよい。

一例としてＲ₁〜Ｒ₁₀が水素である下記一般式（２）の化合物が挙げられ、ミリケン・ジャパン（株）より製品名ＥＸＰ−２０として入手することができる。

本実施の形態の透明ポリオレフィン樹脂カップにおいて、該結晶核剤の含有量は、いずれも質量基準で、好ましくは３００ｐｐｍ以上２０００ｐｐｍ以下、より好ましくは５００ｐｐｍ以上１５００ｐｐｍ以下、さらに好ましくは７００ｐｐｍ以上１０００ｐｐｍ以下である。該結晶核剤の含有量が３００ｐｐｍ以上で結晶化速度が充分に速くなり、２０００ｐｐｍ以下では含有量に見合った透明性の向上と白化部分の解消の効果が見られる。

本実施の形態の透明ポリオレフィン樹脂カップは、層状ケイ酸塩を０．１質量％以上２０質量％以下含むことが好ましい。本実施の形態で用いられる「層状ケイ酸塩」とは、金属イオンとケイ酸が連結したシートが層状に形成されているケイ酸塩をいう。層状ケイ酸塩としては、特に限定されないが、具体的には、例えば、カオリン、リザーダイト、アメサイト、ケリアイト、バーチェリン、グリーナライト、ネポーアイト、ブリンドリアイト、フレイポナイト、オーディナイト、クロンステダイト、パーコライト、カオリナイト、ディカイト、ナクライト、ハロイサイト、アンチゴライト、クリソタイル、タルク、ウィレムサイト、パイロフィライト、サポナイト、ヘクトライト、ソーコナイト、スチーブンサイト、スインホルダイト、モンモリロナイト、バイデライト、ノントロライト、ボルコンスコアイト、バーミキュライト、黒雲母、金雲母、鉄雲母、イーストナイト、鱗雲母、ポリリシオナイト、白雲母、セリサイト、セラドン石、砥部雲母、及びソーダ雲母等が挙げられる。層状ケイ酸塩はその層間に水を含むことが多いが、焼成処理を行ったものが好ましい。このなかでも、層状ケイ酸塩が、カオリンまたはタルクを含むことが好ましい。

また、層状ケイ酸塩は、焼成後粉砕を行ったものが好ましく、なかでも粉砕後の平均粒径が０．２μｍ以上５．０μｍ以下であるものが好ましく、０．５μｍ以上２．０μｍ以下であるものがより好ましく、１．０μｍ以上２．０μｍ以下であるものがさらに好ましい。当該平均粒径が０．２μｍ以上であることにより、カップの透明性がより優れる傾向にあり、５．０μｍ以下であることにより、ケイ酸塩自体の粒子によるカップの透明性の阻害も減少する傾向にある。より好ましい形態として含水カオリンを焼成粉砕処理したものが挙げられる。なお、平均粒径は、レーザー回折散乱法を用いて測定することができる。

本実施の形態の透明ポリオレフィン樹脂カップ中の層状ケイ酸塩の含有量は、０．１質量％以上２０質量％以下であることが好ましく、より好ましくは０．５質量％以上１０質量％以下であり、さらに好ましくは１質量％以上５質量％以下である。層状ケイ酸塩の含有量を０．１質量％以上とすることでカップの透明性改善の効果がより現れる傾向に有り、２０質量％以下とすることで層状ケイ酸塩自体の粒子に起因するカップの透明性の低下も抑止できる傾向にある。

本実施の形態の透明ポリオレフィン樹脂カップにおいて、カオリンの含有量は、いずれも質量基準で、好ましくは３００ｐｐｍ以上２００００ｐｐｍ以下、より好ましくは５００ｐｐｍ以上１００００ｐｐｍ以下、さらに好ましくは１０００ｐｐｍ以上５０００ｐｐｍ以下である。カオリンの含有量が前記範囲内であると、カップが透明となりカオリン自体の色による着色の影響が見られない。

本実施の形態の透明ポリオレフィン樹脂カップにおいて、タルクの含有量は、いずれも質量基準で、好ましくは３００ｐｐｍ以上１００００ｐｐｍ以下、より好ましくは５００ｐｐｍ以上５０００ｐｐｍ以下、さらに好ましくは７００ｐｐｍ以上３０００ｐｐｍ以下である。タルクの含有量が前記範囲内であると、カップが透明となる傾向にある。
飲料カップの場合は内容物の視認性が要求される場合、カップ側面の透明性が高いことが求められる。カップ上面はフィルム等でシールされ、底面は正立しておかれる場合は隠れて見えない為、側面の透明性が必要となる。

カップとしての透明性はヘイズ（曇り度）で示される。本実施の形態の透明ポリオレフィン樹脂カップは、側面のヘイズが１５％以下であり、好ましくは１０％以下であり、より好ましくは８％以下であり、とりわけ好ましくは５％以下である。当該カップ側面のヘイズの下限は、特に限定されないが、例えば、２％である。

なおヘイズの値は厚みに依存することが知られており、厚みが厚いほどヘイズは悪化する（高くなる）。一方、ヘイズがあまり低くない材料であっても薄くすることによりヘイズは低下することから透明性に対する厚みの影響は大きい。フィルムなど０．１ｍｍ以下の厚みの場合高度な延伸や繊維にあっては超延伸することにより透明性は得られるが０．１ｍｍ以上の厚みに適応すると白化や裂けが発生してしまい透明な容器を得ることは出来ない。アイスコーヒーカップとしては耐衝撃性に加え自立性、剛性が求められるため厚みが必要であり、厚みが厚くてもヘイズが低い材料が求められる。

一方肉厚が厚いと剛性、強度は増加するが使用樹脂量が増えること、厚みが増すことからヘイズが悪化する（高くなる）。他方肉厚が薄いと自立をしない、手で持った時に大きく変形、あるいはつぶれてしまう恐れがある。したがって本実施の形態の透明ポリオレフィン樹脂カップ側面の厚みとしては１００μｍ以上であり、１００μｍ以上５ｍｍ以下であることが好ましく、２００μｍ以上３ｍｍ以下がより好ましく、３００μｍ以上１ｍｍ以下がさらに好ましい。

このカップの厚みはカップ全体が範囲にあることが好ましいが、部分的に厚みの範囲内で窓のように透明な部分があるものであってもよい。

厚みが１００μｍ以上とすることでカップが自立し、ハンドリングに支障のない剛性となる。またカップは厚みを５ｍｍ以下とすることで適度な延伸倍率で透明性を達成できる。なおカップは厚みが５ｍｍ以上であっても適切な延伸倍率が達成できるのであればヘイズを１５％以下にすることができる。

ヘイズは肉厚に相関があり、肉厚が薄いほどヘイズが下がり肉厚が厚いほどヘイズは高くなる。肉厚が厚くなると厚み増加に対するヘイズの低下具合は減少し、３ｍｍを超えてくるとヘイズの値はほとんど変化しなくなる。

図１にポリエチレンのプレス板の厚みに対するヘイズの関係を示す。厚み薄いほどヘイズは低下し、１ｍｍ以上の肉厚では厚み増加に伴うヘイズの悪化の程度は小さくなる。なおポリエチレンの場合はプレス成形、射出成形またはブロー成形など溶融してから成形された成形品は密度が低いほどヘイズが下がることが知られている。しかしヘイズが下がると剛性も低下し、ヘイズが１０％程度の樹脂は非常に柔らかいものとなりカップとしての剛性が不足する。

本実施の形態の透明ポリオレフィン樹脂カップは厚み１ｍｍ以下の時、厚みｔｍｍとヘイズｙ％の関係が以下の関係を満たすことが好ましい。
ｙ≦３３×ｔ
また１ｍｍを越えて３ｍｍまでは以下の関係を満たす。
ｙ≦１５．７×ｔ+１７．３
以上の関係を満たすことによりカップは十分な透明性を持つ。成形品の透明性は厚みにも依存し、不透明な材料であってもフィルム並みの数十μｍの薄さであると透明性が現れる。一方透明性は厚みに依存し、肉厚が厚ければ厚いほどヘイズは悪化し、１ｍｍ程度の厚みまではヘイズは厚みに比例することが知られている。成形品によって肉厚はまちまちであるため厚みとヘイズ値の関係式を用いる必要がある。他方肉厚が１ｍｍを越えてくると肉厚変化に伴うヘイズ値の変化率は小さくなり３ｍｍを超えるともはや変化しなくなる。

好ましくは１ｍｍ以下の時以下の関係を満たす。
ｙ≦３０×ｔ
また１ｍｍを越えて３ｍｍまでは以下の関係を満たす。
ｙ≦１５×ｔ+１５
より好ましくは１ｍｍ以下の時以下の関係を満たす。
ｙ≦２５×ｔ
また１ｍｍを超えて３ｍｍまでは以下の関係を満たす。
ｙ≦１２．５×ｔ+１２．５
３ｍｍを超えるとき、ヘイズは６４．４％以下となる。

一方本実施の形態の透明ポリオレフィン樹脂カップはＪＩＳＫ６９２２2で規定の示差熱分析装置（DSC）による融解温度測定の方法でカップ側面の融解温度を測定したとき、第一融解温度Tm1と第二融解温度Tm2が以下の関係を満たす。

Ｔｍ１−Ｔｍ２ ≧ ０．５℃
融点差（Ｔｍ１−Ｔｍ２）を０．５℃以上とすることにより十分な透明性を発揮することができる。融点差（Ｔｍ１−Ｔｍ２）が大きくなるほど透明性が良くなるため特に上限はないが理論上の上限はその樹脂の完全結晶体（結晶化度１００％）との融点差である。

ＤＳＣ法による融解温度Ｔｍ１、Ｔｍ２は結晶性樹脂の融点を示す。Ｔｍ２は第二融解温度と呼ばれ、サンプルを一度融解し、徐冷して結晶化したものを再度加熱した時の融解温度であり、ＪＩＳＫ６９２２−２に規定される融点の測定方法によるものである。他方、Ｔｍ１は成形品を融点より２〜１０℃低い温度で引張延伸されて透明となったサンプルを切り出しそのまま融解温度を測定したものである。Ｔｍ１は賦形時に通常金型で急冷されるため、結晶が細かくかつ結晶化度が下がるため一般的に融点Ｔｍ２より温度が低くなるため、Ｔｍ１‐Ｔｍ２は負の値をとる。ところが本願は融点であるＴｍ２より２〜１０℃低い温度で引張延伸されることによりポリエレンやポリプロピレンの折りたたみ構造であるラメラが延伸され結晶間に存在していた非晶質部分も同じように延伸され、全体としては延伸方向に高度に配列した構造をとるために、元の融点Ｔｍ２よりＴｍ１の温度が高くなる。

Ｔｍ１とＴｍ２との関係は好ましくは
Ｔｍ１−Ｔｍ２＞０．７℃
より好ましくは
Ｔｍ１−Ｔｍ２＞１．０℃
である。

本実施の形態の透明ポリオレフィン樹脂カップは第一融点よりも第二融点が低いことからＴｍ１−Ｔｍ２は正の値をとりその差は０．５℃以上になる。

本実施の形態の透明ポリオレフィン樹脂カップは、ＪＩＳＫ７１１２の規定のＤ法で測定したカップ側面の密度Ｄ１に対して、成形品をＩＳＯ１１３３の方法で押出し、ＪＩＳＫ７１１２の方法で測定した密度Ｄ２が以下の関係を満たすことが好ましい。

Ｄ１−Ｄ２≧０．５ｋｇ／ｍ³
本実施の形態の透明ポリオレフィン樹脂カップは、密度差（Ｄ１−Ｄ２）を０．５ｋｇ／ｍ³以上とすることで十分な透明性を得ることができる。密度差（Ｄ１−Ｄ２）が大きくなるほど透明性が上昇するため特に上限はないが、理論上の上限はその樹脂の完全結晶体（結晶化度１００％）との密度差である。
本実施の形態の透明ポリオレフィン樹脂カップは、より好ましくは次の関係を満たす。

Ｄ１−Ｄ２≧０．７ｋｇ／ｍ³
より好ましくは次の関係を満たす、
Ｄ１−Ｄ２≧１．０ｋｇ／ｍ³
ＩＳＯ１１３３の方法で押出したストランドをＪＩＳＫ７１１２の方法で測定した密度は十分アニールされ結晶化したものであるのに対し、成形品は通常急冷されるため結晶化度は低く密度もアニール密度より低くなるためＤ１−Ｄ２は通常負の値である。本実施の形態の透明ポリオレフィン樹脂カップは、延伸することにより結晶化度が向上しておりアニール処理した結晶化度より結晶化度が向上したとき透明性を発現するため、好ましくはＤ１−Ｄ２は正の値をとり、差が大きいほど透明性は向上する。

また本実施の形態の透明ポリオレフィン樹脂カップは、密度が低いほど透明性が向上するが剛性が低下するためカップとしての自立性、剛性の観点からＪＩＳＫ７１１２に規定の方法で測定した密度が９３５ｋｇ／ｍ³以上であることが好ましい。本実施の形態の透明ポリオレフィン樹脂カップは、密度を９３５ｋｇ／ｍ³以上とすることにより透明性と剛性が両立し、好ましくは９４０ｋｇ／ｍ³以上、より好ましくは９４５ｋｇ／ｍ³以上、さらに好ましくは９４９ｋｇ／ｍ³以上である。一方密度の上限は、例えば、ポリエチレンの完全結晶体の密度であるが、密度が高いほど透明性が低下するため９７２ｋｇ／ｍ³以下が好ましく、９６９ｋｇ／ｍ³以下がより好ましく９６４ｋｇ／ｍ³以下がさらに好ましく９５９ｋｇ／ｍ³以下がとりわけ好ましい。

本実施の形態に用いるポリエチレン樹脂は重合方法や触媒系によりさまざまな特長と物性を示すが特に限定はされない。融点以下であっても延伸時の挙動は溶融状態に近いものがあり、溶融張力の比較的高いもの、或いは高速引張時に張力が増加するストレインハードニングの特性を持つものが好ましく、クロム系触媒いわゆるフィリップス系触媒を触媒として重合したポリエチレン、高温高圧でラジカル重合した高圧法低密度ポリエチレン、αオレフィンに炭素数10以上のハイヤーオレフィンを用いて共重合されたポリエチレン樹脂が好適に用いられる。これらは単独で使われてもよいし、他の樹脂、他の高密度ポリエチレンや低密度ポリエチレンと混合して使われてもよい。ハイヤーオレフィンを共重合する場合は分子内へのハイヤーオレフィンの取り込み効率の関係からメタロセン触媒を用いて重合されたものが好ましい。このように溶融張力の比較的高いもの、ストレインハードニングの性質を持つグレードの使用により、固体であっても引張延伸時により厚みが均一とすることができる。溶融張力が強すぎると延伸時に多大な力が必要となるほか、延びに耐えられず破断することがあるので、他の樹脂を混ぜて粘度調節することも好ましい。

本実施の形態の透明ポリオレフィン樹脂カップは、前記透明ポリオレフィン樹脂が高密度ポリエチレン樹脂を含み、ＪＩＳＫ６９２２−１に規定の方法で測定した密度が９３５ｋｇ／ｍ³以上であることが好ましい。

本実施の形態の透明ポリオレフィン樹脂カップはカップ側面の−３０℃での落錐衝撃試験において全吸収エネルギーが２Ｊ以上であることが好ましい。落錐衝撃試験は平板に重りを取り付けたミサイルを落下させることにより耐衝撃性を測定するもので、その全吸収エネルギーは亀裂発生エネルギーと亀裂伝播エネルギーの和である。落下強度は亀裂を発生させるエネルギーが高いほど割れにくく、亀裂が伝播するエネルギーが高いほど破壊に到りにくくなる。本実施の形態の透明ポリオレフィン樹脂カップは、当該全吸収エネルギーが好ましくは２．５Ｊ以上、より好ましくは３Ｊ以上である。当該全吸収エネルギーの上限は特に限定されないが、例えば、１２Ｊである。

本実施の形態の透明ポリオレフィン樹脂カップは、延伸前の同等の厚みの樹脂に比べ、剛性が高く座屈強度に優れ、屈曲による白化も起こらない傾向にある。また均一な肉回りの製品が得られる傾向にある。また延伸速度も１０００ｍｍ／分以上も可能なため高速成形性に優れる傾向にある。

さらに内容物の低温保存性に優れ、１００℃以下の水の接触による白化、失透がなく収縮による大きな変形も起こらない傾向にある。

またポリオレフィンを用いた場合は可視光線のみならず赤外線、紫外線にも透明である傾向にある。

本発明を実施例に基づいて説明する。

物性測定や成形方法は以下のとおりである。

（１）メルトフローレイト（ＭＦＲ）
ＪＩＳＫ７２１０−１の方法で温度１９０℃、荷重２．１６ｋｇで測定を行った。

（２）密度（Ｄ１、Ｄ２）
密度Ｄ１はカップの側面から試験片を切り出し、ＪＩＳＫ７１１２に記載のＤ法の密度勾配管法にて密度を測定した。

密度Ｄ２はＩＳＯ１１３３の方法で樹脂温度１９０℃、荷重２．１６ｋｇで押出したストランドを窒素雰囲気下１２０℃１時間アニールした後、１時間放冷し、試験片を切り出してＪＩＳＫ７１１２に記載のＤ法の密度勾配管法によって密度を測定した。

（３）融点（Ｔｍ１、Ｔｍ２）
ＪＩＳＫ６９２２−２に記載の方法で測定を行った。ＤＳＣを用いＴｍ１は５０℃にて１分ホールド後、昇温速度１０℃/分でポリエチレン（ＰＥ）の場合１８０℃まで昇温し、発熱カーブのピークトップの温度を融点Ｔｍ１とした。Ｔｍ２はさらに１８０℃に達した後５分ホールドし、降温速度１０℃／分で５０℃まで冷却し５分ホールドしたのち、昇温速度１０℃／分で昇温した時の発熱カーブのピークトップの温度を融点Ｔｍ２とした。

（４）落錐衝撃
東洋精機製落錐衝撃試験機を用い、ストライカー径を１２．５ｍｍ、ホルダー径５４ｍｍ、重量６．５ｋｇ、落下高さは５０ｃｍとし冷却装置により−３０℃まで冷却して測定を行った。時間に対してエネルギーのグラフをかいたとき、ピークトップまでを亀裂発生エネルギー、ピークトップ以降を亀裂伝播エネルギーとし、その和を落錐衝撃エネルギーとした。

（５）ヘイズ
成形されたカップの側面からサンプルを採取し、測定部分の肉厚を測定し、ヘイズメータでヘイズを測定した。
（６）カップ縁部の白化
成型されたカップの側面を観察しカップ上面の縁に近い部分に、伸び残りの白い白化部分が存在する場合は“有“、全体透明で白い白化部分がない場合は”無“、カップ全体が不透明で白いものを”全体“とした。
（７）成形性
カップを成形した際に、破れたもの、縦方向に裂け目が生じたものは成形性が×とし、破れ、亀裂なく成形できたものを○とした。
［触媒調製１］
[ポリエチレン樹脂組成物（ＰＥ１）]
６．２ｇ（８．８ｍｍｏｌ）のトリエチルアンモニウムトリス（ペンタフルオロフェニール）（４−ヒドロキシフェニール）ボレートを４Ｌのトルエンに加え、９０℃、３０分間攪拌した。次にこの溶液に１ｍｏｌ／Ｌのトリヘキシルアルミニウムのトルエン溶液４０ｍｌを加え９０℃で１分間攪拌した。一方、シリカＰ−１０（日本、富士シリシア社製：商品名）を５００℃で３時間窒素気流で処理し、その処理後のシリカを１．７ｌのトルエン中に入れ攪拌した。このシリカスラリー溶液に上記トリエチルアンモニウムトリス（ペンタフルオロフェニール）（４−ヒドロキシフェニール）ボレートとトリヘキシルアルミニウムのトルエン溶液を加え３時間、９０℃で攪拌した。

次に１ｍｏｌ／Ｌのトリヘキシルアルミニウムのトルエン溶液２０６ｍｌを加え、さらに９０℃で１時間攪拌した。その後上澄み液を９０℃のトルエンを用いてデカンテーションを５回行い、過剰のトリヘキシルアルミニウムを除いた。０．２１８ｍｏｌ／Ｌの濃い紫色のチタニウム（Ｎ−１，１−ジメチルエチル）ジメチル（１−（１，２，３，４，５，−ｅｔａ）−２，３，４，５−テトラメチル−２，４−シクロペンタジエン−１−イル）シラナミナート）（（２−）Ｎ）−（η⁴ −１，３−ペンタジエン）のＩＳＯＰＡＲＴＭＥ（米国、Ｅｘｘｏｎ化学社製）溶液２０ｍｌを上記混合物に加え３時間攪拌し緑色の担持触媒を得た。得られた担持触媒の一部を脱水脱酸素したヘキサン０．８Ｌとともに１．５Ｌの反応器に入れた。容器内温度を７７℃としてエチレンと１−ブテン、水素の混合ガス比を調整し、１−ブテンを０．４３％、水素を２６００ｐｐｍの割合とし全圧が０．８ＭＰａとした。

上記組成の混合ガスを補給することで、全圧０．８ＭＰａを保ち２時間重合を行い、パウダーを得た。ステアリン酸カルシウム３００ｐｐｍ、結晶核剤としてミリケンジャパン社製のＥＸＰ２０を５００ｐｐｍの濃度になるよう添加し、混合機で攪拌混合した。この混合物をシリンダー径４４ｍｍの二軸押出機（日本製鋼所社製ＴＥＸ４４ＨＣＴ−４９ＰＷ−７Ｖ）を使用し、シリンダー温度２００℃、押出量３５ｋｇ／時間の条件で押し出すことにより、組成物（ＰＥ１）を得た。

[ポリエチレン樹脂組成物（ＰＥ２）]
結晶核剤EXP20の代わりにカオリン（ＢＡＳＦジャパン株式会社製：ＳａｔｉｎｔｏｎＷ（登録商標））を１００００ｐｐｍに代えた以外はPE1と同様にしてペレット（ＰＥ２）を得た。

[ポリエチレン樹脂組成物（ＰＥ３）]
結晶核剤EXP20を添加しなかった以外はPE1と同様にしてペレット（ＰＥ３）を得た。
［触媒調製３］
（１）酸化クロム触媒（Ｉ）の合成
三酸化クロム４モルを蒸留水８０リットルに溶解し、この溶液中にシリカ（Ｗ．Ｒグレースアンドカンパニ製グレード９５２）２０ｋｇを浸漬し、室温にて１時間攪拌後、このスラリーを加熱して水を留去し、続いて１２０℃にて１０時間減圧乾燥を行った後、６００℃にて５時間乾燥空気を流通させて焼成し、クロムを１．０重量％含有した酸化クロム触媒（Ｉ）を得た。

（２）有機アルミニウム化合物（ＩＩ）の合成
トリエチルアルミニウム１００モル、メチルヒドロポリシロキサン（３０℃における粘度：３０センチストークス）５０モル（Ｓｉ基準）、ｎ‐ヘキサン１５０リットルを窒素雰囲気下耐圧容器に秤取し、攪拌下５０℃で２４ｈ反応させてＡｌ（Ｃ₂Ｈ₅）_2.5（ＯＳｉ・Ｈ・ＣＨ₃・Ｃ₂Ｈ₅）_0.5ヘキサン溶液を調整した。次にこの溶液１００モル（Ａｌ基準）を窒素雰囲気下６００リットルの反応器に移し、エタノール５０リットルとｎ-ヘキサン５０リットルの混合溶液を−１０℃にて攪拌下に添加し、添加後５０℃まで昇温し、この温度で１時間反応させてＡｌ（Ｃ₂Ｈ₅）_2.0（ＯＣ₂Ｈ₅）_0.5（ＯＳｉ・Ｈ・ＣＨ₃・Ｃ₂Ｈ₅）_0.5ヘキサン溶液を調整した。

（３）チタン触媒（ＩＩＩ）の合成
充分に窒素置換された１５リットルの反応器に、トリクロルシランを２モル／リットルのｎ−ヘプタン溶液として３リットル仕込み、攪拌しながら６５℃に保ち、組成式ＡｌＭｇ₆（Ｃ₂Ｈ₅）₃（ｎ−Ｃ₄Ｈ₉）_6.4（Ｏｎ−Ｃ₄Ｈ₉）_5.6で示される有機マグネシウム成分のｎ−ヘプタン溶液７リットル（マグネシウム換算で５モル）を１時間かけて加え、更に６５℃にて１時間攪拌下反応させた。反応終了後、上澄み液を除去し、ｎ−ヘキサン７リットルで４回洗浄を行い、固体物質スラリーを得た。この固体を分離・乾燥して分析した結果、固体１グラム当たり、Ｍｇ７．４５ミリモルを含有していた。

このうち固体５００ｇを含有するスラリーを、ｎ−ブチルアルコール１モル／リットルのｎ−ヘキサン溶液０．９３リットルとともに、攪拌下５０℃で１時間反応させた。反応終了後上澄みを除去し、７リットルのｎ−ヘキサンで１回洗浄した。このスラリーを５０℃に保ち、ジエチルアルミニウムクロリド１モル／リットルのｎ−ヘキサン溶液１．３リットルを攪拌下加えて１時間反応させた。反応終了後上澄みを除去し、７リットルのｎ−ヘキサンで２回洗浄した。このスラリーを５０℃に保ち、ジエチルアルミニウムクロリド１モル／リットルのｎ−ヘキサン溶液０．２リットルおよび四塩化チタン１モル／リットルのｎ−ヘキサン溶液０．２リットルを加えて、２時間反応した。反応終了後上澄みを除去し、固体触媒を単離し、遊離のハロゲンが検出されなくなるまでヘキサンで洗浄した。この固体触媒は２．３重量％のチタンを有していた。

（４）ポリエチレン樹脂Ａの製造
単段重合プロセスにおいて、容積２３０Ｌの重合器で重合した。重合温度は８４℃、重合圧力は０．９８ＭＰａである。この重合器に（１）で合成した酸化クロム触媒（Ｉ）５０ｇに、（２）で調整した有機アルミニウム化合物（ＩＩ）０．０３モル（Ａｌ基準）を加えて、室温で１時間反応させて得られた固体触媒を２ｇ／ｈｒの速度で、エタノールとトリエチルアルミニウムとをモル比０．９８：１で反応させることにより得られた有機アルミニウム化合物が重合器中の濃度が０．０８ミリモル／リットルになるよう供給し調整した。精製ヘキサンは６０Ｌ／ｈｒの速度で供給し、またエチレンを１２ｋｇ／ｈｒの速度で、分子量調節剤として水素を気相濃度が約５モル％になるように供給し重合を行い、ＭＩが１．０ｇ／１０分、密度が９６３ｋｇ／ｍ³のポリエチレン樹脂Ａを製造した。

（５）ポリエチレン樹脂Ｂの製造
最初に１段目の重合で低分子量成分を製造するために、反応容積３００リットルのステンレス製重合器１を用い、重合温度８３℃、重合圧力１ＭＰａの条件で、触媒は上記の固体触媒（ＩＩＩ）を１．４ミリモル（Ｔｉ原子基準）／ｈｒ、トリイソブチルアルミニウムを２０ミリモル（金属原子基準）／ｈｒ、またヘキサンは４０リットル／ｈｒの速度で導入した。分子量調整剤としては水素を用い、エチレンに対する水素濃度が７０モル％になるように供給し重合を行った。重合器１内のポリマースラリー溶液を圧力０．１ＭＰａ、温度７５℃のフラッシュドラムに導き、未反応のエチレン、水素を分離した後反応容積２５０リットルの重合器２にスラリーポンプで昇圧して導入した。重合器２では、温度７７℃、圧力０．５ＭＰａの条件下で、トリイソブチルアルミニウムを７．５ミリモル／ｈｒ、ヘキサンは４０リットル／ｈｒの速度で導入した。これに、エチレン、水素、ブテン−１を水素の気相濃度が約９モル％、ブテンの気相濃度が約１０モル％になるように導入して、重合器１で生成した低分子量部分の量に対して、重合器２で生成した高分子量部分の重量比が１．０倍となるように高分子量部分を重合し、ＭＩが０．４３ｇ／１０分、密度が９４０ｋｇ／ｍ³のポリエチレン樹脂Ｂを製造した。尚、重合器１で生成した低分子量部分のＭＩは、７０ｇ／１０分、密度は９７２ｋｇ／ｍ³であった。

（６）ポリエチレン樹脂組成物（ＰＥ４）の製造
上記の如くして製造したポリエチレン樹脂ＡおよびＢのパウダーを重量比で、３９対６１の割合で混合し、次いでこの混合物にステアリン酸カルシウム３００ｐｐｍおよびアデカ社製アデカスタブ（登録商標）ＡＯ−５０を３００ｐｐｍ、アデカスタブ（登録商標）２１１２を５００ｐｐｍ、結晶核剤としてミリケンジャパン社製ＥＸＰ２０を５００ｐｐｍの濃度になるよう添加し、混合機で攪拌混合した。この混合物をシリンダー径４４ｍｍの二軸押出機（日本製鋼所社製ＴＥＸ４４ＨＣＴ−４９ＰＷ−７Ｖ）を使用し、シリンダー温度２００℃、押出量３５ｋｇ／時間の条件で押し出すことにより、組成物（ＰＥ４）を得た。

ポリエチレン樹脂組成物（ＰＥ５）の製造
結晶核剤ＥＸＰ２０の代わりにカオリン（ＢＡＳＦジャパン株式会社製：ＳａｔｉｎｔｏｎＷ（登録商標））を１００００ｐｐｍに代えた以外はＰＥ４と同様にしてペレット（ＰＥ５）を得た。

ポリエチレン樹脂組成物（ＰＥ６）の製造
結晶核剤ＥＸＰ２０を添加しなかった以外はＰＥ４と同様にしてペレット（ＰＥ６）を得た。
［シート作成］
圧縮成形にてJIS K７１５１記載の方法で成形した。樹脂温度は２００℃でペレットを加熱溶融し３００ｍｍ角、厚みが１．２ｍｍのシートを作成した。冷却は冷却方法Ｃに基づき冷却プレスを用いて急冷した。なお複数の樹脂のブレンド系では成形に先立ち２０ｍｍ押出成形機にてペレタイズの上、成形に用いた。
［カップ成形］
シートをクランプし、シートの温度が樹脂の融点（Ｔｍ２）より５~１０℃低い温度になるようにヒーター間で加熱し、カップ形状のキャビティが下に位置した状態で上部から押し棒で押したのちエアーを吹き込むことによってカップを成形した。成形温度、押出速度は表1に示した。
［実施例１］
ポリエチレン樹脂としてポリエチレン樹脂（ＰＥ１）を用いた。シートを作成し、シートの温度１２０℃、押し棒速度１０ｍｍ/分でカップを成形して物性等を測定した。物性等の測定結果を表１に示す。
［実施例２］
ポリエチレン樹脂をＰＥ２に代えた以外は実施例１と同様に成形を行い物性等を測定した。物性等の測定結果を表１に示す。
［比較例１］
ポリエチレン樹脂をＰＥ３に代えた以外は実施例１と同様に成形を行い物性等を測定した。物性等の測定結果を表１に示す。
［参考例１］
ポリエチレン樹脂（ＰＥ３）のシートを作成し、密度、融点を測定した。測定結果を表１に示す。
［実施例３］
ポリエチレン樹脂をポリエチレン組成物（ＰＥ４）に代えた以外は実施例１と同様にカップを成形した。物性等の測定結果を表１に示す。
［実施例４］
ポリエチレン樹脂をポリエチレン組成物（ＰＥ５）に代えた以外は実施例１と同様にカップを成形した。物性等の測定結果を表１に示す。
［比較例２］
ポリエチレン樹脂をポリエチレン組成物（ＰＥ６）に代えた以外は実施例１と同様に成形し、物性を測定した。物性等の測定結果を表１に示す。
［参考例２］
ポリエチレン組成物（ＰＥ６）のシートの密度、融点を測定したものである。測定結果を表１に示す。

Claims

以下の特性を満たす透明ポリオレフィン樹脂カップ。
（１）結晶核剤、または層状ケイ酸塩を３００ｐｐｍ以上含む
（２）カップの厚みが１００μｍ以上であってカップ側面のヘイズが１５％以下である
（３）ＪＩＳＫ６９２２−２で規定の融解温度測定の方法でカップ側面の融解温度を測定したとき、第一融解温度Ｔｍ１と第二融解温度Ｔｍ２とが以下の関係を満たす
Ｔｍ１−Ｔｍ２ ≧ ０．５℃
前記透明ポリオレフィン樹脂が高密度ポリエチレン樹脂を含み、ＪＩＳＫ７１１２に規定の方法で測定した密度が９３５ｋｇ／ｍ³以上である、請求項１に記載の透明ポリオレフィン樹脂カップ。
ＪＩＳＫ７１１２の規定のＤ法で測定したカップ側面の密度Ｄ１に対して、成形品をＩＳＯ１１３３の方法で押出しＪＩＳＫ７１１２の方法で測定した密度Ｄ２が以下の関係を満たす、請求項２に記載の透明ポリオレフィン樹脂カップ。
Ｄ１−Ｄ２≧０．５ｋｇ／ｍ³
前記透明ポリオレフィン樹脂がクロム系触媒により重合されたポリエチレン樹脂を含む、請求項２または３に記載の透明ポリオレフィン樹脂カップ。
前記透明ポリオレフィン樹脂が高圧法により重合された低密度ポリエチレン樹脂を含む、請求項２または３に記載の透明ポリオレフィン樹脂カップ。
カップの側面について−３０℃での落錐衝撃試験における全吸収エネルギーが２Ｊ以上である、請求項１〜５のいずれか一項に記載の透明ポリオレフィン樹脂カップ。