JP6947331B2 - 鋼およびその製造方法 - Google Patents
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Description
1. 質量%で、
C:0.100%以上0.700%以下、
Si:0.05%以上1.00%以下、
Mn:20.0%以上40.0%以下、
P:0.030%以下、
S:0.0050%以下、
Al:0.01%以上5.00%以下、
Cr:0.5%以上7.0%以下、
N:0.0050%以上0.0500%以下、
O:0.0050%以下、
Ti:0.005%以下および
Nb:0.005%以下
を含み、
さらに、質量%で、
Ca:0.0005%以上0.0100%以下、
Mg:0.0005%以上0.0100%以下および
REM:0.0010%以上0.0200%以下
のうちから選ばれる1種以上を含み、
残部がFeおよび不可避的不純物の成分組成を有し、
オーステナイトを基地相とするミクロ組織を有し、
該ミクロ組織は、平均結晶粒径が50μm以下かつ硫化物系介在物の清浄度が1.0%未満であり、
降伏強さが400MPa以上であり、−269℃でのシャルピー衝撃試験後の脆性破面率が5%未満である、鋼。
Cu:1.0%以下、
Ni:1.0%以下、
Mo:2.0%以下、
V:2.0%以下および
W:2.0%以下
のうちから選ばれる1種以上を含有する、前記(1)に記載の鋼。
1100℃以上1300℃以下の温度域に加熱し、
熱間圧延を行い、
前記熱間圧延において、900℃以上の温度域では、次の圧延パスを実施するまでのパス間時間が200秒以内、かつ、前記次の圧延パスにおけるパス圧下率(%)/前記パス間時間(秒)≧0.015(%/秒)を満たし、
仕上温度が700℃以上900℃未満となる仕上圧延を行い、
その後、(仕上温度−100℃)以上の温度から300℃以上650℃以下の温度域までの平均冷却速度が1.0℃/s以上の冷却処理を行う鋼の製造方法。
[成分組成]
まず、本発明の鋼の成分組成とその限定理由について説明する。なお、成分組成における「%」表示は、特に断らない限り「質量%」を意味するものとする。
Cは、安価なオーステナイト安定化元素であり、オーステナイトを得るために重要な元素である。その効果を得るために、Cは0.100%以上の含有を必要とする。一方、0.700%を超えて含有すると、Cr炭化物が過度に生成され、極低温靱性が低下する。このため、C量は0.100%以上0.700%以下とする。C量は、0.200%以上が好ましく、0.600%以下が好ましく、より好ましくは、0.200%以上0.600%以下とする。
Siは、脱酸材として作用し、製鋼上必要であるだけでなく、固溶強化により鋼板を高強度化する効果を有する。このような効果を得るために、Siは0.05%以上の含有を必要とする。一方、1.00%を超えて含有すると、非熱的応力(内部応力)が過度に上昇するため、極低温靱性が劣化する。このため、Si量は0.05%以上1.00%以下とする。Si量は、0.07%以上が好ましく、0.80%以下が好ましく、より好ましくは、0.07%以上0.80%以下とする。
Mnは、比較的安価なオーステナイト安定化元素である。本発明においてMnは、組織をオーステナイト化することによって強度と低温靱性とを両立するために重要な元素である。その効果を得るために、Mnは20.0%以上の含有を必要とする。一方、40.0%を超えて含有した場合、粒界強度が低下し、極低温靱性が劣化する。このため、Mn量は20.0%以上40.0%以下とする。Mn量は、23.0%以上が好ましく、38.0%以下が好ましく、より好ましくは、23.0%以上38.0%以下とする。Mn量は、36.0%以下が更に好ましい。
Pは、0.030%を超えて含有すると、過度に粒界に偏析するため、極低温靱性が低下する。このため、0.030%を上限とし、可能なかぎり低減することが望ましい。したがって、Pは0.030%以下とする。尚、過度のP低減は精錬コストを高騰させ経済的に不利となるため、0.002%以上とすることが望ましい。P量は、0.005%以上がより好ましく、0.028%以下が好ましく、更に好ましくは、0.005%以上0.028%以下、一層好ましくは0.024%以下とする。
Sは、鋼板の極低温靭性や延性を劣化させるため、0.0050%を上限とし、可能なかぎり低減することが望ましい。したがって、Sは0.0050%以下とする。S量は、好ましくは、0.0045%以下とする。尚、過度のSの低減は精錬コストを高騰させ経済的に不利となるため、S量を0.0010%以上とすることが望ましい。
Alは、脱酸剤として作用し、鋼板の溶鋼脱酸プロセスにおいて、もっとも汎用的に使われる。また、Alは、引張試験時の降伏強さおよび局部伸びの向上に寄与する。このような効果を得るためには、Alは0.01%以上の含有を必要とする。一方、5.00%を超えて含有すると、介在物が多量に存在し、極低温靭性を劣化させるため、5.00%以下とする。このため、Al量は0.01%以上5.00%以下とする。Al量は、0.02%以上が好ましく、4.00%以下が好ましく、より好ましくは0.02%以上4.00%以下とする。
Crは、粒界強度を向上させるため、極低温靱性の向上に有効な元素である。Crは、強度向上にも有効な元素である。このような効果を得るためには、Crは0.5%以上の含有を必要とする。一方、7.0%を超えて含有すると、Cr炭化物の生成により、極低温靭性が低下する。このため、Cr量は0.5%以上7.0%以下とする。Cr量は、1.0%以上が好ましく、1.2%以上がより好ましく、6.7%以下が好ましく、6.5%以下がより好ましく、より好ましくは1.0%以上6.7%以下、更に好ましくは1.2%以上6.5%以下とする。
Nは、オーステナイト安定化元素であり、極低温靱性向上に有効な元素である。このような効果を得るためには、Nは0.0050%以上の含有を必要とする。一方、0.0500%を超えて含有すると、窒化物または炭窒化物が粗大化し、靭性が低下する。このため、N量は0.0050%以上0.0500%以下とする。N量は、0.0060%以上が好ましく、0.0400%以下が好ましく、より好ましくは0.0060%以上0.0400%以下とする。
Oは、酸化物の形成により極低温靱性を劣化させる。このため、Oは0.0050%以下とする。O量は、好ましくは0.0045%以下である。尚、過度のOの低減は精錬コストを高騰させ経済的に不利となるため、O量を0.0010%以上とすることが望ましい。
TiおよびNbは、鋼中で高融点の炭窒化物を形成するため、過度の含有は極低温靭性を低下させる。TiおよびNbは、原材料などから不可避的に混入する成分であり、ほとんどの場合、Ti:0.005%超0.010%以下およびNb:0.005%超0.010%以下の範囲で混入する。そこで、後述する手法に従って、TiおよびNbの混入量を意図的に制限し、TiおよびNbの含有量を各々0.005%以下に抑制する必要がある。TiおよびNbの含有量を各々0.005%以下に抑制することによって、上記した炭窒化物の悪影響を排除し、優れた極低温靭性並びに延性を確保することができる。好ましくは、TiおよびNbの含有量を各々0.003%以下とする。勿論、TiおよびNbの含有量は各々0%であってもよいが、過度の低減は製鋼コストの観点から好ましくないため、それぞれ0.001%以上とすることが望ましい。
Ca、MgおよびREMは、介在物の形態制御に有用な元素である。介在物の形態制御とは、展伸した硫化物系介在物を粒状の介在物とすることをいう。この介在物の形態制御を介して、延性、靭性を向上させる。このような効果を得るためには、CaおよびMgは0.0005%以上、REMは0.0010%以上含有することが好ましい。一方、いずれの元素も多く含有させると、非金属介在物量が増加し、かえって延性、靭性、が低下する場合がある。また、経済的に不利になる場合がある。
このため、CaおよびMgを含有する場合には、それぞれ0.0005%以上0.0100%以下、REMを含有する場合には、0.0010%以上0.0200%以下とすることが好ましい。Ca量は、0.0010%以上がより好ましく、0.0080%以下がより好ましく、更に好ましくは0.0010%以上0.0080%以下とする。Mg量は、0.0010%以上がより好ましく、0.0080%以下がより好ましく、更に好ましくは0.0010%以上0.0080%以下とする。REM量は、0.0020%以上がより好ましく、0.0150%以下がより好ましく、更に好ましくは0.0020%以上0.0150%以下とする。
なお、REMとは、希土類金属のことを指し、ランタノイドの15元素にYおよびScを合わせた17元素の総称であり、これらの元素のうちの1種または2種以上を含有させることができる。なお、REMの含有量はこれらの元素の合計含有量を意味する。
Cu:1.0%以下、Ni:1.0%以下、Mo:2.0%以下、V:2.0%以下、W:2.0%以下のうちから選ばれる1種以上
CuおよびNiは、固溶強化により鋼板を高強度化するだけでなく、転位の易動度を向上させ、低温靱性も向上させる元素である。このような効果を得るためには、CuおよびNiは0.01%以上で含有することが好ましく、0.03%以上で含有することがより好ましい。一方、1.0%を超えて含有すると、圧延時に表面性状が劣化する他、製造コストを圧迫する。このため、これらの合金元素を含有する場合は、各々の含有量は1.00%以下とすることが好ましく、0.70%以下がより好ましい。Cu量およびNi量は、好ましくは0.03%以上0.70%以下、更に好ましくは0.50%以下とする。
Mo、VおよびWは、オーステナイトの安定化に寄与するとともに鋼材強度の向上に寄与する。このような効果を得るためには、Mo、VおよびWは0.001%以上で含有することが好ましく、0.003%以上で含有することがより好ましい。一方、2.0%を超えて含有すると、粗大な炭窒化物が生成し、破壊の起点となることがある他、製造コストを圧迫する。このため、これらの合金元素を含有する場合は、その含有量は2.0%以下とすることが好ましく、1.7%以下とすることがより好ましい。Mo、V、W各々の量は、更に好ましくは0.003%以上1.7%以下、一層好ましくは1.5%以下とする。
オーステナイトを基地相とするミクロ組織
鋼材の結晶構造が体心立方構造(bcc)である場合、該鋼材は極低温環境下で脆性破壊を起こす可能性があるため、極低温環境下での使用には適していない。よって、極低温環境下での使用を想定したとき、鋼材の基地相は、結晶構造が面心立方構造(fcc)であるオーステナイト組織であることが好ましい。なお、「オーステナイトを基地相とする」とは、オーステナイト相が面積率で90%以上であることを意味し、さらに好ましくは95%以上である。オーステナイト相以外の残部は、フェライト相またはマルテンサイト相である。
平均結晶粒径と引張試験の降伏応力との関係を検証した結果、図1に示すように、本発明の成分組成を有する鋼において前述の平均結晶粒径を50μm以下とすれば、前記降伏応力を400MPa以上とできることが判明した。
ここで、本明細書における結晶粒は主としてオーステナイト粒を指し、その平均結晶粒径は光学顕微鏡を用いて200倍で撮影した画像から無作為に100個の結晶粒を選び、円相当径で算出し、その平均値により求めることができる。
硫化物系介在物の清浄度とシャルピー衝撃試験での脆性破面率との関係を検証した結果、図2に示すように、本発明の製造条件を満たす鋼において硫化物系介在物の清浄度を1.0%未満とすれば、前記脆性破面率を5%未満とすることができることが判明した。
ここで、本明細書における清浄度は、後述する実施例に従って求めることができる。
上述したMnの効能を発現させるには、鋼中にMnを拡散させることが重要である。すなわち、熱間圧延にてMnを拡散させるために、熱間圧延前の鋼素材の加熱温度は1100℃以上とする。一方、1300℃を超えると鋼の溶解が始まってしまう懸念があるため、加熱温度の上限は1300℃とする。鋼素材の加熱温度は1130℃以上が好ましく、1270℃以下が好ましく、より好ましくは1130℃以上1270℃以下である。
前述の手法で鋼素材を加熱した後、熱間圧延を行う。特に、900℃以上の温度域における圧延では、パス間時間として200秒以内に次の圧延パスを実施することが重要である。なぜなら、900℃以上での圧延においては、鋼素材を長時間その温度帯で維持すると、粒成長が始まり、結晶粒が粗大化するからである。圧延パス間隔(パス間時間)は好ましくは150秒以内であり、さらに好ましくは100秒以内である。また、パス間時間の下限は特に設けないが、実工程における取り回しを考慮すると、パス間時間は最低5秒として間隔を空けることが好ましい。また、熱間圧延温度の上限は特に定めないが、1250℃以下が好ましい。ここで、900℃以上の温度域において複数のパス間時間が存在する(つまり、900℃以上の温度域において少なくとも3回の圧延を行う)場合は、当該複数のパス間時間のうちの最長時間(最大値)が200秒以内であればよい。
さらに、900℃以上の温度域における圧延では、2回目以降の各圧延において、パス圧下率(%)/パス間時間(秒)≧0.015(%/秒)を満たす必要がある。これにより、オーステナイトが微細に再結晶し、再結晶完了後の粒成長も抑制することができ、粗大粒の生成を確実に抑制することができる。ここで、900℃以上の温度域において複数のパス圧下率/パス間時間が存在する場合は、当該パス圧下率/パス間時間の最小値が0.015(%/秒)以上であればよい。パス圧下率/パス間時間は、好ましくは、0.020(%/秒)以上である。
700℃以上900℃未満の仕上温度で1パス以上の最終仕上圧延を必要とする。すなわち、900℃未満にて圧延を1パス以上行うことにより、結晶粒を微細化することができる。また、900℃以上の温度領域で仕上げると、結晶粒径が過度に粗大となり所望の降伏強さが得られなくなる。そのため900℃未満で1パス以上の最終仕上圧延を行うことが好ましい。仕上温度は好ましくは890℃以下、より好ましくは880℃以下である。一方、仕上温度が700℃未満になると極低温靱性が劣化するため、700℃以上とする。仕上温度は好ましくは750℃以上である。仕上圧延の圧下率は1パスにつき10%以上とするのが好ましい。
熱間圧延終了後は高い冷却速度で冷却処理を行う。熱間圧延後の鋼板の冷却速度が遅いと、炭化物の生成が促進され、極低温靭性の劣化を招く。これら炭化物の生成は、(仕上温度−100℃)以上の温度から300℃以上650℃以下の温度域において、平均冷却速度1.0℃/s以上で冷却することで抑制できる。冷却温度域をこの温度域とするのは、炭化物の析出を抑制するためであり、特に冷却開始温度を(仕上温度−100℃)以上とするのは、仕上圧延後、冷却開始温度が(仕上温度−100℃)未満の温度になると、炭化物の析出が促進されるためである。また、過度な冷却を行うと鋼板が歪んでしまい、生産性を低下させる。そのため、冷却開始温度の上限は900℃とすることが好ましい。また、平均冷却速度の上限は特に限定されないが、200℃/s以下が好ましい。特に板厚10mm未満の鋼材では空冷するのが好ましい。
転炉−取鍋精錬−連続鋳造法にて、表1に示す成分組成の鋼スラブ(鋼素材)を作製した。次いで、得られた鋼スラブを、表2に示す条件で熱間圧延により6〜30mm厚の鋼板とした。得られた鋼板について、組織評価と、引張特性および極低温靭性等の機械特性評価とを下記の要領で実施した。
表2において、「900℃以上の熱間圧延時のパス間時間」は、複数のパス間時間が存在する場合はそのうちの最長時間(最大値)を示し、「パス圧下率/パス間時間」は、複数のパス圧下率/パス間時間が存在する場合はそのうちの最小値を示す。また、「仕上圧延時の仕上温度」は、仕上圧延終了温度を示す。
・オーステナイト相の面積率
ミクロ組織の各相の面積率は、後方散乱電子回折(EBSD)解析のPhase mapから求めた。得られた鋼板の板厚1/2位置で、圧延方向に平行な断面から、EBSD解析用試験片を採取し、500μm×200μmの視野において、測定ステップ0.3μmでEBSD解析を行い、Phase mapに記載の値を面積率とした。
オーステナイト相の面積率は発明例および比較例を通じて全て90%以上であり、基地相がオーステナイトであることを確認した。
仕上圧延後の冷却処理後の鋼板について、圧延方向断面を研磨し、板厚1/2位置を、光学顕微鏡を用いて200倍の倍率で撮影した画像から無作為に100個の結晶粒を選び、円相当径により平均結晶粒径を求めた。
JIS G 0555(2003年)の規定に準拠して、仕上圧延後の冷却処理を経た鋼板について、圧延方向断面の研磨面の板厚1/2位置を、顕微鏡を用いて倍率400倍で任意の60視野にわたって観察し、介在物のうちグループAであるものを硫化物系介在物として、以下の式を用いて清浄度d(%)を算出した。
d=(n/p×f)×100
p:視野内の総格子点数、f:視野数、n:f個の視野における介在物によって占められる格子点中心の数
得られた各鋼板より、板厚15mmを超える鋼板ではJIS4号引張試験片を採取し、板厚15mm以下の鋼板では、平行部直径6mm、標点間距離25mmの丸棒引張試験片を採取して引張試験を実施し、引張試験特性(降伏強さ、引張強さ、全伸び)を調査した。本発明では、降伏強さ400MPa以上を引張特性に優れるものと判定した。
板厚10mmを超える各鋼板の板厚1/2位置の圧延方向と平行な方向から、JIS Z 2242(2005年)の規定に準拠してシャルピーVノッチ試験片を採取し、各鋼板について3本のシャルピー衝撃試験を−196℃および−269℃で実施した。板厚10mm未満の各鋼板については、板厚1/2位置の圧延方向と平行な方向から、JIS Z 2242(2005年)の規定に準拠して5mmサブサイズのシャルピーVノッチ試験片を採取し、各鋼板について3本のシャルピー衝撃試験を−196℃および−269℃で実施した。脆性破面率は目視で求めた。脆性破面率が5%未満であるものを極低温靭性に優れるものとした。なお、−269℃でのシャルピー衝撃試験は、試験片をカプセルに入れ、液体ヘリウムを流しながら実施した。
参考文献1:T. Ogata, K. Hiraga, K. Nagai, and K.Ishikawa: Tetsu-to-Hagane, 69(1983), 641.
Claims (3)
- 質量%で、
C:0.100%以上0.700%以下、
Si:0.05%以上1.00%以下、
Mn:20.0%以上40.0%以下、
P:0.030%以下、
S:0.0050%以下、
Al:0.01%以上5.00%以下、
Cr:0.5%以上7.0%以下、
N:0.0050%以上0.0500%以下、
O:0.0050%以下、
Ti:0.005%以下および
Nb:0.005%以下
を含み、
さらに、質量%で、
Ca:0.0005%以上0.0100%以下、
Mg:0.0005%以上0.0100%以下および
REM:0.0010%以上0.0200%以下
のうちから選ばれる1種以上を含み、
残部がFeおよび不可避的不純物の成分組成を有し、
オーステナイトを基地相とするミクロ組織を有し、
該ミクロ組織は、平均結晶粒径が50μm以下かつ硫化物系介在物の清浄度が1.0%未満であり、
降伏強さが400MPa以上であり、−269℃でのシャルピー衝撃試験後の脆性破面率が5%未満である、鋼。 - 前記成分組成は、さらに、質量%で、
Cu:1.0%以下、
Ni:1.0%以下、
Mo:2.0%以下、
V:2.0%以下および
W:2.0%以下
のうちから選ばれる1種以上を含有する、請求項1に記載の鋼。 - 請求項1または2に記載の成分組成を有する鋼素材を、
1100℃以上1300℃以下の温度域に加熱し、
熱間圧延を行い、
前記熱間圧延において、900℃以上の温度域では、次の圧延パスを実施するまでのパス間時間が200秒以内、かつ、前記次の圧延パスにおけるパス圧下率/前記パス間時間≧0.015%/秒を満たし、
仕上温度が700℃以上900℃未満となる仕上圧延を行い、
その後、(仕上温度−100℃)以上の冷却開始温度から300℃以上650℃以下の温度域の冷却停止温度までの平均冷却速度が1.0℃/s以上の冷却処理を行うことにより、
オーステナイトを基地相とするミクロ組織を有し、該ミクロ組織は、平均結晶粒径が50μm以下かつ硫化物系介在物の清浄度が1.0%未満であり、降伏強さが400MPa以上であり、−269℃でのシャルピー衝撃試験後の脆性破面率が5%未満である鋼を得る、鋼の製造方法。
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