JP6901553B2 - 炭酸カルシウムを含む発泡シート、その製造方法およびこれを含む食品容器 - Google Patents
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Description
H/D≧0.4
0.01≦H/D≦0.4
50%≦|V1−V0|/V0×100≦300%
H/D≧0.4
H/D≧0.4
0.01≦H/D≦0.4
|V3−V2|/V2×100≦10%
炭酸カルシウム1重量%とポリエチレンテレフタレート(PET)樹脂を混合し、ポリエチレンテレフタレート(PET)樹脂100重量部を基準として、ピロメリット酸無水物(Pyromellitic dianhydride)0.5重量部およびIrganox(IRG 1010)0.1重量部を混合し、280℃に加熱して樹脂溶融物を製造した。その後、第1押出機に発泡剤としてブタンをポリエチレンテレフタレート(PET)樹脂100重量部を基準として1重量部投入し押出発泡したし、2mm厚さのポリエチレンテレフタレート(PET)樹脂発泡シートを製造した。
炭酸カルシウム(CaCO3)を1.5重量%で添加したことを除いては製造例1と同様にして発泡シートを製造した。
炭酸カルシウム(CaCO3)を3.0重量%で添加したことを除いては製造例1と同様にして発泡シートを製造した。
炭酸カルシウム(CaCO3)を4.5重量%添加したことを除いては製造例1と同様にして発泡シートを製造した。
炭酸カルシウム(CaCO3)を5.3重量%添加したことを除いては製造例1と同様にして発泡シートを製造した。
タルク(Talc)を0.6重量%添加したことを除いては製造例1と同様にして発泡シートを製造した。
タルク(Talc)を1.0重量%添加したことを除いては製造例1と同様にして食品容器を製造した。
製造例1で製造された発泡シートをIR方式のセラミックヒーター(Heater)ゾーンを通過させ、上部ヒーター(Heater)400℃、下部ヒーター(Heater)280℃、滞留時間30秒にセッティング(Setting)して発泡シートの表面温度が160℃となるようにした後、金型温度プラグ(Plug 60℃)、モールド(Mold)120℃で7秒間圧縮(Press)して食品容器を製造した。
製造例2で製造された発泡シートを使ったことを除いては実施例1と同じ条件で食品容器を製造した。
金型に8秒間圧縮させたことを除いては実施例2と同じ条件で食品容器を製造した。
製造例3で製造した発泡シートを金型に6秒間圧縮したことを除いては実施例1と同じ条件で食品容器を製造した。
製造例4で製造した発泡シート使ったことを除いては実施例4と同じ条件で食品容器を製造した。
比較製造例1で製造した発泡シートを使ったことを除いては実施例4と同じ条件で食品容器を製造した。
比較製造例2で製造した発泡シートを使ったことを除いては実施例3と同じ条件で食品容器を製造した。
比較製造例3で製造した発泡シートを使って金型に10秒間圧縮させたことを除いては比較例2と同じ条件で食品容器を製造した。
本発明に係る発泡シートの物性を確認するために、製造例1〜製造例4および比較製造例1〜比較製造例3の発泡シートを対象に厚さ偏差を測定し、実施例1〜実施例5および比較例1〜比較例3で製造された食品容器を対象に成形性に対する実験をしたし、その結果を表1に表した。また、製造例1の発泡シートを対象に、発泡シートの断面を走査電子顕微鏡(SEM)で撮影したし、その結果を図3に示した。
炭酸カルシウム1.0重量%と融点が249℃であるポリエチレンテレフタレート樹脂を混合し、ポリエチレンテレフタレート樹脂100重量部を基準として、ピロメリット酸無水物(Pyromellitic dianhydride)0.5重量部およびIrganox(IRG 1010)0.1重量部を混合し、280℃に加熱して樹脂溶融物を製造した。その後、第1押出機に発泡剤としてブタンをポリエチレンテレフタレート(PET)樹脂100重量部を基準として3重量部投入し押出発泡したし、2mm厚さのポリエチレンテレフタレート樹脂発泡シートを製造した。
炭酸カルシウム(CaCO3)を3.0重量%添加したことを除いては製造例5と同様にして発泡シートを製造した。
融点が254℃であるポリエステル樹脂を使ったことを除いては製造例5と同様にして発泡シートを製造した。
タルク(Talc)を1.0重量%添加したことを除いては製造例5と同様にして発泡シートを製造した。
製造例5で製造された発泡シートをIR方式のセラミックヒーター(Heater)ゾーンを通過させ、上部ヒーター(Heater)380℃、下部ヒーター(Heater)260℃、滞留時間24秒にセッティング(Setting)して発泡シートの表面温度が160℃となるようにした後、金型温度プラグ(Plug)60℃、モールド(Mold)120℃で10秒間圧縮(Press)して容器を製造した。
製造例6で製造された発泡シートを使ったことを除いては実施例6と同じ条件で食品容器を製造した。
比較製造例4で製造された発泡シートを使ったことを除いては実施例6と同じ条件で食品容器を製造した。
比較製造例5で製造された発泡シートを使ったことを除いては実施例6と同じ条件で食品容器を製造した。
本発明に係る発泡シートおよび食品容器の物性を確認するために、製造例5と製造例6の発泡シートを対象に厚さ偏差、融点、高温伸び率を測定したし、実施例6と実施例7の食品容器を対象に成形性および圧縮強度を測定したし、その結果を表2に表した。また、製造例5の発泡シートを対象に、発泡シートの断面を走査電子顕微鏡(SEM)で撮影したし、その結果を図5に示した。
本発明に係る食品容器の物性を確認するために、実施例6、実施例7、比較例4および比較例5の食品容器を対象に側/下の厚さ比、耐熱性および圧縮強度を測定したし、その結果を表3に表した。
炭酸カルシウム1.0重量%と融点が254℃であるポリエチレンテレフタレート樹脂を混合し、ポリエチレンテレフタレート樹脂100重量部を基準として、ピロメリット酸無水物(Pyromellitic dianhydride)0.5重量部およびIrganox(IRG 1010)0.1重量部を混合し、280℃に加熱して樹脂溶融物を製造した。その後、第1押出機に発泡剤としてブタンをポリエチレンテレフタレート(PET)樹脂100重量部を基準として3重量部投入し押出発泡したし、2mm厚さのポリエチレンテレフタレート樹脂発泡シートを製造した。
炭酸カルシウム(CaCO3)を3.0重量%添加したことを除いては製造例7と同様にして発泡シートを製造した。
タルク(Talc)を0.6重量%添加したことを除いては製造に7と同様にして発泡シートを製造した。
タルク(Talc)を1.0重量%添加したことを除いては製造例7と同様にして発泡シートを製造した。
製造例7で製造された発泡シートをIR方式のセラミックヒーター(Heater)ゾーンを通過させ、上部ヒーター(Heater)400℃、下部ヒーター(Heater)280℃、滞留時間30秒にセッティング(Setting)して発泡シートの表面温度が160℃となるようにした後、金型温度プラグ(Plug)60℃、モールド(Mold)120℃で10秒間圧縮(Press)して食品容器を製造した。
製造例8で製造された発泡シートを使ったことを除いては実施例8と同じ条件で食品容器を製造した。
比較製造例6で製造された発泡シートを使ったことを除いては実施例8と同じ条件で食品容器を製造した。
比較製造例7で製造された発泡シートを使ったことを除いては実施例8と同じ条件で食品容器を製造した。
本発明に係る発泡シートおよび食品容器の物性を確認するために、製造例7と製造例8の発泡シートを対象に厚さ偏差、融点、高温伸び率を測定したし、実施例8と実施例9の食品容器を対象に成形性および圧縮強度を測定したし、その結果を表4に表した。また。製造例7の発泡シートを対象に、発泡シートの断面を走査電子顕微鏡(SEM)で撮影したし、その結果を図6に示した。
本発明に係る食品容器の物性を確認するために、実施例8、実施例9、比較例6および比較例7の食品容器を対象に側/下厚さ比、耐熱性および圧縮強度を測定したし、その結果を表5に表した。
Claims (15)
- 0.5重量%〜5重量%の無定形の炭酸カルシウムを含むポリエステル樹脂の発泡シートであって、
前記炭酸カルシウムの熱伝導率は1.5kcal/mh℃〜2.5kcal/mh℃であり、
発泡シートの単位面積100cm2当たり厚さ偏差は15%以下であり、
発泡シートのセルサイズは、平均100μm〜700μmであることを特徴とする、発泡シート。 - 発泡シートの厚さは、平均0.5mm〜5mmであることを特徴とする、請求項1に記載の発泡シート。
- 発泡シートの密度は、平均100kg/m2〜500kg/m2であることを特徴とする、請求項1に記載の発泡シート。
- ポリエステル樹脂は、ジカルボン酸成分とグリコール成分またはヒドロキシカルボン酸から合成された芳香族および脂肪族ポリエステル樹脂からなる群から選択された1種以上であることを特徴とする、請求項1に記載の発泡シート。
- 発泡シートの融点は、平均245℃〜253℃であり、
接触あるいは非接触加熱後、発泡シートの表面温度が160℃であるときの伸び率は325%〜450%であることを特徴とする、請求項1に記載の発泡シート。 - 発泡シートの融点は252℃〜260℃であり、
接触あるいは非接触加熱後、発泡シートの表面温度が160℃であるときの伸び率は230%〜500%であることを特徴とする、請求項1に記載の発泡シート。 - 下記の数学式1を満足する、請求項6に記載の発泡シート:
[数学式1]
50%≦|V1−V0|/V0×100≦300%
前記数学式1において、
V0は200℃のオーブンに30秒の間露出させる前の発泡シートの体積(mm3)であり、
V1は200℃のオーブンに30秒の間露出させた後の発泡シートの体積(mm3)である。 - ポリエステル樹脂および無定形の炭酸カルシウム(CaCO3)を押出機に導入して押出発泡して発泡シートを製造する段階を含み、
前記炭酸カルシウムの熱伝導率は1.5kcal/mh℃〜2.5kcal/mh℃であり、
前記炭酸カルシウムは0.5重量%〜5重量%で添加することを特徴とする、発泡シートの製造方法。 - 製造された発泡シートのセルサイズは、平均100μm〜700μmであることを特徴とする、請求項8に記載の発泡シートの製造方法。
- 請求項1に記載の発泡シートを含み、
融点は245℃〜253℃であり、
接触あるいは非接触加熱後、発泡シートの表面温度が160℃であるときの伸び率は325%〜450%であり、
下記の数学式2を満足する、食品容器:
[数学式2]
H/D≧0.4
前記数学式2において、
収容部を含む食品容器を形成するものの、
Hは収容部の外側の深さを示し、7cm〜15cmであり、
Dは収容部上端の外側の長さを示したものであって、単位はcmである。 - 圧縮強度が5kgf・cm/cm2〜25kgf・cm/cm2であることを特徴とする、請求項10に記載の食品容器。
- 請求項1に記載の発泡シートを含み、
発泡シートの融点は252℃〜260℃であり、
接触あるいは非接触加熱後の表面温度が160℃であるときの発泡シートの伸び率は230%〜500%であり、
下記の数学式3を満足する、食品容器:
[数学式3]
0.01≦H/D≦0.4
前記数学式3において、
収容部を含む食品容器を形成するものの、
Hは収容部の外側の深さを示し、1cm〜8cmであり、
Dは収容部上端の外側の長さを示したものであって、単位はcmである。 - 食品容器は、
底部および底部の周りに沿って上端が開放された状態の壁部を含み、
前記底部の平均厚さおよび壁部の平均厚さはそれぞれ0.8〜2.0mm範囲であり、
前記底部の平均厚さ(Ta)および壁部の平均厚さ(Tb)の比率(Ta:Tb)は1:0.80〜1.20範囲であることを特徴とする、請求項12に記載の食品容器。 - 圧縮強度が11kgf・cm/cm2〜40kgf・cm/cm2であることを特徴とする、請求項12に記載の食品容器。
- 下記の数学式4を満足する、請求項12に記載の食品容器:
[数学式4]
|V3−V2|/V2×100≦10%
前記数学式4で、
V2は1kw電子レンジに5分の間露出させる前の容器の体積(mm3)であり、
V3は1kw電子レンジに5分の間露出させた後の容器の体積(mm3)である。
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