JP6836351B2 - 排ガス処理装置 - Google Patents

Description

本発明は、半導体デバイス、液晶、ＬＥＤ等を製造する製造装置等から排出される排ガスを燃焼処理して無害化する排ガス処理装置に関するものである。

半導体製造装置からはシランガス（ＳｉＨ_４）、或いはハロゲン系のガス（ＮＦ_３，ＣｌＦ_３，ＳＦ_６，ＣＨＦ_３，Ｃ_２Ｆ_６，ＣＦ_４）等の有害可燃ガスを含むガスが排出されるが、このような排ガス（処理ガス）は、そのままでは大気に放出することはできない。そこで、これらの排ガスを除害装置に導いて、燃焼による酸化無害化処理を行うことが一般に行われている。この処理方法としては、燃料ガスを用いて炉内に火炎を形成し、排ガス処理を行う燃焼式排ガス処理装置が広く採用されている。

半導体産業や液晶産業向け燃焼式排ガス処理装置は、燃料と支燃性ガス（酸素含有ガス）とを混合して燃料を燃焼させて火炎を形成し、火炎に処理ガスを混合しガス処理を行うため、燃焼処理副生成物として多量の粉塵（主としてＳｉＯ_２）の発生や多量の酸性ガスの発生が見込まれる。従来の燃焼酸化方式として、ＬＮＧと純酸素を用い高温の純酸素火炎を形成し、高温の純酸素火炎で処理ガスを加熱して分解する方法が知られている。純酸素燃焼の特性上高い火炎温度により排気ガスに含まれる窒素が分解され、大量の窒素酸化物（ＮＯｘ）を付加的に生成する問題点を有している。
また、純酸素を用いず、空気により火炎を形成し、火炎に処理ガスを混合し比較的低温で処理ガスを加熱する方法も知られている。この場合、窒素酸化物（ＮＯｘ）の発生は抑制されるが、高温の火炎が必要なＰＦＣｓなどの難分解性ガスの分解性能は低下する。また火炎が低温であるために、ＣＯが発生する問題を有している。

また、燃焼式排ガス処理装置においては、定期的に燃焼室の内壁面に付着堆積した粉体の除去メンテナンスが必要となるが、付着堆積した粉体をスクレーパーなどの機構を追加することで、燃焼室の内壁面を定期的に掻き取ることが必要であった。

特許文献１には、スクレーパーなどの粉体を掻き取る機構を必要としない燃焼式排ガス処理装置が記載されている。特許文献１の燃焼式排ガス処理装置においては、処理対象排ガスの燃焼処理部は、内部に火炎を形成する排ガス処理用燃焼器（バーナ）と、排ガス処理用燃焼器の下側に設けられた筒体と、排ガス処理用燃焼器と筒体の間に設けられた水溜め部と、筒体の内壁面に水膜を形成する水膜形成機構とを備え、燃焼器において火炎を形成し、火炎の下流側に配置された筒体の内部の燃焼処理室で排ガスの燃焼処理（加熱処理）を行い、水溜め部に水の旋回流を形成することで、筒体の内壁面にらせん状の水膜を形成している。この特許文献１によると、筒体の内壁面に水膜を形成するので、水膜により断熱が施され、ステンレス鋼等の安価な材料を筒体に用いることができ、粉体が水膜により洗い流されて筒体の内壁面に付着せず、また腐食性ガスが水膜により洗い流され、筒体の内壁面が損傷しない、とされている。

特許第４９３７８８６号公報

上述の特許文献１を含む従来の燃焼式排ガス処理装置においては、バーナにおいて燃料（燃料ガス）と支燃性ガス（酸素含有ガス）とを混合して燃料を燃焼させて火炎を形成し、バーナにおいて形成した火炎に処理ガス（排ガス）を混合して処理ガスを加熱処理するようにしている。すなわち、燃焼室において火炎を先に形成し、この形成された火炎によって処理ガスを加熱処理するようにしている。
しかしながら、このような従来の燃焼方式では、以下に列挙するような問題点がある。
（１）純酸素を使用した高温の火炎を形成した場合
Ａ．火炎を形成するためのバーナ本体が高温となり、熱損傷を受ける。
Ｂ．高温の火炎と処理ガス（主成分の一つにＮ_２ガスを含む）が接触することで、サーマルＮＯｘが大量に発生する。
（２）空気を使用した比較的低温な火炎を形成した場合
Ａ．ＰＦＣｓなどの難分解性ガスは高温の反応処理温度を必要とするため、難分解性ガスのガス処理性能が低下し、副生成ガスとしてＣＯが発生する。
Ｂ．燃焼室に堆積する生成物対策として、燃焼室に濡れ壁水を流すことができないため、スクレーパーなどの機構を追加する必要がある。

本発明者らは、バーナにおいて燃料と支燃性ガス（酸素含有ガス）とを混合して火炎を形成し、バーナにおいて形成した火炎で処理ガスを加熱処理する従来の方式では、上述したような種々の問題点があるため、新たな燃焼方式について研究を重ねた結果、燃料（燃料ガス）と支燃性ガス（酸素含有ガス）と処理ガスの三種を混焼することを着想し、この三種混焼を行うために、三種のガスを燃焼室の内周面の接線方向に吹き込むことを着想したものである。
そこで、本発明は、燃料と支燃性ガスと処理ガスを燃焼室の内周面の接線方向に吹き込むことにより、燃料と支燃性ガスと処理ガスの三種を混焼して燃焼効率の高いガス処理を行うことができ、サーマルＮＯｘの発生やＣＯの発生を抑制することができる排ガス処理装置を提供することを目的とする。

上述の目的を達成するため、本発明の排ガス処理装置の一態様は、処理ガスを燃焼処理して無害化する排ガス処理装置において、処理ガスを燃焼する燃焼室は、一端部が閉塞され他端部が開口した円筒容器状の燃焼室として構成され、前記燃焼室は、燃料と支燃性ガスと処理ガスとをそれぞれ燃焼室の内周面の接線方向に向けて吹き込む燃料用ノズルと支燃性ガス用ノズルと処理ガス用ノズルとを備え、燃料と支燃性ガスと処理ガスの流速は、スワール数が５〜４０になるように調整されており、前記燃料用ノズル、前記支燃性ガス用ノズル、および前記処理ガス用ノズルは、前記燃焼室の円周方向に離間して配置されており、前記燃料用ノズルと前記処理ガス用ノズルは、前記燃焼室の軸線に直交する同一平面上に位置し、前記支燃性ガス用ノズルは、前記燃焼室の軸線方向において前記燃料用ノズルおよび前記処理ガス用ノズルの位置よりも前記燃焼室の一端部からより離間した位置に配置されていることを特徴とする。ここで、同一平面上に位置しているとは、２つのノズルの燃焼室内周面側の開口の一部が同一平面上に位置していることをいう。
本発明によれば、円筒状の燃焼室の内周面の接線方向に、燃料（燃料ガス）と支燃性ガス（酸素含有ガス）と処理ガス（排ガス）とを吹き込むことにより、燃料と処理ガスとを支燃性ガスにより燃焼させて円筒状混合火炎を形成する。すなわち、燃焼室において、同一の燃焼場で三種混合の円筒状混合火炎を形成して、処理ガスを燃焼させることができる。

本発明によれば、前記燃料用ノズルと前記処理ガス用ノズルは、前記燃焼室の軸線に直交する同一平面上に位置し、前記支燃性ガス用ノズルは、前記燃焼室の軸線方向において前記燃料用ノズルおよび前記処理ガス用ノズルの位置よりも前記燃焼室の一端部からより離間した位置に配置されている。そのため、メタンなどの燃料と直接反応する強支燃性ガスのＮＦ_３などのように、燃料に対して反応性を有する成分を含有する処理ガスが燃焼室に流入する場合、先に、処理ガス用ノズルから吹き込まれた処理ガスと燃料用ノズルから吹き込まれた燃料（燃料ガス）とを混ぜ、燃料（燃料ガス）と処理ガス中の成分との直接反応を促進することができるため、処理性能の向上につながる。その後、前記直接反応で生成した成分を含む処理ガスと燃料との混合ガスの旋回流中に、支燃性ガス用ノズルから支燃性ガスを吹き込むことにより、燃料と処理ガスとを支燃性ガスにより燃焼させて円筒状混合火炎を形成する。

本発明の排ガス処理装置の他の態様は、処理ガスを燃焼処理して無害化する排ガス処理装置において、処理ガスを燃焼する燃焼室は、一端部が閉塞され他端部が開口した円筒容器状の燃焼室として構成され、前記燃焼室は、燃料と支燃性ガスと処理ガスとをそれぞれ燃焼室の内周面の接線方向に向けて吹き込む燃料用ノズルと支燃性ガス用ノズルと処理ガス用ノズルとを備え、燃料と支燃性ガスと処理ガスの流速は、スワール数が５〜４０になるように調整されており、前記燃料用ノズル、前記支燃性ガス用ノズル、および前記処理ガス用ノズルは、前記燃焼室の円周方向に離間して配置されており、前記燃料用ノズルと前記支燃性ガス用ノズルは、前記燃焼室の軸線に直交する同一平面上に位置し、前記燃料用ノズルおよび前記支燃性ガス用ノズルは、前記燃焼室の軸線方向において前記処理ガス用ノズルの位置よりも前記燃焼室の一端部からより離間した位置に配置されていることを特徴とする。
本発明によれば、円筒状の燃焼室の内周面の接線方向に、燃料（燃料ガス）と支燃性ガス（酸素含有ガス）と処理ガス（排ガス）とを吹き込むことにより、燃料と支燃性ガスと処理ガスの三種混合の旋回流を形成する。これにより、燃料と処理ガスとを支燃性ガスにより燃焼させて円筒状混合火炎を形成する。すなわち、燃焼室において、三種混合の円筒状混合火炎を形成して、処理ガスを燃焼させることができる。

本発明によれば、前記燃料用ノズルと前記支燃性ガス用ノズルは、前記燃焼室の軸線に直交する同一平面上に位置し、前記燃料用ノズルおよび前記支燃性ガス用ノズルは、前記燃焼室の軸線方向において前記処理ガス用ノズルの位置よりも前記燃焼室の一端部からより離間した位置に配置されている。そのため、処理ガス用ノズルから常時処理ガスが流入しない場合であっても、処理ガス用ノズルから燃焼室の軸線方向に離間した位置に旋回力発生の主となる支燃性ガス用ノズルを設置することで、処理ガス用ノズルへの支燃性ガスの入り込みを防止することができる。したがって、処理ガス流入部で支燃性ガスと処理ガスが反応する事態が起こることがなく、生成物が流入配管部に付着、閉塞することを防止できる利点がある。

本発明の好ましい態様によれば、前記燃焼室には、前記燃料、支燃性ガスおよび処理ガスの吹き込み位置から前記燃焼室の軸線方向に離間した位置に、燃焼室の内周面に水膜を形成するための水供給ノズルが設置されていることを特徴とする。
本発明によれば、三種混合の円筒状混合火炎の外側において燃焼室の内壁面（内周面）に水膜（濡れ壁）を形成することができる。

本発明の好ましい態様によれば、前記燃料と支燃性ガスと処理ガスとを前記燃焼室の内周面の接線方向に向けて吹き込むことにより、前記燃焼室内に円筒状混合火炎を形成することを特徴とする。
本発明によれば、旋回遠心力により円筒状混合火炎の外側は温度が低く重い未燃の三種混合ガス、内側は温度が高く軽い三種混合の燃焼後ガスの分布が形成される。したがって、円筒状混合火炎は、温度の低い未燃の三種混合ガスに覆われた自己断熱された状態となるため、放熱による温度低下がなく、燃焼効率の高いガス処理が行われる。

本発明の好ましい態様によれば、前記円筒状混合火炎の旋回力により、前記燃焼室の内周面上の水膜を旋回させることを特徴とする。

本発明によれば、円筒状の燃焼室の内周面の接線方向に、燃料（燃料ガス）と支燃性ガス（酸素含有ガス）と処理ガス（排ガス）とを吹き込むことにより、燃料と処理ガスとを支燃性ガスにより燃焼させて円筒状混合火炎を形成する。すなわち、燃焼室において、同一の燃焼場で三種混合の円筒状混合火炎を形成して、処理ガスを燃焼させるようにしているため、以下に列挙するような効果が得られる。
（１）三種のガスともに燃焼室の内周面の接線方向に導入することで、旋回遠心力により円筒状火炎の内側は高温の軽い燃焼後ガス、外側は低温の重い未燃焼ガスという分布になる。火炎構造上、自己断熱されている状態であるため、放熱が少なく、高効率な燃焼が可能となる。そのため、低温火炎の場合に発生するＣＯの発生が抑制され、また燃焼室の熱損傷を防止できる。
（２）三種のガスを混焼することで、局所的高温部の無い火炎が形成されるため、サーマルＮＯｘの発生が抑制され、また副生成物の溶融や固着を防止できる。
（３）三種のガスの混合により、燃料と酸素が流入ガスの主となるＮ_２ガスによってより希釈されるため、円筒状火炎の外側の未燃ガスの比率が増えることで、火炎の径が小さくなる。すなわち、火炎の自己断熱性が促進される。
（４）三種のガスを混焼することで、自己断熱性が向上した火炎が形成されるため、火炎の外側に濡れ壁水を流しても、水と高温の火炎は直接接触しない。水の温度上昇が抑制されるため、燃焼効率を低下させることなく、濡れ壁の内側で混焼断熱火炎が形成できる。そのため、以下の効果が得られる。
Ａ．円筒状混合火炎の着火位置は、流入ガスポートの直下となり、流入ガスの酸化反応は濡れ壁水の位置から開始される。酸化反応により生成したＳｉＯ_２等の粉体は、旋回遠心力により、濡れ壁水に捕集されるため、燃焼室内に堆積しない。生成したＳｉＯ_２等の粉体は、生成した直後に旋回遠心力により、濡れ壁水に捕集されるため、除害装置としての粉体除去効率が向上する。すなわちスクラバー性能の向上が図れる。
Ｂ．燃焼室の内壁は濡れ壁水で覆われるため、ＨＦやＣｌ_２等の腐食性ガスとの接触がない。
Ｃ．従来は、高温の腐食性ガスと燃焼器本体が直接接触するため、高価な耐食・耐熱材を用いる必要があったが、本発明によれば、燃焼室の内壁に濡れ壁水を流すことで腐食を防止できるため、安価なステンレス材を使用できる。すなわち燃焼室を含む燃焼器全体をステンレス材とすることができる。
Ｄ．濡れ壁水膜を均一に燃焼器の内壁に形成するために、従来は濡れ壁水を旋回流で供給し、内壁面に特殊な濡れ性向上の加工が必要であったが、本発明の混焼断熱火炎では、ガスの旋回流により濡れ壁水も旋回するため、燃焼室の内壁面の濡れ性向上のための加工が不要となる。

図１は、本発明の排ガス処理装置の燃焼室の構成例を示す模式的断面図である。 図２は、図１のII−II線断面図である。 図３（ａ），（ｂ）は、燃料用ノズル、支燃性ガス用ノズル、処理ガス用ノズルのセットが単段（または２段の場合の上段）であって処理ガスの吹き込みノズルが少ない（一個の）場合を示す模式図であり、図３（ａ）は燃焼室の部分縦断面図、図３（ｂ）は燃焼室の水平断面図である。 図４（ａ），（ｂ）は、処理ガスの吹き込みノズルが単段には入りきらない場合に燃料用ノズル、支燃性ガス用ノズル、処理ガス用ノズルのセットを上下に２段設置した場合の下段のセットの一例を示す模式図であり、図４（ａ）は燃焼室の部分縦断面図、図４（ｂ）は水平断面図である。 図５（ａ），（ｂ）は、処理ガスの吹き込みノズルが単段に入りきらない場合に上下に２段設置した場合の下段のセットの他の例を示す模式図であり、図５（ａ）は燃焼室の部分縦断面図、図５（ｂ）は水平断面図である。 図６は、上段に処理ガス用ノズルと燃料用ノズルのみ配置し、下段に支燃性ガス用ノズルを配置した例を示す図であり、円筒容器状の燃焼室の上部のみを模式的に示す正面図である。 図７は、上段に処理ガス用ノズルのみ配置し、下段に支燃性ガス用ノズルおよび燃料用ノズルを配置した例を示す図であり、円筒容器状の燃焼室の上部のみを模式的に示す正面図である。 図８は、図１乃至図７に示す燃焼室を備えた排ガス処理装置の全体構成を示す模式図である。

以下、本発明に係る排ガス処理装置の実施形態について図１乃至図８を参照して説明する。図１乃至図８において、同一または相当する構成要素には、同一の符号を付して重複した説明を省略する。
図１は、本発明の排ガス処理装置の燃焼室の構成例を示す模式的断面図である。燃焼室１は、一端（図示例では上端）が閉塞され他端（図示例では下端）が開口した円筒容器状の燃焼室として構成されている。円筒容器状の燃焼室１には、閉塞端部近傍で燃料（燃料ガス）と支燃性ガス（酸素含有ガス）と処理ガス（排ガス）とが吹き込まれるようになっている。燃焼室１の閉塞端部には、点火用のパイロットバーナ２が設置されており、パイロットバーナ２には燃料と空気が供給されるようになっている。なお、図１においては、燃焼室１の下方にある洗浄部などは図示を省略している。

図２は、図１のII−II線断面図である。図２に示すように、燃料を吹き込む燃料用ノズル３Ａと、支燃性ガスを吹き込む支燃性ガス用ノズル３Ｂと、処理ガスを吹き込む処理ガス用ノズル３Ｃとが燃焼室１の内周面の接線方向に向けて設置されている。図２に示す例においては、燃料用ノズル３Ａと支燃性ガス用ノズル３Ｂは各１個ずつ設置され、処理ガス用ノズル３Ｃは２個設置されているが、各ノズル３Ａ，３Ｂ，３Ｃの個数は、燃焼室のサイズや設置スペース等に応じて適宜変更可能であり、同一平面上に設置する燃料用ノズル３Ａと支燃性ガス用ノズル３Ｂと処理ガス用ノズル３Ｃのセットを複数段設置することも可能である。この場合、燃料流量と支燃性ガス流量と処理ガス流量のバランスを変えることで、火炎の安定性を向上させることができる。燃料を吹き込む燃料用ノズル３Ａと、支燃性ガスを吹き込む支燃性ガス用ノズル３Ｂと、処理ガスを吹き込む処理ガス用ノズル３Ｃは、円筒状の燃焼室１の軸線に直交する同一平面上に位置している。ここで、同一平面上に位置しているとは、３つのノズルの燃焼室内周面側の開口の一部が同一平面上に位置していることをいう。

図１に示すように、燃焼室１には、燃料，支燃性ガス，処理ガスの吹き込み位置のやや下方の位置に、燃焼室１の内壁面に濡れ壁（水膜）を形成するための水を供給する水供給ノズル５が設置されている。

図１および図２に示すように構成された燃焼室１において、燃料用ノズル３Ａと支燃性ガス用ノズル３Ｂと処理ガス用ノズル３Ｃとから、燃料と支燃性ガスと処理ガスとを燃焼室１の内周面の接線方向に向けて、火炎の燃焼速度以上の流速で吹き込む。これにより、燃焼室１の内壁から浮いた三種混合の円筒状混合火炎が形成される。円筒状混合火炎は燃焼室１の軸線方向に沿って形成される。三種のガスを共に接線方向に吹き込むことで、旋回遠心力により円筒状混合火炎の外側は温度が低く重い未燃の三種混合ガス、内側は温度が高く軽い三種混合の燃焼後ガスの分布が形成される。したがって、円筒状混合火炎は、温度の低い未燃の三種混合ガスに覆われた自己断熱された状態となるため、放熱による温度低下がなく、燃焼効率の高いガス処理が行われる。また、処理ガスは通常Ｎ_２ガス等により希釈されて排ガス処理装置へ流入するので、このＮ_２ガスを含む処理ガスを燃料と支燃性ガスと混焼することで、緩慢な燃焼となり、局所的な高温部が形成されないため、ＮＯｘの発生が抑制される。

また、Ｎ_２ガスを含む処理ガスを燃料と支燃性ガスと混焼することで、円筒状となる火炎の径が小さくなり、燃焼室１の内壁面温度が低下する。すなわち、本燃焼方式の特徴である火炎の断熱性が促進されるため、図１に示すように、燃焼室１の内壁面に濡れ壁（水膜）を形成しても火炎および火炎内側の燃焼ガス温度が低下することはない。そして、燃焼後に生成されるＳｉＯ_２等の粉体は、ガス旋回流の遠心力により外側の濡れ壁水に捕集され下部へ洗い流されるため、燃焼室１の内壁面に堆積せず、また燃焼室で大部分の粉体が濡れ壁水に捕集されることとなるため、排ガス処理装置のスクラバー性能(粉体除去性能)が向上する。腐食性ガスも濡れ壁水により洗い流され、燃焼室１の内壁面の腐食を防止できる。さらに、濡れ壁水により燃焼室１の内壁面は低温に保たれるため、熱損傷することはなく、ステンレス鋼等の安価な材料で燃焼室１を構成することができ、製造コストを低減出来る。

次に、図１および図２に示すように構成された燃焼室１による処理ガス（排ガス）の処理例を説明する。
処理ガスの燃焼室１への流入量により、処理ガス（主成分の一つにＮ_２ガスを含む），燃料ガス，支燃性ガスの三種の混合気の組成を燃焼範囲としつつ、ガス処理に必要なガス温度を確保することができる適切な燃料および支燃性ガスの流量を設定する。三種の組成と燃焼範囲との関係を燃料ガスをプロパンとした場合で説明する。支燃性ガスが純酸素で、処理ガスのＮ_２がない場合、混合気に対するプロパン成分％が、燃焼の下限界は２％で、上限界は４０％である。支燃性ガスを空気（Ｎ_２とＯ_２の組成比は７９：２１）とした場合、混合気に対するプロパン成分％が、燃焼の下限界は２％で上限界は１０％であることが知られている。これに処理ガスの主となるＮ_２が加わり、例えばＮ_２とＯ_２の組成比が、８５：１５となった場合、混合気に対するプロパン成分％が、燃焼の下限界は２％で上限界は６％であることが知られている。なお、燃料ガス（燃料）が都市ガス、天然ガス等の他のガスの場合には、プロパンが燃料ガスである場合と同様の手法により混合気の燃焼範囲を求めればよい。すなわち、燃料ガスと支燃性ガス（酸素と空気）と処理ガスのＮ_２の混合気の組成と燃焼範囲の関係をもとに調整することができる。同一平面上に設置する燃料用ノズル３Ａと支燃性ガス用ノズル３Ｂと処理ガス用ノズル３Ｃのセットを例えば、２段設置した場合、燃料流量と支燃性ガス流量と処理ガス流量のバランス（組成比）を変え、例えば上段側の処理ガス流入量を減らし、下段側を増やすことで、火炎の安定性を向上させることができる。

図１および図２に示す実施形態では、燃料用ノズル３Ａと支燃性ガス用ノズル３Ｂと処理ガス用ノズル３Ｃとが円筒状の燃焼室１の軸線に直交する同一平面上に位置している場合を説明したが、３つのノズル３Ａ，３Ｂ，３Ｃが燃焼室１の軸線方向にずれて配置されている場合であっても、下記の（１）および（２）の条件を満たせば、燃焼室１の内壁から浮いた三種混合の円筒状混合火炎を形成することができる。なお、各ノズル３Ａ，３Ｂ，３Ｃは複数に分割して、燃焼室１の円周方向に離間させて配置しても良い。
（１）燃料用ノズル３Ａと支燃性ガス用ノズル３Ｂと処理ガス用ノズル３Ｃとが燃料（燃料ガス）と支燃性ガスと処理ガスとをそれぞれ燃焼室の内周面の接線方向へ吹き込んで、燃料と支燃性ガスと処理ガスの三種混合の旋回流を形成する。
（２）燃焼室に吹き込まれる燃料（燃料ガス）と支燃性ガスと処理ガスのうち、少なくとも１つのガスが燃焼室に最後に吹き込まれて三種混合の旋回流が形成されたときに、三種の混合気の組成が燃焼範囲に到達する。
上記（１）および（２）の条件を満たすことにより、燃焼室１の内壁から浮いた三種混合の円筒状混合火炎を形成することができるが、三種混合の円筒状混合火炎が形成された後においては、燃料用ノズル３Ａ、支燃性ガス用ノズル３Ｂ、処理ガス用ノズル３Ｃの下流側（後段）に、さらに燃料用ノズル３Ａおよび処理ガス用ノズル３Ｃを設け、これらのノズルから燃料と処理ガスを吹き込むことにより、燃焼温度を向上させ、ガス処理性能を向上させることもできる。

次に、上記（１）および（２）の条件を満たす各種態様について図面を参照して説明する。
まず、燃焼室１に最初に吹き込まれて旋回流を最初に形成するノズル、すなわち旋回流を開始するノズルとして、燃料用ノズル３Ａ、支燃性ガス用ノズル３Ｂ、処理ガス用ノズル３Ｃのうちどのノズルを選定するかを説明し、選定されたノズルを基準として旋回流の下流側に向かって他のノズルをいかに配置するかについて説明する。

図３（ａ），（ｂ）は、燃料用ノズル３Ａ、支燃性ガス用ノズル３Ｂ、処理ガス用ノズル３Ｃのセットが単段（または２段の場合の上段）であって処理ガスの吹き込みノズルが少ない（１個の）場合を示す模式図であり、図３（ａ）は燃焼室の部分縦断面図、図３（ｂ）は燃焼室の水平断面図である。
支燃性ガスを空気として、空気比を１．３とした場合、燃料流量の約１５倍の空気が必要となる。この場合、燃焼室内の旋回力を支配するのは、空気の流量，流速となる。したがって、図３（ａ），（ｂ）に示すように、支燃性ガスとしての空気を吹き込む支燃性ガス用ノズル３Ｂを旋回流を開始するノズルに選定する。旋回流を開始するノズルとして支燃性ガス用ノズル３Ｂを選定することにより、燃焼室の天板は火炎が形成される直前の支燃性ガスにより冷却されるため、天板の放熱による熱量ロスを低減でき、省エネルギーに寄与する。

そして、選定された支燃性ガス用ノズル３Ｂを基準として旋回流の下流側に向かって処理ガス用ノズル３Ｃ、燃料用ノズル３Ａの順に配置する。すなわち、支燃性ガス用ノズル３Ｂと燃料用ノズル３Ａの間に、希釈Ｎ_２を主体とした処理ガスを吹き込む処理ガス用ノズル３Ｃを設置することで、支燃性ガスは処理ガス（Ｎ_２主体）と混合した後に、燃料ガスを混合し着火するため、局所的高温部が形成されることなく、均一な温度場をもつ火炎が形成される。これにより、ガス処理性能は向上しつつ、サーマルＮＯｘの発生を抑制することができる。
図３（ａ），（ｂ）においては、燃料用ノズル３Ａ、支燃性ガス用ノズル３Ｂ、処理ガス用ノズル３Ｃが円筒状の燃焼室１の軸線に直交する同一平面上に位置している構成を例示したが、３つのノズル３Ａ，３Ｂ，３Ｃを燃焼室１の軸線方向にずらして配置する場合には、図３（ａ）において支燃性ガス用ノズル３Ｂを最上段に配置し、下方に向かって処理ガス用ノズル３Ｃ、燃料用ノズル３Ａの順にずらして配置すればよい。なお、図３（ａ）に示す断面図では、断面の手前側（前方側）に位置するノズル３Ｃを仮想線で示している。以下の図面でも同様である。

図４（ａ），（ｂ）は、処理ガスの吹き込みノズルが単段には入りきらない場合に燃料用ノズル３Ａ、支燃性ガス用ノズル３Ｂ、処理ガス用ノズル３Ｃのセットを上下に２段設置した場合の下段のセットの一例を示す模式図であり、図４（ａ）は燃焼室の部分縦断面図、図４（ｂ）は水平断面図である。
図４（ａ），（ｂ）に示すように、下段のセットは、旋回流の最上流側に支燃性ガス用ノズル３Ｂを配置し、支燃性ガス用ノズル３Ｂを基準として旋回流の下流側に向かって処理ガス用ノズル３Ｃ−１、処理ガス用ノズル３Ｃ−２、燃料用ノズル３Ａ、処理ガス用ノズル３Ｃ−３の順に配置して構成されている。
このように、下段のセットにも、３種のノズル３Ａ、３Ｂ、３Ｃ−１，３Ｃ−２，３Ｃ−３を設けることで、ガス混合度が均一化されるため、局所高温部を形成することなく、均一な温度場の火炎を形成することができる。これにより、ガス処理性能は向上しつつ、サーマルＮＯｘの発生を抑制することができる。

図５（ａ），（ｂ）は、処理ガスの吹き込みノズルが単段に入りきらない場合に上下に２段設置した場合の下段のセットの他の例を示す模式図であり、図５（ａ）は燃焼室の部分縦断面図、図５（ｂ）は水平断面図である。
図５（ａ），（ｂ）に示すように、下段のセットは、旋回流の最上流側に処理ガス用ノズル３Ｃ−１を配置し、処理ガス用ノズル３Ｃ−１を基準として旋回流の下流側に向かって処理ガス用ノズル３Ｃ−２、燃料用ノズル３Ａ、処理ガス用ノズル３Ｃ−３の順に配置して構成されている。
難分解性ガスなどが処理ガスとして燃焼室に流入する場合、支燃性ガスの空気に酸素を追加し、高温の温度場を形成する必要がある。高温の温度場を形成する必要がある場合、上段のセットは、図３（ａ），（ｂ）のセットと同様の構成にして、下段のセットは図４（ａ），（ｂ）に示すセットから支燃性ガス用ノズルを除いた図５（ａ），（ｂ）に示すセットとして、上段のセットにのみ支燃性ガス用ノズルを設ける。火炎の形成位置は、図４（ａ），（ｂ）に示す下段のセットとした場合よりも旋回上流側に移動し、火炎体積を小さくすることができるため、より高温な温度場を形成できる。またこの場合、火炎の形成位置は、旋回上流側へ移動しつつ、着火前の上段の支燃性ガスによる冷却効果が見込めるため、天板付近の温度上昇は抑制され、燃焼室天板の熱損傷を防止することができる。また、高温の温度場を形成するために支燃性ガスの酸素濃度を上昇させることとなるため、局所高温部（１５００℃以上）の形成により、サーマルＮＯｘが生成され易くなるが、これも支燃性ガス用ノズルを上段のみに設置する場合は、上段、下段に支燃性ガス用ノズルを設置した場合より下段の燃料燃焼用の支燃性ガス（上段ではまだ未燃）による希釈により、局所高温部が形成されにくくなり、サーマルＮＯｘの生成は抑制される。

図６は、上段に処理ガス用ノズル３Ｃと燃料用ノズル３Ａを配置し、下段に支燃性ガス用ノズル３Ｂを配置した例を示す図であり、円筒容器状の燃焼室１の上部のみを模式的に示す正面図である。
図６に示すように、上段に処理ガス用ノズル３Ｃと燃料用ノズル３Ａとを配置し、下段に支燃性ガス用ノズル３Ｂを配置している。上段の処理ガス用ノズル３Ｃと燃料用ノズル３Ａ、および下段の支燃性ガス用ノズル３Ｂが燃焼室１の内周面の接線方向に向けて配置されていることは、図２と同様である。上段の処理ガス用ノズル３Ｃと燃料用ノズル３Ａは、燃焼室１の軸線に直交する同一平面上に位置している。ここで、同一平面上に位置しているとは、２つのノズルの燃焼室内周面側の開口の一部が同一平面上に位置していることをいう。下段の支燃性ガス用ノズル３Ｂは、燃焼室１の軸線方向に長く延びており、支燃性ガス用ノズル３Ｂの燃焼室内周面側の開口は、燃焼室１の軸線方向において、処理ガス用ノズル３Ｃおよび燃料用ノズル３Ａの燃焼室内周面側の開口より長く設定されている。
メタンなどの燃料と直接反応する強支燃性ガスのＮＦ_３などのように、燃料に対して反応性を有する成分を含有する処理ガスが燃焼室１に流入する場合、下段にのみ支燃性ガス用ノズル３Ｂを設置することで、上段において処理ガス用ノズル３Ｃから吹き込まれた処理ガスと燃料用ノズル３Ａから吹き込まれた燃料（燃料ガス）とを混ぜ、下記に示す、燃料（燃料ガス）と処理ガス中のＮＦ_３との直接反応を促進することができる。
３ＣＨ_４＋４ＮＦ_３＋５Ｏ_２ → ４ＮＯ＋１２ＨＦ＋３ＣＯ_２

このように、上段において燃料と処理ガス中の成分との直接反応を促進することができるため、処理性能の向上につながる。その後、下段において、前記直接反応で生成したＨＦ等を含む処理ガスと燃料との混合ガスの旋回流中に、支燃性ガス用ノズル３Ｂから支燃性ガスを吹き込むことにより、燃料と処理ガスとを支燃性ガスにより燃焼させて円筒状混合火炎を形成する。円筒状混合火炎は燃焼室１の軸線方向に沿って形成される。三種のガスを共に接線方向に吹き込むことで、旋回遠心力により円筒状混合火炎の外側は温度が低く重い未燃の三種混合ガス、内側は温度が高く軽い三種混合の燃焼後ガスの分布が形成される。したがって、円筒状混合火炎は、温度の低い未燃の三種混合ガスに覆われた自己断熱された状態となるため、放熱による温度低下がなく、燃焼効率の高いガス処理が行われる。

図７は、上段に処理ガス用ノズル３Ｃのみ配置し、下段に支燃性ガス用ノズル３Ｂおよび燃料用ノズル３Ａを配置した例を示す図であり、円筒容器状の燃焼室１の上部のみを模式的に示す正面図である。図７に示すように、上段に複数の処理ガス用ノズル３Ｃを配置し、下段に支燃性ガス用ノズル３Ｂおよび燃料用ノズル３Ａを配置している。上段の処理ガス用ノズル３Ｃ、および下段の支燃性ガス用ノズル３Ｂと燃料用ノズル３Ａが燃焼室１の内周面の接線方向に向けて配置されていることは、図２と同様である。下段の支燃性ガス用ノズル３Ｂと燃料用ノズル３Ａは、燃焼室１の軸線に直交する同一平面上に位置している。ここで、同一平面上に位置しているとは、２つのノズルの燃焼室内周面側の開口の一部が同一平面上に位置していることをいう。支燃性ガス用ノズル３Ｂは、燃焼室１の軸線方向に長く延びており、支燃性ガス用ノズル３Ｂの燃焼室内周面側の開口は、燃焼室１の軸線方向において、燃料用ノズル３Ａの燃焼室内周面側の開口より長く設定されている。
処理ガス用ノズル３Ｃから常時処理ガスが流入しない場合、下段にのみ旋回力発生の主となる支燃性ガス用ノズル３Ｂを設置することで、処理ガス用ノズル３Ｃへの支燃性ガスの入り込みを防止することができる。すなわち、処理ガスが処理ガス用ノズル３Ｃから流入せず、支燃性ガス用ノズル３Ｂと処理ガス用ノズル３Ｃが同一平面上にある場合、支燃性ガスが処理ガス用ノズル３Ｃに入り込み、燃焼器上流側となる処理ガス流入部で、支燃性ガスと処理ガスが反応し、生成物が流入配管部に付着、閉塞する場合がある。

しかしながら、図７に示すように、上段に処理ガス用ノズル３Ｃのみ配置し、下段に支燃性ガス用ノズル３Ｂおよび燃料用ノズル３Ａを配置しているため、処理ガスが処理ガス用ノズル３Ｃから常時流入しない場合であっても、処理ガス用ノズル３Ｃへの支燃性ガスの入り込みを防止することができ、処理ガス流入部で支燃性ガスと処理ガスが反応する事態が起こることがない。したがって、生成物が流入配管部に付着、閉塞することを防止できる利点がある。
図７に示す例においては、上段において処理ガス用ノズル３Ｃから処理ガスを吹き込み、下段において処理ガス中に支燃性ガス用ノズル３Ｂと燃料用ノズル３Ａから支燃性ガスと燃料（燃料ガス）とを吹き込むことにより、燃料と処理ガスとを支燃性ガスにより燃焼させて円筒状混合火炎を形成する。円筒状混合火炎は燃焼室１の軸線方向に沿って形成される。三種のガスを共に接線方向に吹き込むことで、旋回遠心力により円筒状混合火炎の外側は温度が低く重い未燃の三種混合ガス、内側は温度が高く軽い三種混合の燃焼後ガスの分布が形成される。したがって、円筒状混合火炎は、温度の低い未燃の三種混合ガスに覆われた自己断熱された状態となるため、放熱による温度低下がなく、燃焼効率の高いガス処理が行われる。

図１乃至図７に示すように構成された燃焼室１において、燃料ガス（燃料）と支燃性ガスと処理ガスは、火炎の燃焼速度以上の流速で吹き込む。この場合、燃料ガスと支燃性ガスと処理ガスの流速は、スワール数（旋回度合を表す無次元数）が５〜４０になるように調整する。このようにスワール数を基準に燃料ガスと支燃性ガスと処理ガスの流速を調整することにより、所望の円筒状混合火炎を形成できる。スワール数を５〜４０の範囲とすることで、健全な円筒状混合火炎の形成、すなわち低ＣＯ排出かつ、低ＮＯｘ排出とすることができる。スワール数を変更し、燃焼器出口でＣＯとＮＯｘの濃度を測定した試験結果を表１に示す。スワール数が５よりも小さい場合は、旋回力低下により、断熱混焼火炎の形成が困難となり、ＮＯｘ、ＣＯ共に濃度が増える。表１では、スワール数が３〜４０までは、ＣＯ濃度、ＮＯｘ濃度について測定値の平均値を記載している。一方、スワール数が４０よりも大きい場合、旋回速度が速すぎることで、燃焼速度と旋回速度とが釣り合わず、燃焼が開始される位置が不安定となり、不安定な断熱混焼火炎が形成されるため、ＣＯの発生が増加している。またスワール数が５０以上の場合には、吹き飛びにより失火することもあり、安定したＣＯ濃度、ＮＯｘ濃度の測定は困難であった。そのため、表１では、スワール数が５０以上の場合、ＣＯ濃度、ＮＯｘ濃度については、測定値の最小から最大までの範囲で記載している。火炎の安定性を向上させるため、パイロットバーナ２は、常時火炎を形成しておくことは有効である。

図８は、図１乃至図７に示す燃焼室１を備えた排ガス処理装置の全体構成を示す模式図である。図８に示すように、排ガス処理装置は、処理ガス（排ガス）を燃焼して酸化分解する燃焼室１（図１参照）と、この燃焼室１の後段に配置された排ガス洗浄部３０とを備えている。燃焼室１は接続管１３によって下方に延びている。処理ガス（排ガス）は、バイパス弁（三方弁）１５を通じて円筒状の燃焼室１の内周面の接線方向に供給される。排ガス処理装置に不具合がある場合には、バイパス弁１５が操作され、処理ガスが排ガス処理装置に導入されずに、図示しないバイパス管に送られるようになっている。燃料と支燃性ガスも、同様に、円筒状の燃焼室１の内周面の接線方向に供給されるようになっている。このように、燃料と支燃性ガスと処理ガスとを燃焼室１の内周面の接線方向に向けて、火炎の燃焼速度以上の流速で吹き込むことにより、燃焼室１の内壁から浮いた三種混合の円筒状混合火炎が形成される。燃焼室１の上部には水供給ノズル５から水Ｗが供給されており、この水Ｗは燃焼室１の内面に沿って流下し、燃焼室の内面に濡れ壁（水膜）を形成する。この濡れ壁水により、処理ガスの燃焼により生成したＳｉＯ_２等の粉体は捕集される。

燃焼室１の下方には循環水タンク２０が配置されている。循環水タンク２０の内部には堰２１が設けられており、この堰２１によって上流側の第１の槽２０Ａと下流側の第２の槽２０Ｂとに区画されている。濡れ壁水に捕集された粉体生成物は、接続管１３を介して循環水タンク２０の第１の槽２０Ａ内に落下し、第１の槽２０Ａの底部に堆積する。また、燃焼室１の内面を流下した濡れ壁水は第１の槽２０Ａに流入する。第１の槽２０Ａの水は、堰２１をオーバーフローして第２の槽２０Ｂに流れ込むようになっている。

燃焼室１は冷却部２５を介して排ガス洗浄部３０と連通している。この冷却部２５は、接続管１３に向かって延びる配管２６と、この配管２６内に配置されたスプレーノズル２７とを有している。スプレーノズル２７は、配管２６を流れる排ガスに対向するように水を噴射する。したがって、燃焼室１により処理された排ガスは、スプレーノズル２７から噴射される水によって冷却される。噴射された水は、配管２６を通って循環水タンク２０に回収されるようになっている。

冷却された排ガスは、次に排ガス洗浄部３０に導入される。この排ガス洗浄部３０は、水により排ガスを洗浄し、排ガスに含まれる微小な粉塵を除去する装置である。この粉塵は、主として、燃焼室１での酸化分解（燃焼処理）により生成された粉体生成物である。

排ガス洗浄部３０は、ガス流路３２を形成する壁部材３１と、ガス流路３２内に配置される第１のミストノズル３３Ａ、第１の水膜ノズル３３Ｂ、第２のミストノズル３４Ａ、および第２の水膜ノズル３４Ｂとを備えている。これらミストノズル３３Ａ，３４Ａ及び水膜ノズル３３Ｂ，３４Ｂは、ガス流路３２の中心部に位置し、略直線状に配列されている。第１のミストノズル３３Ａおよび第１の水膜ノズル３３Ｂは第１のノズルユニット３３を構成し、第２のミストノズル３４Ａおよび第２の水膜ノズル３４Ｂは第２のノズルユニット３４を構成する。したがって、本実施形態では、２組のノズルユニット３３，３４が設けられている。なお、ノズルユニットは１組でもよく、３組以上のノズルユニットを設けてもよい。

第１のミストノズル３３Ａは、第１の水膜ノズル３３Ｂよりも、排ガスの流れ方向において上流側に配置されている。同様に、第２のミストノズル３４Ａは、第２の水膜ノズル３４Ｂよりも上流側に配置されている。すなわち、ミストノズルと水膜ノズルとが交互に配置されている。ミストノズル３３Ａ，３４Ａ、水膜ノズル３３Ｂ，３４Ｂ、壁部材３１は、耐腐食性のある樹脂（例えばＰＶＣ：ポリ塩化ビニル）から構成されている。

第１のミストノズル３３Ａの上流側には、排ガスの流れを整流する整流部材４０が配置されている。この整流部材４０は、排ガスの圧力損失を生じさせて、ガス流路３２中の排ガスの流れを均一にする。整流部材４０は、酸による腐食を防ぐために、金属以外の材料で構成されていることが望ましい。整流部材４０の例として、樹脂で構成された不織材や、複数の開孔が形成された樹脂プレートが挙げられる。整流部材４０の上流側には、ミストノズル４１が配置されている。ミストノズル３３Ａ，３４Ａ，４１および水膜ノズル３３Ｂ，３４Ｂは、壁部材３１に取り付けられている。

図８に示すように、排ガスは、排ガス洗浄部３０の下部に設けられた配管２６から排ガス洗浄部３０の内部に導入される。排ガスは、排ガス洗浄部３０内を下から上に流れる。より詳しくは、配管２６から導入された排ガスは、まず、排ガス洗浄部３０のミストノズル４１に向かう。そして、排ガスは、ミストノズル４１により形成されたミストを通過し、整流部材４０により整流される。整流部材４０を通過した排ガスは均一な流れを形成し、ガス流路３２を低速で上昇する。ガス流路３２には、ミスト、水膜、ミスト、及び水膜がこの順に形成されている。

排ガスに含まれている直径１μｍ未満の微小な粉塵は、拡散作用（ブラウン運動）により、ミストを構成する水粒に容易に付着し、これによりミストに捕捉される。直径１μｍ以上の粉塵も、その多くは同様に水粒に捕捉される。水粒の径は約１００μｍであるので、この水粒に付着した粉塵のサイズ（径）は見かけ上大きくなる。したがって、粉塵を含む水粒は、下流側の水膜に慣性衝突により容易にぶつかり、水粒とともに粉塵は排ガスから除去される。ミスト捕捉されなかった比較的径の大きい粉塵も、同様にして水膜に捕捉され、除去される。このようにして水により洗浄された排ガスは、壁部材３１の上端部から排出される。

図８に示すように、排ガス洗浄部３０の下方には、上述した循環水タンク２０が位置している。ミストノズル３３Ａ，３４Ａ，４１および水膜ノズル３３Ｂ，３４Ｂから供給された水は、循環水タンク２０の第２の槽２０Ｂに回収される。第２の槽２０Ｂに貯留された水は、循環水ポンプＰによりミストノズル３３Ａ，３４Ａ，４１および水膜ノズル３３Ｂ，３４Ｂに供給される。同時に、循環水は、水Ｗとして燃焼室１の上部に送られ、上述したように、燃焼室１の内面に濡れ壁を形成する。

ミストノズル３３Ａ，３４Ａおよび水膜ノズル３３Ｂ，３４Ｂに供給される水は、循環水タンク２０に回収された水であり、粉塵（粉体生成物など）を含んでいる。したがって、ガス流路３２を洗浄するために、シャワーノズル５０から市水がガス流路３２に供給されるようになっている。シャワーノズル５０の上方には、ミストトラップ５１が設けられている。このミストトラップ５１は、その内部に複数の邪魔板を有しており、ミストを捕捉することができる。このようにして、処理されて無害化された排ガスは、排気ダクトを介して最終的に大気に放出される。

循環水タンク２０には水位センサ５５が設けられている。この水位センサ５５は第２の槽２０Ｂの水位を監視し、第２の槽２０Ｂの水位が所定の範囲に制御できるようになっている。また、循環水ポンプＰによって移送される水の一部は、給水管５２を介して循環水タンク２０内に設置された複数のエダクター５３に供給されるようになっている。給水管５２には開閉弁Ｖ１が設置されており、開閉弁Ｖ１を開くことにより、エダクター５３に給水できるようになっている。循環水タンク２０には、循環水タンク２０内を排水するための排水弁Ｖ２が設けられている。

各エダクター５３に循環水タンク２０内の水を循環水ポンプＰにより加圧して供給し、各エダクター５３のノズルにより水の流れを絞る際に発生する圧力低下を利用してエダクター５３の吸込口よりエダクター５３内に循環水タンク２０内の水を吸い込み、この吸い込んだ水をエダクター５３のノズルから放出される水とともにエダクター５３の吐出口から循環水タンク２０の底部に噴射する。エダクター５３の吐出口から噴射される噴射水の噴射打力により、循環水タンク２０の底部にある粉体を解砕して浮遊させ、循環水タンク２０の排水口２０Ｄから、排水とともに粉体を自動で排出する。

これまで本発明の実施形態について説明したが、本発明は上述の実施形態に限定されず、その技術思想の範囲内において、種々の異なる形態で実施されてよいことは勿論である。

本発明は、半導体デバイス、液晶、ＬＥＤ等を製造する製造装置等から排出される排ガスを燃焼処理して無害化する排ガス処理装置に利用可能である。

１ 燃焼室
２ パイロットバーナ
３Ａ 燃料用ノズル
３Ｂ 支燃性ガス用ノズル
３Ｃ，３Ｃ−１，３Ｃ−２，３Ｃ−３ 処理ガス用ノズル
５ 水供給ノズル
１３ 接続管
１５ バイパス弁（三方弁）
２０ 循環水タンク
２０Ａ，２０Ｂ 槽
２０Ｄ 排水口
２１ 堰
２５ 冷却部
２６ 配管
２７ スプレーノズル
３０ 排ガス洗浄部
３１ 壁部材
３２ ガス流路
３３Ａ 第１のミストノズル
３３Ｂ 第１の水膜ノズル
３４Ａ 第２のミストノズル
３４Ｂ 第２の水膜ノズル
４０ 整流部材
４１ ミストノズル
５０ シャワーノズル
５１ ミストトラップ
５２ 給水管
５３ エダクター
５５ 水位センサ
Ｐ 循環水ポンプ
Ｖ１ 開閉弁
Ｖ２ 排水弁

Claims (5)

1. 処理ガスを燃焼処理して無害化する排ガス処理装置において、
   処理ガスを燃焼する燃焼室は、一端部が閉塞され他端部が開口した円筒容器状の燃焼室として構成され、
   前記燃焼室は、燃料と支燃性ガスと処理ガスとをそれぞれ燃焼室の内周面の接線方向に向けて吹き込む燃料用ノズルと支燃性ガス用ノズルと処理ガス用ノズルとを備え、
   燃料と支燃性ガスと処理ガスの流速は、スワール数が５〜４０になるように調整されており、
   前記燃料用ノズル、前記支燃性ガス用ノズル、および前記処理ガス用ノズルは、前記燃焼室の円周方向に離間して配置されており、
   前記燃料用ノズルと前記処理ガス用ノズルは、前記燃焼室の軸線に直交する同一平面上に位置し、
   前記支燃性ガス用ノズルは、前記燃焼室の軸線方向において前記燃料用ノズルおよび前記処理ガス用ノズルの位置よりも前記燃焼室の一端部からより離間した位置に配置されていることを特徴とする排ガス処理装置。
2. 処理ガスを燃焼処理して無害化する排ガス処理装置において、
   処理ガスを燃焼する燃焼室は、一端部が閉塞され他端部が開口した円筒容器状の燃焼室として構成され、
   前記燃焼室は、燃料と支燃性ガスと処理ガスとをそれぞれ燃焼室の内周面の接線方向に向けて吹き込む燃料用ノズルと支燃性ガス用ノズルと処理ガス用ノズルとを備え、
   燃料と支燃性ガスと処理ガスの流速は、スワール数が５〜４０になるように調整されており、
   前記燃料用ノズル、前記支燃性ガス用ノズル、および前記処理ガス用ノズルは、前記燃焼室の円周方向に離間して配置されており、
   前記燃料用ノズルと前記支燃性ガス用ノズルは、前記燃焼室の軸線に直交する同一平面上に位置し、
   前記燃料用ノズルおよび前記支燃性ガス用ノズルは、前記燃焼室の軸線方向において前記処理ガス用ノズルの位置よりも前記燃焼室の一端部からより離間した位置に配置されていることを特徴とする排ガス処理装置。
3. 前記燃焼室には、前記燃料、支燃性ガスおよび処理ガスの吹き込み位置から前記燃焼室の軸線方向に離間した位置に、燃焼室の内周面に水膜を形成するための水供給ノズルが設置されていることを特徴とする請求項１または２記載の排ガス処理装置。
4. 前記燃料と支燃性ガスと処理ガスとを前記燃焼室の内周面の接線方向に向けて吹き込むことにより、前記燃焼室内に円筒状混合火炎を形成することを特徴とする請求項３記載の排ガス処理装置。
5. 前記円筒状混合火炎の旋回力により、前記燃焼室の内周面上の水膜を旋回させることを特徴とする請求項４記載の排ガス処理装置。

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