JP6825385B2 - Hot-dip galvanizing equipment for steel strips - Google Patents

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JP6825385B2 JP2017012149A JP2017012149A JP6825385B2 JP 6825385 B2 JP6825385 B2 JP 6825385B2 JP 2017012149 A JP2017012149 A JP 2017012149A JP 2017012149 A JP2017012149 A JP 2017012149A JP 6825385 B2 JP6825385 B2 JP 6825385B2
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Description

本発明は、鋼帯の溶融亜鉛めっき装置に関する。 The present invention relates to a hot dip galvanizing apparatus for steel strips.

従来から、溶融亜鉛系めっき鋼板を連続的に製造する場合、溶融亜鉛めっき漕（以下、単にめっき槽と称する）内で鋼帯等の金属帯を浸漬しながら移動させてめっきを施す方法が用いられている。この際、めっき漕内の底部に沈殿または堆積した不純物であるボトムドロスが、めっき処理中に鋼帯の移動に伴って巻き上がり、鋼帯表面に付着し、ボトムドロス疵と呼ばれる疵を発生させ、鋼板の外観を損なうことが知られている。 Conventionally, when continuously producing hot-dip galvanized steel sheets, a method of immersing and moving a metal band such as a steel band in a hot-dip galvanized tank (hereinafter, simply referred to as a plating tank) to perform plating has been used. Has been done. At this time, bottom dross, which is an impurity settled or deposited on the bottom of the plating tank, rolls up with the movement of the steel strip during the plating process and adheres to the surface of the steel strip, causing a flaw called a bottom dross flaw, which causes the steel sheet to grow. It is known to spoil the appearance of.

例えば、鉄亜鉛（Ｆｅ−Ｚｎ）の化合物であるボトムドロスは、めっき浴中のアルミニウム（Ａｌ）濃度が低くなると析出する。めっき漕内のＡｌ濃度が不均一になると、漕内でＡｌ濃度の低い領域が発生する。そうすると、ＦｅとＺｎとの反応が促進され、ボトムドロスが発生する。一旦このようなボトムドロスが発生すると、その後にＡｌ濃度が高くなったとしてもボトムドロスの溶出又は再溶解は進行し難い。従って、ボトムドロスは漕内の底部に沈降し、巻き上がることによって上述したようなボトムドロス疵を発生させてしまう。 For example, bottom dross, which is a compound of zinc iron (Fe-Zn), precipitates when the concentration of aluminum (Al) in the plating bath becomes low. When the Al concentration in the plating tank becomes non-uniform, a region having a low Al concentration is generated in the tank. Then, the reaction between Fe and Zn is promoted, and bottom dross occurs. Once such bottom dross occurs, it is difficult for elution or redissolution of bottom dross to proceed even if the Al concentration subsequently increases. Therefore, the bottom dross sinks to the bottom of the tank and winds up, causing the bottom dross defect as described above.

このため、例えば、下記特許文献１には、シンクロールまたはめっき浴底部の近傍に多孔板等の形状の整流板を設けて、めっき浴底部に沈降しているボトムドロスの巻き上げを抑制する技術が開示されている。 Therefore, for example, Patent Document 1 below discloses a technique of providing a sink roll or a straightening vane having a shape such as a perforated plate in the vicinity of the bottom of the plating bath to suppress the winding of bottom dross settled on the bottom of the plating bath. Has been done.

また、下記特許文献２には、めっき漕を多孔質セラミック製のろ過フィルタを始めとするろ過装置で処理し、めっき浴中に含まれるボトムドロスを分離する技術が開示されている。 Further, Patent Document 2 below discloses a technique of treating a plating tank with a filtration device such as a filtration filter made of a porous ceramic to separate bottom dross contained in a plating bath.

また、下記特許文献３には、めっき浴内に進入する鋼帯とシンクロールとの間に形成される楔形状の領域の近傍に整流板を配置し、当該領域からの上方への溶融金属浴中の流れを横方向へ変換し、当該領域のドロスを当該領域から排出する技術が開示されている。 Further, in Patent Document 3 below, a straightening vane is arranged in the vicinity of a wedge-shaped region formed between a steel strip entering the plating bath and a sink roll, and a molten metal bath upward from the region is arranged. A technique for laterally converting the flow inside and discharging the dross in the region from the region is disclosed.

また、下記特許文献４には、Ａｌ−Ｚｎインゴット投入部近傍の高Ａｌ濃度のめっき浴、あるいは予めプリメルトした高Ａｌ濃度のめっき浴を浴中ポンプで吸入し、高Ａｌ濃度のめっき浴をＡｌ濃度の低い鋼帯へ直接噴射する技術が開示されている。 Further, in Patent Document 4 below, a high Al concentration plating bath near the Al—Zn ingot charging portion or a premelted high Al concentration plating bath is sucked by a bath pump, and the high Al concentration plating bath is Al. A technique for directly injecting into a steel strip having a low concentration is disclosed.

また、下記特許文献５には、めっき浴内のシンクロールの上方に整流板が設けられ、整流板の片面がスナウトとシンクロールとの間の鋼板に対向し、当該片面と当該鋼板との最短距離が、当該片面の中央部から水平方向に両端に向かうにつれて漸増する形状を有することを特徴とする技術が開示されている。 Further, in Patent Document 5 below, a straightening vane is provided above the sink roll in the plating bath, and one side of the straightening vane faces the steel plate between the snout and the sink roll, and the shortest distance between the one side and the steel plate. A technique is disclosed characterized in that the distance has a shape that gradually increases from the central portion of the one surface toward both ends in the horizontal direction.

特許第４８３４０８７号公報Japanese Patent No. 4834087 特開平８−３７０５号公報Japanese Unexamined Patent Publication No. 8-3705 特開２０００−１１９８２９号公報JP-A-2000-119829 特開平０１−１７７３４５号公報Japanese Unexamined Patent Publication No. 01-177345 特開２０１６−１５６０７７号公報Japanese Unexamined Patent Publication No. 2016-1506077

しかしながら、上記特許文献１に開示された技術では、整流板をめっき浴内の深部に設置する必要があるため、整流板上にボトムドロスが堆積するという問題が生じる。また、整流板上に一旦ボトムドロスが堆積すると、堆積したボトムドロスを除去することは困難である。したがって、整流板上に堆積したボトムドロスが巻き上げられ、整流板が新たなボトムドロスの発生源になってしまう問題がある。 However, in the technique disclosed in Patent Document 1, since the straightening vane needs to be installed in a deep part in the plating bath, there arises a problem that bottom dross is deposited on the straightening vane. Further, once the bottom dross is accumulated on the straightening vane, it is difficult to remove the accumulated bottom dross. Therefore, there is a problem that the bottom dross accumulated on the straightening vane is wound up and the straightening vane becomes a new source of bottom dross.

また、上記特許文献２に開示された技術では、ろ過装置を設けるために重厚な設備構成を必要とし、また、ろ過フィルタの閉塞トラブルが生じやすいためにろ過フィルタを高頻度で交換する必要がある。そのため、実用設備へ適用して安定的な操業を行うことは困難である。 Further, in the technique disclosed in Patent Document 2, a heavy equipment configuration is required to provide a filtration device, and the filtration filter needs to be replaced frequently because clogging trouble of the filtration filter is likely to occur. .. Therefore, it is difficult to apply it to practical equipment and perform stable operation.

また、上記特許文献３に開示された技術は、楔形状の領域から上昇する流れに乗じたボトムドロスの滞留を抑制するものの、めっき浴内に進入した鋼帯表面のＡｌ濃度の低い状態は解消されにくい。そのため、ボトムドロスの発生そのものを抑制することは困難である。 Further, although the technique disclosed in Patent Document 3 suppresses the retention of bottom dross on the rising flow from the wedge-shaped region, the state where the Al concentration on the surface of the steel strip that has entered the plating bath is low is eliminated. Hateful. Therefore, it is difficult to suppress the occurrence of bottom dross itself.

以上のように、特許文献１〜３に開示された技術は、いずれもボトムドロスが発生した後の対処療法に止まっており、ボトムドロスの発生を抜本的に抑制することは困難であった。 As described above, all of the techniques disclosed in Patent Documents 1 to 3 are limited to symptomatic treatment after the occurrence of bottom dross, and it has been difficult to drastically suppress the occurrence of bottom dross.

また、上記特許文献４に開示された技術では、高Ａｌ濃度のめっき浴を吸入して、高Ａｌ濃度のめっき浴をＡｌ濃度の低い鋼帯へ直接噴射するために、浴中ポンプを設ける必要があり、装置の構成が複雑化し、製造コストが増大する問題がある。また、特許文献４に開示された技術に関し、めっき浴内で鋼帯とめっき層の界面に形成されるＡｌ−Ｆｅバリア層の形成量は、めっき浴のＡｌ濃度によって大きな影響を受け、めっき浴のＡｌ濃度が高くなるとＡｌ−Ｆｅバリア層の形成量が増大する。高Ａｌ濃度のめっき浴を鋼板近傍に直接噴出すると、めっき浴中でのＡｌ−Ｆｅバリア層の形成量が増大するため、後段の合金化炉内での合金化速度が遅延して合金化むらを生じやすくなる問題がある。 Further, in the technique disclosed in Patent Document 4, it is necessary to provide an in-bath pump in order to suck in the plating bath having a high Al concentration and inject the plating bath having a high Al concentration directly onto the steel strip having a low Al concentration. There is a problem that the configuration of the device becomes complicated and the manufacturing cost increases. Further, with respect to the technique disclosed in Patent Document 4, the amount of Al—Fe barrier layer formed at the interface between the steel strip and the plating layer in the plating bath is greatly affected by the Al concentration of the plating bath, and the plating bath As the Al concentration of the above increases, the amount of Al—Fe barrier layer formed increases. When a plating bath with a high Al concentration is directly ejected near the steel sheet, the amount of Al-Fe barrier layer formed in the plating bath increases, so the alloying rate in the subsequent alloying furnace is delayed and alloying unevenness occurs. There is a problem that is likely to occur.

さらに、Ａｌ−Ｚｎインゴットは、通常めっき浴漕内に数十分間〜１時間程度のピッチでバッチ供給されているため、Ａｌ−Ｚｎインゴット投入部周辺のめっき浴中のＡｌ濃度は経時的に変動している。このため、Ａｌ−Ｚｎインゴット溶解部近傍のめっき浴を鋼板近傍に直接供給すると、めっき浴のＡｌ濃度変動に伴ってＡｌ−Ｆｅバリア層形成量が変動し易くなり、後段の合金化炉において安定した合金化速度の下で製造を行うことが困難となる。近年は溶融亜鉛めっき鋼板の品質への要求が厳しくなっていることから、特許文献４に開示された方法をボトムドロス疵抑制のための実用的な技術として適用することは困難である。 Further, since the Al-Zn ingot is usually batch-supplied into the plating bath tank at a pitch of about several tens of minutes to one hour, the Al concentration in the plating bath around the Al-Zn ingot charging part changes over time. It is fluctuating. Therefore, if the plating bath near the Al-Zn ingot melting portion is directly supplied to the vicinity of the steel sheet, the amount of Al-Fe barrier layer formed tends to fluctuate as the Al concentration of the plating bath fluctuates, and it is stable in the alloying furnace at the subsequent stage. It becomes difficult to carry out the production under the alloying rate. In recent years, the demand for quality of hot-dip galvanized steel sheets has become stricter, and it is difficult to apply the method disclosed in Patent Document 4 as a practical technique for suppressing bottom dross defects.

以上のように、後段の合金化炉での合金化反応に影響を及ぼさずにめっき浴のＡｌ濃度を均一化させる技術は存在しなかった。 As described above, there has been no technique for making the Al concentration of the plating bath uniform without affecting the alloying reaction in the alloying furnace in the subsequent stage.

また、上記特許文献５に開示された技術では、ボトムドロスを三角地帯の外側へ排出するために、鋼板とめっき浴の間に形成される三角地帯の内側から外部へと向かう流れが形成される。しかし、かかる技術では、三角地帯の外側から内部へと向かう流れは形成されにくい。そうすると、当該三角地帯に滞留する溶融亜鉛のＡｌ濃度の低い状態は解消されにくい。したがって、ボトムドロスの発生そのものを抑制することは困難である。 Further, in the technique disclosed in Patent Document 5, in order to discharge the bottom dross to the outside of the triangular zone, a flow is formed from the inside to the outside of the triangular zone formed between the steel plate and the plating bath. However, with such a technique, it is difficult to form a flow from the outside to the inside of the triangular zone. Then, it is difficult to eliminate the state where the Al concentration of the molten zinc staying in the triangular zone is low. Therefore, it is difficult to suppress the occurrence of bottom dross itself.

そこで、本発明は、上記問題に鑑みてなされたものであり、本発明の目的とするところは、溶融亜鉛のＡｌ濃度の低下を抑制し、ボトムドロス疵やめっきむらによる品質欠陥が生じ難い鋼板をより確実に製造することが可能な、新規かつ改良された鋼帯の溶融亜鉛めっき装置を提供することにある。 Therefore, the present invention has been made in view of the above problems, and an object of the present invention is to provide a steel sheet that suppresses a decrease in the Al concentration of hot-dip zinc and is less likely to cause quality defects due to bottom dross defects and uneven plating. It is an object of the present invention to provide a new and improved hot dip galvanizing apparatus for steel strips which can be manufactured more reliably.

上記課題を解決するために、本発明のある観点によれば、めっき槽に収容されためっき浴中に配置され、当該めっき浴に導入される鋼帯の通帯方向を変えるシンクロールと、上記鋼帯の通帯方向が変わる前後の上記鋼帯の内側領域に配置され、上記鋼帯の幅方向に沿って伸び、整流面を有する整流板と、を備え、上記整流面と上記めっき浴の深さ方向に進入する上記鋼帯との水平距離は、当該整流板の長手方向の一端から他端に向かうにつれて短くなる、鋼帯の溶融亜鉛めっき装置が提供される。 In order to solve the above problems, according to a certain viewpoint of the present invention, a sink roll which is arranged in a plating bath housed in a plating tank and changes the direction of the steel strip introduced into the plating bath, and the above. A rectifying plate which is arranged in the inner region of the steel strip before and after the changing direction of the steel strip, extends along the width direction of the steel strip, and has a rectifying surface, is provided, and the rectifying surface and the plating bath are provided. Provided is a hot-dip galvanizing apparatus for a steel strip, in which the horizontal distance from the steel strip entering in the depth direction becomes shorter from one end to the other end in the longitudinal direction of the rectifying plate.

上記整流板は、上記シンクロールの深さ方向における上方に独立して設けられてもよい。 The straightening vane may be provided independently above the sink roll in the depth direction.

先端部が上記めっき浴に浸漬するように配置され、上記鋼帯を当該先端部の内側を通過させて上記めっき浴に導入するスナウトをさらに備え、上記整流板は、上記スナウトの上記先端部の上記内側領域側の壁部の一部により構成されてもよいし、または、上記整流板は、上記スナウトの上記先端部の上記内側領域側の壁部の下部に配置されてもよい。 The tip portion is arranged so as to be immersed in the plating bath, further includes a snout that allows the steel strip to pass through the inside of the tip portion and is introduced into the plating bath, and the straightening vane is formed on the tip portion of the snout. It may be composed of a part of the wall portion on the inner region side, or the straightening vane may be arranged below the wall portion on the inner region side of the tip portion of the snout.

上記めっき浴中において上記シンクロールの上部に配置され、上記通帯方向が変わった後に上記めっき浴から引き上げられる鋼帯を支持するサポートロールをさらに備え、上記めっき槽は、上記めっき浴から引き上げられる鋼帯に対向する前壁部と、上記前壁部の両端からそれぞれ延在する一対の側壁部を含み、上記一対の側壁部のいずれか一方に、上記めっき槽の外側において上記めっき槽の形成する空間と連通し、上記サポートロールを回転させる駆動軸を配設するための駆動軸配設部が設けられ、上記めっき浴に進入する鋼帯と上記シンクロールとが接触する領域から上昇する吐出流が、上記整流面に到達したのちに上記整流面の長手方向に沿って上記駆動軸配設部が設けられた側壁部に向かう方向に転換するように、上記整流板が設けられてもよい。 The plating tank is pulled up from the plating bath by further providing a support roll which is arranged on the upper part of the sink roll in the plating bath and supports a steel strip which is pulled up from the plating bath after the banding direction is changed. A front wall portion facing the steel strip and a pair of side wall portions extending from both ends of the front wall portion are included, and the plating tank is formed on one of the pair of side wall portions outside the plating tank. A drive shaft arrangement portion for arranging the drive shaft for rotating the support roll is provided so as to communicate with the space to be formed, and the discharge rising from the region where the steel strip entering the plating bath and the sink roll come into contact with each other. The rectifying plate may be provided so that the flow reaches the rectifying surface and then changes in the direction toward the side wall where the drive shaft disposing portion is provided along the longitudinal direction of the rectifying surface. ..

上記整流板が上記シンクロールの深さ方向における上方に独立して設けられる場合、上記整流面と上記めっき浴の深さ方向に進入する上記鋼帯との水平距離は、上記整流板の長手方向の両端のうち、上記駆動軸配設部が設けられた側壁部に近接する側の一端から他端に向かうにつれて短くなってもよい。 When the straightening vane is provided independently above in the depth direction of the sink roll, the horizontal distance between the straightening vane and the steel strip entering in the depth direction of the plating bath is the longitudinal direction of the straightening vane. Of both ends of the above, the length may be shortened from one end on the side close to the side wall where the drive shaft arrangement portion is provided toward the other end.

先端部が上記めっき浴に浸漬するように配置され、上記鋼帯を当該先端部の内側を通過させて上記めっき浴に導入するスナウトをさらに備え、上記整流板が上記スナウトの上記先端部の上記内側領域側の壁部の一部により構成される場合、または、上記整流板は、上記スナウトの上記先端部の上記内側領域側の壁部の下部に配置される場合、上記整流面と上記めっき浴の深さ方向に進入する上記鋼帯との水平距離は、上記整流板の長手方向の両端のうち、上記駆動軸配設部が設けられた側壁部に近接する側の一端から他端に向かうにつれて長くなってもよい。 The tip portion is arranged so as to be immersed in the plating bath, further includes a snout that allows the steel strip to pass through the inside of the tip portion and is introduced into the plating bath, and the straightening vane is the above-mentioned above-mentioned tip portion of the snout. When it is composed of a part of the wall portion on the inner region side, or when the straightening vane is arranged below the wall portion on the inner region side of the tip portion of the snout, the straightening surface and the plating The horizontal distance from the steel strip that enters in the depth direction of the bath is from one end to the other end of the longitudinal direction of the straightening vane, which is closer to the side wall where the drive shaft arrangement portion is provided. It may get longer as you go.

上記整流板は、上記シンクロールの深さ方向における上方に独立して設けられてもよい。
先端部が上記めっき浴に浸漬するように配置され、上記鋼帯を当該先端部の内側を通過させて上記めっき浴に導入するスナウトをさらに備え、上記整流板は、上記スナウトの上記先端部の上記内側領域側の壁部の一部により構成されていてもよいし、または、上記整流板は、上記スナウトの上記先端部の上記内側領域側の壁部の下部に配置されていてもよい。
The straightening vane may be provided independently above the sink roll in the depth direction.
The tip portion is arranged so as to be immersed in the plating bath, further includes a snout that allows the steel strip to pass through the inside of the tip portion and is introduced into the plating bath, and the straightening vane is formed on the tip portion of the snout. It may be composed of a part of the wall portion on the inner region side, or the straightening vane may be arranged below the wall portion on the inner region side of the tip portion of the snout.

上記鋼帯の幅方向に垂直な断面視において、上記整流面と面とのなす角度は４５度以下であってもよい。 In a cross-sectional view perpendicular to the width direction of the steel strip, the angle formed by the straightening surface and the surface may be 45 degrees or less.

以上説明したように本発明によれば、溶融亜鉛のＡｌ濃度の低下を抑制し、ボトムドロス疵やめっきむらによる品質欠陥が生じ難い鋼板をより確実に製造することが可能となる。 As described above, according to the present invention, it is possible to suppress a decrease in the Al concentration of hot-dip zinc and more reliably produce a steel sheet in which quality defects due to bottom dross defects and uneven plating are unlikely to occur.

本発明の一実施形態に係る溶融亜鉛めっき装置の構成の一例を側面から見た模式図である。It is a schematic diagram which looked at an example of the structure of the hot dip galvanizing apparatus which concerns on one Embodiment of this invention from the side. 溶融亜鉛の流れの挙動およびＡｌ濃度の分布の解析結果の一例を説明するための図である。It is a figure for demonstrating an example of the analysis result of the flow behavior of molten zinc and the distribution of Al concentration. 本発明の第１の実施形態に係る溶融亜鉛めっき装置の側方断面図である。It is a side sectional view of the hot dip galvanizing apparatus which concerns on 1st Embodiment of this invention. 同実施形態に係る溶融亜鉛めっき装置の図３のＩＶ−ＩＶ’切断線における断面図である。It is sectional drawing in the IV-IV'cutting line of FIG. 3 of the hot-dip galvanizing apparatus which concerns on the same embodiment. 本発明の第２の実施形態に係る溶融亜鉛めっき装置の側方断面図である。It is a side sectional view of the hot dip galvanizing apparatus which concerns on 2nd Embodiment of this invention. 同実施形態に係る溶融亜鉛めっき装置の図５のＶＩ−ＶＩ’切断線における断面図である。It is sectional drawing in the VI-VI'cutting line of FIG. 5 of the hot-dip galvanizing apparatus which concerns on this embodiment. 本発明の第３の実施形態に係る溶融亜鉛めっき装置の側方断面図である。It is a side sectional view of the hot dip galvanizing apparatus which concerns on 3rd Embodiment of this invention. 同実施形態に係る溶融亜鉛めっき装置の図７のＶＩＩＩ−ＶＩＩＩ’切断線における断面図である。It is sectional drawing in the VIII-VIII'cutting line of FIG. 7 of the hot dip galvanizing apparatus which concerns on this embodiment.

以下に添付図面を参照しながら、本発明の好適な実施の形態について詳細に説明する。なお、本明細書及び図面において、実質的に同一の機能構成を有する構成要素については、同一の符号を付することにより重複説明を省略する。 Preferred embodiments of the present invention will be described in detail below with reference to the accompanying drawings. In the present specification and the drawings, components having substantially the same functional configuration are designated by the same reference numerals, so that duplicate description will be omitted.

なお、以下の図１〜図８において、めっき槽４の深さ方向を深さ方向Ｄ、鋼帯２の幅方向を幅方向Ｗ、深さ方向Ｄおよび幅方向Ｗの成分からなる平面に直交する方向（すなわち、幅方向Ｗに水平に直交する方向）を長さ方向Ｌとする。 In FIGS. 1 to 8 below, the depth direction of the plating tank 4 is the depth direction D, the width direction of the steel strip 2 is the width direction W, and the depth direction D and the width direction W are orthogonal to the plane. The direction (that is, the direction horizontally orthogonal to the width direction W) is defined as the length direction L.

図１は、本発明の一実施形態に係る溶融亜鉛めっき装置１の構成の一例を側面から見た模式図である。溶融亜鉛めっき装置１は、溶融亜鉛を満たしためっき浴３に鋼帯２を浸漬させることにより、鋼帯２の表面に溶融亜鉛を連続的に付着させるための装置である。 FIG. 1 is a schematic view of an example of the configuration of the hot-dip galvanizing apparatus 1 according to the embodiment of the present invention as viewed from the side. The hot-dip galvanizing device 1 is a device for continuously adhering hot-dip zinc to the surface of the steel strip 2 by immersing the steel strip 2 in a plating bath 3 filled with hot-dip zinc.

図１に示すように、溶融亜鉛めっき装置１は、めっき浴３を収容するめっき槽４、スナウト５、シンクロール６、フロントサポートロール７、バックサポートロール８、フロントインダクタ９、バックインダクタ１０、および駆動軸配設部１１を備える。なお、本明細書において、シンクロール６により折り返される前の鋼帯２を鋼帯２ａ、折り返された後の鋼帯２を鋼帯２ｂと称することもある。 As shown in FIG. 1, the hot-dip galvanizing apparatus 1 includes a plating tank 4 accommodating a plating bath 3, a snout 5, a sink roll 6, a front support roll 7, a back support roll 8, a front inductor 9, a back inductor 10, and a back inductor 10. A drive shaft arrangement portion 11 is provided. In the present specification, the steel strip 2 before being folded back by the sink roll 6 may be referred to as a steel strip 2a, and the steel strip 2 after being folded back may be referred to as a steel strip 2b.

めっき槽４は、溶融亜鉛からなるめっき浴３を貯留する。なお、本実施形態に係るめっき浴３の組成としては、例えば０．１４質量％Ａｌ−残部Ｚｎ程度であり、さらに、めっき浴３は、鋼帯２から溶解したＦｅを含み得る。また、めっき浴３の温度は、４４０〜４８０℃程度である。めっき浴３の温度は、フロントインダクタ９およびバックインダクタ１０が溶融亜鉛を加熱することにより制御される。 The plating tank 4 stores a plating bath 3 made of molten zinc. The composition of the plating bath 3 according to the present embodiment is, for example, about 0.14% by mass Al-residual Zn, and the plating bath 3 may contain Fe dissolved from the steel strip 2. The temperature of the plating bath 3 is about 440 to 480 ° C. The temperature of the plating bath 3 is controlled by the front inductor 9 and the back inductor 10 heating the molten zinc.

図１には示していないが、本実施形態に係るめっき槽４の内壁は、めっき浴中から引き上げられる鋼帯２ｂに対向する前壁部４１、前壁部４１の両端から長さ方向Ｌに伸びる第１側壁部４２および第２側壁部４３（前壁部の両端からそれぞれ延在する一対の側壁部に相当する）、並びに第１側壁部４２と第２側壁部４３の端部（前壁部４１との接続部分とは反対側）を接続し、幅方向Ｗに形成される後壁部４４により構成される。 Although not shown in FIG. 1, the inner wall of the plating tank 4 according to the present embodiment has a front wall portion 41 facing the steel strip 2b pulled up from the plating bath, in the length direction L from both ends of the front wall portion 41. The extending first side wall portion 42 and the second side wall portion 43 (corresponding to a pair of side wall portions extending from both ends of the front wall portion), and the ends of the first side wall portion 42 and the second side wall portion 43 (front wall portion). The side opposite to the connecting portion with the portion 41) is connected, and the rear wall portion 44 is formed in the width direction W.

スナウト５は、先端部５０をめっき浴３内に浸漬されるように傾斜配設される。スナウト５の内側を鋼帯２が通過する。シンクロール６は、めっき槽４の内側の最下方に配設される。シンクロール６は、鋼帯２との接触およびせん断によって図示の矢印に沿って回転し、鋼帯２を浴面方向へ折り返す。 The snout 5 is inclined so that the tip portion 50 is immersed in the plating bath 3. The steel strip 2 passes through the inside of the snout 5. The sink roll 6 is arranged at the lowermost part inside the plating tank 4. The sink roll 6 rotates along the arrow shown by the contact and shearing with the steel strip 2, and the steel strip 2 is folded back toward the bath surface.

フロントサポートロール７、およびバックサポートロール８は、めっき槽４の内側で、鋼帯２の通帯方向におけるシンクロール６の下流側（シンクロール６の上部）に配置され、シンクロール６から送りだされた鋼帯２ｂを左右両側から挟み込むようにして配設される。本実施形態では、図１に示すように、フロントサポートロール７は、浴面方向への折り返しの前後における鋼帯２ａおよび鋼帯２ｂが対向したときの対向面の裏面に接触し、バックサポートロール８は、当該対向面に接触する。すなわち、これらのサポートロールは、鋼帯２の両面の各々に接触して鋼帯２を支持する。 The front support roll 7 and the back support roll 8 are arranged inside the plating tank 4 on the downstream side (upper part of the sink roll 6) of the sink roll 6 in the banding direction of the steel strip 2, and are fed from the sink roll 6. The steel strip 2b is arranged so as to sandwich the steel strip 2b from both the left and right sides. In the present embodiment, as shown in FIG. 1, the front support roll 7 comes into contact with the back surface of the facing surface when the steel strips 2a and the steel strips 2b face each other before and after folding back toward the bath surface, and the back support roll 7 is used. 8 comes into contact with the facing surface. That is, these support rolls come into contact with each of both sides of the steel strip 2 to support the steel strip 2.

フロントサポートロール７は、その両端をハンガー７ａによって上方から支持されている。同様に、バックサポートロール８は、その両端をハンガー８ａによって上方から支持され、シンクロール６は、その両端をハンガー６ａによって上方から支持されている。 Both ends of the front support roll 7 are supported from above by hangers 7a. Similarly, both ends of the back support roll 8 are supported from above by the hangers 8a, and both ends of the sink roll 6 are supported from above by the hangers 6a.

なお、本実施形態では、図１に示すように、深さ方向Ｄにおいて、フロントサポートロール７がバックサポートロール８の上方に位置するようにフロントサポートロール７およびバックサポートロール８が配設されているが、本発明はかかる例に限定されない。例えば、バックサポートロール８がフロントサポートロール７の上部に配置されている場合、またはフロントサポートロール７およびバックサポートロール８が同一の高さに配置されている場合も、本実施形態は適用可能である。 In the present embodiment, as shown in FIG. 1, the front support roll 7 and the back support roll 8 are arranged so that the front support roll 7 is located above the back support roll 8 in the depth direction D. However, the present invention is not limited to such examples. For example, the present embodiment can be applied even when the back support roll 8 is arranged on the upper part of the front support roll 7, or when the front support roll 7 and the back support roll 8 are arranged at the same height. is there.

フロントインダクタ９およびバックインダクタ１０は、めっき浴３を目標温度に均一に保持するためのインダクタであり、めっき槽４の内壁に設けられる。本実施形態においては、フロントインダクタ９は前壁部４１に設けられ、バックインダクタ１０は後壁部４４に設けられているが、これらのインダクタの配置位置、および配置数は特に限定されない。本実施形態に係るフロントインダクタ９およびバックインダクタ１０は電磁誘導加熱方式の加熱装置であり、インダクタの内部に引き込まれた溶融亜鉛にコイルによって磁場を与えることにより溶融亜鉛に渦電流が生じ、溶融亜鉛が加熱される。 The front inductor 9 and the back inductor 10 are inductors for uniformly holding the plating bath 3 at the target temperature, and are provided on the inner wall of the plating tank 4. In the present embodiment, the front inductor 9 is provided on the front wall portion 41 and the back inductor 10 is provided on the rear wall portion 44, but the arrangement position and the number of these inductors are not particularly limited. The front inductor 9 and the back inductor 10 according to the present embodiment are heating devices of an electromagnetic induction heating type, and an eddy current is generated in the molten zinc by applying a magnetic field to the molten zinc drawn into the inductor by a coil, and the molten zinc is generated. Is heated.

なお、めっき浴３を加熱する目的においては、本実施形態では、加熱装置としてかかるインダクタに限定されず、ヒータまたはバーナ等の公知の加熱装置が適宜用いられ得る。このような加熱装置は、めっき槽４の構造およびめっき槽４を構成する部材の材質等に応じて適宜選択され得る。 For the purpose of heating the plating bath 3, the present embodiment is not limited to the inductor as the heating device, and a known heating device such as a heater or a burner can be appropriately used. Such a heating device can be appropriately selected depending on the structure of the plating tank 4, the material of the members constituting the plating tank 4, and the like.

駆動軸配設部１１は、不図示の駆動源によりフロントサポートロール７およびバックサポートロール８を回転させるための駆動力を伝達する駆動軸（スピンドル）を配設するために、めっき槽４の外部にめっき槽４の内部空間と連通して設けられる空間を有する部分である。本実施形態に係る駆動軸配設部１１は、第１側壁部４２の一部（２つのサポートロールの近傍）に設けられている。 The drive shaft disposing portion 11 is outside the plating tank 4 in order to dispose a drive shaft (spindle) for transmitting a driving force for rotating the front support roll 7 and the back support roll 8 by a drive source (not shown). It is a portion having a space provided in communication with the internal space of the plating tank 4. The drive shaft arranging portion 11 according to the present embodiment is provided in a part of the first side wall portion 42 (near the two support rolls).

溶融亜鉛めっき装置１の上流側である焼鈍炉内で再結晶焼鈍された鋼帯２は、スナウト５を介して、ＺｎとＡｌとを主成分とする溶融金属で満たされためっき浴３に浸漬される。なお、本明細書においては、めっき浴３を構成するＺｎとＡｌとを主成分とし、一部鋼帯２から溶解したＦｅを含み得る溶融金属を「溶融亜鉛」とも称する。めっき浴３に浸漬された鋼帯２は、シンクロール６によって通帯方向を上方に方向転換するように折り返され、フロントサポートロール７およびバックサポートロール８の間に挟み込まれて両ロールの間を通過した後、めっき浴３の浴外に通帯される。めっき浴３の浴外に出た鋼帯２は、不図示のガスワイピング装置によってガスワイピングが施されることにより鋼帯２の表面のめっき層の厚みが目標の厚みに調整された後、後段の合金化炉に通帯されて合金化処理が行われる。このような製造工程により、合金化溶融亜鉛めっき鋼板（ＧＡ鋼板）が製造されることになる。 The steel strip 2 recrystallized and annealed in the annealing furnace on the upstream side of the hot-dip galvanizing apparatus 1 is immersed in a plating bath 3 filled with a molten metal containing Zn and Al as main components via a snout 5. Will be done. In the present specification, a molten metal containing Zn and Al constituting the plating bath 3 as main components and partially dissolved in Fe from the steel strip 2 is also referred to as “hot-dip zinc”. The steel strip 2 immersed in the plating bath 3 is folded back by the sink roll 6 so as to change the direction of the band upward, and is sandwiched between the front support roll 7 and the back support roll 8 to be sandwiched between the two rolls. After passing through, it is passed through the outside of the plating bath 3. The steel strip 2 that has come out of the plating bath 3 is gas-wiped by a gas wiping device (not shown) to adjust the thickness of the plating layer on the surface of the steel strip 2 to the target thickness, and then the latter stage. The alloying process is carried out through the alloying furnace of. An alloyed hot-dip galvanized steel sheet (GA steel sheet) is manufactured by such a manufacturing process.

めっき浴３内では、以下の反応が進行する。先ず、鋼帯２がめっき浴３内に浸漬すると、鋼帯２の表面からＦｅが溶出して液相状態となり、続いて液相状態となったＦｅがめっき浴３中のＡｌと反応して、鋼帯２の表面にＦｅ２Ａｌ５を主成分とする厚さ数十ｎｍオーダーのＡｌ−Ｆｅバリア層が形成される。そして、Ａｌ−Ｆｅバリア層上に亜鉛めっき層が形成される。溶融亜鉛めっき装置１によって亜鉛めっき層が形成された鋼帯２は、めっき後の後段の合金化炉でのＦｅ−Ｚｎ合金化反応が施され、合金化溶融亜鉛めっき鋼板が生成される。また、鋼帯２の表面から溶解したＦｅの一部はめっき浴３内のＡｌと反応してトップドロス（Ａｌ−Ｆｅバリア層と同様のＦｅ２Ａｌ５化合物の微粒子）を生成し得る。これらの反応は、めっき浴３中のＡｌの消費源となる。 The following reaction proceeds in the plating bath 3. First, when the steel strip 2 is immersed in the plating bath 3, Fe elutes from the surface of the steel strip 2 to enter a liquid phase state, and then the Fe in the liquid phase state reacts with Al in the plating bath 3. , An Al—Fe barrier layer having a thickness of several tens of nm and containing Fe 2 Al 5 as a main component is formed on the surface of the steel strip 2. Then, a zinc plating layer is formed on the Al—Fe barrier layer. The steel strip 2 on which the zinc plating layer is formed by the hot-dip galvanizing apparatus 1 is subjected to an Fe—Zn alloying reaction in a subsequent alloying furnace after plating to produce an alloyed hot-dip galvanized steel plate. Further, a part of Fe dissolved from the surface of the steel strip 2 can react with Al in the plating bath 3 to form top dross (fine particles of Fe 2 Al 5 compound similar to the Al—Fe barrier layer). These reactions serve as a source of Al in the plating bath 3.

前述したように、めっき浴３中のＡｌ濃度が低くなると、溶出した鉄と亜鉛が反応して鉄亜鉛の化合物であるボトムドロスが発生する。発生したボトムドロスはめっき槽４の底部に沈降する。そして、底部近傍に沈降したボトムドロスが巻き上げられてシンクロール６等に付着すると、付着したボトムドロスがシンクロール６と鋼帯２の間に噛み込むので、ボトムドロス疵の要因となる。従って、ボトムドロス疵を抑制する観点から、めっき浴３中のＡｌ濃度は均一に保つ必要がある。 As described above, when the Al concentration in the plating bath 3 becomes low, the eluted iron reacts with zinc to generate bottom dross, which is a compound of iron-zinc. The generated bottom dross settles on the bottom of the plating tank 4. Then, when the bottom dross that has settled near the bottom is rolled up and adheres to the sink roll 6 or the like, the adhered bottom dross is caught between the sink roll 6 and the steel strip 2, which causes a bottom dross defect. Therefore, from the viewpoint of suppressing bottom dross defects, it is necessary to keep the Al concentration in the plating bath 3 uniform.

一方、鋼帯２をめっき浴３に浸漬すると、上述したように鋼帯２の表面と亜鉛めっき層との間にアルミニウムと鉄の化合物からなるＡｌ−Ｆｅバリア層が形成される。そして、めっき浴３内でのＡｌ−Ｆｅバリア層の形成反応はめっき浴３中のＡｌ濃度の影響を受けることが知られている。めっき浴３中のＡｌ濃度が変化すると、Ａｌ−Ｆｅバリア層の厚みが変動し、後段の合金化の速度にばらつきが生じるので、めっきむらが発生する。 On the other hand, when the steel strip 2 is immersed in the plating bath 3, an Al—Fe barrier layer made of a compound of aluminum and iron is formed between the surface of the steel strip 2 and the galvanized layer as described above. It is known that the formation reaction of the Al—Fe barrier layer in the plating bath 3 is affected by the Al concentration in the plating bath 3. When the Al concentration in the plating bath 3 changes, the thickness of the Al—Fe barrier layer fluctuates, and the rate of alloying in the subsequent stage varies, so that plating unevenness occurs.

溶融亜鉛めっき装置１においては、図１に示すように、スナウト５を経由してめっき浴に導入された鋼帯２ａはシンクロール６によって折り返されてめっき浴３の浴面に向かう。このため、シンクロール６よりも上部では鋼帯２ａと鋼帯２ｂとが対向する状態となる。ここで、図１において、折り返しの前後で対向する鋼帯２ａおよび２ｂ、並びに浴面に囲まれた領域をＶゾーン１００と称することとする。Ｖゾーン１００の側部にはシンクロール６、フロントサポートロール７、バックサポートロール８を支持する各ハンガーが存在する。すなわちＶゾーン１００は、鋼帯２、浴面および各ハンガーにより囲まれた領域となる。かかるＶゾーン１００は、鋼帯２の内側領域とも称する。 In the hot-dip galvanizing apparatus 1, as shown in FIG. 1, the steel strip 2a introduced into the plating bath via the snout 5 is folded back by the sink roll 6 and heads toward the bath surface of the plating bath 3. Therefore, the steel strip 2a and the steel strip 2b face each other above the sink roll 6. Here, in FIG. 1, the regions surrounded by the steel strips 2a and 2b facing each other before and after the folding and the bath surface are referred to as V zone 100. On the side of the V zone 100, there are hangers that support the sink roll 6, the front support roll 7, and the back support roll 8. That is, the V zone 100 is a region surrounded by the steel strip 2, the bath surface, and each hanger. Such V zone 100 is also referred to as an inner region of the steel strip 2.

そのため、Ｖゾーン１００の内部と外部において溶融亜鉛の流動に制約が生じ、Ｖゾーン１００の内外での浴置換が生じにくい。さらに、Ｖゾーン１００の内部は鋼帯２の表面におけるＡｌ−Ｆｅバリア層の形成のため、Ａｌの消費反応が促進される。したがって、Ｖゾーン１００の内部は外部と比較してＡｌ濃度が低くなる。よって、Ｖゾーン１００においてボトムドロスが生成しやすい状態となってしまう。特に、鋼帯２の通帯速度が上昇するにしたがって、Ａｌの消費反応が活性化し、Ｖゾーン１００の内部のＡｌ濃度がさらに低下しやすくなる。 Therefore, the flow of molten zinc is restricted inside and outside the V zone 100, and bath replacement inside and outside the V zone 100 is unlikely to occur. Further, since the Al—Fe barrier layer is formed on the surface of the steel strip 2 inside the V zone 100, the consumption reaction of Al is promoted. Therefore, the Al concentration inside the V zone 100 is lower than that outside. Therefore, bottom dross is likely to be generated in the V zone 100. In particular, as the banding speed of the steel strip 2 increases, the Al consumption reaction is activated, and the Al concentration inside the V zone 100 tends to further decrease.

そこで、本発明者は、Ｖゾーン１００の内外において浴置換を生じさせやすくするための構成について検討を行った。本発明者は、Ｖゾーン１００の内側における溶融亜鉛の流れの挙動、およびＡｌ濃度の分布を、ＣＦＤ（Computational Fluid Dynamics：数値流体力学）シミュレーションを用いた計算機実験による解析結果から見出した。 Therefore, the present inventor has studied a configuration for facilitating bath substitution inside and outside the V zone 100. The present inventor has found the behavior of the flow of molten zinc inside the V zone 100 and the distribution of Al concentration from the analysis results by computer experiments using CFD (Computational Fluid Dynamics) simulation.

図２は、溶融亜鉛の流れの挙動およびＡｌ濃度の分布の解析結果の一例を説明するための図である。図２を参照すると、解析結果によれば、深さ方向Ｄに進入する鋼帯２ａとシンクロール６とが接触する領域から、浴面方向へと向かう吐出流Ｆ１が形成されていることが示された。吐出流Ｆ１は周囲の溶融亜鉛の流動と比較して高速であり、大きい運動量を有している。吐出流Ｆ１は鋼帯２の幅方向に沿って帯状に形成されるため、鋼帯２近傍のＡｌ濃度の低い溶融亜鉛がＶゾーン１００の内側において拡散するのが阻害される。 FIG. 2 is a diagram for explaining an example of the analysis result of the flow behavior of molten zinc and the distribution of Al concentration. With reference to FIG. 2, according to the analysis result, it is shown that the discharge flow F1 toward the bath surface is formed from the region where the steel strip 2a entering the depth direction D and the sink roll 6 come into contact with each other. Was done. The discharge flow F1 is faster than the flow of the surrounding molten zinc and has a large momentum. Since the discharge flow F1 is formed in a strip shape along the width direction of the steel strip 2, molten zinc having a low Al concentration in the vicinity of the steel strip 2 is prevented from diffusing inside the V zone 100.

しかしながら、この撹拌を伴う流動はＶゾーン１００の内側に限定されており、Ｖゾーン１００の内側と外側との浴置換が生じにくい。さらに、大きい運動量を有する吐出流Ｆ１は、Ｖゾーン１００の内側における浴の流動の障壁となり得る。これにより、深さ方向Ｄに進入する鋼帯２ａの鋼帯表面近傍領域１０１における溶融亜鉛が撹拌されにくくなり、当該領域１０１において低Ａｌ濃度領域がさらに形成されやすくなる。したがって、Ｖゾーン１００の内側の浴置換が生じにくく、Ｖゾーン１００の内側においてボトムドロスが生成しやすい状態となってしまっている。 However, the flow accompanied by this stirring is limited to the inside of the V zone 100, and bath replacement between the inside and the outside of the V zone 100 is unlikely to occur. Further, the discharge flow F1 having a large momentum can be a barrier to the flow of the bath inside the V zone 100. As a result, the molten zinc in the region 101 near the surface of the steel strip of the steel strip 2a entering the depth direction D is less likely to be agitated, and a low Al concentration region is more likely to be formed in the region 101. Therefore, bath replacement inside the V zone 100 is unlikely to occur, and bottom dross is likely to be generated inside the V zone 100.

また、吐出流Ｆ１に限らず、Ｖゾーン１００の幅方向Ｗにおける両端など、めっき槽４の全体において、溶融亜鉛の流れが形成されている。かかる流れは、めっき槽４中を通帯する鋼帯２の流れ、めっき槽４中に設けられる種々のロールの回転およびインダクタからの吐出流等、並びにめっき槽４の温度分布等の様々な要因により形成され得る。そのため、溶融亜鉛の流れの方向および運動量によっては、溶融亜鉛の流れ同士が干渉して、溶融亜鉛の流れが阻害されたり、流れの循環領域が制限されたりする可能性がある。そうすると、Ｖゾーン１００の内側において形成される溶融亜鉛の流れの運動量が低い場合、Ｖゾーン１００の内外の間における溶融亜鉛の流れが形成されにくくなるので、Ｖゾーン１００の内側の浴置換が生じにくくなる。 Further, a flow of molten zinc is formed not only in the discharge flow F1 but also in the entire plating tank 4 such as both ends in the width direction W of the V zone 100. Such a flow is caused by various factors such as the flow of the steel strip 2 passing through the plating tank 4, the rotation of various rolls provided in the plating tank 4, the discharge flow from the inductor, and the temperature distribution of the plating tank 4. Can be formed by Therefore, depending on the direction and momentum of the flow of the hot-dip zinc, the flows of the hot-dip zinc may interfere with each other, obstructing the flow of the hot-dip zinc or limiting the circulation region of the flow. Then, when the momentum of the flow of the molten zinc formed inside the V zone 100 is low, it becomes difficult to form the flow of the molten zinc between the inside and outside of the V zone 100, so that bath replacement inside the V zone 100 occurs. It becomes difficult.

例えば、特開２０１６−１５６０７７号公報に開示された技術では、楔状領域から浴面に向かって上昇する溶融亜鉛の流れが、中央に屈曲部分が設けられた片面を有する整流板に衝突し、かかる整流板に沿って、整流板の中央部分から鋼板の板幅方向に沿って三角地帯（Ｖゾーンに相当）の外に流れる。そのため、三角地帯の外側にドロスが排出され得る。 For example, in the technique disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 2016-1506077, the flow of molten zinc rising from the wedge-shaped region toward the bath surface collides with a straightening vane having a single surface provided with a bent portion in the center. Along the straightening vane, it flows from the central portion of the straightening vane along the plate width direction of the steel plate to the outside of the triangular zone (corresponding to the V zone). Therefore, dross can be discharged outside the triangular zone.

しかしながら、かかる技術は、Ｖゾーン１００の内側から外側に溶融亜鉛を流すことによりＶゾーン１００の内部に滞留するドロスを排出するものである。そのため、当該文献に係る技術では、整流板は、中央に屈曲部分を有し、上昇した溶融亜鉛の流れをＶゾーンの内側から外側へと流す構成となっている。 However, such a technique discharges dross accumulated inside the V zone 100 by flowing hot-dip zinc from the inside to the outside of the V zone 100. Therefore, in the technique according to the document, the straightening vane has a bent portion in the center, and the flow of the increased molten zinc flows from the inside to the outside of the V zone.

そうすると、かかる技術では、Ｖゾーン１００の外側から内側からの流れが形成されにくいので、Ｖゾーン１００の内外を循環する溶融亜鉛の流れも形成されにくくなる。したがって、かかる文献に記載された技術では、Ｖゾーン１００の内側における浴置換を効率的に行うことは困難である。 Then, in such a technique, it is difficult to form a flow from the outside to the inside of the V zone 100, so that a flow of molten zinc circulating inside and outside the V zone 100 is also difficult to be formed. Therefore, it is difficult to efficiently perform bath substitution inside the V zone 100 with the techniques described in such literature.

また、上昇する溶融亜鉛の流れが整流板により中央部から両側に分割されるため、溶融亜鉛の流れの運動量は低下する。そのため、ドロスのような固形物はＶゾーン１００の外側の流れに乗ってＶゾーン１００の外側に排出されたとしても、溶融亜鉛そのものは、Ｖゾーン１００の外側の流れに押し負けてしまい、Ｖゾーン１００の外側には排出されにくい。そのため、Ｖゾーン１００の内側の溶融亜鉛がＶゾーン１００の内側に滞留し、Ａｌ濃度の低い状態が依然解消されず、ボトムドロスの発生そのものを抑制することは困難である。 Further, since the rising molten zinc flow is divided from the central portion to both sides by the straightening vane, the momentum of the molten zinc flow decreases. Therefore, even if a solid substance such as dross rides on the flow outside the V zone 100 and is discharged to the outside of the V zone 100, the hot-dip zinc itself is overwhelmed by the flow outside the V zone 100, and the V It is difficult to discharge to the outside of the zone 100. Therefore, the molten zinc inside the V zone 100 stays inside the V zone 100, the state where the Al concentration is low is still not resolved, and it is difficult to suppress the occurrence of bottom dross itself.

そこで、本実施形態では、Ｖゾーン１００の内側に整流板が配置される。かかる整流板は、鋼帯２の幅方向に沿って伸び、整流板の整流面と鋼帯２との水平距離が鋼帯２の幅方向に沿って変化するように配設される。より具体的には、かかる整流板は、整流板の幅方向Ｗ（長手方向）の一端から他端に向かうにつれて、整流面と鋼帯との水平距離が短くなるように設けられる。このような整流板を配設することにより、鋼帯２ａとシンクロール６とが接触する領域から浴面方向へ向かう吐出流Ｆ１が整流面に接触し、整流面に沿った整流板の長手方向への一方向の流れが形成される。これにより、Ｖゾーン１００の内側において溶融亜鉛の流動が生じる。かかる流れは一方向であるため、吐出流Ｆ１の運動量をそのまま活かすことができる。そうすると、吐出流Ｆ１による流れがＶゾーン１００の外部の溶融亜鉛の流れによって押し戻されず、かつ、Ｖゾーン１００の外部の溶融亜鉛の流れをＶゾーン１００の内側に引き込む流れを形成することができる。したがって、Ｖゾーン１００の内側の浴置換が促進される。したがって、Ｖゾーン１００内（特に、図２に示した鋼帯表面近傍領域１０１）のＡｌ濃度の低下を抑制し、めっき浴３のＡｌ濃度を均一に保持することができる。よって、ボトムドロス疵やめっきむらによる品質欠陥が生じ難い鋼板をより確実に製造することが可能となる。 Therefore, in the present embodiment, the straightening vane is arranged inside the V zone 100. The straightening vane extends along the width direction of the steel strip 2, and is arranged so that the horizontal distance between the straightening surface of the straightening vane and the steel strip 2 changes along the width direction of the steel strip 2. More specifically, the straightening vane is provided so that the horizontal distance between the straightening vane and the steel strip becomes shorter from one end to the other end in the width direction W (longitudinal direction) of the straightening vane. By disposing such a straightening vane, the discharge flow F1 from the region where the steel strip 2a and the sink roll 6 come into contact with the bath surface comes into contact with the straightening plane, and the longitudinal direction of the straightening vane along the straightening plane. A one-way flow to is formed. As a result, the flow of molten zinc occurs inside the V zone 100. Since such a flow is unidirectional, the momentum of the discharge flow F1 can be utilized as it is. Then, the flow due to the discharge flow F1 is not pushed back by the flow of the molten zinc outside the V zone 100, and the flow of the molten zinc outside the V zone 100 can be drawn into the inside of the V zone 100. Therefore, bath replacement inside the V zone 100 is promoted. Therefore, it is possible to suppress a decrease in the Al concentration in the V zone 100 (particularly, the region near the surface of the steel strip 101 shown in FIG. 2) and maintain the Al concentration in the plating bath 3 uniformly. Therefore, it is possible to more reliably manufacture a steel sheet in which quality defects due to bottom dross defects and uneven plating are unlikely to occur.

以下、本発明の各実施形態について詳細に説明する。 Hereinafter, each embodiment of the present invention will be described in detail.

＜第１の実施形態＞
図３は、本発明の第１の実施形態に係る溶融亜鉛めっき装置１の側方断面図である。かかる断面図は、めっき槽４の幅方向Ｗの中央部分を長さ方向Ｌに沿って切断して得られる断面図である。また、図４は、本実施形態に係る溶融亜鉛めっき装置１の図３のＩＶ−ＩＶ’切断線における断面図である。 <First Embodiment>
FIG. 3 is a side sectional view of the hot-dip galvanizing apparatus 1 according to the first embodiment of the present invention. Such a cross-sectional view is a cross-sectional view obtained by cutting the central portion of the plating tank 4 in the width direction W along the length direction L. Further, FIG. 4 is a cross-sectional view taken along the IV-IV'cutting line of FIG. 3 of the hot-dip galvanizing apparatus 1 according to the present embodiment.

本実施形態に係る溶融亜鉛めっき装置１は、Ｖゾーン１００の内側に、幅方向Ｗに沿って伸びる整流板２１を備える。かかる整流板２１は、例えば、めっき浴３の内部に配設され、不図示のハンガー等により支持される。本実施形態に係る整流板２１は、スナウト５とは独立して設けられる。整流板２１の長手方向（めっき槽４における幅方向Ｗに略平行な方向）の両端間の長さは特に限定されないが、当該両端間の長さは、例えば図４に示すように、幅方向Ｗにおける鋼帯２の幅よりも大きいことが好ましい。かつ、長手方向における両端が鋼帯２の幅方向両端よりも外側に位置するように整流板２１が設けられることが好ましい。これにより、後述するように、Ｖゾーン１００の内側における溶融亜鉛の一方向の流動が生じやすくなる。 The hot-dip galvanizing apparatus 1 according to the present embodiment includes a straightening vane 21 extending along the width direction W inside the V zone 100. The straightening vane 21 is arranged inside the plating bath 3, and is supported by a hanger or the like (not shown). The straightening vane 21 according to the present embodiment is provided independently of the snout 5. The length between both ends of the straightening vane 21 in the longitudinal direction (direction substantially parallel to the width direction W in the plating tank 4) is not particularly limited, but the length between both ends is, for example, in the width direction as shown in FIG. It is preferably larger than the width of the steel strip 2 in W. Moreover, it is preferable that the straightening vane 21 is provided so that both ends in the longitudinal direction are located outside the both ends in the width direction of the steel strip 2. As a result, as will be described later, unidirectional flow of molten zinc is likely to occur inside the V zone 100.

整流板２１の材質は、耐熱性および溶融亜鉛に対する耐食性を有していれば特に限定されない。例えば、整流板２１は、シンクロール６等のめっき浴３中に設けられる各種ロールの胴部表面と同様の材質により構成されてもよい。具体的には、整流板２１は、ＳＵＳ３１６等のステンレス、またはセラミクスにより構成されてもよいし、また、表面にサーメット溶射またはセラミクス溶射等が施されてもよい。 The material of the straightening vane 21 is not particularly limited as long as it has heat resistance and corrosion resistance to molten zinc. For example, the straightening vane 21 may be made of the same material as the body surface of various rolls provided in the plating bath 3 such as the sink roll 6. Specifically, the straightening vane 21 may be made of stainless steel such as SUS316 or ceramics, or the surface may be subjected to cermet spraying or ceramic spraying or the like.

整流板２１は、上述したように、Ｖゾーン１００の内側に配設される。より具体的には、整流板２１は、図３に示すように、鋼帯２ａとシンクロール６とが接触する領域６ｂの上方に配設されることが好ましい。これは、当該領域６ｂからの吐出流Ｆ１と整流板２１の整流面２１ａに接触させるためである。 As described above, the straightening vane 21 is arranged inside the V zone 100. More specifically, as shown in FIG. 3, the straightening vane 21 is preferably arranged above the region 6b where the steel strip 2a and the sink roll 6 come into contact with each other. This is because the discharge flow F1 from the region 6b is brought into contact with the rectifying surface 21a of the rectifying plate 21.

そして、図４に示すように、整流板２１は、整流面２１ａと鋼帯２ａとの水平距離が幅方向Ｗに沿って変化するように設けられる。図４に示した例では、整流板２１は、整流板２１の幅方向Ｗに略平行な方向（長手方向）の一端から他端に向かうにつれて、整流面２１ａと鋼帯２ａとの水平距離が短くなるように設けられる。より具体的には、整流板２１の両端および中央部分における整流面２１ａの下端と鋼帯２ａとの水平距離をそれぞれＸ１、Ｘ２およびＸ３とすると、Ｘ１＞Ｘ３＞Ｘ２となるように整流板２１が設けられる。 Then, as shown in FIG. 4, the straightening vane 21 is provided so that the horizontal distance between the straightening vane 21a and the steel strip 2a changes along the width direction W. In the example shown in FIG. 4, in the straightening vane 21, the horizontal distance between the straightening vane 21a and the steel strip 2a increases from one end to the other end in a direction (longitudinal direction) substantially parallel to the width direction W of the straightening vane 21. It is provided so as to be short. More specifically, assuming that the horizontal distances between the lower end of the rectifying surface 21a and the steel strip 2a at both ends and the central portion of the rectifying plate 21 are X1, X2 and X3, respectively, the rectifying plate 21 is such that X1> X3> X2. Is provided.

これにより、図３および図４に示すように、吐出流Ｆ１が整流板２１の整流面２１ａに衝突した後、整流面２１ａに沿って、整流板２１の一端から他端に向かって、幅方向Ｗの成分を含む排出流Ｆ３が形成される。かかる排出流Ｆ３の形成により、Ｖゾーン１００の内側における溶融亜鉛の一方向の流動が生じるため、Ｖゾーン１００の内側の浴置換が生じる。これにより、Ｖゾーン１００の内側のＡｌ濃度が均一化されるため、ボトムドロスが発生しにくくなり、鋼帯２の表面に形成されるＡｌ−Ｆｅバリア層も均質化される。よって、鋼帯２にボトムドロス疵やめっきむらによる品質欠陥が生じ難くなる。 As a result, as shown in FIGS. 3 and 4, after the discharge flow F1 collides with the rectifying surface 21a of the rectifying plate 21, the width direction is from one end to the other end of the rectifying plate 21 along the rectifying surface 21a. An exhaust stream F3 containing a component of W is formed. The formation of the discharge flow F3 causes a unidirectional flow of molten zinc inside the V zone 100, so that bath replacement inside the V zone 100 occurs. As a result, the Al concentration inside the V zone 100 is made uniform, so that bottom dross is less likely to occur, and the Al—Fe barrier layer formed on the surface of the steel strip 2 is also made uniform. Therefore, quality defects due to bottom dross defects and uneven plating are less likely to occur in the steel strip 2.

さらに、図４に示すように、第１側壁部４２には駆動軸配設部１１が設けられている。このような駆動軸配設部１１が第１側壁部４２に設けられている場合、図４に示すように、整流板２１の両端および中央部分における整流面２１ａの下端と鋼帯２ａとの水平距離Ｘ１およびＸ２はＸ１＞Ｘ２となるような関係であることが好ましい。すなわち、整流面２１ａと鋼帯２ａとの水平距離は、整流板２１の長手方向の両端のうち、駆動軸配設部１１が形成された第１側壁部４２に近接する側の一端から他端に向かうにつれて短くなることが好ましい。 Further, as shown in FIG. 4, a drive shaft arrangement portion 11 is provided on the first side wall portion 42. When such a drive shaft arrangement portion 11 is provided on the first side wall portion 42, as shown in FIG. 4, the lower ends of the rectifying surface 21a and the steel strip 2a at both ends and the central portion of the rectifying plate 21 are horizontal. It is preferable that the distances X1 and X2 have a relationship such that X1> X2. That is, the horizontal distance between the straightening surface 21a and the steel strip 2a is from one end to the other end of both ends of the straightening plate 21 in the longitudinal direction on the side close to the first side wall portion 42 on which the drive shaft arrangement portion 11 is formed. It is preferable that it becomes shorter toward.

駆動軸配設部１１が設けられている第１側壁部４２側においては、循環流Ａ１の一部が駆動軸配設部１１の内側に側流Ａ２として流入し得る。そうすると、循環流Ａ１の運動量は、第２側壁部４３側の循環流Ａ３の運動量と比較して低くなる。 On the side of the first side wall portion 42 where the drive shaft arrangement portion 11 is provided, a part of the circulating flow A1 may flow into the inside of the drive shaft arrangement portion 11 as a side flow A2. Then, the momentum of the circulating flow A1 is lower than the momentum of the circulating flow A3 on the second side wall portion 43 side.

第２側壁部４３側から第１側壁部４２側へと流れる排出流Ｆ３が形成されると、運動量の比較的高い循環流Ａ３の流れの一部が側流Ａ４として排出流Ｆ３により引き込まれ得る。また、循環流Ａ１の運動量は比較的低いので、排出流Ｆ３のＶゾーン１００の内側から外側への流れが循環流Ａ１と衝突しても、排出流Ｆ３の運動量は減殺されにくい。したがって、排出流Ｆ３は、吐出流Ｆ１の運動量に加えて、両方の側壁部における循環流の運動量の高低差を利用することができ、排出流Ｆ３の流れがより強化される。よって、Ｖゾーン１００の内外における溶融亜鉛の循環が活発になり、Ｖゾーン１００の内側の浴置換がより促進される。 When the discharge flow F3 flowing from the second side wall portion 43 side to the first side wall portion 42 side is formed, a part of the flow of the circulating flow A3 having a relatively high momentum can be drawn by the discharge flow F3 as a side flow A4. .. Further, since the momentum of the circulating flow A1 is relatively low, even if the flow from the inside to the outside of the V zone 100 of the discharging flow F3 collides with the circulating flow A1, the momentum of the discharging flow F3 is not easily diminished. Therefore, the discharge flow F3 can utilize the height difference of the momentum of the circulation flow in both side wall portions in addition to the momentum of the discharge flow F1, and the flow of the discharge flow F3 is further strengthened. Therefore, the circulation of molten zinc inside and outside the V zone 100 becomes active, and the bath replacement inside the V zone 100 is further promoted.

なお、図３に示すように、整流面２１ａが長さ方向Ｌにおいて水平面に対して傾斜するように整流板２１を配設することが好ましい。整流面２１ａを水平面に対して傾斜させることにより、吐出流Ｆ１の有する強い上昇方向への流動を幅方向Ｗへ変換し、より運動量の高い排出流Ｆ３を形成させることができる。すなわち、Ｖゾーン１００の内側の浴置換をより効率的に行うことができる。 As shown in FIG. 3, it is preferable to dispose the straightening vane 21 so that the straightening vane 21a is inclined with respect to the horizontal plane in the length direction L. By inclining the rectifying surface 21a with respect to the horizontal plane, the strong upward flow of the discharge flow F1 can be converted into the width direction W, and the discharge flow F3 having a higher momentum can be formed. That is, the bath replacement inside the V zone 100 can be performed more efficiently.

本発明者が鋭意検討した結果、鋼帯２の幅方向Ｗに垂直な断面視において、整流面２１ａと鉛直面とのなす角度θは、４５度以下であることが好ましい。当該角度θが４５度以下であることは、当該角度θが０度である場合も含む。当該角度θが４５度以下であれば、整流面２１ａに衝突する吐出流Ｆ１の有する高い運動量を利用した排出流Ｆ３が形成されやすくなる。 As a result of diligent studies by the present inventor, the angle θ formed by the rectifying surface 21a and the vertical surface is preferably 45 degrees or less in a cross-sectional view perpendicular to the width direction W of the steel strip 2. The fact that the angle θ is 45 degrees or less includes the case where the angle θ is 0 degrees. When the angle θ is 45 degrees or less, the discharge flow F3 utilizing the high momentum of the discharge flow F1 that collides with the rectifying surface 21a is likely to be formed.

また、図３に示した例では、整流面２１ａが水平面に対して後壁部４４側に傾斜するように整流板２１が配設されているが、整流面２１ａが水平面に対して前壁部４１側に傾斜するように整流板２１が配設されてもよい。または、整流面２１ａが水平面に対して直交するように（すなわち角度θ＝０）整流板２１が配設されてもよい。いずれの場合においても、吐出流Ｆ１の有する運動量を効率的に利用して排出流Ｆ３を形成することができる。すなわち、鋼帯２の幅方向Ｗに垂直な断面視における整流面２１ａの傾斜方向に関わらず、整流面２１ａと鉛直面とのなす角度θは、４５度以下であることが好ましい。 Further, in the example shown in FIG. 3, the straightening vane 21 is arranged so that the straightening surface 21a is inclined toward the rear wall portion 44 with respect to the horizontal plane, but the straightening surface 21a is the front wall portion with respect to the horizontal plane. The straightening vane 21 may be arranged so as to incline toward the 41 side. Alternatively, the straightening vane 21 may be arranged so that the straightening vane 21a is orthogonal to the horizontal plane (that is, the angle θ = 0). In either case, the discharge flow F3 can be formed by efficiently utilizing the momentum of the discharge flow F1. That is, the angle θ formed by the rectifying surface 21a and the vertical surface is preferably 45 degrees or less regardless of the inclination direction of the rectifying surface 21a in the cross-sectional view perpendicular to the width direction W of the steel strip 2.

また、図３に示すように、整流板２１は、深さ方向Ｄにおいてシンクロール６の上方に配設されることが好ましい。整流板２１をシンクロール６よりもより高い位置に配設することにより、吐出流Ｆ１による撹拌効果が及ぶ範囲をより広げることができる。そうすると、例えば、吐出流Ｆ１による撹拌によって、図２に示した鋼帯表面近傍領域１０１における浴置換がさらに促進される。これにより、鋼帯２表面付近におけるＡｌの低濃度化をより抑制することができる。 Further, as shown in FIG. 3, the straightening vane 21 is preferably arranged above the sink roll 6 in the depth direction D. By disposing the straightening vane 21 at a position higher than that of the sink roll 6, the range covered by the stirring effect of the discharge flow F1 can be further expanded. Then, for example, agitation by the discharge flow F1 further promotes bath replacement in the region near the surface of the steel strip shown in FIG. As a result, it is possible to further suppress the decrease in the concentration of Al near the surface of the steel strip 2.

また、図４に示すように、本実施形態では、整流面２１ａの下端と鋼帯２ａとの水平距離がＸ１＞Ｘ３＞Ｘ２を満たすように整流板２１が配設されていたが、本発明はかかる例に限定されない。例えば、整流板２１は、上記水平距離がＸ２＞Ｘ３＞Ｘ１となるように配設されてもよい。なお、図４に示すように、上記水平距離が整流板２１の一端から他端に向かうにつれて短く（長く）なるように設けることにより、排出流Ｆ３のような溶融亜鉛の一方向の流れが形成される。これにより、Ｖゾーン１００の内側における幅方向への強力な流が形成されるので、Ｖゾーン１００の内側における浴置換が効率的に行われ得る。 Further, as shown in FIG. 4, in the present embodiment, the straightening vane 21 is arranged so that the horizontal distance between the lower end of the straightening vane 21a and the steel strip 2a satisfies X1> X3> X2. Is not limited to such an example. For example, the straightening vane 21 may be arranged so that the horizontal distance is X2> X3> X1. As shown in FIG. 4, by providing the horizontal distance so as to become shorter (longer) from one end to the other end of the straightening vane 21, a unidirectional flow of molten zinc such as the discharge flow F3 is formed. Will be done. As a result, a strong flow in the width direction inside the V zone 100 is formed, so that bath replacement inside the V zone 100 can be efficiently performed.

また、図４に示すように、本実施形態では、整流面２１ａが平らである整流板２１を配設していたが、本発明はかかる例に限定されない。例えば、整流面２１ａは曲面により構成されてもよい。また、整流板２１は板状の部材に限られない。本実施形態に係る整流面２１ａを形成可能であれば、整流板２１本体の形状は特に限定されない。 Further, as shown in FIG. 4, in the present embodiment, the straightening vane 21 having a flat straightening surface 21a is arranged, but the present invention is not limited to such an example. For example, the rectifying surface 21a may be formed of a curved surface. Further, the straightening vane 21 is not limited to the plate-shaped member. The shape of the straightening vane 21 body is not particularly limited as long as the straightening vane 21a according to the present embodiment can be formed.

＜第２の実施形態＞
次に、本発明の第２の実施形態について説明する。図５は、本発明の第２の実施形態に係る溶融亜鉛めっき装置１の側方断面図である。かかる断面図は、めっき槽４の幅方向Ｗの中央部分を長さ方向Ｌに沿って切断して得られる断面図である。また、図６は、本実施形態に係る溶融亜鉛めっき装置１の図５のＶＩ−ＶＩ’切断線における断面図である。なお、本実施形態に係る溶融亜鉛めっき装置１が整流板２１の代わりにスナウト５Ａを有する構成以外の溶融亜鉛めっき装置１の構成は第１の実施形態と同様であるため、その他の構成の説明を省略する。また、図６においては、説明のため、バックサポートロール８の図示は省略している。 <Second embodiment>
Next, a second embodiment of the present invention will be described. FIG. 5 is a side sectional view of the hot dip galvanizing apparatus 1 according to the second embodiment of the present invention. Such a cross-sectional view is a cross-sectional view obtained by cutting the central portion of the plating tank 4 in the width direction W along the length direction L. Further, FIG. 6 is a cross-sectional view of the hot-dip galvanizing apparatus 1 according to the present embodiment in the VI-VI'cutting line of FIG. Since the configuration of the hot-dip galvanizing apparatus 1 other than the configuration in which the hot-dip galvanizing apparatus 1 according to the present embodiment has the snout 5A instead of the straightening vane 21 is the same as that of the first embodiment, the other configurations will be described. Is omitted. Further, in FIG. 6, the back support roll 8 is not shown for the sake of explanation.

本実施形態では、図５に示すように、スナウト５Ａの先端部５０のＶゾーン１００側の壁部の一部２２が整流板の一例として設けられている。すなわち、本実施形態に係る整流板は、当該スナウト５Ａの先端部５０のＶゾーン１００側の壁部の一部２２により構成されることとなる。ここでは、壁部の一部２２を整流板部２２と称する。 In the present embodiment, as shown in FIG. 5, a part 22 of the wall portion 22 on the V zone 100 side of the tip portion 50 of the snout 5A is provided as an example of the straightening vane. That is, the straightening vane according to the present embodiment is composed of a part 22 of the wall portion on the V zone 100 side of the tip portion 50 of the snout 5A. Here, a part 22 of the wall portion is referred to as a rectifying plate portion 22.

本実施形態に係るスナウト５Ａは、スナウト５Ａの長尺方向の中間部分からめっき浴３に浸漬される先端部５０にかけて広口となる形状を有し、先端部５０が鋼帯２ａとシンクロール６とが接触する領域６ｂの上方に配設されるように設けられる。スナウト５Ａの先端部５０は、例えば、図５に示すように、先端部５０のＶゾーン１００側の壁部の一部２２の水平面に対する傾斜角度を他の壁部よりも小さくすることにより、ブーツ状の形状を有する。この広口形状を構成する先端部５０のＶゾーン１００側の壁部の一部２２が、整流板部２２となる。なお、スナウト５Ａの長尺方向におけるめっき浴３への浸漬深さは、整流板部２２の設置位置に応じて適宜調整され得る。 The snout 5A according to the present embodiment has a shape having a wide mouth from an intermediate portion in the elongated direction of the snout 5A to a tip portion 50 immersed in the plating bath 3, and the tip portion 50 includes a steel strip 2a and a sink roll 6. Is provided so as to be disposed above the region 6b in which the is in contact. As shown in FIG. 5, the tip portion 50 of the snout 5A is booted by making the inclination angle of a part 22 of the wall portion 22 on the V zone 100 side of the tip portion 50 with respect to the horizontal plane smaller than that of the other wall portions. It has a shape. A part 22 of the wall portion 22 on the V zone 100 side of the tip portion 50 constituting this wide-mouth shape becomes the straightening plate portion 22. The immersion depth of the snout 5A in the plating bath 3 in the long direction can be appropriately adjusted according to the installation position of the straightening vane portion 22.

本実施形態では、図６に示すように、幅方向Ｗに沿って整流板部２２の整流面２２ａと鋼帯２ａとの水平距離が変化するように、整流板部２２を有するスナウト５Ａが設けられる。図６に示した例では、整流板部２２を有するスナウト５Ａは、整流板部２２の長手方向の一端から他端に向かうにつれて、整流面２２ａと鋼帯２ａとの水平距離が短くなるように設けられる。より具体的には、整流板部２２の両端における整流面２２ａの下端と鋼帯２ａとの水平距離をそれぞれＸ１およびＸ２とすると、Ｘ２＞Ｘ１となるように整流板部２２を有するスナウト５Ａが設けられる。 In the present embodiment, as shown in FIG. 6, a snout 5A having the straightening vane portion 22 is provided so that the horizontal distance between the straightening vane 22a of the straightening vane portion 22 and the steel strip 2a changes along the width direction W. Be done. In the example shown in FIG. 6, in the snout 5A having the straightening vane portion 22, the horizontal distance between the straightening vane 22a and the steel strip 2a becomes shorter from one end to the other end in the longitudinal direction of the straightening vane portion 22. Provided. More specifically, assuming that the horizontal distances between the lower end of the straightening surface 22a and the steel strip 2a at both ends of the straightening plate portion 22 are X1 and X2, respectively, the snout 5A having the straightening plate portion 22 so that X2> X1. Provided.

これにより、図５および図６に示すように、鋼帯２ａとシンクロール６とが接触する領域６ｂから吐出される吐出流Ｆ１がスナウト５Ａの整流板部２２に到達した後、吐出流Ｆ１の一部が整流面２２ａに沿う流動を形成する。かかる流動により、整流板部２２の一端から他端に向かって、幅方向Ｗの成分を含む排出流Ｆ４が形成される。かかる排出流Ｆ４の形成により、上記の第１の実施形態と同様に、Ｖゾーン１００の内側における溶融亜鉛の一方向の流動が生じるため、Ｖゾーン１００の内側の浴置換が生じる。これにより、Ｖゾーン１００の内側のＡｌ濃度が均一化されるため、ボトムドロスが発生しにくくなり、鋼帯２の表面に形成されるＡｌ−Ｆｅバリア層も均質化される。よって、鋼帯２にボトムドロス疵やめっきむらによる品質欠陥が生じ難くなる。 As a result, as shown in FIGS. 5 and 6, after the discharge flow F1 discharged from the region 6b where the steel strip 2a and the sink roll 6 come into contact with each other reaches the straightening plate portion 22 of the snout 5A, the discharge flow F1 A part forms a flow along the rectifying surface 22a. Due to this flow, a discharge flow F4 containing a component in the width direction W is formed from one end to the other end of the straightening vane portion 22. The formation of the discharge flow F4 causes a unidirectional flow of molten zinc inside the V zone 100, as in the first embodiment described above, so that bath replacement inside the V zone 100 occurs. As a result, the Al concentration inside the V zone 100 is made uniform, so that bottom dross is less likely to occur, and the Al—Fe barrier layer formed on the surface of the steel strip 2 is also made uniform. Therefore, quality defects due to bottom dross defects and uneven plating are less likely to occur in the steel strip 2.

本実施形態では、スナウト５Ａをかかる形状とすることにより、上記第１の実施形態に示したような整流板をＶゾーン１００の内側に配置することが困難である場合においても、Ｖゾーン１００の幅方向Ｗの流動を生じさせ、Ｖゾーン１００の浴置換を促すことができる。 In the present embodiment, by forming the snout 5A in such a shape, even when it is difficult to arrange the straightening vane as shown in the first embodiment inside the V zone 100, the V zone 100 It is possible to generate a flow in the width direction W and promote bath replacement in the V zone 100.

さらに、第１の実施形態と同様に、図６に示すように、駆動軸配設部１１が第１側壁部４２に設けられている場合、整流板２２の両端および中央部分における整流面２２ａの下端と鋼帯２ａとの水平距離Ｘ１およびＸ２はＸ２＞Ｘ１となるような関係であることが好ましい。これにより、排出流Ｆ４は、吐出流Ｆ１の運動量に加えて、両方の側壁部における循環流の運動量の高低差を利用することができ、排出流Ｆ４の流れがより強化される。よって、Ｖゾーン１００の内外における溶融亜鉛の循環が活発になり、Ｖゾーン１００の内側の浴置換がより促進される。 Further, as in the first embodiment, as shown in FIG. 6, when the drive shaft arrangement portion 11 is provided on the first side wall portion 42, the rectifying surface 22a at both ends and the central portion of the rectifying plate 22 The horizontal distances X1 and X2 between the lower end and the steel strip 2a are preferably such that X2> X1. As a result, the discharge flow F4 can utilize the height difference of the momentum of the circulation flow in both side wall portions in addition to the momentum of the discharge flow F1, and the flow of the discharge flow F4 is further strengthened. Therefore, the circulation of molten zinc inside and outside the V zone 100 becomes active, and the bath replacement inside the V zone 100 is further promoted.

なお、上記の第１の実施形態と同様に、整流面２２ａが長さ方向Ｌにおいて水平面に対して傾斜するように整流板部２２を有するスナウト５Ａが設けられてもよい。より具体的には、鋼帯２の幅方向Ｗに垂直な断面視において、整流面２２ａと鉛直面とのなす角度θは４５度以下であることが好ましい。当該角度θが４５度以下であることは、当該角度θが０度である場合も含む。当該角度θが４５度以下であれば、整流面２２ａに到達した吐出流Ｆ１の有する高い運動量を利用した排出流Ｆ４が形成されやすくなる。 Similar to the first embodiment described above, the snout 5A having the straightening vane portion 22 may be provided so that the straightening vane 22a is inclined with respect to the horizontal plane in the length direction L. More specifically, in a cross-sectional view perpendicular to the width direction W of the steel strip 2, the angle θ formed by the straightening surface 22a and the vertical plane is preferably 45 degrees or less. The fact that the angle θ is 45 degrees or less includes the case where the angle θ is 0 degrees. When the angle θ is 45 degrees or less, the discharge flow F4 utilizing the high momentum of the discharge flow F1 that has reached the rectifying surface 22a is likely to be formed.

また、図５に示した例では、整流面２２ａが水平面に対して後壁部４４側に傾斜するように整流板部２２が設けられているが、整流面２２ａが水平面に対して前壁部４１側に傾斜するように整流板部２２が設けられてもよい。または、整流面２２ａが水平面に対して直交するように（すなわち角度θ＝０）整流板部２２が設けられてもよい。いずれの場合においても、吐出流Ｆ１の有する運動量を効率的に利用して排出流Ｆ４を形成することができる。すなわち、鋼帯２の幅方向Ｗに垂直な断面視における整流面２２ａの傾斜方向に関わらず、整流面２２ａと鉛直面とのなす角度θは、４５度以下であることが好ましい。 Further, in the example shown in FIG. 5, the straightening plate portion 22 is provided so that the straightening surface 22a is inclined toward the rear wall portion 44 with respect to the horizontal plane, but the straightening surface 22a is the front wall portion with respect to the horizontal plane. The straightening vane portion 22 may be provided so as to incline toward the 41 side. Alternatively, the straightening vane portion 22 may be provided so that the straightening vane 22a is orthogonal to the horizontal plane (that is, the angle θ = 0). In either case, the discharge flow F4 can be formed by efficiently utilizing the momentum of the discharge flow F1. That is, the angle θ formed by the rectifying surface 22a and the vertical surface is preferably 45 degrees or less regardless of the inclination direction of the rectifying surface 22a in the cross-sectional view perpendicular to the width direction W of the steel strip 2.

また、図５に示すように、整流板部２２の位置は、深さ方向Ｄにおいてシンクロール６の上方であることが好ましい。これにより、上記の第１の実施形態と同様に、鋼帯２表面付近におけるＡｌの低濃度化をより抑制することができる。 Further, as shown in FIG. 5, the position of the straightening vane portion 22 is preferably above the sink roll 6 in the depth direction D. As a result, it is possible to further suppress the decrease in the concentration of Al in the vicinity of the surface of the steel strip 2 as in the first embodiment described above.

また、図６に示すように、本実施形態では、整流面２２ａの下端と鋼帯２ａとの水平距離がＸ２＞Ｘ１を満たすように整流板部２２を有するスナウト５Ａが配設されていたが、本発明はかかる例に限定されない。例えば、上記水平距離がＸ１＞Ｘ２となるように整流板部２２を有するスナウト５Ａ配設されてもよい。また、図６に示すように、本実施形態では、整流面２２ａが平らである整流板部２２を有するスナウト５Ａを配設していたが、本発明はかかる例に限定されない。例えば、整流面２２ａは曲面により構成されてもよい。 Further, as shown in FIG. 6, in the present embodiment, the snout 5A having the straightening vane portion 22 is arranged so that the horizontal distance between the lower end of the straightening vane 22a and the steel strip 2a satisfies X2> X1. , The present invention is not limited to such examples. For example, the snout 5A having the straightening vane portion 22 may be arranged so that the horizontal distance is X1> X2. Further, as shown in FIG. 6, in the present embodiment, the snout 5A having the straightening vane portion 22 having a flat straightening surface 22a is arranged, but the present invention is not limited to such an example. For example, the rectifying surface 22a may be formed of a curved surface.

＜第３の実施形態＞
次に、本発明の第３の実施形態について説明する。図７は、本発明の第３の実施形態に係る溶融亜鉛めっき装置１の側方断面図である。かかる断面図は、めっき槽４の幅方向Ｗの中央部分を長さ方向Ｌに沿って切断して得られる断面図である。また、図８は、本実施形態に係る溶融亜鉛めっき装置１の図７のＶＩＩＩ−ＶＩＩＩ’切断線における断面図である。なお、本実施形態に係る溶融亜鉛めっき装置１が整流板２１の代わりにスナウト５の下部に設けられる整流板２３を有する構成以外の溶融亜鉛めっき装置１の構成は第１の実施形態と同様であるため、その他の構成の説明を省略する。 <Third embodiment>
Next, a third embodiment of the present invention will be described. FIG. 7 is a side sectional view of the hot dip galvanizing apparatus 1 according to the third embodiment of the present invention. Such a cross-sectional view is a cross-sectional view obtained by cutting the central portion of the plating tank 4 in the width direction W along the length direction L. Further, FIG. 8 is a cross-sectional view taken along the line VIII-VIII'of FIG. 7 of the hot-dip galvanizing apparatus 1 according to the present embodiment. The configuration of the hot-dip galvanizing apparatus 1 is the same as that of the first embodiment, except that the hot-dip galvanizing apparatus 1 according to the present embodiment has a rectifying plate 23 provided at the lower part of the snout 5 instead of the rectifying plate 21. Therefore, the description of other configurations will be omitted.

本実施形態では、図７に示すように、スナウト５の先端部５０のＶゾーン１００側の壁部の下側に、スナウト５の幅方向Ｗに沿って伸びる整流板２３が設けられている。整流板２３は、例えば、スナウト５と接合して支持される。また、整流板２３は、例えば、シンクロール６を支持するハンガー６ａと接合して支持される。なお、整流板２３の長手方向の両端間の長さおよび材質等については、上述した第１の実施形態と同様であるので、説明を省略する。 In the present embodiment, as shown in FIG. 7, a straightening vane 23 extending along the width direction W of the snout 5 is provided below the wall portion of the tip portion 50 of the snout 5 on the V zone 100 side. The straightening vane 23 is supported by joining with, for example, the snout 5. Further, the straightening vane 23 is supported by joining with, for example, a hanger 6a that supports the sink roll 6. The length and material between both ends of the straightening vane 23 in the longitudinal direction are the same as those in the first embodiment described above, and thus the description thereof will be omitted.

図８に示すように、幅方向Ｗに沿って整流面２３ａと鋼帯２ａとの水平距離が変化するように、整流板２３が設けられる。図８に示した例では、整流板２３は、整流板２３の長手方向の一端から他端に向かうにつれて、整流面２３ａと鋼帯２ａとの水平距離が短くなるように設けられる。より具体的には、整流板２３の両端における整流面２３ａの下端と鋼帯２ａとの水平距離をそれぞれＸ１およびＸ２とすると、Ｘ２＞Ｘ１となるように整流板２３が設けられる。 As shown in FIG. 8, the straightening vane 23 is provided so that the horizontal distance between the straightening vane 23a and the steel strip 2a changes along the width direction W. In the example shown in FIG. 8, the straightening vane 23 is provided so that the horizontal distance between the straightening vane 23a and the steel strip 2a becomes shorter from one end to the other end in the longitudinal direction of the straightening vane 23. More specifically, assuming that the horizontal distances between the lower ends of the rectifying surface 23a and the steel strip 2a at both ends of the rectifying plate 23 are X1 and X2, respectively, the rectifying plate 23 is provided so that X2> X1.

これにより、図７および図８に示すように、鋼帯２ａとシンクロール６とが接触する領域６ｂから吐出される吐出流Ｆ１が整流板２３に到達した後、吐出流Ｆ１の一部が整流面２３ａに沿う流動を形成する。かかる流動により、整流板２３の一端から他端に向かって、幅方向Ｗの成分を含む排出流Ｆ５が形成される。かかる排出流Ｆ５の形成により、上記の第２の実施形態と同様に、Ｖゾーン１００の内側における溶融亜鉛の一方向の流動が生じるため、Ｖゾーン１００の内側の浴置換が生じる。これにより、Ｖゾーン１００の内側のＡｌ濃度が均一化されるため、ボトムドロスが発生しにくくなり、鋼帯２の表面に形成されるＡｌ−Ｆｅバリア層も均質化される。よって、鋼帯２にボトムドロス疵やめっきむらによる品質欠陥が生じ難くなる。 As a result, as shown in FIGS. 7 and 8, after the discharge flow F1 discharged from the region 6b where the steel strip 2a and the sink roll 6 come into contact reaches the rectifying plate 23, a part of the discharge flow F1 is rectified. A flow is formed along the surface 23a. Due to this flow, a discharge flow F5 containing a component in the width direction W is formed from one end to the other end of the straightening vane 23. Similar to the second embodiment described above, the formation of the discharge flow F5 causes a unidirectional flow of the molten zinc inside the V zone 100, so that bath replacement inside the V zone 100 occurs. As a result, the Al concentration inside the V zone 100 is made uniform, so that bottom dross is less likely to occur, and the Al—Fe barrier layer formed on the surface of the steel strip 2 is also made uniform. Therefore, quality defects due to bottom dross defects and uneven plating are less likely to occur in the steel strip 2.

本実施形態では、整流板２３をスナウト５の先端部５０の壁部の下側に設けることにより、上記第１の実施形態に示したような整流板をＶゾーン１００の内側に配置することが困難である場合においても、Ｖゾーン１００の幅方向Ｗの流動を生じさせ、Ｖゾーン１００の浴置換を促すことができる。また、スナウト５の壁部を加工することなく、容易に整流板２３を配設することが可能である。 In the present embodiment, by providing the straightening vane 23 on the lower side of the wall portion of the tip portion 50 of the snout 5, the straightening vane as shown in the first embodiment can be arranged inside the V zone 100. Even when it is difficult, it is possible to generate a flow in the width direction W of the V zone 100 and promote bath replacement of the V zone 100. Further, the straightening vane 23 can be easily arranged without processing the wall portion of the snout 5.

さらに、第１の実施形態と同様に、図８に示すように、駆動軸配設部１１が第１側壁部４２に設けられている場合、整流板２３の両端および中央部分における整流面２３ａの下端と鋼帯２ａとの水平距離Ｘ１およびＸ２はＸ２＞Ｘ１となるような関係であることが好ましい。これにより、排出流Ｆ５は、吐出流Ｆ１の運動量に加えて、両方の側壁部における循環流の運動量の高低差を利用することができ、排出流Ｆ５の流れがより強化される。よって、Ｖゾーン１００の内外における溶融亜鉛の循環が活発になり、Ｖゾーン１００の内側の浴置換がより促進される。 Further, as in the first embodiment, as shown in FIG. 8, when the drive shaft arrangement portion 11 is provided on the first side wall portion 42, the rectifying surface 23a at both ends and the central portion of the rectifying plate 23 The horizontal distances X1 and X2 between the lower end and the steel strip 2a are preferably such that X2> X1. As a result, the discharge flow F5 can utilize the height difference of the momentum of the circulation flow in both side wall portions in addition to the momentum of the discharge flow F1, and the flow of the discharge flow F5 is further strengthened. Therefore, the circulation of molten zinc inside and outside the V zone 100 becomes active, and the bath replacement inside the V zone 100 is further promoted.

なお、上記の第１の実施形態と同様に、整流面２３ａが、長さ方向Ｌにおいて水平面に対して傾斜するように整流板２３を配設することが好ましい。より具体的には、鋼帯２の幅方向Ｗに垂直な断面視において、整流面２３ａと鉛直面とのなす角度θは、４５度以下であることが好ましい。当該角度θが４５度以下であることは、当該角度θが０度である場合も含む。当該角度θが４５度以下であれば、整流面２３ａに到達した吐出流Ｆ１の有する高い運動量を利用した排出流Ｆ５が形成されやすくなる。 As in the first embodiment, it is preferable to dispose the straightening vane 23 so that the straightening vane 23a is inclined with respect to the horizontal plane in the length direction L. More specifically, in a cross-sectional view perpendicular to the width direction W of the steel strip 2, the angle θ formed by the rectifying surface 23a and the vertical surface is preferably 45 degrees or less. The fact that the angle θ is 45 degrees or less includes the case where the angle θ is 0 degrees. When the angle θ is 45 degrees or less, the discharge flow F5 utilizing the high momentum of the discharge flow F1 that has reached the rectifying surface 23a is likely to be formed.

また、図７に示した例では、整流面２３ａが水平面に対して後壁部４４側に傾斜するように整流板２３が設けられているが、整流面２３ａが水平面に対して前壁部４１側に傾斜するように整流板２３が設けられてもよい。または、整流面２３ａが水平面に対して直交するように（すなわち角度θ＝０）整流板２３が設けられてもよい。いずれの場合においても、吐出流Ｆ１の有する運動量を効率的に利用して排出流Ｆ５を形成することができる。すなわち、鋼帯２の幅方向Ｗに垂直な断面視における整流面２３ａの傾斜方向に関わらず、整流面２３ａと鉛直面とのなす角度θは、４５度以下であることが好ましい。 Further, in the example shown in FIG. 7, the straightening vane 23 is provided so that the straightening surface 23a is inclined toward the rear wall portion 44 with respect to the horizontal plane, but the straightening surface 23a is the front wall portion 41 with respect to the horizontal plane. The straightening vane 23 may be provided so as to incline to the side. Alternatively, the straightening vane 23 may be provided so that the straightening vane 23a is orthogonal to the horizontal plane (that is, the angle θ = 0). In either case, the discharge flow F5 can be formed by efficiently utilizing the momentum of the discharge flow F1. That is, the angle θ formed by the rectifying surface 23a and the vertical surface is preferably 45 degrees or less regardless of the inclination direction of the rectifying surface 23a in the cross-sectional view perpendicular to the width direction W of the steel strip 2.

また、図７に示すように、整流板２３の位置は、深さ方向Ｄにおいてシンクロール６の上方であることが好ましい。これにより、各実施形態と同様に、鋼帯２表面付近におけるＡｌの低濃度化をより抑制することができる。 Further, as shown in FIG. 7, the position of the straightening vane 23 is preferably above the sink roll 6 in the depth direction D. Thereby, as in each embodiment, it is possible to further suppress the decrease in the concentration of Al in the vicinity of the surface of the steel strip 2.

また、図８に示すように、本実施形態では、整流面２３ａの下端と鋼帯２ａとの水平距離がＸ２＞Ｘ１を満たすように整流板２３が配設されていたが、本発明はかかる例に限定されない。例えば、整流板２３は、上記水平距離がＸ１＞Ｘ２となるように配設されてもよい。また、図８に示すように、本実施形態では、整流面２３ａが平らである整流板２３を配設していたが、本発明はかかる例に限定されない。例えば、整流面２３ａは曲面により構成されてもよい。 Further, as shown in FIG. 8, in the present embodiment, the straightening vane 23 is arranged so that the horizontal distance between the lower end of the straightening vane 23a and the steel strip 2a satisfies X2> X1, but the present invention applies. Not limited to the example. For example, the straightening vane 23 may be arranged so that the horizontal distance is X1> X2. Further, as shown in FIG. 8, in the present embodiment, the straightening vane 23 having a flat straightening surface 23a is arranged, but the present invention is not limited to such an example. For example, the rectifying surface 23a may be formed of a curved surface.

＜補足＞
なお、上記の各実施形態においては、鋼帯２の通帯速度が増加すると、めっき浴３に導入された鋼帯２のＶゾーン１００の内側における表面近傍でのＡｌ消費が促進され、ボトムドロスが析出しやすい状態となる。また、鋼帯２の通帯速度が増加すると、シンクロール６と鋼帯２ａとが接触する領域６ｂから生じる吐出流Ｆ１の運動量が増加するので、Ｖゾーン１００の内側における撹拌効果が増加する。したがって、通帯速度の増加に応じて、Ｖゾーン１００の内側の浴置換の必要性および促進効果がより高くなる。本発明者によれば、かかる実施形態における浴置換を効果的に発現させるには、通帯速度は２ｍ／ｓｅｃ以上が好ましく、３ｍ／ｓｅｃ以上がさらに好ましい。 <Supplement>
In each of the above embodiments, when the banding speed of the steel strip 2 increases, Al consumption in the vicinity of the surface inside the V zone 100 of the steel strip 2 introduced into the plating bath 3 is promoted, resulting in bottom dross. It becomes easy to precipitate. Further, as the zoning speed of the steel strip 2 increases, the momentum of the discharge flow F1 generated from the region 6b where the sink roll 6 and the steel strip 2a come into contact with each other increases, so that the stirring effect inside the V zone 100 increases. Therefore, as the zonal velocity increases, the need and promotion effect of bath replacement inside the V zone 100 becomes higher. According to the present inventor, in order to effectively express the bath substitution in such an embodiment, the zoning speed is preferably 2 m / sec or more, and more preferably 3 m / sec or more.

また、各実施形態に示した整流板は、他の実施形態に示した他の整流板と共に配設することも可能である。例えば、第１の実施形態に係る整流板２１と、第２の実施形態に係る整流板部２２を有するスナウト５Ａとを、溶融亜鉛めっき装置１に共に配設することも可能である。 Further, the straightening vane shown in each embodiment can be arranged together with other straightening vanes shown in other embodiments. For example, the straightening vane 21 according to the first embodiment and the snout 5A having the straightening vane portion 22 according to the second embodiment can be arranged together in the hot dip galvanizing apparatus 1.

以下に本発明の実施例について説明する。なお、以下の実施例は本発明の効果を実証するために行った例示にすぎず、本発明は以下の実施例に限定されるものではない。 Examples of the present invention will be described below. The following examples are merely examples made for demonstrating the effects of the present invention, and the present invention is not limited to the following examples.

本実施例および本実施例の比較例は、図３〜図８に示す各実施形態に係る溶融亜鉛めっき装置１を用いて板幅９００〜１８００ｍｍのＩＦ鋼（低炭素鋼）をめっき浴の浴温４６０℃、めっき浴中Ａｌ濃度０．１４質量％、鋼帯の通帯速度２．５ｍ／ｓｅｃの条件でめっき処理して合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造した例を示す。表１は、各実施例および各比較例における整流板等の設置条件および評価結果を示す。 In this example and the comparative example of this example, IF steel (low carbon steel) having a plate width of 900 to 1800 mm is plated in a bath using the hot-dip galvanizing apparatus 1 according to each embodiment shown in FIGS. 3 to 8. An example is shown in which an alloyed hot-dip galvanized steel sheet is manufactured by plating under the conditions of a temperature of 460 ° C., an Al concentration of 0.14% by mass in a plating bath, and a zoning speed of a steel strip of 2.5 m / sec. Table 1 shows the installation conditions and evaluation results of the straightening vane and the like in each Example and each Comparative Example.

Figure 0006825385
Figure 0006825385

本実施例および比較例で用いられためっき槽は、図４に示すめっき槽４である。ここで、上記表１における各実施例の整流板の種類Ｎｏ．１〜Ｎｏ．３は、それぞれ第１〜第３の実施形態に係る溶融亜鉛めっき装置１に設けられる整流板（整流板部）２１〜２３に相当する。各整流板（整流板部）２１〜２３の長手方向の長さは１．８ｍ、深さ方向Ｄにおける高さは０．３ｍ、整流面と鉛直面のなす角度θは０度とした。また、比較例に係る溶融亜鉛めっき装置１には、各実施形態に示した整流板および整流板部を有するスナウトは設けられていない。また、鋼帯との距離Ｘ１〜Ｘ３は、図４、図６および図８に示す、整流板の両端および中央部分における整流面の下端と鋼帯２ａとの水平距離に相当する。 The plating tank used in this example and the comparative example is the plating tank 4 shown in FIG. Here, the type No. of the straightening vane of each embodiment in Table 1 above. 1-No. Reference numeral 3 denotes a rectifying plate (rectifying plate portion) 21 to 23 provided in the hot-dip galvanizing apparatus 1 according to the first to third embodiments, respectively. The length of each straightening vane (rectifying plate portion) 21 to 23 in the longitudinal direction was 1.8 m, the height in the depth direction D was 0.3 m, and the angle θ between the straightening vane and the vertical plane was 0 degrees. Further, the hot-dip galvanizing apparatus 1 according to the comparative example is not provided with the rectifying plate and the snout having the rectifying plate portion shown in each embodiment. Further, the distances X1 to X3 from the steel strip correspond to the horizontal distance between the lower end of the straightening surface and the steel strip 2a at both ends and the central portion of the straightening vane shown in FIGS. 4, 6 and 8.

また、各実施例および各比較例に係る操業における、鋼帯１００ｍ２あたりの平均ドロス疵発生数を評価した。各指標の示す平均ドロス疵発生数の評価結果は、以下のとおりである。 In addition, the average number of dross flaws per 100 m 2 of steel strip was evaluated in the operations according to each example and each comparative example. The evaluation results of the average number of dross defects indicated by each index are as follows.

◎：１個未満
○：２個以上５個未満
×：１０個以上 ◎: Less than 1 ○: 2 or more and less than 5 ×: 10 or more

以下、各実施例および各比較例に係る評価結果について説明する。各実施形態に係る整流板または整流板部が溶融亜鉛めっき装置１に設けられた実施例１〜６では、鋼帯１００ｍ２あたりの平均ドロス疵発生数がいずれも２個以上５個未満であり、ドロス疵による製品不良を殆ど発生させずに合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造可能であることが示された。 Hereinafter, the evaluation results of each Example and each Comparative Example will be described. In Examples 1 to 6 in which the rectifying plate or the rectifying plate portion according to each embodiment is provided in the hot-dip galvanizing apparatus 1, the average number of dross defects generated per 100 m 2 of the steel strip is 2 or more and less than 5. It was shown that alloyed hot-dip galvanized steel sheets can be manufactured with almost no product defects due to dross defects.

さらに、実施例１、３、５では、鋼帯１００ｍ２あたりの平均ドロス疵発生数がいずれも１個未満であり、ドロス疵による製品不良の発生確率をさらに低減させることが可能であることが示された。これは、整流板に沿って流れる排出流が駆動軸配設部１１側に向かう流れを有しており、Ｖゾーン１００の外部の循環流の運動量の高低により、当該排出流が強化され、Ｖゾーン１００の浴置換がさらに促進されたためと考えられる。 Further, in Examples 1, 3 and 5, the average number of dross defects generated per 100 m 2 of the steel strip is less than 1, and it is possible to further reduce the probability of product defects due to dross defects. Shown. This is because the discharge flow flowing along the straightening vane has a flow toward the drive shaft arrangement portion 11 side, and the discharge flow is strengthened by the high and low momentum of the circulation flow outside the V zone 100, and the V It is considered that the bath replacement in zone 100 was further promoted.

一方、各実施形態に係る整流板および整流板部が溶融亜鉛めっき装置１に設けられていない比較例では、鋼帯１００ｍ２あたりの平均ドロス疵発生数がいずれも１０個以上であり、ドロス疵の発生頻度が増加したことが示された。 On the other hand, in the comparative example in which the straightening vane and the straightening vane portion according to each embodiment are not provided in the hot-dip galvanizing apparatus 1, the average number of dross defects generated per 100 m 2 of the steel strip is 10 or more, and the dross defects are generated. It was shown that the frequency of occurrence of was increased.

以上の結果から、各実施形態に係る整流板を設けることにより、ボトムドロスの発生個数が低減し、ドロス疵による製品不良を殆ど発生させずに合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造可能であることが示された。 From the above results, it is shown that the number of bottom dross generated can be reduced and the alloyed hot-dip galvanized steel sheet can be manufactured with almost no product defects due to dross defects by providing the straightening vane according to each embodiment. Was done.

以上、添付図面を参照しながら本発明の好適な実施形態について詳細に説明したが、本発明はかかる例に限定されない。本発明の属する技術の分野における通常の知識を有する者であれば、特許請求の範囲に記載された技術的思想の範疇内において、各種の変更例または修正例に想到し得ることは明らかであり、これらについても、当然に本発明の技術的範囲に属するものと了解される。 Although the preferred embodiments of the present invention have been described in detail with reference to the accompanying drawings, the present invention is not limited to such examples. It is clear that a person having ordinary knowledge in the field of technology to which the present invention belongs can come up with various modifications or modifications within the scope of the technical ideas described in the claims. , These are also naturally understood to belong to the technical scope of the present invention.

１ 溶融亜鉛めっき装置
２ 鋼帯
３ めっき浴
４ めっき槽
５、５Ａ、５Ｂ スナウト
６ シンクロール
７ フロントサポートロール
８ バックサポートロール
９ フロントインダクタ
１０ バックインダクタ
１１ 駆動軸配設部
２１〜２３ 整流板（整流板部）
２１ａ〜２３ａ 整流面
４１ 前壁部
４２ 第１側壁部
４３ 第２側壁部
４４ 後壁部
１００ Ｖゾーン
１０１ 鋼帯表面近傍領域
1 Hot-dip galvanizing equipment 2 Steel strip 3 Plating bath 4 Plating tank 5, 5A, 5B Snout 6 Sink roll 7 Front support roll 8 Back support roll 9 Front inductor 10 Back inductor 11 Drive shaft arrangement 21-23 Rectifier plate (rectification Board)
21a to 23a Rectifying surface 41 Front wall 42 First side wall 43 Second side wall 44 Rear wall 100 V zone 101 Steel strip surface vicinity area

Claims (9)

めっき槽に収容されためっき浴中に配置され、当該めっき浴に導入される鋼帯の通帯方向を変えるシンクロールと、
前記鋼帯の通帯方向が変わる前後の前記鋼帯の内側領域に配置され、前記鋼帯の幅方向に沿って伸び、整流面を有する整流板と、
を備え、
前記整流面と前記めっき浴の深さ方向に進入する前記鋼帯との水平距離は、当該整流板の長手方向の一端から他端に向かうにつれて短くなる、鋼帯の溶融亜鉛めっき装置。 A sink roll that is placed in the plating bath housed in the plating tank and changes the direction of the steel strip introduced into the plating bath.
A straightening vane, which is arranged in the inner region of the steel strip before and after the banding direction of the steel strip changes, extends along the width direction of the steel strip, and has a straightening surface.
With
A hot-dip galvanizing apparatus for a steel strip, wherein the horizontal distance between the straightening surface and the steel strip entering in the depth direction of the plating bath becomes shorter from one end to the other end in the longitudinal direction of the straightening plate. 前記整流板は、前記シンクロールの深さ方向における上方に独立して設けられる、請求項１に記載の鋼帯の溶融亜鉛めっき装置。 The hot-dip galvanizing apparatus for a steel strip according to claim 1, wherein the straightening vane is independently provided above the sink roll in the depth direction. 先端部が前記めっき浴に浸漬するように配置され、前記鋼帯を当該先端部の内側を通過させて前記めっき浴に導入するスナウトをさらに備え、
前記整流板は、前記スナウトの前記先端部の前記内側領域側の壁部の一部により構成される、請求項１に記載の鋼帯の溶融亜鉛めっき装置。 A snout is further provided such that the tip portion is arranged so as to be immersed in the plating bath, and the steel strip is passed through the inside of the tip portion to be introduced into the plating bath.
The hot-dip galvanizing apparatus for a steel strip according to claim 1, wherein the straightening vane is composed of a part of a wall portion of the tip portion of the snout on the inner region side. 先端部が前記めっき浴に浸漬するように配置され、前記鋼帯を当該先端部の内側を通過させて前記めっき浴に導入するスナウトをさらに備え、
前記整流板は、前記スナウトの前記先端部の前記内側領域側の壁部の下部に配置される、請求項１に記載の鋼帯の溶融亜鉛めっき装置。 A snout is further provided such that the tip portion is arranged so as to be immersed in the plating bath, and the steel strip is passed through the inside of the tip portion to be introduced into the plating bath.
The hot-dip galvanizing apparatus for a steel strip according to claim 1, wherein the straightening vane is arranged below a wall portion on the inner region side of the tip portion of the snout. 前記めっき浴中において前記シンクロールの上部に配置され、前記通帯方向が変わった後に前記めっき浴から引き上げられる鋼帯を支持するサポートロールをさらに備え、
前記めっき槽は、前記めっき浴から引き上げられる鋼帯に対向する前壁部と、前記前壁部の両端からそれぞれ延在する一対の側壁部を含み、
前記一対の側壁部のいずれか一方に、前記めっき槽の外側において前記めっき槽の形成する空間と連通し、前記サポートロールを回転させる駆動軸を配設するための駆動軸配設部が設けられ、
前記めっき浴に進入する鋼帯と前記シンクロールとが接触する領域から上昇する吐出流が、前記整流面に到達したのちに前記整流面の長手方向に沿って前記駆動軸配設部が設けられた側壁部に向かう方向に転換するように、前記整流板が設けられる、請求項１〜４のいずれか１項に記載の鋼帯の溶融亜鉛めっき装置。 Further provided with a support roll that is placed above the sink roll in the plating bath and supports a steel strip that is pulled up from the plating bath after the banding direction has changed.
The plating tank includes a front wall portion facing a steel strip pulled up from the plating bath and a pair of side wall portions extending from both ends of the front wall portion.
One of the pair of side wall portions is provided with a drive shaft arrangement portion for arranging a drive shaft that communicates with the space formed by the plating tank on the outside of the plating tank and rotates the support roll. ,
After the discharge flow rising from the region where the steel strip entering the plating bath and the sink roll come into contact with each other reaches the rectifying surface, the drive shaft arrangement portion is provided along the longitudinal direction of the rectifying surface. The hot-dip galvanizing apparatus for a steel strip according to any one of claims 1 to 4, wherein the straightening vane is provided so as to change the direction toward the side wall portion. 前記整流板が前記シンクロールの深さ方向における上方に独立して設けられており、
前記整流面と前記めっき浴の深さ方向に進入する前記鋼帯との水平距離は、前記整流板の長手方向の両端のうち、前記駆動軸配設部が設けられた側壁部に近接する側の一端から他端に向かうにつれて短くなる、請求項５に記載の鋼帯の溶融亜鉛めっき装置。 The straightening vane is provided independently above the sink roll in the depth direction .
The horizontal distance between the straightening surface and the steel strip that enters in the depth direction of the plating bath is the side of both ends of the straightening plate in the longitudinal direction that is close to the side wall where the drive shaft arrangement portion is provided. The hot-dip galvanizing apparatus for a steel strip according to claim 5, which becomes shorter from one end to the other end. 先端部が前記めっき浴に浸漬するように配置され、前記鋼帯を当該先端部の内側を通過させて前記めっき浴に導入するスナウトをさらに備え、前記整流板が前記スナウトの前記先端部の前記内側領域側の壁部の一部により構成されており、
前記整流面と前記めっき浴の深さ方向に進入する前記鋼帯との水平距離は、前記整流板の長手方向の両端のうち、前記駆動軸配設部が設けられた側壁部に近接する側の一端から他端に向かうにつれて長くなる、請求項５に記載の鋼帯の溶融亜鉛めっき装置。 The tip portion is arranged so as to be immersed in the plating bath, further includes a snout that allows the steel strip to pass through the inside of the tip portion and is introduced into the plating bath, and the straightening vane is said to the tip portion of the snout. It is composed of a part of the wall on the inner region side ,
The horizontal distance between the straightening surface and the steel strip that enters in the depth direction of the plating bath is the side of both ends of the straightening plate in the longitudinal direction that is close to the side wall where the drive shaft arrangement portion is provided. The hot-dip galvanizing apparatus for a steel strip according to claim 5, which becomes longer from one end to the other end. 先端部が前記めっき浴に浸漬するように配置され、前記鋼帯を当該先端部の内側を通過させて前記めっき浴に導入するスナウトをさらに備え、前記整流板が前記スナウトの前記先端部の前記内側領域側の壁部の下部に配置されており、
前記整流面と前記めっき浴の深さ方向に進入する前記鋼帯との水平距離は、前記整流板の長手方向の両端のうち、前記駆動軸配設部が設けられた側壁部に近接する側の一端から他端に向かうにつれて長くなる、請求項５に記載の鋼帯の溶融亜鉛めっき装置。 The tip portion is arranged so as to be immersed in the plating bath, further includes a snout that allows the steel strip to pass through the inside of the tip portion and is introduced into the plating bath, and the straightening vane is said to the tip portion of the snout. It is located at the bottom of the wall on the inner area side ,
The horizontal distance between the straightening surface and the steel strip that enters in the depth direction of the plating bath is the side of both ends of the straightening plate in the longitudinal direction that is close to the side wall where the drive shaft arrangement portion is provided. The hot-dip galvanizing apparatus for a steel strip according to claim 5, which becomes longer from one end to the other end. 前記鋼帯の幅方向に垂直な断面視において、前記整流面と鉛直面とのなす角度は４５度以下である、請求項１〜８のいずれか１項に記載の鋼帯の溶融亜鉛めっき装置。
The hot-dip galvanizing apparatus for a steel strip according to any one of claims 1 to 8, wherein the angle formed by the straightening surface and the vertical plane is 45 degrees or less in a cross-sectional view perpendicular to the width direction of the steel strip. ..
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