JP6813115B2 - ダンボール材およびこれを用いたダンボール箱 - Google Patents

Description

本発明は、蛇腹折りのダンボール材およびこれを用いたダンボール箱に関する。

製函用資材として、蛇腹折り（「ファンフォールド」とも称される）のダンボール材が知られている。ダンボール材には連続する矩形状のシート間に折目が設けられ、この折目でシートが交互に折り返されている。このような蛇腹折りのダンボール材では、連続するシートが上下に積み重ねられ、直方体状の荷姿に折り畳まれている。

上記のダンボール材は、包装対象のサイズに応じて最適な大きさの箱を製造する製函システム（「自動包装システム」や「三辺可変システム」などとも称される）の包装資材に用いられる。この製函システムでは、以下に例示する各種の工程が実施される。
・フィード工程：蛇腹折りのダンボール材を繰り出す工程
・ カット工程 ：フィード工程で繰り出された平面状のダンボール材を切り出す工程
・フォルド工程：カット工程で切り出されたダンボール材から箱を組み立てる工程
・プリント工程：平面状もしくは組み立てられたダンボール材に印刷を施す工程
・ 荷詰め工程 ：組み立てられる箱に内容物を収容する工程

特表2013-513869号公報

しかしながら、蛇腹折りのダンボール材が製函システムの資材に用いられた場合に、ダンボール材に用いられるシートの性状によっては、製造された箱の状態が不良となるおそれがある。
本件は、上記の課題に鑑みて創案されたものであり、良好な状態の箱の製造を目的の一つとする。なお、この目的に限らず、後述する「発明を実施するための形態」に示す各構成から導き出される作用および効果であって、従来の技術では得られない作用および効果を奏することも、本件の他の目的として位置付けることができる。

ここで開示するダンボール材は、連続するダンボールにおいて矩形状のシートが第一方向に沿って直線状に延在する折目のそれぞれにおいて前記折目の沿う平面で前記第一方向に直交する第二方向へ折り返され、前記第一方向および前記第二方向の双方に直交する第三方向に沿って前記シートが積み重ねられた蛇腹折りのダンボール材である。
本ダンボール材は、前記シートの性状に関し、ＪＩＳ Ｚ０２０３に準拠して温度２３［℃］および湿度５０［％］の温湿度条件で２４時間以上の前処理が施された常態において測定された前記シートのパラメータである所定の構成を備える。
前記所定の構成には、以下に示す構成ａ〜ｅのうち少なくとも何れか一つが含まれる。

構成ａには、下記の構成１および２が含まれる。
構成１には、段ボール業界規格Ｔ０００４：２０００に準拠して測定された厚み寸法が２．０［ｍｍ］以上であって９．６［ｍｍ］以下であることが含まれる。
構成２には、ＪＩＳ Ｚ０４０３−１に準拠して測定された平面圧縮強さが５０［ｋＰａ］以上であって２５０［ｋＰａ］以下であることが含まれる。

構成ｂには、上記の構成２と下記の構成３が含まれる。
構成３には、段繰率が１．２［倍］以上であって１．７［倍］以下であることが含まれる。

構成ｃには、前記第一方向から視て表ライナと裏ライナとの中央において前記第二方向に延びる仮想的な補助線に対して中芯が交差するとともに隣り合う二箇所において、前記中芯と前記補助線とのなす二つの鋭角どうしの差を前記二つの鋭角の和で除した比率が０．３０以下であることが含まれる。

構成ｄには、ＪＩＳ Ｐ８１３１に準拠して測定された破裂強さが５００［ｋＰａ］以上であることが含まれる。

構成ｅには、ＪＩＳ Ｚ０４０２に準拠してシングルフェーサ側およびグルーマシン側で測定された接着力の平均値が１４０［Ｎ］以上であることが含まれる。

本件によれば、良好な状態の箱を製造することができる。

蛇腹折りのダンボール材を示す斜視図である。 蛇腹折りのダンボール材に用いられたシートにおける段目の一例を示す模式図である。

以下、実施形態としてのダンボール材およびダンボール箱を説明する。
本実施形態のダンボール材は、連続するダンボールにおいて矩形状のシートが折り畳まれた蛇腹折りの製函用資材である。このダンボール材には、中芯に対して両側にライナが設けられた両面ダンボールが用いられる。

ダンボール材が製函されると、ダンボール箱となる。詳細に言えば、製函システムの製函用資材に用いられたダンボール材は、シートが順繰りに送り出されるフィード工程，送り出されたシートが箱の展開パターンに切り抜かれるカット工程，箱の形状に折り立てられるフォルド工程といった種々の工程を経てダンボール箱に製函される。なお、ダンボール箱を組み立てる製函システムは、特に制限されないが、たとえば自動包装システムの全自動システムである（ＣＭＣ社製，カートンラップ１０００）や、（Ｎｅｏｐｏｓｔ社製，ＣＶＰ−５００）、（オーエスマシーナリー社製，ＴＸＰ−６００）、半自動システム（Ｐａｃｋ Ｓｉｚｅ社製，ＥＭ７）、（Ｐａｎｏｔｅｃ社製，Ｃｏｍｐａｃｋ）を用いることができる。

本実施形態では、下記の方向Ｉ，ＩＩが以下の表１に示すように対応する例を挙げ、ダンボール材は水平面に載置されたものとする。
・方向 Ｉ ：水平面に載置されたダンボール材における方向
・方向ＩＩ：ダンボール材を製造する途中の半製品における方向

縦方向（第一方向，図中には「ＣＤ」と記す）および横方向（第二方向，図中には「ＭＤ」と記す）は水平に沿う方向であり、シート（折目）の沿う平面が延在する方向である。これらの縦方向と横方向とは互いに直交する。高さ方向（第三方向，図中には「ＴＤ」と記す）は、鉛直方向に沿う方向であり、縦方向および横方向の双方に直交する。この高さ方向は、シートが重ね合わせられる方向に対応する。

ＭＤ（Machine Direction）方向は、「流れ方向」とも称され、ダンボール材の製造過程が上流から下流へ進捗する方向である。ＣＤ（Cross Direction）方向は、ＭＤ方向の沿う平面においてＭＤ方向に直交する方向である。ＴＤ（Transverse Direction）方向は、ＭＤ方向およびＣＤ方向の双方に直交する方向である。
そのほか、特に断らない限り、本実施形態の「数値Ｘ〜数値Ｙ」なる表現は、数値Ｘ以上であって数値Ｙ以下の範囲を意味する。

［Ｉ．一実施形態］
下記の一実施形態では、ダンボール材の構成を項目［１］および［２］で述べる。項目［１］では、ダンボール材が折り畳まれた構造（以下「折畳構造」と称する）を説明する。項目［２］では、ダンボール材に用いられるシート（段ボールシート）の性状に関するパラメータを説明する。
そして、項目［１］および［２］の構成による作用および効果を項目［３］で述べる。

［１．折畳構造］
図１に示すように、ダンボール材１は、直方体状をなす製函用資材である。
ダンボール材１では、連続する矩形状のシート２（図１では一部のみに符合を付す）が折目Ｆ（図１では一部のみに符合を付す）で折り返され、折り返されたシート２が高さ方向に積み重ねられている。
このように折り畳まれたダンボール材１には、縦方向および高さ方向の双方に沿う一対の側面に、複数の折目Ｆが縦方向に沿って直線状に延在する。

ここで、連続する三つのシート２（図１では二点鎖線で示す）に着目して、ダンボール材１の折畳構造を説明する。
・第一シート２１：第二シート２２の一側に連続するシート２
・第二シート２２：第一シート２１と第三シート２３との双方に連続するシート２
・第三シート２３：第二シート２２の他側に連続するシート２

第一シート２１と第二シート２２との間に第一折目Ｆ１が設けられ、第一折目Ｆ１を介してシート２１，２２が連続している。第二シート２２と第三シート２３との間に第二折目Ｆ２が設けられ、第二折目Ｆ２を介してシート２２，２３が連続している。
第一折目Ｆ１は、第一シート２１に対して横方向の一方（図１では右方）へ向けて第二シート２２が折り返される折目Ｆであり、ダンボール材１における横方向の他方（図１では左方）に配置される。第二折目Ｆ２は、第二シート２２に対して横方向の他方（図１では左方）へ向けて第三シート２３が折り返される折目Ｆであり、ダンボール材１における横方向の一方（図１では右方）に配置される。

第一シート２１では、横方向（折目Ｆと交差する方向）に延在する第一端縁Ｅ₁（図１には手前側の端縁のみに符号を付す）にダンボールの段目１０（波目）が露出する。同様に、第二シート２２には、横方向（折目Ｆと交差する方向）に延在する第二端縁Ｅ₂（図１には手前側の端縁のみに符号を付す）にダンボールの段目１０が露出する。
第一シート２１および第二シート２２からなるシート対２０では、第一端縁Ｅ₁と第二端縁Ｅ₂とが高さ方向に隣り合って配置される。

上記の折畳構造を有するダンボール材１によれば、ロール状に巻回することの困難な資材であっても直方体状に折り畳むことができる。すなわち、ロール状に巻回可能な資材よりも高い強度をもつダンボールのシート２をコンパクトな荷姿にすることができる。このように強度の確保されたシート２が折り畳まれたダンボール材１は、強度の要求される箱を製造する製函システムの包装資材に用いて好適である。

そのほか、折目Ｆは、ダンボールの段目１０に沿って設けられている。言い換えれば、ＭＤ方向に対して垂直な段目１０のダンボール材１が製造される。
なお、ダンボール材１は、汚損や荷崩れを防ぐために、包装用のフィルムで被包（包装）されることが好ましい。

［２．パラメータ］
以下、ダンボール材１のパラメータを説明する。
まず、ダンボール材１のサイズや段数などの基本的なパラメータを述べる。その後に、ダンボール材１のシート２に関するパラメータを詳述する。

［２−１．基本的なパラメータ］
ダンボール材１のサイズは、下記の寸法Ｌ１〜Ｌ３から定まる。
・ 縦寸法Ｌ１ ：縦方向の寸法（第一寸法）
・ 横寸法Ｌ２ ：横方向の寸法（第二寸法）
・高さ寸法Ｌ３：高さ方向の寸法（第三寸法）
上記の寸法Ｌ１〜Ｌ３は、小さいほど製造される箱のサイズや形状の制約が大きくなるおそれがあり、大きいほど運搬や納入といった作業性が低下するおそれがある。これらの観点より、寸法Ｌ１〜Ｌ３は、下記の表２に示す範囲であることが好ましい。

そのほか、ダンボール材１における折目Ｆの本数をＮ［本］とおけば、シート２の枚数はＮ＋１［枚］である。この場合には、Ｎ＋１［段］のシート２がダンボール材１において重ね合わせられている。
たとえば、ダンボール材１の段数としては、たとえば１０〜１０００［段］のさまざまな段数が挙げられる。詳細を後述する折り畳みに関するパラメータが測定される対象のダンボール材については、所定の段数（たとえば１００［段］）未満の測定対象については、全段のそれぞれにおいてパラメータを測定するのが好ましい。一方、所定の段数（たとえば１００［段］）以上の測定対象については、部分的（たとえばパートに分けた部分や設定された領域）にパラメータが測定してもよい。

なお、ダンボール材１に用いられるシート２には、任意の坪量を設定することができる。シート２に採用される坪量の範囲としては、５０〜１５００［ｇ／ｍ²］の範囲が挙げられ、好ましくは１００〜１０００［ｇ／ｍ²］の範囲が挙げられ、より好ましくは２００〜８００［ｇ／ｍ²］の範囲が挙げられ、さらに好ましくは２００〜６００［ｇ／ｍ^２］の範囲が挙げられる。
上記の坪量に、縦寸法Ｌ１および横寸法Ｌ２とシート２の段数Ｎ＋１とを乗算すれば、ダンボール材１の重量が算出される。

［２−２．シートの性状に関するパラメータ］
本実施形態のダンボール材１は、製函システムの資材に用いられた場合に良好な箱を製造することができるようにする観点に立脚して、シート２の性状に関する構成を備えている。具体的には、以下に列挙する観点Ｉ〜Ｖの少なくとも何れかの観点に立脚して、シート２の性状に関する所定の構成を備えている。
・観点 Ｉ ：製函性を確保すること
・観点 ＩＩ ：箱に組み立てるときに折り曲げられた箇所の破断を抑制すること
・観点ＩＩＩ：印刷が施された場合の適性を確保すること
・観点 ＩＶ ：組み立てられた箱の破れ（破損）を抑えること
・観点 Ｖ ：ライナの剥がれを抑えること

上記の観点Ｉ〜Ｖは、共通の序数Ｉ〜Ｖが記された下記の課題Ｉ〜Ｖを解決するための観点である。
・課題 Ｉ ：製函性が不十分であること
・課題 ＩＩ ：箱に組み立てるときに折り曲げられた箇所が破断しやいすいこと
・課題ＩＩＩ：印刷が施された場合の適性が不十分であること
・課題 ＩＶ ：組み立てられた箱の破れを招きやすいこと
・課題 Ｖ ：ライナの剥がれを招きやすいこと

上記の観点Ｉ〜Ｖ，課題Ｉ〜Ｖに対応する所定の構成には、以下に示す構成ａ〜ｅの少なくとも一つが含まれる。
・構成ａ：下記の構成１および２
＞構成１：厚み寸法が所定の寸法範囲であること
＞構成２：平面圧縮強さが所定の圧縮強さ範囲であること
・構成ｂ：下記の構成２および３
＞構成２：上記の構成２
＞構成３：段繰率が所定の倍率範囲であること
・構成ｃ：角度比が所定の比率範囲であること
・構成ｄ：破裂強さが所定の破裂強さ範囲であること
・構成ｅ：接着力が所定の力範囲であること

＜構成ａ＞
構成ａは、上述のように、「厚み寸法が所定の寸法範囲である構成１」と「平面圧縮強さが所定の圧縮強さ範囲である構成２」とを備えている。
構成ａの「厚み寸法」とは、一枚あたりのシート２の厚さを表すパラメータである。構成ａの「平面圧縮強さ」は、シート２を厚み方向（高さ方向，ＴＤ方向）に圧縮したときの強さであり、測定ダンボール材のシートのつぶれにくさに対応するパラメータである。

本願の発明者らは、シート２の厚み寸法が所定の寸法範囲であって平面圧縮強さが所定の圧縮強さ範囲であれば、上述の課題Ｉ，ＩＩが抑えられる傾向にあるとの知見を得た。逆に言えば、構成ａの範囲外にある厚み寸法や平面圧縮強さのシート２は、課題Ｉ，ＩＩが生じやすい傾向にあることを見出した。
つまり、シート２には、上述の観点Ｉ，ＩＩに立脚して構成ａが備えられている。

厚み寸法が所定の寸法範囲を上回っていれば、シート２が製函用の罫線で折り曲げられる際にライナ２ａ，２ｂが伸びきれずに破断し、課題ＩＩを招くものと推察される。一方、厚み寸法が所定の寸法範囲を下回っていれば、シート２の強度が不十分であり、製函用の罫線以外の箇所で折り曲げられて、課題Ｉを招くものと推察される。平面圧縮強さが所定の圧縮強さ範囲を下回っている際にも、シート２の強度が不十分であり、製函用の罫線以外の箇所で折り曲げられて、課題Ｉを招くものと推察される。
また、平面圧縮強さが所定の圧縮強さ範囲を上回っていれば、製函用の罫線が形成されにくく、課題Ｉを招くものと推察される。

構成ａの「所定の寸法範囲」は、２．０［ｍｍ］以上であって９．６［ｍｍ］以下であり、３．０［ｍｍ］以上であって８．０［ｍｍ］以下であることが好ましく、４．０［ｍｍ］以上であって７．０［ｍｍ］以下であることがより好ましい。
また、構成ａの「所定の圧縮強さ範囲」は、５０［ｋＰａ］以上であって２５０［ｋＰａ］以下であり、８０［ｋＰａ］以上であって２２０［ｋＰａ］以下であることが好ましく、１１０［ｋＰａ］以上であって１９０［ｋＰａ］以下であることがより好ましい。

＜構成ｂ＞
構成ｂは、構成ａと同様の「平面圧縮強さが所定の圧縮強さ範囲である構成２」と、上述の「段繰率が所定の倍率範囲である構成３」とを備えている。
構成ｂの「段繰率」とは、中芯のライナに対するＭＤ方向（横方向）の長さ寸法の倍率を表すパラメータである。

本願の発明者らは、シート２の平面圧縮強さが所定の圧縮強さ範囲であって段繰率が所定の倍率範囲であれば、上述の課題Ｉが抑えられる傾向にあるとの知見を得た。逆に言えば、構成ｂの範囲外にある平面圧縮強さや段繰率のシート２は、課題Ｉが生じやすい傾向にあることを見出した。
つまり、シート２には、上述の観点Ｉに立脚して構成ｂが備えられている。

平面圧縮強さが所定の圧縮強さ範囲を下回っていれば、上述したように、シート２の強度が不十分であることにより、課題Ｉを招くものと推察される。一方、平面圧縮強さが所定の圧縮強さ範囲を上回っていれば、製函用の罫線が形成されにくく、課題Ｉを招くものと推察される。
同様に、段繰率が上記の所定倍率を下回っていれば、シート２の強度が不十分であることにより、課題Ｉを招くものと推察される。一方、段繰率が上記の所定倍率を上回っていれば、製函用の罫線が形成されにくく、課題Ｉを招くものと推察される。

構成ｂの「所定の圧縮強さ範囲」は、構成ａの「所定の圧縮強さ範囲」と同様に、５０［ｋＰａ］以上であって２５０［ｋＰａ］以下であり、８０［ｋＰａ］以上であって２２０［ｋＰａ］以下であることが好ましく、１１０［ｋＰａ］以上であって１９０［ｋＰａ］以下であることがより好ましい。
構成ｂの「所定の倍率範囲」は、１．２［倍］以上であって１．７［倍］以下であり、１．３５［倍］以上であって１．６［倍］以下であることが好ましく、１．４５［倍］以上であって１．５５［倍］以下であることがより好ましい。

なお、ここでいう段繰率の倍率範囲は、シート２がシングルフルートの場合だけでなく、シート２がダブルフルートの場合であっても適用することができる。具体的に言えば、ダブルフルートの何れの中芯の段繰率とも、１．２［倍］以上であって１．７［倍］以下であり、１．３５［倍］以上であって１．６［倍］以下であることが好ましく、１．４５［倍］以上であって１．５５［倍］以下であることがより好ましい。ここでいうダブルフルートの段繰率とは、各段（ダブルフルートにおいて一方および他方のそれぞれのフルートに対応する段）について算出された段繰率である。

＜構成ｃ＞
構成ｃは、上述のように「角度比が所定の比率範囲である構成」を備えている。
構成ｃの「角度比」とは、測定ダンボール材１のシート２における段目１０の傾き度合いに対応するパラメータである。
以下、シート２の要部を拡大して示す図２を参照して、角度比について説明する。なお、シート２の段目１０がやや傾いた状態を図２に例示している。

シート２は、表裏のライナ２ａ，２ｂと中芯２ｃとが接着された構造をなしている。中芯２ｃは、段目１０を構成し、ライナ２ａ，２ｂどうしの間で波形構造を形成している。
この中芯２ｃは、理想的な形状であれば、横方向および高さ方向に沿う断面（すなわち段目１０）の形状が正弦波状をなす。一方、実際のシート２では、理想的な形状に対して中芯２ｃのなす段目１０が傾いている場合もありうる。このような傾きの度合いを表すのが角度比である。

この角度比は、中芯２ｃと補助線Ｌとが交差する角度θ１，θ２（交差角度）に基づいて算出される比率である。
補助線Ｌは、ライナ２ａ，２ｂと平行な方向（すなわち横方向〈ＭＤ方向〉）であってライナ２ａ，２ｂどうしの中央（すなわち高さ方向〈ＴＤ方向〉の真ん中）を通る仮想的な線として設定される。
角度θ１，θ２は、上記の補助線Ｌに対して中芯２ｃが交差する箇所のうち、隣り合う二点Ｐ１，Ｐ２における交差角度のうち鋭角の角度である。

そして、二つの角度θ１，θ２どうしの差の絶対値を二つの角度θ１，θ２の和で除した比率が角度比である。この角度比は、下記の式ｃで表される。
角度比＝｜θ１−θ２｜／（θ１＋θ２）・・・式ｃ
このように規定される角度比は、理想的な段目１０であれば、０（ゼロ）であり、段目１０が偏倚するほど大きな値となる。

本願の発明者らは、シート２の角度比が所定の比率範囲であれば、上述の課題ＩＩＩが抑えられる傾向にあるとの知見を得た。逆に言えば、構成ｃの範囲外にある角度比のシート２は、課題ＩＩＩが生じやすい傾向にあることを見出した。
つまり、シート２には、上述の観点ＩＩＩに立脚して構成ｃが備えられている。
角度比が所定の比率範囲を上回っていれば、シート２における段目１０の高さが不揃いになりやすく、課題ＩＩＩを招くものと推察される。
構成ｃの「所定の比率範囲」は、０．３０以下であり、０．１５以下であることが好ましく、０．０５以下であることがより好ましい。

＜構成ｄ＞
構成ｄは、上述のように「破裂強さが所定の破裂強さ範囲である構成」を備えている。
構成ｄの「破裂強さ」とは、測定ダンボール材１におけるシート２の耐荷重に対応するパラメータである。
本願の発明者らは、シート２の破裂強さが所定の破裂強さ範囲であれば、上述の課題ＩＶが抑えられる傾向にあるとの知見を得た。逆に言えば、構成ｄの範囲外にある破裂強さのシート２は、課題ＩＶが生じやすい傾向にあることを見出した。

つまり、シート２には、上述の観点ＩＶに立脚して構成ｄが備えられている。
破裂強さが所定の破裂強さ範囲を下回っていれば、シート２の耐荷重が不十分であることにより、課題ＩＶを招くものと推察される。
構成ｄの「所定の破裂強さ範囲」は、５００［ｋＰａ］以上であり、１０００［ｋＰａ］以上であることが好ましく、２０００［ｋＰａ］以上であることがより好ましい。

＜構成ｅ＞
構成ｅは、上述のように「接着力が所定の力範囲である構成」を備えている。
構成ｅの「接着力」とは、シート２の中芯２ｃとライナ２ａ，２ｂとを接着する強さに対応するパラメータである。
なお、ここでいう「接着力」は、中芯２ｃと表ライナ２ａとの接着力（グルーマシン側の接着力）と、中芯２ｃと裏ライナ２ｂとの接着力（シングルフェーサ側の接着力）との平均値を意味する。

本願の発明者らは、シート２の接着力が所定の力範囲であれば、上述の課題Ｖが抑えられる傾向にあるとの知見を得た。逆に言えば、構成ｅの範囲外にある接着力のシート２は、課題Ｖが生じやすい傾向にあることを見出した。
つまり、シート２には、上述の観点Ｖに立脚して構成ｅが備えられている。
接着力が所定の力範囲を下回っていれば、ダンボール材１が箱に製造されるときにライナ２ａ，２ｂが中芯２ｃから剥がれやすくなり、課題Ｖを招くものと推察される。
構成ｅの「所定の力範囲」は、１４０［Ｎ］以上であり、１９０［Ｎ］以上であることが好ましく、２２０［Ｎ］以上であることがより好ましい。

［３．作用および効果］
本実施形態のダンボール材１は、上述の構成ａ〜ｅの少なくとも何れか一つを備えることにより、製函用資材に用いられた場合に良好な状態の箱の製造することができる。
構成ａによれば、シート２の厚み寸法が所定の寸法範囲であって平面圧縮強さが所定の圧縮強さ範囲であることから、測定ダンボール材１の製函性を確保することができ、箱に組み立てるときに折り曲げられた箇所の破断を抑制することができる。
構成ｂによれば、シート２の平面圧縮強さが所定の圧縮強さ範囲であって段繰率が所定の倍率範囲であることから、測定ダンボール材１の製函性を確保することができる。
構成ｃによれば、シート２の角度比が所定の比率範囲であることから、測定ダンボール材１に印刷が施された場合の適性を確保することができる。
構成ｄによれば、シート２の破裂強さが所定の破裂強さ範囲であることから、測定ダンボール材１から組み立てられた箱の破れを抑えることができる。
構成ｅによれば、シート２の接着力が所定の力範囲であることから、測定ダンボール材１から組み立てられた箱のライナ２ａ，２ｂが剥がれるのを抑えることができる。

［ＩＩ．実施例］
以下、実施例および比較例を挙げて本発明を具体的に説明する。ただし、本発明は、下記の実施例に限定されるものではない。
本項目［ＩＩ］では、構成ａ〜ｅの実施例および比較例に共通する事項を項目［１］で述べ、構成ａ〜ｅのそれぞれに対応する実施例および比較例を項目［２］で述べる。さらに、構成ａ〜ｅのうち三つの構成を組み合わせた実施例を項目［３］で述べる。

［１．共通事項］
構成ａ〜ｅの実施例および比較例において、パラメータの測定される対象となるダンボール材（以下「測定ダンボール材」と称する）に共通する構成を説明する。
――測定対象――
測定ダンボール材は、両面ダンボールのシートである。
この測定ダンボール材は、下記のサイズである。
・ サ イ ズ ：縦寸法１３００［ｍｍ］，
横寸法１１５０［ｍｍ］，
高さ寸法１８００［ｍｍ］

――前処理――
パラメータの測定対象である測定ダンボール材またはその一部は、ＪＩＳ Ｚ０２０３に準拠して温度２３［℃］および湿度５０［％］の温湿度条件で２４時間以上の前処理が施された常態としたうえで、各パラメータを測定した。
そのほか、ライナ原紙と中芯原紙とを貼合する段ボール用接着剤には、通常用いられるワンタンク方式の澱粉糊を使用した。また、測定ダンボール材は、段繰りロールを有するコルゲータを用いて製造した。
――評価――
つぎの項目［２］で詳細を後述する実施例および比較例のそれぞれは、「◎」，「○」，「△」，「×」の四段階で評価した。

［２．構成ａ〜ｅ］
＜構成ａ＞
――測定対象――
構成ａに関する実施例ａ１〜ａ６および比較例ａ７〜ａ９に用いる測定ダンボール材は、段山数が３４［山／３０ｃｍ］の段繰りロールを有するコルゲータを用いて製造した。なお、「段山数」とは、シートにおいて３０［ｃｍ］あたりの山（段）の数に対応し、段目の波長で３０［ｃｍ］を除算した数値に対応する。

以下、実施例ａ１〜ａ６および比較例ａ７〜ａ９に関して、フルートの種別，段繰りロールの段高，原紙の坪量を述べる。
実施例ａ１〜ａ６，比較例ａ７〜ａ９には、以下に示すようにシングルフルートおよびダブルフルートの何れか一方を採用した。
・シングルフルート：実施例ａ１〜ａ３，ａ５，ａ６および比較例ａ８，ａ９
・ ダブルフルート ：実施例ａ４および比較例ａ７

実施例ａ１〜ａ６，比較例ａ７〜ａ９は、以下に列挙するように、五種の段高のうち何れか一つの段高に設定された段繰りロールにて製造した。なお、「段高」とは、測定ダンボール材のシートにおける段の高さに対応し、段目の振幅に対応する寸法である。
・段高０．５［ｍｍ］：比較例ａ９
・段高１．５［ｍｍ］：実施例ａ１
・段高３．１［ｍｍ］：実施例ａ２
・段高４．５［ｍｍ］：実施例ａ３〜ａ６，比較例a８
・段高４．７［ｍｍ］：比較例ａ７

実施例ａ１〜ａ６，比較例ａ７〜ａ９では、以下に示す共通のライナ原紙を用いた。
・ライナ原紙：１６０［ｇ／ｍ²］〔ＭＣ１６０：王子マテリア株式会社製〕
一方、実施例ａ１〜ａ６，比較例ａ７〜ａ９では、特開２０１８−１６２５２６号公の製造方法にしたがって作製したさまざまな坪量の中芯原紙を使用した。具体的には、実施例ａ１〜ａ６，比較例ａ７〜ａ９のそれぞれに、以下に示す五種の坪量のうち何れか一つの坪量を採用した。ここで列挙する坪量は、測定ダンボール材の資材（原材料）をなす原紙の坪量である。
・（中芯原紙の）坪量 ６０［ｇ／ｍ²］：比較例ａ８
・（中芯原紙の）坪量 ８０［ｇ／ｍ²］：実施例ａ６
・（中芯原紙の）坪量１７０［ｇ／ｍ²］：実施例ａ５
・（中芯原紙の）坪量２５０［ｇ／ｍ²］：実施例ａ１〜ａ４，比較例ａ９
・（中芯原紙の）坪量３２０［ｇ／ｍ²］：比較例ａ７

測定ダンボール材のシートの資材をなす原紙（ライナ原紙，中芯原紙）の坪量は、下記の手順ｘａ〜ｘｄで測定した。
・手順ｘａ：ＪＩＳ Ｚ０２０３に準拠して坪量を測定する原紙を前処理する。
・手順ｘｂ：２５０［ｍｍ］×４００［ｍｍ］サイズに原紙を切り出す。
・手順ｘｃ：手順ｘｂで切り出された原紙の重量を電子天秤で測定する。
・手順ｘｄ：手順ｘｃで測定された重量を単位平方メートルあたりの重量［ｇ／ｍ²
］に換算する。

なお、測定ダンボール材のシートをなすライナ（原紙）の坪量は、下記の手順ｙａ〜ｙｆで測定される。
・手順ｙａ：測定ダンボール材のシートを水道水に１５［分］間浸漬する。
・手順ｙｂ：手順ｙａで浸漬されたシートのライナと中芯と手で引き剥がす。
・手順ｙｃ：手順ｙｂで引き剥がしたライナを１０５［℃］の乾燥機で２０［分］間
乾燥する。
・手順ｙｄ：手順ｙｃで乾燥されたライナを２５０［ｍｍ］×４００［ｍｍ］サイズ
に切り出す。
・手順ｙｅ：手順ｙｄで切り出されたライナの重量を電子天秤で測定する。
・手順ｙｆ：手順ｙｅで測定された重量を単位平方メートルあたりの重量［ｇ／ｍ²
］に換算する。

また、測定ダンボール材のシートをなす中芯（原紙）の坪量は、下記の手順ｚａ〜ｚｇで測定される。
・手順ｚａ：測定ダンボール材のシートを水道水に１５［分］間浸漬する。
・手順ｚｂ：手順ｚａで浸漬されたシートのライナと中芯と手で引き剥がす。
・手順ｚｃ：手順ｚｂで引き剥がしたライナを１０５［℃］の乾燥機で２０［分］間
乾燥する。
・手順ｚｄ：ＪＩＳ Ｚ０２０３に準拠して坪量を測定するライナを前処理する。
・手順ｚｅ：２５０［ｍｍ］×４００［ｍｍ］サイズにライナを切り出す。なお、波
形構造が残す場合は、波を引き延ばしておさえながら本サイズに切り出
す。
・手順ｚｆ：手順ｚｅで切り出されたライナの重量を電子天秤で測定する。
・手順ｚｇ：手順ｚｆで測定された重量を単位平方メートルあたりの重量［ｇ／ｍ²
］に換算する。

そのほか、測定される測定ダンボール材のシートをなすライナや中芯の坪量は、測定ダンボール材の資材をなす原紙の坪量に対して、同じ原紙を測定対象にする場合であっても坪量の測定値が±１０［％］程度は変動しうる。
上記の測定ダンボール材について、下記の表３に示す厚み寸法，平面圧縮強さが測定された。

「厚み寸法」は、測定ダンボール材における一枚あたりのシートの厚さに対応するパラメータである。この厚み寸法は、下記の手順ａａ〜ａｄで測定した。
・手順ａａ：測定ダンボール材の全段数のうち半分の段数（すなわち真ん中の段）を
基準に上下五段分のシートを採取する。なお、試験片を採取するときに
、段が潰れないように注意した。
・手順ａｂ：手順ａａで採取された十枚のシートから５［ｃｍ］×５［ｃｍ］サイズ
の正方形に試験片を切り出す。
・手順ａｃ：手順ａｂで切り出された試験片の厚みを下記の準拠規格，測定機器，測
定条件で測定する。
＞準拠規格：段ボール業界規格Ｔ０００４：２０００
＞測定機器：厚み計（ミツトヨラチェット製，型番Ｋ４７０１０１Ｋ）
＞測定条件：プランジャの直径１６［ｍｍ］，荷重３９２３［ｍＮ］
・手順ａｄ：手順ａｃで測定された厚みから、測定結果の精度を低下させる外乱（要
因）となりうる数値（いわば大きく外れた数値）を除外して、平均値を
とったものを厚み寸法とした。
なお、手順ａｄの「外乱となりうる数値の除外」では、手順ａｃで測定された各数値を母集団としたときに、その母集団の標準偏差が±３σから外れる数値が排除される。

「平面圧縮強さ」は、測定ダンボール材のシートのつぶれにくさに対応するパラメータである。この平面圧縮強さは、下記の手順ａＡ〜ａＤで測定した。
・手順ａＡ：手順ａａと同様に、測定ダンボール材の全段数のうち半分の段数を基準
に上下五段分のシートを採取する。
・手順ａＢ：手順ａＡで採取された十枚のシートから直径６．４［ｃｍ］の円形の試
験片を切り出す。
・手順ａＣ：手順ａＢで切り出された試験片の平面圧縮強さを下記の準拠規格，測定
機器，試験速度・平行度の測定条件で測定する。なお、平行度とは、平
面圧縮用の冶具の上下の平行度合いを表す。
＞準拠規格：ＪＩＳ Ｚ ０４０３−１
＞測定機器：平面圧縮用の冶具（テスター産業株式会社製）を取り付けた圧縮
試験機（株式会社エー・アンド・デイ製，ＲＴＦ１３５０）
＞試験速度（測定条件）：１２．５±２．５［ｍ／mｉｎ］
＞平行度（測定条件）：圧縮寸法の１／１０００以下
・手順ａＤ：上記の手順ａｄと同様に、手順ａＣで測定された平面圧縮強さから、測
定結果の精度を低下させる外乱（要因）となりうる数値を除外して、平
均値をとったものを平面圧縮強さとした。

――評価――
上記のようにして厚み寸法，平面圧縮強さのそれぞれが測定された実施例ａ１〜ａ６および比較例ａ７〜ａ９について、つぎに説明する製函性，罫割れのそれぞれを評価した。
「製函性」は、測定ダンボール材の折目を跨ぐカット線で切り出されたダンボール片（以下「評価ダンボール片」と称する）が手組み（手作り）にて組み立てられた箱の精度の良否に対応する評価基準である。手組みの方法として、カットされた段ボール片の所定の罫線の箇所で折りたたみ、ホットメルト接着剤にて貼着し、製函した。
なお、製函システムによって評価ダンボール片を組み立てる手法は、手組みであっても製函システムによる組み立てであっても同様である。そのため、手組みによって組み立てられた評価ダンボール片の製函性には、製函システムで組み立てられた評価ダンボール片との製函性と相関があるものと言える。

「評価ダンボール片」は、測定ダンボール材が下記の形状・サイズにサンプルカッター（株式会社ミマキエンジニアリング社製，ＣＦ２−１２１８）で下記の枚数が打ち抜かれた試験片である。
・形 状：Ａ式段ボール箱が展開されたパターン
・サイズ：Ａ式段ボール箱の側板の幅寸法３５６［ｍｍ］，
Ａ式段ボール箱の端板の幅寸法１５９［ｍｍ］，
Ａ式段ボール箱の高さ寸法２５６［ｍｍ］
・枚 数：１００［枚］

上記の評価ダンボール片は、下記の基準で評価した。
・◎：全て（１００［枚］）の評価ダンボール片において製函性が良好である。
・○：１００［枚］の評価ダンボール片のうち１〜２［枚］の製函性が不良である。
・△：１００［枚］の評価ダンボール片のうち３［枚］の製函性が不良である。
・×：１００［枚］の評価ダンボール片のうち４［枚］以上の製函性が不良である。
なお、製函性に関して「○」の評価が得られた実施例ａ４では、２［枚］の製函性が不良であった。

ここでいう「製函性が良好」とは、評価ダンボール片において下記の折部Ａ，Ｂどうしの距離寸法が所定の距離寸法未満であることをいう。
・折部Ａ：製函用の罫線（折目とは別の要素）が設けられた部分
・折部Ｂ：箱に組み立てられたとき（製函時）に実際に折れた部分
「所定の距離寸法」は、評価ダンボール片の折目に対して垂直な方向（ＭＤ方向）の寸法については２．０［ｍｍ］であり、折目と平行な方向（ＣＤ方向）の寸法については５［ｍｍ］である。
一方、「製函性が不良」とは、評価ダンボール片において上記の折部Ａ，Ｂどうしの距離寸法が所定の距離寸法以上であることをいう。

また、「罫割れ」とは、評価ダンボール片が箱に組み立てられるときに折り曲げられた箇所が破断していることをいう。この罫割れは、製函性を評価した箱（すなわち評価ダンボール片が組み立てられた箱，以下「評価箱」と称する）を目視することで観察される。
この罫割れは、下記の基準で評価した。
・◎：全て（１００［箱］）の評価箱において罫割れが見られなかった。
・○：１００［箱］の評価箱のうち１〜２［箱］に罫割れが見られた。
・△：１００［箱］の評価箱のうち３［箱］に罫割れが見られた。
・×：１００［箱］の評価箱のうち４［箱］以上に罫割れが見られた。
なお、罫割れに関して「○」の評価が得られた実施例ａ３，ａ５，ａ６および比較例ａ８については、実施例ａ３，ａ５，ａ６で１［箱］に罫割れが見られ、比較例ａ８で２［箱］に罫割れが見られた。

実施例ａ１〜ａ６では、厚み寸法が２．０［ｍｍ］以上であって９．６［ｍｍ］以下であり、平面圧縮強さが５０［ｋＰａ］以上であって２５０［ｋＰａ］以下であり、製函性
および罫割れの双方で少なくとも「△」以上の良好な評価が得られた。
一方、２．０〜９．６［ｍｍ］の範囲から外れた厚み寸法の比較例ａ７，ａ９や、５０〜２５０［ｋＰａ］の範囲から外れた平面圧縮強さの比較例ａ７〜ａ９では、製函性の評価が「×」の不良な評価が得られた。また、厚み寸法が９．６［ｍｍ］よりも大きい比較例ａ７では、罫割れの評価も「×」の不良な評価であった。

比較例ａ７からは、厚み寸法が９．６［ｍｍ］よりも大きいと、製函用の罫線で折り曲げられる際にライナ原紙が伸びきれずに破断し、罫割れの評価が不良となるものと推察される。
この比較例ａ７からは、平面圧縮強度が２５０［ｋＰａ］よりも大きいと、製函用の罫線を入れずらくなり（罫線の形成性が低下することにより）、製函用の罫線以外の箇所で折り曲げられて、製函性の評価が不良となることも推察される。

比較例ａ８からは、平面圧縮強度が５０［ｋＰａ］未満であると、評価ダンボール片の曲げ強度が不十分であって製函用の罫線以外の箇所で折り曲げられやすくなり、製函性の評価が不良となるものと推察される。
同様に、比較例ａ９からは、厚み寸法が２．０［ｍｍ］未満であると、評価ダンボール片の曲げ強度が不十分であって製函用の罫線以外の箇所で折り曲げられやすくなり、製函性の評価が不良となるものと推察される。

上記の比較例ａ７〜ａ９に鑑みて、実施例ａ１〜ａ６からは、９．６［ｍｍ］以下の範囲で厚み寸法が小さいほど罫割れの発生が抑えられると推察される。一方、２．０［ｍｍ］以上の範囲で厚み寸法が大きいほど製函用の罫線以外の箇所での折り曲げが抑えられると推察される。
実施例ａ１〜ａ６からは、平面圧縮強度が２５０［ｋＰａ］以下であれば製函用に形成される罫線の不良が抑えられることも推察される。一方、平面圧縮強度が５０［ｋＰａ］以上であれば評価ダンボール片の曲げ強度が確保され、製函用の罫線以外の箇所で折り曲げが抑えられると推察される。
よって、厚み寸法が２．０［ｍｍ］以上であって９．６［ｍｍ］以下であり、平面圧縮強さが５０［ｋＰａ］以上であって２５０［ｋＰａ］以下であれば、製函性の確保と罫割れの抑制とを両立することができると言える。

＜構成ｂ＞
――測定対象――
構成ｂに関する実施例ｂ１〜ｂ３および比較例ｂ４，ｂ５に用いる測定ダンボール材には、実施例ａ１〜ａ６，比較例ａ７〜ａ９と同様のライナ原紙を用い、下記の中芯原紙を用いた。
・ 中芯原紙 ：１７０［ｇ／ｍ²］〔ＬＢ１７０：王子マテリア株式会社製〕
また、実施例ｂ１〜ｂ３および比較例ｂ４，ｂ５に用いる測定ダンボール材は、下記の表４に示す各種の段繰率となる段繰りロールを有するコルゲータを用いて製造した。また、実施例ｂ１〜ｂ３および比較例ｂ４，ｂ５のそれぞれについて、上述の手順ａＡ〜ａＤと同様の手順で平面圧縮強さを測定し、下記の表４に示す平面圧縮強さが測定された。

「段繰率」は、中芯のライナに対するＭＤ方向の長さ寸法の倍率に対応するパラメータである。この段繰率は、下記の手順ｂａ〜ｂｇで測定した。
・手順ｂａ：手順ａａ，ａＡと同様に、測定ダンボール材の全段数のうち半分の段数
を基準に上下五段分のシートを採取する。
・手順ｂｂ：手順ｂａで採取された十枚のシートから中芯の山が連続する方向（横方
向，ＭＤ方向）に２０［ｃｍ］であって、中芯の山に直交する方向（縦
方向，ＣＤ方向）に１０［ｃｍ］のサイズに切り出す。
・手順ｂｃ：手順ｂｂで切り出された試験片を水道水に２４時間浸漬する。
・手順ｂｄ：手順ｂｃの浸漬後に、表裏のライナを剥がして中芯を取り出す。
・手順ｂｅ：手順ｂｄで取り出された中芯を手で引き伸ばし、伸びきった状態の長さ
を定規で測定する。
・手順ｂｆ：手順ｂｅで測定された「中芯の伸びきった長さ」と手順ｂｂで切り出さ
れた試験片の中芯の山が連続する方向の長さ（「元のダンボールシート
の長さ」と称する，ここでは２０［ｃｍ］）とから下記の式ｂで段繰率
を算出する。
段繰率＝中芯が伸びきった状態の長さ／元のダンボールシートの長さ・・・式ｂ
・手順ｂｇ：上記の手順ａｄ，ａＤと同様に、手順ｂｆで算出された段繰率から、測
定結果の精度を低下させる外乱（要因）となりうる数値を除外して、平
均値をとったものを段繰率とした。

――評価――
上記のようにして段繰率が得られた実施例ｂ１〜ｂ３および比較例ｂ４，ｂ５について、製函性を評価した。この製函性は、実施例ａ１〜ａ６および比較例ａ７〜ａ９の評価に用いた製函性と同義である。なお、製函性に関して「○」の評価が得られた実施例ｂ１では、２［枚］の製函性が不良であった。

実施例ｂ１〜ｂ３では、段繰率が１．２［倍］以上であって１．７［倍］以下であり、平面圧縮強さが５０［ｋＰａ］以上であって２５０［ｋＰａ］以下であり、製函性について少なくとも「△」以上の良好な評価が得られた。
一方、段繰率が１．２［倍］未満であって平面圧縮強さが５０［ｋＰａ］未満の比較例ｂ４や、段繰率が１．７［倍］よりも大きくて平面圧縮強さが２５０［ｋＰａ］よりも大きい比較例ｂ５では、製函性の評価が「×」の不良な評価が得られた。

比較例ｂ４からは、段繰率が１．２［倍］未満であることや平面圧縮強さが５０［ｋＰａ］未満であることにより、評価ダンボール片の曲げ強度が不十分であるため製函用の罫線以外の箇所で折り曲げられやすくなり、製函性の評価が不良となるものと推察される。
比較例ｂ５からは、段繰率が１．７［倍］よりも大きいことや平面圧縮強さが２５０［ｋＰａ］よりも大きいことにより、製函用の罫線を入れずらくなり（罫線の形成性が低下することにより）、製函用の罫線以外の箇所で折り曲げられて、製函性の評価が不良となるものと推察される。

上記の比較例ｂ４，ｂ５に鑑みて、実施例ｂ１〜ａ３からは、段繰率が１．２［倍］以上であることや平面圧縮強さが５０［ｋＰａ］以上であることにより、製函用の罫線以外の箇所での折り曲げが抑えられると推察される。また、段繰率が１．７［倍］以下であることや平面圧縮強さが２５０［ｋＰａ］以下であることにより、製函用に形成される罫線の不良が抑えられると推察される。
よって、段繰率が１．２［倍］以上であって１．７［倍］以下であり、平面圧縮強さが５０［ｋＰａ］以上であって２５０［ｋＰａ］以下であれば、製函性を確保することができると言える。

＜構成ｃ＞
――測定対象――
構成ｃに関する実施例ｃ１〜ｃ３および比較例ｃ４には、実施例ｂ１〜ｂ３や比較例ｂ４と同様の原紙を用い、以下に示す諸元の段繰りロールを有するコルゲータを用いて製造されたＡフルートの測定ダンボール材を用いた。
・ 段高 ：４．５［ｍｍ］
・段山数：３４［山／３０ｃｍ］
そして、下記の表５に示す角度比となるように製造された測定ダンボール材を実施例ｃ１〜ｃ３および比較例ｃ４に用いた。なお、表５の単位［−］は、無次元量を表す。

「角度比」とは、測定ダンボール材のシートにおける段目の傾き度合いに対応するパラメータである。この角度比は、下記の手順ｃａ〜ｃｆで測定した。
・手順ｃａ：測定ダンボール材のシートにおいて中芯の一つの山を縦方向（ＣＤ方
向）から写真を撮影する。
・手順ｃｂ：手順ｃａで撮影された写真を一つの山が高さ１０［ｃｍ］以上となるよ
うに拡大して印刷用紙にプリントする。
・手順ｃｃ：表裏のライナと平行な方向（すなわち横方向〈ＭＤ方向〉）であって、
表ライナと裏ライナとの中央（ＴＤ方向中央）を通る補助線を引く。
・手順ｃｄ：手順ｃｃで引いた補助線と中芯との交点のうち、隣り合う任意の二点を
選択する。
・手順ｃｅ：手順ｃｄで選択された二点のそれぞれにおいて、補助線と中芯とのなす
角度のうち鋭角を分度器で測定した。
・手順ｃｆ：手順ｃｅで測定された二つの角度（測定値）どうしの差の絶対値を二つ
の角度の和で除した比率を算出する。

――評価――
上記のようにして角度比が得られた実施例ｃ１〜ｃ３および比較例ｃ４について、印刷適性を評価した。
「印刷適性」とは、測定ダンボール材に印刷を施した場合の適性であり、測定ダンボール材に施された印刷の良否に対応する評価基準である。
この印刷適性は、下記の手順ｃＡ〜ｃＣで評価した。
・手順ｃＡ：測定ダンボール材のシートを５００［ｍｍ］×１３５０［ｍｍ］のサイ
ズにカットする。
・手順ｃＢ：手順ｃＡでカットされた試験片に対して、ダイレクトフレキソ印刷機Ｄ
ＹＮＡ ＦＬＥＸ１６０（ボブスト社製）によって、５５０［線／イン
チ］に彫刻したアニロックスロールで水性フレキソインキ（サカタイン
ク社製）で下記の順番で塗工し印刷した。
＞塗工の順番：紅→墨→藍→黄→ニス
・手順ｃＣ：手順ｃＢで印刷された仕上がりを目視にて観察した。

上記の印刷適性は、下記の基準で評価した。
・◎：インキの着肉ムラが無く、印刷の仕上がりが良好である。
・○：インキの着肉ムラがほとんど無く、実用上の問題がない。
・△：インキの着肉ムラがやや多いが、実用上の問題はない。
・×：インキの着肉ムラが非常に多く、実用上の問題があり、品質も著しく劣る。

実施例ｃ１〜ｃ３では、角度比が０．３０以下であり、印刷適性について「△」以上の評価が得られ、実用上の問題はない。角度比が０．１５以下の実施例ｃ１，ｃ２では、「○」以上の評価が得られ、角度比が０．０５以下の実施例ｃ１では、「◎」の評価が得られた。
一方、角度比が０．３０よりも大きい比較例ｃ４では、印刷適性について「×」の評価が得られ、実用上の問題がある。

比較例ｃ４からは、角度比が０．３０よりも大きいことにより、段目の高さが不揃いとなることで、印刷適性の評価が不良となるものと推察される。あるいは、インキの着肉時に試験片が段目の傾きに応じた方向へ変形しやすくなることも、印刷適性の評価が不良となる推察する理由に挙げられる。
これに対し、実施例ｃ１〜ｃ３からは、角度比が０．３０以下であることにより、段目の高さのバラツキが抑えられ、実用上問題のない印刷適性が得られると推察される。段目の高さのバラツキは、実施例ｃ１，ｃ２からは角度比が０．１５以下であることにより確実に抑えられ、実施例ｃ１からは角度比が０．０５以下であることにより、より一層抑えられると推察される。
よって、角度比が０．３０以下であれば、印刷適性を確保できると言える。

＜構成ｄ＞
――測定対象――
構成ｄに関する実施例ｄ１〜ｄ３および比較例ｄ４には、実施例ｂ１〜ｂ３，ｃ１〜ｃ３や比較例ｂ４，ｃ４と同様の中芯原紙を用いた。一方、実施例ｄ１〜ｄ３および比較例ｄ４では、特許6213364号公報のダンボール用ライナの製造方法にしたがって作製したさまざまな坪量のライナ原紙を使用した。具体的には、実施例ｄ１〜ｄ３および比較例ｄ４のそれぞれに、以下に示す４種の坪量のうち何れか一つの坪量を採用した。
・（ライナ原紙の）坪量 ９０［ｇ／ｍ²］：実施例ｄ１
・（ライナ原紙の）坪量１７０［ｇ／ｍ²］：実施例ｄ２
・（ライナ原紙の）坪量２５０［ｇ／ｍ²］：実施例ｄ３
・（ライナ原紙の）坪量 ６０［ｇ／ｍ²］：比較例ｄ４
また、施例ｃ１〜ｃ３や比較例ｃ４と同様の段繰りロールを有するコルゲータを用いて製造された測定ダンボール材を用いた。
上記のように製造された測定ダンボール材を用いた実施例ｄ１〜ｄ３および比較例ｄ４のそれぞれについて、破裂強さを測定し、下記の表６に示す破裂強さが測定された。

「破裂強さ」は、上述の構成ａで罫割れの評価対象とした評価箱（ＩＦＣコード：０４０１）の破れやすさに対応するパラメータである。この破裂強さは、下記の手順ｄａ〜ｄｄで測定した。
・手順ｄａ：手順ａａと同様に、測定ダンボール材の全段数のうち半分の段数を基準
に上下五段分のシートを採取する。
・手順ｄｂ：手順ｄａで採取された十枚のシートから１００［ｍｍ］×１００［ｍｍ
］サイズの正方形に試験片を切り出す。
・手順ｄｃ：手順ｄｂで切り出された試験片の厚みを下記の準拠規格，試験片，測定
機器，測定条件で測定する。
＞準拠規格：ＪＩＳ Ｐ ８１３１（板紙−破裂強さ試験方法）
＞測定機器：株式会社東洋精機製作所製，ミューレン破裂試験機ＥＨ
＞測定条件：締め付け面から１０［ｍｍ］の高さまで膨張させたときの圧力が１
７０〜２２０［ｋｐａ］となるゴム隔膜を使用
・手順ｄｄ：手順ａｄ，ａＤ，ａＣと同様に、手順ｄｃで測定された破裂強さから、
測定結果の精度を低下させる外乱（要因）となりうる数値を除外して、
平均値をとったものを破裂強さとした。

――評価――
上記のようにして破裂強さが得られた実施例ｄ１〜ｄ３および比較例ｄ４について、評価箱の破れやすさを評価した。
「破れやすさ」とは、箱に収容される内容物に対する耐荷重の軽重に対応する評価基準である。この破れやすさは、下記の手順ｄＡ〜ｄＣで評価した。
・手順ｄＡ：単位面積当たりの重量が１５［ｋｇｆ／ｃｍ²］となるようにオモリを
評価箱に収容する。なお、評価箱はテープの影響が出ないよう組立型（
ＩＦＣコード０４０１）とした。
・手順ｄＢ：手順ｄＡの後、オモリが評価箱と接していない底面を二人の作業員が持
ち上げて、３０［秒］間保持する。
・手順ｄＣ：手順ｄＢにて評価箱に破れが発生したか否かを目視で確認する。

上記の破れやすさは、下記の基準で評価した。
・◎：持ち上げられた後に評価箱の外観が全く変化していない。
・○：持ち上げた後で評価箱に軽微な破れが生じるが、オモリが評価箱に留まる。
・△：持ち上げた後で評価箱に破れが生じるが、オモリが評価箱に留まる。
・×：持ち上げた後で評価箱に大きな破れが生じ、オモリが評価箱から落下する。

実施例ｄ１〜ｄ３では、破裂強さが５００［ｋＰａ］以上であり、破れやすさについて「△」以上の評価が得られ、オモリが落下することがなかった。破裂強さが１０００［ｋＰａ］以上の実施例ｄ２，ｄ３では、「○」以上の評価が得られ、破裂強さが２０００［ｋＰａ］以上の実施例ｄ３では「◎」の評価が得られた。
一方、破裂強さが５００［ｋＰａ］未満の比較例ｄ４では、破れやすさについて「×」の評価が得られ、オモリが落下した。

よって、破裂強さが５００［ｋＰａ］以上であれば、評価箱から内容物が抜け落ちることを防止することができると言える。さらに、破裂強さが１０００［ｋＰａ］以上であれば、内容物の荷重による評価箱の損傷を抑制することができると言える。そのうえ、破裂強さが２０００［ｋＰａ］以上であれば、内容物の荷重による評価箱の損傷を防止することができると言える。
そのほか、ライナ原紙の坪量が大きいほど、破裂強さが高い傾向が見て取れる。このような坪量と破裂強さとの相関関係から、坪量が８０［ｇ／ｍ²］以上であれば、評価箱から内容物が抜け落ちることを防止することができると言える。さらに、坪量が１６０［ｇ／ｍ²］以上であれば、内容物の荷重による評価箱の損傷を抑制することができると言える。そのうえ、坪量が２４０［ｇ／ｍ²］以上であれば、内容物の荷重による評価箱の損傷を防止することができると言える。

＜構成ｅ＞
――測定対象――
構成ｅに関する実施例ｅ１〜ｅ３および比較例ｅ４には、実施例ｂ１〜ｂ３，ｃ１〜ｃ３，ｄ１〜ｄ３や比較例ｂ４，ｃ４，ｄ４と同様の原紙を用い、実施例ｃ１〜ｃ３，ｄ１〜ｄ３や比較例ｃ４，ｄ４と同様の段繰りロールを有するコルゲータを用いて製造されたＡフルートの測定ダンボール材を用いた。
上記のように製造された測定ダンボール材を用いた実施例ｅ１〜ｅ３および比較例ｅ４のそれぞれについて、接着力を測定し、下記の表７に示す接着力が測定された。
なお、表７の表記に関し、「Ｓ側」は「シングルフェーサ側」（裏ライナ側）を意味し、「Ｇ側」は「グルーマシン側」（表ライナ側）を意味する。

「接着力」は、測定ダンボール材のシートにおいて中芯の段頂（極大値に対応する箇所）とライナとの接着部の引き剥がし抵抗値に対応するパラメータである。平たく言えば、測定ダンボール材のシートをなすライナの剥がれにくさに対応するパラメータである。
この接着力は、下記の手順ｅａ〜ｅｄで測定した。
・手順ｅａ：測定ダンボール材の全段数のうち半分の段数を基準に上下十段分のシー
トを採取し、変形（たとえば凹み）のない二十枚のシートを切り出す。
・手順ｅｂ：手順ｅａで切り出されたシートから、以下に示すサイズに試験用のサン
プルをカッタで切り出す。
中芯の波形構造と平行な方向（縦方向〈ＣＤ方向〉） ：５０［ｍｍ］
中芯の波形構造と直交する方向（横方向〈ＭＤ方向〉）：８５［ｍｍ］
・手順ｅｃ：手順ｅｂで切り出されたサンプルは、表裏のそれぞれ十枚準備する。具
体的には、シングルフェーサ側の接着力を測定するための十枚と、グル
ーマシン側の接着力を測定するための十枚とを準備する。
・手順ｅｄ：点順ｅｃで準備されたサンプルを下記の測定装置に装着し、下記の準拠
規格，測定条件で接着力を測定した。
＞準拠規格：ＪＩＳ Ｚ０４０２
＞測定装置：圧縮試験機（株式会社エー・アンド・デイ製，ＲＴＦ１３５０）
＞測定条件：ピンアタッチメント（日本Ｔ．Ｍ．Ｃ．株式会社）をサンプルに装着
し、測定装置上に置いて、剥離面が上側となるように１３［ｍｍ／分
］の速度で荷重を印加し、サンプルの接着部が剥離したときの最大荷
重を測定する。
・手順ｅｄ：手順ａｄ，ａＤ，ａＣ，ｄｄと同様に、手順ｅｄで測定された接着力か
ら、測定結果の精度を低下させる外乱（要因）となりうる数値を除外し
て、平均値をとったものを破裂強さとした。

――評価――
上記のようにして接着力が得られた実施例ｅ１〜ｅ３および比較例ｅ４について、ライナ剥がれを評価した。
「ライナ剥がれ」とは、箱の品質の高低や外観の良否などに対応する評価基準である。このライナ剥がれは、下記の手順ｅＡ〜ｅＣで評価した。
・手順ｅＡ：構成ａ，ｂに係る製函性の評価と同様に、測定ダンボール材の折目を跨
ぐカット線で評価ダンボール片を切り抜く。なお、一枚目の評価ダン
ボール片を切り抜くにあたって新しいカッタ刃に交換し、このカッタ刃
を百枚目（最後）まで交換せずに使用した。
・手順ｅＢ：手順ｅＡで切り抜かれた評価ダンボール片を手組みで組み立てる。
・手順ｅＣ：手順ｅＢで組み立てられた評価箱におけるライナ（シート）の剥がれの
有無を観察する。

上記のライナ剥がれは、下記の基準で評価した。
・◎：全て（１００［箱］）の評価箱において、ライナの剥がれが見られなかった。
・○：１００［箱］の評価箱のうち１〜２［箱］にライナの剥がれが見られた。
・△：１００［箱］の評価箱のうち３〜４［箱］にライナの剥がれが見られた。
・×：１００［箱］の評価箱のうち５［箱］にライナの剥がれが見られた。
なお、ライナ剥がれに関して「○」の評価が得られた実施例ｅ２，ｅ３については、実施例ｅ２で１［箱］にライナの剥がれが見られ、比較例ｅ３で２［箱］にライナの剥がれが見られた。そのほか、ライナ剥がれに関して「△」の評価が得られた実施例や比較例は無かった。

実施例ｅ１〜ｅ３では、シングルフェーサ側およびグルーマシン側で測定された接着力の平均値（以下「平均接着力」と称する）が１４０［Ｎ］以上であって、ライナ剥がれについて「○」以上の評価が得られた。特に、平均接着力が２２０［Ｎ］以上の実施例ｅ１では、「◎」の評価が得られた。
一方、平均接着力が１４０［Ｎ］未満の比較例１では、ライナ剥がれについて「×」の評価が得られた。

上記の平均接着力が１４０［Ｎ］以上であれば、測定ダンボール材から評価ダンボール片が切り抜かれるときにライナが剥がれにくくなり、評価ダンボール片から評価箱が組み立てられるときにもライナが剥がれにくくなると推察される。さらに、平均接着力が２２０［Ｎ］以上であれば、評価ダンボール片の切り抜き時や組み立て時の双方でライナの剥がれを防止することができると推察される
よって、平均接着力が１４０［Ｎ］以上であれば、評価箱のライナが剥がれにくくなると言える。延いては、評価箱の外観が低下するのを抑えることができ、評価箱の品質を確保することができるとも言える。

［３．三構成を組み合わせた実施例］
さいごに、構成ａ，ｂおよびｃを組み合わせた実施例ａｂｃを述べる。
なお、実施例ａｂｃについて測定対象や評価の詳細は、特に言及しない限り、上述の内容と同様である。
――測定対象――
実施例ａｂｃは、以下に列挙するパラメータを兼ね備えた測定ダンボール材を対象にして評価した。
・ 厚 み 寸法 ：５．１［ｍｍ］
・平面圧縮強さ：１７０［ｋｐａ］
・ 角 度 比 ：０．００
・ 平均接着力 ：２３７．５［Ｎ］
＞シングルフェーサ側：２３０［Ｎ］
＞ グルーマシン側：２４５［Ｎ］

――評価――
実施例ａｂｃの測定ダンボール材に対して、製函性，罫割れ，印刷適性，ライナ剥がれのそれぞれを評価した。その結果、製函性，罫割れ，印刷適性，ライナ剥がれの何れにおいても優良（上述の「◎」）の評価が得られた。
実施例ａｂｃの評価結果より、構成ａ，ｂ，ｃを組み合わせた場合には、各構成ａ，ｂ，ｃに対応する評価が損なわれることなく優良なことがわかる。

さらに、上記のパラメータを有する測定ダンボール材を製函システムに用いた場合には、箱の組み立て速度（包装スピード）を高めることができると推察される。その理由としては、下記の理由α，βが挙げられる。
・理由α：ライナ剥がれの優良な評価が得られることから、ライナの剥がれを抑えつ
つ、測定ダンボール材を評価ダンボール片に切り抜く加工（すなわち「ス
リッタ加工」）の速度を高められると推察されること。言い換えれば、ス
リッタ加工において切り抜き対象のダンボール材をスリッタによって高速
で切り抜いたとしても、その衝撃でライナが剥がれにくいと推察されるこ
と。
・理由β：製函性の優良な評価が得られることから、製函性を確保したうえで、製函
システムの包装速度を高められると推察されること。言い換えれば、評価
ダンボール片を組み立てる装置ユニット（たとえば包装用ロボットアーム
）が組み立て対象のダンボール材を高速で折り立てたとしても、罫線にお
いて折れ曲がる（罫線以外の箇所での折れ曲がりが抑えられる）と推察さ
れること。

［ＩＩＩ．変形例］
上述の実施形態はあくまでも例示に過ぎず、この実施形態で明示しない種々の変形や技術の適用を排除する意図はない。本実施形態の各構成は、それらの趣旨を逸脱しない範囲で種々変形して実施することができる。また、必要に応じて取捨選択することができ、適宜組み合わせることもできる。

１ ダンボール材
１０ 段目（波目）
２ シート
２０ シート対
２１ 第一シート
２２ 第二シート
２３ 第三シート
Ｆ 折目
Ｌ 補助線
Ｌ１ 縦寸法（第一寸法）
Ｌ２ 横寸法（第二寸法）
Ｌ３ 高さ寸法（第三寸法）

Claims (3)

1. 連続するダンボールにおいて矩形状のシートが第一方向に沿って直線状に延在する折目のそれぞれにおいて前記折目の沿う平面で前記第一方向に直交する第二方向へ折り返され、前記第一方向および前記第二方向の双方に直交する第三方向に沿って前記シートが積み重ねられた蛇腹折りのダンボール材であって、
   前記シートは、
   ＪＩＳ Ｚ０２０３に準拠して温度２３［℃］および湿度５０［％］の温湿度条件で２４時間以上の前処理が施された常態において、
   前記折目を跨ぐカット線で切り出されたダンボール片について、
   段繰率が１．４５［倍］以上であって１．５５［倍］以下であり、
   ＪＩＳ Ｚ０４０３−１に準拠して測定された平面圧縮強さが１１０［ｋＰａ］以上であって１９０［ｋＰａ］以下であるという条件をともに満足する
   ことを特徴とするダンボール材。
2. 連続するダンボールにおいて矩形状のシートが第一方向に沿って直線状に延在する折目のそれぞれにおいて前記折目の沿う平面で前記第一方向に直交する第二方向へ折り返され、前記第一方向および前記第二方向の双方に直交する第三方向に沿って前記シートが積み重ねられた蛇腹折りのダンボール材であって、
   前記シートは、
   ＪＩＳ Ｚ０２０３に準拠して温度２３［℃］および湿度５０［％］の温湿度条件で２４時間以上の前処理が施された常態において、
   前記第一方向から視て表ライナと裏ライナとの中央において前記第二方向に延びる仮想的な補助線に対して中芯が交差するとともに隣り合う二箇所において、前記中芯と前記補助線とのなす二つの鋭角どうしの差を前記二つの鋭角の和で除した比率が０．００であり、
   ＪＩＳ Ｐ８１３１に準拠して測定された破裂強さが２００９［ｋＰａ］であり、
   前記折目を跨ぐカット線で切り出されたダンボール片について、
   段繰率が１．５［倍］であり、
   ＪＩＳ Ｚ０４０３−１に準拠して測定された平面圧縮強さが１７０［ｋＰａ］であるという条件をともに満足する
   ことを特徴とするダンボール材。
3. 請求項１または２に記載のダンボール材を用いた
   ことを特徴とするダンボール箱。

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