JP2021171950A - ダンボール材およびこれを用いたダンボール箱 - Google Patents

Abstract

【課題】ダンボール材およびダンボール箱に関し、良好な状態の箱を製造する。【解決手段】蛇腹折りのダンボール材１は、連続するダンボールにおいて矩形状のシート２が第一方向ＣＤに沿って直線状に延在する折目Ｆのそれぞれにおいて第二方向ＭＤへ折り返され、第三方向ＴＤに沿ってシート２が積み重ねられている。このシート２は、ＪＩＳ Ｚ０２０３：２０００に準拠して温度２３［℃］および湿度５０［％］の温湿度条件で２４時間以上の前処理が施された常態において、段ボール業界規格Ｔ０００４：２０００に準拠して測定された厚み寸法が２．０［ｍｍ］以上であって９．６［ｍｍ］以下であり、ＪＩＳ Ｚ０４０３−１：１９９９に準拠して測定された平面圧縮強さが５０［ｋＰａ］以上であって２５０［ｋＰａ］以下である。【選択図】図１

Description

本発明は、蛇腹折りのダンボール材およびこれを用いたダンボール箱に関する。

製函用資材として、蛇腹折り（「ファンフォールド」とも称される）のダンボール材が知られている。ダンボール材には連続する矩形状のシート間に折目が設けられ、この折目でシートが交互に折り返されている。このような蛇腹折りのダンボール材では、連続するシートが上下に積み重ねられ、直方体状の荷姿に折り畳まれている。

上記のダンボール材は、包装対象のサイズに応じて最適な大きさの箱を製造する製函システム（「自動包装システム」や「三辺可変システム」，「三辺自動梱包」，「オンデマンド包装」などとも称される）の包装資材に用いられる。この製函システムでは、以下に例示する各種の工程が実施される（下記の特許文献１を参照）。
・フィード工程：蛇腹折りのダンボール材を繰り出す工程
・ カット工程 ：フィード工程で繰り出された平面状のダンボール材を切り出す工程
・フォールド工程：カット工程で切り出されたダンボール材から箱を組み立てる工程
・プリント工程：平面状もしくは組み立てられたダンボール材に印刷を施す工程
・ 荷詰め工程 ：組み立てられる箱に内容物を収容する工程

特表2013-513869号公報

しかしながら、蛇腹折りのダンボール材が製函システムの資材に用いられた場合に、製造された箱の状態が不良になるおそれがある。
本件は、上記の課題に鑑みて創案されたものであり、良好な状態の箱の製造を目的の一つとする。なお、この目的に限らず、後述する「発明を実施するための形態」に示す各構成から導き出される作用および効果であって、従来の技術では得られない作用および効果を奏することも、本件の他の目的として位置付けることができる。

ここで開示するダンボール材は、連続する両面ダンボールにおいて矩形状のシートが第一方向に沿って直線状に延在する折目のそれぞれにおいて前記折目の沿う平面で前記第一方向に直交する第二方向へ折り返され、前記第一方向および前記第二方向の双方に直交する第三方向に沿って前記シートが積み重ねられた蛇腹折りのダンボール材である。
本ダンボール材は、前記シートの性状に関し、ＪＩＳ Ｚ０２０３：２０００に準拠して温度２３［℃］および湿度５０［％］の温湿度条件で２４時間以上の前処理が施された常態において測定された前記シートのパラメータである所定の構成を備える。
前記所定の構成には、以下に示す構成ａ〜ｅのうち少なくとも何れか一つが含まれる。

構成ａには、下記の構成１および２が含まれる。
構成１には、段ボール業界規格Ｔ０００４：２０００に準拠して測定された厚み寸法が２．０［ｍｍ］以上であって９．６［ｍｍ］以下であることが含まれる。
構成２には、ＪＩＳ Ｚ０４０３−１：１９９９に準拠して測定された平面圧縮強さが５０［ｋＰａ］以上であって２５０［ｋＰａ］以下であることが含まれる。

構成ｂには、上記の構成２と下記の構成３が含まれる。
構成３には、段繰率が１．２［倍］以上であって１．７［倍］以下であることが含まれる。

構成ｃには、前記第一方向から視て表ライナと裏ライナとの中央において前記第二方向に延びる仮想的な補助線に対して中芯が交差するとともに隣り合う二箇所において、前記中芯と前記補助線とのなす二つの鋭角どうしの差を前記二つの鋭角の和で除した比率が０．３０以下であることが含まれる。

構成ｄには、ＪＩＳ Ｐ８１３１：２００９に準拠して測定された破裂強さが５００［ｋＰａ］以上であることが含まれる。
構成ｄ′には、シングルフルートの両面ダンボールにおいて、ＪＩＳ Ｐ８１３１：２００９に準拠して測定された折目を含む箇所の破裂強さが５００［ｋＰａ］以上であることが含まれる。
構成ｄ′′には、ダブルフルートの両面ダンボールにおいて、ＪＩＳ Ｐ８１３１：２００９に準拠して測定された折目を含まない箇所の破裂強さが５００［ｋＰａ］以上であり、ＪＩＳ Ｐ８１３１：２００９に準拠して測定された折目を含む箇所の破裂強さが５２０［ｋＰａ］以上であることが含まれる。

構成ｅには、ＪＩＳ Ｚ０４０２：１９９５に準拠してシングルフェーサ側およびグルーマシン側で測定された接着力の平均値が１４０［Ｎ］以上であることが含まれる。

本件によれば、良好な状態の箱を製造することができる。

蛇腹折りのダンボール材を示す斜視図である。 蛇腹折りのダンボール材に用いられたシートにおける段目の一例を示す模式図である。 破れやすさの評価するための評価箱を上面視で示す模式図である。 破れやすさの評価するための評価箱を側面視で示す模式図である。

以下、実施形態としてのダンボール材およびダンボール箱を説明する。
本実施形態のダンボール材は、連続するダンボールにおいて矩形状のシートが折り畳まれた蛇腹折りの製函用資材である。このダンボール材には、中芯に対して両側にライナが設けられた両面ダンボールが用いられる。
上記の両面ダンボールには、一つの中芯および二つのライナのそれぞれに対応する三つの原紙（資材）から構成されたシングルフルートのダンボールのほか、いわゆる「複両面ダンボール」や「複々両面ダンボール」のように二つ以上の中芯ならびに二つのライナおよび一つ以上の中ライナのそれぞれに対応する五つ以上の原紙から構成されたマルチフルートのダンボールも含まれる。

ダンボール材が製函されると、ダンボール箱となる。詳細に言えば、製函システムの製函用資材に用いられたダンボール材は、シートが順繰りに送り出されるフィード工程，送り出されたシートが箱の展開パターンに切り抜かれるカット工程，箱の形状に折り立てられるフォールド工程といった種々の工程を経てダンボール箱に製函される。なお、ダンボール箱を組み立てる製函システムは、特に制限されないが、たとえば自動包装システムの全自動システム（フルオート機）である「ＣＭＣ社製のＣａｒｔｏｎ Ｗｒａｐ ＸＬ」，「ＣＭＣ社製のカートンラップ１０００」，「Ｎｅｏｐｏｓｔ社製のＣＶＰ−５００」，「オーエスマシーナリー社製のＴＸＰ−６００」や、半自動システム（セミオート機）の「Ｐａｃｋ Ｓｉｚｅ社製のＥＭ７」，「Ｐａｎｏｔｅｃ社製のＣｏｍｐａｃｋ」，「ＨＯＭＡＧ社製のＰＡＱＴＥＱ Ｃ−２００」，「ＨＯＭＡＧ社製のＰＡＱＴＥＱ Ｃ−２５０」を用いることができる。

本実施形態では、下記の方向Ｉ，ＩＩが以下の表１に示すように対応する例を挙げ、ダンボール材は水平面に載置されたものとする。
・方向 Ｉ ：水平面に載置されたダンボール材における方向
・方向ＩＩ：ダンボール材を製造する途中の半製品における方向

縦方向（第一方向，図中には「ＣＤ」と記す）および横方向（第二方向，図中には「ＭＤ」と記す）は水平に沿う方向であり、シート（折目）の沿う平面が延在する方向である。これらの縦方向と横方向とは互いに直交する。高さ方向（第三方向，図中には「ＴＤ」と記す）は、鉛直方向に沿う方向であり、縦方向および横方向の双方に直交する。この高さ方向は、シートが重ね合わせられる方向に対応する。

ＭＤ（Machine Direction）方向は、「流れ方向」とも称され、ダンボール材の製造過程が上流から下流へ進捗する方向である。ＣＤ（Cross Direction）方向は、ＭＤ方向の沿う平面においてＭＤ方向に直交する方向である。ＴＤ（Transverse Direction）方向は、ＭＤ方向およびＣＤ方向の双方に直交する方向である。
そのほか、特に断らない限り、本実施形態の「数値Ｘ〜数値Ｙ」なる表現は、数値Ｘ以上であって数値Ｙ以下の範囲を意味する。

［Ｉ．一実施形態］
下記の一実施形態では、ダンボール材の構成を項目［１］および［２］で述べる。項目［１］では、ダンボール材が折り畳まれた構造（以下「折畳構造」と称する）を説明する。項目［２］では、ダンボール材に用いられるシート（段ボールシート）の性状に関するパラメータを説明する。
そして、項目［１］および［２］の構成による作用および効果を項目［３］で述べる。

［１．折畳構造］
図１に示すように、ダンボール材１は、直方体状をなす製函用資材である。
ダンボール材１では、連続する矩形状のシート２（図１では一部のみに符合を付す）が折目Ｆ（図１では一部のみに符合を付す）で折り返され、折り返されたシート２が高さ方向に積み重ねられている。
このように折り畳まれたダンボール材１には、縦方向および高さ方向の双方に沿う一対の側面に、複数の折目Ｆが縦方向に沿って直線状に延在する。

ここで、連続する三つのシート２（図１では二点鎖線で示す）に着目して、ダンボール材１の折畳構造を説明する。
・第一シート２１：第二シート２２の一側に連続するシート２
・第二シート２２：第一シート２１と第三シート２３との双方に連続するシート２
・第三シート２３：第二シート２２の他側に連続するシート２

第一シート２１と第二シート２２との間に第一折目Ｆ１が設けられ、第一折目Ｆ１を介してシート２１，２２が連続している。第二シート２２と第三シート２３との間に第二折目Ｆ２が設けられ、第二折目Ｆ２を介してシート２２，２３が連続している。
第一折目Ｆ１は、第一シート２１に対して横方向の一方（図１では右方）へ向けて第二シート２２が折り返される折目Ｆであり、ダンボール材１における横方向の他方（図１では左方）に配置される。第二折目Ｆ２は、第二シート２２に対して横方向の他方（図１では左方）へ向けて第三シート２３が折り返される折目Ｆであり、ダンボール材１における横方向の一方（図１では右方）に配置される。

第一シート２１では、横方向（折目Ｆと交差する方向）に延在する第一端縁Ｅ₁（図１には手前側の端縁のみに符号を付す）にダンボールの段目１０（波目）が露出する。同様に、第二シート２２には、横方向（折目Ｆと交差する方向）に延在する第二端縁Ｅ₂（図１には手前側の端縁のみに符号を付す）にダンボールの段目１０が露出する。
第一シート２１および第二シート２２からなるシート対２０では、第一端縁Ｅ₁と第二端縁Ｅ₂とが高さ方向に隣り合って配置される。

上記の折畳構造を有するダンボール材１によれば、ロール状に巻回することの困難な資材であっても直方体状に折り畳むことができる。すなわち、ロール状に巻回可能な資材よりも高い強度をもつダンボールのシート２をコンパクトな荷姿にすることができる。このように強度の確保されたシート２が折り畳まれたダンボール材１は、強度の要求される箱を製造する製函システムの包装資材に用いて好適である。

そのほか、折目Ｆは、ダンボールの段目１０に沿って設けられている。言い換えれば、ＭＤ方向に対して垂直な段目１０のダンボール材１が製造される。
なお、ダンボール材１は、汚損や荷崩れを防ぐために、包装用のフィルムで被包（包装）されることが好ましい。

［２．パラメータ］
以下、ダンボール材１のパラメータを説明する。
まず、ダンボール材１のサイズや段数などの基本的なパラメータを述べる。その後に、ダンボール材１のシート２に関するパラメータを詳述する。

［２−１．基本的なパラメータ］
ダンボール材１のサイズは、下記の寸法Ｌ１〜Ｌ３から定まる。
・ 縦寸法Ｌ１ ：縦方向の寸法（第一寸法）
・ 横寸法Ｌ２ ：横方向の寸法（第二寸法）
・高さ寸法Ｌ３：高さ方向の寸法（第三寸法）
上記の寸法Ｌ１〜Ｌ３は、小さいほど製造される箱のサイズや形状の制約が大きくなるおそれがあり、大きいほど運搬や納入といった作業性が低下するおそれがある。これらの観点より、寸法Ｌ１〜Ｌ３は、下記の表２に示す範囲であることが好ましい。

そのほか、ダンボール材１における折目Ｆの本数をＮ［本］とおけば、シート２の枚数はＮ＋１［枚］である。この場合には、Ｎ＋１［段］のシート２がダンボール材１において重ね合わせられている。
たとえば、ダンボール材１の段数としては、たとえば１０〜１０００［段］のさまざまな段数が挙げられる。詳細を後述する折り畳みに関するパラメータが測定される対象のダンボール材については、所定の段数（たとえば１００［段］）未満の測定対象については、全段のそれぞれにおいてパラメータを測定するのが好ましい。一方、所定の段数（たとえば１００［段］）以上の測定対象については、部分的（たとえばパートに分けた部分や設定された領域）にパラメータが測定してもよい。

なお、ダンボール材１に用いられるシート２には、任意の坪量を設定することができる。シート２に採用される坪量の範囲としては、５０〜１５００［ｇ／ｍ²］の範囲が挙げられ、好ましくは１００〜１０００［ｇ／ｍ²］の範囲が挙げられ、より好ましくは２００〜８００［ｇ／ｍ²］の範囲が挙げられ、さらに好ましくは２００〜６００［ｇ／ｍ²］の範囲が挙げられる。
上記の坪量に、縦寸法Ｌ１および横寸法Ｌ２とシート２の段数Ｎ＋１とを乗算すれば、ダンボール材１の重量が算出される。

［２−２．性状に関するパラメータ］
本実施形態は、製函システムの資材に用いられた場合に良好な箱を製造することができるようにする観点に立脚して、ダンボール材１の性状に関する構成を備えている。具体的には、以下に列挙する観点Ｉ〜Ｖの少なくとも何れかの観点に立脚して、ダンボール材１の性状に関する所定の構成を備えている。
・観点 Ｉ ：製函性を確保すること
・観点 ＩＩ ：箱に組み立てるときに折り曲げられた箇所の破断を抑制すること
・観点ＩＩＩ：印刷が施された場合の適性を確保すること
・観点 ＩＶ ：組み立てられた箱の破れ（破損）を抑えること
・観点 Ｖ ：ライナの剥がれを抑えること

上記の観点Ｉ〜Ｖは、共通の序数Ｉ〜Ｖが記された下記の課題Ｉ〜Ｖを解決するための観点である。
・課題 Ｉ ：製函性が不十分であること
・課題 ＩＩ ：箱に組み立てるときに折り曲げられた箇所が破断しやいすいこと
・課題ＩＩＩ：印刷が施された場合の適性が不十分であること
・課題 ＩＶ ：組み立てられた箱の破れを招きやすいこと
・課題 Ｖ ：ライナの剥がれを招きやすいこと

上記の観点Ｉ〜Ｖ，課題Ｉ〜Ｖに対応する所定の構成には、以下に示す構成ａ〜ｅの少なくとも一つが含まれる。
・構成ａ：下記の構成１および２
＞構成１：厚み寸法が所定の寸法範囲であること
＞構成２：平面圧縮強さが所定の圧縮強さ範囲であること
・構成ｂ：下記の構成２および３
＞構成２：上記の構成２
＞構成３：段繰率が所定の倍率範囲であること
・構成ｃ：角度比が所定の比率範囲であること
・構成ｄ：破裂強さが所定の破裂強さ範囲であること
・構成ｄ′：シングルフルートの両面ダンボールからなるダンボール材１において折
目Ｆを含む箇所の破裂強さが所定の破裂強さ範囲であること
・構成ｄ′′：ダブルフルートの両面ダンボールからなるダンボール材１において下
記の構成４および５を満たすこと
＞構成４：折目Ｆを含まない箇所の破裂強さが所定の破裂強さ範囲であること
＞構成５：折目Ｆを含む箇所の破裂強さが所定の破裂強さ範囲であること
・構成ｅ：接着力が所定の力範囲であること

＜構成ａ＞
構成ａは、上述のように、「厚み寸法が所定の寸法範囲である構成１」と「平面圧縮強さが所定の圧縮強さ範囲である構成２」とを備えている。
構成ａの「厚み寸法」とは、一枚あたりのシート２の厚さを表すパラメータである。構成ａの「平面圧縮強さ」は、シート２を厚み方向（高さ方向，ＴＤ方向）に圧縮したときの強さであり、ダンボール材１のシートのつぶれにくさに対応するパラメータである。

本願の発明者らは、シート２の厚み寸法が所定の寸法範囲であって平面圧縮強さが所定の圧縮強さ範囲であれば、上述の課題Ｉ，ＩＩが抑えられる傾向にあるとの知見を得た。逆に言えば、構成ａの範囲外にある厚み寸法や平面圧縮強さのシート２は、課題Ｉ，ＩＩが生じやすい傾向にあることを見出した。
つまり、シート２には、上述の観点Ｉ，ＩＩに立脚して構成ａが備えられている。

厚み寸法が所定の寸法範囲を上回っていれば、シート２が製函用の罫線で折り曲げられる際にライナ２ａ，２ｂが伸びきれずに破断し、課題ＩＩを招くものと推察される。一方、厚み寸法が所定の寸法範囲を下回っていれば、シート２の強度が不十分であり、製函用の罫線以外の箇所で折り曲げられて、課題Ｉを招くものと推察される。平面圧縮強さが所定の圧縮強さ範囲を下回っている際にも、シート２の強度が不十分であり、製函用の罫線以外の箇所で折り曲げられて、課題Ｉを招くものと推察される。
また、平面圧縮強さが所定の圧縮強さ範囲を上回っていれば、製函用の罫線が形成されにくく、課題Ｉを招くものと推察される。

構成ａの「所定の寸法範囲」は、２．０［ｍｍ］以上であって９．６［ｍｍ］以下であり、３．０［ｍｍ］以上であって８．０［ｍｍ］以下であることが好ましく、４．０［ｍｍ］以上であって７．０［ｍｍ］以下であることがより好ましい。
また、構成ａの「所定の圧縮強さ範囲」は、５０［ｋＰａ］以上であって２５０［ｋＰａ］以下であり、８０［ｋＰａ］以上であって２２０［ｋＰａ］以下であることが好ましく、１１０［ｋＰａ］以上であって１９０［ｋＰａ］以下であることがより好ましい。

＜構成ｂ＞
構成ｂは、構成ａと同様の「平面圧縮強さが所定の圧縮強さ範囲である構成２」と、上述の「段繰率が所定の倍率範囲である構成３」とを備えている。
構成ｂの「段繰率」とは、中芯のライナに対するＭＤ方向（横方向）の長さ寸法の倍率を表すパラメータである。

本願の発明者らは、シート２の平面圧縮強さが所定の圧縮強さ範囲であって段繰率が所定の倍率範囲であれば、上述の課題Ｉが抑えられる傾向にあるとの知見を得た。逆に言えば、構成ｂの範囲外にある平面圧縮強さや段繰率のシート２は、課題Ｉが生じやすい傾向にあることを見出した。
つまり、シート２には、上述の観点Ｉに立脚して構成ｂが備えられている。

平面圧縮強さが所定の圧縮強さ範囲を下回っていれば、上述したように、シート２の強度が不十分であることにより、課題Ｉを招くものと推察される。一方、平面圧縮強さが所定の圧縮強さ範囲を上回っていれば、製函用の罫線が形成されにくく、課題Ｉを招くものと推察される。
同様に、段繰率が上記の所定倍率を下回っていれば、シート２の強度が不十分であることにより、課題Ｉを招くものと推察される。一方、段繰率が上記の所定倍率を上回っていれば、製函用の罫線が形成されにくく、課題Ｉを招くものと推察される。

構成ｂの「所定の圧縮強さ範囲」は、構成ａの「所定の圧縮強さ範囲」と同様に、５０［ｋＰａ］以上であって２５０［ｋＰａ］以下であり、８０［ｋＰａ］以上であって２２０［ｋＰａ］以下であることが好ましく、１１０［ｋＰａ］以上であって１９０［ｋＰａ］以下であることがより好ましい。
構成ｂの「所定の倍率範囲」は、１．２［倍］以上であって１．７［倍］以下であり、１．３５［倍］以上であって１．６［倍］以下であることが好ましく、１．４５［倍］以上であって１．５５［倍］以下であることがより好ましい。

なお、ここでいう段繰率の倍率範囲は、シート２がシングルフルートの場合だけでなく、シート２がダブルフルートの場合であっても適用することができる。具体的に言えば、ダブルフルートの何れの中芯の段繰率とも、１．２［倍］以上であって１．７［倍］以下であり、１．３５［倍］以上であって１．６［倍］以下であることが好ましく、１．４５［倍］以上であって１．５５［倍］以下であることがより好ましい。ここでいうダブルフルートの段繰率とは、各段（ダブルフルートにおいて一方および他方のそれぞれのフルートに対応する段）について算出された段繰率である。

＜構成ｃ＞
構成ｃは、上述のように「角度比が所定の比率範囲である構成」を備えている。
構成ｃの「角度比」とは、ダンボール材１のシート２における段目１０の傾き度合いに対応するパラメータである。
以下、シート２の要部を拡大して示す図２を参照して、角度比について説明する。なお、シート２の段目１０がやや傾いた状態を図２に例示している。

シート２は、表裏のライナ２ａ，２ｂと中芯２ｃとが接着された構造をなしている。中芯２ｃは、段目１０を構成し、ライナ２ａ，２ｂどうしの間で波形構造を形成している。
この中芯２ｃは、理想的な形状であれば、横方向および高さ方向に沿う断面（すなわち段目１０）の形状が正弦波状をなす。一方、実際のシート２では、理想的な形状に対して中芯２ｃのなす段目１０が傾いている場合もありうる。このような傾きの度合いを表すのが角度比である。

この角度比は、中芯２ｃと補助線Ｌとが交差する角度θ１，θ２（交差角度）に基づいて算出される比率である。
補助線Ｌは、ライナ２ａ，２ｂと平行な方向（すなわち横方向〈ＭＤ方向〉）であってライナ２ａ，２ｂどうしの中央（すなわち高さ方向〈ＴＤ方向〉の真ん中）を通る仮想的な線として設定される。
角度θ１，θ２は、上記の補助線Ｌに対して中芯２ｃが交差する箇所のうち、隣り合う二点Ｐ１，Ｐ２における交差角度のうち鋭角の角度である。

そして、二つの角度θ１，θ２どうしの差の絶対値を二つの角度θ１，θ２の和で除した比率が角度比である。この角度比は、下記の式ｃで表される。
角度比＝｜θ１−θ２｜／（θ１＋θ２）・・・式ｃ
このように規定される角度比は、理想的な段目１０であれば、０（ゼロ）であり、段目１０が偏倚するほど大きな値となる。

本願の発明者らは、シート２の角度比が所定の比率範囲であれば、上述の課題ＩＩＩが抑えられる傾向にあるとの知見を得た。逆に言えば、構成ｃの範囲外にある角度比のシート２は、課題ＩＩＩが生じやすい傾向にあることを見出した。
つまり、シート２には、上述の観点ＩＩＩに立脚して構成ｃが備えられている。
角度比が所定の比率範囲を上回っていれば、シート２における段目１０の高さが不揃いになりやすく、課題ＩＩＩを招くものと推察される。
構成ｃの「所定の比率範囲」は、０．３０以下であり、０．１５以下であることが好ましく、０．０５以下であることがより好ましい。

＜構成ｄ＞
構成ｄは、上述のように「破裂強さが所定の破裂強さ範囲である構成」を備えている。
構成ｄの「破裂強さ」とは、ダンボール材１におけるシート２の耐荷重に対応するパラメータである。
本願の発明者らは、シート２の破裂強さが所定の破裂強さ範囲であれば、上述の課題ＩＶが抑えられる傾向にあるとの知見を得た。逆に言えば、構成ｄの範囲外にある破裂強さのシート２は、課題ＩＶが生じやすい傾向にあることを見出した。

つまり、シート２には、上述の観点ＩＶに立脚して構成ｄが備えられている。
破裂強さが所定の破裂強さ範囲を下回っていれば、シート２の耐荷重が不十分であることにより、課題ＩＶを招くものと推察される。
構成ｄの「所定の破裂強さ範囲」は、５００［ｋＰａ］以上であり、１０００［ｋＰａ］以上であることが好ましく、２０００［ｋＰａ］以上であることがより好ましい。

＜構成ｄ′＞
構成ｄ′は、上述のようにシングルフルートの両面ダンボールからなるダンボール材１において「折目Ｆを含む箇所の破裂強さが所定の破裂強さ範囲である構成」を備えている。
構成ｄ′の「破裂強さ」は、折目Ｆを含む箇所の破裂強さであることを除き、構成ｄで既述の「破裂強さ」と同様である。
本願の発明者らは、シングルフルートのダンボール材１におけるシート２で折目Ｆを含む箇所の破裂強さが所定の破裂強さ範囲であれば、上述の課題ＩＶが抑えられる傾向にあるとの知見を得た。逆に言えば、構成ｄ′の範囲外にある折目Ｆを含む箇所の破裂強さのシート２は、課題ＩＶが生じやすい傾向にあることを見出した。

つまり、シート２には、上述の観点ＩＶに立脚して構成ｄ′が備えられている。
シングルフルートで折目Ｆを含む箇所の破裂強さが所定の破裂強さ範囲を下回っていれば、シート２の耐荷重が不十分であることにより、課題ＩＶを招くものと推察される。
構成ｄ′の「所定の破裂強さ範囲」は、５００［ｋＰａ］以上であり、６５０［ｋＰａ］以上であることが好ましく、１５００［ｋＰａ］以上であることがより好ましい。

＜構成ｄ′′＞
構成ｄ′′は、上述のようにダブルフルートの両面ダンボールからなるダンボール材１において「折目Ｆを含まない箇所の破裂強さが所定の破裂強さ範囲である構成４」と「折目Ｆを含む箇所の破裂強さが所定の破裂強さ範囲である構成５」とを備えている。
構成ｄ′′の「破裂強さ」は、折目Ｆを含まない箇所と折目Ｆを含む箇所とのそれぞれの破裂強さであることを除き、構成ｄ，ｄ′で既述の「破裂強さ」と同様である。
本願の発明者らは、ダブルフルートのダンボール材１におけるシート２で折目Ｆを含まない箇所の破裂強さが所定の破裂強さ範囲であって折目Ｆを含む箇所の破裂強さが所定の破裂強さ範囲であれば、上述の課題ＩＶが抑えられる傾向にあるとの知見を得た。逆に言えば、構成ｄ′′の範囲外にある折目Ｆを含む箇所の破裂強さのシート２は、課題ＩＶが生じやすい傾向にあることを見出した。

つまり、シート２には、上述の観点ＩＶに立脚して構成ｄ′′が備えられている。
ダブルフルートのシート２で折目Ｆを含まない箇所の破裂強さが所定の破裂強さ範囲を下回っている、または、折目Ｆを含む箇所の破裂強さが所定の破裂強さ範囲を下回っていれば、シート２の耐荷重が不十分であることにより、課題ＩＶを招くものと推察される。
構成ｄ′′で折目Ｆを含まない箇所の「所定の破裂強さ範囲」は、５００［ｋＰａ］以上であり、７００［ｋＰａ］以上であることが好ましく、１０００［ｋＰａ］以上であることがより好ましい。折目Ｆを含む箇所の「所定の破裂強さ範囲」は、５２０［ｋＰａ］以上であり、８００［ｋＰａ］以上であることが好ましく、１５００［ｋＰａ］以上であることがより好ましい。

さらに、本願の発明者らは、折目Ｆを含まない箇所の破裂強さや、折目Ｆを含む箇所の破裂強さが大きいほど、上述の課題ＩＶが抑えられる傾向にある一方で、折目Ｆの箇所で破損が生じやすいとの知見も得た。すなわち、破裂強さが所定の上限を上回っていれば、折目Ｆの箇所で破損を招きやすくなるものと推察される。ここで、破損は折目の箇所でのライナの割れや、裂け，破れなどを含む。なお、折目の箇所とは折目の周辺を含む領域である。
折目Ｆを含む箇所および折目Ｆを含む箇所の破裂強さの所定の上限は、２５００［ｋＰａ］であり、折目Ｆに罫割れが生じにくい蛇腹折りのダンボール材を得る観点から、２２５０［ｋＰａ］であることが好ましく、２０００［ｋＰａ］であることがより好ましい。

＜構成ｅ＞
構成ｅは、上述のように「接着力が所定の力範囲である構成」を備えている。
構成ｅの「接着力」とは、シート２の中芯２ｃとライナ２ａ，２ｂとを接着する強さに対応するパラメータである。
なお、ここでいう「接着力」は、中芯２ｃと表ライナ２ａとの接着力（グルーマシン側の接着力）と、中芯２ｃと裏ライナ２ｂとの接着力（シングルフェーサ側の接着力）との平均値を意味する。

本願の発明者らは、シート２の接着力が所定の力範囲であれば、上述の課題Ｖが抑えられる傾向にあるとの知見を得た。逆に言えば、構成ｅの範囲外にある接着力のシート２は、課題Ｖが生じやすい傾向にあることを見出した。
つまり、シート２には、上述の観点Ｖに立脚して構成ｅが備えられている。
接着力が所定の力範囲を下回っていれば、ダンボール材１が箱に製造されるときにライナ２ａ，２ｂが中芯２ｃから剥がれやすくなり、課題Ｖを招くものと推察される。
構成ｅの「所定の力範囲」は、１４０［Ｎ］以上であり、１９０［Ｎ］以上であることが好ましく、２２０［Ｎ］以上であることがより好ましい。

［３．作用および効果］
本実施形態のダンボール材１は、上述の構成ａ〜ｅの少なくとも何れか一つを備えることにより、製函用資材に用いられた場合に良好な状態の箱の製造することができる。
構成ａによれば、シート２の厚み寸法が所定の寸法範囲であって平面圧縮強さが所定の圧縮強さ範囲であることから、ダンボール材１の製函性を確保することができ、箱に組み立てるときに折り曲げられた箇所の破断を抑制することができる。
構成ｂによれば、シート２の平面圧縮強さが所定の圧縮強さ範囲であって段繰率が所定の倍率範囲であることから、ダンボール材１の製函性を確保することができる。
構成ｃによれば、シート２の角度比が所定の比率範囲であることから、ダンボール材１に印刷が施された場合の適性を確保することができる。
構成ｄ，ｄ′によれば、シート２の破裂強さが所定の破裂強さ範囲であることから、ダンボール材１から組み立てられた箱の破れを抑えることができる。
構成ｄ′′によれば、ダブルフルートで折目Ｆを含まない箇所の破裂強さが所定の破裂強さ範囲であって折目Ｆを含む箇所の破裂強さが所定の破裂強さ範囲であることから、ダンボール材１から組み立てられた箱の破れを抑えることができる。
構成ｅによれば、シート２の接着力が所定の力範囲であることから、ダンボール材１から組み立てられた箱のライナ２ａ，２ｂが剥がれるのを抑えることができる。

［ＩＩ．実施例］
以下、実施例および比較例を挙げて本発明を具体的に説明する。ただし、本発明は、下記の実施例に限定されるものではない。
本項目［ＩＩ］では、構成ａ〜ｅの実施例および比較例に共通する事項を項目［１］で述べ、構成ａ〜ｅのそれぞれに対応する実施例および比較例を項目［２］で述べる。さらに、構成ａ〜ｅのうち三つの構成を組み合わせた実施例を項目［３］で述べる。

［１．共通事項］
構成ａ〜ｅの実施例および比較例において、パラメータの測定される対象となるダンボール材（以下「測定ダンボール材」と称する）に共通する構成を説明する。
――測定対象――
測定ダンボール材は、両面ダンボールのシートである。
この測定ダンボール材は、下記のサイズである。
・ サ イ ズ ：縦寸法１３００［ｍｍ］，
横寸法１１５０［ｍｍ］，
高さ寸法１８００［ｍｍ］

――前処理――
パラメータの測定対象である測定ダンボール材またはその一部は、ＪＩＳ Ｚ０２０３：２０００に準拠して温度２３［℃］および湿度５０［％］の温湿度条件で２４時間以上の前処理が施された常態としたうえで、各パラメータを測定した。
そのほか、ライナ原紙と中芯原紙とを貼合する段ボール用接着剤には、通常用いられるワンタンク方式の澱粉糊を使用した。また、測定ダンボール材は、段繰りロールを有するコルゲータを用いて製造した。
――評価――
つぎの項目［２］で詳細を後述する実施例および比較例のそれぞれは、「◎」，「○」，「△」，「×」の四段階で評価した。

［２．構成ａ〜ｅ］
＜構成ａ＞
――測定対象――
構成ａに関する実施例ａ１〜ａ６および比較例ａ７〜ａ１４に用いる測定ダンボール材は、以下に列挙するように、五種の段山数のうち何れか一つの段山数に設定された段繰りロールにて製造した。
・段山数３４［山／３０ｃｍ］：実施例ａ１〜ａ６，比較例ａ７〜ａ９
・段山数３８［山／３０ｃｍ］：比較例ａ１４
・段山数４０［山／３０ｃｍ］：比較例ａ１２，ａ１３
・段山数４６［山／３０ｃｍ］：比較例ａ１０
・段山数５０［山／３０ｃｍ］：比較例ａ１１
なお、「段山数」とは、シートにおいて３０［ｃｍ］あたりの山（段）の数に対応し、段目の波長で３０［ｃｍ］を除算した数値に対応する。

以下、実施例ａ１〜ａ６および比較例ａ７〜ａ１４に関して、フルートの種別，段繰りロールの段高，原紙の坪量を述べる。
実施例ａ１〜ａ６，比較例ａ７〜ａ１４には、以下に示すようにシングルフルートおよびダブルフルートの何れか一方を採用した。
・シングルフルート：実施例ａ１〜ａ３，ａ５，ａ６および比較例ａ８〜ａ１４
・ ダブルフルート ：実施例ａ４および比較例ａ７

実施例ａ１〜ａ６，比較例ａ７〜ａ１４は、以下に列挙するように、五種の段高のうち何れか一つの段高に設定された段繰りロールにて製造した。なお、「段高」とは、測定ダンボール材のシートにおける段の高さに対応し、段目の振幅に対応する寸法である。
・段高０．５［ｍｍ］：比較例ａ９
・段高１．５［ｍｍ］：実施例ａ１
・段高２．５［ｍｍ］：比較例ａ１０，ａ１１
・段高３．１［ｍｍ］：実施例ａ２
・段高３．４［ｍｍ］：比較例ａ１２，ａ１３
・段高３．５［ｍｍ］：比較例ａ１４
・段高４．５［ｍｍ］：実施例ａ３〜ａ６，比較例ａ８
・段高４．７［ｍｍ］：比較例ａ７

実施例ａ１〜ａ６，比較例ａ７〜ａ９では、以下に示す共通のライナ原紙を用いた。
・ライナ原紙：１６０［ｇ／ｍ²］〔ＭＣ１６０：王子マテリア株式会社製〕
比較例ａ１０〜ａ１４では、特許公報６２１３３６４号の製造方法にしたがって作製したさまざまな坪量のライナ原紙を使用した。具体的には、以下に示す三種の坪量のうち何れか一つの坪量を採用した。ここで列挙する坪量は、測定ダンボール材の資材（原材料）をなす原紙の坪量である。
・（ライナ原紙の）坪量１２０［ｇ／ｍ²］：比較例ａ１４
・（ライナ原紙の）坪量１７０［ｇ／ｍ²］：比較例ａ１０，ａ１２
・（ライナ原紙の）坪量２００［ｇ／ｍ²］：比較例ａ１１，ａ１３

一方、実施例ａ１〜ａ６，比較例ａ７〜ａ１４では、特開２０１８−１６２５２６号公の製造方法にしたがって作製したさまざまな坪量の中芯原紙を使用した。具体的には、実施例ａ１〜ａ６，比較例ａ７〜ａ１４のそれぞれに、以下に示す七種の坪量のうち何れか一つの坪量を採用した。
・（中芯原紙の）坪量 ６０［ｇ／ｍ²］：比較例ａ８
・（中芯原紙の）坪量 ８０［ｇ／ｍ²］：実施例ａ６
・（中芯原紙の）坪量１２０［ｇ／ｍ²］：比較例ａ１０，ａ１４
・（中芯原紙の）坪量１５０［ｇ／ｍ²］：比較例ａ１１
・（中芯原紙の）坪量１７０［ｇ／ｍ²］：実施例ａ５，比較例ａ１２，ａ１３
・（中芯原紙の）坪量２５０［ｇ／ｍ²］：実施例ａ１〜ａ４，比較例ａ９
・（中芯原紙の）坪量３２０［ｇ／ｍ²］：比較例ａ７

測定ダンボール材のシートの資材をなす原紙（ライナ原紙，中芯原紙）の坪量は、下記の手順ｘａ〜ｘｄで測定した。
・手順ｘａ：ＪＩＳ Ｚ０２０３：２０００に準拠して坪量を測定する原紙を前処理
する。
・手順ｘｂ：２５０［ｍｍ］×４００［ｍｍ］サイズに原紙を切り出す。
・手順ｘｃ：手順ｘｂで切り出された原紙の重量を電子天秤で測定する。
・手順ｘｄ：手順ｘｃで測定された重量を単位平方メートルあたりの重量［ｇ／ｍ²
］に換算する。

なお、測定ダンボール材のシートをなすライナ（原紙）の坪量は、下記の手順ｙａ〜ｙｆで測定される。
・手順ｙａ：測定ダンボール材のシートを水道水に１５［分］間浸漬する。
・手順ｙｂ：手順ｙａで浸漬されたシートのライナと中芯と手で引き剥がす。
・手順ｙｃ：手順ｙｂで引き剥がしたライナを１０５［℃］の乾燥機で２０［分］間
乾燥する。
・手順ｙｄ：手順ｙｃで乾燥されたライナを２５０［ｍｍ］×４００［ｍｍ］サイズ
に切り出す。
・手順ｙｅ：手順ｙｄで切り出されたライナの重量を電子天秤で測定する。
・手順ｙｆ：手順ｙｅで測定された重量を単位平方メートルあたりの重量［ｇ／ｍ²
］に換算する。

また、測定ダンボール材のシートをなす中芯（原紙）の坪量は、下記の手順ｚａ〜ｚｇで測定される。
・手順ｚａ：測定ダンボール材のシートを水道水に１５［分］間浸漬する。
・手順ｚｂ：手順ｚａで浸漬されたシートのライナと中芯と手で引き剥がす。
・手順ｚｃ：手順ｚｂで引き剥がしたライナを１０５［℃］の乾燥機で２０［分］間
乾燥する。
・手順ｚｄ：ＪＩＳ Ｚ０２０３：２０００に準拠して坪量を測定するライナを前処
理する。
・手順ｚｅ：２５０［ｍｍ］×４００［ｍｍ］サイズにライナを切り出す。なお、波
形構造が残す場合は、波を引き延ばしておさえながら本サイズに切り出
す。
・手順ｚｆ：手順ｚｅで切り出されたライナの重量を電子天秤で測定する。
・手順ｚｇ：手順ｚｆで測定された重量を単位平方メートルあたりの重量［ｇ／ｍ²
］に換算する。

そのほか、測定される測定ダンボール材のシートをなすライナや中芯の坪量は、測定ダンボール材の資材をなす原紙の坪量に対して、同じ原紙を測定対象にする場合であっても坪量の測定値が±１０［％］程度は変動しうる。
上記の測定ダンボール材について、下記の表３，表４に示す厚み寸法，平面圧縮強さが測定された。

「厚み寸法」は、測定ダンボール材における一枚あたりのシートの厚さに対応するパラメータである。この厚み寸法は、下記の手順ａａ〜ａｄで測定した。
・手順ａａ：測定ダンボール材の全段数のうち半分の段数（すなわち真ん中の段）を
基準に上下五段分のシートを採取する。具体的には、測定ダンボール材
の全段数Ｍが奇数の場合、測定ダンボール材の全段数のうち半分の段数
Ｍ／２を四捨五入した段（すなわち真ん中の段）を基準に上下五段分の
シートを採取する。測定ダンボール材の全段数Ｍが偶数の場合、測定ダ
ンボール材の全段数のうち半分の段数[（Ｍ／２）＋１]を基準に上下五
段分のシートを採取した。なお、試験片を採取するときに、段が潰れな
いように注意した。
・手順ａｂ：手順ａａで採取された十枚のシートから５［ｃｍ］×５［ｃｍ］サイズ
の正方形に試験片を切り出す。
・手順ａｃ：手順ａｂで切り出された試験片の厚みを下記の準拠規格，測定機器，測
定条件で測定する。
＞準拠規格：段ボール業界規格Ｔ０００４：２０００
＞測定機器：厚み計（ミツトヨラチェット製，型番Ｋ４７０１０１Ｋ）
＞測定条件：プランジャの直径１６［ｍｍ］，荷重３９２３［ｍＮ］
・手順ａｄ：手順ａｃで測定された厚みから、測定結果の精度を低下させる外乱（要
因）となりうる数値（いわば大きく外れた数値）を除外して、平均値を
とったものを厚み寸法とした。
なお、手順ａｄの「外乱となりうる数値の除外」では、手順ａｃで測定された各数値を母集団としたときに、その母集団の標準偏差が±３σから外れる数値が排除される。

「平面圧縮強さ」は、測定ダンボール材のシートのつぶれにくさに対応するパラメータである。この平面圧縮強さは、下記の手順ａＡ〜ａＤで測定した。
・手順ａＡ：手順ａａと同様に、測定ダンボール材の全段数のうち半分の段数を基準
に上下五段分のシートを採取する。
・手順ａＢ：手順ａＡで採取された十枚のシートから直径６．４［ｃｍ］の円形の試
験片を切り出す。
・手順ａＣ：手順ａＢで切り出された試験片の平面圧縮強さを下記の準拠規格，測定
機器，試験速度・平行度の測定条件で測定する。なお、平行度とは、平
面圧縮用の冶具の上下の平行度合いを表す。
＞準拠規格：ＪＩＳ Ｚ ０４０３−１：１９９９
＞測定機器：平面圧縮用の冶具（テスター産業株式会社製）を取り付けた圧縮
試験機（株式会社エー・アンド・デイ製，ＲＴＦ１３５０）
＞試験速度（測定条件）：１２．５±２．５［ｍ／ｍｉｎ］
＞平行度（測定条件）：圧縮寸法の１／１０００以下
・手順ａＤ：上記の手順ａｄと同様に、手順ａＣで測定された平面圧縮強さから、測
定結果の精度を低下させる外乱（要因）となりうる数値を除外して、平
均値をとったものを平面圧縮強さとした。

――評価――
上記のようにして厚み寸法，平面圧縮強さのそれぞれが測定された実施例ａ１〜ａ６および比較例ａ７〜ａ１４について、つぎに説明する製函性，罫割れのそれぞれを評価した。
「製函性」は、測定ダンボール材の折目を跨ぐカット線で切り出されたダンボール片（以下「評価ダンボール片」と称する）が手組み（手作り）にて組み立てられた箱の精度の良否に対応する評価基準である。手組みの方法として、カットされた段ボール片の所定の罫線の箇所で折りたたみ、ホットメルト接着剤にて貼着し、製函した。
なお、製函システムによって評価ダンボール片を組み立てる手法は、手組みであっても製函システムによる組み立てであっても同様である。そのため、手組みによって組み立てられた評価ダンボール片の製函性には、製函システムで組み立てられた評価ダンボール片との製函性と相関があるものと言える。

「評価ダンボール片」は、測定ダンボール材が下記の形状・サイズにサンプルカッター（株式会社ミマキエンジニアリング社製，ＣＦ２−１２１８）で下記の枚数が打ち抜かれた試験片である。
・形 状：Ａ式段ボール箱が展開されたパターン
・サイズ：Ａ式段ボール箱の側板の幅寸法３５６［ｍｍ］，
Ａ式段ボール箱の端板の幅寸法１５９［ｍｍ］，
Ａ式段ボール箱の高さ寸法２５６［ｍｍ］
・枚 数：１００［枚］

上記の評価ダンボール片は、下記の基準で評価した。
・◎：全て（１００［枚］）の評価ダンボール片において製函性が良好である。
・○：１００［枚］の評価ダンボール片のうち１〜２［枚］の製函性が不良である。
・△：１００［枚］の評価ダンボール片のうち３［枚］の製函性が不良である。
・×：１００［枚］の評価ダンボール片のうち４［枚］以上の製函性が不良である。
なお、製函性に関して「○」の評価が得られた実施例ａ４では、２［枚］の製函性が不良であった。

ここでいう「製函性が良好」とは、評価ダンボール片において下記の折部Ａ，Ｂどうしの距離寸法が所定の距離寸法未満であることをいう。
・折部Ａ：製函用の罫線（折目とは別の要素）が設けられた部分
・折部Ｂ：箱に組み立てられたとき（製函時）に実際に折れた部分
「所定の距離寸法」は、評価ダンボール片の折目に対して垂直な方向（ＭＤ方向）の寸法については２．０［ｍｍ］であり、折目と平行な方向（ＣＤ方向）の寸法については５［ｍｍ］である。
一方、「製函性が不良」とは、評価ダンボール片において上記の折部Ａ，Ｂどうしの距離寸法が所定の距離寸法以上であることをいう。

また、「罫割れ」とは、評価ダンボール片が箱に組み立てられるときに折り曲げられた箇所が破断していることをいう。この罫割れは、製函性を評価した箱（すなわち評価ダンボール片が組み立てられた箱，以下「評価箱」と称する）を目視することで観察される。
この罫割れは、下記の基準で評価した。
・◎：全て（１００［箱］）の評価箱において罫割れが見られなかった。
・○：１００［箱］の評価箱のうち１〜２［箱］に罫割れが見られた。
・△：１００［箱］の評価箱のうち３［箱］に罫割れが見られた。
・×：１００［箱］の評価箱のうち４［箱］以上に罫割れが見られた。
なお、罫割れに関して「○」の評価が得られた実施例ａ３，ａ５，ａ６および比較例ａ８については、実施例ａ３，ａ５，ａ６で１［箱］に罫割れが見られ、比較例ａ８で２［箱］に罫割れが見られた。

実施例ａ１〜ａ６では、厚み寸法が２．０［ｍｍ］以上であって９．６［ｍｍ］以下であり、平面圧縮強さが５０［ｋＰａ］以上であって２５０［ｋＰａ］以下であり、製函性および罫割れの双方で少なくとも「△」以上の良好な評価が得られた。
一方、２．０〜９．６［ｍｍ］の範囲から外れた厚み寸法の比較例ａ７，ａ９や、５０〜２５０［ｋＰａ］の範囲から外れた平面圧縮強さの比較例ａ７〜ａ１４では、製函性の評価が「×」の不良な評価が得られた。また、厚み寸法が９．６［ｍｍ］よりも大きい比較例ａ７では、罫割れの評価も「×」の不良な評価であった。

比較例ａ７からは、厚み寸法が９．６［ｍｍ］よりも大きいと、製函用の罫線で折り曲げられる際にライナ原紙が伸びきれずに破断し、罫割れの評価が不良となるものと推察される。
この比較例ａ７や、比較例ａ９〜ａ１４からは、平面圧縮強度が２５０［ｋＰａ］よりも大きいと、製函用の罫線を入れずらくなり（罫線の形成性が低下することにより）、製函用の罫線以外の箇所で折り曲げられて、製函性の評価が不良となることも推察される。

比較例ａ８からは、平面圧縮強度が５０［ｋＰａ］未満であると、評価ダンボール片の曲げ強度が不十分であって製函用の罫線以外の箇所で折り曲げられやすくなり、製函性の評価が不良となるものと推察される。
同様に、比較例ａ９からは、厚み寸法が２．０［ｍｍ］未満であると、評価ダンボール片の曲げ強度が不十分であって製函用の罫線以外の箇所で折り曲げられやすくなり、製函性の評価が不良となるものと推察される。

上記の比較例ａ７〜ａ１４に鑑みて、実施例ａ１〜ａ６からは、９．６［ｍｍ］以下の範囲で厚み寸法が小さいほど罫割れの発生が抑えられると推察される。一方、２．０［ｍｍ］以上の範囲で厚み寸法が大きいほど製函用の罫線以外の箇所での折り曲げが抑えられると推察される。
実施例ａ１〜ａ６からは、平面圧縮強度が２５０［ｋＰａ］以下であれば製函用に形成される罫線の不良が抑えられることも推察される。一方、平面圧縮強度が５０［ｋＰａ］以上であれば評価ダンボール片の曲げ強度が確保され、製函用の罫線以外の箇所で折り曲げが抑えられると推察される。
よって、厚み寸法が２．０［ｍｍ］以上であって９．６［ｍｍ］以下であり、平面圧縮強さが５０［ｋＰａ］以上であって２５０［ｋＰａ］以下であれば、製函性の確保と罫割れの抑制とを両立することができると言える。

＜構成ｂ＞
――測定対象――
構成ｂに関する実施例ｂ１〜ｂ３および比較例ｂ４，ｂ５に用いる測定ダンボール材には、実施例ａ１〜ａ６，比較例ａ７〜ａ９と同様のライナ原紙を用いた。
比較例ｂ６〜ｂ１０では、特許公報６２１３３６４号の製造方法にしたがって作製したさまざまな坪量のライナ原紙を使用した。具体的には、以下に示す三種の坪量のうち何れか一つの坪量を採用した。
・（ライナ原紙の）坪量１２０［ｇ／ｍ²］：比較例ｂ１０
・（ライナ原紙の）坪量１７０［ｇ／ｍ²］：比較例ｂ７〜ｂ９
・（ライナ原紙の）坪量２００［ｇ／ｍ²］：比較例ｂ６

実施例ｂ１〜ｂ３，比較例ｂ４，ｂ５，ｂ８では、下記の中芯原紙を用いた。
・ 中芯原紙 ：１７０［ｇ／ｍ²］〔ＬＢ１７０：王子マテリア株式会社製〕
比較例ｂ６，ｂ７，ｂ９，ｂ１０では、特開２０１８−１６２５２６号公の製造方法にしたがって作製したさまざまな坪量の中芯原紙を使用した。具体的には、比較例ｂ６，ｂ７，ｂ９，ｂ１０のそれぞれに、以下に示す三種の坪量のうち何れか一つの坪量を採用した。
・（中芯原紙の）坪量１２０［ｇ／ｍ²］：比較例ｂ９，ｂ１０
・（中芯原紙の）坪量１３０［ｇ／ｍ²］：比較例ｂ７
・（中芯原紙の）坪量１５０［ｇ／ｍ²］：比較例ｂ６

また、実施例ｂ１〜ｂ３および比較例ｂ４〜ｂ１０に用いる測定ダンボール材は、下記の表５，表６に示す各種の段山数および段繰率となる段繰りロールを有するコルゲータを用いて製造した。また、実施例ｂ１〜ｂ３および比較例ｂ４〜ｂ１０のそれぞれについて、上述の手順ａＡ〜ａＤと同様の手順で平面圧縮強さを測定し、下記の表５，表６に示す平面圧縮強さが測定された。
実施例ｂ１〜ｂ３および比較例ｂ４〜ｂ１０にはシングルフルートを採用した。

「段繰率」は、中芯のライナに対するＭＤ方向の長さ寸法の倍率に対応するパラメータである。この段繰率は、下記の手順ｂａ〜ｂｇで測定した。
・手順ｂａ：手順ａａ，ａＡと同様に、測定ダンボール材の全段数のうち半分の段数
を基準に上下五段分のシートを採取する。
・手順ｂｂ：手順ｂａで採取された十枚のシートから中芯の山が連続する方向（横方
向，ＭＤ方向）に２０［ｃｍ］であって、中芯の山に直交する方向（縦
方向，ＣＤ方向）に１０［ｃｍ］のサイズに切り出す。
・手順ｂｃ：手順ｂｂで切り出された試験片を水道水に２４時間浸漬する。
・手順ｂｄ：手順ｂｃの浸漬後に、表裏のライナを剥がして中芯を取り出す。
・手順ｂｅ：手順ｂｄで取り出された中芯を手で引き伸ばし、伸びきった状態の長さ
を定規で測定する。
・手順ｂｆ：手順ｂｅで測定された「中芯の伸びきった長さ」と手順ｂｂで切り出さ
れた試験片の中芯の山が連続する方向の長さ（「元のダンボールシート
の長さ」と称する，ここでは２０［ｃｍ］）とから下記の式ｂで段繰率
を算出する。
段繰率＝中芯が伸びきった状態の長さ／元のダンボールシートの長さ・・・式ｂ
・手順ｂｇ：上記の手順ａｄ，ａＤと同様に、手順ｂｆで算出された段繰率から、測
定結果の精度を低下させる外乱（要因）となりうる数値を除外して、平
均値をとったものを段繰率とした。

――評価――
上記のようにして段繰率が得られた実施例ｂ１〜ｂ３および比較例ｂ４〜ｂ１０について、製函性を評価した。この製函性は、実施例ａ１〜ａ６および比較例ａ７〜ａ１４の評価に用いた製函性と同義である。なお、製函性に関して「○」の評価が得られた実施例ｂ１では、２［枚］の製函性が不良であった。

実施例ｂ１〜ｂ３では、段繰率が１．２［倍］以上であって１．７［倍］以下であり、平面圧縮強さが５０［ｋＰａ］以上であって２５０［ｋＰａ］以下であり、製函性について少なくとも「△」以上の良好な評価が得られた。
一方、段繰率が１．２［倍］未満であって平面圧縮強さが５０［ｋＰａ］未満の比較例ｂ４や、段繰率が１．７［倍］よりも大きくて平面圧縮強さが２５０［ｋＰａ］よりも大きい比較例ｂ５，段繰率が１．２［倍］以上であって１．７［倍］以下であるものの平面圧縮強さが２５０［ｋＰａ］よりも大きい比較例ｂ６〜ｂ１０では、製函性の評価が「×」の不良な評価が得られた。

比較例ｂ４からは、段繰率が１．２［倍］未満であることや平面圧縮強さが５０［ｋＰａ］未満であることにより、評価ダンボール片の曲げ強度が不十分であるため製函用の罫線以外の箇所で折り曲げられやすくなり、製函性の評価が不良となるものと推察される。
比較例ｂ５，比較例ｂ６〜ｂ１０からは、段繰率が１．７［倍］よりも大きいことや平面圧縮強さが２５０［ｋＰａ］よりも大きいことにより、製函用の罫線を入れずらくなり（罫線の形成性が低下することにより）、製函用の罫線以外の箇所で折り曲げられて、製函性の評価が不良となるものと推察される。

上記の比較例ｂ４〜ｂ１０に鑑みて、実施例ｂ１〜ｂ３からは、段繰率が１．２［倍］以上であることや平面圧縮強さが５０［ｋＰａ］以上であることにより、製函用の罫線以外の箇所での折り曲げが抑えられると推察される。また、段繰率が１．７［倍］以下であることや平面圧縮強さが２５０［ｋＰａ］以下であることにより、製函用に形成される罫線の不良が抑えられると推察される。
よって、段繰率が１．２［倍］以上であって１．７［倍］以下であり、平面圧縮強さが５０［ｋＰａ］以上であって２５０［ｋＰａ］以下であれば、製函性を確保することができると言える。

＜構成ｃ＞
――測定対象――
構成ｃに関する実施例ｃ１〜ｃ３および比較例ｃ４には、実施例ｂ１〜ｂ３や比較例ｂ４と同様の原紙を用い、以下に示す諸元の段繰りロールを有するコルゲータを用いて製造されたＡフルートの測定ダンボール材を用いた。
・ 段高 ：４．５［ｍｍ］
・段山数：３４［山／３０ｃｍ］
そして、下記の表７に示す角度比となるように製造された測定ダンボール材を実施例ｃ１〜ｃ３および比較例ｃ４に用いた。なお、表７の単位［−］は、無次元量を表す。

「角度比」とは、測定ダンボール材のシートにおける段目の傾き度合いに対応するパラメータである。この角度比は、下記の手順ｃａ〜ｃｆで測定した。
・手順ｃａ：測定ダンボール材のシートにおいて中芯の一つの山を縦方向（ＣＤ方
向）から写真を撮影する。
・手順ｃｂ：手順ｃａで撮影された写真を一つの山が高さ１０［ｃｍ］以上となるよ
うに拡大して印刷用紙にプリントする。
・手順ｃｃ：表裏のライナと平行な方向（すなわち横方向〈ＭＤ方向〉）であって、
表ライナと裏ライナとの中央（ＴＤ方向中央）を通る補助線を引く。
・手順ｃｄ：手順ｃｃで引いた補助線と中芯との交点のうち、隣り合う任意の二点を
選択する。
・手順ｃｅ：手順ｃｄで選択された二点のそれぞれにおいて、補助線と中芯とのなす
角度のうち鋭角を分度器で測定した。
・手順ｃｆ：手順ｃｅで測定された二つの角度（測定値）どうしの差の絶対値を二つ
の角度の和で除した比率を算出する。

――評価――
上記のようにして角度比が得られた実施例ｃ１〜ｃ３および比較例ｃ４について、印刷適性を評価した。
「印刷適性」とは、測定ダンボール材に印刷を施した場合の適性であり、測定ダンボール材に施された印刷の良否に対応する評価基準である。
この印刷適性は、下記の手順ｃＡ〜ｃＣで評価した。
・手順ｃＡ：測定ダンボール材のシートをＭＤ方向が長辺となる５００［ｍｍ］×１
３５０［ｍｍ］のサイズにカットする。
・手順ｃＢ：手順ｃＡでカットされた試験片に対して、ダイレクトフレキソ印刷機Ｄ
ＹＮＡ ＦＬＥＸ１６０（ボブスト社製）によって、５５０［線／イン
チ］に彫刻したアニロックスロールで水性フレキソインキ（品番：Ｓ
ｕｐｅｒ−ＥＸ ＦＫ−９９、サカタインク社製）で下記の順番で塗工
し印刷した。
＞塗工の順番：紅→墨→藍→黄→ニス
・手順ｃＣ：手順ｃＢで印刷された仕上がりを目視にて観察した。

上記の印刷適性は、下記の基準で評価した。
・◎：インキの着肉ムラが無く、印刷の仕上がりが良好である。
・○：インキの着肉ムラがほとんど無く、実用上の問題がない。
・△：インキの着肉ムラがやや多いが、実用上の問題はない。
・×：インキの着肉ムラが非常に多く、実用上の問題があり、品質も著しく劣る。

実施例ｃ１〜ｃ３では、角度比が０．３０以下であり、印刷適性について「△」以上の評価が得られ、実用上の問題はない。角度比が０．１５以下の実施例ｃ１，ｃ２では、「○」以上の評価が得られ、角度比が０．０５以下の実施例ｃ１では、「◎」の評価が得られた。
一方、角度比が０．３０よりも大きい比較例ｃ４では、印刷適性について「×」の評価が得られ、実用上の問題がある。

比較例ｃ４からは、角度比が０．３０よりも大きいことにより、段目の高さが不揃いとなることで、印刷適性の評価が不良となるものと推察される。あるいは、インキの着肉時に試験片が段目の傾きに応じた方向へ変形しやすくなることも、印刷適性の評価が不良となる推察する理由に挙げられる。
これに対し、実施例ｃ１〜ｃ３からは、角度比が０．３０以下であることにより、段目の高さのバラツキが抑えられ、実用上問題のない印刷適性が得られると推察される。段目の高さのバラツキは、実施例ｃ１，ｃ２からは角度比が０．１５以下であることにより確実に抑えられ、実施例ｃ１からは角度比が０．０５以下であることにより、より一層抑えられると推察される。
よって、角度比が０．３０以下であれば、印刷適性を確保できると言える。

＜構成ｄ＞
――測定対象――
構成ｄに関する実施例ｄ１〜ｄ３および比較例ｄ４には、実施例ｂ１〜ｂ３，ｃ１〜ｃ３や比較例ｂ４，ｃ４と同様の中芯原紙を用いた。一方、実施例ｄ１〜ｄ３および比較例ｄ４では、特許6213364号公報のダンボール用ライナの製造方法にしたがって作製したさまざまな坪量のライナ原紙を使用した。具体的には、実施例ｄ１〜ｄ３および比較例ｄ４のそれぞれに、以下に示す４種の坪量のうち何れか一つの坪量を採用した。
・（ライナ原紙の）坪量 ９０［ｇ／ｍ²］：実施例ｄ１
・（ライナ原紙の）坪量１７０［ｇ／ｍ²］：実施例ｄ２
・（ライナ原紙の）坪量２５０［ｇ／ｍ²］：実施例ｄ３
・（ライナ原紙の）坪量 ６０［ｇ／ｍ²］：比較例ｄ４
また、実施例ｃ１〜ｃ３や比較例ｃ４と同様の段繰りロールを有するコルゲータを用いて製造された測定ダンボール材を用いた。
上記のように製造された測定ダンボール材を用いた実施例ｄ１〜ｄ３および比較例ｄ４のそれぞれについて、破裂強さを測定し、下記の表８に示す破裂強さが測定された。

「破裂強さ」は、上述の構成ａで罫割れの評価対象とした評価箱（ＩＦＣコード：０４０１）の破れやすさに対応するパラメータである。この破裂強さは、下記の手順ｄａ〜ｄｄで測定した。
・手順ｄａ：手順ａａと同様に、測定ダンボール材の全段数のうち半分の段数を基準
に上下五段分のシートを採取する。
・手順ｄｂ：手順ｄａで採取された十枚のシートから１００［ｍｍ］×１００［ｍｍ
］サイズの正方形に試験片を切り出す。
・手順ｄｃ：手順ｄｂで切り出された試験片の厚みを下記の準拠規格，試験片，測定
機器，測定条件で測定する。
＞準拠規格：ＪＩＳ Ｐ ８１３１：２００９（板紙−破裂強さ試験方法）
＞測定機器：株式会社東洋精機製作所製，ミューレン破裂試験機ＥＨ
＞測定条件：締め付け面から１０［ｍｍ］の高さまで膨張させたときの圧力が１
７０〜２２０［ｋｐａ］となるゴム隔膜を使用
・手順ｄｄ：手順ａｄ，ａＤ，ｂｇと同様に、手順ｄｃで測定された破裂強さから、
測定結果の精度を低下させる外乱（要因）となりうる数値を除外して、
平均値をとったものを破裂強さとした。

――評価――
上記のようにして破裂強さが得られた実施例ｄ１〜ｄ３および比較例ｄ４について、評価箱の破れやすさを評価した。
「破れやすさ」とは、箱に収容される内容物に対する耐荷重の軽重に対応する評価基準である。この破れやすさは、下記の手順ｄＡ〜ｄＣで評価した。
・手順ｄＡ：単位面積当たりの重量が１５［ｋｇｆ／ｃｍ²］となるようにオモリを
評価箱に収容する。なお、評価箱はテープの影響が出ないよう組立型（
ＩＦＣコード０４０１）とした。
・手順ｄＢ：手順ｄＡの後、オモリが評価箱と接していない底面を二人の作業員が持
ち上げて、３０［秒］間保持する。
・手順ｄＣ：手順ｄＢにて評価箱に破れが発生したか否かを目視で確認する。

上記の破れやすさは、下記の基準で評価した。
・◎：持ち上げられた後に評価箱の外観が全く変化していない。
・○：持ち上げた後で評価箱に軽微な破れが生じるが、オモリが評価箱に留まる。
・△：持ち上げた後で評価箱に破れが生じるが、オモリが評価箱に留まる。
・×：持ち上げた後で評価箱に大きな破れが生じ、オモリが評価箱から落下する。

実施例ｄ１〜ｄ３では、破裂強さが５００［ｋＰａ］以上であり、破れやすさについて「△」以上の評価が得られ、オモリが落下することがなかった。破裂強さが１０００［ｋＰａ］以上の実施例ｄ２，ｄ３では、「○」以上の評価が得られ、破裂強さが２０００［ｋＰａ］以上の実施例ｄ３では「◎」の評価が得られた。
一方、破裂強さが５００［ｋＰａ］未満の比較例ｄ４では、破れやすさについて「×」の評価が得られ、オモリが落下した。

よって、破裂強さが５００［ｋＰａ］以上であれば、評価箱から内容物が抜け落ちることを防止することができると言える。さらに、破裂強さが１０００［ｋＰａ］以上であれば、内容物の荷重による評価箱の損傷を抑制することができると言える。そのうえ、破裂強さが２０００［ｋＰａ］以上であれば、内容物の荷重による評価箱の損傷を防止することができると言える。
そのほか、ライナ原紙の坪量が大きいほど、破裂強さが高い傾向が見て取れる。このような坪量と破裂強さとの相関関係から、坪量が８０［ｇ／ｍ²］以上であれば、評価箱から内容物が抜け落ちることを防止することができると言える。さらに、坪量が１６０［ｇ／ｍ²］以上であれば、内容物の荷重による評価箱の損傷を抑制することができると言える。そのうえ、坪量が２４０［ｇ／ｍ²］以上であれば、内容物の荷重による評価箱の損傷を防止することができると言える。

＜構成ｄ′，ｄ′′＞
――測定対象――
構成ｄ′，ｄ′′に関する実施例ｄ１０〜ｄ２４および比較例ｄ２５，ｄ２６のうち、実施例ｄ１０，ｄ１１，ｄ１２および比較例ｄ２５のそれぞれの測定ダンボール材では、厚み，坪量のそれぞれが、上述の実施例ｄ１，ｄ２，ｄ３および比較例ｄ４の測定ダンボール材と同一である。実施例ｄ１３〜ｄ２４および比較例ｄ２６のそれぞれの測定ダンボール材では、厚み，坪量のそれぞれが、上述の実施例ｄ１，ｄ２，ｄ３および比較例ｄ４の測定ダンボール材とは異なっている。

具体的には、実施例ｄ１０〜ｄ２４および比較例ｄ２５，ｄ２６のそれぞれの測定ダンボール材では、以下に示す四種のフルートの何れか一つを採用した。
・Ａフルート（シングルフルート）
・Ｂフルート（シングルフルート）
・Ｅフルート（シングルフルート）
・ＡＢフルート（ダブルフルート）

実施例ｄ１０〜ｄ２４および比較例ｄ２５，ｄ２６のそれぞれに用いる各フルートの測定ダンボール材は、以下に示す緒元の段繰りロールを有するコルゲータを用いて製造された。
＞Ａフルート
・ 段高 ：４．５［ｍｍ］
・段山数：３４［山／３０ｃｍ］
＞Ｂフルート
・ 段高 ：２．５［ｍｍ］
・段山数：５０［山／３０ｃｍ］
＞Ｅフルート
・ 段高 ：１．１［ｍｍ］
・段山数：８５［山／３０ｃｍ］
＞ＡＢフルート
――Ａフルート――
・ 段高 ：４．５［ｍｍ］
・段山数：３４［山／３０ｃｍ］
――Ｂフルート――
・ 段高 ：２．５［ｍｍ］
・段山数：５０［山／３０ｃｍ］

上記の四種のフルートのうち、Ａフルート，Ｂフルート，Ｅフルートをなすシングルフルートは、一つの中芯（下記表９〜表１１で「中芯２」）および二つのライナのそれぞれに対応する三つの原紙（資材）で構成されている。ＡＢフルートをなすダブルフルートは、三つの中芯（下記表９〜表１１で「中芯１」，「中芯２」，「中芯３」）および二つのライナのそれぞれに対応する五つの原紙（資材）で構成されている。

実施例ｄ１０〜ｄ２４および比較例ｄ２５，ｄ２６では、それぞれの測定ダンボール材を構成する中芯またはライナをなす原紙のそれぞれに、下記の十種類のダンボール原紙の何れか一つを用いた。
・Ｎｏ．１：坪量９０［ｇ／ｍ²］，密度０．７７［ｇ／ｃｍ^３］
・Ｎｏ．２：坪量１７０［ｇ／ｍ²］，密度０．８６［ｇ／ｃｍ^３］
・Ｎｏ．３：坪量２５０［ｇ／ｍ²］，密度０．８７［ｇ／ｃｍ^３］
・Ｎｏ．４：坪量６０［ｇ／ｍ²］，密度０．７２［ｇ／ｃｍ^３］
・Ｎｏ．５：坪量１６０［ｇ／ｍ²］，密度０．８６［ｇ／ｃｍ^３］
・Ｎｏ．６：坪量１２０［ｇ／ｍ²］，密度０．７８［ｇ／ｃｍ^３］
・Ｎｏ．７：坪量１７０［ｇ／ｍ²］，密度０．８５［ｇ／ｃｍ^３］
・Ｎｏ．８：坪量１７０［ｇ／ｍ²］，密度０．６８［ｇ／ｃｍ^３］〔ＬＢ １７０：王
子マテリア株式会社製〕
・Ｎｏ．９：坪量１２０［ｇ／ｍ²］，密度０．５９［ｇ／ｃｍ^３］〔Ｓ １２０：王
子マテリア株式会社製〕
・Ｎｏ．１０：坪量２８０［ｇ／ｍ²］，密度０．８５［ｇ／ｃｍ^３］

上記Ｎo．１の原紙を作成する方法は、針葉樹クラフトパルプおよびダンボール古紙パルプを原料とし、多層抄き抄紙機を使用して抄紙を施して、三層で構成される坪量９０［ｇ／ｍ²］のダンボール原紙を作成するものである。抄紙条件は、カチオン性の紙力増強剤を紙層の全パルプの合計１００［質量部］に対して、０．５［質量部］で含有し、表層のパルプのうち、針葉樹クラフトパルプを１０［質量％］の割合で含有した。なお、カチオン性の紙力増強剤は全て表層に含有させた。また、針葉樹クラフトパルプは紙層の全パルプのうち６［質量％］であった。

上記Ｎｏ．１〜Ｎｏ．１０で原紙の密度を調節するために、原紙作成時の抄紙工程におけるカレンダー処理でニップ圧が調節された。密度の測定は、ＪＩＳ Ｐ８１１８：１９９８に準じた測定方法で実施された。
密度が調節されたこと以外では、上記Ｎｏ．２〜Ｎｏ．６，Ｎｏ．１０の原紙を作成する方法は、坪量を除きＮｏ．１と同様の作成方法である。上記Ｎｏ．７の原紙を作成する方法は、表層のパルプのうち、針葉樹クラフトパルプを５０質量％の割合で含有した以外は、Ｎｏ．２と同様の作成方法である。
上記のように製造された測定ダンボール材を用いた実施例ｄ１０〜ｄ２４および比較例ｄ２５，ｄ２６のそれぞれについて、破裂強さを測定し、下記の表９〜表１１に示す破裂強さが測定された。

破裂強さは、折目を含まない箇所（折目無）と折目を含む箇所（折目有）とのそれぞれで測定されたことを除き、既述の「破裂強さ」と同様な評価箱（ＩＦＣコード：０４０１）の破れやすさに対応するパラメータである。
折目無の破裂強さと折目有の破裂強さとのそれぞれを測定するために、実施例ｄ１０〜ｄ２４および比較例ｄ２５，ｄ２６のそれぞれについて折目無の試験片と折目有の試験片との二種類の試験片を用意した。

折目無の試験片および折目有の試験片の何れも、測定ダンボール材の任意の段から切り出したＡ４サイズのダンボールシートからサンプルカッター（株式会社ミマキエンジニアリング社製，ＣＦ２−１２１８）を用いて下記の寸法で切り出された試験片である。
・寸法：縦寸法１００［ｍｍ］
横寸法１００［ｍｍ］
さらに、折目有の試験片は、上記寸法の試験片に下記の折目を入れた試験片である。なお、破裂強さの測定には、意図して設けた折目以外の、折目、傷や凹み等が存在しない試験片を使用する。
・折目：試験片の中心を通り、段目の方向に沿って延在する。
この折目は、上記寸法の試験片に、下記の手順で加工を施して形成される。
・手順ｄｅ：試験者が手で上記の寸法の試験片を折目の位置で折り畳む。
・手順ｄｆ：手順ｄｅで作成した試験片を平坦面に載置して、折目箇所に下記の圧着
機器を当てて、折目箇所で圧着機器を約１０［ｍｍ／ｓ］の速度で二往
復させる。その後ＪＩＳ Ｚ０２０３：２０００に準拠して温度２３［
℃］および湿度５０［％］の温湿度条件で試験片を２４時間放置する。
＞圧着機器：品名「テープ圧着ローラー（手動）」，安田精機製作所製，品番
Ｎｏ．３４９，ローラー質量：１［ｋｇ］
・手順ｄｇ：手順ｄｆで放置した試験片（折目有り）の折目を開いた後に、上記の手
順ｄｃ，ｄｄで破裂強さを測定する。

――評価――
実施例ｄ１０〜ｄ２４および比較例ｄ２５，ｄ２６の測定ダンボール材に対して、折目無の試験片についての破れやすさと、折目有の試験片についての破れやすさと、罫割性とのそれぞれを評価した。
「破れやすさ」は、「折目無の破れやすさ」「折目有の破れやすさ」とのそれぞれを評価することを除き、上述の「破れやすさ」と同様な箱に収容される内容物に対する耐荷重の軽重に対応する評価基準である。

上記の「折目無の破れやすさ」と「折目有の破れやすさ」とのそれぞれは下記の手順ｄＤ〜ｄＩで評価した。なお、評価対象の測定ダンボール材は、ＪＩＳ Ｐ８１１１：１９８９規格に準拠して評価した。
・手順ｄＤ：評価箱の底面で下記の位置のそれぞれに、各辺の寸法が１［ｃｍ］鉄製の立方体（アーテック株式会社，製品名「密度測定用体（立方体）」，品番：６１−６０２０−２１，型番：８３５０）を配置する。なお、立方体は、底面の各位置に接着剤（東亞合成株式会社製の製品名「アロンアルファＥＸＴＲＡ耐衝撃」）を用いて貼り付けられる。
＞位置：評価箱の底面３０（図３，図４参照）の四隅で、縦方向の端部から縦方
向の中心へ向かって８０［ｍｍ］の位置かつ横方向の端部から横方向の
中心へ向かって５０［ｍｍ］の位置を基準として（図３の破線を参照）
、４［個］の立方体３１（図３，図４参照）を配置する。
＞評価箱の底面３０の寸法：縦２１０［ｍｍ］
横２９７［ｍｍ］
なお、評価箱はテープの影響が出ないよう組立型（ＩＦＣコード０４０１）とした。

・手順ｄＥ：手順ｄＤで４［個］の立方体が底面３０に配置された評価箱を台座３２
（図４参照）に載置する。台座３２（図４参照）には、上面視で立方体
３１（図３，図４参照）のそれぞれと重複する箇所に、立方体３１（図
３，図４参照）が侵入可能な寸法で外部に連通した空間３３（図４参照
）が設けられている。
・手順ｄＦ：手順ｄＤで評価箱の底面３０に載置された４［個］の立方体の上側に下
記のステンレス製バット３４（図３，図４参照）を配置する。
＞バット（「ＳＵＳバット」）：（トラスコ中山株式会社，製品名「ステンレス
深型組バット５号」、品番：Ｔ-ＦＵ-７，底面サ
イズ「２３０［ｍｍ］×１５０［ｍｍ］」）

・手順ｄＧ：手順ｄＦで配置されたＳＵＳバットに単位面積当たりの重量が１５［ｋ
ｇｆ／ｃｍ²］となるようにオモリ３５（図３，図４参照）を静置して
、１［時間］放置する。オモリ３５（図３，図４参照）は、４［個］の
立方体のそれぞれに均等に荷重がかかるように、ＳＵＳバット３４（図
３，図４参照）の中央部に配置する。
・手順ｄＨ：各重量条件での手順ｄＧにて評価箱に破れが発生したか否かを目視で確
認する。破れが発生したか否かは、具体的には立方体が評価箱の底面を
貫通したか否かで判断する。
・手順ｄＩ：手順ｄＧで単位面積当たりの重量が１０［ｋｇｆ／ｃｍ²］，５［ｋｇ
ｆ／ｃｍ²］となるようにオモリを変更して、各重量条件での手順ｄＤ
〜ｄＨの試験も実施した。

上記のように、手順ｄＤ〜ｄＩによる評価は、実施例ｄ１０〜ｄ２４および比較例ｄ２５，ｄ２６の測定ダンボール材のそれぞれに対して１５［ｋｇｆ／ｃｍ²］，１０［ｋｇｆ／ｃｍ²］および５［ｋｇｆ／ｃｍ²］の三通りの重量条件で、「折目無の破れやすさ」の評価と「折目有の破れやすさ」の評価とのそれぞれを実施する。「折目無の破れやすさ」の評価は、評価箱の底面で折目が設けられていない箇所に鉄製立方体が配置された状態での評価である。「折目有の破れやすさ」の評価は、評価箱の底面で折目が設けられている箇所に立方体が配置された状態での評価である。

「折目無の破れやすさ」と「折目有の破れやすさ」とは、下記の基準で評価した。
・◎：三通りの重量条件の何れでも破れが全く生じない。
・○：１５［ｋｇｆ／ｃｍ²］の条件で１［箇所］以上の破れが生じる。
・△：１５，１０［ｋｇｆ／ｃｍ²］の各条件で１［箇所］以上の破れが生じる（言
い換えれば１０［ｋｇｆ／ｃｍ²］で１［箇所］以上の破れが生じるが、５［
ｋｇｆ／ｃｍ²］では破れが生じない）。
・×：三通りの重量条件の何れでも１［箇所］以上の破れが生じる。
上記の評価のうち「△」以上を良好な評価とした。上記の基準では、「△」以上と評価する基準に５［ｋｇｆ／ｃｍ²］の重量条件を設定しているので、通販分野で搬送されることが多い荷物重量（５［ｋｇ］）を考慮した評価が実施される。また、「◎」と評価する基準として、１５［ｋｇｆ／ｃｍ²］の重量条件を設定しているので、自動製函システム（フルオート機）で一般的な荷物の重量上限（１５［ｋｇ］）を考慮した評価が実施される。

「罫割性」とは、測定ダンボール材を折り曲げた際の破損のしにくさに対応する評価基準である。破損は折目の箇所でのライナの割れや、裂け，破れなどを含む。なお、折目の箇所とは折目の周辺を含む領域である。
罫割性の評価は、測定ダンボール材の全ての折目を対象として、折目の箇所において折目の外側に位置するライナに罫割が生じているか否かを目視で確認することで実施した。
確認結果は、以下の二段階の基準で評価した。
・○：全ての折目に罫割れがみられなかった。
・×：折目に罫割れが１以上みられた。
上記の評価のうち「〇」を良好な評価とし、「×」を不良な評価とした。

実施例ｄ１０〜ｄ２４では、折目有の破裂強さ，折目無の破裂強さの何れもが５００［ｋＰａ］以上であり、「折目無の破れやすさ」および「折目有の破れやすさ」の何れも「△」以上の評価が得られた。
折目有の破裂強さが６５０［ｋＰａ］以上の実施例ｄ１１〜ｄ１３，ｄ１５〜ｄ２４では、折目有の破れやすさで「○」以上の評価が得られた。折目無の破裂強さが６５０［ｋＰａ］以上の実施例ｄ１１〜ｄ２１，ｄ２３，ｄ２４では、折目無の破れやすさで「○」以上の評価が得られた。
折目有の破裂強さが１５００［ｋＰａ］以上の実施例ｄ１８，ｄ２１，ｄ２３，ｄ２４では、折目有の破れやすさで「◎」の評価が得られた。折目無の破裂強さが１５００［ｋＰａ］以上の実施例ｄ１２，ｄ２３，ｄ２４では、折目無の破れやすさで「◎」の評価が得られた。

一方、折目無の破裂強さおよび折目有の破裂強さの少なくとも一方が５００［ｋＰａ］未満の比較例ｄ２５，２６では、折目無の破れやすさおよび折目有の破れやすさ少なくとも一方について「×」の評価が得られた。
具体的には、シングルフルートの比較例ｄ２５では、折目無および折目有の破裂強さの何れとも５００［ｋＰａ］未満で折目無および折目有の破れやすさの両方について「×」の評価が得られた。ダブルフルートの比較例ｄ２６では、折目有の破裂強さが５００［ｋＰａ］以上で折目有の破れやすさは「△」の評価が得られたが、折目無の破裂強さが５００［ｋＰａ］未満で、折目無の破れやすさで「×」の評価が得られた。

実施例ｄ１０〜ｄ２４のうち実施例ｄ１０〜ｄ２２では、折目有の破裂強さ，折目無の破裂強さの何れもが２０００［ｋＰａ］以下であり、「罫割性」で「〇」の評価が得られた。
実施例ｄ１０〜ｄ２４のうち折目有の破裂強さおよび折目無の破裂強さの少なくとも一方が２０００［ｋＰａ］よりも大きい実施例ｄ２３，ｄ２４では、罫割性で「×」の評価が得られた。

シングルフルートの比較例ｄ２５に鑑みて、シングルフルートの実施例ｄ１０〜ｄ１７，ｄ２３からは、シングルフルートで折目有の破裂強さが５００［ｋＰａ］以上であれば、評価箱から内容物が抜け落ちることを防止することができると言える。さらに、折目有りの破裂強さが６５０［ｋＰａ］以上であれば、内容物の荷重による評価箱の損傷を抑制することができると言える。そのうえ、破裂強さが１５００［ｋＰａ］以上であれば、内容物の荷重による評価箱の損傷を防止することができると言える。
一方、シングルフルートの実施例ｄ２３に鑑みて、シングルフルートの実施例ｄ１０〜ｄ１７からは、シングルフルートで折目有の破裂強さが１５００［ｋＰａ］以下であれば測定ダンボール材の全ての折目で破損を防止することができると言える。

そのほか、ライナ原紙の坪量や密度が大きいほど、破裂強さが高い傾向が見て取れる。このような坪量と破裂強さとの相関関係から、シングルフルートではライナ原紙の坪量が８０［ｇ／ｍ²］以上であり密度が０．７５［ｇ／ｃｍ³］以上であれば、評価箱から内容物が抜け落ちることを防止することができると言える。さらに、シングルフルートではライナ原紙の坪量が１６０［ｇ／ｍ²］以上であり密度が０．８５［ｇ／ｃｍ³］以上であれば、内容物の荷重による評価箱の損傷を抑制することができると言える。そのうえ、シングルフルートではライナ原紙の坪量が２４０［ｇ／ｍ²］以上であり密度が０．８７［ｇ／ｃｍ³］以上であれば、内容物の荷重による評価箱の損傷を防止することができると言える。

また、シングルフルートの実施例ｄ１０〜ｄ１７，ｄ２３のうち、ライナ原紙の材質と密度とが異なる実施例ｄ１３とｄ１４から、シングルフルートでは、ライナ原紙の材質の違いにより、具体的には表層のパルプに含有される針葉樹クラフトパルプの割合が大きいほど、破裂強さが低下する傾向があると推察される。また、シングルフルートの実施例ｄ１０〜ｄ１７，ｄ２３のうち、原紙は共通であって互いにフルートのみが異なる実施例ｄ１５，ｄ１６，ｄ１７から、シングルフルートではフルートの違いが折目無，折目有の破裂強さに影響を与えないと推察される。

シングルフルートの実施例ｄ１０〜ｄ１７，ｄ２３，比較例ｄ２５から、シングルフルートでは、折目無の破裂強さと比較して折目有の破裂強さが低い傾向が見て取れる。
ライナの坪量が比較的小さい実施例ｄ１０とライナの坪量が比較的大きい実施例ｄ１１やｄ１２から、坪量の比較的小さいライナを用いたシングルフルートの測定ダンボール材では、折目無と比較して折目有の破裂強さが大きく変化しないのに対して、坪量の比較的大きいライナを用いたシングルフルートの測定ダンボール材では、折目無の破裂強さと比較して折目有の破裂強さの低下する度合いが大きいことが見て取れる。

ダブルフルートの比較例ｄ２６に鑑みて、ダブルフルートの実施例ｄ１８〜ｄ２２，ｄ２４からは、折目無の破裂強さが５００［ｋＰａ］以上であり折目有の破裂強さが５２０［ｋＰａ］以上であれば、評価箱から内容物が抜け落ちることを防止することができると言える。さらに、実施例ｄ１８〜ｄ２１，ｄ２４からは折目無の破裂強さが７００［ｋＰａ］以上であり折目有の破裂強さが８００［ｋＰａ］以上であれば、内容物の荷重による評価箱の損傷を抑制することができると言える。そのうえ、実施例ｄ１８，ｄ２１，ｄ２４からは折目無の破裂強さが１０００［ｋＰａ］以上であり折目有の破裂強さが１５００［ｋＰａ］以上であれば、内容物の荷重による評価箱の損傷を防止することができると言える。
一方、ダブルフルートの実施例ｄ２４に鑑みて、ダブルフルートの実施例ｄ１８〜ｄ２２からは、ダブルフルートで折目無および折目有の破裂強さが２５００［ｋＰａ］以下であれば測定ダンボール材の全ての折目で破損を防止することができると言える。

ダブルフルートの実施例ｄ１８〜ｄ２２，ｄ２４，比較例ｄ２６から、ダブルフルートでは、折目無の破裂強さと比較して折目有の破裂強さが高くなる傾向が見て取れる。ダブルフルートの測定段ボール材では、折目を展開した際に、中芯の段目が折目で潰れた状態であるため、二つのライナと三つの中芯の厚み方向の距離が近接することと、中芯の段目が潰れて厚み方向に重なり合うこととにより、折目無に比べて折目有の破裂強さが高くなると推察される。

そのほか、ダブルフルートでもライナ原紙や中芯原紙の坪量および密度が大きいほど、破裂強さが高い傾向が見て取れる。このような坪量と破裂強さとの相関関係から、ダブルフルートではライナ原紙の坪量が８０［ｇ／ｍ²］以上であり密度が０．７５［ｇ／ｃｍ³］以上であるか、または、中芯原紙の坪量が１３０［ｇ／ｍ²］以上であり密度が０．６５［ｇ／ｃｍ³］以上であれば、評価箱から内容物が抜け落ちることを防止することができると言える。とくに、ライナ原紙の坪量が８０［ｇ／ｍ²］以上であり密度が０．７５［ｇ／ｃｍ^３］以上であれば、内容物の荷重による評価箱の損傷を抑制することができると言える。そのうえ、ライナ原紙の坪量が１５０［ｇ／ｍ²］以上であり密度が０．８５［ｇ／ｃｍ³］以上であれば、内容物の荷重による評価箱の損傷を防止することができると言える。

＜構成ｅ＞
――測定対象――
構成ｅに関する実施例ｅ１〜ｅ３および比較例ｅ４には、実施例ｂ１〜ｂ３，ｃ１〜ｃ３，ｄ１〜ｄ３や比較例ｂ４，ｃ４，ｄ４と同様の原紙を用い、実施例ｃ１〜ｃ３，ｄ１〜ｄ３や比較例ｃ４，ｄ４と同様の段繰りロールを有するコルゲータを用いて製造されたＡフルートの測定ダンボール材を用いた。
上記のように製造された測定ダンボール材を用いた実施例ｅ１〜ｅ３および比較例ｅ４のそれぞれについて、接着力を測定し、下記の表１２に示す接着力が測定された。
なお、表１２の表記に関し、「Ｓ側」は「シングルフェーサ側」（裏ライナ側）を意味し、「Ｇ側」は「グルーマシン側」（表ライナ側）を意味する。

「接着力」は、測定ダンボール材のシートにおいて中芯の段頂（極大値に対応する箇所）とライナとの接着部の引き剥がし抵抗値に対応するパラメータである。平たく言えば、測定ダンボール材のシートをなすライナの剥がれにくさに対応するパラメータである。
この接着力は、下記の手順ｅａ〜ｅｄで測定した。
・手順ｅａ：測定ダンボール材の全段数のうち半分の段数を基準に上下十段分のシートを採取し、変形（たとえば凹み）のない二十枚のシートを切り出す。
・手順ｅｂ：手順ｅａで切り出されたシートから、以下に示すサイズに試験用のサン
プルをカッタで切り出す。
中芯の波形構造と平行な方向（縦方向〈ＣＤ方向〉）：５０［ｍｍ］
中芯の波形構造と直交する方向（横方向〈ＭＤ方向〉）：８５［ｍｍ］
・手順ｅｃ：手順ｅｂで切り出されたサンプルは、表裏のそれぞれ十枚準備する。具
体的には、シングルフェーサ側の接着力を測定するための十枚と、グル
ーマシン側の接着力を測定するための十枚とを準備する。
・手順ｅｄ：手順ｅｃで準備されたサンプルを下記の測定装置に装着し、下記の準拠
規格，測定条件で接着力を測定した。
＞準拠規格：ＪＩＳ Ｚ０４０２：１９９５
＞測定装置：圧縮試験機（株式会社エー・アンド・デイ製，ＲＴＦ１３５０）
＞測定条件：ピンアタッチメント（日本Ｔ．Ｍ．Ｃ．株式会社）をサンプルに装着
し、測定装置上に置いて、剥離面が上側となるように１３［ｍｍ／分
］の速度で荷重を印加し、サンプルの接着部が剥離したときの最大荷
重を測定する。
・手順ｅｅ：手順ａｄ，ａＤ，ｂｇ，ｄｄと同様に、手順ｅｄで測定された接着力か
ら、測定結果の精度を低下させる外乱（要因）となりうる数値を除外し
て、平均値をとったものを破裂強さとした。

――評価――
上記のようにして接着力が得られた実施例ｅ１〜ｅ３および比較例ｅ４について、ライナ剥がれを評価した。
「ライナ剥がれ」とは、箱の品質の高低や外観の良否などに対応する評価基準である。このライナ剥がれは、下記の手順ｅＡ〜ｅＣで評価した。
・手順ｅＡ：構成ａ，ｂに係る製函性の評価と同様に、測定ダンボール材の折目を跨
ぐカット線で評価ダンボール片を切り抜く。なお、一枚目の評価ダンボ
ール片を切り抜くにあたって新しいカッタ刃に交換し、このカッタ刃を
百枚目（最後）まで交換せずに使用した。
・手順ｅＢ：手順ｅＡで切り抜かれた評価ダンボール片を手組みで組み立てる。
・手順ｅＣ：手順ｅＢで組み立てられた評価箱におけるライナ（シート）の剥がれの
有無を観察する。

上記のライナ剥がれは、下記の基準で評価した。
・◎：全て（１００［箱］）の評価箱において、ライナの剥がれが見られなかった。
・○：１００［箱］の評価箱のうち１〜２［箱］にライナの剥がれが見られた。
・△：１００［箱］の評価箱のうち３〜４［箱］にライナの剥がれが見られた。
・×：１００［箱］の評価箱のうち５［箱］にライナの剥がれが見られた。
なお、ライナ剥がれに関して「○」の評価が得られた実施例ｅ２，ｅ３については、実施例ｅ２で１［箱］にライナの剥がれが見られ、比較例ｅ３で２［箱］にライナの剥がれが見られた。そのほか、ライナ剥がれに関して「△」の評価が得られた実施例や比較例は無かった。

実施例ｅ１〜ｅ３では、シングルフェーサ側およびグルーマシン側で測定された接着力の平均値（以下「平均接着力」と称する）が１４０［Ｎ］以上であって、ライナ剥がれについて「○」以上の評価が得られた。特に、平均接着力が２２０［Ｎ］以上の実施例ｅ１では、「◎」の評価が得られた。
一方、平均接着力が１４０［Ｎ］未満の比較例１では、ライナ剥がれについて「×」の評価が得られた。

上記の平均接着力が１４０［Ｎ］以上であれば、測定ダンボール材から評価ダンボール片が切り抜かれるときにライナが剥がれにくくなり、評価ダンボール片から評価箱が組み立てられるときにもライナが剥がれにくくなると推察される。さらに、平均接着力が２２０［Ｎ］以上であれば、評価ダンボール片の切り抜き時や組み立て時の双方でライナの剥がれを防止することができると推察される
よって、平均接着力が１４０［Ｎ］以上であれば、評価箱のライナが剥がれにくくなると言える。延いては、評価箱の外観が低下するのを抑えることができ、評価箱の品質を確保することができるとも言える。

［３．三構成を組み合わせた実施例］
さいごに、構成ａ，ｂおよびｃを組み合わせた実施例ａｂｃを述べる。
なお、実施例ａｂｃについて測定対象や評価の詳細は、特に言及しない限り、上述の内容と同様である。
――測定対象――
実施例ａｂｃは、以下に列挙するパラメータを兼ね備えた測定ダンボール材を対象にして評価した。
・ 厚 み 寸法 ：５．１［ｍｍ］
・平面圧縮強さ：１７０［ｋｐａ］
・ 角 度 比 ：０．００
・ 平均接着力 ：２３７．５［Ｎ］
＞シングルフェーサ側：２３０［Ｎ］
＞ グルーマシン側：２４５［Ｎ］

――評価――
実施例ａｂｃの測定ダンボール材に対して、製函性，罫割れ，印刷適性，ライナ剥がれのそれぞれを評価した。その結果、製函性，罫割れ，印刷適性，ライナ剥がれの何れにおいても優良（上述の「◎」）の評価が得られた。
実施例ａｂｃの評価結果より、構成ａ，ｂ，ｃを組み合わせた場合には、各構成ａ，ｂ，ｃに対応する評価が損なわれることなく優良なことがわかる。

さらに、上記のパラメータを有する測定ダンボール材を製函システムに用いた場合には、箱の組み立て速度（包装スピード）を高めることができると推察される。その理由としては、下記の理由α，βが挙げられる。
・理由α：ライナ剥がれの優良な評価が得られることから、ライナの剥がれを抑えつ
つ、測定ダンボール材を評価ダンボール片に切り抜く加工（すなわち「ス
リッタ加工」）の速度を高められると推察されること。言い換えれば、ス
リッタ加工において切り抜き対象のダンボール材をスリッタによって高速
で切り抜いたとしても、その衝撃でライナが剥がれにくいと推察されるこ
と。
・理由β：製函性の優良な評価が得られることから、製函性を確保したうえで、製函
システムの包装速度を高められると推察されること。言い換えれば、評価
ダンボール片を組み立てる装置ユニット（たとえば包装用ロボットアーム
）が組み立て対象のダンボール材を高速で折り立てたとしても、罫線にお
いて折れ曲がる（罫線以外の箇所での折れ曲がりが抑えられる）と推察さ
れること。

［ＩＩＩ．変形例］
上述の実施形態はあくまでも例示に過ぎず、この実施形態で明示しない種々の変形や技術の適用を排除する意図はない。本実施形態の各構成は、それらの趣旨を逸脱しない範囲で種々変形して実施することができる。また、必要に応じて取捨選択することができ、適宜組み合わせることもできる。
たとえば、上述した構成ａ〜構成ｅの一部または全部を適宜組み合わせてもよい。
ダンボール材が製函システム用の資材である場合には、意図的に形成された切れ込みやミシン目などの追加加工が折目に施されていないことが好ましく、ダンボール材におけるライナの表層に設けられる罫線を起点（たとえば罫線を内側）に１８０［°］折り返される箇所が折目であることが好ましい。一方、ダンボール材が製函システム用以外の資材である場合には、切れ込みやミシン目などの加工が折目に施されていてもよい。

上述した蛇腹折りのダンボール材の用途は、製函システムに適用される製函用資材としての用途に限らない。
蛇腹折りのダンボール材には、従来の枚葉のダンボールシートと異なる、複数のシートが折目を介して連設された構造を活かした様々な活用方法がある。
例えば、蛇腹折りのダンボール材は、シートを展開した状態で、延在する方向の寸法が大きいウェブ状の紙資材として扱うこともできる。

ウェブ状の紙資材として利用方法としては、例えば下記の用途を例に挙げることができる。
災害用品としての利用：窓に貼り付けることで、台風時の窓割れ対策に利用できるほ
か、避難所でのプライバシー保護やストレス軽減用のパーテ
ーションとしての利用や、緩衝材や冷え対策用の敷物として
利用可能である。
イベント行事での利用：イベントや学校行事の看板等の創作物に利用可能である。
建築／引越資材としての利用：建築現場や引越し現場で一時的にドアや壁、扉などを
守る必要がある場合、対象物に貼り付けるタイプの保
護材（養生材）として活用可能である。対象物に巻き
付けるタイプの保護材（梱包資材）として利用するこ
ともできる。
何れの利用方法においても、複数のシートが折目を介して連設された構造であることで、作業効率向上や、延在する方向の寸法を確保できるという利点がある。

［ＩV．付記］
以上の実施形態に関し、ダンボール材に関する付記を開示する。
〔付記１〕
連続するダンボールにおいて矩形状のシートが第一方向に沿って直線状に延在する折目のそれぞれにおいて前記折目の沿う平面で前記第一方向に直交する第二方向へ折り返され、前記第一方向および前記第二方向の双方に直交する第三方向に沿って前記シートが積み重ねられた蛇腹折りのダンボール材であって、
前記シートは、
ＪＩＳ Ｚ０２０３：２０００に準拠して温度２３［℃］および湿度５０［％］の温湿度条件で２４時間以上の前処理が施された常態において、
段ボール業界規格Ｔ０００４：２０００に準拠して測定された厚み寸法が２．０［ｍｍ］以上であって９．６［ｍｍ］以下であり、
ＪＩＳ Ｚ０４０３−１：１９９９に準拠して測定された平面圧縮強さが５０［ｋＰａ］以上であって２５０［ｋＰａ］以下である
ことを特徴とするダンボール材。
〔付記２〕
前記シートは、ＪＩＳ Ｚ０４０２：１９９５に準拠してシングルフェーサ側およびグルーマシン側で測定された接着力の平均値が１４０［Ｎ］以上である
ことを特徴とする付記１に記載のダンボール材。
〔付記３〕
前記シートは、前記第一方向から視て表ライナと裏ライナとの中央において前記第二方向に延びる仮想的な補助線に対して中芯が交差するとともに隣り合う二箇所において、前記中芯と前記補助線とのなす二つの鋭角どうしの差を前記二つの鋭角の和で除した比率が０．３０以下である
ことを特徴とする付記１または２に記載のダンボール材。
〔付記４〕
前記シートは、ＪＩＳ Ｐ８１３１：２００９に準拠して測定された破裂強さが５００［ｋＰａ］以上である
ことを特徴とする付記１〜３の何れか１項に記載のダンボール材。
〔付記５〕
連続するダンボールにおいて矩形状のシートが第一方向に沿って直線状に延在する折目のそれぞれにおいて前記折目の沿う平面で前記第一方向に直交する第二方向へ折り返され、前記第一方向および前記第二方向の双方に直交する第三方向に沿って前記シートが積み重ねられた蛇腹折りのダンボール材であって、
前記シートは、
ＪＩＳ Ｚ０２０３：２０００に準拠して温度２３［℃］および湿度５０［％］の温湿度条件で２４時間以上の前処理が施された常態において、
段繰率が１．２［倍］以上であって１．７［倍］以下であり、
ＪＩＳ Ｚ０４０３−１：１９９９に準拠して測定された平面圧縮強さが５０［ｋＰａ］以上であって２５０［ｋＰａ］以下である
ことを特徴とするダンボール材。
〔付記６〕
前記シートは、前記第一方向から視て表ライナと裏ライナとの中央において前記第二方向に延びる仮想的な補助線に対して中芯が交差するとともに隣り合う二箇所において、前記中芯と前記補助線とのなす二つの鋭角どうしの差を前記二つの鋭角の和で除した比率が０．３０以下である
ことを特徴とする付記５に記載のダンボール材。
〔付記７〕
前記シートは、ＪＩＳ Ｐ８１３１：２００９に準拠して測定された破裂強さが５００［ｋＰａ］以上である
ことを特徴とする付記５または６に記載のダンボール材。
〔付記８〕
前記シートは、ＪＩＳ Ｚ０４０２：１９９５に準拠してシングルフェーサ側およびグルーマシン側で測定された接着力の平均値が１４０［Ｎ］以上である
ことを特徴とする付記５〜７の何れか１項に記載のダンボール材。
〔付記９〕
前記シートは、段ボール業界規格Ｔ０００４：２０００に準拠して測定された厚み寸法が２．０［ｍｍ］以上であって９．６［ｍｍ］以下である
ことを特徴とする付記５〜８の何れか１項に記載のダンボール材。
〔付記１０〕
連続するダンボールにおいて矩形状のシートが第一方向に沿って直線状に延在する折目のそれぞれにおいて前記折目の沿う平面で前記第一方向に直交する第二方向へ折り返され、前記第一方向および前記第二方向の双方に直交する第三方向に沿って前記シートが積み重ねられた蛇腹折りのダンボール材であって、
前記シートは、
ＪＩＳ Ｚ０２０３：２０００に準拠して温度２３［℃］および湿度５０［％］の温湿度条件で２４時間以上の前処理が施された常態において、
前記第一方向から視て表ライナと裏ライナとの中央において前記第二方向に延びる仮想的な補助線に対して中芯が交差するとともに隣り合う二箇所において、前記中芯と前記補助線とのなす二つの鋭角どうしの差を前記二つの鋭角の和で除した比率が０．３０以下である
ことを特徴とするダンボール材。
〔付記１１〕
前記シートは、ＪＩＳ Ｐ８１３１：２００９に準拠して測定された破裂強さが５００［ｋＰａ］以上である
ことを特徴とする付記１０に記載のダンボール材。
〔付記１２〕
前記シートは、ＪＩＳ Ｚ０４０２：１９９５に準拠してシングルフェーサ側およびグルーマシン側で測定された接着力の平均値が１４０［Ｎ］以上である
ことを特徴とする付記１０または１１に記載のダンボール材。
〔付記１３〕
前記シートは、段ボール業界規格Ｔ０００４：２０００に準拠して測定された厚み寸法が２．０［ｍｍ］以上であって９．６［ｍｍ］以下である
ことを特徴とする付記１０〜１２の何れか１項に記載のダンボール材。
〔付記１４〕
前記シートは、
段繰率が１．２［倍］以上であって１．７［倍］以下であり、
ＪＩＳ Ｚ０４０３−１：１９９９に準拠して測定された平面圧縮強さが５０［ｋＰａ］以上であって２５０［ｋＰａ］以下である
ことを特徴とする付記１０〜１３の何れか１項に記載のダンボール材。
〔付記１５〕
連続するダンボールにおいて矩形状のシートが第一方向に沿って直線状に延在する折目のそれぞれにおいて前記折目の沿う平面で前記第一方向に直交する第二方向へ折り返され、前記第一方向および前記第二方向の双方に直交する第三方向に沿って前記シートが積み重ねられた蛇腹折りのダンボール材であって、
前記シートは、
ＪＩＳ Ｚ０２０３：２０００に準拠して温度２３［℃］および湿度５０［％］の温湿度条件で２４時間以上の前処理が施された常態において、
ＪＩＳ Ｐ８１３１：２００９に準拠して測定された破裂強さが５００［ｋＰａ］以上である
ことを特徴とするダンボール材。
〔付記１６〕
前記シートは、ＪＩＳ Ｚ０４０２：１９９５に準拠してシングルフェーサ側およびグルーマシン側で測定された接着力の平均値が１４０［Ｎ］以上である
ことを特徴とする付記１５に記載のダンボール材。
〔付記１７〕
前記シートは、段ボール業界規格Ｔ０００４：２０００に準拠して測定された厚み寸法が２．０［ｍｍ］以上であって９．６［ｍｍ］以下である
ことを特徴とする付記１５または１６に記載のダンボール材。
〔付記１８〕
前記シートは、
段繰率が１．２［倍］以上であって１．７［倍］以下であり、
ＪＩＳ Ｚ０４０３−１：１９９９に準拠して測定された平面圧縮強さが５０［ｋＰａ］以上であって２５０［ｋＰａ］以下である
ことを特徴とする付記１５〜１７の何れか１項に記載のダンボール材。
〔付記１９〕
前記シートは、前記第一方向から視て表ライナと裏ライナとの中央において前記第二方向に延びる仮想的な補助線に対して中芯が交差するとともに隣り合う二箇所において、前記中芯と前記補助線とのなす二つの鋭角どうしの差を前記二つの鋭角の和で除した比率が０．３０以下である
ことを特徴とする付記１５〜１８の何れか１項に記載のダンボール材。
〔付記２０〕
連続するダンボールにおいて矩形状のシートが第一方向に沿って直線状に延在する折目のそれぞれにおいて前記折目の沿う平面で前記第一方向に直交する第二方向へ折り返され、前記第一方向および前記第二方向の双方に直交する第三方向に沿って前記シートが積み重ねられた蛇腹折りのダンボール材であって、
前記シートは、
ＪＩＳ Ｚ０２０３：２０００に準拠して温度２３［℃］および湿度５０［％］の温湿度条件で２４時間以上の前処理が施された常態において、
ＪＩＳ Ｚ０４０２：１９９５に準拠してシングルフェーサ側およびグルーマシン側で測定された接着力の平均値が１４０［Ｎ］以上である
ことを特徴とするダンボール材。
〔付記２１〕
前記シートは、段ボール業界規格Ｔ０００４：２０００に準拠して測定された厚み寸法が２．０［ｍｍ］以上であって９．６［ｍｍ］以下である
ことを特徴とする付記２０に記載のダンボール材。
〔付記２２〕
前記シートは、
段繰率が１．２［倍］以上であって１．７［倍］以下であり、
ＪＩＳ Ｚ０４０３−１：１９９９に準拠して測定された平面圧縮強さが５０［ｋＰａ］以上であって２５０［ｋＰａ］以下である
ことを特徴とする付記２０または２１に記載のダンボール材。
〔付記２３〕
前記シートは、前記第一方向から視て表ライナと裏ライナとの中央において前記第二方向に延びる仮想的な補助線に対して中芯が交差するとともに隣り合う二箇所において、前記中芯と前記補助線とのなす二つの鋭角どうしの差を前記二つの鋭角の和で除した比率が０．３０以下である
ことを特徴とする付記２０〜２２の何れか１項に記載のダンボール材。
〔付記２４〕
前記シートは、ＪＩＳ Ｐ８１３１：２００９に準拠して測定された破裂強さが５００［ｋＰａ］以上である
ことを特徴とする付記２０〜２３の何れか１項に記載のダンボール材。
〔付記２５〕
連続するダブルフルートの両面ダンボールにおいて矩形状のシートが第一方向に沿って直線状に延在する折目のそれぞれにおいて前記折目の沿う平面で前記第一方向に直交する第二方向へ折り返され、前記第一方向および前記第二方向の双方に直交する第三方向に沿って前記シートが積み重ねられた蛇腹折りのダンボール材であって、
前記シートは、
ＪＩＳ Ｚ０２０３：２０００に準拠して温度２３［℃］および湿度５０［％］の温湿度条件で２４時間以上の前処理が施された常態において、
ＪＩＳ Ｐ８１３１：２００９に準拠して測定された前記折目を含まない箇所の破裂強さが５００［ｋＰａ］以上であり、
ＪＩＳ Ｐ８１３１：２００９に準拠して測定された前記折目を含む箇所の破裂強さが５２０［ｋＰａ］以上である
ことを特徴とするダンボール材。
〔付記２６〕
前記折目を含まない箇所の破裂強さおよび前記折目を含む箇所の破裂強さが２５００［ｋＰａ］以下である
ことを特徴とする付記２５に記載のダンボール材。
〔付記２７〕
前記シートは、ＪＩＳ Ｚ０４０２：１９９５に準拠してシングルフェーサ側およびグルーマシン側で測定された接着力の平均値が１４０［Ｎ］以上である
ことを特徴とする付記２５または２６に記載のダンボール材。
〔付記２８〕
前記シートは、
段繰率が１．２［倍］以上であって１．７［倍］以下であり、
ＪＩＳ Ｚ０４０３−１：１９９９に準拠して測定された平面圧縮強さが５０［ｋＰａ］以上であって２５０［ｋＰａ］以下である
ことを特徴とする付記２５〜２７の何れか１項に記載のダンボール材。
〔付記２９〕
前記シートは、前記第一方向から視て表ライナと裏ライナとの中央において前記第二方向に延びる仮想的な補助線に対して中芯が交差するとともに隣り合う二箇所において、前記中芯と前記補助線とのなす二つの鋭角どうしの差を前記二つの鋭角の和で除した比率が０．３０以下である
ことを特徴とする付記２５〜２８の何れか１項に記載のダンボール材。
〔付記３０〕
付記１〜２９の何れか１項に記載のダンボール材を用いた
ことを特徴とするダンボール箱。

１ ダンボール材
１０ 段目（波目）
２ シート
２０ シート対
２１ 第一シート
２２ 第二シート
２３ 第三シート
Ｆ 折目
Ｌ 補助線
Ｌ１ 縦寸法（第一寸法）
Ｌ２ 横寸法（第二寸法）
Ｌ３ 高さ寸法（第三寸法）

Claims (7)

1. 連続するダンボールにおいて矩形状のシートが第一方向に沿って直線状に延在する折目のそれぞれにおいて前記折目の沿う平面で前記第一方向に直交する第二方向へ折り返され、前記第一方向および前記第二方向の双方に直交する第三方向に沿って前記シートが積み重ねられた蛇腹折りのダンボール材であって、
   前記シートは、
   ＪＩＳ Ｚ０２０３：２０００に準拠して温度２３［℃］および湿度５０［％］の温湿度条件で２４時間以上の前処理が施された常態において、
   段ボール業界規格Ｔ０００４：２０００に準拠して測定された厚み寸法が２．０［ｍｍ］以上であって９．６［ｍｍ］以下であり、
   ＪＩＳ Ｚ０４０３−１：１９９９に準拠して測定された平面圧縮強さが５０［ｋＰａ］以上であって２５０［ｋＰａ］以下である
   ことを特徴とするダンボール材。
2. 連続するダンボールにおいて矩形状のシートが第一方向に沿って直線状に延在する折目のそれぞれにおいて前記折目の沿う平面で前記第一方向に直交する第二方向へ折り返され、前記第一方向および前記第二方向の双方に直交する第三方向に沿って前記シートが積み重ねられた蛇腹折りのダンボール材であって、
   前記シートは、
   ＪＩＳ Ｚ０２０３：２０００に準拠して温度２３［℃］および湿度５０［％］の温湿度条件で２４時間以上の前処理が施された常態において、
   段繰率が１．２［倍］以上であって１．７［倍］以下であり、
   ＪＩＳ Ｚ０４０３−１：１９９９に準拠して測定された平面圧縮強さが５０［ｋＰａ］以上であって２５０［ｋＰａ］以下である
   ことを特徴とするダンボール材。
3. 連続するダンボールにおいて矩形状のシートが第一方向に沿って直線状に延在する折目のそれぞれにおいて前記折目の沿う平面で前記第一方向に直交する第二方向へ折り返され、前記第一方向および前記第二方向の双方に直交する第三方向に沿って前記シートが積み重ねられた蛇腹折りのダンボール材であって、
   前記シートは、
   ＪＩＳ Ｚ０２０３：２０００に準拠して温度２３［℃］および湿度５０［％］の温湿度条件で２４時間以上の前処理が施された常態において、
   前記第一方向から視て表ライナと裏ライナとの中央において前記第二方向に延びる仮想的な補助線に対して中芯が交差するとともに隣り合う二箇所において、前記中芯と前記補助線とのなす二つの鋭角どうしの差を前記二つの鋭角の和で除した比率が０．３０以下である
   ことを特徴とするダンボール材。
4. 連続するダンボールにおいて矩形状のシートが第一方向に沿って直線状に延在する折目のそれぞれにおいて前記折目の沿う平面で前記第一方向に直交する第二方向へ折り返され、前記第一方向および前記第二方向の双方に直交する第三方向に沿って前記シートが積み重ねられた蛇腹折りのダンボール材であって、
   前記シートは、
   ＪＩＳ Ｚ０２０３：２０００に準拠して温度２３［℃］および湿度５０［％］の温湿度条件で２４時間以上の前処理が施された常態において、
   ＪＩＳ Ｐ８１３１：２００９に準拠して測定された破裂強さが５００［ｋＰａ］以上である
   ことを特徴とするダンボール材。
5. 連続するダンボールにおいて矩形状のシートが第一方向に沿って直線状に延在する折目のそれぞれにおいて前記折目の沿う平面で前記第一方向に直交する第二方向へ折り返され、前記第一方向および前記第二方向の双方に直交する第三方向に沿って前記シートが積み重ねられた蛇腹折りのダンボール材であって、
   前記シートは、
   ＪＩＳ Ｚ０２０３：２０００に準拠して温度２３［℃］および湿度５０［％］の温湿度条件で２４時間以上の前処理が施された常態において、
   ＪＩＳ Ｚ０４０２：１９９５に準拠してシングルフェーサ側およびグルーマシン側で測定された接着力の平均値が１４０［Ｎ］以上である
   ことを特徴とするダンボール材。
6. 連続するダブルフルートの両面ダンボールにおいて矩形状のシートが第一方向に沿って直線状に延在する折目のそれぞれにおいて前記折目の沿う平面で前記第一方向に直交する第二方向へ折り返され、前記第一方向および前記第二方向の双方に直交する第三方向に沿って前記シートが積み重ねられた蛇腹折りのダンボール材であって、
   前記シートは、
   ＪＩＳ Ｚ０２０３：２０００に準拠して温度２３［℃］および湿度５０［％］の温湿度条件で２４時間以上の前処理が施された常態において、
   ＪＩＳ Ｐ８１３１：２００９に準拠して測定された前記折目を含まない箇所の破裂強さが５００［ｋＰａ］以上であり、
   ＪＩＳ Ｐ８１３１：２００９に準拠して測定された前記折目を含む箇所の破裂強さが５２０［ｋＰａ］以上である
   ことを特徴とするダンボール材。
7. 請求項１〜６の何れか１項に記載のダンボール材を用いた
   ことを特徴とするダンボール箱。

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