JP6741180B1 - ダンボール材およびこれを用いたダンボール箱 - Google Patents

Abstract

【課題】蛇腹折りのダンボール材の折目の破損を抑制する。【解決手段】ダンボール材１は、連続する両面ダンボールにおいて矩形状のシート２が第一方向ＣＤに沿って直線状に延在する折目Ｆのそれぞれにおいて第二方向ＭＤへ折り返され、第三方向ＴＤに沿ってシート２が積み重ねられている。このダンボール材１は、両面ダンボールを構成するライナの坪量が１１０［ｇ／ｍ２］以上であって２９０［ｇ／ｍ２］以下である。ライナのパルプ繊維長が０．５５［ｍｍ］以上であって１．６０［ｍｍ］以下である。ライナのパルプ繊維の第一方向ＣＤの配向に対する第二方向ＭＤの配向の比率である繊維配向比が１．０以上であって２．０以下である。両面ダンボールを構成する中芯のパルプ繊維長に対するライナ原紙のパルプ繊維長の比率である繊維長比が０．６５以上であって１．９０以下である。【選択図】図１

Description

本発明は、蛇腹折りのダンボール材およびこれを用いたダンボール箱に関する。

製函用資材として、蛇腹折り（「ファンフォールド」とも称される）のダンボール材が知られている。ダンボール材には連続する矩形状のシート間に折目が設けられ、この折目でシートが交互に折り返されている。このような蛇腹折りのダンボール材では、連続するシートが上下に積み重ねられ、直方体状の荷姿に折り畳まれている。

上記のダンボール材は、包装対象のサイズに応じて最適な大きさの箱を製造する製函システム（「自動包装システム」や「三辺可変システム」，「三辺自動梱包」，「オンデマンド包装」などとも称される）の包装資材に用いられる。この製函システムでは、以下に例示する各種の工程が実施される。
・フィード工程：蛇腹折りのダンボール材を繰り出す工程
・ カット工程 ：フィード工程で繰り出された平面状のダンボール材を切り出す工程
・フォールド工程：カット工程で切り出されたダンボール材から箱を組み立てる工程
・プリント工程：平面状もしくは組み立てられたダンボール材に印刷を施す工程
・ 荷詰め工程 ：組み立てられる箱に内容物を収容する工程

特表２０１３‐５１３８６９号公報

しかしながら、蛇腹折りのダンボール材に用いられる性状によっては、折目の破損を招くおそれがある。
本件は、上記の課題に鑑みて創案されたものであり、折目の破損を抑制することを目的の一つとする。なお、この目的に限らず、後述する「発明を実施するための形態」に示す各構成から導き出される作用および効果であって、従来の技術では得られない作用および効果を奏することも、本件の他の目的として位置付けることができる。

ここで開示するダンボール材は、連続する両面ダンボールにおいて矩形状のシートが第一方向に沿って直線状に延在する折目のそれぞれにおいて前記折目の沿う平面で前記第一方向に直交する第二方向へ折り返され、前記第一方向および前記第二方向の双方に直交する第三方向に沿って前記シートが積み重ねられた蛇腹折りのダンボール材である。
本ダンボール材は、前記両面ダンボールを構成するライナの坪量が１１０［ｇ／ｍ²］以上であって２９０［ｇ／ｍ²］以下であり、前記ライナのパルプ繊維長が０．５５［ｍｍ］以上であって１．６０［ｍｍ］以下であり、前記ライナにおけるパルプ繊維の前記第一方向の配向に対する前記第二方向の配向の比率である繊維配向比が１．０以上であって２．０以下であり、前記両面ダンボールを構成する中芯のパルプ繊維長に対する前記ライナの前記パルプ繊維長の比率である繊維長比が０．６５以上であって１．９０以下である。

本件によれば、折目の破損を抑制できる。

蛇腹折りのダンボール材を示す斜視図である。 蛇腹折りのダンボール材に用いられたシートにおける段目の一例を示す模式図である。

以下、実施形態としてのダンボール材およびダンボール箱を説明する。
本実施形態のダンボール材は、連続するダンボールにおいて矩形状のシートが折り畳まれた蛇腹折りの製函用資材である。このダンボール材には、中芯に対して両側にライナが設けられた両面ダンボールが用いられる。

上記の両面ダンボールには、一つの中芯および二つのライナのそれぞれに対応する三つの原紙（資材）から構成されたシングルフルートのダンボールのほか、いわゆる「複両面ダンボール」や「複々両面ダンボール」のように二つ以上の中芯および二つのライナならびに一つ以上の中ライナのそれぞれに対応する五つ以上の原紙から構成されたマルチフルートのダンボールも含まれる。本実施形態では、シングルフルートの両面ダンボールからなるダンボール材を主に例示する。

ダンボール材が製函されると、ダンボール箱となる。詳細に言えば、製函システムの製函用資材に用いられたダンボール材は、シートが順繰りに送り出されるフィード工程，送り出されたシートが箱の展開パターンに切り抜かれるカット工程，箱の形状に折り立てられるフォールド工程といった種々の工程を経てダンボール箱に製函される。なお、ダンボール箱を組み立てる製函システムは、特に制限されないが、たとえば自動包装システムの全自動システムである「ＣＭＣ社製のＣａｒｔｏｎ Ｗｒａｐ ＸＬ」，「ＣＭＣ社製のカートンラップ１０００」，「Ｎｅｏｐｏｓｔ社製のＣＶＰ−５００」，「オーエスマシーナリー社製のＴＸＰ−６００」や、半自動システムの「Ｐａｃｋ Ｓｉｚｅ社製のＥＭ７」，「Ｐａｎｏｔｅｃ社製のＣｏｍｐａｃｋ」を用いることができる。

本実施形態では、下記の方向Ｉ，ＩＩが以下の表１に示すように対応する例を挙げ、ダンボール材は水平面に載置されたものとする。
・方向 Ｉ ：水平面に載置されたダンボール材における方向
・方向ＩＩ：ダンボール材を製造する途中の半製品における方向

縦方向（第一方向，図中には「ＣＤ」と記す）および横方向（第二方向，図中には「ＭＤ」と記す）は水平に沿う方向であり、シート（折目）の沿う平面が延在する方向である。これらの縦方向と横方向とは互いに直交する。高さ方向（第三方向，図中には「ＴＤ」と記す）は、鉛直方向に沿う方向であり、縦方向および横方向の双方に直交する。この高さ方向は、シートが重ね合わせられる方向に対応する。

ＭＤ（Machine Direction）方向は、「流れ方向」とも称され、ダンボール材の製造過程が上流から下流へ進捗する方向である。ＣＤ（Cross Direction）方向は、ＭＤ方向の沿う平面においてＭＤ方向に直交する方向である。ＴＤ（Transverse Direction）方向は、ＭＤ方向およびＣＤ方向の双方に直交する方向である。
そのほか、特に断らない限り、本実施形態の「数値Ｘ〜数値Ｙ」なる表現は、数値Ｘ以上であって数値Ｙ以下の範囲を意味する。

［Ｉ．一実施形態］
下記の一実施形態では、ダンボール材の構成を項目［１］および［２］で述べる。項目［１］では、ダンボール材が折り畳まれた構造（以下「折畳構造」と称する）を説明する。項目［２］では、ダンボール材に用いられる性状に関するパラメータを説明する。
そして、項目［１］および［２］の構成による作用および効果を項目［３］で述べる。

［１．折畳構造］
図１に示すように、ダンボール材１は、直方体状をなす製函用資材である。
ダンボール材１では、連続する矩形状のシート２（図１では一部のみに符合を付す）が折目Ｆ（図１では一部のみに符合を付す）で折り返され、折り返されたシート２が高さ方向に積み重ねられている。
このように折り畳まれたダンボール材１には、縦方向および高さ方向の双方に沿う一対の側面に、複数の折目Ｆが縦方向に沿って直線状に延在する。

ここで、連続する三つのシート２（図１では二点鎖線で示す）に着目して、ダンボール材１の折畳構造を説明する。
・第一シート２１：第二シート２２の一側に連続するシート２
・第二シート２２：第一シート２１と第三シート２３との双方に連続するシート２
・第三シート２３：第二シート２２の他側に連続するシート２

第一シート２１と第二シート２２との間に第一折目Ｆ１が設けられ、第一折目Ｆ１を介してシート２１，２２が連続している。第二シート２２と第三シート２３との間に第二折目Ｆ２が設けられ、第二折目Ｆ２を介してシート２２，２３が連続している。
第一折目Ｆ１は、第一シート２１に対して横方向の一方（図１では右方）へ向けて第二シート２２が折り返される折目Ｆであり、ダンボール材１における横方向の他方（図１では左方）に配置される。第二折目Ｆ２は、第二シート２２に対して横方向の他方（図１では左方）へ向けて第三シート２３が折り返される折目Ｆであり、ダンボール材１における横方向の一方（図１では右方）に配置される。

第一シート２１では、横方向（折目Ｆと交差する方向）に延在する第一端縁Ｅ₁（図１には手前側の端縁のみに符号を付す）にダンボールの段目１０（波目）が露出する。同様に、第二シート２２には、横方向（折目Ｆと交差する方向）に延在する第二端縁Ｅ₂（図１には手前側の端縁のみに符号を付す）にダンボールの段目１０が露出する。
第一シート２１および第二シート２２からなるシート対２０では、第一端縁Ｅ₁と第二端縁Ｅ₂とが高さ方向に隣り合って配置される。

上記の折畳構造を有するダンボール材１によれば、ロール状に巻回することの困難な資材であっても直方体状に折り畳むことができる。すなわち、ロール状に巻回可能な資材よりも高い強度をもつダンボールのシート２をコンパクトな荷姿にすることができる。このように強度の確保されたシート２が折り畳まれたダンボール材１は、強度の要求される箱を製造する製函システムの包装資材に用いて好適である。

そのほか、折目Ｆは、ダンボールの段目１０に沿って設けられている。言い換えれば、ＭＤ方向に対して垂直な段目１０のダンボール材１が製造される。
なお、ダンボール材１は、汚損や荷崩れを防ぐために、包装用のフィルムで被包（包装）されることが好ましい。

［２．パラメータ］
以下、ダンボール材１のパラメータを説明する。
まず、ダンボール材１のサイズや段数などの基本的なパラメータを述べる。その後に、ダンボール材１の性状に関するパラメータを詳述する。

［２−１．基本的なパラメータ］
ダンボール材１のサイズは、下記の寸法Ｌ１〜Ｌ３から定まる。
・ 縦寸法Ｌ１ ：縦方向の寸法（第一寸法）
・ 横寸法Ｌ２ ：横方向の寸法（第二寸法）
・高さ寸法Ｌ３：高さ方向の寸法（第三寸法）
上記の寸法Ｌ１〜Ｌ３は、小さいほど製造される箱のサイズや形状の制約が大きくなるおそれがあり、大きいほど運搬や納入といった作業性が低下するおそれがある。これらの観点より、寸法Ｌ１〜Ｌ３は、下記の表２に示す範囲であることが好ましい。

そのほか、ダンボール材１における折目Ｆの本数をＮ［本］とおけば、シート２の枚数はＮ＋１［枚］である。この場合には、Ｎ＋１［段］のシート２がダンボール材１において重ね合わせられている。
たとえば、ダンボール材１の段数としては、たとえば１０〜１０００［段］のさまざまな段数が挙げられる。詳細を後述する折り畳みに関するパラメータが測定される対象のダンボール材については、所定の段数（たとえば１００［段］）未満の測定対象については、全段のそれぞれにおいてパラメータを測定するのが好ましい。一方、所定の段数（たとえば１００［段］）以上の測定対象については、部分的（たとえばパートに分けた部分や設定された領域）にパラメータが測定してもよい。

なお、ダンボール材１に用いられるシート２には、任意の坪量を設定することができる。シート２に採用される坪量の範囲としては、５０〜１５００［ｇ／ｍ²］の範囲が挙げられ、好ましくは１００〜１０００［ｇ／ｍ²］の範囲が挙げられ、より好ましくは２００〜８００［ｇ／ｍ²］の範囲が挙げられ、さらに好ましくは２００〜６００［ｇ／ｍ²］の範囲が挙げられる。
上記の坪量に中芯の段繰率を加味し、縦寸法Ｌ１および横寸法Ｌ２とシート２の段数Ｎ＋１とを乗算すれば、ダンボール材１の重量が算出される。

［２−２．性状に関するパラメータ］
本実施形態は、製函システムの資材に用いられた場合に良好な箱を製造することができるようにする観点に立脚して、のダンボール材１の性状に関する構成を備えている。具体的には、以下に列挙する観点Ｉ〜Ｖの少なくとも何れかの観点に立脚して、ダンボール材１の性状に関する所定の構成を備えている。
・観点 Ｉ ：製函性を確保すること
・観点 ＩＩ ：箱に組み立てるときに折り曲げられた箇所の破断を抑制すること
・観点ＩＩＩ：印刷が施された場合の適性を確保すること
・観点 ＩＶ ：折目Ｆの破損を抑えること
・観点 Ｖ ：ライナの剥がれを抑えること

上記の観点Ｉ〜Ｖは、共通の序数Ｉ〜Ｖが記された下記の課題Ｉ〜Ｖを解決するための観点である。
・課題 Ｉ ：製函性が不十分であること
・課題 ＩＩ ：箱に組み立てるときに折り曲げられた箇所が破断しやいすいこと
・課題ＩＩＩ：印刷が施された場合の適性が不十分であること
・課題 ＩＶ ：折目Ｆの破損を招きやすいこと
・課題 Ｖ ：ライナの剥がれを招きやすいこと

上記の観点Ｉ〜Ｖ，課題Ｉ〜Ｖに対応する所定の構成には、以下に示す構成ａ〜ｅの少なくとも一つが含まれる。
・構成ａ：下記の構成１および２
＞構成１：厚み寸法が所定の寸法範囲であること
＞構成２：平面圧縮強さが所定の圧縮強さ範囲であること
・構成ｂ：下記の構成２および３
＞構成２：上記の構成２
＞構成３：段繰率が所定の倍率範囲であること
・構成ｃ：角度比が所定の比率範囲であること
・構成ｄ：下記の構成４〜７
＞構成４：ライナの坪量が所定の坪量範囲であること
＞構成５：ライナのパルプ繊維長が所定の繊維長範囲であること
＞構成６：ライナの繊維配向比が所定の配向比範囲であること
＞構成７：繊維長比が所定の繊維長比範囲であること
・構成ｅ：接着力が所定の力範囲であること

＜構成ａ＞
構成ａは、上述のように、「厚み寸法が所定の寸法範囲である構成１」と「平面圧縮強さが所定の圧縮強さ範囲である構成２」とを備えている。
構成ａの「厚み寸法」とは、一枚あたりのシート２の厚さを表すパラメータである。構成ａの「平面圧縮強さ」は、シート２を厚み方向（高さ方向，ＴＤ方向）に圧縮したときの強さであり、測定ダンボール材のシートのつぶれにくさに対応するパラメータである。

本願の発明者らは、シート２の厚み寸法が所定の寸法範囲であって平面圧縮強さが所定の圧縮強さ範囲であれば、上述の課題Ｉ，ＩＩが抑えられる傾向にあるとの知見を得た。逆に言えば、構成ａの範囲外にある厚み寸法や平面圧縮強さのシート２は、課題Ｉ，ＩＩが生じやすい傾向にあることを見出した。
つまり、シート２には、上述の観点Ｉ，ＩＩに立脚して構成ａが備えられている。

厚み寸法が所定の寸法範囲を上回っていれば、シート２が製函用の罫線で折り曲げられる際にライナ２ａ，２ｂが伸びきれずに破断し、課題ＩＩを招くものと推察される。一方、厚み寸法が所定の寸法範囲を下回っていれば、シート２の強度が不十分であり、製函用の罫線以外の箇所で折り曲げられて、課題Ｉを招くものと推察される。平面圧縮強さが所定の圧縮強さ範囲を下回っている際にも、シート２の強度が不十分であり、製函用の罫線以外の箇所で折り曲げられて、課題Ｉを招くものと推察される。
また、平面圧縮強さが所定の圧縮強さ範囲を上回っていれば、製函用の罫線が形成されにくく、課題Ｉを招くものと推察される。

構成ａの「所定の寸法範囲」は、２．０［ｍｍ］以上であって９．６［ｍｍ］以下であり、３．０［ｍｍ］以上であって８．０［ｍｍ］以下であることが好ましく、４．０［ｍｍ］以上であって７．０［ｍｍ］以下であることがより好ましい。
また、構成ａの「所定の圧縮強さ範囲」は、５０［ｋＰａ］以上であって２５０［ｋＰａ］以下であり、８０［ｋＰａ］以上であって２２０［ｋＰａ］以下であることが好ましく、１１０［ｋＰａ］以上であって１９０［ｋＰａ］以下であることがより好ましい。

＜構成ｂ＞
構成ｂは、構成ａと同様の「平面圧縮強さが所定の圧縮強さ範囲である構成２」と、上述の「段繰率が所定の倍率範囲である構成３」とを備えている。
構成ｂの「段繰率」とは、中芯のライナに対するＭＤ方向（横方向）の長さ寸法の倍率を表すパラメータである。

本願の発明者らは、シート２の平面圧縮強さが所定の圧縮強さ範囲であって段繰率が所定の倍率範囲であれば、上述の課題Ｉが抑えられる傾向にあるとの知見を得た。逆に言えば、構成ｂの範囲外にある平面圧縮強さや段繰率のシート２は、課題Ｉが生じやすい傾向にあることを見出した。
つまり、シート２には、上述の観点Ｉに立脚して構成ｂが備えられている。

平面圧縮強さが所定の圧縮強さ範囲を下回っていれば、上述したように、シート２の強度が不十分であることにより、課題Ｉを招くものと推察される。一方、平面圧縮強さが所定の圧縮強さ範囲を上回っていれば、製函用の罫線が形成されにくく、課題Ｉを招くものと推察される。
同様に、段繰率が上記の所定倍率を下回っていれば、シート２の強度が不十分であることにより、課題Ｉを招くものと推察される。一方、段繰率が上記の所定倍率を上回っていれば、製函用の罫線が形成されにくく、課題Ｉを招くものと推察される。

構成ｂの「所定の圧縮強さ範囲」は、構成ａの「所定の圧縮強さ範囲」と同様に、５０［ｋＰａ］以上であって２５０［ｋＰａ］以下であり、８０［ｋＰａ］以上であって２２０［ｋＰａ］以下であることが好ましく、１１０［ｋＰａ］以上であって１９０［ｋＰａ］以下であることがより好ましい。
構成ｂの「所定の倍率範囲」は、１．２［倍］以上であって１．７［倍］以下であり、１．３５［倍］以上であって１．６［倍］以下であることが好ましく、１．４５［倍］以上であって１．５５［倍］以下であることがより好ましい。

なお、ここでいう段繰率の倍率範囲は、シート２がシングルフルートの場合だけでなく、シート２がダブルフルートの場合であっても適用することができる。具体的に言えば、ダブルフルートの何れの中芯の段繰率とも、１．２［倍］以上であって１．７［倍］以下であり、１．３５［倍］以上であって１．６［倍］以下であることが好ましく、１．４５［倍］以上であって１．５５［倍］以下であることがより好ましい。ここでいうダブルフルートの段繰率とは、各段（ダブルフルートにおいて一方および他方のそれぞれのフルートに対応する段）について算出された段繰率である。

＜構成ｃ＞
構成ｃは、上述のように「角度比が所定の比率範囲である構成」を備えている。
構成ｃの「角度比」とは、測定ダンボール材１のシート２における段目１０の傾き度合いに対応するパラメータである。
以下、シート２の要部を拡大して示す図２を参照して、角度比について説明する。なお、シート２の段目１０がやや傾いた状態を図２に例示している。

シート２は、表裏のライナ２ａ，２ｂと中芯２ｃとが接着された構造をなしている。中芯２ｃは、段目１０を構成し、ライナ２ａ，２ｂどうしの間で波形構造を形成している。
この中芯２ｃは、理想的な形状であれば、横方向および高さ方向に沿う断面（すなわち段目１０）の形状が正弦波状をなす。一方、実際のシート２では、理想的な形状に対して中芯２ｃのなす段目１０が傾いている場合もありうる。このような傾きの度合いを表すのが角度比である。

この角度比は、中芯２ｃと補助線Ｌとが交差する角度θ１，θ２（交差角度）に基づいて算出される比率である。
補助線Ｌは、ライナ２ａ，２ｂと平行な方向（すなわち横方向〈ＭＤ方向〉）であってライナ２ａ，２ｂどうしの中央（すなわち高さ方向〈ＴＤ方向〉の真ん中）を通る仮想的な線として設定される。
角度θ１，θ２は、上記の補助線Ｌに対して中芯２ｃが交差する箇所のうち、隣り合う二点Ｐ１，Ｐ２における交差角度のうち鋭角の角度である。

そして、二つの角度θ１，θ２どうしの差の絶対値を二つの角度θ１，θ２の和で除した比率が角度比である。この角度比は、下記の式ｃで表される。
角度比＝｜θ１−θ２｜／（θ１＋θ２）・・・式ｃ
このように規定される角度比は、理想的な段目１０であれば、０（ゼロ）であり、段目１０が偏倚するほど大きな値となる。

本願の発明者らは、シート２の角度比が所定の比率範囲であれば、上述の課題ＩＩＩが抑えられる傾向にあるとの知見を得た。逆に言えば、構成ｃの範囲外にある角度比のシート２は、課題ＩＩＩが生じやすい傾向にあることを見出した。
つまり、シート２には、上述の観点ＩＩＩに立脚して構成ｃが備えられている。
角度比が所定の比率範囲を上回っていれば、シート２における段目１０の高さが不揃いになりやすく、課題ＩＩＩを招くものと推察される。
構成ｃの「所定の比率範囲」は、０．３０以下であり、０．１５以下であることが好ましく、０．０５以下であることがより好ましい。

＜構成ｄ＞
構成ｄは、ダンボール材１の両面ダンボールを構成するライナに関し、上述のように構成４〜構成７を兼ね備えている。構成４〜７で各パラメータが特定されるライナは、表ライナ，裏ライナを含み、ダンボール材１に用いられるシート２を構成するライナとも言える。

構成４の「坪量」は、ライナの面積１［ｍ²］あたりの重さ［ｇ］を表すパラメータである。
構成５の「パルプ繊維長」は、ライナを構成するパルプ繊維の長さである。以下、ライナを構成するパルプ繊維を「ライナ繊維」と称し、ライナ繊維の長さを「ライナ繊維長」と称する。
構成６の「繊維配向比」は、ライナ繊維の縦方向の配向に対する横方向の配向の比率（ＭＤ／ＣＤ）である。

構成７の「繊維長比」は、ダンボール材1の両面ダンボールを構成する中芯のパルプ繊維長に対するライナ繊維長の比率（ライナ／中芯）である。以下、中芯のパルプ繊維を「中芯繊維」と称し、中芯繊維の長さを「中芯繊維長」と称する。
構成５，７に関し、ライナ繊維長が絶対的な長さであるのに対して、繊維長比は中芯繊維長に対するライナ繊維長の相対的な長さである。

本願の発明者らは、構成４〜７の全てを兼ね備えたダンボール材１によれば、上述の課題ＩＶが有効に抑えられる傾向にあるとの知見を得た。逆に言えば、構成４〜７の何れか一つでも備えていないダンボール材１では、課題ＩＶが生じやすい傾向にあることを見出した。

つまり、上述の観点ＩＶに立脚してダンボール材１に構成４〜７の構成ｄが備えられている。
――構成４――
構成４に関するライナの坪量が小さいほど、ライナの強度が低下する傾向にある。この傾向からは、ライナの坪量が所定の下限坪量よりも小さいと、ライナの全体的な強度が不足することによって課題ＩＶを招くものと推測される。

一方、構成４に関するライナの坪量は、大きいほどライナの強度が高まる傾向にあるだけでなく、ライナの厚み（「嵩」や「紙厚」とも称される）が大きくなる傾向もある。この傾向からは、ライナの坪量が所定の上限坪量よりも大きいと、ダンボール材１における折目Ｆの折り返しによる応力がライナに集中しやすくなることによって課題ＩＶを招くものと推測される。

そのため、構成４の「所定の坪量範囲」は、所定の下限坪量以上であって所定の上限坪量以下に設定されている。所定の下限坪量は、１１０［ｇ／ｍ^２］であり、１１５［ｇ／ｍ^２］であることが好ましく、１４０［ｇ／ｍ^２］であることがより好ましい。所定の上限坪量は、２９０［ｇ／ｍ^２］以下であり、２４０［ｇ／ｍ^２］であることが好ましく、１８０［ｇ／ｍ^２］であることがより好ましい。

――構成５――
構成５に関するライナ繊維長が短いほど、ライナ繊維どうしの絡まり度合いが低く、ライナの全体的な強度が低下する傾向にある。この傾向からは、ライナ繊維長が所定の下限繊維長よりも小さいと、ライナの強度が不足することによって課題ＩＶを招くものと推測される。

一方、構成５に関するライナ繊維長が長いほど、ライナの全体的な強度は向上するものの、ライナの表面の凹凸が大きくなる傾向がある。この傾向からは、ライナ繊維長が所定の上限繊維長よりも大きいと、ライナの表面に大きな凹凸が形成され、ダンボール材１に要求される仕様や品質を満たすことができない（ダンボール材１に適さない）おそれがある。
さらに、構成５に関するライナ繊維長が長いほど、ライナ繊維どうしの絡まり度合いが高くなってライナの全体的な強度が高まる傾向があることから、折目Ｆでの折り返しに対する抗力や折目Ｆでライナを折り返すのに要する外力も大きくなる傾向もある。この傾向からは、ライナ繊維長が所定の上限繊維長よりも大きいと、折目Ｆやその周辺箇所においてライナに応力が集中することにより、課題ＩＶを招くものと推測される。

そのため、構成５の「所定の繊維長範囲」は、所定の下限繊維長以上であって所定の上限繊維長以下に設定されている。所定の下限繊維長は、０．５５［ｍｍ］であり、０．７０［ｍｍ］であることが好ましく、０．９０［ｍｍ］であることがより好ましい。所定の上限繊維長は、１．６０［ｍｍ］であり、１．４５［ｍｍ］であることが好ましく、１．３０［ｍｍ］であることがより好ましい。
上記のようにライナ繊維長が所定の繊維長範囲であることでライナの全体的な強度が確保されたとしても、横方向へのライナ繊維の配向が小さいほど、ライナの横方向の強度が低下する傾向にある。そのため、つぎに説明する繊維配向比が所定の配向比範囲が特定されている。

――構成６――
構成６に関する繊維配向比が小さいほど、折目Ｆに沿うライナ繊維の配向が強くなることから、折目Ｆの割れや避けといった課題ＩＶを招く傾向にある。この傾向からは、繊維配向比が所定の下限配向比よりも小さいと、折目Ｆに沿うライナ繊維の配向によって課題ＩＶを招くものと推測される。

一方、構成６に関する繊維配向比が大きいほど、折目Ｆに交差するライナ繊維の配向が強くなることから、折目Ｆでの折り返しに対する抗力が大きくなる傾向にあり、折目Ｆでライナを折り返すのに要する外力も大きくなる傾向もある。この傾向からは、繊維配向比が所定の上限配向比よりも大きいと、折目Ｆやその周辺箇所においてライナに応力が集中することにより、課題ＩＶを招くものと推測される。

更に言えば、繊維配向比が所定の上限配向比よりも大きいと、縦方向の引っ張り荷重に対して裂けや割れといった破損を招きやすい傾向にあり、ライナに要求される基本的な強度の等方性を確保することができない（強度の異方性によってダンボール材１に適さない）おそれがある。
そのため、構成６の「所定の配向比範囲」は、所定の下限配向比以上であって所定の上限配向比以下に設定されている。所定の下限配向比は、１．０であり、１．２であることが好ましく、１．３であることがより好ましい。所定の上限配向比は、２．０であり、１．８であることが好ましく、１．７以下であることがより好ましい。

――構成７――
構成７に関する繊維長比が小さいほど、ライナの強度が中芯の強度に対して相対的に低下する傾向がある。このような強度の不釣合いの傾向からは、繊維長比が所定の下限比よりも小さいと、折目Ｆの成形性が低下するものと推測され、課題ＩＶを招く一因になりうるものとも推測される。

一方、構成７に関する繊維長比が大きいほど、ライナの強度が中芯の強度に対して相対的に大きくなる傾向にあることから、折目Ｆでの折り返しに対する抗力が大きくなる傾向にあり、折目Ｆにおいてライナを折り返すのに要する外力も大きくなる傾向もある。この傾向からは、繊維配向比が所定の上限比よりも大きいと、折目Ｆやその周辺箇所においてライナに応力が集中することにより、課題ＩＶを招くものと推測される。

そのほか、繊維長比が所定の上限比よりも大きいと、ライナの表面に大きな凹凸が形成され、ダンボール材１に要求される仕様や品質を満たすことができない（ダンボール材１に適さない）おそれがある。
そのため、構成７の「所定の繊維長比範囲」は、所定の下限比以上であって所定の上限比以下に設定されている。所定の下限比は、０．６５であり、０．８０であることが好ましく、０．９０であることがより好ましい。所定の上限比は、１．９０であり、１．６０であることが好ましく、１．４０であることがより好ましい。

＜構成ｅ＞
構成ｅは、上述のように「接着力が所定の力範囲である構成」を備えている。
構成ｅの「接着力」とは、シート２の中芯２ｃとライナ２ａ，２ｂとを接着する強さに対応するパラメータである。
なお、ここでいう「接着力」は、中芯２ｃと表ライナ２ａとの接着力（グルーマシン側の接着力）と、中芯２ｃと裏ライナ２ｂとの接着力（シングルフェーサ側の接着力）との平均値を意味する。

本願の発明者らは、シート２の接着力が所定の力範囲であれば、上述の課題Ｖが抑えられる傾向にあるとの知見を得た。逆に言えば、構成ｅの範囲外にある接着力のシート２は、課題Ｖが生じやすい傾向にあることを見出した。
つまり、シート２には、上述の観点Ｖに立脚して構成ｅが備えられている。
接着力が所定の力範囲を下回っていれば、ダンボール材１が箱に製造されるときにライナ２ａ，２ｂが中芯２ｃから剥がれやすくなり、課題Ｖを招くものと推察される。
構成ｅの「所定の力範囲」は、１４０［Ｎ］以上であり、１９０［Ｎ］以上であることが好ましく、２２０［Ｎ］以上であることがより好ましい。

［３．作用および効果］
本実施形態のダンボール材１は、上述の構成ａ〜ｅの少なくとも何れか一つを備えることにより、製函用資材に用いられた場合に良好な状態の箱の製造することができる。
構成ａによれば、シート２の厚み寸法が所定の寸法範囲であって平面圧縮強さが所定の圧縮強さ範囲であることから、測定ダンボール材１の製函性を確保することができ、箱に組み立てるときに折り曲げられた箇所の破断を抑制することができる。
構成ｂによれば、シート２の平面圧縮強さが所定の圧縮強さ範囲であって段繰率が所定の倍率範囲であることから、測定ダンボール材１の製函性を確保することができる。
構成ｃによれば、シート２の角度比が所定の比率範囲であることから、測定ダンボール材１に印刷が施された場合の適性を確保することができる。
構成ｄによれば、上記の構成４〜７兼ね備えていることから、折目Ｆの破損を抑制できる。
構成ｅによれば、シート２の接着力が所定の力範囲であることから、測定ダンボール材１から組み立てられた箱のライナ２ａ，２ｂが剥がれるのを抑えることができる。

［ＩＩ．実施例］
以下、実施例および比較例を挙げて本発明を具体的に説明する。ただし、本発明は、下記の実施例に限定されるものではない。
本項目［ＩＩ］では、構成ａ〜ｅの実施例および比較例に共通する事項を項目［１］で述べ、構成ａ〜ｅのそれぞれに対応する実施例および比較例を項目［２］で述べる。さらに、構成ａ〜ｅのうち三つの構成を組み合わせた実施例を項目［３］で述べる。

［１．共通事項］
構成ａ〜eの実施例および比較例において、パラメータの測定される対象となるダンボール材（以下「測定ダンボール材」と称する）に共通する構成を説明する。
――測定対象――
測定ダンボール材は、両面ダンボールのシートである。
この測定ダンボール材は、下記のサイズである。
・ サ イ ズ ：縦寸法１３００［ｍｍ］，
横寸法１１５０［ｍｍ］，
高さ寸法１８００［ｍｍ］

――前処理――
パラメータの測定対象である測定ダンボール材またはその一部は、ＪＩＳ Ｚ０２０３：２０００に準拠して温度２３［℃］および湿度５０［％］の温湿度条件で２４時間以上の前処理が施された常態としたうえで、各パラメータを測定した。
そのほか、ライナ原紙と中芯原紙とを貼合する段ボール用接着剤には、通常用いられるワンタンク方式の澱粉糊を使用した。また、測定ダンボール材は、段繰りロールを有するコルゲータを用いて製造した。
――評価――
つぎの項目［２］で詳細を後述する実施例および比較例のそれぞれは、「◎」，「○」，「△」，「×」の四段階で評価した。

［２．構成ａ〜ｅ］
＜構成ａ＞
――測定対象――
構成ａに関する実施例ａ１〜ａ６および比較例ａ７〜ａ９に用いる測定ダンボール材は、段山数が３４［山／３０ｃｍ］の段繰りロールを有するコルゲータを用いて製造した。なお、「段山数」とは、シートにおいて３０［ｃｍ］あたりの山（段）の数に対応し、段目の波長で３０［ｃｍ］を除算した数値に対応する。

以下、実施例ａ１〜ａ６および比較例ａ７〜ａ９に関して、フルートの種別，段繰りロールの段高，原紙の坪量を述べる。
実施例ａ１〜ａ６，比較例ａ７〜ａ９には、以下に示すようにシングルフルートおよびダブルフルートの何れか一方を採用した。
・シングルフルート：実施例ａ１〜ａ３，ａ５，ａ６および比較例ａ８，ａ９
・ ダブルフルート ：実施例ａ４および比較例ａ７

実施例ａ１〜ａ６，比較例ａ７〜ａ９は、以下に列挙するように、五種の段高のうち何れか一つの段高に設定された段繰りロールにて製造した。なお、「段高」とは、測定ダンボール材のシートにおける段の高さに対応し、段目の振幅に対応する寸法である。
・段高０．５［ｍｍ］：比較例ａ９
・段高１．５［ｍｍ］：実施例ａ１
・段高３．１［ｍｍ］：実施例ａ２
・段高４．５［ｍｍ］：実施例ａ３〜ａ６，比較例ａ８
・段高４．７［ｍｍ］：比較例ａ７

実施例ａ１〜ａ６，比較例ａ７〜ａ９では、以下に示す共通のライナ原紙を用いた。
・ライナ原紙：１６０［ｇ／ｍ²］〔ＭＣ１６０：王子マテリア株式会社製〕
一方、実施例ａ１〜ａ６，比較例ａ７〜ａ９では、特開２０１８−１６２５２６号公の製造方法にしたがって作製したさまざまな坪量の中芯原紙を使用した。具体的には、実施例ａ１〜ａ６，比較例ａ７〜ａ９のそれぞれに、以下に示す五種の坪量のうち何れか一つの坪量を採用した。ここで列挙する坪量は、測定ダンボール材の資材（原材料）をなす原紙の坪量である。
・（中芯原紙の）坪量 ６０［ｇ／ｍ²］：比較例ａ８
・（中芯原紙の）坪量 ８０［ｇ／ｍ²］：実施例ａ６
・（中芯原紙の）坪量１７０［ｇ／ｍ²］：実施例ａ５
・（中芯原紙の）坪量２５０［ｇ／ｍ²］：実施例ａ１〜ａ４，比較例ａ９
・（中芯原紙の）坪量３２０［ｇ／ｍ²］：比較例ａ７

測定ダンボール材のシートの資材をなす原紙（ライナ原紙，中芯原紙）の坪量は、下記の手順ｘａ〜ｘｄで測定した。
・手順ｘａ：ＪＩＳ Ｚ０２０３：２０００に準拠して坪量を測定する原紙を前処理
する。
・手順ｘｂ：２５０［ｍｍ］×４００［ｍｍ］サイズに原紙を切り出す。
・手順ｘｃ：手順ｘｂで切り出された原紙の重量を電子天秤で測定する。
・手順ｘｄ：手順ｘｃで測定された重量を単位平方メートルあたりの重量［ｇ／ｍ²
］に換算する。

なお、測定ダンボール材のシートをなすライナ（原紙）の坪量は、下記の手順ｙａ〜ｙｆで測定される。
・手順ｙａ：測定ダンボール材のシートを水道水に１５［分］間浸漬する。
・手順ｙｂ：手順ｙａで浸漬されたシートのライナと中芯と手で引き剥がす。
・手順ｙｃ：手順ｙｂで引き剥がしたライナを１０５［℃］の乾燥機で２０［分］間
乾燥する。
・手順ｙｄ：手順ｙｃで乾燥されたライナを２５０［ｍｍ］×４００［ｍｍ］サイズ
に切り出す。
・手順ｙｅ：手順ｙｄで切り出されたライナの重量を電子天秤で測定する。
・手順ｙｆ：手順ｙｅで測定された重量を単位平方メートルあたりの重量［ｇ／ｍ²
］に換算する。

また、測定ダンボール材のシートをなす中芯（原紙）の坪量は、下記の手順ｚａ〜ｚｇで測定される。
・手順ｚａ：測定ダンボール材のシートを水道水に１５［分］間浸漬する。
・手順ｚｂ：手順ｚａで浸漬されたシートのライナと中芯と手で引き剥がす。
・手順ｚｃ：手順ｚｂで引き剥がしたライナを１０５［℃］の乾燥機で２０［分］間
乾燥する。
・手順ｚｄ：ＪＩＳ Ｚ０２０３：２０００に準拠して坪量を測定するライナを前処
理する。
・手順ｚｅ：２５０［ｍｍ］×４００［ｍｍ］サイズにライナを切り出す。なお、波
形構造が残す場合は、波を引き延ばしておさえながら本サイズに切り出
す。
・手順ｚｆ：手順ｚｅで切り出されたライナの重量を電子天秤で測定する。
・手順ｚｇ：手順ｚｆで測定された重量を単位平方メートルあたりの重量［ｇ／ｍ²
］に換算する。

そのほか、測定される測定ダンボール材のシートをなすライナや中芯の坪量は、測定ダンボール材の資材をなす原紙の坪量に対して、同じ原紙を測定対象にする場合であっても坪量の測定値が±１０［％］程度は変動しうる。
上記の測定ダンボール材について、下記の表３に示す厚み寸法，平面圧縮強さが測定された。

「厚み寸法」は、測定ダンボール材における一枚あたりのシートの厚さに対応するパラメータである。この厚み寸法は、下記の手順ａａ〜ａｄで測定した。
・手順ａａ：測定ダンボール材の全段数Ｍが奇数の場合、半分の段数Ｍ／２の四捨五
入した段（すなわち真ん中の段）を基準に上下五段分のシートを採取す
る。なお、試験片を採取するときに、段が潰れないように注意した。全
段数Ｍが偶数の場合、半分の段数（（Ｍ／２）＋１）を基準に上下五段
分のシートを採取する。
・手順ａｂ：手順ａａで採取された十枚のシートから５［ｃｍ］×５［ｃｍ］サイズ
の正方形に試験片を切り出す。
・手順ａｃ：手順ａｂで切り出された試験片の厚みを下記の準拠規格，測定機器，測
定条件で測定する。
＞準拠規格：段ボール業界規格Ｔ０００４：２０００
＞測定機器：厚み計（ミツトヨラチェット製，型番Ｋ４７０１０１Ｋ）
＞測定条件：プランジャの直径１６［ｍｍ］，荷重３９２３［ｍＮ］
・手順ａｄ：手順ａｃで測定された厚みから、測定結果の精度を低下させる外乱（要
因）となりうる数値（いわば大きく外れた数値）を除外して、平均値を
とったものを厚み寸法とした。
なお、手順ａｄの「外乱となりうる数値の除外」では、手順ａｃで測定された各数値を母集団としたときに、その母集団の標準偏差が±３σから外れる数値が排除される。

「平面圧縮強さ」は、測定ダンボール材のシートのつぶれにくさに対応するパラメータである。この平面圧縮強さは、下記の手順ａＡ〜ａＤで測定した。
・手順ａＡ：手順ａａと同様に、測定ダンボール材の全段数Ｍが奇数の場合、半分の
段数Ｍ／２の四捨五入した段（すなわち真ん中の段）を基準に上下五段
分のシートを採取する。なお、試験片を採取するときに、段が潰れない
ように注意した。全段数Ｍが偶数の場合、半分の段数（（Ｍ／２）＋１
）を基準に上下五段分のシートを採取する。
・手順ａＢ：手順ａＡで採取された十枚のシートから直径６．４［ｃｍ］の円形の試
験片を切り出す。
・手順ａＣ：手順ａＢで切り出された試験片の平面圧縮強さを下記の準拠規格，測定
機器，試験速度・平行度の測定条件で測定する。なお、平行度とは、平
面圧縮用の冶具の上下の平行度合いを表す。
＞準拠規格：ＪＩＳ Ｚ ０４０３−１：１９９９
＞測定機器：平面圧縮用の冶具（テスター産業株式会社製）を取り付けた圧縮
試験機（株式会社エー・アンド・デイ製，ＲＴＦ１３５０）
＞試験速度（測定条件）：１２．５±２．５［ｍ／mｉｎ］
＞平行度（測定条件）：圧縮寸法の１／１０００以下
・手順ａＤ：上記の手順ａｄと同様に、手順ａＣで測定された平面圧縮強さから、測
定結果の精度を低下させる外乱（要因）となりうる数値を除外して、平
均値をとったものを平面圧縮強さとした。

――評価――
上記のようにして厚み寸法，平面圧縮強さのそれぞれが測定された実施例ａ１〜ａ６および比較例ａ７〜ａ９について、つぎに説明する製函性，罫割れのそれぞれを評価した。
「製函性」は、測定ダンボール材の折目を跨ぐカット線で切り出されたダンボール片（以下「評価ダンボール片」と称する）が手組み（手作り）にて組み立てられた箱の精度の良否に対応する評価基準である。手組みの方法として、カットされた段ボール片の所定の罫線の箇所で折りたたみ、ホットメルト接着剤にて貼着し、製函した。
なお、製函システムによって評価ダンボール片を組み立てる手法は、手組みであっても製函システムによる組み立てであっても同様である。そのため、手組みによって組み立てられた評価ダンボール片の製函性には、製函システムで組み立てられた評価ダンボール片との製函性と相関があるものと言える。

「評価ダンボール片」は、測定ダンボール材が下記の形状・サイズにサンプルカッター（株式会社ミマキエンジニアリング社製，ＣＦ２−１２１８）で下記の枚数が打ち抜かれた試験片である。
・形 状：Ａ式段ボール箱が展開されたパターン
・サイズ：Ａ式段ボール箱の側板の幅寸法３５６［ｍｍ］，
Ａ式段ボール箱の端板の幅寸法１５９［ｍｍ］，
Ａ式段ボール箱の高さ寸法２５６［ｍｍ］
・枚 数：１００［枚］

上記の評価ダンボール片は、下記の基準で評価した。
・◎：全て（１００［枚］）の評価ダンボール片において製函性が良好である。
・○：１００［枚］の評価ダンボール片のうち１〜２［枚］の製函性が不良である。
・△：１００［枚］の評価ダンボール片のうち３［枚］の製函性が不良である。
・×：１００［枚］の評価ダンボール片のうち４［枚］以上の製函性が不良である。
なお、製函性に関して「○」の評価が得られた実施例ａ４では、２［枚］の製函性が不良であった。

ここでいう「製函性が良好」とは、評価ダンボール片において下記の折部Ａ，Ｂどうしの距離寸法が所定の距離寸法未満であることをいう。
・折部Ａ：製函用の罫線（折目とは別の要素）が設けられた部分
・折部Ｂ：箱に組み立てられたとき（製函時）に実際に折れた部分
「所定の距離寸法」は、評価ダンボール片の折目に対して垂直な方向（ＭＤ方向）の寸法については２．０［ｍｍ］であり、折目と平行な方向（ＣＤ方向）の寸法については５［ｍｍ］である。
一方、「製函性が不良」とは、評価ダンボール片において上記の折部Ａ，Ｂどうしの距離寸法が所定の距離寸法以上であることをいう。

また、「罫割れ」とは、評価ダンボール片が箱に組み立てられるときに折り曲げられた箇所が破断していることをいう。この罫割れは、製函性を評価した箱（すなわち評価ダンボール片が組み立てられた箱，以下「評価箱」と称する）を目視することで観察される。
この罫割れは、下記の基準で評価した。
・◎：全て（１００［箱］）の評価箱において罫割れが見られなかった。
・○：１００［箱］の評価箱のうち１〜２［箱］に罫割れが見られた。
・△：１００［箱］の評価箱のうち３［箱］に罫割れが見られた。
・×：１００［箱］の評価箱のうち４［箱］以上に罫割れが見られた。
なお、罫割れに関して「○」の評価が得られた実施例ａ３，ａ５，ａ６および比較例ａ８については、実施例ａ３，ａ５，ａ６で１［箱］に罫割れが見られ、比較例ａ８で２［箱］に罫割れが見られた。

実施例ａ１〜ａ６では、厚み寸法が２．０［ｍｍ］以上であって９．６［ｍｍ］以下であり、平面圧縮強さが５０［ｋＰａ］以上であって２５０［ｋＰａ］以下であり、製函性および罫割れの双方で少なくとも「△」以上の良好な評価が得られた。
一方、２．０〜９．６［ｍｍ］の範囲から外れた厚み寸法の比較例ａ７，ａ９や、５０〜２５０［ｋＰａ］の範囲から外れた平面圧縮強さの比較例ａ７〜ａ９では、製函性の評価が「×」の不良な評価が得られた。また、厚み寸法が９．６［ｍｍ］よりも大きい比較例ａ７では、罫割れの評価も「×」の不良な評価であった。

比較例ａ７からは、厚み寸法が９．６［ｍｍ］よりも大きいと、製函用の罫線で折り曲げられる際にライナ原紙が伸びきれずに破断し、罫割れの評価が不良となるものと推察される。
この比較例ａ７からは、平面圧縮強度が２５０［ｋＰａ］よりも大きいと、製函用の罫線を入れづらくなり（罫線の形成性が低下することにより）、製函用の罫線以外の箇所で折り曲げられて、製函性の評価が不良となることも推察される。

比較例ａ８からは、平面圧縮強度が５０［ｋＰａ］未満であると、評価ダンボール片の曲げ強度が不十分であって製函用の罫線以外の箇所で折り曲げられやすくなり、製函性の評価が不良となるものと推察される。
同様に、比較例ａ９からは、厚み寸法が２．０［ｍｍ］未満であると、評価ダンボール片の曲げ強度が不十分であって製函用の罫線以外の箇所で折り曲げられやすくなり、製函性の評価が不良となるものと推察される。

上記の比較例ａ７〜ａ９に鑑みて、実施例ａ１〜ａ６からは、９．６［ｍｍ］以下の範囲で厚み寸法が小さいほど罫割れの発生が抑えられると推察される。一方、２．０［ｍｍ］以上の範囲で厚み寸法が大きいほど製函用の罫線以外の箇所での折り曲げが抑えられると推察される。
実施例ａ１〜ａ６からは、平面圧縮強度が２５０［ｋＰａ］以下であれば製函用に形成される罫線の不良が抑えられることも推察される。一方、平面圧縮強度が５０［ｋＰａ］以上であれば評価ダンボール片の曲げ強度が確保され、製函用の罫線以外の箇所で折り曲げが抑えられると推察される。
よって、厚み寸法が２．０［ｍｍ］以上であって９．６［ｍｍ］以下であり、平面圧縮強さが５０［ｋＰａ］以上であって２５０［ｋＰａ］以下であれば、製函性の確保と罫割れの抑制とを両立することができると言える。

＜構成ｂ＞
――測定対象――
構成ｂに関する実施例ｂ１〜ｂ３および比較例ｂ４，ｂ５に用いる測定ダンボール材には、実施例ａ１〜ａ６，比較例ａ７〜ａ９と同様のライナ原紙を用い、下記の中芯原紙を用いた。
・ 中芯原紙 ：１７０［ｇ／ｍ²］〔ＬＢ１７０：王子マテリア株式会社製〕
また、実施例ｂ１〜ｂ３および比較例ｂ４，ｂ５に用いる測定ダンボール材は、下記の表４に示す各種の段繰率となる段繰りロールを有するコルゲータを用いて製造した。また、実施例ｂ１〜ｂ３および比較例ｂ４，ｂ５のそれぞれについて、上述の手順ａＡ〜ａＤと同様の手順で平面圧縮強さを測定し、下記の表４に示す平面圧縮強さが測定された。

「段繰率」は、中芯のライナに対するＭＤ方向の長さ寸法の倍率に対応するパラメータである。この段繰率は、下記の手順ｂａ〜ｂｇで測定した。
・手順ｂａ：手順ａａ，ａＡと同様に、測定ダンボール材の全段数Ｍが奇数の場合、
半分の段数Ｍ／２の四捨五入した段（すなわち真ん中の段）を基準に上
下五段分のシートを採取する。なお、試験片を採取するときに、段が潰
れないように注意した。全段数Ｍが偶数の場合、半分の段数（（Ｍ／２
）＋１）を基準に上下五段分のシートを採取する。
・手順ｂｂ：手順ｂａで採取された十枚のシートから中芯の山が連続する方向（横方
向，ＭＤ方向）に２０［ｃｍ］であって、中芯の山に直交する方向（縦
方向，ＣＤ方向）に１０［ｃｍ］のサイズに切り出す。
・手順ｂｃ：手順ｂｂで切り出された試験片を水道水に２４時間浸漬する。
・手順ｂｄ：手順ｂｃの浸漬後に、表裏のライナを剥がして中芯を取り出す。
・手順ｂｅ：手順ｂｄで取り出された中芯を手で引き伸ばし、伸びきった状態の長さ
を定規で測定する。
・手順ｂｆ：手順ｂｅで測定された「中芯の伸びきった長さ」と手順ｂｂで切り出さ
れた試験片の中芯の山が連続する方向の長さ（「元のダンボールシート
の長さ」と称する，ここでは２０［ｃｍ］）とから下記の式ｂで段繰率
を算出する。
段繰率＝中芯が伸びきった状態の長さ／元のダンボールシートの長さ・・・式ｂ
・手順ｂｇ：上記の手順ａｄ，ａＤと同様に、手順ｂｆで算出された段繰率から、測
定結果の精度を低下させる外乱（要因）となりうる数値を除外して、平
均値をとったものを段繰率とした。

――評価――
上記のようにして段繰率が得られた実施例ｂ１〜ｂ３および比較例ｂ４，ｂ５について、製函性を評価した。この製函性は、実施例ａ１〜ａ６および比較例ａ７〜ａ９の評価に用いた製函性と同義である。なお、製函性に関して「○」の評価が得られた実施例ｂ１では、２［枚］の製函性が不良であった。

実施例ｂ１〜ｂ３では、段繰率が１．２［倍］以上であって１．７［倍］以下であり、平面圧縮強さが５０［ｋＰａ］以上であって２５０［ｋＰａ］以下であり、製函性について少なくとも「△」以上の良好な評価が得られた。
一方、段繰率が１．２［倍］未満であって平面圧縮強さが５０［ｋＰａ］未満の比較例ｂ４や、段繰率が１．７［倍］よりも大きくて平面圧縮強さが２５０［ｋＰａ］よりも大きい比較例ｂ５では、製函性の評価が「×」の不良な評価が得られた。

比較例ｂ４からは、段繰率が１．２［倍］未満であることや平面圧縮強さが５０［ｋＰａ］未満であることにより、評価ダンボール片の曲げ強度が不十分であるため製函用の罫線以外の箇所で折り曲げられやすくなり、製函性の評価が不良となるものと推察される。
比較例ｂ５からは、段繰率が１．７［倍］よりも大きいことや平面圧縮強さが２５０［ｋＰａ］よりも大きいことにより、製函用の罫線を入れづらくなり（罫線の形成性が低下することにより）、製函用の罫線以外の箇所で折り曲げられて、製函性の評価が不良となるものと推察される。

上記の比較例ｂ４，ｂ５に鑑みて、実施例ｂ１〜ａ３からは、段繰率が１．２［倍］以上であることや平面圧縮強さが５０［ｋＰａ］以上であることにより、製函用の罫線以外の箇所での折り曲げが抑えられると推察される。また、段繰率が１．７［倍］以下であることや平面圧縮強さが２５０［ｋＰａ］以下であることにより、製函用に形成される罫線の不良が抑えられると推察される。
よって、段繰率が１．２［倍］以上であって１．７［倍］以下であり、平面圧縮強さが５０［ｋＰａ］以上であって２５０［ｋＰａ］以下であれば、製函性を確保することができると言える。

＜構成ｃ＞
――測定対象――
構成ｃに関する実施例ｃ１〜ｃ３および比較例ｃ４には、実施例ｂ１〜ｂ３や比較例ｂ４と同様の原紙を用い、以下に示す諸元の段繰りロールを有するコルゲータを用いて製造されたＡフルートの測定ダンボール材を用いた。
・ 段高 ：４．５［ｍｍ］
・段山数：３４［山／３０ｃｍ］
そして、下記の表５に示す角度比となるように製造された測定ダンボール材を実施例ｃ１〜ｃ３および比較例ｃ４に用いた。なお、表５の単位［−］は、無次元量を表す。

「角度比」とは、測定ダンボール材のシートにおける段目の傾き度合いに対応するパラメータである。この角度比は、下記の手順ｃａ〜ｃｆで測定した。
・手順ｃａ：測定ダンボール材のシートにおいて中芯の一つの山を縦方向（ＣＤ方
向）から写真を撮影する。
・手順ｃｂ：手順ｃａで撮影された写真を一つの山が高さ１０［ｃｍ］以上となるよ
うに拡大して印刷用紙にプリントする。
・手順ｃｃ：表裏のライナと平行な方向（すなわち横方向〈ＭＤ方向〉）であって、
表ライナと裏ライナとの中央（ＴＤ方向中央）を通る補助線を引く。
・手順ｃｄ：手順ｃｃで引いた補助線と中芯との交点のうち、隣り合う任意の二点を
選択する。
・手順ｃｅ：手順ｃｄで選択された二点のそれぞれにおいて、補助線と中芯とのなす
角度のうち鋭角を分度器で測定した。
・手順ｃｆ：手順ｃｅで測定された二つの角度（測定値）どうしの差の絶対値を二つ
の角度の和で除した比率を算出する。

――評価――
上記のようにして角度比が得られた実施例ｃ１〜ｃ３および比較例ｃ４について、印刷適性を評価した。
「印刷適性」とは、測定ダンボール材に印刷を施した場合の適性であり、測定ダンボール材に施された印刷の良否に対応する評価基準である。
この印刷適性は、下記の手順ｃＡ〜ｃＣで評価した。
・手順ｃＡ：測定ダンボール材のシートをＭＤ方向が長辺となる５００［ｍｍ］×１
３５０［ｍｍ］のサイズにカットする。
・手順ｃＢ：手順ｃＡでカットされた試験片に対して、ダイレクトフレキソ印刷機Ｄ
ＹＮＡ ＦＬＥＸ１６０（ボブスト社製）によって、５５０［線／イン
チ］に彫刻したアニロックスロールで水性フレキソインキ（品番：Ｓｕ
ｐｅｒ−ＥＸ ＦＫ−９９、サカタインク社製）で下記の順番で塗工し
印刷した。
＞塗工の順番：紅→墨→藍→黄→ニス
・手順ｃＣ：手順ｃＢで印刷された仕上がりを目視にて観察した。

上記の印刷適性は、下記の基準で評価した。
・◎：インキの着肉ムラが無く、印刷の仕上がりが良好である。
・○：インキの着肉ムラがほとんど無く、実用上の問題がない。
・△：インキの着肉ムラがやや多いが、実用上の問題はない。
・×：インキの着肉ムラが非常に多く、実用上の問題があり、品質も著しく劣る。

実施例ｃ１〜ｃ３では、角度比が０．３０以下であり、印刷適性について「△」以上の評価が得られ、実用上の問題はない。角度比が０．１５以下の実施例ｃ１，ｃ２では、「○」以上の評価が得られ、角度比が０．０５以下の実施例ｃ１では、「◎」の評価が得られた。
一方、角度比が０．３０よりも大きい比較例ｃ４では、印刷適性について「×」の評価が得られ、実用上の問題がある。

比較例ｃ４からは、角度比が０．３０よりも大きいことにより、段目の高さが不揃いとなることで、印刷適性の評価が不良となるものと推察される。あるいは、インキの着肉時に試験片が段目の傾きに応じた方向へ変形しやすくなることも、印刷適性の評価が不良となる推察する理由に挙げられる。
これに対し、実施例ｃ１〜ｃ３からは、角度比が０．３０以下であることにより、段目の高さのバラツキが抑えられ、実用上問題のない印刷適性が得られると推察される。段目の高さのバラツキは、実施例ｃ１，ｃ２からは角度比が０．１５以下であることにより確実に抑えられ、実施例ｃ１からは角度比が０．０５以下であることにより、より一層抑えられると推察される。
よって、角度比が０．３０以下であれば、印刷適性を確保できると言える。
＜構成ｄ＞
――測定対象――
まず、下記の表６〜表９に示す構成ｄに関する実施例ｄ１〜ｄ１１，ｄ２１〜ｄ３２および比較例ｄ１２〜ｄ２０，ｄ３３〜ｄ３６の測定ダンボール材の構成を説明する。

構成ｄに関する実施例ｄ１〜ｄ１１，ｄ２１〜ｄ３２および比較例ｄ１２〜ｄ２０，ｄ３３〜ｄ３６のライナ原紙には、上記の表６〜表９に示すように、以下に示す坪量のうち何れか一つの坪量を採用した。これらライナ原紙は、特許６２１３３６４号公報のダンボール用ライナの製造方法にしたがって作製した。
・（ライナ原紙の）坪量１２０［ｇ／ｍ²］
・（ライナ原紙の）坪量１６０［ｇ／ｍ²］
・（ライナ原紙の）坪量２８０［ｇ／ｍ²］
・（ライナ原紙の）坪量１００［ｇ／ｍ²］
・（ライナ原紙の）坪量３２０［ｇ／ｍ²］
・（ライナ原紙の）坪量１１０［ｇ／ｍ²］
・（ライナ原紙の）坪量１０５［ｇ／ｍ²］

また、実施例ｄ１〜ｄ１１，ｄ２１〜ｄ３２および比較例ｄ１２〜ｄ２０，ｄ３３〜ｄ３６では、上記の表６〜表９に示すように、以下に示す二種の坪量のうち何れか一つの坪量を採用した。これらの中芯原紙は、特開２０１７−２１８７２１号公報の製造方法にしたがって作製した。
・（中芯原紙の）坪量１２０［ｇ／ｍ²］
・（中芯原紙の）坪量１６０［ｇ／ｍ²］
上記のライナ原紙および中芯原紙の各坪量は、測定ダンボール材の資材（原材料）をなす原紙の坪量であり、ＪＩＳ Ｚ０２０３：２０００に準拠して温度２３［℃］および湿度５０［％］の温湿度条件で２４時間以上の前処理が施された常態において測定された。

実施例ｄ１〜ｄ１１，ｄ２１〜ｄ３２および比較例ｄ１２〜ｄ２０，ｄ３３〜ｄ３６の測定ダンボール材は両面ダンボールであり、以下に示す五種のフルートのうち何れか一つのフルートを採用した。
・ Ａ フルート
・ Ｂ フルート
・ Ｃ フルート
・ ＡＢフルート
・ ＡＣフルート

実施例ｄ２１〜ｄ２７，ｄ３２，比較例ｄ３５，ｄ３６の測定ダンボール材は、高さ方向の一方から他方へ向かう順に下記の坪量を有する五つの原紙を積層して構成されている。
・ライナ原紙：坪量１６０［ｇ／ｍ²］
・ 中芯原紙：坪量１６０［ｇ／ｍ²］
・ 中ライナ原紙：坪量１６０［ｇ／ｍ²］
・ 中芯原紙：坪量１６０［ｇ／ｍ²］
・ライナ原紙：坪量１６０［ｇ／ｍ²］

また、実施例ｄ２８の測定ダンボール材は、高さ方向の一方から他方へ向かう順に下記の坪量を有する五つの原紙を積層して構成されている。
・ライナ原紙：坪量２８０［ｇ／ｍ²］
・ 中芯原紙：坪量１６０［ｇ／ｍ²］
・ 中ライナ原紙：坪量１６０［ｇ／ｍ²］
・ 中芯原紙：坪量１６０［ｇ／ｍ²］
・ライナ原紙：坪量２８０［ｇ／ｍ²］

また、実施例ｄ２９の測定ダンボール材は、高さ方向の一方から他方へ向かう順に下記の坪量を有する五つの原紙を積層して構成されている。
・ライナ原紙：坪量１６０［ｇ／ｍ²］
・ 中芯原紙：坪量１２０［ｇ／ｍ²］
・ 中ライナ原紙：坪量１２０［ｇ／ｍ²］
・ 中芯原紙：坪量１２０［ｇ／ｍ²］
・ライナ原紙：坪量１６０［ｇ／ｍ²］

測定ダンボール材を構成するライナ原紙（表ライナ用および裏ライナ用）の製造において、原料パルプの繊維分級機（ＭＡＸ−Ｆ７００，相川鉄工株式会社製）を使用して、上記の表６〜表９に記載のように、パルプ繊維長が調整されている。
また、測定ダンボール材を構成するライナ原紙（表ライナ用および裏ライナ用）の製造おいて、ライナ原紙を抄く際に、ジェットワイヤー比を調整して、上記の表６〜表９に記載のように繊維配向比を調整した。ジェットワイヤー比とは、抄紙機におけるワイヤーの走行速度（Ｗ）に対するパルプ分散液の流速（Ｊ）の比（Ｊ／Ｗ）である。ジェットワイヤー比を調整することにより、ワイヤー付近における分散液の流れを層流域にコントロールできる。

「繊維長」は、下記の手順ｄａ〜ｄｅで測定される。
手順ｄａ：ダンボール材の最上段から２段目を４０［ｃｍ］角に切り出し、その４０
[ｃｍ]角ダンボールシートを測定に供試した。切り出し位置はダンボール
シート幅の真ん中とした。ダンボールシートをイオン交換水に１５分間浸
漬し、イオン交換水から取り出す。
手順ｄｂ：手順ｄａで取り出したダンボールシートからライナ原紙（表ライナおよび
裏ライナ）のそれぞれを、ライナ原紙が破れないよう、手で剥がすことで
中芯原紙から分離する。
手順ｄｃ：手順ｄｂで分離したライナ原紙と中芯原紙とのそれぞれを、イオン交換水
に浸し、濃度２％に調整した上で、２４時間浸した。
手順ｄｄ：手順ｄｃにより濃度を調整したライナ原紙と中芯原紙とのそれぞれを２４
時間浸した後、標準型離解機（熊谷理機工業社製）を用いて２０分間離解
して、パルプを繊維状に分解する。
手順ｄｅ：手順ｄｄで離解後のスラリー（パルプ繊維）を分取し、下記の繊維長測定
機を使用して、ＪＩＳＰ８２２６−２：２０１１に準拠した繊維長を測定
した。
・繊維長測定機：品番ＦＳ−５ ＵＨＤベースユニット，バルメット社製
また、「繊維長比」は、上記の手順ｄａ〜ｄｅで測定したライナ原紙の繊維長と中芯原紙の繊維長とに基づき下記の式ｄで計算した。
繊維長比＝ライナ原紙の繊維長／中芯原紙の繊維長・・・式ｄ

「繊維配向比」は、下記の手順ｄＡ〜ｄＤで測定される。
手順ｄＡ：上記の手順ｄａと同様
手順ｄＢ：上記の手順ｄｂと同様
手順ｄＣ：手順ｄＢで分離したライナ原紙と中芯原紙とのそれぞれを、シリンダード
ライヤー（品番：ＭＲ３Ｄ，ジャポー株式会社製）により水分がなくなる
まで乾燥する。
手順ｄＤ：手順ｄＣで乾燥したライナ原紙と中芯原紙の繊維配向比を、下記の繊維配
向特性評価装置特性を使用して測定する。
・繊維長測定機：品番ＦＳ−５ ＵＨＤベースユニット，バルメット社製
なお、繊維配向比の値は、上記の繊維長測定機の設定仕様の都合上、１．０が最小値となる。
――評価――

実施例ｄ１〜ｄ１１，ｄ２１〜ｄ３２および比較例ｄ１２〜ｄ２０，ｄ３３〜ｄ３６では、測定ダンボール材の全ての折目（端部）について折れ割れ性を評価した。「折れ割れ性」とは、ダンボール材を折り曲げた際の破損しにくさに対応する評価基準である。「破損」は折目でのライナ原紙の割れ，裂け，破れなどを含む。

折れ割れ性の評価では、折目の箇所において表ライナおよび裏ライナの少なくとも一方のライナ原紙に割れが生じているか否かを確認し、確認結果を以下の基準で評価した。「折目の箇所」とは、折目の周辺を含む領域である。
◎：折目に割れが観察されない
○：折目に割れが１〜２つ観察された
△：折目に割れが３〜４つ観察された
×：折目に割れが５つ以上観察された
なお、実施例ｄ１〜ｄ１１，ｄ２１〜ｄ３２および比較例ｄ１２〜ｄ２０，ｄ３３〜ｄ３６では、最も評価の高い「◎」およびその次に評価の高い「○」は良好な評価とし、最も評価の低い「×」およびその次に評価の低い「△」は不良な評価とした。

実施例ｄ１〜ｄ１１，ｄ２１〜ｄ３２では、ライナ原紙の坪量が１１０［ｇ／ｍ^２］以上であって２９０［ｇ／ｍ^２］以下であり、ライナ原紙のパルプ繊維長が０．５５［ｍｍ］以上であって１．６０［ｍｍ］以下であり、繊維配向比が１．０以上であって２．０以下であり、繊維長比が０．６５以上であって１．９０以下であり、折れ割れ性について「〇」以上の評価が得られた。
特に、ライナ原紙の坪量が１４０［ｇ／ｍ^２］以上であって１８０［ｇ／ｍ^２］以下であり、ライナ原紙のパルプ繊維長が０．９０［ｍｍ］以上であって１．３０［ｍｍ］以下であり、繊維配向比が１．３以上であって１．７以下であり、繊維長比が０．９０以上であって１．４０以下である実施例ｄ３，ｄ１１，ｄ２３，ｄ３０〜ｄ３２では、折れ割れ性について最も優れた「◎」の評価が得られた。

一方で、比較例ｄ１２，ｄ１３，ｄ１５，ｄ３３〜ｄ３６では、ライナ原紙のパルプ繊維長が０．５５［ｍｍ］〜１．６０［ｍｍ］の範囲を外れており、折れ割れ性について「△」以下の不良な評価が得られた。
また、比較例ｄ１４では、繊維配向比が２．０よりも大きく、折れ割れ性について「×」の評価が得られた。また、比較例ｄ１６，ｄ１７では繊維長比が０．６５〜１．９０の範囲を外れており、折れ割れ性について「△」の評価が得られた。また、比較例ｄ１８〜ｄ２０ではライナ原紙の坪量が１１０［ｇ／ｍ^２］〜２９０［ｇ／ｍ^２］の範囲を外れており、折れ割れ性について「△」以下の評価が得られた。

比較例ｄ１２，ｄ１３，ｄ３３〜ｄ３６からは、パルプ繊維長が０．５５［ｍｍ］未満であることにより、パルプ繊維長が短すぎるためパルプ繊維どうしの絡まりが少なくライナ原紙の全体的な強度が弱くなるため、折れ割れ性が不良となるものと推測される。比較例ｄ１５からはパルプ繊維長が１．６０［ｍｍ］よりも大きいことにより、比較例ｄ１４からは繊維配向比が２．０よりも大きいことにより、折目やその周辺箇所においてライナ原紙に応力が集中するため、折れ割れ性が不良となるものと推測される。

比較例ｄ１６からは、繊維長比が０．６５よりも小さいことにより、ライナ原紙の全体的な強度が中芯原紙に対して相対的に低下するため、折目の成形性が低下して不良な折れ割れ性が得られたものと推測される。比較例ｄ１７からは、繊維長比が１．９０よりも大きいことにより、折目やその周辺箇所においてライナ原紙に応力が集中するため、折れ割れ性が不良となるものと推測される。
比較例ｄ１８，ｄ１９からは坪量が１１０［ｇ／ｍ^２］よりも小さいことにより、ライナ原紙の全体的な強度が低下するため、折れ割れ性が不良となるものと推測される。比較例ｄ２０からは坪量が２９０［ｇ／ｍ^２］よりも大きいことにより、折目やその周辺箇所においてライナ原紙に応力が集中するため、折れ割れ性が不良となるものと推測される。

上記の比較例ｄ１２〜ｄ２０，ｄ３３〜ｄ３６に鑑みて、実施例ｄ１〜ｄ１１，ｄ２１〜ｄ３２からは、ライナ原紙の坪量が１１０［ｇ／ｍ^２］以上であって２９０［ｇ／ｍ^２］以下であることを前提にして、ライナ原紙のパルプ繊維長が０．５５［ｍｍ］以上であって１．６０［ｍｍ］以下であり、繊維長比が０．６５以上であって１．９０以下であることによりライナ原紙の全体的な強度が確保され、且つ、繊維配向比が１．０以上であって２．０以下であることにより、ライナ原紙の横方向の強度が確保されるので、折れ割れ性が良好になると推察される。
実施例ｄ３，ｄ１１，ｄ２３，ｄ３０〜ｄ３２からは、パルプ繊維長が０．９［ｍｍ］以上であって１．３０［ｍｍ］以下であり、繊維配向比が１．３以上であって１．７以下であることにより、ライナ原紙の全体的な強度とライナ原紙の横方向の強度とが底上げされるので、折れ割れ性がより良好になると推察される。

よって、ライナ原紙の坪量が１１０［ｇ／ｍ^２］以上であって２９０［ｇ／ｍ^２］以下であり、ライナ原紙のパルプ繊維長が０．５５［ｍｍ］以上であって１．６０［ｍｍ］以下であり、繊維配向比が１．０以上であって２．０以下であり、繊維長比が０．６５以上であって１．９０以下であれば、折目の破損を抑制できることがわかる。延いては、測定ダンボール材を用いたダンボール箱の外観が低下するのを抑えることができ、ダンボール箱の品質を確保できるとも言える。

＜構成ｅ＞
――測定対象――
構成ｅに関する実施例ｅ１〜ｅ３および比較例ｅ４には、実施例ｂ１〜ｂ３，ｃ１〜ｃ３，ｄ１〜ｄ３や比較例ｂ４，ｃ４，ｄ４と同様の原紙を用い、実施例ｃ１〜ｃ３，ｄ１〜ｄ３や比較例ｃ４，ｄ４と同様の段繰りロールを有するコルゲータを用いて製造されたＡフルートの測定ダンボール材を用いた。
上記のように製造された測定ダンボール材を用いた実施例ｅ１〜ｅ３および比較例ｅ４のそれぞれについて、接着力を測定し、下記の表１０に示す接着力が測定された。
なお、表１０の表記に関し、「Ｓ側」は「シングルフェーサ側」（裏ライナ側）を意味し、「Ｇ側」は「グルーマシン側」（表ライナ側）を意味する。

「接着力」は、測定ダンボール材のシートにおいて中芯の段頂（極大値に対応する箇所）とライナとの接着部の引き剥がし抵抗値に対応するパラメータである。平たく言えば、測定ダンボール材のシートをなすライナの剥がれにくさに対応するパラメータである。
この接着力は、下記の手順ｅａ〜ｅｅで測定した。
・手順ｅａ：測定ダンボール材の全段数Ｍが奇数の場合、半分の段数Ｍ／２の四捨五
入した段（すなわち真ん中の段）を基準に上下十段分のシートを採取し
、変形（たとえば凹み）のない二十枚のシートを切り出す。全段数Ｍが
偶数の場合、半分の段数（（Ｍ／２）＋１）を基準に上下十段分のシー
トを採取し、変形（たとえば凹み）のない二十枚のシートを切り出す。
・手順ｅｂ：手順ｅａで切り出されたシートから、以下に示すサイズに試験用のサン
プルをサンプルカッター（株式会社ミマキエンジニアリング社製，ＣＦ
２−１２１８）を用いて切り出す。
中芯の波形構造と平行な方向（縦方向〈ＣＤ方向〉） ：５０［ｍｍ］
中芯の波形構造と直交する方向（横方向〈ＭＤ方向〉）：８５［ｍｍ］
・手順ｅｃ：手順ｅｂで切り出されたサンプルは、表裏のそれぞれ十枚準備する。具
体的には、シングルフェーサ側の接着力を測定するための十枚と、グル
ーマシン側の接着力を測定するための十枚とを準備する。
・手順ｅｄ：手順ｅｃで準備されたサンプルを下記の測定装置に装着し、下記の準拠
規格，測定条件で接着力を測定した。
＞準拠規格：ＪＩＳ Ｚ０４０２：１９９５
＞測定装置：圧縮試験機（株式会社エー・アンド・デイ製，ＲＴＦ１３５０）
＞測定条件：ピンアタッチメント（日本Ｔ．Ｍ．Ｃ．株式会社）をサンプルに装着
し、測定装置上に置いて、剥離面が上側となるように１３［ｍｍ／分
］の速度で荷重を印加し、サンプルの接着部が剥離したときの最大荷
重を測定する。
・手順ｅｄ：手順ａｄ，ａＤ，ａＣと同様に、手順ｅｄで測定された接着力か
ら、測定結果の精度を低下させる外乱（要因）となりうる数値を除外し
て、平均値をとったものを破裂強さとした。

――評価――
上記のようにして接着力が得られた実施例ｅ１〜ｅ３および比較例ｅ４について、ライナ剥がれを評価した。
「ライナ剥がれ」とは、箱の品質の高低や外観の良否などに対応する評価基準である。このライナ剥がれは、下記の手順ｅＡ〜ｅＣで評価した。
・手順ｅＡ：構成ａ，ｂに係る製函性の評価と同様に、測定ダンボール材の折目を跨
ぐカット線で評価ダンボール片をサンプルカッター（株式会社ミマキエ
ンジニアリング社製，ＣＦ２−１２１８）を用いて切り抜く。なお、一
枚目の評価ダンボール片を切り抜くにあたって新しいカッタ刃に交換し
、このカッタ刃を百枚目（最後）まで交換せずに使用した。
・手順ｅＢ：手順ｅＡで切り抜かれた評価ダンボール片を手組みで組み立てる。「評
価ダンボール片」は、測定ダンボール材が下記の形状・サイズにサンプ
ルカッター（株式会社ミマキエンジニアリング社製，ＣＦ２−１２１８
）で下記の枚数が打ち抜かれた試験片である。
形 状：Ａ式段ボール箱が展開されたパターン
サイズ：Ａ式段ボール箱の側板の幅寸法３５６［ｍｍ］，
Ａ式段ボール箱の端板の幅寸法１５９［ｍｍ］，
Ａ式段ボール箱の高さ寸法２５６［ｍｍ］
枚 数：１００［枚］
・手順ｅＣ：手順ｅＢで組み立てられた評価箱におけるライナ（シート）の剥がれの
有無を観察する。

上記のライナ剥がれは、下記の基準で評価した。
・◎：全て（１００［箱］）の評価箱において、ライナの剥がれが見られなかった。
・○：１００［箱］の評価箱のうち１〜２［箱］にライナの剥がれが見られた。
・△：１００［箱］の評価箱のうち３〜４［箱］にライナの剥がれが見られた。
・×：１００［箱］の評価箱のうち５［箱］にライナの剥がれが見られた。
なお、ライナ剥がれに関して「○」の評価が得られた実施例ｅ２，ｅ３については、実施例ｅ２で１［箱］にライナの剥がれが見られ、比較例ｅ３で２［箱］にライナの剥がれが見られた。そのほか、ライナ剥がれに関して「△」の評価が得られた実施例や比較例は無かった。

実施例ｅ１〜ｅ３では、シングルフェーサ側およびグルーマシン側で測定された接着力の平均値（以下「平均接着力」と称する）が１４０［Ｎ］以上であって、ライナ剥がれについて「○」以上の評価が得られた。特に、平均接着力が２２０［Ｎ］以上の実施例ｅ１では、「◎」の評価が得られた。
一方、平均接着力が１４０［Ｎ］未満の比較例１では、ライナ剥がれについて「×」の評価が得られた。

上記の平均接着力が１４０［Ｎ］以上であれば、測定ダンボール材から評価ダンボール片が切り抜かれるときにライナが剥がれにくくなり、評価ダンボール片から評価箱が組み立てられるときにもライナが剥がれにくくなると推察される。さらに、平均接着力が２２０［Ｎ］以上であれば、評価ダンボール片の切り抜き時や組み立て時の双方でライナの剥がれを防止することができると推察される
よって、平均接着力が１４０［Ｎ］以上であれば、評価箱のライナが剥がれにくくなると言える。延いては、評価箱の外観が低下するのを抑えることができ、評価箱の品質を確保することができるとも言える。

［３．三構成を組み合わせた実施例］
さいごに、構成ａ，ｂおよびｃを組み合わせた実施例ａｂｃを述べる。
なお、実施例ａｂｃについて測定対象や評価の詳細は、特に言及しない限り、上述の内容と同様である。
――測定対象――
実施例ａｂｃは、以下に列挙するパラメータを兼ね備えた測定ダンボール材を対象にして評価した。
・ 厚 み 寸法 ：５．１［ｍｍ］
・平面圧縮強さ：１７０［ｋｐａ］
・ 角 度 比 ：０．００
・ 平均接着力 ：２３７．５［Ｎ］
＞シングルフェーサ側：２３０［Ｎ］
＞ グルーマシン側：２４５［Ｎ］

――評価――
実施例ａｂｃの測定ダンボール材に対して、製函性，罫割れ，印刷適性，ライナ剥がれのそれぞれを評価した。その結果、製函性，罫割れ，印刷適性，ライナ剥がれの何れにおいても優良（上述の「◎」）の評価が得られた。
実施例ａｂｃの評価結果より、構成ａ，ｂ，ｃを組み合わせた場合には、各構成ａ，ｂ，ｃに対応する評価が損なわれることなく優良なことがわかる。

さらに、上記のパラメータを有する測定ダンボール材を製函システムに用いた場合には、箱の組み立て速度（包装スピード）を高めることができると推察される。その理由としては、下記の理由α，βが挙げられる。
・理由α：ライナ剥がれの優良な評価が得られることから、ライナの剥がれを抑えつ
つ、測定ダンボール材を評価ダンボール片に切り抜く加工（すなわち「ス
リッタ加工」）の速度を高められると推察されること。言い換えれば、ス
リッタ加工において切り抜き対象のダンボール材をスリッタによって高速
で切り抜いたとしても、その衝撃でライナが剥がれにくいと推察されるこ
と。
・理由β：製函性の優良な評価が得られることから、製函性を確保したうえで、製函
システムの包装速度を高められると推察されること。言い換えれば、評価
ダンボール片を組み立てる装置ユニット（たとえば包装用ロボットアーム
）が組み立て対象のダンボール材を高速で折り立てたとしても、罫線にお
いて折れ曲がる（罫線以外の箇所での折れ曲がりが抑えられる）と推察さ
れること。

［ＩＩＩ．変形例］
上述の実施形態はあくまでも例示に過ぎず、この実施形態で明示しない種々の変形や技術の適用を排除する意図はない。本実施形態の各構成は、それらの趣旨を逸脱しない範囲で種々変形して実施することができる。また、必要に応じて取捨選択することができ、適宜組み合わせることもできる。
たとえば、ダンボール材が製函システム用の資材である場合には、意図的に形成された切れ込みやミシン目などの追加加工が折目に施されていないことが好ましく、ダンボール材におけるライナの表層に設けられる罫線を起点（たとえば罫線を内側）に１８０［°］折り返される箇所が折目であることが好ましい。一方、ダンボール材が製函システム用以外の資材である場合には、切れ込みやミシン目などの加工が折目に施されていてもよい。

上述したダンボール材や測定ダンボール材に用いるライナ原紙および中芯原紙は、例に挙げた品番の製品に限らず、特許６２１３３６４号公報のダンボール用ライナの製造方法で作製したライナ原紙や、特開２０１７−２１８７２１号公報の段ボール原紙の製造方法で作製した中芯原紙を用いても良い。

１ ダンボール材
１０ 段目（波目）
２ シート
２０ シート対
２１ 第一シート
２２ 第二シート
２３ 第三シート
Ｆ 折目
Ｌ 補助線
Ｌ１ 縦寸法（第一寸法）
Ｌ２ 横寸法（第二寸法）
Ｌ３ 高さ寸法（第三寸法）

Claims (4)

1. 連続する両面ダンボールにおいて矩形状のシートが第一方向に沿って直線状に延在する折目のそれぞれにおいて前記折目の沿う平面で前記第一方向に直交する第二方向へ折り返され、前記第一方向および前記第二方向の双方に直交する第三方向に沿って前記シートが積み重ねられた蛇腹折りのダンボール材であって、
   前記両面ダンボールを構成するライナの坪量が１１０［ｇ／ｍ^２］以上であって２９０［ｇ／ｍ^２］以下であり、
   前記ライナのパルプ繊維長が０．５５［ｍｍ］以上であって１．６０［ｍｍ］以下であり、
   前記ライナにおけるパルプ繊維の前記第一方向の配向に対する前記第二方向の配向の比率である繊維配向比が１．０以上であって２．０以下であり、
   前記両面ダンボールを構成する中芯のパルプ繊維長に対する前記ライナの前記パルプ繊維長の比率である繊維長比が０．６５以上であって１．９０以下であり、
   前記両面ダンボールがＡフルート，Ｂフルート，Ｃフルート，ＡＢフルートおよびＡＣフルートの何れか一つのフルートである
   ことを特徴とするダンボール材。
2. 前記ライナの坪量が１４０［ｇ／ｍ^２］以上であって１８０［ｇ／ｍ^２］以下であり、
   前記ライナの前記パルプ繊維長が０．９０［ｍｍ］以上であって１．３０［ｍｍ］以下であり、
   前記繊維配向比が１．３以上であって１．７以下であり、
   前記繊維長比が０．９０以上であって１．４０以下である
   ことを特徴とする請求項１に記載のダンボール材。
3. 請求項１または２に記載のダンボール材を用いた
   ことを特徴とするダンボール箱。
4. 自動包装システムに用いられる
   ことを特徴とする請求項１または２に記載のダンボール材。

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