JP6744097B2 - 射出成形金型及び射出成形金型の制御方法 - Google Patents
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Description
この発明は、射出成形工程に応じて金型温度を調節できるようにした射出成形金型及びその制御方法に関するものである。
（第１従来技術）
従来から、金型温度を制御して樹脂を射出成形する技術が知られている。例えば、第１従来技術は、金型に媒体流路を形成し、金型の型開きから射出充填が完了するまで媒体流路に熱水を供給し、射出充填の完了から型開きまで媒体流路に冷水を供給することにより、生産性を向上させると共に、射出成形品の寸法精度を向上させるようになっている（特許文献１参照）。
従来から、金型温度を制御して樹脂を射出成形する技術が知られている。例えば、第１従来技術は、金型に媒体流路を形成し、金型の型開きから射出充填が完了するまで媒体流路に熱水を供給し、射出充填の完了から型開きまで媒体流路に冷水を供給することにより、生産性を向上させると共に、射出成形品の寸法精度を向上させるようになっている（特許文献１参照）。
（第２従来技術）
また、図２１に示す第２従来技術に係る金型１１１は、キャビティ１１２の近傍にキャビティ部用カードリッジヒータ１１３を設置し、金型１１１の外周部に金型本体用カートリッジヒータ１１４を設置し、この金型本体用カートリッジヒータ１１４よりも外側に冷却水用配管１１５を設置して、成形サイクルを短縮し、低コストで高精度の成形品を製造するようになっている（特許文献２参照）。
また、図２１に示す第２従来技術に係る金型１１１は、キャビティ１１２の近傍にキャビティ部用カードリッジヒータ１１３を設置し、金型１１１の外周部に金型本体用カートリッジヒータ１１４を設置し、この金型本体用カートリッジヒータ１１４よりも外側に冷却水用配管１１５を設置して、成形サイクルを短縮し、低コストで高精度の成形品を製造するようになっている（特許文献２参照）。
しかしながら、第１従来技術は、射出成形温度が高いスーパーエンジニアリングプラスチック（ＰＥＥＫ、ＰＰＳ、ＰＥＩ等）を射出成形する場合に、金型温度を媒体流路内の熱水だけで射出成形に適した温度（例えば、３００℃）まで上昇させることが困難であった。
また、第２従来技術に係る金型１１１は、キャビティ部用カートリッジヒータ１１３がキャビティ１１２の温度をスーパーエンジニアリングプラスチックの成形に適した温度（例えば、３００℃）まで上昇させることができるものの、外表面の温度が通電開始から所望温度（例えば、３００℃）まで上昇するのに時間がかかっていた。また、第２従来技術に係る金型１１１は、冷却水用配管１１５がキャビティ１１２から離れた位置にあるため、キャビティ１１２の冷却に時間がかかっていた。したがって、第２従来技術に係る金型１１１は、成形サイクルの短縮が不十分であった。
そこで、本発明は、射出成形温度が高い樹脂材料の射出成形を可能にすると共に、射出成形サイクルを短縮することを目的とする。
本発明は、キャビティ４内に溶融樹脂を射出する射出成形金型１に関するものである。本発明の射出成形金型１は、キャビティ形成部分１６，１７を有するキャビティ駒５、３７と、このキャビティ駒５，３７が取り付けられる金型本体６，３８とを有している。前記キャビティ駒５，３７は、流体が流動する第１温度調節流路１３，４４と、通電により発熱する第１抵抗加熱ヒータ１５，４６とが配置されている。前記金型本体６，３８は、流体が流動する第２温度調節流路１２，４３と通電により発熱する第２抵抗加熱ヒータ１４，４５の少なくとも一つが配置され、前記第２温度調節流路１２，４３を流動する流体と前記第２抵抗加熱ヒータ１４，４５の少なくとも一つによって成形品の取り出し温度に維持される。そして、前記キャビティ駒５，３７と前記金型本体６，３８との間には、断熱材７が介装される。また、前記第１温度調節流路１３，４４と前記第１抵抗加熱ヒータ１５，４６両方の少なくとも一部は、前記キャビティ形成部分１６，１７の近傍に配置される。また、前記第１温度調節流路１３，４４は、第１の流体と第２の流体が交互に流動させられる。そして、前記第１の流体は、前記キャビティ駒５，３７を成形品の取り出し温度以上の温度まで加熱する高温水又は蒸気である。また、前記第２の流体は、前記キャビティ駒５，３７を成形品の取り出し温度まで冷却する低温水である。
また、本発明は、キャビティ４内に溶融樹脂を射出する射出成形金型１の制御方法に関するものである。この発明において、前記射出成形金型１は、キャビティ形成部分１６，１７を有するキャビティ駒５，３７と、このキャビティ駒５，３７が取り付けられる金型本体６，３８とを有している。前記キャビティ駒５，３７は、流体が流動する第１温度調節流路１３，４４と、通電により発熱する第１抵抗加熱ヒータ１５，４６とが配置されている。前記金型本体６，３８は、流体が流動する第２温度調節流路１２，４３と通電により発熱する第２抵抗加熱ヒータ１４，４５の少なくとも一つが配置され、前記第２温度調節流路１２，４３を流動する流体と前記第２抵抗加熱ヒータ１４，４５の少なくとも一つによって成形品の取り出し温度に維持される。そして、前記キャビティ駒５，３７と前記金型本体６，３８との間には、断熱材７が介装される。また、前記第１温度調節流路１３，４４と前記第１抵抗加熱ヒータ１５，４６両方の少なくとも一部は、前記キャビティ形成部分１６，１７の近傍に配置される。前記第１温度調節流路１３，４４は、第１の流体と第２の流体が交互に流動させられる。前記第１の流体は、前記キャビティ駒５，３７を成形品の取り出し温度以上の温度まで加熱する高温水又は蒸気であり、前記第１の抵抗加熱ヒータ１５，４６が通電されると同時に前記第１温度調節流路１３，４４を流動させられ、前記キャビティ形成部分１６，１７の近傍の温度が成形品の取り出し温度以上の第１の設定温度に到達すると前記第１温度調節流路１３，４４から排出される。前記第１の抵抗加熱ヒータ１５，４６は、前記キャビティ形成部分１６，１７の近傍の温度が前記第１の設定温度以上の温度で且つ前記溶融樹脂の射出成形に適した温度である第２の設定温度に到達すると通電が遮断される。前記第２の流体は、前記キャビティ駒５，３７を成形品の取り出し温度まで冷却する低温水であり、前記第１の抵抗加熱ヒータ１５，４６への通電が遮断された後に前記第１温度調節流路１３，４４を流動させられ、前記キャビティ形成部分１６，１７の近傍の温度が前記成形品の取り出し温度まで低下すると前記第１温度調節流路１３，４４から排出される。
本発明によれば、金型本体と断熱材で仕切られたキャビティ駒が高温水又は蒸気で加熱されると共に抵抗加熱ヒータで加熱されるため、キャビティ駒が射出成形温度が高い樹脂材料の射出成形を可能する温度まで急速に加熱される。また、本発明によれば、金型本体と断熱材で仕切られたキャビティ駒のみを低温水で冷却できるので、キャビティ駒のキャビティ形成部分を効率的に冷却することが可能になる。その結果、本発明によれば、射出成形サイクルを短縮できる。
以下、本発明の実施形態を図面に基づき詳述する。
［第１実施形態］
図１は、本発明の第１実施形態に係る射出成形金型１の断面図である。この図１に示すように、射出成形金型１は、固定側金型２と可動側金型３に大別される。そして、この射出成形金型１は、型締め時に、固定側金型２と可動側金型３の突き合わせ面側にキャビティ４が形成され、このキャビティ４内に図示しないゲートから溶融樹脂が射出され、キャビティ４の形状を転写したような成形品が製造されるようになっている。
［第１実施形態］
図１は、本発明の第１実施形態に係る射出成形金型１の断面図である。この図１に示すように、射出成形金型１は、固定側金型２と可動側金型３に大別される。そして、この射出成形金型１は、型締め時に、固定側金型２と可動側金型３の突き合わせ面側にキャビティ４が形成され、このキャビティ４内に図示しないゲートから溶融樹脂が射出され、キャビティ４の形状を転写したような成形品が製造されるようになっている。
（固定側金型）
図１に示すように、固定側金型２は、固定側キャビティ駒５と固定側金型本体６とを有している。固定側金型本体６は、固定側キャビティ駒５が断熱材７（例えば、日光化成株式会社製の商品名「ロスナボード」）を介して取り付けられる第１固定側金型本体８と、固定側キャビティ駒５を収容するキャビティ駒収容穴１０が形成された第２固定側金型本体１１と、を有している。第１及び第２固定側金型本体８，１１は、固定側金型本体６の温度を成形品の取り出し温度に維持するために、流体（熱水又は蒸気）を流動させる固定側温度調節流路（１２）が形成されている。この固定側温度調節流路（１２）は、固定側キャビティ駒５の第１固定側温度調節流路１３と区別するために、第２固定側温度調節流路１２と呼称する。なお、第１及び第２固定側金型本体８，１１は、第２固定側温度調節流路１２に代えて、カートリッジヒータ、シーズヒータ等の抵抗加熱ヒータ（１４）を設置してもよい。この第１及び第２固定側金型本体８，１１に設置する抵抗加熱ヒータ（１４）は、固定側キャビティ駒５の第１固定側抵抗加熱ヒータ１５と区別するために、第２固定側抵抗加熱ヒータ１４と呼称する。また、第１及び第２固定側金型本体８，１１は、第２固定側温度調節流路１２と第２固定側抵抗加熱ヒータ１４とを併用してもよい。
図１に示すように、固定側金型２は、固定側キャビティ駒５と固定側金型本体６とを有している。固定側金型本体６は、固定側キャビティ駒５が断熱材７（例えば、日光化成株式会社製の商品名「ロスナボード」）を介して取り付けられる第１固定側金型本体８と、固定側キャビティ駒５を収容するキャビティ駒収容穴１０が形成された第２固定側金型本体１１と、を有している。第１及び第２固定側金型本体８，１１は、固定側金型本体６の温度を成形品の取り出し温度に維持するために、流体（熱水又は蒸気）を流動させる固定側温度調節流路（１２）が形成されている。この固定側温度調節流路（１２）は、固定側キャビティ駒５の第１固定側温度調節流路１３と区別するために、第２固定側温度調節流路１２と呼称する。なお、第１及び第２固定側金型本体８，１１は、第２固定側温度調節流路１２に代えて、カートリッジヒータ、シーズヒータ等の抵抗加熱ヒータ（１４）を設置してもよい。この第１及び第２固定側金型本体８，１１に設置する抵抗加熱ヒータ（１４）は、固定側キャビティ駒５の第１固定側抵抗加熱ヒータ１５と区別するために、第２固定側抵抗加熱ヒータ１４と呼称する。また、第１及び第２固定側金型本体８，１１は、第２固定側温度調節流路１２と第２固定側抵抗加熱ヒータ１４とを併用してもよい。
また、図１及び図２に示すように、固定側キャビティ駒５は、略円柱形状に形作られ、中心軸ＣＬに沿った一端側に固定側キャビティ形成部分１６が形成されている。この固定側キャビティ形成部分１６は、可動側キャビティ形成部分１７と共にキャビティ４を形成するものであり、固定側キャビティ駒５の一端面に形成された凹所である。また、固定側キャビティ駒５は、中心軸ＣＬに沿った他端側に、径方向外方側へ鍔状に張り出すフランジ部１８が形成されている。そして、この固定側キャビティ駒５は、その中心軸ＣＬに沿った他端側が円板状の断熱材７を介して第１固定側金型本体８に支持され、フランジ部１８が第２固定側金型本体１１の固定側キャビティ駒収容穴１０のストッパ面２０に押し付けられ、固定側金型本体６に固定されるようになっている。このような固定側キャビティ駒５は、断熱材７で第１固定側金型本体８との間の熱伝導が遮断されるようになっている。
また、図１乃至図３に示すように、固定側キャビティ駒５は、その内部に第１固定側温度調節流路１３が形成されている。この第１固定側温度調節流路１３は、固定側キャビティ駒５の内部に一筆書き状に連続するように形成された二条の螺旋状流路２１を有し、その二条の螺旋状流路２１の一端が流体導入路２２に接続され、その二条の螺旋状流路２１の他端が流体排出路２３に接続されている。そして、この第１固定側温度調節流路１３の一部は、キャビティ形成部分１６の近傍に位置している。なお、流体導入路２２及び流体排出路２３は、断熱材７及び第１固定側金型本体８を貫通して、流路切換用のバルブユニット２４に接続されている。
図１乃至図３に示す第１固定側温度調節流路１３は、流路切換用のバルブユニット２４を介して第１流体供給装置２５、第２流体供給装置２６、又はコンプレッサ２７に接続されている。そして、第１固定側温度調節流路１３は、バルブユニット２４によって第１流体供給装置２５に接続された場合、第１流体供給装置２５から第１の流体が供給され、固定側キャビティ駒５を成形品の取り出し温度（Ｔ１℃）以上の温度（Ｔ２℃）まで加熱するようになっている（図５参照）。また、第１固定側温度調節流路１３は、バルブユニット２４によって第２流体供給装置２６に接続された場合、第２流体供給装置２６から第２の流体が供給され、固定側キャビティ駒５を成形品の取り出し温度（Ｔ１℃）まで冷却するようになっている（図５参照）。また、第１固定側温度調節流路１３は、バルブユニット２４によってコンプレッサ２７に接続された場合、コンプレッサ２７から圧縮空気が供給され、内部に残留する流体（第１の流体又は第２の流体）及び圧縮空気をドレンタンク２８側に排出できるようなっている。第１の流体は、第２の流体よりも温度が高い高温水又は蒸気である。第２の流体は、第１の流体よりも温度が低く、第１の流体及び第１固定側抵抗加熱ヒータ１５によって成形品の取り出し温度以上の温度（Ｔ３℃＞Ｔ２℃）に加熱された固定側キャビティ駒５を成形品の取り出し温度（Ｔ１℃）まで冷却できる低温水である（図５参照）。なお、Ｔ１℃、Ｔ２℃、及びＴ３℃は、射出成形される樹脂材料の種類によって異なる。例えば、成形品の取り出し温度（Ｔ１℃）は、約６０℃〜１２０℃になる。また、第１固定側温度調節流路１３を流動した第１の流体は第１液体供給装置２５に還流され、第１固定側温度調節流路１３を流動した第２の流体は第２液体供給装置２６に還流されるようになっている。
図１、図２、及び図４に示す第１固定側抵抗加熱ヒータ１５は、フレキシブルヒータであり、固定側キャビティ駒５の外周面５ａに螺旋状に形成されたヒータ収容溝３０内に収容されている。この第１固定側抵抗加熱ヒータ１５は、スイッチ３１によって通電がオン・オフされるようになっている。そして、この第１固定側抵抗加熱ヒータ１５は、一部（先端側）が固定側キャビティ形成部分１６の近傍に位置し、第１固定側温度調節流路１３に第１の流体が流動するのと同時に通電され、固定側キャビティ駒５を成形品の取り出し温度以上の温度（Ｔ３℃）に加熱する（図５参照）。
図１に示すように、熱電対３２は、第１固定側金型本体８及び断熱材７を貫通し、固定側キャビティ駒５の固定側キャビティ形成部分１６の近傍まで挿入され、固定側キャビティ駒５の固定側キャビティ形成部分１６近傍の温度測定データをコントローラ３３に入力できるようになっている。コントローラ３３は、予めインストールされた制御プログラム及び熱電対３２等からの入力データに基づいて、第１流体供給装置２５、第２流体供給装置２６、コンプレッサ２７、バルブユニット２４、スイッチ３１の作動を制御するようになっている。
図１及び図２に示した固定側キャビティ駒５は、３Ｄプリンタによる金属粉末積層法を使用して形成されている。その結果、固定側キャビティ駒５は、複雑な三次元的構造の第１固定側温度調節流路１３が内部に容易且つ確実に形成されると共に、螺旋状のヒータ収容溝３０及び固定側キャビティ形成部分１６が容易且つ確実に形成される。
図１に示すように、第１固定側抵抗加熱ヒータ１５の外周側には、ステンレス鋼等の金属で形成された円筒状の遮熱体３４が嵌合されている。そして、この遮熱体３４と第２固定側金型本体１１（キャビティ駒収容穴１０の内面）との間には、隙間（空気層）３５が設けられている。そして、固定側キャビティ駒５と第２固定側金型本体１１との接触箇所は、第２固定側金型本体１１に形成されたキャビティ駒収容穴１０の小径部分３６と第２固定側金型本体１１のストッパ面２０の極限られた部分であり、固定側キャビティ駒５から第２固定側金型本体１１への熱伝導が抑えられ、固定側キャビティ駒５の熱が第２固定側金型本体１１側に逃げにくくなっている。
（可動側金型）
図１に示す可動側金型３は、可動側キャビティ駒３７と可動側金型本体３８とを有している。可動側金型本体３８は、可動側キャビティ駒３７が断熱材７を介して取り付けられる第１可動側金型本体４０と、可動側キャビティ駒３７を収容するキャビティ駒収容穴４１が形成された第２可動側金型本体４２と、を有している。第１及び第２可動側金型本体４０，４２は、可動側金型本体３８の温度を成形品の取り出し温度に維持するために、流体（熱水又は蒸気）を流動させる可動側温度調節流路（４３）が形成されている。この可動側温度調節流路（４３）は、可動側キャビティ駒３７の第１可動側温度調節流路４４と区別するために、第２可動側温度調節流路４３と呼称する。なお、第１及び第２可動側金型本体４０，４２は、第２可動側温度調節流路４３に代えて、カートリッジヒータ、シーズヒータ等の可動側抵抗加熱ヒータ（４５）を設置してもよい。この第１及び第２可動側金型本体４０，４２に設置する可動側抵抗加熱ヒータ（４５）は、可動側キャビティ駒３７の第１可動側抵抗加熱ヒータ４６と区別するために、第２可動側抵抗加熱ヒータ４５と呼称する。また、第１及び第２可動側金型本体４０，４２は、第２可動側温度調節流路４３と第２可動側抵抗加熱ヒータ４６とを併用してもよい。
図１に示す可動側金型３は、可動側キャビティ駒３７と可動側金型本体３８とを有している。可動側金型本体３８は、可動側キャビティ駒３７が断熱材７を介して取り付けられる第１可動側金型本体４０と、可動側キャビティ駒３７を収容するキャビティ駒収容穴４１が形成された第２可動側金型本体４２と、を有している。第１及び第２可動側金型本体４０，４２は、可動側金型本体３８の温度を成形品の取り出し温度に維持するために、流体（熱水又は蒸気）を流動させる可動側温度調節流路（４３）が形成されている。この可動側温度調節流路（４３）は、可動側キャビティ駒３７の第１可動側温度調節流路４４と区別するために、第２可動側温度調節流路４３と呼称する。なお、第１及び第２可動側金型本体４０，４２は、第２可動側温度調節流路４３に代えて、カートリッジヒータ、シーズヒータ等の可動側抵抗加熱ヒータ（４５）を設置してもよい。この第１及び第２可動側金型本体４０，４２に設置する可動側抵抗加熱ヒータ（４５）は、可動側キャビティ駒３７の第１可動側抵抗加熱ヒータ４６と区別するために、第２可動側抵抗加熱ヒータ４５と呼称する。また、第１及び第２可動側金型本体４０，４２は、第２可動側温度調節流路４３と第２可動側抵抗加熱ヒータ４６とを併用してもよい。
また、図１及び図２に示すように、可動側キャビティ駒３７は、略円柱形状に形作られ、中心軸ＣＬに沿った一端側に可動側キャビティ形成部分１７が形成されている。この可動側キャビティ形成部分１７は、固定側キャビティ形成部分１６と共にキャビティ４を形成するものであり、可動側キャビティ駒３７の一端面に形成された凹所である。そして、可動側キャビティ駒３７は、中心軸ＣＬに沿った一端側の外周面３７ａが第２可動側金型本体４２に形成されたキャビティ駒収容穴４１の小径部分４７で径方向に位置決めされる。また、可動側キャビティ駒３７は、中心軸ＣＬに沿った他端側に、径方向外方側へ鍔状に張り出すフランジ部４８が形成されている。そして、この可動側キャビティ駒３７は、その中心軸ＣＬに沿った他端側が円板状の断熱材７を介して第１可動側金型本体４０に支持され、フランジ部４８が第２可動側金型本体４２のキャビティ駒収容穴４１のストッパ面５０に押し付けられ、可動側金型本体３８に固定されるようになっている。このような可動側キャビティ駒３７は、断熱材７で第１可動側金型本体４０との間の熱伝導が遮断されるようになっている。
また、図１及び図３に示すように、可動側キャビティ駒３７は、その内部に第１可動側温度調節流路４４が形成されている。この第１可動側温度調節流路４４は、可動側キャビティ駒３７の内部に一筆書き状に連続するように形成された二条の螺旋状流路５１を有し、その二条の螺旋状流路５１の一端が流体導入路５２に接続され、その二条の螺旋状流路５１の他端が流体排出路５３に接続されている。そして、この第１可動側温度調節流路４４の一部は、可動側キャビティ形成部分１７の近傍に位置している。なお、流体導入路５２及び流体排出路５３は、断熱材７及び第１可動側金型本体４０を貫通して、流路切換用のバルブユニット２４に接続されている。
図１乃至図３に示す第１可動側温度調節流路４４は、流路切換用のバルブユニット２４を介して第１流体供給装置２５、第２流体供給装置２６、又はコンプレッサ２７に接続されている。そして、第１可動側温度調節流路４４は、バルブユニット２４によって第１流体供給装置２５に接続された場合、第１流体供給装置２５から第１の流体が供給され、可動側キャビティ駒３７を成形品の取り出し温度（Ｔ１℃）以上の温度（Ｔ２℃）まで加熱するようになっている（図５参照）。また、第１可動側温度調節流路４４は、バルブユニット２４によって第２流体供給装置２６に接続された場合、第２流体供給装置２６から第２の流体が供給され、可動側キャビティ駒３７を成形品の取り出し温度（Ｔ１℃）まで冷却するようになっている（図５参照）。また、第１可動側温度調節流路４４は、バルブユニット２４によってコンプレッサ２７に接続された場合、コンプレッサ２７から圧縮空気が供給され、内部に残留する流体（第１の流体又は第２の流体）及び圧縮空気をドレンタンク２８側に排出できるようなっている。なお、第１可動側温度調節流路４４を流動した第１の流体は第１液体供給装置２５に還流され、第１可動側温度調節流路４４を流動した第２の流体は第２液体供給装置２６に還流されるようになっている。
図１、図２、及び図４に示す第１可動側抵抗加熱ヒータ４６は、フレキシブルヒータであり、可動側キャビティ駒３７の外周面３７ａに螺旋状に形成されたヒータ収容溝５４内に収容されている。この第１可動側抵抗加熱ヒータ４６は、スイッチ３１によって通電がオン・オフされるようになっている。そして、この第１可動側抵抗加熱ヒータ４６は、一部（先端側）が可動側キャビティ形成部分１７の近傍に位置し、第１可動側温度調節流路４４に第１の流体が流動するのと同時に通電され、可動側キャビティ駒３７を成形品の取り出し温度以上の温度（Ｔ３℃）に加熱する（図５参照）。
図１に示すように、熱電対３２は、第１可動側金型本体４０及び断熱材７を貫通し、可動側キャビティ駒３７の可動側キャビティ形成部分１７の近傍まで挿入され、可動側キャビティ駒３７の可動側キャビティ形成部分１７近傍の温度測定データをコントローラ３３に入力できるようになっている。
図１及び図２に示した可動側キャビティ駒３７は、３Ｄプリンタによる金属粉末積層法を使用して形成されている。その結果、可動側キャビティ駒３７は、複雑な三次元的構造の第１可動側温度調節流路４４が内部に容易且つ確実に形成されると共に、螺旋状のヒータ収容溝５４及び可動側キャビティ形成部分１７が容易且つ確実に形成される。
図１に示すように、第１可動側抵抗加熱ヒータ４６の外周側には、ステンレス鋼等の金属で形成された円筒状の遮熱体５５が嵌合されている。そして、この遮熱体５５と第２可動側金型本体４２（キャビティ駒収容穴４１の内面）との間には、隙間５６（空気層）が設けられている。また、可動側キャビティ駒３７のフランジ部４８の外周面と第２可動側金型本体４２との間には、隙間（空気層）が設けられている。そして、可動側キャビティ駒３７と第２可動側金型本体４２との接触箇所は、第２可動側金型本体４２に形成されたキャビティ駒収容穴４１の小径部分４７と第２可動側金型本体４２のストッパ面５０の極限られた部分であり、可動側キャビティ駒３７から第２可動側金型本体４２への熱伝導が抑えられ、可動側キャビティ駒３７の熱が第２可動側金型本体４２側に逃げにくくなっている。
（射出成形金型の制御方法）
図５乃至図６は、本実施形態に係る射出成形金型１の制御方法を説明するための図である。なお、図５は、固定側キャビティ駒５及び可動側キャビティ駒３７の温度と射出成形時間との関係を示す図である。図６は、射出成形金型１の作動状態を示すタイムチャート図である。なお、射出成形金型１は、固定側金型２の固定側キャビティ駒５と可動側金型３の可動側キャビティ駒３７が同時に作動制御される。
図５乃至図６は、本実施形態に係る射出成形金型１の制御方法を説明するための図である。なお、図５は、固定側キャビティ駒５及び可動側キャビティ駒３７の温度と射出成形時間との関係を示す図である。図６は、射出成形金型１の作動状態を示すタイムチャート図である。なお、射出成形金型１は、固定側金型２の固定側キャビティ駒５と可動側金型３の可動側キャビティ駒３７が同時に作動制御される。
（制御の第１ステップ）
本実施形態に係る射出成形金型１を使用した射出成形は、型締めした後、コントローラ３３によってバルブユニット２４が作動制御され、固定側キャビティ駒５の第１固定側温度調節流路１３と可動側キャビティ駒３７の第１可動側温度調節流路４４に第１流体供給装置２５から第１の流体が供給されると共に、コントローラ３３によってスイッチ３１がオンさせられ、固定側キャビティ駒５の第１固定側抵抗加熱ヒータ１５と可動側キャビティ駒３７の第１可動側抵抗加熱ヒータ４６が通電されることにより、成形サイクルがスタートする。その結果、固定側キャビティ駒５は、第１固定側温度調節流路１３を流動する第１の流体と第１固定側抵抗加熱ヒータ１５によって成形品の取り出し温度（Ｔ１℃）以上の温度に加熱される。また、可動側キャビティ駒３７は、第１可動側温度調節流路４４を流動する第１の流体と第１可動側抵抗加熱ヒータ４６によって成形品の取り出し温度（Ｔ１℃）以上の温度に急速に加熱される。なお、固定側キャビティ駒５及び可動側キャビティ駒３７は、予め成形品の取り出し温度以上の温度に加熱された第１の流体が第１固定側温度調節流路１３及び第１可動側温度調節流路４４に供給されるため、第１固定側抵抗加熱ヒータ１５及び第１可動側抵抗加熱ヒータ４６の温度上昇の遅れが第１の流体から供給される熱エネルギーによって補われる。
本実施形態に係る射出成形金型１を使用した射出成形は、型締めした後、コントローラ３３によってバルブユニット２４が作動制御され、固定側キャビティ駒５の第１固定側温度調節流路１３と可動側キャビティ駒３７の第１可動側温度調節流路４４に第１流体供給装置２５から第１の流体が供給されると共に、コントローラ３３によってスイッチ３１がオンさせられ、固定側キャビティ駒５の第１固定側抵抗加熱ヒータ１５と可動側キャビティ駒３７の第１可動側抵抗加熱ヒータ４６が通電されることにより、成形サイクルがスタートする。その結果、固定側キャビティ駒５は、第１固定側温度調節流路１３を流動する第１の流体と第１固定側抵抗加熱ヒータ１５によって成形品の取り出し温度（Ｔ１℃）以上の温度に加熱される。また、可動側キャビティ駒３７は、第１可動側温度調節流路４４を流動する第１の流体と第１可動側抵抗加熱ヒータ４６によって成形品の取り出し温度（Ｔ１℃）以上の温度に急速に加熱される。なお、固定側キャビティ駒５及び可動側キャビティ駒３７は、予め成形品の取り出し温度以上の温度に加熱された第１の流体が第１固定側温度調節流路１３及び第１可動側温度調節流路４４に供給されるため、第１固定側抵抗加熱ヒータ１５及び第１可動側抵抗加熱ヒータ４６の温度上昇の遅れが第１の流体から供給される熱エネルギーによって補われる。
（制御の第２ステップ）
射出成形金型１は、固定側キャビティ駒５と可動側キャビティ駒３７の温度が熱電対３２，３２でそれぞれ測定され、固定側キャビティ駒５及び可動側キャビティ駒３７の温度が成形品の取り出し温度（Ｔ１℃）以上の第１の設定温度（Ｔ２℃）に到達すると（ｔ１秒経過すると）、コントローラ３３によってバルブユニット２４が作動させられ、第１流体供給装置２５から第１固定側温度調節流路１３及び第１可動側温度調節流路４４への第１の流体の供給が停止され、第１固定側温度調節流路１３及び第１可動側温度調節流路４４の第１の流体が第１流体供給装置２５に還流される。
射出成形金型１は、固定側キャビティ駒５と可動側キャビティ駒３７の温度が熱電対３２，３２でそれぞれ測定され、固定側キャビティ駒５及び可動側キャビティ駒３７の温度が成形品の取り出し温度（Ｔ１℃）以上の第１の設定温度（Ｔ２℃）に到達すると（ｔ１秒経過すると）、コントローラ３３によってバルブユニット２４が作動させられ、第１流体供給装置２５から第１固定側温度調節流路１３及び第１可動側温度調節流路４４への第１の流体の供給が停止され、第１固定側温度調節流路１３及び第１可動側温度調節流路４４の第１の流体が第１流体供給装置２５に還流される。
（制御の第３ステップ）
射出成形金型１は、固定側キャビティ駒５と可動側キャビティ駒３７が第１の設定温度（Ｔ２℃）から第２の設定温度（Ｔ３℃）に到達するまで（ｔ１秒からｔ２秒まで）、固定側キャビティ駒５が第１固定側抵抗加熱ヒータ１５のみによって加熱され、可動側キャビティ駒３７が第１可動側抵抗加熱ヒータ４６によってのみ加熱される。
射出成形金型１は、固定側キャビティ駒５と可動側キャビティ駒３７が第１の設定温度（Ｔ２℃）から第２の設定温度（Ｔ３℃）に到達するまで（ｔ１秒からｔ２秒まで）、固定側キャビティ駒５が第１固定側抵抗加熱ヒータ１５のみによって加熱され、可動側キャビティ駒３７が第１可動側抵抗加熱ヒータ４６によってのみ加熱される。
（制御の第４ステップ）
そして、射出成形金型１は、固定側キャビティ駒５と可動側キャビティ駒３７の温度が第２の設定温度（Ｔ３℃）に到達すると（ｔ２秒経過すると）、コントローラ３３によってスイッチ３１がオフさせられ、第１固定側抵抗加熱ヒータ１５及び第１可動側抵抗加熱ヒータ４６への通電が遮断される。
そして、射出成形金型１は、固定側キャビティ駒５と可動側キャビティ駒３７の温度が第２の設定温度（Ｔ３℃）に到達すると（ｔ２秒経過すると）、コントローラ３３によってスイッチ３１がオフさせられ、第１固定側抵抗加熱ヒータ１５及び第１可動側抵抗加熱ヒータ４６への通電が遮断される。
（制御の第５ステップ）
また、射出成形金型１は、固定側キャビティ駒５と可動側キャビティ駒３７の温度が第２の設定温度（Ｔ３℃）に到達すると（ｔ２秒経過すると）、溶融樹脂が図示しないゲートからキャビティ４内に射出されると共に、バルブユニット２４がコントローラ３３によって作動させられ、コンプレッサ２７と第１固定側温度調節流路１３及び第１可動側温度調節流路４４とがバルブユニット２４を介して接続され、圧縮空気が第１固定側温度調節流路１３及び第１可動側温度調節流路４４に瞬間的に（僅かな時間Δｔだけ）供給され、第１固定側温度調節流路１３及び第１可動側温度調節流路４４に残留している第１の流体がドレンタンク２８に圧縮空気と共に排出される。なお、生産サイクルが僅かに長くなることを許容できる場合には、圧縮空気を第１固定側温度調節流路１３及び第１可動側温度調節流路４４に供給するのを省略してもよい。
また、射出成形金型１は、固定側キャビティ駒５と可動側キャビティ駒３７の温度が第２の設定温度（Ｔ３℃）に到達すると（ｔ２秒経過すると）、溶融樹脂が図示しないゲートからキャビティ４内に射出されると共に、バルブユニット２４がコントローラ３３によって作動させられ、コンプレッサ２７と第１固定側温度調節流路１３及び第１可動側温度調節流路４４とがバルブユニット２４を介して接続され、圧縮空気が第１固定側温度調節流路１３及び第１可動側温度調節流路４４に瞬間的に（僅かな時間Δｔだけ）供給され、第１固定側温度調節流路１３及び第１可動側温度調節流路４４に残留している第１の流体がドレンタンク２８に圧縮空気と共に排出される。なお、生産サイクルが僅かに長くなることを許容できる場合には、圧縮空気を第１固定側温度調節流路１３及び第１可動側温度調節流路４４に供給するのを省略してもよい。
（制御の第６ステップ）
また、射出成形金型１は、固定側キャビティ駒５と可動側キャビティ駒３７の温度が第２の設定温度（Ｔ３℃）で維持され、溶融樹脂がキャビティ４に充填された後に保圧された状態で所定時間経過（ｔ３秒経過）すると、バルブユニット２４がコントローラ３３によって作動させられ、第１固定側温度調節流路１３と第１可動側温度調節流路４４に第２流体供給装置２６から第２の流体が供給される。この第２の流体は、第１固定側温度調節流路１３と第１可動側温度調節流路４４を流動して、固定側キャビティ駒５及び可動側キャビティ駒３７の温度を第２の設定温度（Ｔ３℃）から成形品の取り出し温度（Ｔ１℃）まで急速に冷却する。
また、射出成形金型１は、固定側キャビティ駒５と可動側キャビティ駒３７の温度が第２の設定温度（Ｔ３℃）で維持され、溶融樹脂がキャビティ４に充填された後に保圧された状態で所定時間経過（ｔ３秒経過）すると、バルブユニット２４がコントローラ３３によって作動させられ、第１固定側温度調節流路１３と第１可動側温度調節流路４４に第２流体供給装置２６から第２の流体が供給される。この第２の流体は、第１固定側温度調節流路１３と第１可動側温度調節流路４４を流動して、固定側キャビティ駒５及び可動側キャビティ駒３７の温度を第２の設定温度（Ｔ３℃）から成形品の取り出し温度（Ｔ１℃）まで急速に冷却する。
（制御の第７ステップ）
そして、射出成形金型１は、固定側キャビティ駒５及び可動側キャビティ駒３７の温度が成形品の取り出し温度（Ｔ１℃）に到達すると（ｔ４秒経過すると）、バルブユニット２４がコントローラ３３によって作動させられ、第２流体供給装置２６からの第２の流体の供給が停止されると共に、第２の流体が第１固定側温度調節流路１３と第１可動側温度調節流路４４から第２流体供給装置２６に還流される。
そして、射出成形金型１は、固定側キャビティ駒５及び可動側キャビティ駒３７の温度が成形品の取り出し温度（Ｔ１℃）に到達すると（ｔ４秒経過すると）、バルブユニット２４がコントローラ３３によって作動させられ、第２流体供給装置２６からの第２の流体の供給が停止されると共に、第２の流体が第１固定側温度調節流路１３と第１可動側温度調節流路４４から第２流体供給装置２６に還流される。
（制御の第８ステップ）
また、射出成形金型１は、固定側キャビティ駒５及び可動側キャビティ駒３７の温度が成形品の取り出し温度（Ｔ１℃）に到達すると（ｔ４秒経過すると）、可動側金型３が固定側金型２から分離され（型開きされ）、可動側キャビティ駒３７の可動側キャビティ形成部分１７に残っている成形品が図示しないエジェクタピンで取り出される。
また、射出成形金型１は、固定側キャビティ駒５及び可動側キャビティ駒３７の温度が成形品の取り出し温度（Ｔ１℃）に到達すると（ｔ４秒経過すると）、可動側金型３が固定側金型２から分離され（型開きされ）、可動側キャビティ駒３７の可動側キャビティ形成部分１７に残っている成形品が図示しないエジェクタピンで取り出される。
（制御の第９ステップ）
また、射出成形金型１は、成形品の取り出し作業が終了すると（ｔ５秒経過すると）、型締めされ（可動側金型３が固定側金型２に押し当てられ）、次の射出成形サイクルがスタートし、第１固定側温度調節流路１３と第１可動側温度調節流路４４に第１の流体が供給されると共に、第１固定側抵抗加熱ヒータ１５と第１可動側抵抗加熱ヒータ４６が通電される。このように、第１固定側温度調節流路１３と第１可動側温度調節流路４４には、第１の流体と第２の流体が交互に供給され、射出成形サイクルが繰り返される。
また、射出成形金型１は、成形品の取り出し作業が終了すると（ｔ５秒経過すると）、型締めされ（可動側金型３が固定側金型２に押し当てられ）、次の射出成形サイクルがスタートし、第１固定側温度調節流路１３と第１可動側温度調節流路４４に第１の流体が供給されると共に、第１固定側抵抗加熱ヒータ１５と第１可動側抵抗加熱ヒータ４６が通電される。このように、第１固定側温度調節流路１３と第１可動側温度調節流路４４には、第１の流体と第２の流体が交互に供給され、射出成形サイクルが繰り返される。
（第１実施形態の第１の効果）
本実施形態に係る射出成形金型１によれば、固定側キャビティ駒５は、第１固定側抵抗加熱ヒータ１５の温度上昇の遅れが第１固定側温度調節流路１３を流動する第１の流体の熱で補われる。また、可動側キャビティ駒３７は、第１可動側抵抗加熱ヒータ４６の温度上昇の遅れが第１可動側温度調節流路４４を流動する第１の流体の熱で補われる。したがって、本実施形態の射出成形金型１は、固定側キャビティ駒５が第１固定側抵抗加熱ヒータ１５のみで加熱される場合、及び可動側キャビティ駒３７が第１可動側抵抗加熱ヒータ４６のみで加熱される場合と比較し、固定側キャビティ駒５及び可動側キャビティ駒３７を短時間で射出成形に適した温度（Ｔ３℃）に加熱することができる。その結果、本実施形態に係る射出成形金型１は、成形サイクル（成形品の生産サイクル）を短縮できる。
本実施形態に係る射出成形金型１によれば、固定側キャビティ駒５は、第１固定側抵抗加熱ヒータ１５の温度上昇の遅れが第１固定側温度調節流路１３を流動する第１の流体の熱で補われる。また、可動側キャビティ駒３７は、第１可動側抵抗加熱ヒータ４６の温度上昇の遅れが第１可動側温度調節流路４４を流動する第１の流体の熱で補われる。したがって、本実施形態の射出成形金型１は、固定側キャビティ駒５が第１固定側抵抗加熱ヒータ１５のみで加熱される場合、及び可動側キャビティ駒３７が第１可動側抵抗加熱ヒータ４６のみで加熱される場合と比較し、固定側キャビティ駒５及び可動側キャビティ駒３７を短時間で射出成形に適した温度（Ｔ３℃）に加熱することができる。その結果、本実施形態に係る射出成形金型１は、成形サイクル（成形品の生産サイクル）を短縮できる。
（第１実施形態の第２の効果）
また、本実施形態に係る射出成形金型１は、固定側キャビティ駒５が断熱材７を介して第１固定側金型本体８に取り付けられ、固定側キャビティ駒５から第１固定側金型本体８への熱伝導が防止される。また、本実施形態に係る射出成形金型１は、可動側キャビティ駒３７が断熱材７を介して第１可動側金型本体４０に取り付けられ、可動側キャビティ駒３７から第１可動側金型本体４０への熱伝導を防止できる。したがって、本実施形態に係る射出成形金型１は、上記第１の効果と相俟って、より一層成形サイクルを短縮できる。
また、本実施形態に係る射出成形金型１は、固定側キャビティ駒５が断熱材７を介して第１固定側金型本体８に取り付けられ、固定側キャビティ駒５から第１固定側金型本体８への熱伝導が防止される。また、本実施形態に係る射出成形金型１は、可動側キャビティ駒３７が断熱材７を介して第１可動側金型本体４０に取り付けられ、可動側キャビティ駒３７から第１可動側金型本体４０への熱伝導を防止できる。したがって、本実施形態に係る射出成形金型１は、上記第１の効果と相俟って、より一層成形サイクルを短縮できる。
（第１実施形態の第３の効果）
また、本実施形態に係る射出成形金型１は、固定側キャビティ駒５の第１固定側抵抗加熱ヒータ１５の周囲が遮熱体３４で覆われると共に、遮熱体３４と第２固定側金型本体１１との間に隙間３５（空気層）が形成されているため、固定側キャビティ駒５から第２固定側金型本体１１への熱の移動を抑えることができる。また、本実施形態に係る射出成形金型１は、可動側キャビティ駒３７の第１可動側抵抗加熱ヒータ４６の周囲が遮熱体５５で覆われると共に、遮熱体５５と第２可動側金型本体４２との間に隙間５６（空気層）が形成されているため、可動側キャビティ駒３７から第２可動側金型本体４２への熱の移動を抑えることができる。したがって、本実施形態に係る射出成形金型１は、上記第１及び第２の効果と相俟って、より一層成形サイクルを短縮できる。
また、本実施形態に係る射出成形金型１は、固定側キャビティ駒５の第１固定側抵抗加熱ヒータ１５の周囲が遮熱体３４で覆われると共に、遮熱体３４と第２固定側金型本体１１との間に隙間３５（空気層）が形成されているため、固定側キャビティ駒５から第２固定側金型本体１１への熱の移動を抑えることができる。また、本実施形態に係る射出成形金型１は、可動側キャビティ駒３７の第１可動側抵抗加熱ヒータ４６の周囲が遮熱体５５で覆われると共に、遮熱体５５と第２可動側金型本体４２との間に隙間５６（空気層）が形成されているため、可動側キャビティ駒３７から第２可動側金型本体４２への熱の移動を抑えることができる。したがって、本実施形態に係る射出成形金型１は、上記第１及び第２の効果と相俟って、より一層成形サイクルを短縮できる。
（第１実施形態の第４の効果）
また、本実施形態に係る射出成形金型１は、固定側キャビティ駒５が第１固定側抵抗加熱ヒータ１５で射出成形に適した第２の設定温度（Ｔ３℃）まで加熱され、可動側キャビティ駒３７が第１可動側抵抗加熱ヒータ４６で射出成形に適した第２の設定温度（Ｔ３℃）まで加熱されるようになっているため、射出温度が高いスーパーエンジニアリングプラスチックの射出成形を短時間で効率的に行うことが可能になる。
また、本実施形態に係る射出成形金型１は、固定側キャビティ駒５が第１固定側抵抗加熱ヒータ１５で射出成形に適した第２の設定温度（Ｔ３℃）まで加熱され、可動側キャビティ駒３７が第１可動側抵抗加熱ヒータ４６で射出成形に適した第２の設定温度（Ｔ３℃）まで加熱されるようになっているため、射出温度が高いスーパーエンジニアリングプラスチックの射出成形を短時間で効率的に行うことが可能になる。
（第１実施形態の第５の効果）
また、本実施形態に係る射出成形金型１は、固定側キャビティ駒５及び可動側キャビティ駒３７の内部に高温水と低温水を交互に流動させるヒート＆クール成形技術を採用しているため、高精度（高転写精度）で低歪みの成形品を生産できる。
また、本実施形態に係る射出成形金型１は、固定側キャビティ駒５及び可動側キャビティ駒３７の内部に高温水と低温水を交互に流動させるヒート＆クール成形技術を採用しているため、高精度（高転写精度）で低歪みの成形品を生産できる。
（第１実施形態の第６の効果）
また、本実施形態に係る射出成形金型１は、第１固定側温度調節流路１３及び第１可動側温度調節流路４４が二条の螺旋形状であるため、第１固定側温度調節流路１３及び第１可動側温度調節流路４４が直線状の場合と比較し、流路長さが長くなり、第１固定側温度調節流路１３及び第１可動側温度調節流路４４を流動する第１の流体及び第２の流体と固定側キャビティ駒５及び可動側キャビティ駒３７との接触面積が大きい。その結果、本実施形態に係る射出成形金型１は、第１の流体の熱を固定側キャビティ駒５及び可動側キャビティ駒３７の全体に均一に且つ効率的に伝達でき、固定側キャビティ駒５及び可動側キャビティ駒３７の加熱速度が大きい。また、本実施形態に係る射出成形金型１は、固定側キャビティ駒５及び可動側キャビティ駒３７の全体の温度を均一且つ効率的に吸収でき、固定側キャビティ駒５及び可動側キャビティ駒３７の冷却速度が大きい。
また、本実施形態に係る射出成形金型１は、第１固定側温度調節流路１３及び第１可動側温度調節流路４４が二条の螺旋形状であるため、第１固定側温度調節流路１３及び第１可動側温度調節流路４４が直線状の場合と比較し、流路長さが長くなり、第１固定側温度調節流路１３及び第１可動側温度調節流路４４を流動する第１の流体及び第２の流体と固定側キャビティ駒５及び可動側キャビティ駒３７との接触面積が大きい。その結果、本実施形態に係る射出成形金型１は、第１の流体の熱を固定側キャビティ駒５及び可動側キャビティ駒３７の全体に均一に且つ効率的に伝達でき、固定側キャビティ駒５及び可動側キャビティ駒３７の加熱速度が大きい。また、本実施形態に係る射出成形金型１は、固定側キャビティ駒５及び可動側キャビティ駒３７の全体の温度を均一且つ効率的に吸収でき、固定側キャビティ駒５及び可動側キャビティ駒３７の冷却速度が大きい。
（第１実施形態の第７の効果）
また、本実施形態に係る射出成形金型１は、第１固定側温度調節流路１３の少なくとも一部が固定側キャビティ駒５の固定側キャビティ形成部分１６の近傍に位置し、第１可動側温度調節流路４４の少なくとも一部が可動側キャビティ駒３７の可動側キャビティ形成部分１７の近傍に位置しているため、第１固定側温度調節流路１３及び第１可動側温度調節流路４４を流動する第１の流体でキャビティ４近傍を効率的に加熱でき、第１固定側温度調節流路１３及び第１可動側温度調節流路４４を流動する第２の流体でキャビティ４の近傍領域を効率的に冷却できる。その結果、本実施形態に係る射出成形金型１は、ヒート＆クール成形技術の効果を高め、高精度で且つ低歪みの成形品を得ることができる。
また、本実施形態に係る射出成形金型１は、第１固定側温度調節流路１３の少なくとも一部が固定側キャビティ駒５の固定側キャビティ形成部分１６の近傍に位置し、第１可動側温度調節流路４４の少なくとも一部が可動側キャビティ駒３７の可動側キャビティ形成部分１７の近傍に位置しているため、第１固定側温度調節流路１３及び第１可動側温度調節流路４４を流動する第１の流体でキャビティ４近傍を効率的に加熱でき、第１固定側温度調節流路１３及び第１可動側温度調節流路４４を流動する第２の流体でキャビティ４の近傍領域を効率的に冷却できる。その結果、本実施形態に係る射出成形金型１は、ヒート＆クール成形技術の効果を高め、高精度で且つ低歪みの成形品を得ることができる。
（第１実施形態の第８の効果）
また、本実施形態に係る射出成形金型１は、成形品の取り出し時に、第１可動側金型本体４０の温度と可動側キャビティ駒３７の温度が成形品の取り出し温度（Ｔ１℃）に合わせられるため、第１可動側金型本体４０のエジェクタピン収容穴と可動側キャビティ駒３７のエジェクタピン収容穴との位置に熱膨張差に起因するずれを生じることがなく、エジェクタピンが成形品の取り出し時に円滑に作動する。
また、本実施形態に係る射出成形金型１は、成形品の取り出し時に、第１可動側金型本体４０の温度と可動側キャビティ駒３７の温度が成形品の取り出し温度（Ｔ１℃）に合わせられるため、第１可動側金型本体４０のエジェクタピン収容穴と可動側キャビティ駒３７のエジェクタピン収容穴との位置に熱膨張差に起因するずれを生じることがなく、エジェクタピンが成形品の取り出し時に円滑に作動する。
（第１実施形態の変形例１）
図７は、固定側キャビティ駒５の変形例を説明する図である。この図７に示す固定側キャビティ駒５は、金属接合技術を使用して略円柱形状に形成されており、複数の円板状の金属製プレート６１〜６８を積み重ねて一体化することにより、内部に第１固定側温度調節流路７０が形成されている。この固定側キャビティ駒５は、中心軸ＣＬに沿った一端側に固定側キャビティ形成部分１６が形成され、中心軸ＣＬに沿った他端側にフランジ部６１ａが形成されている。なお、この固定側キャビティ駒５は、８枚の円板状の金属製プレート６１〜６８からなっているが、これに限定されず、成形品の大きさ等に応じた最適の枚数の金属製プレートを重ねて形成される。
図７は、固定側キャビティ駒５の変形例を説明する図である。この図７に示す固定側キャビティ駒５は、金属接合技術を使用して略円柱形状に形成されており、複数の円板状の金属製プレート６１〜６８を積み重ねて一体化することにより、内部に第１固定側温度調節流路７０が形成されている。この固定側キャビティ駒５は、中心軸ＣＬに沿った一端側に固定側キャビティ形成部分１６が形成され、中心軸ＣＬに沿った他端側にフランジ部６１ａが形成されている。なお、この固定側キャビティ駒５は、８枚の円板状の金属製プレート６１〜６８からなっているが、これに限定されず、成形品の大きさ等に応じた最適の枚数の金属製プレートを重ねて形成される。
図７に示す固定側キャビティ駒５は、中心軸ＣＬの他端側から順に第１乃至第８プレート６１〜６８とすると、第１プレート６１が他のプレート６２〜６８よりも外径寸法が大きく、第１プレート６１がフランジ部６１ａを形作るようになっている。そして、この第１プレート６１は、図８に示すように、流体導入路７１の一部と流体排出路７２の一部が表裏を貫通するように形成されている。図９は、第２プレート６２、第４プレート６４、及び第６プレート６６を示す図である。また、図１０は、第３プレート６３、第５プレート６５、及び第７プレート６７を示す図である。また、図１１は、第８プレート６８を示す図である。
第２乃至第８プレート６２〜６８は、図９（ａ）、図１０（ａ）及び図１１（ａ）に示すように、略Ｃ形状の円弧状流路７３，７４が下面側にそれぞれ形成されており、各円弧状流路７３，７４が上下方向（中心軸ＣＬに沿った方向）に重なるように形成されている（図７（ｄ）参照）。なお、第２乃至第７プレート６２〜６７の円弧状流路７３は、同一形状に形成されており、第２乃至第７プレート６２〜６７の下面に凹設された円弧状の溝である。また、第８プレート６８の円弧状流路７４は、第８プレート６８の下面に凹設された円弧状の溝であり、その流路長さが第２乃至第７プレート６２〜６７の円弧状流路７３よりも長く形成されている。また、第２乃至第７プレート６２〜６７は、第１プレート６１の流体排出路７２に接続される流体排出路７２が円弧状流路７３の一端と他端の間を表裏に貫通するように形成されている。
第２プレート６２は、円弧状流路７３の一端が第１プレート６１の流体導入路７１に接続され、円弧状流路７３の他端が中心軸ＣＬに沿って延びる接続路７５を介して第３プレート６３の円弧状流路７３の他端に接続されている。また、第３プレート６３は、円弧状流路７３の一端が中心軸ＣＬに沿って延びる接続路７５を介して第４プレート６４の円弧状流路７３の一端に接続されている。また、第４プレート６４は、円弧状流路７３の他端が中心軸ＣＬに沿って延びる接続路７５を介して第５プレート６５の円弧状流路７３の他端に接続されている。また、第５プレート６５は、円弧状流路７３の一端が中心軸ＣＬに沿って延びる接続路７５を介して第６プレート６６の円弧状流路７３の一端に接続されている。また、第６プレート６６は、円弧状流路７３の他端が中心軸ＣＬに沿って延びる接続路７５を介して第７プレート６７の円弧状流路７３の他端に接続されている。また、第７プレート６７は、円弧状流路７３の一端が中心軸ＣＬに沿って延びる接続路７５を介して第８プレート６８の円弧状流路７４の一端に接続されている。そして、第８プレート６８は、円弧状流路７４の他端が第７プレート６７の流体排出路７２に接続され、第６乃至第２プレート６６〜６２の流体排出路７２を介して第１プレート６１の流体排出路７２に接続されている。これによって、第１プレート６１の流体導入路７１と流体排出路７２は、第２乃至第８プレート６２〜６８の円弧状流路７３，７４及び接続路７５を介して一筆書き状に連続するように接続されている（図７（ｄ）参照）。そして、第１固定側温度調整流路７０は、これら流体導入路７１、円弧状流路７３，７４、及び接続路７５によって形作られている。なお、第８プレート６８の円弧状流路７４は、固定側キャビティ駒５の固定側キャビティ形成部分１６の近傍に位置している（図１１参照）。
なお、図７に示す固定側キャビティ駒５は、流体導入路７１を流体排出路７２に変更し、流体排出路７２を流体導入路７１に変更してもよい。また、図７に示す固定側キャビティ駒５は、固定側キャビティ形成部分１６の形状を変更することにより、可動側キャビティ駒３７としても使用することが可能である。また、本実施形態に係る固定側キャビティ駒５は、第１固定側抵抗加熱ヒータ（フレキシブルヒータ）を収容するヒータ収容溝が外周面５ａに切削加工される。
以上のような本変形例に係る固定側キャビティ駒５は、図１に示した固定側キャビティ駒５に代えて使用することができる。また、本変形例に係る固定側キャビティ駒５を使用した射出成形金型１は、第１実施形態に係る射出成形金型１と同様の効果を得ることができる。
［第２実施形態］
図１２は、本発明の第２実施形態に係る射出成形金型１の断面図である。本実施形態に係る射出成形金型１は、固定側キャビティ駒５の第１固定側温度調節流路７６と可動側キャビティ駒３７の第１可動側温度調整流路７７が第１実施形態の第１固定側温度調節流路１３と第１可動側温度調節流路４４と異なる点を除き、他の構成が第１実施形態に係る射出成形金型１と同様である。したがって、本実施形態に係る射出成形金型１は、図１に示した第１実施形態に係る射出成形金型１と同一の構成部分に同一符号を付し、第１実施形態に係る射出成形金型１の説明と重複する説明を省略する。
図１２は、本発明の第２実施形態に係る射出成形金型１の断面図である。本実施形態に係る射出成形金型１は、固定側キャビティ駒５の第１固定側温度調節流路７６と可動側キャビティ駒３７の第１可動側温度調整流路７７が第１実施形態の第１固定側温度調節流路１３と第１可動側温度調節流路４４と異なる点を除き、他の構成が第１実施形態に係る射出成形金型１と同様である。したがって、本実施形態に係る射出成形金型１は、図１に示した第１実施形態に係る射出成形金型１と同一の構成部分に同一符号を付し、第１実施形態に係る射出成形金型１の説明と重複する説明を省略する。
図１２に示す本実施形態に係る射出成形金型１において、第１固定側温度調節流路７６は、固定側キャビティ形成部分１６の近傍に位置し且つ固定側キャビティ形成部分１６の形状に倣うように形成された円板状の流体溜まり７８と、この流体溜まり７８に第１の流体又は第２の流体を案内する流体導入路２２と、流体溜まり７８の第１の流体又は第２の流体を固定側金型本体６の外部に排出する流体排出路２３と、を有している（図１３参照）。また、図１２に示すように、第１可動側温度調節流路７７は、可動側キャビティ形成部分１７の近傍に位置し且つ可動側キャビティ形成部分１７の形状に倣うように形成された円板状の流体溜まり８０と、この流体溜まり８０に第１の流体又は第２の流体を案内する流体導入路５２と、流体溜まり８０の第１の流体又は第２の流体を可動側金型本体３８の外部に排出する流体排出路５３と、を有している（図１３参照）。
本実施形態に係る射出成形金型１は、第１実施形態に係る射出成形金型１と同様の効果を得ることができる。
［第３実施形態］
図１４は、本発明の第３実施形態に係る射出成形金型１の断面図である。本実施形態に係る射出成形金型１は、固定側キャビティ駒５の第１固定側抵抗加熱ヒータ８１と可動側キャビティ駒３７の第１可動側抵抗加熱ヒータ８２が第１実施形態の第１固定側抵抗加熱ヒータ１５と第１可動側抵抗加熱ヒータ４６と異なる点を除き、他の構成が第１実施形態に係る射出成形金型１と同様である。したがって、本実施形態に係る射出成形金型１は、図１に示した第１実施形態に係る射出成形金型１と同一の構成部分に同一符号を付し、第１実施形態に係る射出成形金型１の説明と重複する説明を省略する。
図１４は、本発明の第３実施形態に係る射出成形金型１の断面図である。本実施形態に係る射出成形金型１は、固定側キャビティ駒５の第１固定側抵抗加熱ヒータ８１と可動側キャビティ駒３７の第１可動側抵抗加熱ヒータ８２が第１実施形態の第１固定側抵抗加熱ヒータ１５と第１可動側抵抗加熱ヒータ４６と異なる点を除き、他の構成が第１実施形態に係る射出成形金型１と同様である。したがって、本実施形態に係る射出成形金型１は、図１に示した第１実施形態に係る射出成形金型１と同一の構成部分に同一符号を付し、第１実施形態に係る射出成形金型１の説明と重複する説明を省略する。
本実施形態に係る射出成形金型１は、固定側キャビティ駒５の内部で且つ中心軸ＣＬに沿う位置（中心部）に、第１固定側抵抗加熱ヒータ８１としての棒状ヒータ（カートリッジヒータ、シーズヒータ等）がフレキシブルヒータに代えて配置されている。また、本実施形態に係る射出成形金型１は、可動側キャビティ駒３７の内部で且つ中心軸ＣＬに沿う位置（中心部）に、第１可動側抵抗加熱ヒータ８２としての棒状ヒータ（カートリッジヒータ、シーズヒータ等）がフレキシブルヒータに代えて配置されている。
本実施形態に係る射出成形金型１は、第１実施形態に係る射出成形金型１と同様の効果を得ることができる。
［第４実施形態］
図１５は、本発明の第４実施形態に係る射出成形金型１の断面図であり、第２実施形態の射出成形金型１の構成を一部変更した射出成形金型１の断面図である。本実施形態に係る射出成形金型１は、固定側キャビティ駒５の第１固定側抵抗加熱ヒータ８１と可動側キャビティ駒３７の第１可動側抵抗加熱ヒータ８２が第２実施形態の第１固定側抵抗加熱ヒータ１５と第１可動側抵抗加熱ヒータ４６と異なる点を除き、他の構成が第２実施形態に係る射出成形金型１と同様である。したがって、本実施形態に係る射出成形金型１は、図１２に示した第２実施形態に係る射出成形金型１と同一の構成部分に同一符号を付し、第１及び第２実施形態に係る射出成形金型１の説明と重複する説明を省略する。
図１５は、本発明の第４実施形態に係る射出成形金型１の断面図であり、第２実施形態の射出成形金型１の構成を一部変更した射出成形金型１の断面図である。本実施形態に係る射出成形金型１は、固定側キャビティ駒５の第１固定側抵抗加熱ヒータ８１と可動側キャビティ駒３７の第１可動側抵抗加熱ヒータ８２が第２実施形態の第１固定側抵抗加熱ヒータ１５と第１可動側抵抗加熱ヒータ４６と異なる点を除き、他の構成が第２実施形態に係る射出成形金型１と同様である。したがって、本実施形態に係る射出成形金型１は、図１２に示した第２実施形態に係る射出成形金型１と同一の構成部分に同一符号を付し、第１及び第２実施形態に係る射出成形金型１の説明と重複する説明を省略する。
本実施形態に係る射出成形金型１は、固定側キャビティ駒５の内部で且つ中心軸ＣＬに沿う位置（中心部）に、第１固定側抵抗加熱ヒータ８１としての棒状ヒータ（カートリッジヒータ、シーズヒータ等）がフレキシブルヒータに代えて配置されている。また、本実施形態に係る射出成形金型１は、可動側キャビティ駒３７の内部で且つ中心軸ＣＬに沿う位置（中心部）に、第１可動側抵抗加熱ヒータ８２としての棒状ヒータ（カートリッジヒータ、シーズヒータ等）がフレキシブルヒータに代えて配置されている。
本実施形態に係る射出成形金型１は、第１実施形態に係る射出成形金型１と同様の効果を得ることができる。
［第５実施形態］
図１６は、本発明の第５実施形態に係る射出成形金型１の断面図である。本実施形態に係る射出成形金型１は、固定側キャビティ駒５の第１固定側抵抗加熱ヒータ８３と可動側キャビティ駒３７の第１可動側抵抗加熱ヒータ８４が第１実施形態の第１固定側抵抗加熱ヒータ１５と第１可動側抵抗加熱ヒータ４６と異なる点を除き、他の構成が第１実施形態に係る射出成形金型１と同様である。したがって、本実施形態に係る射出成形金型１は、図１に示した第１実施形態に係る射出成形金型１と同一の構成部分に同一符号を付し、第１実施形態に係る射出成形金型１の説明と重複する説明を省略する。
図１６は、本発明の第５実施形態に係る射出成形金型１の断面図である。本実施形態に係る射出成形金型１は、固定側キャビティ駒５の第１固定側抵抗加熱ヒータ８３と可動側キャビティ駒３７の第１可動側抵抗加熱ヒータ８４が第１実施形態の第１固定側抵抗加熱ヒータ１５と第１可動側抵抗加熱ヒータ４６と異なる点を除き、他の構成が第１実施形態に係る射出成形金型１と同様である。したがって、本実施形態に係る射出成形金型１は、図１に示した第１実施形態に係る射出成形金型１と同一の構成部分に同一符号を付し、第１実施形態に係る射出成形金型１の説明と重複する説明を省略する。
本実施形態に係る射出成形金型１は、固定側キャビティ駒５の外周面５ａに、第１固定側抵抗加熱ヒータ８３としてのコイルヒータがフレキシブルヒータに代えて嵌合されている。また、本実施形態に係る射出成形金型１は、可動側キャビティ駒３７の外周面３７ａに、第１可動側抵抗加熱ヒータ８４としてのコイルヒータがフレキシブルヒータに代えて嵌合されている。
本実施形態に係る射出成形金型１は、第１実施形態に係る射出成形金型１と同様の効果を得ることができる。
［第６実施形態］
図１７は、本発明の第６実施形態に係る射出成形金型１の断面図であり、第２実施形態の射出成形金型１の構成を一部変更した射出成形金型１の断面図である。本実施形態に係る射出成形金型１は、固定側キャビティ駒５の第１固定側抵抗加熱ヒータ８３と可動側キャビティ駒３７の第１可動側抵抗加熱ヒータ８４が第２実施形態の第１固定側抵抗加熱ヒータ１５と第１可動側抵抗加熱ヒータ４６と異なる点を除き、他の構成が第２実施形態に係る射出成形金型１と同様である。したがって、本実施形態に係る射出成形金型１は、図１２に示した第２実施形態に係る射出成形金型１と同一の構成部分に同一符号を付し、第１及び第２実施形態に係る射出成形金型１の説明と重複する説明を省略する。
図１７は、本発明の第６実施形態に係る射出成形金型１の断面図であり、第２実施形態の射出成形金型１の構成を一部変更した射出成形金型１の断面図である。本実施形態に係る射出成形金型１は、固定側キャビティ駒５の第１固定側抵抗加熱ヒータ８３と可動側キャビティ駒３７の第１可動側抵抗加熱ヒータ８４が第２実施形態の第１固定側抵抗加熱ヒータ１５と第１可動側抵抗加熱ヒータ４６と異なる点を除き、他の構成が第２実施形態に係る射出成形金型１と同様である。したがって、本実施形態に係る射出成形金型１は、図１２に示した第２実施形態に係る射出成形金型１と同一の構成部分に同一符号を付し、第１及び第２実施形態に係る射出成形金型１の説明と重複する説明を省略する。
本実施形態に係る射出成形金型１は、固定側キャビティ駒５の外周面５ａに、第１固定側抵抗加熱ヒータ８３としてのコイルヒータがフレキシブルヒータに代えて嵌合されている。また、本実施形態に係る射出成形金型１は、可動側キャビティ駒３７の外周面３７ａに、第１可動側抵抗加熱ヒータ８４としてのコイルヒータがフレキシブルヒータに代えて嵌合されている。
本実施形態に係る射出成形金型１は、第１実施形態に係る射出成形金型１と同様の効果を得ることができる。
［第７実施形態］
図１８は、本発明の第７実施形態に係る射出成形金型１の断面図であり、第１実施形態の射出成形金型１の構成を一部変更した射出成形金型１の断面図である。本実施形態に係る射出成形金型１は、第２固定側金型本体１１と第２可動側金型本体４２が省略されている点を除き、他の構成が第１実施形態に係る射出成形金型１と同様である。したがって、本実施形態に係る射出成形金型１は、図１に示した第１実施形態に係る射出成形金型１と同一の構成部分に同一符号を付し、第１実施形態に係る射出成形金型１の説明と重複する説明を省略する。
図１８は、本発明の第７実施形態に係る射出成形金型１の断面図であり、第１実施形態の射出成形金型１の構成を一部変更した射出成形金型１の断面図である。本実施形態に係る射出成形金型１は、第２固定側金型本体１１と第２可動側金型本体４２が省略されている点を除き、他の構成が第１実施形態に係る射出成形金型１と同様である。したがって、本実施形態に係る射出成形金型１は、図１に示した第１実施形態に係る射出成形金型１と同一の構成部分に同一符号を付し、第１実施形態に係る射出成形金型１の説明と重複する説明を省略する。
本実施形態に係る射出成形金型１は、第１実施形態に係る射出成形金型１と同様の効果を得ることができる。
［第８実施形態］
図１９は、本発明の第８実施形態に係る射出成形金型１を説明するための図である。なお、図１９（ａ）は、キャビティ駒８５の外観斜視図であり、内部の第１温度調節流路８６及び第１抵抗加熱ヒータ８７を透視できるように描いたキャビティ駒８５の外観斜視図である。また、図１９（ｂ）は、キャビティ駒８５を断熱材８８を介して金型本体９０に固定した状態を示す図であり、キャビティ駒８５を正面側から見た図である。
図１９は、本発明の第８実施形態に係る射出成形金型１を説明するための図である。なお、図１９（ａ）は、キャビティ駒８５の外観斜視図であり、内部の第１温度調節流路８６及び第１抵抗加熱ヒータ８７を透視できるように描いたキャビティ駒８５の外観斜視図である。また、図１９（ｂ）は、キャビティ駒８５を断熱材８８を介して金型本体９０に固定した状態を示す図であり、キャビティ駒８５を正面側から見た図である。
本実施形態に係るキャビティ駒８５は、平面視した形状が矩形形状のベース板９１の上に、第１乃至第３の角棒状ブロック９２ａ〜９２ｃを密着させて並べたような形状になっている。このキャビティ駒８５は、組み合わされる他のキャビティ駒９３との間にキャビティ９４を形成するようになっており、外表面９５ａ〜９５ｇがキャビティ形成部分になっている。そして、このキャビティ駒８５の内部には、第１温度調節流路８６が形成されている。この第１温度調節流路８６は、キャビティ駒８５の外表面９５ａ〜９５ｇに沿うように、キャビティ駒８５の外表面９５ａ〜９５ｇの近傍に形成され、一端から他端まで一筆書き状に連続して形成されており、一端が第１の流体又は第２の流体を流入させる流体導入路９６に接続され、他端が流体排出路９７に接続されている。また、キャビティ駒８５は、ベース板９１側に第１抵抗加熱ヒータ８７としてのフレキシブルヒータが収容されている。この第１抵抗加熱ヒータ８７は、ベース板９１の底面側に形成されたヒータ収容溝内に収容され、一部がキャビティ駒８５の外表面９５ａ，９５ｄ，９５ｇの近傍に位置している。なお、第１の流体と第２の流体は、第１温度調節流路８６に交互に供給される。また、金型本体９０は、図示しない第２温度調節流路と第２抵抗加熱ヒータの少なくとも一つが配置され、成形品の取り出し温度に維持されるようになっている。
本実施形態に係る射出成形金型１は、第１実施形態の射出成形金型１と同様に、ヒート＆クール成形技術の効果を得ることができる。
［第９実施形態］
図２０は、本発明の第９実施形態に係る射出成形金型１を説明するための図であり、第８実施形態に係る射出成形金型１の変形例を示す図である。なお、図２０（ａ）は、キャビティ駒８５の外観斜視図であり、内部の第１温度調節流路８６及び第１抵抗加熱ヒータ９８を透視できるように描いたキャビティ駒８５の外観斜視図である。また、図２０（ｂ）は、キャビティ駒８５を断熱材８８を介して金型本体９０に固定した状態を示す図であり、キャビティ駒８５を正面側から見た図である。
図２０は、本発明の第９実施形態に係る射出成形金型１を説明するための図であり、第８実施形態に係る射出成形金型１の変形例を示す図である。なお、図２０（ａ）は、キャビティ駒８５の外観斜視図であり、内部の第１温度調節流路８６及び第１抵抗加熱ヒータ９８を透視できるように描いたキャビティ駒８５の外観斜視図である。また、図２０（ｂ）は、キャビティ駒８５を断熱材８８を介して金型本体９０に固定した状態を示す図であり、キャビティ駒８５を正面側から見た図である。
本実施形態に係るキャビティ駒８５は、第８実施形態に係るフレキシブルヒータに代えて、第１抵抗加熱ヒータ９８としての棒状ヒータが複数設置されている。これら第１抵抗加熱ヒータ（棒状ヒータ）９８は、キャビティ駒８５の外表面（キャビティ形成部分）９５ａ〜９５ｇの近傍に位置するように設置されている。なお、本実施形態に係るキャビティ駒８５は、第１抵抗加熱ヒータ９８の構成を除き、他の構成が第８実施形態に係るキャビティ駒８５と共通するので、第８実施形態に係るキャビティ駒８５と共通する構成部分に同一符号を付し、重複する説明を省略する。
本実施形態に係る射出成形金型１は、第１実施形態と同様に、ヒート＆クール成形技術の効果を得ることができる。
１……射出成形金型、４……キャビティ、５……固定側キャビティ駒（キャビティ駒）６……固定側金型本体（金型本体）、７……断熱材、１２……第２固定側温度調節流路（第２温度調節流路）、１３……第１固定側温度調節流路（第１温度調節流路）、１４……第２固定側抵抗加熱ヒータ（第２抵抗加熱ヒータ）、１５……第１固定側抵抗加熱ヒータ（第１抵抗加熱ヒータ）、１６……固定側キャビティ形成部分（キャビティ形成部分）、１７……可動側キャビティ形成部分（キャビティ形成部分）、３７……可動側キャビティ駒（キャビティ駒）、３８……可動側金型本体（金型本体）、４３……第２可動側温度調節流路（第２温度調節流路）、４４……第１可動側温度調節流路（第１温度調節流路）、４５……第２可動側抵抗加熱ヒータ（第２抵抗加熱ヒータ）、４６……第１可動側抵抗加熱ヒータ（第１抵抗加熱ヒータ）
Claims (9)
- キャビティ内に溶融樹脂を射出する射出成形金型において、
キャビティ形成部分を有するキャビティ駒と、このキャビティ駒が取り付けられる金型本体とを有し、
前記キャビティ駒は、流体が流動する第１温度調節流路と、通電により発熱する第１抵抗加熱ヒータとが配置され、
前記金型本体は、流体が流動する第２温度調節流路と通電により発熱する第２抵抗加熱ヒータの少なくとも一つが配置され、前記第２温度調節流路を流動する流体と前記第２抵抗加熱ヒータの少なくとも一つによって成形品の取り出し温度に維持され、
前記キャビティ駒と前記金型本体との間には、断熱材が介装され、
前記第１温度調節流路と前記第１抵抗加熱ヒータ両方の少なくとも一部は、前記キャビティ形成部分の近傍に配置され、
前記第１温度調節流路は、第１の流体と第２の流体が交互に流動させられ、
前記第１の流体は、前記キャビティ駒を成形品の取り出し温度以上の温度まで加熱する高温水又は蒸気であり、
前記第２の流体は、前記キャビティ駒を成形品の取り出し温度まで冷却する低温水である、
ことを特徴とする射出成形金型。 - 前記キャビティ駒は、略円柱形状であり、中心軸に沿った方向の一端側に前記キャビティ形成部分が形成され、
前記第１温度調節流路は、前記キャビティ駒の内部に一筆書き状に連続するように形成された二条の螺旋状流路を有し、前記二条の螺旋状流路の一端が流体導入路に接続され、前記二条の螺旋状流路の他端が流体排出路に接続された、
ことを特徴とする請求項１に記載の射出成形金型。 - 前記キャビティ駒は、略円柱形状であり、中心軸に沿った方向の一端側に前記キャビティ形成部分が形成され、
前記第１温度調節流路は、前記キャビティ駒の内部に形成され、略Ｃ形状の円弧状流路が前記中心軸に沿って間隔を開けて複数（１〜ｎ）形成され、前記円弧状流路を前記中心軸の他端側から一端側へ向けて順次第１乃至第ｎ円弧状流路とすると、前記第１円弧状流路の一端が流体導入路と流体排出路のいずれか一方に接続され、前記第１円弧状流路の他端が第２円弧状流路の他端に第１接続路を介して接続され、前記第ｎ円弧状流路の一端が第（ｎ−１）円弧状流路の一端と第（ｎ−１）接続路を介して接続され、前記第ｎ円弧状流路の他端が前記流体導入路と前記流体排出路のいずれか他方に接続され、前記第２円弧状流路の一端から前記第（ｎ−１）円弧状流路の他端までが第２乃至第（ｎ−２）接続路のうちの一つで一筆書き状に連続するように接続された、
ことを特徴とする請求項１に記載の射出成形金型。 - 前記キャビティ駒は、略円柱形状であり、中心軸に沿った方向の一端側に前記キャビティ形成部分が形成され、
前記第１温度調節流路は、前記キャビティ駒の内部に形成され、前記キャビティ形成部分の近傍に位置する流体溜まりと、前記流体溜まりに流体を案内する流体導入路と、前記流体溜まりから流体を排出する流体排出路と、を有する、
ことを特徴とする請求項１に記載の射出成形金型。 - 前記第１抵抗加熱ヒータは、フレキシブルヒータであって、前記キャビティ駒の外周面に螺旋状に形成されたヒータ収容溝内に収容され、
前記フレキシブルヒータの外周側に円筒状の遮熱体が嵌合された、
ことを特徴とする請求項２乃至４のいずれかに記載の射出成形金型。 - 前記第１抵抗加熱ヒータは、コイルヒータであって、前記キャビティ駒の外周面に嵌合され、
前記コイルヒータの外周側に円筒状の遮熱体が嵌合された、
ことを特徴とする請求項２乃至４のいずれかに記載の射出成形金型。 - 前記第１抵抗加熱ヒータは、棒状ヒータであって、前記キャビティ駒の内部で且つ前記中心軸に沿う位置に配置され、
前記キャビティ駒の外周側に円筒状の遮熱体が嵌合された、
ことを特徴とする請求項２乃至４のいずれかに記載の射出成形金型。 - キャビティ内に溶融樹脂を射出する射出成形金型の制御方法において、
前記射出成形金型は、キャビティ形成部分を有するキャビティ駒と、このキャビティ駒が取り付けられる金型本体とを有し、
前記キャビティ駒は、流体が流動する第１温度調節流路と、通電により発熱する第１抵抗加熱ヒータとが配置され、
前記金型本体は、流体が流動する第２温度調節流路と通電により発熱する第２抵抗加熱ヒータの少なくとも一つが配置され、前記第２温度調節流路を流動する流体と前記第２抵抗加熱ヒータの少なくとも一つによって成形品の取り出し温度に維持され、
前記キャビティ駒と前記金型本体との間には、断熱材が介装され、
前記第１温度調節流路と前記第１抵抗加熱ヒータ両方の少なくとも一部は、前記キャビティ形成部分の近傍に配置され、
前記第１温度調節流路は、第１の流体と第２の流体が交互に流動させられ、
前記第１の流体は、前記キャビティ駒を成形品の取り出し温度以上の温度まで加熱する高温水又は蒸気であり、前記第１の抵抗加熱ヒータが通電されると同時に前記第１温度調節流路を流動させられ、前記キャビティ形成部分の近傍の温度が成形品の取り出し温度以上の第１の設定温度に到達すると前記第１温度調節流路から排出され、
前記第１の抵抗加熱ヒータは、前記キャビティ形成部分の近傍の温度が前記第１の設定温度以上の温度で且つ前記溶融樹脂の射出成形に適した温度である第２の設定温度に到達すると通電が遮断され、
前記第２の流体は、前記キャビティ駒を成形品の取り出し温度まで冷却する低温水であり、前記第１の抵抗加熱ヒータへの通電が遮断された後に前記第１温度調節流路を流動させられ、前記キャビティ形成部分の近傍の温度が前記成形品の取り出し温度まで低下すると前記第１温度調節流路から排出される、
ことを特徴とする射出成形金型の制御方法。 - 前記第１温度調節流路は、前記第１の抵抗加熱ヒータへの通電が遮断された後、前記第２の流体が流動させられる前に、圧縮空気が注入される、
ことを特徴とする請求項８に記載の射出成形金型の制御方法。
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