JP6730089B2

JP6730089B2 - 燃料分配装置

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Publication number: JP6730089B2
Application number: JP2016100604A
Authority: JP
Inventors: 伸司山▲崎▼
Original assignee: Sanoh Industrial Co Ltd
Current assignee: Sanoh Industrial Co Ltd
Priority date: 2016-05-19
Filing date: 2016-05-19
Publication date: 2020-07-29
Anticipated expiration: 2036-05-19
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Description

本発明は、燃料を複数の燃料噴射装置に分配供給する燃料分配装置に関する。

直噴エンジン等に用いられる燃料分配装置は、高圧ポンプにより圧縮された高圧の燃料を複数の燃料噴射装置に分配供給する燃料分配管と、この燃料分配管に接続された燃料配管と、燃料分配管と前記燃料配管とを接続する接続部材と、を備える。

特許文献１に記載された燃料分配装置では、燃料配管に、漏斗状に広がる先端部（１３）が設けられている。そして、接続部材のネジ部（１０）を燃料分配管の外周面に締め付けることで、燃料配管のシール面（１５）を燃料分配管のシール座面（１６）に押圧して、シール面（１５）とシール座面（１６）とをシールしている。また、特許文献１には、シール面（１５）の形状として、円錐状と、シール座面（１６）に対応した球面状と、が記載されている。

ドイツ特許出願公開第１０２００４０５３６５８号明細書

近年、より高い燃料圧力が必要になってきている。燃料圧力を高くするためには、燃料分配管と燃料配管とのシール面に高い面圧が必要となる。このシール面圧は、燃料分配管に対する燃料配管の締め付けにより発生する軸力と、燃料分配管と燃料配管との接触面積と、により決まる。

しかしながら、特許文献１に記載された燃料分配装置では、燃料配管のシール面（１５）は、円錐状、又は、シール座面（１６）に対応した球面状である。シール面（１５）が円錐状である場合、燃料分配管の軸線に対して燃料配管を傾斜させると、場所によってシール面圧が変わるため、シール面（１５）とシール座面（１６）とを安定的にシールすることができない。また、シール面（１５）がシール座面（１６）に対応した球面状である場合、シール面（１５）とシール座面（１６）とが面接触するため、シール面圧が分散してしまい、接続部材の締め付け力（軸力）を効率的にシール面圧に変換することができない。このため、シール面（１５）とシール座面（１６）とのシール面圧が小さくなって、シール面（１５）とシール座面（１６）とを安定的にシールすることができない。

そこで、本発明は、燃料分配管と燃料配管とを安定的にシールすることができる燃料分配装置を提供することを目的とする。

本発明の一側面に係る燃料分配装置は、燃料を複数の燃料噴射装置に分配供給する燃料分配管と、燃料分配管に接続される燃料配管と、燃料分配管と燃料配管とを接続する接続部材と、を備える燃料分配装置であって、燃料分配管は、外周面に燃料配管側の先端に向かって凸曲面状に縮径される第一凸曲面が形成された座部を有し、燃料配管は、内周面に燃料分配管側の先端に向かって凹曲面状に拡径されて第一凸曲面が当接される第二凹曲面が形成されるとともに、外周面に第二凹曲面に対応する第二凸曲面が形成されたシール部を有し、接続部材は、燃料分配管の反対側からシール部を座部に押圧し、第二凹曲面の曲率半径は、第一凸曲面の曲率半径よりも大きい。

本発明の一側面に係る燃料分配装置では、接続部材が燃料分配管の反対側からシール部を座部に押圧することで、燃料分配管の第一凸曲面と燃料配管の第二凹曲面とがシールされる。そして、燃料配管のシール部が、燃料分配管側の先端に向かって拡管されており、その内周面に、第一凸曲面が当接される第二凹曲面が形成されている。このため、例えば、第二凹曲面に加工金型を強く押し当てることで、第二凹曲面の面粗度（表面粗さ）を容易に小さくすることができる。これにより、第二凹曲面の潰れに伴う第一凸曲面及び第二凹曲面におけるシール面圧の緩みを抑制することができる。また、接続部材は、燃料分配管の反対側からシール部を座部に押圧しても、シール部は、管壁が接続部材と座部とに挟まれた状態になるだけである。このため、シール面圧を高めるために接続部材による押圧力を大きくしても、シール部は変形しにくい。また、シール部は、燃料の圧力変動の影響をほとんど受けないため、燃料の圧力変動によっても、シール部は変形しにくい。これにより、シール部の変形に伴うシール面圧の緩みを抑制することができる。更に、接続部材と座部とに挟まれるシール部が曲面状に形成されているため、燃料分配管の軸線に対して燃料配管を傾斜させて、燃料分配管と燃料配管とを接続することができる。そして、第二凹曲面の曲率半径が第一凸曲面の曲率半径よりも大きいため、接続部材によりシール部を座部に押圧すると、第一凸曲面と第二凹曲面とは線接触する。これにより、第一凸曲面と第二凹曲面とのシール面圧が集中するため、接続部材によるシール部の押圧力を効率的にシール面圧に変換することができる。以上より、燃料分配管と燃料配管とを安定的にシールすることができる。

上記の燃料分配装置において、第一凸曲面は、球面状に形成されており、第二凹曲面上の点と当該点における第二凹曲面の曲率中心とを結ぶ直線は、第一凸曲面の曲率中心を通ってもよい。この燃料分配装置では、第一凸曲面が球面状に形成されているとともに、第二凹曲面上の点と当該点における第二凹曲面の曲率中心とを結ぶ直線が第一凸曲面の曲率中心を通るため、燃料分配管の軸線に対して燃料配管が傾斜して接続されても、第一凸曲面と第二凹曲面とのシール状態を保持することができる。

また、上記の燃料分配装置において、接続部材は、燃料分配管の反対側から第二凸曲面に係止される係止内周面と、燃料分配管の外周面に螺合されて接続部材を燃料分配管側に移動させる螺合部と、を有し、係止内周面は、円錐状に形成されていてもよい。この燃料分配装置では、係止内周面が燃料分配管の反対側から第二凹曲面を係止するため、螺合部を燃料分配管の外周面に螺合させて接続部材を燃料分配管側に移動させることで、燃料分配管の反対側からシール部を座部に押圧することができる。そして、第二凸曲面に係止される係止内周面が円錐状に形成されているため、第二凸曲面と係止内周面とは線接触する。これにより、接続部材によるシール部の押圧力を、効率的に第一凸曲面と第二凹曲面とのシール面圧に変換することができる。

本発明によれば、燃料分配管と燃料配管とを安定的にシールすることができる。

実施形態に係る燃料分配装置の概略斜視図である。実施形態に係る燃料分配装置の概略断面図である。第一凸曲面と第二凹曲面との関係を説明するための図である。燃料配管の製造方法の一例を説明するための図である。燃料分配管の軸線に対して燃料配管が傾斜した状態を示す概略断面図である。燃料圧力と必要シール面圧との関係を示すグラフである。面粗度及びＳＲ_１／ＳＲ_２と初期の必要シール面圧との関係を示すグラフである。比較例におけるシール面の圧力分布を説明するための図である。実施形態におけるシール面の圧力分布を説明するための図である。ＳＲ_２／ＳＲ_１とシール面圧増加率との関係を示すグラフである。変形例に係る燃料分配装置の概略断面図である。

以下、図面を参照して、実施形態に係る燃料分配装置を説明する。なお、各図において同一又は相当する要素については同一の符号を付し、重複する説明を省略する。

図１に示すように、本実施形態に係る燃料分配装置１は、高圧ポンプ（不図示）により圧縮された高圧の燃料を、エンジン（不図示）の各気筒に対応して設けられる燃料噴射装置２に分配供給するものである。燃料分配装置１は、燃料を複数の燃料噴射装置２に分配供給する燃料分配管３と、燃料分配管３に接続される燃料配管４と、燃料分配管３と燃料配管４とを接続する接続部材５と、を備える。

燃料分配管３は、フューエルインジェクションレール、フューエルデリバリーパイプ、コモンレール等とも呼ばれる。燃料分配管３は、管部１１と、複数のカップ部１２と、蓋部１３と、接続部１４と、固定用ボス１５と、を備える。

図１及び図２に示すように、管部１１は、複数の燃料噴射装置２に燃料を供給するために、高圧ポンプから圧送された燃料を高圧状態で貯留する。管部１１は、エンジンの気筒列方向（クランク軸方向）に沿って直線状に延びる円管状に形成されている。管部１１の内周面は、燃料の流路を形成する。管部１１の内周面には、縮径された縮径部１７が形成されている。縮径部１７は、燃料の流路を狭めることで燃料の圧力変動を緩和して、燃料の脈動が管部１１内に波及するのを抑制する。縮径部１７は、例えば、オリフィスとすることができる。なお、管部１１の管形状は、必ずしも直線状に延びる円管状である必要はなく、様々な形状とすることができる。

カップ部１２は、燃料噴射装置２に対応して設けられており、管部１１に貯留されている燃料を燃料噴射装置２に供給する。カップ部１２は、管部１１に固定されており、燃料噴射装置２との間が気密となるように燃料噴射装置２を保持する。

蓋部１３は、管部１１の燃料配管４とは反対側（図２における左側）の端部に位置して、管部１１の一方端部を閉塞する。

接続部１４は、管部１１の燃料配管４側（図２における右側）の端部に位置して、燃料配管４と接続される。接続部１４は、管部１１と同様に円管状に形成されており、接続部１４の内周面は、燃料の流路を形成する。接続部１４は、座部２１と、ネジ部２２と、を備える。

座部２１は、接続部１４の燃料配管４側（図２における右側）の端部に位置して、燃料配管４に押圧される。

座部２１の外周面には、第一凸曲面２４が形成されている。第一凸曲面２４は、燃料配管４が押圧（当接）される座面であって、燃料配管４との間のシールを行うシール面となる。第一凸曲面２４は、燃料配管４側の先端に向かって凸曲面状に縮径されている。つまり、第一凸曲面２４は、接続部１４の管軸Ｌ_１を通る断面において凸曲線状に形成されている。より具体的には、第一凸曲面２４、接続部１４の管軸Ｌ_１上に中心点を有する球面状に形成される。つまり、第一凸曲面２４は、接続部１４の管軸Ｌ_１を通る断面において、接続部１４の管軸Ｌ_１上の点を中心とした円弧状に形成されている。

ネジ部２２は、座部２１に対する燃料配管４の反対側（図２における左側）に位置して、接続部材５と締結される。ネジ部２２の外周面には、接続部材５を締結するための雄ネジ２５が刻設されている。

固定用ボス１５は、燃料分配管３をエンジンに固定するための部材である。エンジンに対する固定用ボス１５の固定は、ボルト締め、溶接等により行うことができる。

燃料配管４は、燃料を流通させるための管である。例えば、燃料配管４は、高圧ポンプにより圧縮された高圧の燃料を燃料分配管３に供給するための管とすることができる。また、Ｖ型エンジンに搭載するために燃料分配管３が２つ設けられる場合は、燃料配管４は、一方の燃料分配管３から他方の燃料分配管３に燃料を供給するための管とすることができる。燃料配管４は、配管部２６と、シール部２７と、を備える。

配管部２６は、燃料を流通させるための部位である。配管部２６は、長手方向において略同形の円管状に形成されている。なお、配管部２６は、配置される場所に応じて、適宜屈曲されている。

シール部２７は、座部２１に押圧されることで、座部２１との間をシールする。シール部２７は、配管部２６の燃料分配管３側に位置するとともに、燃料配管４の燃料分配管３側の端部に位置している。シール部２７は、燃料分配管３側の先端に向かって漏斗状に拡管されている。そして、シール部２７の内周面に、第二凹曲面２８が形成されており、シール部２７の外周面に、第二凸曲面２９が形成されている。

第二凹曲面２８は、第一凸曲面２４が押圧（当接）される面であって、第一凸曲面２４との間のシールを行うシール面となる。第二凹曲面２８は、燃料分配管３側の先端に向かって凹曲面状に拡径されている。つまり、第二凹曲面２８は、シール部２７の管軸Ｌ_２を通る断面において凹曲線状に形成されている。

図３に示すように、第二凹曲面２８の曲率半径ＳＲ_２は、第一凸曲面２４の曲率半径ＳＲ_１よりも大きい。そして、第二凹曲面２８は、非球面状に形成されており、第二凹曲面２８上の任意の点Ｐと当該点Ｐにおける第二凹曲面２８の曲率中心Ｏ_２とを結ぶ直線Ｌ_３は、第一凸曲面２４の曲率中心Ｏ_１を通る。このため、第二凹曲面２８の曲率中心Ｏ_２は、一点ではなく、第二凹曲面２８における点Ｐの位置によって、曲率中心Ｏ_２の位置が変わる。

第二凸曲面２９は、接続部材５が押圧（当接）される面である。第二凸曲面２９は、第二凹曲面２８に対応する形状となっている。つまり、第二凸曲面２９は、燃料分配管３側の先端に向かって凸曲面状に拡径されており、シール部２７の管軸Ｌ_２を通る断面において凸曲線状に形成されている。

ここで、燃料配管４の製造方法について説明する。図４に示すように、まず、長手方向に亘って同一径の円管Ａを用意する。そして、第二凹曲面２８に対応する加工面を有する加工金型Ｂを円管Ａに押し入れて、円管Ａの端部を拡管する。これにより、第二凹曲面２８が形成された燃料配管４が得られる。このとき、第二凹曲面２８は、加工金型Ｂの加工面を押し当てることにより形成されるため、加工金型Ｂの加工面の面粗度を小さくしておくことで、第二凹曲面２８の面粗度を容易に小さくすることができる。

接続部材５は、燃料分配管３の反対側からシール部２７を座部２１に押圧することで、第一凸曲面２４と第二凹曲面２８とをシールする。

接続部材５は、ユニオンナット、ユニオン継手、継手ナット等とも呼ばれる。接続部材５は、円筒状に形成されており、接続部材５の半径方向内側の空間に、燃料分配管３及び燃料配管４が挿入される。接続部材５の中心軸線Ｌ_４は、燃料分配管３と燃料配管４とを接続した際の接続部１４の管軸Ｌ_１と一致する。接続部材５は、係止部３１と、螺合部３２と、を備える。

係止部３１は、接続部材５の燃料配管４側（図２における右側）の端部に位置して、燃料分配管３の反対側から第二凸曲面２９に係止される。係止部３１の内周面には、燃料分配管３の反対側から第二凸曲面２９に係止される係止内周面３４が形成されている。係止内周面３４は、燃料配管４側の先端に向かうに従い縮径する円錐状に形成されており、接続部材５の中心軸線Ｌ_４を通る断面において直線状に形成されている。

螺合部３２は、係止部３１に対する燃料分配管３側（図２における左側）に位置して、燃料分配管３の外周面に螺合される。螺合部３２の内周面には、接続部１４のネジ部２２の外周面に形成された雄ネジ２５に螺合される雌ネジ３５が刻設されている。このため、雌ネジ３５を雄ネジ２５に螺合することで、螺合部３２は、接続部材５を燃料分配管３側に移動させる。このとき、係止内周面３４が第二凸曲面２９に係止されることで、接続部材５は、燃料分配管３の反対側からシール部２７を座部２１に押圧する。このように、雌ネジ３５を雄ネジ２５に螺合して、接続部材５を燃料分配管３に締結することで、燃料分配管３及び燃料配管４に管軸Ｌ_１方向における軸力が発生する。そして、第二凹曲面２８が第一凸曲面２４に圧接されるとともに第二凹曲面２８と第一凸曲面２４とがシールされた状態で、燃料分配管３と燃料配管４とが接続される。

また、係止部３１と座部２１とに挟まれるシール部２７の表裏面（第二凹曲面２８及び第二凸曲面２９）が曲面状に形成されているため、図５に示すように、燃料分配管３の管軸Ｌ_１に対して燃料配管４を傾斜させて、燃料分配管３と燃料配管４とを接続することができる。

次に、燃料分配管３と燃料配管４とのシール面（第一凸曲面２４及び第二凹曲面２８）に発生させるシール面圧について説明する。

図６に示すように、燃料の圧力とシール面に必要なシール面圧とは比例関係にあるため、燃料の圧力を高くするためには、シール面のシール面圧を高くする必要がある。このシール面圧は、接続部材５の締め付けにより発生する軸力と、燃料分配管３と燃料配管４との接触面積と、により決まる。

一方で、このシール面圧は、初期緩み及び経時緩みにより低くなる。初期緩みは、燃料分配管３及び燃料配管４の接触面（シール面）の潰れ、軸力による燃料分配管３及び燃料配管４の変形などにより生じる緩みである。経時緩みは、燃料の圧力変動による燃料分配管３及び燃料配管４の変形などにより生じる緩みである。

このため、シール面に必要なシール面圧を発生させるためには、初期緩み及び経時緩みを抑制するか、初期緩み及び経時緩みを考慮してシール面に発生させる軸力を十分に大きくする必要がある。

初期緩みを抑制するためには、燃料分配管３及び燃料配管４のシール面の面粗度を向上させること（図７参照）、燃料分配管３及び燃料配管４の接続部分に生じる応力を低減することなどが有効である。なお、図７では、シール面の面粗度が小さくなるほど、初期に必要となるシール面圧が小さくなることを示している。経時緩みを抑制するためには、燃料の圧力変動を燃料分配管３及び燃料配管４の接続部分で受けない構造とすることなどが有効である。

本実施形態に係る燃料分配装置１では、燃料配管４のシール部２７が、燃料分配管３側の先端に向かって拡管されており、その内周面に、第一凸曲面２４が当接される第二凹曲面２８が形成されている。このため、例えば、第二凹曲面２８に加工金型を強く押し当てることで（図３参照）、第二凹曲面２８の面粗度を容易に小さくすることができる。これにより、第二凹曲面２８の潰れに伴うシール面圧の緩み（初期緩み）を抑制することができる。

また、接続部材５が燃料分配管３の反対側からシール部２７を座部２１に押圧しても、シール部２７は、管壁が接続部材５と座部２１とに挟まれた状態になるだけである。このため、シール面圧を高めるために接続部材５による押圧力を大きくしても、シール部２７には圧縮応力しか発生しないため、シール部２７は変形しにくい。また、シール部２７は、燃料の圧力変動の影響をほとんど受けないため、燃料の圧力変動によってもシール部２７は変形しにくい。これにより、シール部２７の変形に伴うシール面圧の緩み（初期緩み及び経時緩み）を抑制することができる。

ここで、図８に示すように、第二凹曲面２８の曲率半径ＳＲ_２と第一凸曲面２４の曲率半径ＳＲ_１とが同じ比較例について考える。この比較例では、接続部材５によって燃料分配管３及び燃料配管４に軸力を発生させると、シール面（第一凸曲面２４及び第二凹曲面２８）に発生するシール面圧が分散されてしまう。このため、高いシール面圧を発生させるためには、接続部材５を締め付けて燃料分配管３及び燃料配管４に大きな軸力を発生させる必要がある。

これに対し、図９に示すように、本実施形態では、第二凹曲面２８の曲率半径ＳＲ_２が第一凸曲面２４の曲率半径ＳＲ_１よりも大きいため、接続部材５によりシール部２７を座部２１に押圧すると、第一凸曲面２４と第二凹曲面２８とは線接触する。このため、接続部材５を締め付けて燃料分配管３及び燃料配管４に軸力を発生させると、シール面（第一凸曲面２４及び第二凹曲面２８）に発生するシール面圧を集中させることができる。これにより、接続部材５の締め付けにより発生させる軸力を効率的にシール面圧に変換することができる。つまり、接続部材５により発生させる軸力に対して、比較例よりも高いシール面圧を発生させることができる。

そして、図７に示すように、第二凹曲面２８の曲率半径ＳＲ_２に対する第一凸曲面２４の曲率半径ＳＲ_１の比（ＳＲ_１／ＳＲ_２）が小さくなるほど、第一凸曲面２４と第二凹曲面２８との接触面積が小さくなるため、初期に必要となるシール面圧が小さくなる。また、図１０に示すように、第一凸曲面２４の曲率半径ＳＲ_１に対する第二凹曲面２８の曲率半径ＳＲ_２の比（ＳＲ_２／ＳＲ_１）が大きくなるほど、第一凸曲面２４と第二凹曲面２８との接触面積が小さくなるため、シール面圧の増加率が大きくなる。

また、第一凸曲面２４を切削加工で製作する場合、ＪＩＳ公差等級で、現実的には６〜７等級程度となる。第二凹曲面２８をプレスで成形する場合、ＪＩＳ公差等級で、現実的には１０等級程度となる。このような公差による第一凸曲面２４及び第二凹曲面２８の寸法バラツキを考慮すると、第二凹曲面２８の曲率半径ＳＲ_２を第一凸曲面２４の曲率半径ＳＲ_１の１．０１倍（１０１％）以上とすることで、第二凹曲面２８の曲率半径ＳＲ_２を第一凸曲面２４の曲率半径ＳＲ_１よりも大きくすることができる。そこで、第二凹曲面２８の曲率半径ＳＲ_２は、第一凸曲面２４の曲率半径ＳＲ_１の１．０１倍（１０１％）以上とすることができる。

更に、図１０に示すように、第一凸曲面２４の曲率半径ＳＲ_１に対する第二凹曲面２８の曲率半径ＳＲ_２の割合がある程度大きくなるまでは、第一凸曲面２４及び第二凹曲面２８の寸法バラツキにより、シール面圧が大きく変わる。そこで、第二凹曲面２８の曲率半径ＳＲ_２は、更に、第一凸曲面２４の曲率半径ＳＲ_１の１．０３倍（１０３％）以上、更には１．０５倍（１０５％）以上とすることができる。

一方、図１０に示すように、第一凸曲面２４の曲率半径ＳＲ_１に対して、第二凹曲面２８の曲率半径ＳＲ_２をある程度大きくすると、シール面圧の増加率が減少してしまい、十分な費用対効果が得られにくくなる。そこで、第二凹曲面２８の曲率半径ＳＲ_２は、第一凸曲面２４の曲率半径ＳＲ_１の２．００倍（２００％）以下、更には、１．５０倍（１５０％）以下とすることができる。

また、図３に示すように、第一凸曲面２４が球面状に形成されているとともに、第二凹曲面２８上の任意の点Ｐと当該点Ｐにおける第二凹曲面２８の曲率中心Ｏ_２とを結ぶ直線Ｌ_３が第一凸曲面２４の曲率中心Ｏ_１を通る。このため、燃料分配管３の管軸Ｌ_１に対して燃料配管４が傾斜して接続されても（図５参照）、第一凸曲面２４と第二凹曲面２８とのシール状態を保持することができる。

また、第二凸曲面２９に係止される係止内周面３４が円錐状に形成されているため、第二凸曲面２９と係止内周面３４とは線接触する。これにより、接続部材５によるシール部２７の押圧力を、効率的にシール面圧に変換することができる。

以上、本発明の好適な実施形態について説明したが、本発明は上記実施形態に限定されるものではない。

例えば、上記実施形態では、座部２１がネジ部２２と一体であるものとして説明したが、図１１に示す燃料分配装置１Ａのように、座部２１Ａがネジ部２２Ａと別体であってもよい。図１１に示す燃料分配装置１Ａでは、座部２１Ａは、燃料分配管を構成する部材であるものの、独立した部材となっている。そして、座部２１Ａの外周面に、ネジ部２２Ａの内周面に形成された座面２３Ａに当接される第一シール面２１１Ａと、シール部２７の第二凹曲面２８に当接される第二シール面２１２Ａと、が形成されている。このような構成によれば、座面２３Ａが内周面に位置するため、燃料分配管３の搬送時などに、座面２３Ａが傷つくのを抑制することができる。

１…燃料分配装置、２…燃料噴射装置、３…燃料分配管、４…燃料配管、５…接続部材、１１…管部、１２…カップ部、１３…蓋部、１４…接続部、１５…固定用ボス、１７…縮径部、２１…座部、２２…ネジ部、２４…第一凸曲面、２５…雄ネジ、２６…配管部、２７…シール部、２８…第二凹曲面、２９…第二凸曲面、３１…係止部、３２…螺合部、３４…係止内周面、３５…雌ネジ、１Ａ…燃料分配装置、２１Ａ…座部、２１１Ａ…第一シール面、２１２Ａ…第二シール面、２２Ａ…ネジ部、２３Ａ…座面、Ａ…円管、Ｂ…加工金型、Ｌ_１…接続部の管軸、Ｌ_２…シール部の管軸、Ｌ_３…直線、Ｌ_４…接続部材の中心軸線、Ｏ_１…第一凸曲面の曲率中心、Ｏ_２…第二凹曲面の曲率中心、Ｐ…第二凹曲面上の点、ＳＲ_１…第一凸曲面の曲率半径、ＳＲ_２…第二凹曲面の曲率半径。

Claims

燃料を複数の燃料噴射装置に分配供給する燃料分配管と、前記燃料分配管に接続される燃料配管と、前記燃料分配管と前記燃料配管とを接続する接続部材と、を備える燃料分配装置であって、
前記燃料分配管は、外周面に前記燃料配管側の先端に向かって凸曲面状に縮径される第一凸曲面が形成された座部を有し、
前記燃料配管は、内周面に前記燃料分配管側の先端に向かって凹曲面状に拡径されて前記第一凸曲面が当接される第二凹曲面が形成されるとともに、外周面に前記第二凹曲面に対応する第二凸曲面が形成されたシール部を有し、
前記接続部材は、前記燃料分配管の反対側から前記シール部を前記座部に押圧し、
前記第二凹曲面の曲率半径は、第一凸曲面の曲率半径よりも大きく、
前記第一凸曲面は、球面状に形成されており、
前記第二凹曲面は、非球面状に形成されており、
前記第二凹曲面上の点と当該点における前記第二凹曲面の曲率中心とを結ぶ直線は、前記第一凸曲面の曲率中心を通り、
前記第二凹曲面の曲率中心は、前記第二凹曲面上の前記点の位置によって変わる、
燃料分配装置。
前記接続部材は、
前記燃料分配管の反対側から前記第二凸曲面に係止される係止内周面と、
前記燃料分配管の外周面に螺合されて前記接続部材を前記燃料分配管側に移動させる螺合部と、を有し、
前記係止内周面は、円錐状に形成されている、
請求項１に記載の燃料分配装置。
前記第二凹曲面の曲率半径は、前記第一凸曲面の曲率半径の１．０１倍以上である、
請求項１又は２に記載の燃料分配装置。
前記第二凹曲面の曲率半径は、前記第一凸曲面の曲率半径の２．００倍以下である、
請求項１〜３の何れか一項に記載の燃料分配装置。