JP6720362B2 - Egrバルブ用焼結軸受 - Google Patents
Egrバルブ用焼結軸受 Download PDFInfo
- Publication number
- JP6720362B2 JP6720362B2 JP2019019672A JP2019019672A JP6720362B2 JP 6720362 B2 JP6720362 B2 JP 6720362B2 JP 2019019672 A JP2019019672 A JP 2019019672A JP 2019019672 A JP2019019672 A JP 2019019672A JP 6720362 B2 JP6720362 B2 JP 6720362B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- weight
- aluminum
- sintered bearing
- powder
- copper
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims description 128
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 80
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 75
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 71
- 229910000881 Cu alloy Inorganic materials 0.000 claims description 67
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 65
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 claims description 55
- 239000010439 graphite Substances 0.000 claims description 55
- 238000005245 sintering Methods 0.000 claims description 54
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 52
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 52
- WPPDFTBPZNZZRP-UHFFFAOYSA-N aluminum copper Chemical compound [Al].[Cu] WPPDFTBPZNZZRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 49
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 18
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims description 18
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 claims description 18
- IRPGOXJVTQTAAN-UHFFFAOYSA-N 2,2,3,3,3-pentafluoropropanal Chemical compound FC(F)(F)C(F)(F)C=O IRPGOXJVTQTAAN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 15
- KLZUFWVZNOTSEM-UHFFFAOYSA-K Aluminum fluoride Inorganic materials F[Al](F)F KLZUFWVZNOTSEM-UHFFFAOYSA-K 0.000 claims description 15
- WUKWITHWXAAZEY-UHFFFAOYSA-L calcium difluoride Chemical compound [F-].[F-].[Ca+2] WUKWITHWXAAZEY-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 15
- 229910001634 calcium fluoride Inorganic materials 0.000 claims description 15
- 239000011148 porous material Substances 0.000 claims description 11
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 6
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 62
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 51
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 51
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 47
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 32
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 29
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 24
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 20
- 229910000906 Bronze Inorganic materials 0.000 description 19
- 239000010974 bronze Substances 0.000 description 19
- KUNSUQLRTQLHQQ-UHFFFAOYSA-N copper tin Chemical compound [Cu].[Sn] KUNSUQLRTQLHQQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 18
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 16
- 150000007524 organic acids Chemical class 0.000 description 13
- 230000008859 change Effects 0.000 description 12
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 12
- RIRXDDRGHVUXNJ-UHFFFAOYSA-N [Cu].[P] Chemical compound [Cu].[P] RIRXDDRGHVUXNJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 11
- 239000000463 material Substances 0.000 description 11
- 238000000034 method Methods 0.000 description 11
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 10
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 10
- 238000004513 sizing Methods 0.000 description 10
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 9
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 description 9
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 9
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 8
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 8
- XOOUIPVCVHRTMJ-UHFFFAOYSA-L zinc stearate Chemical compound [Zn+2].CCCCCCCCCCCCCCCCCC([O-])=O.CCCCCCCCCCCCCCCCCC([O-])=O XOOUIPVCVHRTMJ-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 8
- 229910001096 P alloy Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 7
- 230000008569 process Effects 0.000 description 7
- MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N Nitric oxide Chemical compound O=[N] MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 6
- CJZGTCYPCWQAJB-UHFFFAOYSA-L calcium stearate Chemical compound [Ca+2].CCCCCCCCCCCCCCCCCC([O-])=O.CCCCCCCCCCCCCCCCCC([O-])=O CJZGTCYPCWQAJB-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 6
- 239000008116 calcium stearate Substances 0.000 description 6
- 235000013539 calcium stearate Nutrition 0.000 description 6
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 6
- 238000013329 compounding Methods 0.000 description 6
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 6
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 description 5
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 4
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 4
- 230000001737 promoting effect Effects 0.000 description 4
- QTBSBXVTEAMEQO-UHFFFAOYSA-N Acetic acid Chemical compound CC(O)=O QTBSBXVTEAMEQO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 3
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 3
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 description 3
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 2
- AZDRQVAHHNSJOQ-UHFFFAOYSA-N alumane Chemical group [AlH3] AZDRQVAHHNSJOQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910021383 artificial graphite Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 2
- 230000012447 hatching Effects 0.000 description 2
- 230000020169 heat generation Effects 0.000 description 2
- 239000010687 lubricating oil Substances 0.000 description 2
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- BDAGIHXWWSANSR-UHFFFAOYSA-N methanoic acid Natural products OC=O BDAGIHXWWSANSR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000011812 mixed powder Substances 0.000 description 2
- 229910021382 natural graphite Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 2
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 2
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 2
- 230000003746 surface roughness Effects 0.000 description 2
- OSWFIVFLDKOXQC-UHFFFAOYSA-N 4-(3-methoxyphenyl)aniline Chemical compound COC1=CC=CC(C=2C=CC(N)=CC=2)=C1 OSWFIVFLDKOXQC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 238000000280 densification Methods 0.000 description 1
- 229910001873 dinitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 1
- 230000005496 eutectics Effects 0.000 description 1
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 1
- 235000019253 formic acid Nutrition 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000005461 lubrication Methods 0.000 description 1
- 230000013011 mating Effects 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010298 pulverizing process Methods 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 1
- 238000005549 size reduction Methods 0.000 description 1
- 238000002791 soaking Methods 0.000 description 1
- 238000005486 sulfidation Methods 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- 238000012795 verification Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000013585 weight reducing agent Substances 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Sliding-Contact Bearings (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Description
(1)EGRバルブ用焼結軸受の高温ドライ環境下での摺動性については、初期なじみの問題がないので、アルミニウム青銅焼結軸受としての通常のアルミニウム配合量が適用できることに着目した。
(2)ドライ環境下において、黒鉛の添加量を増やすほど摩擦係数が低く、摺動性に優れることが分かった。反面、黒鉛の添加量を増量すると、アルミニウムの銅への拡散が阻害されるので、考慮が必要である。
(3)耐摩耗性については、黒鉛の添加量を増量すると耐摩耗性が向上するが、黒鉛添加量10重量%から摩耗量が若干多くなり、材料強度の低下が原因と思われる。
(4)黒鉛の添加量を増量すると、有機酸腐食による重量変化率が少なく、長時間放置後も重量変化率がほとんど変化しない。
(5)アルミニウムの配合量とアルミニウム青銅組織の関係では、アルミニウムの配合量は多くなるほどβ相の割合が多くなる。β相は565℃で共析変態し、α相とγ相になり、アルミニウム配合量が多くなるほどγ相の割合が多くなる。γ相は、EGRバルブ用焼結軸受においては、耐有機酸腐食性を低下させるので、銅源として、アルミニウム−銅合金粉末を用い、銅単体の粉末を添加しない場合は、γ相とα相との比を、0≦γ相/α相≦0.10とする。
(6)焼結温度と耐腐食性の関係では、焼結温度を高くするとアルミニウムの拡散が増進し耐腐食性が向上する。
(7)添加剤である燐は、焼結過程でのアルミニウムの拡散の促進で、アルミニウム量を減らすことができ耐腐食性を劣化するアルミニウム組織のγ相の析出を削減できることが考えられる。
40〜60重量%アルミニウム−銅合金粉末を粉砕し、粒度調整した。アルミニウム−銅合金粉末の粒径は100μm以下で、平均粒径は35μmである。ここで、本明細書において、平均粒径とは、レーザ回析により測定した粒径の平均値を意味する。具体的には、(株)島津製作所製SALD−3100により、5000粉末をレーザ回析で測定したときの粒径の平均値とする。
銅粉末は、アトマイズ粉、電解粉、粉砕粉があるが、銅にアルミニウムを十分に拡散させるには、樹枝状の電解粉が有効であり、成形性、焼結性、摺動特性に優れる。そのため、本実施形態では、銅粉として電解粉を用いた。また、アルミニウムを銅へ十分に拡散させるためには、粉末形状が異なる電解銅粉を2種類用い、アスペクト比が2以上の電解銅粉の割合W1と2未満の電解銅粉の割合W2との比W2/W1を3〜9とすることが好ましい。アスペクト比が2以上の電解銅粉は、アルミニウムの拡散のためには有効であるが、成形性が悪い。比W2/W1が、3未満であると成形性の面から好ましくなく、一方、9を超えるとアルミニウムの拡散が不十分となるので好ましくない。
燐合金粉末は、7〜10重量%燐−銅合金粉末を用いた。燐は、焼結時の固液相間の濡れ性を高める効果がある。燐の配合量は、0.1〜0.6重量%、具体的には0.1〜0.4重量%が好ましい。0.1重量%未満では固液相間の焼結促進効果が乏しく、一方、06重量%、好ましい値とされる0.4重量%を超えると、焼結が進み過ぎてアルミニウムが偏析しγ相の析出が増え焼結体が脆くなる。
黒鉛は、主として素地に分散分布する気孔内に遊離黒鉛として存在し、焼結軸受に優れた潤滑性を付与し、耐摩耗性の向上に寄与する。黒鉛の配合量は3〜10重量%が好ましく、6〜10重量%がより好ましい。6重量%未満では、高温ドライ環境下となるEGRバルブ用焼結軸受として、黒鉛添加による潤滑性、耐摩耗性の向上効果が得られ難くなる。3重量%未満では、高温ドライ環境下となるEGRバルブ用焼結軸受として、黒鉛添加による潤滑性、耐摩耗性の向上効果が得られない。一方、10重量%を超えると、材料強度が低下し、アルミニウムの銅への拡散を阻害するので好ましくない。一般的に黒鉛を4重量%以上添加すると成形することができないが、造粒黒鉛を使用することで成形を可能にした。本実施形態では、黒鉛粉末は、天然黒鉛、又は人造黒鉛の微粉を樹脂バインダで造粒後粉砕し、粒径145メッシュ以下の黒鉛粉末を用いた。
アルミニウム−銅合金粉末は、焼結時にその表面に生成する酸化アルミニウムの皮膜が焼結を著しく阻害するが、焼結助剤としてのフッ化アルミニウムおよびフッ化カルシウムは、アルミニウム−銅合金粉末の焼結温度である850〜900℃で溶融しながら徐々に蒸発し、アルミニウム−銅合金粉末の表面を保護して酸化アルミニウムの生成を抑制することにより、焼結を促進しアルミニウムの拡散を増進させる。フッ化アルミニウムおよびフッ化カルシウムは、焼結時に蒸発、揮散するので、焼結軸受の完成品には殆ど残らない。
α(%)=(ρ1/ρ0)×100
ただし、ρ1:多孔質体の密度、ρ0:その多孔質体に細孔がないと仮定した場合の密度
To/D1およびTb/D1が1/100未満では気孔のつぶれが不十分となり、一方、1/15を超えると気孔がつぶれ過ぎて好ましくない。
回転数を固定し、5分毎に荷重を追加した。具体的な試験条件は次のとおりである。
トルク試験(2)は、前述したトルク試験(1)で荷重60Nを負荷した後、その荷重および回転数のままで約90分トルク試験を継続した。トルク試験(1)と同様、図4に示すように、試作品1〜3は、いずれも青銅系標準品よりも摩擦係数が低く、摺動性に優れている。特に、黒鉛の添加量を8重量%以上とした試作品1および試作品2は、試験時間が経過しても摩擦係数の上昇が抑えられていることが分かった。
青銅系標準品および試作品1〜3の材料配合仕様でブロック状の試験片を製作し、ブロックオンリング試験機を用いて、耐摩耗性を評価した。
<試験条件>
・試験機:ブロックオンリング試験機〔(株)NTN製〕
・荷重:14.7N
・回転速度:430rpm(54.0m/min)
・試験時間:60min
・潤滑方法:無給油無含油(ドライ)
・相手材:材質:SUS420J2 ずぶ焼入れ(硬度HV550〜650)、回転径(外径)と幅:外径φ40mm×幅4mm、表面粗さ:0.02μmRa狙い
青銅系標準品および試作品1〜3の材料配合仕様で試験片を製作し、有機酸腐食試験を行った。評価方法は、各試験片を腐食溶液に浸漬し、60℃の高温槽で所定の時間放置する。放置後、各試験片を溶液から取り出し1時間乾燥させる。乾燥後、試験片の重量を測定し、測定値から算出した重量変化率を比較した。重量変化率の比較は、試験片5個の重量変化率の平均値と共に最大値、最小値も比較した。具体的な試験条件は次のとおりである。
<試験条件>
・試験片サイズ:内径φ6mm×外径φ12mm×幅6mm
・試験片個数:5個
・腐食溶液:蟻酸1%+酢酸1%の水溶液
・雰囲気温度:60℃
原料粉末準備工程S1では、焼結軸受1の原料粉末が準備・生成される。原料粉末は、40〜60重量%アルミニウム−銅合金粉末を18〜24重量%、7〜10重量%燐−銅合金粉末を2〜4重量%、黒鉛粉末を6〜10重量%、電解銅粉末を残重量%とする合計100重量%に対して、焼結助剤として、フッ化アルミニウムおよびフッ化カルシウムを合計で0.05〜0.2重量%、黒鉛粉末成形性を容易にするためにステアリン酸亜鉛、ステアリン酸カルシウム等の潤滑剤を0.1〜1重量%添加した。潤滑剤を添加することにより、後述する圧粉体をスムーズに離型することができ、離型に伴う圧粉体の形状の崩れを回避することができる。
上記の原料粉末Mを、例えば、図9に示すV型混合機10の缶体11に投入し、缶体11を回転させて均一に混合する。
成形工程S3では、上記の原料粉末を圧粉することにより、焼結軸受1の形状をなした圧粉体を形成する。圧粉体は、焼結温度以上で加熱することにより形成される焼結体の密度比αが70%以上で80%以下となるように圧縮成形される。
焼結工程S4では、圧粉体を焼結温度で加熱し、隣接する原料粉末同士を焼結結合させることによって焼結体を形成する。図10に示すメッシュベルト式連続炉15を使用し、メッシュベルト16に圧粉体1’を多量に投入し、焼結体を形成する。これにより、安定した品質、製造方法を実現することができる。
サイジング工程S5では、焼結により圧粉体と比較して膨張した焼結体を寸法整形する。図11にサイジング工程S5の詳細を示す。サイジング加工の金型は、ダイス20、上パンチ21、下パンチ22およびコア23とからなる。図11(a)に示すように、コア23と上パンチ21が上方に後退した状態で、下パンチ22上に焼結体1”をセットする。図11(b)に示すように、最初にコア23が焼結体1”の内径に入り、その後、図11(c)に示すように、上パンチ21により焼結体1”がダイス20に押し込まれ、上下パンチ21、22により圧縮される。これにより、焼結体1”の表面が寸法整形される。
原料粉末準備工程S1では、焼結軸受1の原料粉末が準備される。原料粉末は、7〜11重量%アルミニウム−銅合金粉末、好ましくは8〜10重量%アルミニウム−銅合金粉末)を85〜93重量%、7〜10重量%燐−銅合金粉末を1〜5重量%、黒鉛粉末を6〜10重量%とする合計100重量%に対して、焼結助剤としてフッ化アルミニウムおよびフッ化カルシウムを合計で0.05〜0.2重量%、成形性を容易にするための潤滑剤としてステアリン酸亜鉛を0.1〜1重量%添加した。7〜11重量%アルミニウム−銅合金粉末は、粉砕して粒度調整したものを用いた。第1の実施形態と同様、上記の原料粉末を、例えば、図9に示すV型混合器10の缶体11に投入し、缶体11を回転させて均一に混合する。
1’ 圧粉体
1” 焼結体
1a 軸受面
1b 外径面
1c 端面
15 メッシュベルト式連続炉
20 ダイス
21 上パンチ
22 下パンチ
23 コア
31 EGRバルブ
46 シャフト
D1 軸受面の内径寸法
Ti 圧縮層
To 圧縮層
Claims (5)
- 9〜12重量%のアルミニウムと0.1〜0.4重量%の燐と3〜10重量%の黒鉛を含有し、残部が銅と不可避的不純物からなるEGRバルブ用焼結軸受であって、前記焼結軸受の全体に、アルミニウム−銅合金粉末が焼結された組織が分散しており、前記焼結軸受の全体に銅単体の偏った部分がなく、分散して形成された気孔内に遊離黒鉛が分布していることを特徴とするEGRバルブ用焼結軸受。
- 前記アルミニウム−銅合金の組織は、α相を有することを特徴とする請求項1に記載のEGRバルブ用焼結軸受。
- 前記アルミニウム−銅合金の組織は、γ相とα相との比γ相/α相を、0≦γ相/α相≦0.10としたことを特徴とする請求項1又は請求項2に記載のEGRバルブ用焼結軸受。
- 前記EGRバルブ用焼結軸受は、焼結助剤としての錫が添加されていないことを特徴とする請求項1〜3のいずれか一項に記載のEGRバルブ用焼結軸受。
- 9〜12重量%のアルミニウムと0.1〜0.4重量%の燐と3〜10重量%の黒鉛を含有し、残部が、銅、フッ化アルミニウムおよびフッ化カルシウム、並びに不可避的不純物からなるEGRバルブ用焼結軸受であって、前記焼結軸受の全体に、アルミニウム−銅合金粉末が焼結された組織が分散しており、前記焼結軸受の全体に銅単体の偏った部分がなく、分散して形成された気孔内に遊離黒鉛が分布していることを特徴とするEGRバルブ用焼結軸受。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2013190880 | 2013-09-13 | ||
JP2013190880 | 2013-09-13 |
Related Parent Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2014180529A Division JP6522301B2 (ja) | 2013-09-13 | 2014-09-04 | Egrバルブ用焼結軸受およびその製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2019112719A JP2019112719A (ja) | 2019-07-11 |
JP6720362B2 true JP6720362B2 (ja) | 2020-07-08 |
Family
ID=67223059
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2019019672A Active JP6720362B2 (ja) | 2013-09-13 | 2019-02-06 | Egrバルブ用焼結軸受 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP6720362B2 (ja) |
Family Cites Families (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP4121733B2 (ja) * | 2001-10-31 | 2008-07-23 | オイレス工業株式会社 | 黒鉛含有アルミニウム合金の製造方法及び摺動部材 |
JP2003342700A (ja) * | 2002-05-27 | 2003-12-03 | Komatsu Ltd | 焼結摺動材料並びに焼結摺動部材およびその製造方法 |
JP2009007650A (ja) * | 2007-06-29 | 2009-01-15 | Fukuda Metal Foil & Powder Co Ltd | 焼結アルミニウム含有銅合金用混合粉末及びその製造方法 |
JP4941236B2 (ja) * | 2007-11-02 | 2012-05-30 | 福田金属箔粉工業株式会社 | 焼結助剤及び焼結用アルミニウム含有銅系合金粉末並びに該焼結用アルミニウム含有銅系合金粉末を焼結してなる焼結体 |
JP2013023732A (ja) * | 2011-07-21 | 2013-02-04 | Fukuda Metal Foil & Powder Co Ltd | Al青銅焼結合金摺動材料およびその製造方法 |
JP6026319B2 (ja) * | 2012-03-13 | 2016-11-16 | Ntn株式会社 | 焼結軸受の製造方法 |
EP2826876B1 (en) * | 2012-03-13 | 2020-05-06 | NTN Corporation | Sintered bearing and manufacturing method for same |
-
2019
- 2019-02-06 JP JP2019019672A patent/JP6720362B2/ja active Active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2019112719A (ja) | 2019-07-11 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US11351608B2 (en) | Sintered bearing and manufacturing method for same | |
KR101101078B1 (ko) | 철계 소결 베어링 및 그 제조 방법 | |
JP5371182B2 (ja) | 耐摩擦摩耗性に優れたCu−Ni−Sn系銅基焼結合金およびその合金からなる軸受材 | |
WO2011024941A2 (ja) | Cu基焼結摺動部材 | |
JP6026319B2 (ja) | 焼結軸受の製造方法 | |
EP3040141B1 (en) | Sintered bearing for fuel pump and method for manufacturing same | |
JP2013217493A (ja) | 焼結軸受 | |
US10697494B2 (en) | Sintered bearing | |
JP6522301B2 (ja) | Egrバルブ用焼結軸受およびその製造方法 | |
JP2013144849A (ja) | 耐摩擦摩耗性に優れたCu−Ni−Sn系銅基焼結合金とその製造方法およびその合金からなる軸受材 | |
JP6720362B2 (ja) | Egrバルブ用焼結軸受 | |
JP6745760B2 (ja) | 燃料ポンプ用焼結軸受およびその製造方法 | |
JP6858807B2 (ja) | 焼結軸受 | |
JP2018146112A (ja) | 過給機用焼結軸受 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20190304 |
|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20190304 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20200526 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20200617 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 6720362 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |