WO2011024941A2 - Ｃｕ基焼結摺動部材 - Google Patents

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Definitions

  • the present invention relates to a Cu-based sintered sliding member, and more particularly to a Cu-based sintered sliding member that can cope with a high load environment.
  • the sintered sliding member cannot be used because it exceeds the operating load range, and the Fe-Cu sintered sliding member having higher hardness and strength than the Cu-based sintered sliding member contains Fe. Since the Fe-based material is used for the shaft, there is a low possibility that abnormal friction or seizure due to the tomo-gael phenomenon will occur, and there is a problem that the reliability as the sliding member is insufficient. Therefore, there has been a demand for a Cu-based sintered sliding member that is less expensive than an expensive ball bearing and can be used in a higher load environment than before.
  • a Cu-based sintered alloy having a seizure property (for example, Patent Document 1) is disclosed.
  • the Cu-based sintered alloy of the prior art is a Cu—Ni—Sn alloy having a composition that causes spinodal decomposition by aging treatment.
  • spinodal decomposition a fine structure is formed and the substrate is strengthened, and the substrate is in close contact with it.
  • NiS hard particles and MoS 2 as a solid lubricant, wear resistance and seizure resistance are imparted in an environment of high temperature, high load, and low lubrication.
  • the Ni-based hard particles used in the prior art are expensive, and the Ni-based hard particles contain Cr. Therefore, vacuum sintering is required, so the manufacturing cost is high and the cost merit is insufficient. It was.
  • an object of the present invention is to provide a Cu-based sintered sliding member that does not require the addition of expensive hard particles and can be used in a high-load use environment.
  • the invention of claim 1 contains 5 to 30% by mass of Ni, 5 to 20% by mass of Sn, and 0.1 to 1.2% by mass of P, with the balance being Cu and inevitable impurities.
  • At least one or more of graphite, fluorinated graphite, molybdenum disulfide, tungsten disulfide, boron nitride, calcium fluoride, talc, and magnesium silicate mineral powder is used as the solid lubricant. It contains 3 to 10% by mass.
  • the Cu—Ni—Sn-based alloy uses the property that it hardens by aging treatment, and the addition of P to the alloy further increases the strength of the alloy base, and more than Ni and P than the base.
  • Ni-P-Cu-Sn alloy phase having a high concentration of Sn and Sn is present at the grain boundary, so that excellent wear resistance is obtained, and expensive hard particles are not required, resulting in low cost and high load.
  • a Cu-based sintered sliding member that can be used in a bearing use environment can be obtained.
  • Solid lubricants include graphite, fluorinated graphite, molybdenum disulfide, tungsten disulfide, boron nitride, calcium fluoride, talc (Mg 3 SiO 4 (OH) 2 ), and magnesium silicate (MgSiO 3 ) mineral powder.
  • the present invention utilizes the property that a Cu—Ni—Sn based alloy is hardened by an aging treatment, and further increases the strength of the alloy base by adding P to the alloy, and further increases the strength of Ni, P and Sn over the base.
  • Ni-P-Cu-Sn alloy phase with high concentration is present at the grain boundary, resulting in excellent wear resistance, low cost because expensive hard particles are unnecessary, and high load bearing use
  • a Cu-based sintered sliding member that can be used in an environment can be obtained. Furthermore, wear resistance can be improved by adding a solid lubricant.
  • Ni 5 to 30% by mass
  • Ni forms a solid solution of P, Sn, and Cu and improves the strength of the sintered alloy by age hardening. Furthermore, the alloy phase having a higher concentration of Ni, P, and Sn than the base is present at the grain boundaries, thereby contributing to improvement in wear resistance.
  • the amount of Ni necessary for obtaining hardening by aging treatment is not less than 5% by mass, and even if an amount exceeding 30% by mass is added, improvement in hardening by aging treatment is not recognized, and on the contrary, the raw material cost increases, which is not preferable. .
  • Sn 5 to 20% by mass Sn forms a solid solution of Ni, P, and Cu and improves the strength of the sintered alloy by age hardening. Furthermore, the alloy phase having a higher concentration of Ni, P, and Sn than the base is present at the grain boundaries, thereby contributing to improvement in wear resistance. It is necessary to add 5% by mass or more of Sn necessary for obtaining hardening by aging treatment, and even if an amount exceeding 20% by mass is added, improvement in curing by aging treatment is not recognized, and on the other hand, attacking the opponent Is unfavorable because of the high.
  • (C) P 0.1 to 1.2% by mass P improves the sinterability and forms a solid solution of Ni, Sn, and Cu and improves the strength of the sintered alloy. Furthermore, the alloy phase having a higher concentration of Ni, P, and Sn than the base is present at the grain boundaries, thereby contributing to wear resistance. If the P content is less than 0.1% by mass, the predetermined wear resistance cannot be obtained. On the other hand, if the P content exceeds 1.2% by mass, the aggression on the sliding mating material is increased and the mating material is worn. It is not preferable.
  • Solid lubricant 0.3 to 10% by mass At least one of graphite, fluorinated graphite, molybdenum disulfide, tungsten disulfide, boron nitride, calcium fluoride, talc (Mg 3 SiO 4 (OH) 2 ), and magnesium silicate (MgSiO 3 ) mineral powder as a solid lubricant More than 0.3 to 10% by mass can be contained, and if the solid lubricant content is less than 0.3% by mass, the effect of improving the wear resistance cannot be obtained. Since it falls remarkably, it is not preferable.
  • graphite and fluorinated graphite exist as free graphite and free fluorinated graphite dispersed and distributed in the substrate, imparting excellent lubricity to the sintered alloy, thereby contributing to improvement in wear resistance of the sintered alloy.
  • molybdenum disulfide, tungsten disulfide, boron nitride, calcium fluoride, talc (Mg 3 SiO 4 (OH) 2 ), magnesium silicate (MgSiO 3 ) mineral powder imparts excellent lubricity to the sintered alloy.
  • the metal contact between the sliding members is reduced, thereby contributing to the improvement of the wear resistance of the sintered alloy.
  • Talc becomes enstatite after sintering.
  • raw material powder is filled into a mold having a required shape and compacted to obtain a molded body having a required density.
  • This molded body is sintered in a reducing atmosphere to obtain a sintered alloy.
  • This sintered alloy is sized with a mold so as to satisfy the dimensional accuracy of the product.
  • the size, density, hardness, strength, etc. of the sintered alloy after sizing are inspected, and those that pass the inspection are regarded as products.
  • a bearing as a sliding member is exemplified.
  • Ni atomized powder, graphite powder having an average particle diameter of 20 ⁇ m, molybdenum disulfide powder having an average particle diameter of 150 ⁇ m or less, calcium fluoride powder having an average particle diameter of 60 ⁇ m, and talc having an average particle diameter of 20 ⁇ m as a solid lubricant to be added Powder was prepared.
  • Each of the Cu-based sintered alloys is impregnated with synthetic oil, and each of them has dimensions of outer diameter: 18 mm ⁇ inner diameter: 8 mm ⁇ height: 8 mm.
  • Slidable member hereinafter referred to as the present invention example
  • Cu-based sintered sliding member of the composition component that deviates from the invention and Cu-based sintered sliding member which is not attached to P as a comparison hereinafter, referred to as comparative example
  • the thus obtained Cu-based sintered sliding member has pores dispersed in the substrate at a rate of 5 to 25% by mass.
  • Table 1 shows Invention Examples 1 to 4, Comparative Examples 1 to 8, and Conventional Examples 1 to 2, and Table 2 shows Invention Examples 5 to 13 and Comparative Examples 9 to 13.
  • Pressure ring test A ring-shaped test piece comprising Invention Examples 1 to 13, Comparative Examples 1 to 13 and Conventional Examples 1 and 2 was loaded in the radial direction, and the crushing load when the ring-shaped test piece was broken was measured to calculate the strength. did. The results are shown in the column of “crushing strength” in Tables 1 and 2.
  • Abrasion resistance test An S45C shaft is inserted into a ring-shaped test piece comprising Invention Examples 1 to 13, Comparative Examples 1 to 12 and Conventional Examples 1 to 2, and a ring-shaped test piece comprising Invention Examples 1 to 13 and Comparative Examples 1 to 13 Rotating the shaft at 75 m / min for 1000 hours while applying a load from the outside of the ring-shaped test piece so that the surface pressure is 1.5 MPa in the radial direction (perpendicular to the axial direction of the shaft) The maximum wear depth on the sliding surface of each of the ring-shaped test piece and the S45C shaft after the test was measured, and the wear resistance was evaluated. The results are shown in Tables 1 and 2.
  • the conditions performed in this abrasion resistance test are those under a high load environment.
  • the ring-shaped test pieces made of the examples of the present invention both have excellent wear resistance because the maximum wear depth is smaller than the ring-shaped test pieces made of the comparative example and the conventional example. It can be seen that
  • Comparative Examples 1 to 13 having a component composition outside the scope of the present invention that the ring-shaped test piece is inferior in at least one of the strength, the wear resistance, and the aggressiveness to the mating shaft material.
  • Comparative Example 6 in which Ni exceeds 30% by mass, the maximum wear depth and the maximum wear depth of the counterpart shaft material are larger than those of the present invention example, and in Comparative Example 7 in which Sn is less than 5% by mass, Compared with the example of the present invention, the maximum wear depth increases, and in Comparative Example 7 where Sn exceeds 20% by mass, the maximum wear depth of the counterpart shaft material increases compared to the example of the present invention. Further, Comparative Examples 1, 2, 3, 5 and 7 are inferior in crushing strength as compared with the inventive examples.
  • Comparative Example 9 in which P is less than 0.1% by mass, Comparative Examples 10 to 12 in which the solid lubricant exceeds 10% by mass, solid lubricant exceeds 10% by mass and P is 1.2% by mass In Comparative Example 13 exceeding%, the crushing strength is inferior to that of the inventive example, and the maximum wear depth is increased.
  • Ni, P, Sn, and Cu in the alloy phase in which the concentration of Ni, P, and Sn existing in the grain boundary of the metal structure is higher than the average concentration of Ni, P, and Sn in the entire alloy Analysis was performed using an electron beam microanalyzer (EPMA). The results are shown in Table 3, and as an example of the analyzed alloy phase, an electron micrograph (COMPO image) is shown in FIG.
  • the EPMA analysis conditions were an acceleration voltage of 15 kV, a beam diameter set to ⁇ 1 ⁇ m, and five grain boundary alloy phases shown in FIG. 1 were measured. The averaged values are listed in Table 3. From the analysis result by EPMA, the alloy of Inventive Example 1 has an alloy phase in which the concentrations of Ni, P and Sn are higher than the average concentration of Ni, P and Sn in the whole sintered alloy at the grain boundaries. I understand that.
  • this invention is not limited to the said embodiment, A various deformation
  • the bearing having the sliding surface on the inner periphery is exemplified as the sliding member, but the present invention can also be applied to other sliding members having the sliding surface.

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Abstract

【課題】高負荷な使用環境下で使用可能なＣｕ基焼結摺動部材を提供することを目的とする。 【解決手段】５～３０質量％のＮｉと、５～２０質量％のＳｎと、０．１～１．２質量％のＰとを含有し、残部がＣｕ及び不可避不純物からなる時効硬化したＣｕ基焼結部材であって、金属組織の粒界に前記Ｎｉと前記Ｐと前記Ｓｎの濃度が前記焼結合金全体における前記Ｎｉと前記Ｐと前記Ｓｎの平均濃度よりも高い合金相を存在させることで耐摩耗性が優れるため、高価な硬質粒子を必要とせず低コストであり、高負荷な環境下で使用可能なＣｕ基焼結摺動部材を得ることができる。また、固体潤滑剤として、黒鉛、フッ化黒鉛、二硫化モリブデン、二硫化タングステン、窒化ホウ素、フッ化カルシウム、タルク、珪酸マグネシウム鉱物粉末のうち少なくとも１種類以上を０．３～１０質量％含有させる事で、さらに優れた耐摩耗性を得ることができる。

Description

Ｃｕ基焼結摺動部材
　本発明は、Ｃｕ基焼結摺動部材に係わり、特に高負荷環境下に対応可能なＣｕ基焼結摺動部材に関する。
　自動車に使用される軸受において、高負荷で使用される用途：例えば自動車のＡＢＳシステムの軸受等の様な高負荷用途には高価なボールベアリングが使用されている。また、自動車のワイパーなどのモータシステム用途には安価なＦｅ－Ｃｕ系の焼結軸受が使用されているが、モータシステムの小型化により、軸受も小型化が進み、軸受部品が受ける負荷が高くなるため、従来より耐摩耗性、耐焼付性に優れた性能が要求されている。
　最近、市場からの強いコストダウン要求から、前述の自動車ＡＢＳシステムのような高負荷用途にも、高価なボールベアリングから安価な焼結軸受への置換えが検討されているが、従来のＣｕ基焼結摺動部材では使用負荷範囲を超えてしまうため使用できず、また、Ｃｕ基焼結摺動部材よりも硬度、強度の高いＦｅ－Ｃｕ系焼結摺動部材は、Ｆｅを含むため、相手シャフトにＦｅ系材料が用いられることから、トモガネ現象による異常摩擦や焼付けが起こる可能性が低いながらもある事により、摺動部材としての信頼性が不十分である問題があった。そこで、高価なボールベアリングよりも安価で、従来よりも高負荷環境下で使用可能な、Ｃｕ基焼結摺動部材が求められていた。
　高負荷環境下で使用可能なＣｕ基焼結摺動部材の従来技術として、内燃機関用のバルブガイド等の用途に、高温・高負荷・低潤滑下の環境下において優れた耐摩耗性と耐焼付性を有するＣｕ基焼結合金（例えば特許文献１）が開示されている。
　前記従来技術のＣｕ基焼結合金は、時効処理によってスピノーダル分解を起こす組成のＣｕ－Ｎｉ－Ｓｎ系合金であり、スピノーダル分解させることで微細な組織が形成され素地が強化され、さらに素地と密着性の良いＮｉ基硬質粒子と固体潤滑剤のＭｏＳ2を添加することで、高温・高負荷・低潤滑下の環境下において耐摩耗性と耐焼付性を付与するものである。
　しかし、従来技術に用いられるＮｉ基硬質粒子は高価であり、さらにＮｉ基硬質粒子にはＣｒが含まれることから、真空焼結が必要となるため製造コストも高く、コストメリットが不十分であった。
特開平５－１９５１１７号公報
　そこで、本発明は、高価な硬質粒子添加を必要とせず、高負荷な使用環境下で使用可能なＣｕ基焼結摺動部材を提供することを目的とする。
　請求項１の発明は、５～３０質量％のＮｉと、５～２０質量％のＳｎと、０．１～１．２質量％のＰとを含有し、残部がＣｕ及び不可避不純物からなる時効硬化したＣｕ基焼結摺動部材であって、金属組織の粒界に前記Ｎｉと前記Ｐと前記Ｓｎの濃度が前記摺動部材全体における前記Ｎｉと前記Ｐと前記Ｓｎの平均濃度よりも高い合金相が存在することを特徴とするものである。
　また、請求項２の発明は、固体潤滑剤として、黒鉛、フッ化黒鉛、二硫化モリブデン、二硫化タングステン、窒化ホウ素、フッ化カルシウム、タルク、珪酸マグネシウム鉱物粉末のうち少なくとも１種類以上を０．３～１０質量％含有するものである。
　上記構成によれば、Ｃｕ－Ｎｉ－Ｓｎ系合金が時効処理によって硬化を起こす性質を利用すると共に、前記合金にＰを添加することで合金素地の強度をさらに高めるとともに、素地よりもＮｉとＰとＳｎの濃度の高いＮｉ－Ｐ－Ｃｕ－Ｓｎの合金相を粒界に存在させることで、優れた耐摩耗性が得られ、高価な硬質粒子が不要なため低コストであり、高負荷な軸受使用環境下で使用可能なＣｕ基焼結摺動部材を得ることができる。
  さらに、固体潤滑剤を添加することで耐摩耗性を向上することができる。固体潤滑剤としては黒鉛、フッ素黒鉛、二硫化モリブデン、二硫化タングステン、窒化ホウ素、フッ化カルシウム、タルク（Ｍｇ3ＳｉＯ4（ＯＨ）2）、珪酸マグネシウム（ＭｇＳｉＯ3）鉱物粉末である。
本発明の実施例を示す電子顕微鏡写真の図面である。
　本発明における好適な実施の形態について、添付図面を参照しながら詳細に説明する。尚、以下に説明する実施の形態は、特許請求の範囲に記載された本発明の内容を限定するものではない。また、以下に説明される構成の全てが、本発明の必須条件であるとは限らない。各実施例では、従来とは異なる新規なＣｕ基焼結摺動部材を採用することにより、従来にないＣｕ基焼結摺動部材が得られ、Ｃｕ基焼結摺動部材を夫々記述する。
　本発明は、Ｃｕ－Ｎｉ－Ｓｎ系合金が時効処理によって硬化を起こす性質を利用すると共に、前記合金にＰを添加することで合金素地の強度をさらに高めるとともに、素地よりもＮｉとＰとＳｎの濃度の高いＮｉ－Ｐ－Ｃｕ－Ｓｎの合金相を粒界に存在させることで、優れた耐摩耗性が得られ、高価な硬質粒子が不要なため低コストであり、高負荷な軸受使用環境下で使用可能なＣｕ基焼結摺動部材を得ることができる。さらに固体潤滑剤を添加することで耐摩耗性を向上することができる。
　また、Ｃｕ－Ｎｉ－Ｓｎ系合金が時効処理によって硬化を起こす性質については、所定の組成範囲内において、ＮｉおよびＳｎはＣｕに固溶し単一α相構造となり、時効処理によりスピノーダル硬化を起こすことが知られている。このスピノーダル硬化とは、スピノーダル分解によって生成する組織が数ナノメータ単位の周期構造を持ち、非常に微細な組織が形成されるため、歪エネルギ等の上昇によって変形抵抗が増加し、硬さあるいは強度が増加する現象をいう。
　次に、本発明のＣｕ基焼結摺動部材において、これを構成する焼結Ｃｕ合金の組成の限定理由を説明する。
（ａ）Ｎｉ：５～３０質量％
　Ｎｉは、Ｐ、Ｓｎ、Ｃｕと素地の固溶体を形成し、時効硬化によって焼結合金の強度を向上させる。さらに素地よりもＮｉ、Ｐ、Ｓｎの濃度が高い合金相を粒界に存在させることで、耐摩耗性向上に寄与する。時効処理による硬化を得るために必要なＮｉ量は５質量％以上で、３０質量％を超える量を添加しても時効処理による硬化の向上は認められなくなり、かえって原料コストが高くなるので好ましくない。
（ｂ）Ｓｎ：５～２０質量％
　Ｓｎは、Ｎｉ、Ｐ、Ｃｕと素地の固溶体を形成し、時効硬化によって焼結合金の強度を向上させる。さらに素地よりもＮｉ、Ｐ、Ｓｎの濃度が高い合金相を粒界に存在させることで、耐摩耗性向上に寄与する。時効処理による硬化を得るために必要なＳｎ量は５質量％以上添加することが必要で、２０質量％を超える量を添加しても時効処理による硬化の向上は認められなくなり、かえって相手攻撃性が高くなるので好ましくない。
（ｃ）Ｐ：０．１～１.２質量％
　Ｐは、焼結性を向上させ、Ｎｉ、Ｓｎ、Ｃｕと素地の固溶体を形成して、焼結合金の強度を向上させる。さらに、素地よりもＮｉ、Ｐ、Ｓｎの濃度が高い合金相を粒界に存在させることで、耐摩耗性に寄与する。Ｐ含有量が０．１質量％未満では所定の耐摩耗性が得られず、一方、１．２質量％を越えると摺動相手材への攻撃性が高まり、相手材を磨耗させてしまうので好ましくない。
（ｄ）固体潤滑剤：０．３～１０質量％
　固体潤滑剤として、黒鉛、フッ化黒鉛、二硫化モリブデン、二硫化タングステン、窒化ホウ素、フッ化カルシウム、タルク（Ｍｇ3ＳｉＯ4（ＯＨ）2）、珪酸マグネシウム（ＭｇＳｉＯ3）鉱物粉末のうち少なくとも１種類以上を０．３～１０質量％含有することができ、固体潤滑剤の含有量が０．３質量％未満では耐摩耗性の向上効果が得られず、１０質量％を超えると、強度が著しく低下するので好ましくない。
　なお、黒鉛およびフッ化黒鉛は、素地に分散分布する遊離黒鉛、遊離フッ化黒鉛として存在し、焼結合金に優れた潤滑性を付与し、もって焼結合金の耐摩耗性向上に寄与する。また、二硫化モリブデン、二硫化タングステン、窒化ホウ素、フッ化カルシウム、タルク（Ｍｇ3ＳｉＯ4（ＯＨ）2）、珪酸マグネシウム（ＭｇＳｉＯ3）鉱物粉末は、焼結合金に優れた潤滑性を付与すると共に、摺動部材同士の金属接触を少なくし、もって焼結合金の耐摩耗性向上に寄与する。なお、タルクは、焼結後エンスタタイトとなる。
　以下、本発明の実施例添付図面を参照して説明する。
　焼結合金の製造において、原料粉末を所要形状の金型に充填し、圧粉成形して所要の密度の成形体を得る。この成形体を還元雰囲気中で、焼結して焼結合金を得る。この焼結合金を金型で、製品の寸法精度を満たすようにサイジングを行う。サイジング後の焼結合金の寸法、密度、硬さ、強度などを検査し、検査に合格したものを製品とする。この製品としては、摺動部材たる軸受が例示される。
　実験例
　原料粉末に、粒径－１００meshの電解Ｃｕ粉末と、粒径－２５０meshのＳｎアトマイズ粉末と、粒径－２００meshのＣｕ－８質量％Ｐアトマイズ粉末と、粒径２５０meshのＣｕ－３０質量％Ｎｉアトマイズ粉末と、添加する固体潤滑剤として平均粒径：２０μmの黒鉛粉末、平均粒径：１５０μｍ以下の二硫化モリブデン粉末、平均粒径６０μmのフッ化カルシウム粉末、平均粒径：２０μｍのタルクの粉末を用意した。
　これらの原料粉末を表１及び表２に示した最終成分組成となるように配合し、ステアリン酸亜鉛を０．５質量％加えてＶ型混合機で２０分間混合した後、２００～３００ＭＰａの範囲内の所定の圧力でプレス成形して圧粉体を製作し、この圧粉体を天然ガスと空気を混合し、加熱した触媒に通すことで分解変成させたendothermic gas（吸熱型ガス）雰囲気中で、８４０～９４０°Ｃ範囲内の所定温度で焼結し、続いてサイジングを行い、非酸化性雰囲気中で３５０～４５０°Ｃ範囲内の所定の温度で１時間の時効処理を行い、さらに、Ｃｕ基焼結合金中に合成油を含浸せしめることによりいずれも外径：１８ｍｍ×内径：８ｍｍ×高さ：８ｍｍの寸法を有し、表１に示される組成成分の本発明のＣｕ基焼結摺動部材（以下、本発明例という）、及び比較としてＰを添付していないＣｕ基焼結摺動部材と発明から外れた組成成分のＣｕ基焼結摺動部材（以下、比較例という）からなるリング状試験片を製作した。こうして得られたＣｕ基焼結摺動部材は、素地に５～２５質量％の割合で気孔が分散している。
　得られた上記の本発明Ｃｕ基焼結摺動部材１～１３（以下、本発明例１～１３という）、比較のＣｕ基焼結摺動部材１～１３（以下、比較例１～１３という）および従来例１，２として時効硬化が起こらないＣｕ基焼結部材とＦｅ－Ｃｕ系焼結摺動部材からなるリング状試験片を用いて、以下の試験を行い、表１および表２にその圧環試験と耐摩耗試験の結果を示した。
　尚、表１には、本発明例１～４と比較例１～８と従来例１～２を示し、表２には、本発明例５～１３と比較例９～１３を示した。
　圧環試験：
　本発明例１～１３、比較例１～１３、従来例１～２からなるリング状試験片を半径方向から荷重をかけ、リング状試験片が破壊したときの圧環荷重を測定し、強度を算出した。その結果を表１および表２の「圧環強度」の欄に示した。
　耐摩耗試験：
　本発明例１～１３、比較例１～１２および従来例１～２からなるリング状試験片にＳ４５Ｃのシャフトを挿入し、本発明例１～１３、比較例１～１３からなるリング状試験片の半径方向（シャフトの軸方向に対して直角方向）に面圧：１．５ＭＰａとなるように荷重を前記リング状試験片の外側からかけながら前記シャフトを７５ｍ／ｍｉｎで１０００時間回転させて試験を実施し、試験後のリング状試験片及びＳ４５Ｃシャフトのそれぞれの摺動面における最大摩耗深さを測定し、耐摩耗性を評価した。その結果を表１および表２に記載した。
　なお、本耐摩耗試験で行った条件は、高負荷環境下を想定したものである。

Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　表１および表２に示される結果から、本発明例からなるリング状試験片はいずれも比較例および従来例からなるリング状試験片に比べて最大磨耗深さが小さいことから優れた耐摩耗性を有していることが分かる。
　一方、この発明の範囲から外れた成分組成を有する比較例１～１３からリング状試験片は強度、耐摩耗性、相手シャフト材への攻撃性のうち少なくともいずれかの特性が劣ることが分かる。
　表１において、Ｐが０.１質量％未満の比較例１～３は、本発明例に比べて、最大磨耗深さが大きくなり、また、Ｐが１.２質量％を超える比較例４は、本発明例に比べて、相手シャフトの最大磨耗深さが大きくなり、また、Ｎｉが５質量％未満の比較例５は、本発明例に比べて、最大磨耗深さが大きくなり、また、Ｎｉが３０質量％を超える比較例６は、本発明例に比べて、最大磨耗深さおよび相手シャフト材の最大磨耗深さが大きくなり、また、Ｓｎが５質量％未満の比較例７は、本発明例に比べて、最大磨耗深さが大きくなり、また、Ｓｎが２０質量％を超える比較例７は、本発明例に比べて、相手シャフト材の最大磨耗深さが大きくなる。さらに、比較例１，２，３，５及び７は、本発明例に比べて、圧環強度に劣る。
　表２において、Ｐが０.１質量％未満の比較例９と、固体潤滑材が１０質量％を超える比較例１０～１２と、固体潤滑材が１０質量％を超えると共にＰが１.２質量％を超える比較例１３は、本発明例に比べて、圧環強度に劣ると共に、最大磨耗深さが大きくなる。
　本発明例１の合金について、金属組織の粒界に存在するＮｉとＰとＳｎの濃度が合金全体におけるＮｉとＰとＳｎの平均濃度よりも高い合金相中のＮｉ、Ｐ、Ｓｎ、Ｃｕを電子線マイクロアナライザー（ＥＰＭＡ）を用いて分析した。その結果を表３に示し、また、分析した合金相の一例として、電子顕微鏡写真（ＣＯＭＰＯ像）を図１に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
　ＥＰＭＡ分析条件は、加速電圧１５ｋＶで、ビーム径をφ１μｍに設定で、図１に示す粒界の合金相を５箇所測定した。その平均した値を表３に記載した。このＥＰＭＡによる分析結果から本発明例１の合金には、ＮｉとＰとＳｎのそれぞれの濃度が焼結合金全体におけるＮｉとＰとＳｎの平均濃度よりも高い合金相が粒界に存在していることが分かる。
　尚、本発明は、前記実施形態に限定されるものでは無く、種々の変形実施が可能である。例えば、実施例では、摺動部材として内周に摺動面を有する軸受を例示したが、摺動面を有する他の摺動部材にも適用できる。

Claims (2)

  1. ５～３０質量％のＮｉと、５～２０質量％のＳｎと、０．１～１．２質量％のＰとを含有し、残部がＣｕ及び不可避不純物からなる時効硬化したＣｕ基焼結摺動部材であって、金属組織の粒界に前記Ｎｉと前記Ｐと前記Ｓｎの濃度が前記摺動部材全体における前記Ｎｉと前記Ｐと前記Ｓｎの平均濃度よりも高い合金相が存在することを特徴とするＣｕ基焼結摺動部材。
  2. 固体潤滑剤として、黒鉛、フッ化黒鉛、二硫化モリブデン、二硫化タングステン、窒化ホウ素、フッ化カルシウム、タルク、珪酸マグネシウム鉱物粉末のうち少なくとも１種類以上を０．３～１０質量％含有することを特徴とする請求項１記載のＣｕ基焼結摺動部材。
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