JP6674778B2 - ゴルフクラブ用シャフト及びその製造方法 - Google Patents

Description

本発明は、ゴルフクラブに用いられるスチールシャフト（以下「ゴルフクラブ用シャフト」という）及びその製造方法に関する。

ゴルフクラブ用シャフトには、ボールの飛距離及び処理性の向上と共に、安全性の観点から使用時に折損又は破壊しないような強度が要求されている。また、近年においては、ゴルフクラブ用シャフトの軽量化に対する要求も高まっている。
ゴルフクラブ用シャフトの軽量化を図るためには、ゴルフクラブ用シャフトの薄肉化又は小径化などを行う必要がある。しかしながら、従来のゴルフクラブ用シャフトの材料として用いられる鋼管の薄肉化又は小径化などを行うと、ゴルフクラブ用シャフトの折損強度及び破壊強度が低下してしまう。そのため、従来のゴルフクラブ用シャフトと同等の安全性を確保しつつ軽量化を図るためには、ゴルフクラブ用シャフトの強度及び靱性を向上させることが必要である。
従来、鋼組成と熱処理条件とを適正に選択することにより、ゴルフクラブ用シャフトの弾性、強度及び靱性などの特性を向上させ得ることが開示されている（例えば、特許文献１〜３）。

特公平３−４４１２６号公報 特開２００５−１３５３５号公報 特開２００５−３４５１７号公報

しかしながら、従来のゴルフクラブ用シャフトは、強度が十分でないため、安全性を確保しつつ軽量化を図ることができていない。実際、ゴルフクラブ用シャフトの軽量化を図るためには、強度を現行レベル（通常、５５０ＨＶである）に対して、少なくとも５０ＨＶ（好ましくは１００ＨＶ）程度高めること、並びに靱性を現行レベルと同等以上に確保することが必要であるものの、このような強度及び靱性を兼ね備えたゴルフクラブ用シャフトは得られていない。
ゴルフクラブ用シャフトの強度を高めるためには、Ｃなどの成分の量を増加すること、又は焼戻し温度を低くすることが考えられる。しかしながら、Ｃなどの成分の量を増加すると、靱性が低下してしまう。また、焼戻し温度を低くすると、靱性が低下するか、又は靱性のバラツキが生じてしまうために信頼性が低下してしまう。
本発明は、上記のような問題を解決するためになされたものであり、強度及び靱性が高いと共に靱性のバラツキも少なく、軽量化が可能なゴルフクラブ用シャフト及びその製造方法を提供することを目的とする。

そこで、本発明者らは、上記のような問題を解決すべく鋭意研究を続けた結果、鋼組成及び熱処理条件を適正に選択することで適切な金属組織を生成させることにより、強度及び靱性を高めつつ靱性のバラツキを抑制し得ることを見出した。

すなわち、本発明は、０．４質量％〜０．６５質量％のＣと、０質量％超過０．８０質量％以下のＳｉと、０．１質量％〜１．５０質量％のＭｎと、０質量％超過０．３０質量％未満のＣｒと、０．０５質量％〜０．４０質量％のＶ、０．０３質量％〜０．１５質量％のＮｂ及び０．０１質量％〜０．１０質量％のＴｉからなる群から選択される少なくとも１種とを含み、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、未溶解セメンタイトの面積率が０．５％以下の金属組織を有することを特徴とするゴルフクラブ用シャフトである。
また、本発明は、０．４質量％〜０．６５質量％のＣと、０質量％超過０．８０質量％以下のＳｉと、０．１質量％〜１．５０質量％のＭｎと、０質量％超過０．３０質量％未満のＣｒと、０．０５質量％〜０．４０質量％のＶ、０．０３質量％〜０．１５質量％のＮｂ及び０．０１質量％〜０．１０質量％のＴｉからなる群から選択される少なくとも１種とを含み、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる溶接鋼管をシャフト形状に成形加工した後、未溶解セメンタイトの面積率が０．５％以下となるように焼入れして焼戻すことを特徴とするゴルフクラブ用シャフトの製造方法である。

本発明によれば、強度及び靱性が高いと共に靱性のバラツキも少なく、軽量化が可能なゴルフクラブ用シャフト及びその製造方法を提供することができる。

以下、本発明のゴルフクラブ用シャフト及びその製造方法について詳細に説明する。
本発明のゴルフクラブ用シャフトは、Ｃと、Ｓｉと、Ｍｎと、Ｃｒと、Ｖ、Ｎｂ及びＴｉからなる群から選択される少なくとも１種とを含み、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる。また、本発明のゴルフクラブ用シャフトは、必要に応じて、Ｐ及びＳからなる群から選択される少なくとも１種、Ｎｉ及びＭｏからなる群から選択される少なくとも１種、又はＢをさらに含むことができる。

＜Ｃ：０．４質量％〜０．６５質量％＞
Ｃは、熱処理後の鋼材の強度、耐力及び弾性に影響を与える成分であり、Ｃ含有量に応じて焼入れ硬さ、強度などが変動する。十分な焼入れ硬さ、強度を得る観点から、Ｃ含有量は０．４質量％以上とする必要がある。一方、Ｃ含有量が高すぎると、熱処理後の鋼材の延性及び靱性が低下するため、Ｃ含有量は０．６５質量％以下とする必要がある。Ｃ含有量は、上記の効果を安定して得る観点から、好ましくは０．４１質量％〜０．６４質量％、より好ましくは０．４１５質量％〜０．６３５質量％、さらに好ましくは０．４２質量％〜０．６３質量％である。

＜Ｓｉ：０質量％超過０．８０質量％以下＞
Ｓｉは、製鋼段階において溶鋼の脱酸剤として用いられる成分である。また、Ｓｉは、焼戻し軟化抵抗を高める作用を有する。Ｓｉ含有量が高すぎると、鋼材（みがき帯鋼）が硬質になるため、ゴルフクラブ用シャフトの生産性が低下する。また、鋼材（みがき帯鋼）の製造過程（焼鈍過程）で粒界酸化が生じ、表面品質が低下する。そのため、Ｓｉ含有量は０質量％超過０．８０質量％以下とする必要がある。Ｓｉ含有量は、上記の効果を安定して得る観点から、好ましくは０．０１質量％〜０．７８質量％、より好ましくは０．０３質量％〜０．７５質量％、さらに好ましくは０．０４質量％〜０．７３質量％である。

＜Ｍｎ：０．１質量％〜１．５０質量％＞
Ｍｎは、焼入れ性を向上させる成分である。十分な焼入れ性を得る観点から、Ｍｎ含有量は０．１質量％以上とする必要がある。一方、Ｍｎ含有量が高すぎると、鋼材（みがき帯鋼）が硬質になるため、ゴルフクラブ用シャフトの生産性が低下する。また、熱処理後の鋼材の靱性も低下する。そのため、Ｍｎ含有量は１．５０質量％以下とする必要がある。Ｍｎ含有量は、上記の効果を安定して得る観点から、好ましくは０．２質量％〜１．４８質量％、より好ましくは０．３質量％〜１．４６質量％、さらに好ましくは０．３５質量％〜１．４４質量％である。

＜Ｃｒ：０質量％超過０．３０質量％未満＞
Ｃｒは、Ｍｎと同様に、焼入れ性を向上させる成分である。Ｃｒ含有量が高すぎると、熱処理時にセメンタイト（未溶解セメンタイト）の生成量が多くなる。セメンタイトは、破損時に亀裂の発生又は伝播を助長し、延性及び靱性の低下を招く原因となる。そのため、Ｃｒ含有量は、０質量％超過０．３０質量％未満とする必要がある。Ｃｒ含有量は、上記の効果を安定して得る観点から、好ましくは０．０１質量％〜０．２９５質量％、より好ましくは０．０１５質量％〜０．２９質量％、さらに好ましくは０．０２質量％〜０．２８５質量％である。

＜Ｖ：０．０５質量％〜０．４０質量％＞
Ｖは、焼入れ処理時の結晶粒微細化に寄与し、靱性を向上させる成分である。靱性を十分に向上させる観点から、Ｖ含有量は０．０５質量％以上とする必要がある。一方、Ｖ含有量が高すぎると、上記の効果が飽和するため、Ｖ含有量は０．４０質量％以下とする必要がある。Ｖ含有量は、上記の効果を安定して得る観点から、好ましくは０．０６質量％〜０．３８質量％、より好ましくは０．０６５質量％〜０．３６質量％、さらに好ましくは０．０７質量％〜０．３５質量％である。

＜Ｎｂ：０．０３質量％〜０．１５質量％＞
Ｎｂは、Ｖと同様に、焼入れ処理時の結晶粒微細化に寄与し、靱性を向上させる成分である。靱性を十分に向上させる観点から、Ｎｂ含有量は０．０３質量％以上とする必要がある。一方、Ｎｂ含有量が高すぎると、上記の効果が飽和するため、Ｎｂ含有量は０．１５質量％以下とする必要がある。Ｎｂ含有量は、上記の効果を安定して得る観点から、好ましくは０．０３５質量％〜０．１４質量％、より好ましくは０．０４質量％〜０．１３５質量％、さらに好ましくは０．０４５質量％〜０．１３質量％である。

＜Ｔｉ：０．０１質量％〜０．１０質量％＞
Ｔｉは、Ｖ及びＮｂと同様に、焼入れ処理時の結晶粒微細化に寄与し、靱性を向上させる成分である。また、Ｔｉは、Ｎとの結合力が強いため、Ｂと一緒に配合した場合にはＢＮの生成を抑制し、Ｂによる焼入れ性の向上効果を確保することができる。このような効果を十分に得る観点から、Ｔｉ含有量は０．０１質量％以上とする必要がある。一方、Ｔｉ含有量が高すぎると、上記の効果が飽和し、また、靱性が低下することもあるため、Ｔｉ含有量は０．１０質量％以下とする必要がある。Ｔｉ含有量は、上記の効果を安定して得る観点から、好ましくは０．０１２質量％〜０．０９５質量％、より好ましくは０．０１５質量％〜０．０９質量％、さらに好ましくは０．０１８質量％〜０．０８５質量％である。

＜Ｐ：０質量％超過０．０３質量％以下＞
Ｐは、焼入れ処理時にオーステナイト粒界に偏析し、粒界強度を低下させることにより、靱性を低下させる要因となる成分である。Ｐを含有する場合、靱性に対する影響を低減する観点から、Ｐ含有量は０．０３質量％以下とする必要がある。Ｔｉ含有量は、上記の影響を安定して低減する観点から、好ましくは０．００１質量％〜０．０２８質量％、より好ましくは０．００３質量％〜０．０２６質量％、さらに好ましくは０．００５質量％〜０．０２４質量％である。

＜Ｓ：０質量％超過０．０２質量％以下＞
Ｓは、鋼中で疲労破壊の起点となるＭｎＳを形成し、靱性を低下させる要因となる成分である。Ｓを含有する場合、靱性に対する影響を低減する観点から、Ｓ含有量は０．０２質量％以下とする必要がある。Ｓ含有量は、上記の影響を安定して低減する観点から、好ましくは０．００１質量％〜０．０１９８質量％、より好ましくは０．００１５質量％〜０．０１９５質量％、さらに好ましくは０．００２質量％〜０．０１９２質量％である。

＜Ｎｉ：０．１０質量％〜２．００質量％＞
Ｎｉは、Ｍｎ及びＣｒと同様に、焼入れ性を向上させる成分である。Ｎｉは、Ｍｎ及びＣｒと異なり、比較的多量に含有させても靱性への影響が少ない。焼入れ性の向上効果を十分に得るためには、Ｎｉ含有量は０．１０質量％以上とする必要がある。一方、Ｎｉは高価であり、過剰の添加は経済的に不利となるため、Ｎｉ含有量は２．００質量％以下とする必要がある。Ｎｉ含有量は、上記の効果を安定して得る観点から、好ましくは０．２０質量％〜１．９７質量％、より好ましくは０．３質量％〜１．９３質量％、さらに好ましくは０．４質量％〜１．９０質量である。

＜Ｍｏ：０．１０質量％〜１．５０質量％＞
Ｍｏは、靱性の向上に有効な成分である。靱性の向上効果を十分に得るためには、Ｍｏの含有量は０．１０質量％以上とする必要がある。一方、Ｍｏ含有量が高すぎると、上記の効果が飽和するため、Ｍｏ含有量は１．５０質量％以下とする必要がある。Ｍｏ含有量は、上記の効果を安定して得る観点から、好ましくは０．１０５質量％〜１．４８質量％、より好ましくは０．０１１質量％〜１．４６質量％、さらに好ましくは０．０１１５質量％〜１．４５質量％である。

＜Ｂ：０．０００５質量％〜０．００５質量％＞
Ｂは、Ｍｎ、Ｃｒ及びＮｉと同様に、焼入れ性を向上させる成分である。焼入れ性の向上効果を十分に得るためには、Ｂ含有量は０．０００５質量％以上とする必要がある。一方、Ｂ含有量が高すぎると、上記の効果が飽和するため、Ｂ含有量は０．００５質量％以下とする必要がある。Ｂ含有量は、上記の効果を安定して得る観点から、好ましくは０．００１質量％〜０．００４８質量％、より好ましくは０．００１５質量％〜０．００４５質量％、さらに好ましくは０．００１８質量％〜０．００４２質量％である。

＜残部：Ｆｅ及び不可避的不純物＞
上記の成分以外の残部は、Ｆｅ及び不可避的不純物である。ここで、不可避的不純物とは、Ｏ、Ｎなどの除去することが難しい成分のことを意味する。これらの成分は、鋼材を溶製する段階で不可避的に混入する。

＜セメンタイトの面積率：０．５％以下＞
ゴルフクラブ用シャフトを高強度化すると、靱性のバラツキが生じることがある。本発明では、この靱性のバラツキが、焼入れ時に残存するセメンタイト（未溶解セメンタイト）に起因することを見出し、金属組織中のセメンタイトの面積率を０．５％以下とすることにより、靱性のバラツキを防止している。ここで、セメンタイトの面積率とは、焼入れ後の鋼材（ゴルフクラブ用シャフト）の任意の断面全体に占めるセメンタイトの面積率のことを意味する。セメンタイトの面積率は、鋼材の断面に着色エッチングなどを施した後、光学顕微鏡などの公知の手段を用いて観察し、画像解析によって算出することができる。セメンタイトの面積率は、靱性のバラツキを安定して防止する観点から、好ましくは０．４９％以下、より好ましくは０．０１％〜０．４８％、さらに好ましくは０．０５％〜０．４７％である。

＜製造方法＞
本発明のゴルフクラブ用シャフトは、上記の鋼組成を有する溶接鋼管をシャフト形状に成形加工した後、所定の温度で焼入れ焼戻し処理を行うことによって製造される。
溶接鋼管は、上記の鋼組成に調整された鋼材を常法にしたがってみがき帯鋼とした後、ＴＩＧ溶接、電縫溶接等の公知の溶接法によって造管することによって得ることができる。この造管工程の条件は、上記の鋼組成に調整された鋼材を用いることを除いて特に限定されない。

焼入れ処理は、成形加工した溶接鋼管を所定の温度に加熱した後、油焼入れすることによって行われる。この処理では、所定の温度に加熱することによって金属組織が十分にオーステナイト化し、油焼入れによってマルテンサイト組織に改質される。焼入れ処理時の加熱温度は、靭性のバラツキの要因となる未溶解セメンタイトの量と関係しているため、加熱温度を制御することにより、未溶解セメンタイトを低減して靱性のバラツキを抑制することができる。
靭性のバラツキを防止するためには、未溶解セメンタイトの面積率が０．５％以下となるような加熱温度で焼入れする必要がある。加熱温度は、鋼組成に応じて適宜調整する必要があるが、金属組織を十分にオーステナイト化させると共に未溶解セメンタイトを低減する観点から、おおよそ８００℃以上で行うことが好ましい。また、加熱温度は、オーステナイト結晶粒が粗大化することを防止する観点から、９００℃以下であることが好ましい。未溶解セメンタイトの面積率を０．５％以下にするための加熱温度を決定する場合、例えば、次のような作業を行えばよい。上記の温度で焼入れ処理を行った後に未溶解セメンタイトの面積率を測定し、その値が０．５％を超えるようであれば、加熱温度を上げて焼入れ処理を行い、未溶解セメンタイトの面積率を測定する。この作業を未溶解セメンタイトの面積率が０．５％以下となるまで繰り返すことにより、加熱温度を決定することができる。

焼戻し処理は、焼入れ処理を行った溶接鋼管を所定の温度に加熱することによって行われる。焼戻し処理時の加熱温度は、鋼組成に応じて適宜調整する必要があるが、一般に加熱温度を１６０℃〜４００℃とすることにより、硬さを５５０ＨＶ〜７００ＨＶに制御することができる。

上記のように、鋼組成及び熱処理条件を適正に選択することにより、ゴルフクラブ用シャフトの強度及び靱性の両方を向上させることができるため、ゴルフクラブ用シャフトの軽量化を図ることができる。

以下、実施例を示して本発明を具体的に説明するが、本発明は下記の実施例に限定されるものではない。
下記の表１に示す組成を有する熱延鋼帯を酸洗した後、焼鈍及び冷間圧延を繰り返して板厚０．７ｍｍの冷延鋼帯（みがき帯鋼）を製造した。次に、冷延鋼帯を幅６０ｍｍの鋼片に裁断し、ロール成形法でオープンパイプに成形した後、幅方向両端部を電縫溶接することにより、直径１９ｍｍの溶接鋼管を製造した。得られた溶接鋼管をシャフト形状に引抜き加工した後、所定の温度で１０分間加熱保持し、６０℃の油中に焼入れを行う焼入れ処理を行った。次に、所定の温度で１５分間加熱保持して空冷する焼戻し処理を行い、ゴルフクラブ用シャフトを得た。なお、焼入れ処理時の加熱温度（焼入れ温度）及び焼戻し処理時の加熱温度（焼戻し温度）は表２に示す。

上記のようにして得られたゴルフクラブ用シャフトから試験片を切り出し、試験片を用いて下記の評価を行った。
＜硬さ＞
ビッカース硬度計を用いて硬さ（ＨＶ）を測定した。硬さは６４０ＨＶ〜６６０ＨＶであることが好ましい。
＜セメンタイト面積率＞
試験片の断面にセメンタイトの着色エッチングを施し、光学顕微鏡によって観察し、画像解析によって算出した。なお、観察領域は、６１μｍ×６１μｍの領域とした。

＜靱性：衝撃試験＞
靱性を評価するために、板厚０．７ｍｍのみがき帯鋼を用いて上記と同様の条件で試験片を作製した後、シャルピー衝撃試験機を用い、２ｍｍＵノッチ衝撃試験を室温にて行うことで衝撃値を測定した。このとき、各試験片あたりの測定ポイントを１０とし、それらの平均値を衝撃値として表した。さらに、衝撃値のバラツキの指標であるＡ値（＝１００×標準偏差／平均値）を算出した。この評価において、衝撃値が４６Ｊ／ｃｍ^２以上、及びＡ値が１０以下であれば、ゴルフクラブ用シャフトの靱性が十分であると言える。
上記の各評価結果を表２に示す。

表２に示されているように、鋼種がＮｏ．Ａ〜Ｉであり且つ未溶解セメンタイトの面積率が０．５％以下である試料Ｎｏ．１〜３、５〜６及び８〜１１及び１２（実施例）では、強度及び靱性が高く、しかも靱性のバラツキも少なかった。
これに対して、鋼種がＮｏ．Ｃ、Ｅ又はＩであっても未溶解セメンタイトの面積率が０．５％を超える試料Ｎｏ．４、７及び１２（比較例）では、強度が高かったものの、靱性のバラツキ（Ａ値）が大きく、靱性（衝撃値）が十分でないものもあった。
鋼種がＮｏ．Ｊである試料Ｎｏ．１４（比較例）では、鋼のＣ含有量が高すぎたため、セメンタイト面積率が大きくなり、靱性（衝撃値）が低く、靱性のバラツキ（Ａ値）も大きくなった。また、鋼種がＮｏ．Ｊである試料Ｎｏ．１５（比較例）では、セメンタイト面積率を低くするために焼入れ温度を高くしてみたものの、靱性（衝撃値）が依然として低く、靱性のバラツキ（Ａ）も十分ではなかった。
鋼種がＮｏ．Ｋである試料Ｎｏ．１６（比較例）では、鋼のＣ含有量が低すぎたため、十分な硬さが得られなかった。そのため、硬さ以外の評価については実施しなかった。
鋼種がＮｏ．Ｌである試料Ｎｏ．１７（比較例）では、鋼のＭｎ含有量が高すぎたため、セメンタイト面積率が大きくなり、靱性（衝撃値）が低く、靱性のバラツキ（Ａ値）も大きくなった。また、鋼種がＮｏ．Ｌである試料Ｎｏ．１８（比較例）では、セメンタイト面積率を低くするために焼入れ温度を高くしてみたものの、靱性（衝撃値）が依然として低かった。

鋼種がＮｏ．Ｍをである試料Ｎｏ．１９（比較例）では、鋼のＣｒ含有量が高すぎたため、セメンタイト面積率及び靱性のバラツキ（Ａ値）も大きくなった。また、鋼種がＮｏ．Ｍである試料Ｎｏ．２０（比較例）では、セメンタイト面積率を低くするために焼入れ温度を高くしてみたものの、靱性（衝撃値）が低く、靱性のバラツキ（Ａ値）も大きくなった。
鋼種がＮｏ．Ｎである試料Ｎｏ．２１（比較例）では、鋼のＳ含有量が高すぎたため、靱性（衝撃値）が低く、靱性のバラツキ（Ａ値）も大きくなった。また、鋼種がＮｏ．Ｎである試料Ｎｏ．２２（比較例）では、焼入れ温度を高くしたところ、靱性のバラツキ（Ａ値）は少なくなったものの、靱性（衝撃値）が十分に向上しなかった。
鋼種がＮｏ．Ｏである試料Ｎｏ．２３（比較例）では、Ｖ、Ｎｂ又はＴｉを含有していないため、靱性（衝撃値）が低く、靱性のバラツキ（Ａ値）も大きくなった。また、鋼種がＮｏ．Ｏである試料Ｎｏ．２４（比較例）では、焼入れ温度を高くしたところ、靱性のバラツキ（Ａ値）は少なくなったものの、靱性（衝撃値）が十分に向上しなかった。

以上の結果からわかるように、本発明によれば、強度及び靱性が高いと共に靱性のバラツキも少なく、軽量化が可能なゴルフクラブ用シャフト及びその製造方法を提供することができる。

Claims (9)

1. ０．４質量％〜０．６５質量％のＣと、０質量％超過０．８０質量％以下のＳｉと、０．１質量％〜１．５０質量％のＭｎと、０質量％超過０．３０質量％未満のＣｒと、０．０５質量％〜０．４０質量％のＶ、０．０３質量％〜０．１５質量％のＮｂ及び０．０１質量％〜０．１０質量％のＴｉからなる群から選択される少なくとも１種とを含み、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、未溶解セメンタイトの面積率が０．５％以下の金属組織を有し、硬さが６４０〜６６０ＨＶであり、衝撃値が４６Ｊ／ｃｍ ^２ 以上であり、衝撃値のバラツキの指標であるＡ値（１００×標準偏差／平均値）が１０以下であることを特徴とするゴルフクラブ用シャフト。
2. ０質量％超過０．０３質量％以下のＰ及び０質量％超過０．０２質量％以下のＳからなる群から選択される少なくとも１種をさらに含むことを特徴とする請求項１に記載のゴルフクラブ用シャフト。
3. ０．１０質量％〜２．００質量％のＮｉ及び０．１０質量％〜１．５０質量％のＭｏからなる群から選択される少なくとも１種をさらに含むことを特徴とする請求項１又は２に記載のゴルフクラブ用シャフト。
4. ０．０００５質量％〜０．００５質量％のＢをさらに含むことを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載のゴルフクラブ用シャフト。
5. ０．４質量％〜０．６５質量％のＣと、０質量％超過０．８０質量％以下のＳｉと、０．１質量％〜１．５０質量％のＭｎと、０質量％超過０．３０質量％未満のＣｒと、０．０５質量％〜０．４０質量％のＶ、０．０３質量％〜０．１５質量％のＮｂ及び０．０１質量％〜０．１０質量％のＴｉからなる群から選択される少なくとも１種とを含み、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる溶接鋼管をシャフト形状に成形加工した後、未溶解セメンタイトの面積率が０．５％以下、硬さが６４０〜６６０ＨＶ、衝撃値が４６Ｊ／ｃｍ ^２ 以上、衝撃値のバラツキの指標であるＡ値（１００×標準偏差／平均値）が１０以下となるように焼入れして焼戻すことを特徴とするゴルフクラブ用シャフトの製造方法。
6. 前記溶接鋼管が、０質量％超過０．０３質量％以下のＰ及び０質量％超過０．０２質量％以下のＳからなる群から選択される少なくとも１種をさらに含むことを特徴とする請求項５に記載のゴルフクラブ用シャフトの製造方法。
7. 前記溶接鋼管が、０．１０質量％〜２．００質量％のＮｉ及び０．１０質量％〜１．５０質量％のＭｏからなる群から選択される少なくとも１種をさらに含むことを特徴とする請求項５又は６に記載のゴルフクラブ用シャフトの製造方法。
8. 前記溶接鋼管が、０．０００５質量％〜０．００５質量％のＢをさらに含むことを特徴とする請求項５〜７のいずれか一項に記載のゴルフクラブ用シャフトの製造方法。
9. 焼戻し温度が１６０℃〜４００℃であることを特徴とする請求項５〜８のいずれか一項に記載のゴルフクラブ用シャフトの製造方法。