JP6620440B2 - 遠心圧縮機 - Google Patents
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Description
カットバック形状のブレード20を備えるコンプレッサ翼車7と、カットバック形状ではないフルブレード20’を備える比較用コンプレッサ翼車(以下「比較翼車」)と、について、回転時のエントロピー分布をCFDによって得た。このCFDにおいて、コンプレッサ翼車7におけるLs/Lhを0.7とし、比較翼車におけるLs/Lhを1.0とした。図6(a)は、比較翼車によるエントロピー分布を示すコンター図、図6(b)は、コンプレッサ翼車7によるエントロピー分布を示すコンター図である。図6に示されるように、コンプレッサ翼車7は比較翼車に比べて、リーディングエッジ側の高エントロピー領域(ガスの逆流が発生する領域に対応)が小さくなったことが判る。すなわち、コンプレッサ翼車7によれば、断熱効率低下の原因である高エントロピー領域が小さくなり、比較翼車に比べて断熱効率が向上されることが判った。
前述のコンプレッサ翼車7と比較翼車とについて、ガス流量と断熱効率の関係と、ガス流量と圧縮比の関係と、をCFDによって得た。図7(a)は、ガス流量と断熱効率の関係を示すグラフであり、図7(b)は、ガス流量と圧縮比の関係を示すグラフである。何れのグラフにもそれぞれ4つのグラフ群が存在するが、各グラフ群は翼車の4種類の回転数に対応しており、右に位置するグラフ群ほど回転数が高い。
コンプレッサ翼車7におけるブレード20のLs/Lh値を0.6〜1.0と変化させ、低回転小流量領域及び高回転大流量領域のそれぞれにおいて、各Ls/Lh値に対応する断熱効率をCFDによって得た。図8(a)は、低回転小流量領域におけるLs/Lh値と断熱効率との関係を示すグラフであり、図8(b)は、高回転大流量領域におけるLs/Lh値と断熱効率との関係を示すグラフである。ここでは、低回転小流量領域における回転数及び流量の条件は、図7(a)における評価点D1に対応するものとした。また、高回転大流量領域における回転数及び流量の条件は、図7(a)における評価点D2に対応するものとした。
3 コンプレッサ(遠心圧縮機)
20 ブレード
21 リーディングエッジ
21h リーディングエッジのハブ側
21s リーディングエッジのシュラウド側
22h トレーリングエッジのハブ側
R 基準位置
Claims (2)
- 車両用過給機に適用される遠心圧縮機であって、
リーディングエッジに流入するガスの絶対流速分布が調整され前記リーディングエッジのシュラウド側におけるガスの流入方向が前記リーディングエッジのシュラウド側におけるブレードの延在方向に近くなるように形状が調整されたブレードを有する翼車を備え、
前記ブレードのトレーリングエッジのハブ側から回転軸線方向に測った、リーディングエッジのハブ側の高さをLhとし、前記ブレードのトレーリングエッジのハブ側から回転軸線方向に測った、リーディングエッジのシュラウド側の高さをLsとしたときに、0.6≦Ls/Lh≦0.9が満足され、
前記リーディングエッジは、
前記リーディングエッジのハブ側と前記リーディングエッジのシュラウド側とを結ぶ直線よりもガス上流側に凸の形状をなし、かつ、前記リーディングエッジのハブ側を通り回転軸線に直交する平面とは交差しない、遠心圧縮機。 - 前記リーディングエッジのうち少なくとも所定の基準位置よりも回転径方向の外側に位置する部分は、前記リーディングエッジのハブ側に比べて、ガス下流方向に位置しており、
回転径方向に測った、前記リーディングエッジのハブ側から前記リーディングエッジのシュラウド側までの距離をaとしたとき、
回転径方向に測った、前記リーディングエッジのハブ側から前記所定の基準位置までの距離は0.6aである、請求項1に記載の遠心圧縮機。
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JP2015132865A JP6620440B2 (ja) | 2015-07-01 | 2015-07-01 | 遠心圧縮機 |
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ID=57830009
Family Applications (1)
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JP2015132865A Active JP6620440B2 (ja) | 2015-07-01 | 2015-07-01 | 遠心圧縮機 |
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Cited By (1)
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2015
- 2015-07-01 JP JP2015132865A patent/JP6620440B2/ja active Active
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