JP6610036B2 - 液状食品の濃縮方法 - Google Patents

Description

本発明は、液状食品の濃縮方法に関し、詳しくは、分子ふるい膜を用いて液状食品中の水を除去して濃縮する方法に関する。

飲料や調味料など水分を多く含む液状食品を脱水、濃縮する方法としては、従来、沸点の差違を利用し、蒸留により低沸点成分である水を留去し、高分子量、高沸点成分である濃縮対象成分を濃縮する方法が行われている。

例えば、特許文献１では、焼酎のもろみ液部を蒸留してアルコール分を留出させた後、蒸留残渣をさらに減圧蒸留することによって、もろみ液の濃縮物を製造している。
また、特許文献２では、焙煎コーヒー豆に加水及び加熱して気化し、５℃以上の室温以下の冷媒を用いて、最初に留出する香気成分より比較的揮発性の低い物質群に富む気化画分を濃縮し回収することを含む蒸留処理により、焙煎コーヒー豆由来の呈味を増強させた組成物を製造している。
しかし、蒸留による濃縮では、比較的低温での減圧蒸留を行うことで、低沸点成分の留去による濃縮も可能となるが、旨味成分の揮発により当該液状食品が元来有する成分組成が変化し、品質は大幅に劣化する問題がある。

蒸留以外の濃縮方法として、特許文献３には、超音波霧化による濃縮法が提案されているが、この方法では、飛沫同伴により旨味成分なども除去される問題がある。

特許文献４では、日本酒の凍結濃縮により水分が主体の氷とエタノールが濃縮された液とに分離をしている。凍結濃縮は低温で分離を行うことで旨味成分を破壊することなく濃縮を行うことができるが、水分が主体の氷にもエタノールが含まれるため、エタノールの回収率が低い。特に、エタノールの濃縮率を高くするとエタノールの回収率も低下する。また、エタノール以外の糖、アミノ酸、有機酸なども水分が主体の氷に含まれるため、それらの成分の回収率も低く、味のバランスを損なう結果となる。

一方で、有機化合物と水を分離する技術として、無機分離膜を利用した方法が知られている。無機分離膜としては、例えば、特許文献５に記載の様な、無機多孔質支持体表面にゼオライト結晶層から成る膜を有する無機多孔質支持体−ゼオライト膜複合体が知られている。この無機多孔質支持体−ゼオライト膜複合体は、例えば、特許文献６に記載のように、従来の共沸蒸留法に代わる脱水プロセスとして、また、工業用アルコールを濃縮する方法として、広く利用されているが、液状食品への適用例は報告されていない。

特開２００６−１０９７０５号公報 国際公開ＷＯ２０１０／１４７２２２号パンフレット 特開平８−１９７３５号公報 特許第４３２６５２６号公報 特開２０１２−６７０９０号公報 特開２０１０−２０７７７６号公報

本発明は、液状食品の濃縮に当たり、液状食品から水を選択的かつ効率的に除去して、芳香成分、旨み成分、機能性成分などの濃縮対象物質が分解されたり、これらが水と共に大量に除去されたりすることなく、高い回収率で、濃縮前の状態を維持したまま濃縮することができる液状食品の濃縮方法を提供することを課題とする。

本発明者らが鋭意検討した結果、液状食品の濃縮に、水のみを除去可能な分子ふるい膜を使用することにより、上記課題を解決できることが分かり本発明に到達した。

すなわち、本発明の要旨は以下のとおりである。

［１］ 含水率が１０％以上の液状食品から、水の一部を除去して該液状食品を濃縮する方法であって、該液状食品を分子ふるい膜へ導入して、水の一部を分離除去することを特徴とする、液状食品の濃縮方法。

［２］ 該分子ふるい膜が、多孔質支持体上に形成されたゼオライト膜であることを特徴とする、［１］に記載の液状食品の濃縮方法。

［３］ 以下に定義される、濃縮前後の前記液状食品中の濃縮対象物質の濃縮比率のずれが４０％未満であることを特徴とする、［１］または［２］に記載の液状食品の濃縮方法。
濃縮比率のずれ：濃縮後の液状食品中の濃縮対象物質の濃度を、濃縮前の液状食品中の濃縮対象物質の濃度で除した値を、さらに濃縮倍率で除して求められる「濃縮比率」と「基準となる値１」との差の絶対値に１００を乗じた値

［４］ 濃縮前後の前記液状食品中の水以外の主成分、芳香成分、旨み成分、及び機能性成分の回収率が９０％以上であることを特徴とする、［１］ないし［３］のいずれかに記載の液状食品の濃縮方法。

［５］ 下記（１）〜（４）の条件の少なくとも１つを満たすことを特徴とする、［１］ないし［４］のいずれかに記載の液状食品の濃縮方法。
（１） （Ｘ１／Ｙ１）／（Ｘ２／Ｙ２）が、０．５以上、３以下である。
（２） （Ｘ１／Ｚ１）／（Ｘ２／Ｚ２）が、０．５以上、３以下である。
（３） ｛（Ｚ１−Ｙ１）／Ｚ１｝／｛（Ｚ２−Ｙ２）／Ｚ２｝が、０．５以上、３以下である。
（４） （Ｘ１／Ｗ１）／（Ｘ２／Ｗ２）が、０．５以上、３以下である。
上記式中、各符号の意味は以下のとおりである。
Ｘ１：濃縮前の前記液状食品中の芳香成分、旨み成分及び機能性成分のうちのいずれ
かの濃度
Ｙ１：濃縮前の前記液状食品中の水以外の主成分の濃度
Ｚ１：濃縮前の前記液状食品中の水以外の全成分の合計濃度
Ｗ１：濃縮前の前記液状食品中の芳香成分、旨み成分及び機能性成分のうちのいずれ
かのうちＸ１の成分以外から選ばれる成分の濃度
Ｘ２：濃縮後の前記液状食品中の芳香成分、旨み成分及び機能性成分のうちのいずれ
かの濃度
Ｙ２：濃縮後の前記液状食品中の水以外の主成分の濃度
Ｚ２：濃縮後の前記液状食品中の水以外の全成分の合計濃度
Ｗ２：濃縮後の前記液状食品中の芳香成分、旨み成分及び機能性成分のうちのいずれ
かのうちＸ２の成分以外から選ばれる成分の濃度
ただし、Ｘ１とＸ２の成分は同じものとする。また、Ｗ１とＷ２の成分は同じものとする。

本発明によれば、液状食品の濃縮に当たり、液状食品から水を選択的かつ効率的に除去して、芳香成分、旨み成分、機能性成分などの濃縮対象物質が分解されたり、これらが水と共に大量に除去されたりすることなく、高い回収率で、濃縮前の状態を維持したまま濃縮することができる。

本発明の実施の形態の一態様であるパーベーパレーション法（ＰＶ法）による濃縮方法の一例を示すプロセス説明図である。 本発明の実施の形態の一態様であるパーベーパレーション法（ＰＶ法）による濃縮方法の別の例を示すプロセス説明図である。

以下に本発明の液状食品の濃縮方法の実施の形態を詳細に説明するが、以下に記載する構成要件の説明は、本発明の実施態様の一例（代表例）であり、本発明はその要旨を超えない限り、これらの内容に特定はされない。

本発明の液状食品の濃縮方法は、含水率が１０重量％以上の液状食品から、水の一部を除去して該液状食品を濃縮する方法であって、該液状食品を分子ふるい膜へ導入して、水の一部を分離除去することを特徴とする。

＜液状食品＞
まず、液状食品について説明する。
本発明の対象とする液状食品は、含水率が１０重量％以上の食品である。含水率が１０重量％以上の液状食品であれば、本発明の濃縮方法を好ましく適用することができるが、ある程度の水分量を有する液状食品の方が適用しやすく、含水率は２０重量％以上が好ましく、３０重量％以上、４０重量％以上、５０重量％以上、６０重量％以上、７０重量％以上、８０重量％以上の順により好ましく、９０重量％以上が特に好ましい。
本発明では、分子ふるい膜を適用することにより、蒸留ではエネルギー負荷が高くなる含水率の高い液状食品であっても、効率的に濃縮することができる。

本発明に係る液状食品とは、上記の含水率で水分を含有する、液状の食品であれば特に限定されるものではないが、本発明は蒸留のような高温の加熱を要しないことから、特に加熱により分解され易いビタミンＣなどのビタミン類、各種アミノ酸等の栄養素または風味物質を含有する液状食品に好適である。

また、本発明は、ポン酢ジュレなどのジュレ状の食品のように、粘度が高く、流動性の低い液状食品にも適用可能であるが、このような粘度の高い食品よりも、粘度の低い液状食品、例えば、２０℃における粘度で１０００００ｍＰａ・ｓ以下の液状食品に適用する方が、濃縮効率の面で好ましい。粘度は、好ましくは１００００ｍＰａ・ｓ以下、より好ましくは５０００ｍＰａ・ｓ以下、さらに好ましくは１０００ｍＰａ・s以下、特に好ましくは５００ｍＰａ・s以下、最も好ましくは１００ｍＰａ・ｓ以下である。粘度が上限以下であることにより、分子ふるい膜近傍に濃縮された液状食品が滞留しにくく、濃縮の速度が低下しにくくなるため、処理量を多くしやすい。

液状食品としてより具体的には、種々の飲料、液状調味料、シロップ類、だし類、スープ類、乳製品、およびそれらの混合物または加工品などが挙げられる。また、氷菓子の原料など、実質的に飲料などこれらの液状食品と同等であれば、食品原料として用いられる場合でもそれを含む。

飲料としては、緑茶、煎茶、抹茶、烏龍茶、紅茶、甜茶、杜仲茶、麦茶、黒豆茶、とうもろこし茶、ゴマ茶などの茶葉や種子から抽出される茶類およびそれらを加工した茶系飲料；コーヒー飲料；ココア飲料；オレンジ、グレープフルーツ、ミカン、グレープ、アップル、アセロラ、マンゴー、グァバ、レモン、ライム、ゆず、ピーチ、すいか、メロンなどの果物やケール、キャベツ、ニンジン、トマト等の野菜のジュース、これらの濃縮液（濃縮還元ジュース等）または希釈液等のジュース類；生乳；加工乳；乳飲料；乳酸菌飲料；清涼飲料；炭酸飲料、ミネラルウォーターなどの非アルコール飲料が挙げられる。また、飲料としては、ウイスキー、ラム、ウォッカ、ジン、テキーラ、ブランデー、焼酎などの蒸留酒、ビール、発泡酒などのビール系飲料、ワイン、シードルなどの果実酒、日本酒、紹興酒、みりんなどの醸造酒、リキュール、カクテル等のアルコール飲料が挙げられる。

調味料としては、食酢、すし酢、ワインビネガーなどの酢類、ウスターソースなどのソース類、醤油類、魚醤類、ケチャップ類、マヨネーズ類、たれ類、料理酒、みりん風調味料、発酵調味料、アミノ酸液、バニラエッセンスなどの風味づけ調味料、等の液状の調味料が挙げられる。

シロップ類としてはかき氷シロップやガムシロップ、メイプルシロップ、等が挙げられる。

だし類としてはかつおだし、昆布だし、シイタケだし、めんつゆおよびそれらの混合物やその加工品が挙げられる。

スープ類としてはコンソメ、ブイヨン、鶏がらスープなどが挙げられる。

乳製品としてはクリーム、コーヒーホワイトナー、ヨーグルト等が挙げられる。

これらのうち、本発明は特に飲料、だし類、スープ類、液状調味料に適用することが好適である。中でも、茶類および茶系飲料、コーヒー飲料、ココア飲料、ジュース類、アルコール飲料、酢類、醤油類に適用することが特に好適である。

＜分子ふるい膜＞
次に、本発明で用いる分子ふるい膜について説明する。
分子ふるい膜とは、分子の大きさによって対象となる物質を分離する性質をもった膜である。具体的には、透析膜、精密ろ過膜（ＭＦ膜）、限外ろ過膜（ＵＦ膜）、ナノろ過膜（ＮＦ膜）、逆浸透膜（ＲＯ膜）、ゼオライト膜、高分子膜にゼオライトなどを添加したｍｉｘｅｄ ｍａｔｒｉｘ ｍｅｍｂｒａｎｅ（以下ＭＭＭ）などが挙げられる。本発明では、分離性能の点から、ナノろ過膜、逆浸透膜、ゼオライト膜、ＭＭＭを使用することが好ましく、さらに耐久性の点からゼオライト膜を使用することが好ましい。

本発明において、ゼオライト膜は、ゼオライトが単独で膜となったものでも、ゼオライトの粉末をポリマーなどのバインダー中に分散させて膜の形状にしたものでも、各種支持体上にゼオライトを膜状に固着させたゼオライト膜複合体（本発明において、多孔質支持体とその表面に形成されたゼオライト膜とをあわせて、「ゼオライト膜複合体」と言う場合がある。）でもよい。
それらの中で、多孔質支持体上にゼオライトを膜状に固着させたゼオライト膜複合体が特に好ましい。即ち、ゼオライト膜複合体は支持体を有することによって機械的強度が増し、取り扱いが容易になり、種々の装置設計が可能となる上に、特に無機多孔質支持体を用いた場合、ゼオライト膜複合体は全て無機物で構成されるものとなるため、耐熱性、耐薬品性、耐久性に優れ、液状食品の濃縮に長期に亘り安定に使用することが可能となる。
従って、本発明において、分子ふるい膜として特に好適なゼオライト膜は、無機多孔質支持体表面に形成されたゼオライト膜である。

ゼオライト膜複合体を構成する多孔質支持体としては、その表面などにゼオライトを膜状に結晶化できるような化学的安定性があり、無機の多孔質よりなる支持体（無機多孔質支持体）が好ましく、例えば、シリカ、α−アルミナ、γ−アルミナ、ムライト、ジルコニア、チタニア、イットリア、窒化珪素、炭化珪素などのセラミックス焼結体（セラッミクス支持体）、鉄、ブロンズ、ステンレス等の焼結金属や、ガラス、カーボン成型体などが挙げられるが、これらのうち、セラミックス支持体が好ましい。

セラミックス支持体としては、上記の通り、具体的には、例えば、シリカ、α−アルミナ、γ−アルミナ、ムライト、ジルコニア、チタニア、イットリア、窒化珪素、炭化珪素などを含むセラミックス焼結体（セラミックス支持体）が挙げられるが、それらの中で、アルミナ、シリカ、ムライトのうち少なくとも１種を含むセラミックス支持体が好ましい。

多孔質支持体の形状は、液状食品から効率的に水を分離できるものであれば特に制限されず、例えば、平板状、管状（例えば、円筒管状、角筒管状）、ハニカム状（例えば円筒状、円柱状や角柱状の孔が多数存在するハニカム状）、モノリスなどが挙げられる。中でも、特に管状支持体が好ましく、特に円筒管状支持体が好ましい。

前記多孔質支持体表面が有する平均細孔径は特に制限されるものではないが、細孔径が制御されているものが好ましく、通常０．０２μｍ以上、好ましくは０．０５μｍ以上、さらに好ましくは０．１μｍ以上、特に好ましくは０．５μｍ以上であり、通常２０μｍ以下、好ましくは１０μｍ以下、さらに好ましくは５μｍ以下の範囲が好ましい。
平均細孔径が小さすぎると透過量が小さくなる傾向があり、大きすぎると支持体自体の強度が不十分になることがあり、支持体表面の細孔の割合が増えて緻密なゼオライト膜が形成されにくくなることがある。

多孔質支持体の平均厚さ（肉厚）は、通常０．１ｍｍ以上、好ましくは０．３ｍｍ以上、より好ましくは０．５ｍｍ以上であり、特に好ましくは０．７ｍｍ以上であり、通常７ｍｍ以下、好ましくは５ｍｍ以下、より好ましくは３ｍｍ以下である。
支持体はゼオライト膜に機械的強度を与える目的で使用しているが、支持体の平均厚さが薄すぎると多孔質支持体−ゼオライト膜複合体が十分な強度を持たず多孔質支持体−ゼオライト膜複合体が衝撃や振動等に弱くなり実用上問題が生じる傾向がある。支持体の平均厚さが厚すぎると透過した物質の拡散が悪くなり透過流束が低くなる傾向がある。

多孔質支持体が円筒管である場合、円筒管の外径は通常３ｍｍ以上、好ましくは５．５ｍｍ以上、より好ましくは９．５ｍｍ以上、特に好ましくは１１ｍｍ以上であり、通常５１ｍｍ以下、好ましくは３１ｍｍ以下、より好ましくは２１ｍｍ以下、さらに好ましくは１７ｍｍ以下、特に好ましくは１５ｍｍ以下である。

支持体はゼオライト膜に機械的強度を与える目的で使用しているが、支持体が円筒管の場合、その外径が小さすぎると多孔質支持体−ゼオライト膜複合体が十分な強度を持たず多孔質支持体−ゼオライト膜複合体が衝撃や振動等に弱くなり実用上問題が生じる傾向がある。支持体が円筒管の場合、その外径が大きすぎると体積当たりの膜面積が小さくなるため、必要な膜面積を得るために必要な膜の体積が大きくなり、広い設置場所が必要になったり、大型のモジュールが必要になったりして、経済的に不利になる傾向がある。
また、多孔質支持体の表面は滑らかであることが好ましく、必要に応じて、表面をやすり等で研磨してもよい。

なお、多孔質支持体表面とは例えばゼオライトを結晶化させる無機多孔質支持体表面部分を意味し、表面であればそれぞれの形状のどこの表面であってもよく、複数の面であってもよい。たとえば円筒管の支持体の場合には外側の表面でも内側の表面でもよく、場合によっては外側と内側の両方の表面であってよい。
また、本発明で用いられる多孔質支持体の、多孔質支持体表面以外の部分の細孔径は制限されるものではない。

多孔質支持体の気孔率は、通常２０％以上、好ましくは２５％以上、より好ましくは３０％以上であり、通常７０％以下、好ましくは６０％以下、より好ましくは５０％以下である。

このような多孔質支持体上にゼオライト膜を形成させて、ゼオライト膜複合体を得る。

ゼオライト膜を構成する成分としては、ゼオライト以外にシリカ、アルミナなどの無機バインダー、ポリマーなどの有機化合物、あるいは下記詳述するようなゼオライト表面を修飾するＳｉ原子を含む材料（シリル化剤）またはその反応物などを必要に応じ含んでいてもよい。また、本発明におけるゼオライト膜は、一部アモルファス成分などを含んでいてもよい。

尚、ゼオライトとしては、アルミノ珪酸塩であるものが好ましい。

ゼオライト膜の厚さは特に制限されないが、通常０．１μｍ以上、好ましくは０．６μｍ以上、より好ましくは１．０μｍ以上であり、通常１００μｍ以下、好ましくは６０μｍ以下、より好ましくは２０μｍ以下の範囲である。膜厚が大きすぎると透過量が低下する傾向があり、小さすぎると選択性が低下したり、膜強度が低下したりする傾向がある。

ゼオライトの粒子径は特に限定されないが、小さすぎると粒界が大きくなるなどして透過選択性などを低下させる傾向がある。それゆえ、通常３０ｎｍ以上、好ましくは５０ｎｍ以上、より好ましくは１００ｎｍ以上であり、上限は膜の厚さ以下である。さらに、ゼオライトの粒子径が膜の厚さと同じである場合が特に好ましい。
粒子径の測定方法については特に限定されないが、一例をあげれば、ＳＥＭによるゼオライト膜表面の観察やＳＥＭによるゼオライト膜断面の観察、ＴＥＭによるゼオライト膜の観察などによって測定することができる。

ゼオライト膜自体のＳｉＯ_２／Ａｌ_２Ｏ_３モル比は、通常０．５以上、好ましくは５以上、より好ましくは７．５以上、さらに好ましくは８以上、特に好ましくは１０以上、とりわけ好ましくは１２以上であり、好ましくは２０００以下、より好ましくは１０００以下、さらに好ましくは５００以下、特に好ましくは１００以下、とりわけ好ましくは５０以下である。ゼオライト膜のＳｉＯ_２／Ａｌ_２Ｏ_３モル比がこの範囲にあるとき、ゼオライト膜は親水性に優れかつ耐酸性、耐水性も優れた膜となり、水の分離による液状食品の濃縮に好適に用いられる。

ゼオライト膜自体のＳｉＯ_２／Ａｌ_２Ｏ_３モル比は、走査型電子顕微鏡−エネルギー分散型Ｘ線分光法（ＳＥＭ−ＥＤＸ）により得られた数値である。ＳＥＭ−ＥＤＸにおいて、Ｘ線の加速電圧を１０ｋＶ程度として測定することにより、数ミクロンの膜のみの情報を得ることができる。ゼオライト膜は均一に形成されているので、この測定により、膜自体のＳｉＯ_２／Ａｌ_２Ｏ_３モル比を求めることができる。

ゼオライト膜を構成する主たるゼオライトは、酸素１２員環以下の細孔構造を有するゼオライトを含むものが好ましく、酸素１０員環以下の細孔構造を有するゼオライトを含むものがより好ましく、酸素８員環以下の細孔構造を有するゼオライトを含むものがさらに好ましく、酸素６〜８員環の細孔構造を有するゼオライトを含むものが特に好ましい。ここでいう酸素ｎ員環を有するゼオライトのｎの値は、ゼオライト骨格を形成する酸素とＴ元素（骨格を構成する酸素以外の元素）で構成される細孔の中で最も酸素の数が大きいものを示す。例えば、ＭＯＲ型ゼオライトのように酸素１２員環と８員環の細孔が存在する場合は、酸素１２員環のゼオライトとみなす。

酸素１２員環以下の細孔構造を有するゼオライトとしては、例えば、ＡＥＩ、ＡＥＬ、ＡＦＩ、ＡＦＧ、ＡＮＡ、ＡＴＯ、ＢＥＡ、ＢＲＥ、ＣＡＳ、ＣＤＯ、ＣＨＡ、ＣＯＮ、ＤＤＲ、ＤＯＨ、ＥＡＢ、ＥＰＩ、ＥＲＩ、ＥＳＶ、ＥＵＯ、ＦＡＲ、ＦＡＵ、ＦＥＲ、ＦＲＡ、ＨＥＵ、ＧＩＳ、ＧＩＵ、ＧＭＥ、ＧＯＯ、ＩＴＥ、ＫＦＩ、ＬＥＶ、ＬＩＯ、ＬＯＳ、ＬＴＡ、ＬＴＬ、ＬＴＮ、ＭＡＲ、ＭＥＰ、ＭＥＲ、ＭＥＬ、ＭＦＩ、ＭＯＮ、ＭＯＲ、ＭＳＯ、ＭＴＦ、ＭＴＮ、ＭＴＷ、ＭＷＷ、ＮＯＮ、ＮＥＳ、ＯＦＦ、ＰＡＵ、ＰＨＩ、ＲＨＯ、ＲＴＥ、ＲＴＨ、ＲＵＴ、ＳＧＴ、ＳＯＤ、ＳＴＩ、ＳＴＴ、ＴＯＬ、ＴＯＮ、ＴＳＣ、ＵＦＩ、ＶＮＩ、ＷＥＩ、ＹＵＧなどが挙げられる。

これらのうち、酸素１０員環以下の細孔構造を有するゼオライトとしては、例えば、ＡＥＩ、ＡＥＬ、ＡＦＧ、ＡＮＡ、ＢＲＥ、ＣＡＳ、ＣＤＯ、ＣＨＡ、ＤＤＲ、ＤＯＨ、ＥＡＢ、ＥＰＩ、ＥＲＩ、ＥＳＶ、ＥＵＯ、ＦＡＲ、ＦＥＲ、ＦＲＡ、ＨＥＵ、ＧＩＳ、ＧＩＵ、ＧＯＯ、ＩＴＥ、ＫＦＩ、ＬＥＶ、ＬＩＯ、ＬＯＳ、ＬＴＡ、ＬＴＮ、ＭＡＲ、ＭＥＰ、ＭＥＲ、ＭＥＬ、ＭＦＩ、ＭＯＮ、ＭＳＯ、ＭＴＦ、ＭＴＮ、ＭＷＷ、ＮＯＮ、ＮＥＳ、ＰＡＵ、ＰＨＩ、ＲＨＯ、ＲＴＥ、ＲＴＨ、ＲＵＴ、ＳＧＴ、ＳＯＤ、ＳＴＩ、ＳＴＴ、ＴＯＬ、ＴＯＮ、ＴＳＣ、ＵＦＩ、ＶＮＩ、ＷＥＩ、ＹＵＧなどが挙げられる。

さらに、酸素８員環以下の細孔構造を有するゼオライトとしては、例えば、ＡＥＩ、ＡＦＧ、ＡＮＡ、ＢＲＥ、ＣＡＳ、ＣＤＯ、ＣＨＡ、ＤＤＲ、ＤＯＨ、ＥＡＢ、ＥＰＩ、ＥＲＩ、ＥＳＶ、ＦＡＲ、ＦＲＡ、ＧＩＳ、ＧＩＵ、ＧＯＯ、ＩＴＥ、ＫＦＩ、ＬＥＶ、ＬＩＯ、ＬＯＳ、ＬＴＡ、ＬＴＮ、ＭＡＲ、ＭＥＰ、ＭＥＲ、ＭＯＮ、ＭＳＯ、ＭＴＦ、ＭＴＮ、ＮＯＮ、ＰＡＵ、ＰＨＩ、ＲＨＯ、ＲＴＥ、ＲＴＨ、ＲＵＴ、ＳＧＴ、ＳＯＤ、ＴＯＬ、ＴＳＣ、ＵＦＩ、ＶＮＩ、ＹＵＧなどが挙げられる。

このうち、酸素６〜８員環構造を有するゼオライトとしては、例えば、ＡＥＩ、ＡＦＧ、ＡＮＡ、ＣＨＡ、ＥＡＢ、ＥＲＩ、ＥＳＶ、ＦＡＲ、ＦＲＡ、ＧＩＳ、ＩＴＥ、ＫＦＩ、ＬＥＶ、ＬＩＯ、ＬＯＳ、ＬＴＡ、ＬＴＮ、ＭＡＲ、ＰＡＵ、ＲＨＯ、ＲＴＨ、ＳＯＤ、ＴＯＬ、ＵＦＩなどが挙げられる。

なお、本明細書において、ゼオライトの構造は、上記のとおり、Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｚｅｏｌｉｔｅ Ａｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ（ＩＺＡ）が定めるゼオライトの構造を規定するコードで示す。

酸素ｎ員環構造はゼオライトの細孔のサイズを決定するものであり、酸素６員環よりも小さいゼオライトではＨ_２Ｏ分子のＫｉｎｅｔｉｃ直径よりも細孔径が小さいため、水の透過度が小さくなり実用的でない場合がある。また、酸素８員環構造よりも大きい場合は細孔径が大きくなり、水以外の成分が透過して水と共に除去される量が多くなり、本発明の目的を達成し得ない場合がある。

また、ゼオライト膜を構成する主たるゼオライトのフレームワーク密度（Ｔ／１０００Å^３）は特に制限されないが、通常１７以下、好ましくは１６以下、より好ましくは１５．５以下、特に好ましくは１５以下であり、通常１０以上、好ましくは１１以上、より好ましくは１２以上である。
フレームワーク密度とは、ゼオライトの１０００Å^３あたりの、骨格を構成する酸素以外の元素（Ｔ元素）の数を意味し、この値はゼオライトの構造により決まる。なおフレームワーク密度とゼオライトとの構造の関係はＡＴＬＡＳ ＯＦ ＺＥＯＬＩＴＥ ＦＲＡＭＥＷＯＲＫ ＴＹＰＥＳ Ｓｉｘｔｈ Ｒｅｖｉｓｅｄ Ｅｄｉｔｉｏｎ ２００７ ＥＬＳＥＶＩＥＲに示されている。

フレームワーク密度が、上記下限以上であることにより、ゼオライトの構造が脆弱となることを避け、ゼオライト膜の耐久性が高くなり、種々の用途に適用しやすくなる。また、フレームワーク密度が上記上限以下であることにより、ゼオライト中の物質の拡散が妨げられることなく、ゼオライト膜の透過流束が高くなる傾向にあり、経済的に有利である。

本発明において、ゼオライト膜を構成する主たるゼオライトの好ましい構造は、ＡＥＩ、ＡＦＧ、ＣＨＡ、ＥＡＢ、ＥＲＩ、ＥＳＶ、ＦＡＲ、ＦＲＡ、ＧＩＳ、ＩＴＥ、ＫＦＩ、ＬＥＶ、ＬＩＯ、ＬＯＳ、ＬＴＮ、ＭＡＲ、ＰＡＵ、ＲＨＯ、ＲＴＨ、ＳＯＤ、ＴＯＬ、ＵＦＩであり、より好ましい構造は、ＡＥＩ、ＣＨＡ、ＥＲＩ、ＫＦＩ、ＬＥＶ、ＰＡＵ、ＲＨＯ、ＲＴＨ、ＵＦＩであり、さらに好ましい構造は、ＣＨＡ、ＬＥＶ、ＲＨＯであり、最も好ましい構造はＣＨＡである。

次に、ＣＨＡ型ゼオライトについて説明する。本発明において好適に用いられるＣＨＡ型ゼオライトとは、Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｚｅｏｌｉｔｅ Ａｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ（ＩＺＡ）が定めるゼオライトの構造を規定するコードでＣＨＡ構造のものを示す。天然に産出するチャバサイトと同等の結晶構造を有するゼオライトである。ＣＨＡ型ゼオライトは３．８×３．８Åの径を有する酸素８員環からなる３次元細孔を有することを特徴とする構造をとり、その構造はＸ線回折データにより特徴付けられる。
本発明において用いられるＣＨＡ型ゼオライトのフレームワーク密度は、１４．５Ｔ／１０００Åである。

本発明におけるゼオライト膜は、一部アモルファス成分などが含有されていてもよいが、好ましくは実質的にゼオライトのみで構成されるゼオライト膜である。好ましくはＣＨＡ型のゼオライトを主成分とするゼオライト膜であり、一部、モルデナイト型、ＭＦＩ型などの他の構造のゼオライトが含まれていても、アモルファス成分などが含有されていてもよく、より好ましくは、実質的にＣＨＡ型のゼオライトのみで構成されるゼオライト膜である。

本発明において、ゼオライト膜複合体は、ゼオライト膜がＣＨＡ型ゼオライトを含む場合、Ｘ線回折パターンにおいて、２θ＝１７．９°付近のピークの強度が２θ＝２０.８°付近のピークの強度の０．５倍以上の大きさであることが好ましい。

ここで、ピークの強度とは、測定値からバックグラウンドの値を引いたものをさす。
（２θ＝１７．９°付近のピークの強度）／（２θ＝２０.８°付近のピークの強度）で表されるピーク強度比（以下これを「ピーク強度比Ａ」ということがある。）でいえば、通常０．５以上、好ましくは１以上、より好ましくは１．５以上、より好ましくは２．０以上、より好ましくは２．５以上、さらに好ましくは３．０以上、特に好ましくは３．５以上、もっとも好ましくは４．０以上である。上限は特に限定されないが、通常１０００以下である。

また、ゼオライト膜複合体は、ゼオライト膜がＣＨＡ型ゼオライトを含む場合、Ｘ線回折パターンにおいて、２θ＝９．６°付近のピークの強度が２θ＝２０.８°付近のピークの強度の２倍以上の大きさであることが好ましい。

（２θ＝９．６°付近のピークの強度）／（２θ＝２０.８°付近のピークの強度）で表されるピーク強度比（以下これを「ピーク強度比Ｂ」ということがある。）でいえば、通常２以上、好ましくは２．５以上、より好ましくは３以上、より好ましくは４以上、さらに好ましくは６以上、特に好ましくは８以上、もっとも好ましくは１０以上である。上限は特に限定されないが、通常１０００以下である。

ここでいうＸ線回折パターンとは、ゼオライトが主として付着している側の表面にＣｕＫαを線源とするＸ線を照射して、走査軸をθ／２θとして得るものである。測定するサンプルの形状としては、ゼオライト膜複合体のゼオライトが主として付着している側の表面にＸ線が照射できるような形状なら何でもよく、ゼオライト膜複合体の特徴をよく表すものとして、作成したゼオライト膜複合体そのままのもの、あるいは装置によって制約される適切な大きさに切断したものが好ましい。

ここでいうＸ線回折パターンは、ゼオライト膜複合体の表面が曲面である場合には自動可変スリットを用いて照射幅を固定して測定してもかまわない。自動可変スリットを用いた場合のＸ線回折パターンとは、可変→固定スリット補正を実施したパターンを指す。

ここで、２θ＝１７．９°付近のピークとは基材である多孔質支持体に由来しないピークのうち１７．９°±０．６°の範囲に存在するピークのうち最大のものを指す。

２θ＝２０．８°付近のピークとは基材である多孔質支持体に由来しないピークのうち２０．８°±０．６°の範囲に存在するピークで最大のものを指す。

２θ＝９．６°付近のピークとは基材である多孔質支持体に由来しないピークのうち９．６°±０．６°の範囲に存在するピークのうち最大のものを指す。

Ｘ線回折パターンで２θ＝９．６°付近のピークはCOLLECTION OF SIMULATED XRD POWDER PATTERNS FOR ZEOLITE Third Revised Edition 1996 ELSEVIER（以下これを、「非特許文献１」ということがある。）によればrhombohedral settingで空間群を

（Ｎｏ．１６６）とした時にＣＨＡ構造において指数が（１，０，０）の面に由来するピークである。

また、Ｘ線回折パターンで２θ＝１７．９°付近のピークは非特許文献１によればrhombohedral settingで空間群を

（Ｎｏ．１６６）とした時にＣＨＡ構造において指数が（１，１，１）の面に由来するピークである。

Ｘ線回折パターンで２θ＝２０．８°付近のピークは非特許文献１によればrhombohedral settingで空間群を

（Ｎｏ．１６６）とした時にＣＨＡ構造において指数が（２，０，−１）の面に由来するピークである。

（１，０，０）面由来のピークの強度と（２，０，−１）の面に由来のピーク強度の典型的な比（ピーク強度比Ｂ）は、Halil Kalipcilar et al., "Synthesis and Separation Performance of SSZ-13 Zeolite Membranes on Tubular Supports", Chem. Mater. 2002, 14, 3458-3464（以下これを、「非特許文献２」ということがある。）によれば２未満である。

そのため、この比が２以上であるということは、例えば、ＣＨＡ構造をrhombohedral settingとした場合の（１，０，０）面が膜複合体の表面と平行に近い向きになるようにゼオライト結晶が配向して成長していることを意味すると考えられる。ゼオライト膜複合体においてゼオライト結晶が配向して成長することは分離性能の高い緻密な膜が出来るという点で有利である。

（１，１，１）面由来のピークの強度と（２，０，−１）の面に由来のピーク強度の典型的な比（ピーク強度比Ａ）は、非特許文献２によれば０．５未満である。

そのため、この比が０．５以上であるということは、例えば、ＣＨＡ構造をrhombohedral settingとした場合の（１，１，１）面が膜複合体の表面と平行に近い向きになるようにゼオライト結晶が配向して成長していることを意味すると考えられる。ゼオライト膜複合体においてゼオライト結晶が配向して成長することは分離性能の高い緻密な膜が出来るという点で有利である。

このように、ピーク強度比Ａ、Ｂのいずれかが、上記した特定の範囲の値であるということは、ゼオライト結晶が配向して成長し、分離性能の高い緻密なゼオライト膜が形成されていることを示すものである。

ピーク強度比Ａ、Ｂはその値が大きいほど配向の程度が強いことを示し、一般的に配向の程度が強いほど緻密な膜が形成されていることを示す。一般的には配向が強いほど分離性能が高い傾向があるが、分離対象の混合物によっては分離性能が高くなる最適な配向の程度は異なるので分離対象の混合物によって適宜、配向の程度が最適なゼオライト膜複合体を選択して使用することが望ましい。

このようなゼオライト膜は従来公知の方法で製造することができるが、特に水熱合成によって製造されることが均一な膜を製造する上で好ましい。

具体的なゼオライト膜複合体の作製方法は、後掲の実施例の項に記載される通りであるが、本発明において分子ふるい膜として好適に用いられるゼオライト膜複合体について、後掲の実施例に記載の方法で測定された、焼成を行う膜については焼成後の、焼成を行わない膜については乾燥後の空気透過量は、通常１４００Ｌ／（ｍ^２・ｈ）以下、好ましくは１０００Ｌ／（ｍ^２・ｈ）以下、より好ましくは７００Ｌ／（ｍ^２・ｈ）以下、さらに好ましくは６００Ｌ／（ｍ^２・ｈ）以下、特に好ましくは５００Ｌ／（ｍ^２・ｈ）以下、より好ましくは３００Ｌ／（ｍ^２・ｈ）以下、最も好ましくは２００Ｌ／（ｍ^２・ｈ）以下である。空気透過量の下限は特に限定されないが、通常０．０１Ｌ／（ｍ^２・ｈ）以上、好ましくは０．１Ｌ／（ｍ^２・ｈ）以上、より好ましくは１Ｌ／（ｍ^２・ｈ）以上である。

ここで、空気透過量とは、実施例で詳述するとおり、ゼオライト膜複合体を絶対圧５ｋＰａの真空ラインに接続した時の空気の透過量［Ｌ／（ｍ^２・ｈ）］である。
ゼオライト膜複合体の空気透過量が上記上限よりも小さいと、ゼオライト膜複合体に欠陥が少なく、濃縮時に水以外の成分が透過側に透過しにくい。空気透過量は小さいほど分離性能が高いことを示すので望ましいが、上記下限より小さいと、場合によっては、濃縮時の水の除去効率が悪くなることがある。

＜濃縮方法＞
以下に、分子ふるい膜として、上記のゼオライト膜、特にゼオライト膜複合体を用いて本発明に従って液状食品を濃縮する方法について説明するが、本発明で用いる分子ふるい膜は何らゼオライト膜に限定されるものではない。

本発明における「濃縮」とは、液状食品中の水の一部を除去することである。

具体的には、ゼオライト膜複合体の多孔質支持体側又はゼオライト膜側に、濃縮対象となる液状食品を接触させ、その反対側を液状食品が接触している側よりも低い圧力とすることによって、液状食品から水を選択的に透過させる。これにより、液状食品から水を分離することができる。その結果、液状食品中の濃縮したい成分の濃度を高めることで、液状食品を濃縮することができる。パーベーパレーション法（浸透気化法、ＰＶ法）、ベーパーパーミエーション法（蒸気透過法、ＶＰ法）と呼ばれる分離・濃縮方法はひとつの実施形態である。

また、液状食品を分子ふるい膜、特にゼオライト膜複合体を用いて濃縮する際には、必要に応じて、液状食品を予め前処理してもよい。
前処理としては、ろ過膜に液状食品を通すことで、繊維や澱、浮遊物といった不溶物や高分子量の化合物を取り除く処理が挙げられる。前処理によって除かれた、繊維や澱、浮遊物などの不溶物や高分子量の化合物は、ゼオライト膜複合体による濃縮後の濃縮液に戻しても戻さなくてもよい。
また、分子ふるい膜として前述した膜を用いて前処理を行うこともできる。具体的には、液状食品をＭＦ膜、ＵＦ膜、ＮＦ膜およびＲＯ膜の１種又は２種以上を用いて膜分離処理し、膜を透過した液をゼオライト膜複合体に接触させて濃縮する方法などが挙げられる。この場合も、前段の膜を透過しなかった物質をゼオライト膜複合体で濃縮後の液に混合してもしなくてもよい。
これらの前処理を行うことによって、後段の処理や濃縮に用いる膜のファウリングを低減したり、目詰まりを抑制することができ、後段の処理や濃縮に用いる膜の透過量を向上させて処理効率を高めたり、膜の寿命を延長させるなどの効果が得られる場合がある。
また、液状食品の濃縮には、２種以上の分子ふるい膜を用いることもでき、例えば、ＭＦ膜、ＵＦ膜、ＮＦ膜、ＲＯ膜等の分子ふるい膜の１種又は２種以上で膜分離処理し、得られた濃縮液をゼオライト膜複合体に接触させて濃縮してもよい。また、ゼオライト膜複合体に接触させて濃縮させた液を、さらにＭＦ膜、ＵＦ膜、ＮＦ膜、ＲＯ膜等の分子ふるい膜で処理してもよい。
また、２種類以上のゼオライト膜複合体を用い、前段のゼオライト膜複合体の濃縮液を更に後段のゼオライト膜複合体で濃縮する多段濃縮処理としてもよい。

ＰＶ法ではゼオライト膜に液状食品を接触させて水を透過させる。すなわち、この方式は、透過気化法または浸透気化法とも呼ばれ、液状食品（供給液）を、ゼオライト膜を介して蒸発させ、その際、水のみを透過させることにより、液状食品を濃縮する。供給液は気化熱で冷却されるため、それを補うための加熱手段が必要となる。

以下、図１を参照してＰＶ法による液状食品の濃縮方法を説明する。
図１に示すプロセスでは、ゼオライト膜（ゼオライト膜複合体）（１Ｍ），（２Ｍ）により内部が濃縮室と透過室とに仕切られた濃縮装置（１），（２）が２基直列に配置され、供給液である液状食品は、供給ポンプ（５１）により、加熱器（１１）を経由して第１濃縮装置（１）に供給される。ゼオライト膜（ゼオライト膜複合体）（１Ｍ）を透過した水（気体）は冷却器（３）に導入されて冷却、液化された後にタンク（４）に貯蔵される。ゼオライト膜（ゼオライト膜複合体）（１Ｍ）を透過せずに濃縮された液状食品は加熱器（１１）を経由して第１濃縮装置（１）の濃縮室に循環されて濃縮処理される。

第１濃縮装置（１）の循環路から取り出された濃縮液は、中間加熱器（２１）を経由して第２濃縮装置（２）に供給される。そして、上記と同様に、ゼオライト膜（ゼオライト膜複合体）（２Ｍ）を透過した水（気体）は冷却器（３）に導入されて冷却、液化された後にタンク（４）に貯蔵され、ゼオライト膜（ゼオライト膜複合体）（２Ｍ）を透過せずに濃縮された液状食品は中間加熱器（２１）を経由して第２濃縮装置（２）の濃縮室に循環されて濃縮処理される。
そして、最終的に濃縮された液状食品は、排出弁（６３）を開として第２濃縮装置（２）の循環路から取り出される。

第１濃縮装置（１）及び第２濃縮装置（２）における液の循環は循環ポンプ（５２）及び（５３）によって行われる。濃縮装置（１），（２）の駆動に必要な真空は、真空ポンプ（５４）によって与えられ、各濃縮装置（１），（２）の透過室の真空度は配管途中に設けられた圧力制御弁（６１）及び（６２）によって制御される。タンク（４）に貯蔵された水の排出は、排出用ポンプ（５５）によって行われる。

なお、図１に示すＰＶ法は循環方式を採用しているが非循環方式を採用してもよい。また、濃縮装置の駆動は、図１に示す真空方式に代え、窒素、乾燥空気等を透過室に供給するスイープガス方式を採用してもよい。また、濃縮装置の設置個数は、条件により適宜選択され、１基の場合もあれば、図示したように２基以上使用されることもある。さらに、液状食品を濃縮装置に供給する前に、液状食品中の固形物を除去するためのフィルターを設けてもよい。
ＶＰ法ではゼオライト膜に液状食品の蒸気を接触させて水を透過させる。すなわち、この方式は、蒸気透過法とも呼ばれ、液状食品（供給液）を、加熱あるいは減圧することによって、あるいは加熱と減圧を組み合わせることによって蒸気を生じさせ、蒸気をゼオライト膜に接触させ、水のみを透過させることにより、液状食品を濃縮する。ゼオライト膜に蒸気のみを接触させることにより、繊維や澱、浮遊物といった不溶物や高分子量の化合物がゼオライト膜に接触することを避けることができ、膜のファウリングを低減したり、目詰まりを抑制することができ、膜の透過量を向上させて処理効率を高めたり、膜の寿命を延長させるなどの効果が得られる場合がある。

次に、濃縮装置の運転条件について説明する。
濃縮装置の運転条件の最適範囲は、濃縮装置に供給される液状食品の種類により異なるため一概に決定し得ないが、温度、操作圧力等の一般的条件は、公知の運転方法の条件の範囲から適宜選択され、以下のような範囲である。

例えば、濃縮装置に供給される液状食品の温度は、通常７０℃以下、好ましくは４０℃以下、より好ましくは３０℃以下、さらに好ましくは２５℃以下である。液状食品の温度は、高温すぎると、液状食品中の成分が分解されることも懸念されるため、できるだけ低温の方が好ましい。ただし、液状食品の温度が過度に低いと液状食品が液状を維持し得なくなる恐れがあるため、液状食品の温度は、通常−１０℃以上、好ましくは０℃以上である。前述の通り、ＰＶ法では、水が透過する際の気化熱で液状食品が冷却されるため、気化熱を補うために、図１のプロセスでは、加熱器（１１），（２１）で液状食品を加熱している。

操作圧力（濃縮装置の透過室の真空度）は、通常０．１〜１．５ＭＰａ、好ましくは０．２〜０．８ＭＰａである。
濃縮時の雰囲気については特に制限はないが、芳香成分、旨み成分、機能性成分などの濃縮対象物質は酸化されやすい成分である場合もあるので、適宜窒素等の不活性ガス雰囲気とすることが好ましい。

＜濃縮効果＞
本発明の濃縮方法によれば、液状食品中の水を除去し、水以外の液状食品中の主成分（液状食品中最も濃度（重量％）の高い成分）を濃縮することができる。その際、芳香成分、旨み成分、機能性成分などの濃縮対象物質が分解されたり、水と共に大量に除去されたりしにくく、濃縮前の状態をほぼ維持したまま濃縮することができる。すなわち、濃縮前後において、水以外の主成分や、芳香成分、旨み成分、機能性成分などの濃縮対象物質の含有量がほとんど変化しない。したがって、水以外の主成分や、芳香成分、旨み成分、機能性成分などの濃縮対象物質について高い回収率を実現できる。尚、水以外の主成分が芳香成分、旨み成分、機能性成分などの濃縮対象物質である場合もある。

ここで、芳香成分とは嗅覚あるいは味覚を刺激することによって特徴的なにおいを有すると感知される任意の化合物であり、香味成分と称される場合もあり、果実芳香成分、コーヒー芳香成分、酒類芳香成分などが挙げられる。
より具体的には、イソチオシアネート類、インドール類、エーテル類、エステル類、アルデヒド類、ケトン類、アルコール類、脂肪酸類、脂肪族高級炭化水素類、テルペン類、チオエーテル類、チオール類、フェノール類、フェノールエーテル類、フルフラールおよびその誘導体類、ラクトン類が挙げられる。

旨み成分としては、主にアミノ酸であるグルタミン酸や、核酸構成物質のヌクレオチドであるイノシン酸、グアニル酸、キサンチル酸等の呈味性ヌクレオチド、その他の有機酸であるコハク酸やその塩類等が挙げられる。

機能性成分とは、疾病リスク低減や血圧降下作用や脂質代謝改善、抗酸化作用等の生理活性機能を有する成分であり、ミネラル類、ビタミン類、イリドイド類、カテキン類、ポリフェノール類、ケルセチン類、アミノ酸類、没食子酸誘導体、フラボン誘導体、イソフラボン誘導体、カフェイン、γ−アミノ酪酸、γ−オリザノール、トコフェノール、葉酸、コラーゲン、コエンザイム、ノビレチンなどが挙げられる。

本発明の方法によれば、水以外の液状食品中の主成分、芳香成分、旨み成分、機能性成分などの濃縮対象物質について、濃縮後の存在量が濃縮前の存在量に対して、通常７０重量％以上、好ましくは８０重量％以上、より好ましくは９０重量％以上、特に好ましくは９５重量％以上とすることができる。すなわち、本発明は濃縮前後において、濃縮対象物質の含有量が変化せず、高い回収率を実現でき、主成分の損失量が少ないので経済的に優れる。また、芳香成分、旨み成分、機能性成分などについても濃縮過程でほとんど失われることがない。

より具体的には、濃縮対象物質である各成分の濃縮比率のずれが、通常５０％未満、好ましくは４０％未満、より好ましくは３０％未満、さらに好ましくは２０％未満、特に好ましくは１０％未満、最も好ましくは５％未満である。このように、本発明の方法は、濃縮前後において、濃縮対象物質の含有量が変化しにくい。濃縮比率のずれが上記上限以下であることにより、主成分や、芳香成分、旨み成分、機能性成分などの組成バランスが変化せず濃縮前の液状食品と同様の風味や味を実現できる。濃縮比率のずれの下限は０％である。

ここで濃縮比率とは、濃縮後の液状食品中の濃縮対象物質の濃度を、濃縮前の液状食品中の濃縮対象物質の濃度で除し、さらにそれぞれの濃縮倍率で除した値をいう。ここで濃縮比率のずれ（％）とは「濃縮比率」と「基準となる値１」との差の絶対値に１００を乗じた値いう。
即ち、例えば、濃縮前の液状食品中のＡ成分の含有率がＡｏ重量％で、濃縮後の液状食品中のＡ成分の含有率がＡｘ重量％で、濃縮倍率がｘ倍である場合、濃縮比率のずれ（％）は以下の通り算出される。
濃縮比率のずれ（％）＝｜１−（Ａｘ／Ａｏ）／ｘ｜×１００
この「濃縮比率のずれ」の値が小さいほど、濃縮前後における当該成分の液状食品中での組成バランスに対する変化が小さく、逆に、「濃縮比率のずれ」の値が大きいほど、濃縮前後における当該成分の液状食品中での組成バランスに対する変化が大きい。

特に、水以外の主成分、遊離アミノ酸またはカテキン類などの濃縮比率のずれが上記範囲であることが好ましい。さらには、遊離アミノ酸の中では、Ａｓｐ、Ｔｈｒ、Ｓｅｒ、Ａｓｎ、Ｇｌｕ、Ｇｌｎ、Ｇｌｙ、Ａｌａ、Ｖａｌ、Ｃｙｓ２、Ｍｅｔ、Ｉｌｅ、Ｌｅｕ、Ｔｙｒ、Ｐｈｅ、Ｔｒｐ、Ｌｙｓ、Ｈｉｓ、Ａｒｇ、Ｐｒｏの濃縮比率のずれが、上記範囲であることが好ましい。特に、茶系飲料に本発明の濃縮方法を用いる場合には、Ｔｈｅａｎｉｎｅおよび／またはカフェインの濃縮比率のずれが上記範囲であることが好ましい。

本発明の方法では、濃縮前後において濃縮対象物質の液状食品中の含有量がほとんど変化せずに、濃度のみが高められるが、この結果、本発明によれば、濃縮前に対する濃縮後の、水以外の主成分、芳香成分、旨み成分、機能性成分の組成比をほとんど変えることなく、濃縮することができる。
濃縮前に対する濃縮後の水以外の主成分、芳香成分、旨み成分、機能性成分の組成比がほとんど変わらないことを表す指標としては、以下の（１）〜（４）の条件を挙げることができ、本発明では、下記（１）〜（４）の条件のうち、少なくとも１つを満たすことが好ましく、下記（１）〜（４）の条件のうち２つを満たすことがより好ましく、下記（１）〜（４）の条件のうち３つを満たすことがさらに好ましく、とりわけ下記（１）〜（４）の条件のすべてを満たすことが好ましい。

（１） （Ｘ１／Ｙ１）／（Ｘ２／Ｙ２）が、０．５以上、３以下である。
（２） （Ｘ１／Ｚ１）／（Ｘ２／Ｚ２）が、０．５以上、３以下である。
（３） ｛（Ｚ１−Ｙ１）／Ｚ１｝／｛（Ｚ２−Ｙ２）／Ｚ２｝が、０．５以上、３以下である。
（４） （Ｘ１／Ｗ１）／（Ｘ２／Ｗ２）が、０．５以上、３以下である。
上記式中、各符号の意味は以下のとおりである。
Ｘ１：濃縮前の前記液状食品中の芳香成分、旨み成分及び機能性成分のうちのいずれ
かの濃度
Ｙ１：濃縮前の前記液状食品中の水以外の主成分の濃度
Ｚ１：濃縮前の前記液状食品中の水以外の全成分の合計濃度
Ｗ１：濃縮前の前記液状食品中の芳香成分、旨み成分及び機能性成分のうちのいずれ
かのうちＸ１の成分以外から選ばれる成分の濃度
Ｘ２：濃縮後の前記液状食品中の芳香成分、旨み成分及び機能性成分のうちのいずれ
かの濃度
Ｙ２：濃縮後の前記液状食品中の水以外の主成分の濃度
Ｚ２：濃縮後の前記液状食品中の水以外の全成分の合計濃度
Ｗ２：濃縮後の前記液状食品中の芳香成分、旨み成分及び機能性成分のうちのいずれ
かのうちＸ２の成分以外から選ばれる成分の濃度
ただし、Ｘ１とＸ２の成分は同じものとする。また、Ｗ１とＷ２の成分は同じものとする。

上記（１）の（Ｘ１／Ｙ１）／（Ｘ２／Ｙ２）の値は、より好ましくは０．８以上、１．２以下である。また、上記（２）の（Ｘ１／Ｚ１）／（Ｘ２／Ｚ２）の値は、より好ましくは０．８以上、１．２以下である。また、上記（３）の｛（Ｚ１−Ｙ１）／Ｚ１｝／｛（Ｚ２−Ｙ２）／Ｚ２｝の値は、より好ましくは０．８以上、１．２以下である。また、上記（４）の（Ｘ１／Ｗ１）／（Ｘ２／Ｗ２）の値は、より好ましくは０．８以上、１．２以下である。

上記条件（１），（２）、（４）は、液状食品中の芳香成分、旨み成分、機能性成分のうちの１種以上について満足されていればよいが、２種以上、特に３種以上、とりわけすべての成分について満足されていることが好ましい。ただし、芳香成分、旨み成分、機能性成分の濃度Ｘ１，Ｘ２、Ｗ１、Ｗ２は、定量可能な成分によって算出されればよく、網羅している必要はない。Ｘ１，Ｘ２、Ｗ１、Ｗ２としては、アミノ酸類及び／又はカテキン類及び／又はポリフェノール類及び／またはカフェインの濃度が好適に用いられ、その具体的な測定方法は、後掲の実施例の項に記載した通りである。

上記（１）〜（４）の条件を満たし、濃縮前後で、それぞれの式の値が上記範囲にあるとき、濃縮後の液状食品中の主成分や、芳香成分、旨み成分、機能性成分などの組成バランスが変化せず、濃縮前の液状食品と同様の風味や味を実現することができる。

本発明は上記のとおり、低温での濃縮が可能なため、濃縮により濃縮対象物質が熱によって分解されることを避けることができるほか、低沸点成分を含有したまま濃縮することが可能である。そのため、濃縮対象物質として、分解温度が通常１５０℃以下、好ましくは１００℃以下、より好ましくは８０℃以下の物質を含む液状食品の濃縮に好適に適用される。また、濃縮対象物質として沸点が通常１００℃以下、好ましくは８０℃以下、より好ましくは６０℃以下、さらに好ましくは５０℃以下、特に好ましくは４０℃以下、とりわけ好ましくは３０℃以下の成分を含有する液状食品の濃縮に好適に適用される。

以下、本発明を実施例によって更に具体的に説明するが、本発明はその要旨を超えない限り、以下の実施例の記載に限定されるものではない。
以下の実施例において、Ｘ線回折（ＸＲＤ）測定、ＳＥＭ−ＥＤＸ測定、カテキン濃度の測定、アミノ酸濃度の測定は以下の方法により行った。

［Ｘ線回折（ＸＲＤ）測定］
ゼオライト膜のＸＲＤ測定を、以下の条件で行った。
・装置名：オランダＰＡＮａｌｙｔｉｃａｌ社製Ｘ’ＰｅｒｔＰｒｏ ＭＰＤ
・光学系仕様 入射側：封入式Ｘ線管球（ＣｕＫα）
Ｓｏｌｌｅｒ Ｓｌｉｔ （０．０４ｒａｄ）
Ｄｉｖｅｒｇｅｎｃｅ Ｓｌｉｔ(Ｖａｌｉａｂｌｅ Ｓｌｉｔ)
試料台：ＸＹＺステージ
受光側：半導体アレイ検出器（Ｘ’ Ｃｅｌｅｒａｔｏｒ）
Ｎｉ−ｆｉｌｔｅｒ
Ｓｏｌｌｅｒ Ｓｌｉｔ （０．０４ｒａｄ）
ゴニオメーター半径：２４０ｍｍ
・測定条件 Ｘ線出力（ＣｕＫα）：４５ｋＶ、４０ｍＡ
走査軸：θ／２θ
走査範囲（２θ）：５．０−７０．０°
測定モード：Ｃｏｎｔｉｎｕｏｕｓ
読込幅：０．０５°
計数時間：９９．７ｓｅｃ
自動可変スリット（Ａｕｔｏｍａｔｉｃ−ＤＳ）：１ｍｍ（照射幅）
横発散マスク：１０ｍｍ（照射幅）

なお、Ｘ線は円筒管状の膜複合体の軸方向に対して垂直な方向に照射した。またＸ線は、できるだけノイズ等がはいらないように、試料台においた円筒管状のゼオライト膜複合体と、試料台表面と平行な面とが接する２つのラインのうち、試料台表面ではなく、試料台表面より上部にあるもう一方のライン上に主にあたるようにした。
また、照射幅を自動可変スリットによって１ｍｍに固定して測定し、Ｍａｔｅｒｉａｌｓ Ｄａｔａ， Ｉｎｃ．のＸＲＤ解析ソフトＪＡＤＥ ７．５．２（日本語版）を用いて可変スリット→固定スリット変換を行ってＸＲＤパターンを得た。

［ＳＥＭ−ＥＤＸ測定］
ゼオライト膜のＳＥＭ−ＥＤＸ測定を、以下の条件で行った。
・装置名：ＳＥＭ：ＦＥ−ＳＥＭ Ｈｉｔａｃｈｉ：Ｓ−４８００
ＥＤＸ：ＥＤＡＸ Ｇｅｎｅｓｉｓ
・加速電圧：１０ｋＶ
倍率５０００倍での視野全面（２５μｍ×１８μｍ）を走査し、Ｘ線定量分析を行った。
このＳＥＭ−ＥＤＸ測定により、生成したゼオライト膜自体のＳｉＯ_２／Ａｌ_２Ｏ_３モル比を求めた。

［カテキンおよびカフェイン濃度測定］
カテキンおよびカフェインの濃度の測定は、以下の条件に基づいて行った。
カラム：Ｕｎｉｓｏｎ ＵＫ−Ｃ１８(３μｍ、４．６×７５ｍｍ、Ｉｍｔａｋｔ)、
４０℃
移動相：Ａ ０．１％Ｈ_３ＰＯ_４／水 Ｂ ＣＨ_３ＣＮ、１．０ｍｌ／ｍｉｎ
メソッド Ｂ（％）５％（０ｍｉｎ）→５０％（１５ｍｉｎ）
→８０％（１５．１ｍｉｎ）→８０％（２０ｍｉｎ）
検出器：ＰＤＡ（２８０ｍｍ）
注入量：５μｌ
なお、試料溶液は、０．４５μｍフィルターでろ過した後分析した。カテキンおよびカフェイン量の比較はＬＣ面積比で行った。

［アミノ酸濃度測定］
アミノ酸濃度の測定は、以下の条件に基づいて行った。
装置：日立アミノ酸分析計 Ｌ−８９００
分析条件：生体アミノ酸分離条件−ニンヒドリン発色法
標準品：ＰＦ(和光アミノ酸混合液ＡＮ２型０．８ｍｌ＋Ｂ型０．８ｍｌ→１０ｍｌ)
注入量：１０μｌ
定量計算：Ｐｒｏは４４０ｎｍ、他のアミノ酸は５７０ｎｍのピーク面積から
一点外部標準法で算出。
ＴｈｅａｎｉｎｅについてはＧｌｎの検量線を用いた。

［実施例１］
＜ゼオライト膜複合体の作製＞
ＣＨＡ型ゼオライトを無機多孔質支持体上に直接水熱合成することでゼオライト膜複合体を作製した。
水熱合成のための水性反応混合物として以下のものを調製した。
水酸化アルミニウム（Ａｌ_２Ｏ_３ ５３．５重量％含有、アルドリッチ社製）２３．６ｇに１ｍｏｌ／Ｌ−ＫＯＨ水溶液６９３ｇと水６８０ｇを加え、混合撹拌して溶解させ、溶液とした。これにコロイダルシリカ（日産化学社製 スノーテック−４０）１４９ｇを加えて２時間撹拌し、水熱合成用水性反応混合物とした。
この混合物の組成（モル比）は、ＳｉＯ_２／Ａｌ_２Ｏ_３／ＫＯＨ／Ｈ_２Ｏ＝１／０．１２５／０．７／８０／、ＳｉＯ_２／Ａｌ_２Ｏ_３＝８であった。

無機多孔質支持体としては、円筒管状の多孔質アルミナチューブ（外径１２ｍｍ、内径９ｍｍ、長さ８００ｍｍ、気孔率４０％）を用いた。

プロトン型のＹ型ゼオライト（ＨＹ（ＳＡＲ＝５）、触媒化成工業社製）１０．０ｇにＮａＯＨ５．００ｇと水１００ｇを混合したものを１００℃で７日間加熱した後、ろ過、水洗、乾燥することによりＦＡＵ型ゼオライトを得た。このＦＡＵ型ゼオライトの粒度分布を測定したところＤ_５０は１．７３μｍ、極大値は１．３２μｍ、２．９８μｍであった（粒径：２μｍ程度）。このＦＡＵ型ゼオライトを種結晶として使用した。

この種結晶を水に０．５重量％分散させたものに、上記支持体を所定時間浸した後、１００℃で５時間以上乾燥させて種結晶を付着させた。付着した種結晶の重量は０．４ｇ／ｍ^２であった。
種結晶を付着させた支持体を、上記水熱合成用水性反応混合物の入ったテフロン（登録商標）製内筒（１７００ｍｌ）に筒軸方向に挿入して水熱合成用水性反応混合物に浸漬し、その後、オートクレーブを密閉し、５時間かけて室温から１８０℃まで昇温した。昇温完了後、１８０℃で２４時間、静置状態で、自生圧力下で加熱した。所定時間経過後に放冷し、ゼオライト膜複合体を水性反応混合物から取り出し、洗浄後、１００℃で４時間乾燥させた。

乾燥後、円筒管状のゼオライト膜複合体の一端を封止し、他の一端を５ｋＰａの真空ラインに接続して管内を減圧とし、真空ラインとゼオライト膜複合体の間に設置したマスフローメーターで空気の流量を測定したところ、４Ｌ／（ｍ^２・ｈ）であった。
乾燥後のゼオライト膜複合体の重量と支持体の重量の差から求めた、支持体上に結晶化したＣＨＡ型ゼオライトの重量は１２０ｇ／ｍ^２であった。

＜緑茶の濃縮＞
上記の方法により得られたゼオライト膜複合体を長さ８０ｍｍに切断したものを用いて、ＰＶ法により、窒素雰囲気下で、４０℃の緑茶から水を選択的に透過させる濃縮を行った。濃縮に供した緑茶の仕様は、以下の通りである。
＜緑茶＞
株式会社イオン製
食品分類（清涼飲料水）
原材料：緑茶（国産）、酸化防止剤（ビタミンＣ）
栄養成分（１００ｍＬあたり）：エネルギー１ｋｃａｌ、たん白質０ｇ、脂質０ｇ、炭水化物０．２ｇ、ナトリウム７ｍｇ、ポリフェノール９０ｍｇ
含水率：９０重量％以上

上記緑茶（茶系飲料）９５ｇに、一端を封止した円筒管状のゼオライト膜複合体を鉛直方向に浸漬し、円筒管の中空部を真空引きするＰＶ法により、窒素雰囲気下、緑茶を撹拌しながら、液温４０℃、操作圧力１ＫＰａで濃縮を行った。
ＰＶ法に用いた濃縮装置の概略図を図２に示す。図２においてゼオライト膜複合体７３は真空ポンプ７７によって内側が減圧され、被分離液７２が接触している外側と圧力差が約１気圧になっている。この圧力差によって被分離液７２中、透過物質の水がゼオライト膜複合体７３に浸透気化して透過する。透過した物質はコールドトラップ７５で捕集される。一方、被分離液７２中の水以外の主成分、芳香成分、旨み成分、機能性成分などの濃縮対象物質は、ゼオライト膜複合体７３の外側に滞留する。７１は湯浴、７４は窒素バッグである。
濃縮は３５時間行った。濃縮後の緑茶は５４ｇであり、４１ｇが除去され１．７６倍に濃縮された（濃縮倍率１．７６倍）。
濃縮前の緑茶のアミノ酸濃度測定、カテキン濃度測定、及び濃縮後の緑茶のアミノ酸濃度測定、カテキン濃度測定を行った。

濃縮前の緑茶と濃縮後の緑茶のアミノ酸濃度測定の結果を表１に示す。

表１より、各種アミノ酸のバランスがほとんど変化せずに濃縮が行われていることが確認された。また、濃縮の前後でアミノ酸合計の濃度が１．７４倍となった。
アミノ酸濃度の測定結果と緑茶の重量より、濃縮前の緑茶には３．８１ｍｇのアミノ酸が含まれており、濃縮後の緑茶には３．７８ｍｇのアミノ酸が含まれていることが確認された。濃縮後のアミノ酸の回収率は９９．１％であった。この結果から本濃縮方法によれば、アミノ酸をほとんど損なうことなく濃縮を行うことができることが確認された。

濃縮前の緑茶と濃縮後の緑茶のカテキンおよびカフェイン濃度測定の結果を表２に示す。

表２より、カフェインの濃度が濃縮の前後で１．７０倍となり、緑茶の濃縮倍率（１．７６倍）と比較しても分かる通り、カフェインがほとんど失われずに濃縮が行われていることが確認された。

濃縮比率として、実施例１の濃縮後の緑茶に含まれる各遊離アミノ酸濃度、カテキン濃度およびカフェイン濃度に比例すると考えられるＬＣ面積を、濃縮前の緑茶中の各遊離アミノ酸濃度とカテキンＬＣ面積、カフェインＬＣ面積でそれぞれ除し、さらにそれぞれの濃縮倍率で除した値を算出した。
そして、この「濃縮比率」と「基準となる値１」との差の絶対値に１００を乗じた値を、「濃縮比率のずれ（％）」とした。すなわち、この「濃縮比率のずれ」の値が小さいほど、濃縮前後における当該成分の緑茶中での比率の変化が小さく、逆に、「濃縮比率のずれ」の値が大きいほど、濃縮前後における当該成分の緑茶中での比率変化が大きいことを示す。
その結果を表３に示す。

表３から、実施例１における各アミノ酸およびカテキンおよびカフェインの濃縮比率のずれは、いずれも２０％未満であることがわかる。また、アミノ酸合計の濃縮比率のずれは１％未満であることがわかる。またカフェインの濃縮比率のずれは５％未満であることがわかる。

また、緑茶中の成分アミノ酸とカフェインについて、前述の条件（４）の式の値を算出すると、Ｘ１＝４０．１１ｍｇ／Ｌ、Ｘ２＝６０．１１ｍｇ／Ｌ（アミノ酸濃度）、Ｗ１＝９５４３２８、Ｗ２＝１６２１９５２（カフェインの濃度に比例すると考えられるＬＣ面積）であるため、条件（４）の式の値は１．１となる。

［実施例２］
＜ゼオライト膜複合体の作製＞
ＣＨＡ型ゼオライトを無機多孔質支持体上に直接水熱合成することでゼオライト膜複合体を作製した。

水熱合成のための反応混合物として、以下のものを調製した。
水酸化アルミニウム（Ａｌ_２Ｏ_３ ５３．５重量％含有、アルドリッチ社製）０．８８ｇに１ｍｏｌ／Ｌ−ＮａＯＨ水溶液１０．５ｇと１ｍｏｌ／Ｌ−ＫＯＨ水溶液７．０ｇと水１００．０ｇを加えて撹拌し溶解させ、透明溶液とした。これに有機テンプレートとして、Ｎ，Ｎ，Ｎ−トリメチル−１−アダマンタンアンモニウムヒドロキシド（ＴＭＡＤＡＯＨ）水溶液（ＴＭＡＤＡＯＨ２５重量％含有、セイケム社製）２．３６ｇを加え、さらにコロイダルシリカ（日産化学社製 スノーテック−４０）１０．５ｇを加えて２時間撹拌し、水熱合成用水性反応混合物を調製した。
この混合物の組成（モル比）はＳｉＯ_２／Ａｌ_２Ｏ_３／ＮａＯＨ／ＫＯＨ／Ｈ_２Ｏ／ＴＭＡＤＡＯＨ＝１／０．０６６／０．１５／０．１／１００／０．０４、ＳｉＯ_２／Ａｌ_２Ｏ_３＝１５であった。

無機多孔質支持体として、円筒管状のセラミックス多孔管（外径１２ｍｍ、内径９ｍｍ）を８０ｍｍの長さに切断した後、超音波洗浄機で洗浄した後乾燥させたものを用いた。

支持体上には水熱合成に先立ち、上記の方法と同様の方法によりＳｉＯ_２／Ａｌ_２Ｏ_３／ＮａＯＨ／Ｈ_２Ｏ／ＴＭＡＤＡＯＨ＝１／０.０３３／０.１／４０／０.１のゲル組成で１６０℃、２日間水熱合成して結晶化させた０.５μｍ程度のＣＨＡ型ゼオライトの種結晶を、水に０．５重量％分散させたものに、上記支持体を所定時間浸した後、１００℃で５時間以上乾燥させて種結晶を付着させた。付着した種結晶の重量は約０．４ｇ／ｍ^２であった。

この種結晶を付着させた支持体を上記水熱合成用水性反応混合物の入ったテフロン（登録商標）製内筒に筒軸方向に挿入して水熱合成用水性反応混合物に浸漬し、その後オートクレーブを密閉し、１６０℃で４８時間、自生圧力下で加熱した。所定時間経過後、放冷した後にゼオライト膜複合体を水性反応混合物から取り出し、洗浄後、１００℃で５時間以上乾燥させた。

乾燥後、未焼成の円筒管状のゼオライト膜複合体の一端を封止し、他の一端を５ｋＰａの真空ラインに接続して管内を減圧とし、真空ラインとゼオライト膜複合体の間に設置したマスフローメーターで空気の流量を測定したところ、０Ｌ／（ｍ^２・ｈ）であった。

次いで、このゼオライト膜複合体を電気炉で５００℃にて、５時間焼成してテンプレートのＴＭＡＤＡＯＨを除去した。焼成後のゼオライト膜複合体の重量と支持体の重量の差から求めた支持体上に結晶化したＣＨＡ型ゼオライトの重量は１３０ｇ／ｍ^２であった。
生成した膜のＸＲＤを測定したところ、ＣＨＡ型ゼオライトが生成していることがわかった。ＸＲＤパターンから、（２θ＝１７．９°付近のピークの強度）／（２θ＝２０．８°付近のピークの強度）＝４．９であり、種結晶に用いた粉末のＣＨＡ型ゼオライトのＸＲＤに比べ２θ＝１７．９°付近のピークの強度が顕著に大きく、rhombohedral settingにおける（１，１，１）面への配向が推測された。
また、ＳＥＭ−ＥＤＸにより、ゼオライト膜のＳｉＯ_２／Ａｌ_２Ｏ_３モル比を測定したところ、１７であった。
また、焼成後のゼオライト膜複合体について、上記と同様に測定した空気の流量は２２Ｌ／ｍ^２・ｈであった。

＜食酢の濃縮＞
上記の方法により得られた、焼成後のゼオライト膜複合体を用いて、ＰＶ法により、窒素雰囲気下で、７０℃の食酢から水を選択的に透過させる濃縮を行った。濃縮に供した食酢の仕様は以下の通りである。

＜食酢＞
株式会社ミツカン製 穀物酢
原材料：穀類（小麦、米、コーン）、アルコール、酒かす
酸度：４．２％
栄養成分（１５ｍＬあたり）：エネルギー３．８ｋｃａｌ、たん白質０ｇ、脂質０ｇ、炭水化物１．１ｇ、ナトリウム０〜１ｍｇ
含水率：９０重量％以上

上記食酢（以下、原液）４０．６ｇを、ゼオライト膜複合体を備えたガラス容器のゼオライト膜複合体の外周とガラス容器内面との間に入れ、攪拌子で攪拌しながら、湯浴により７０℃に加熱した。真空ポンプを用いて、ゼオライト複合体の内側を０．２ｋＰａに減圧することで、ゼオライト膜複合体を透過した成分を気化させ、捕集用トラップで捕集した。
透過液は１時間毎に回収し、その回収した重量に相当する重量の食酢（原液）をガラス容器に追加することで、ガラス容器内の容量を一定に保ち、８時間濃縮を行った。

［比較例１］
ガラス蒸留装置を用いて、１００℃の食酢から水を蒸発させて濃縮を行った。
実施例２と同じ食酢（原液）１２０．０ｇを、２００ｍｌの二口フラスコに入れ、攪拌子で攪拌しながら油浴で１００℃に加熱した。発生した蒸気を、二口フラスコに取り付けた２０ｃｍのヴィグリュー分留管を通過させ、次いでリービッヒ冷却管で冷却して凝縮した成分を捕集した。蒸留は６時間行った。

［実施例２と比較例１の濃縮結果の対比］
原液と、実施例２および比較例１で得られた濃縮液に含まれる遊離アミノ酸濃度の測定を行った。
濃縮液は超純水で１０倍に希釈し、限外ろ過膜（ＭＷＣＯ１０，０００、ミリポア社製）でろ過後、ろ液を前述のアミノ酸濃度の測定に供した。

（１）濃縮倍率
濃縮倍率は、使用した食酢（原液）の重量を得られた濃縮液の重量で除した値とした。
実施例２で使用した食酢は合計で１２７．８ｇであり、ガラス容器から回収した濃縮液は２５．７ｇであった。すなわち、濃縮倍率は５．０倍であった。
一方、比較例１で使用した食酢（原液）は１２０．０ｇであり、二口フラスコから回収した濃縮液は１３．７ｇであった。すなわち、濃縮倍率は８．８倍であった。

（２）遊離アミノ酸濃度の測定結果
実施例２及び比較例１における遊離アミノ酸濃度の測定結果を表４に示す。

（３）濃縮比率
濃縮比率として、実施例２および比較例１の濃縮液に含まれる各遊離アミノ酸濃度を、原液中の各遊離アミノ酸濃度でそれぞれ除し、さらにそれぞれの濃縮倍率で除した値を算出した。
そして、この「濃縮比率」と「基準となる値１」との差の絶対値に１００を乗じた値を、「濃縮比率のずれ（％）」とした。すなわち、この「濃縮比率のずれ」の値が小さいほど、濃縮前後における当該成分の食酢中での比率の変化が小さく、逆に、「濃縮比率のずれ」の値が大きいほど、濃縮前後における当該成分の食酢中での比率変化が大きいことを示す。
その結果を表５に示す。

表５から、実施例２における各アミノ酸の濃縮比率のずれは、いずれも４０％未満であるのに対し、比較例１における各アミノ酸の濃縮比率のずれは大きく、特にアスパラギン酸（Ａｓｐ）が５３％、アスパラギン（Ａｓｎ）が５６％、グルタミン酸（Ｇｌｕ）が６０％と大きいことが分かった。
すなわち、ゼオライト膜による濃縮では、食酢原液のアミノ酸バランスが維持されているが、蒸留による場合は、食酢原液のアミノ酸バランスが大きく変化していることが分かった。

また、実施例２において食酢中の水以外の主成分は酢酸であるため、Ｙ１＝４２ｇ／Ｌ、Ｙ２＝２３９ｇ／Ｌである。
また、食酢中の成分アミノ酸について、前述の条件（１）〜（２）の式の値を算出すると、Ｘ１＝０．４５３ｇ／Ｌ、Ｘ２＝２．４８４ｇ／Ｌであるため、条件（１）の式の値は１．０４である。
また、比較例１において食酢中の水以外の主成分は酢酸であるため、Ｙ１＝４２ｇ／Ｌ、Ｙ２＝１３１ｇ／Ｌである。
また、食酢中の成分アミノ酸について、前述の条件（１）〜（２）の式の値を算出すると、Ｘ１＝０．４５３ｇ／Ｌ、Ｘ２＝３．５７３ｇ／Ｌであるため、条件（１）の式の値は０．４０である。

１ 第１濃縮装置
１Ｍ ゼオライト膜（ゼオライト膜複合体）
２ 第２濃縮装置
２Ｍ ゼオライト膜（ゼオライト膜複合体）
３ 冷却器
４ タンク
１１ 加熱器
２１ 中間加熱器
５１ 供給ポンプ
５２ 循環ポンプ
５３ 循環ポンプ
５４ 真空ポンプ
５５ 排出用ポンプ
６１，６２ 圧力制御弁
６３ 排出弁
７１ 湯浴
７２ 被分離液
７３ ゼオライト膜複合体
７４ 窒素バッグ
７５ コールドトラップ
７６ 圧力ゲージ
７７ 真空ポンプ

Claims (5)

1. 含水率が１０重量％以上の液状食品から、水の一部を除去して該液状食品を濃縮する方法であって、
   該液状食品を分子ふるい膜へ導入して、水の一部を分離除去するものであり、
   前記分子ふるい膜が、多孔質支持体上に形成された酸素６〜８員環の細孔構造を有するゼオライトを含むゼオライト膜であり、
   前記濃縮方法が、パーベーパレーション法またはベーパーパーミエーション法であることを特徴とする、液状食品の濃縮方法。
2. ゼオライト膜自体のＳｉＯ _２ ／Ａｌ _２ Ｏ _３ モル比が、５以上５０以下である、請求項１に記載の液状食品の濃縮方法。
3. 以下に定義される、濃縮前後の前記液状食品中の濃縮対象物質の濃縮比率のずれが５０％未満であることを特徴とする、請求項１または請求項２に記載の液状食品の濃縮方法。
   濃縮比率のずれ：濃縮後の液状食品中の濃縮対象物質の濃度を、濃縮前の液状食品中の濃縮対象物質の濃度で除した値を、さらに濃縮倍率で除して求められる「濃縮比率」と「基準となる値１」との差の絶対値に１００を乗じた値
4. 前記液状食品中の水以外の主成分、芳香成分、旨み成分、及び機能性成分の、濃縮後の存在量が濃縮前の存在量に対して７０重量％以上であることを特徴とする、請求項１ないし請求項３のいずれか一項に記載の液状食品の濃縮方法。
5. 下記（１）〜（４）の条件の少なくとも１つを満たすことを特徴とする、請求項１ないし請求項４のいずれか一項に記載の液状食品の濃縮方法。
   （１）（Ｘ１／Ｙ１）／（Ｘ２／Ｙ２）が、０．５以上、３以下である。
   （２）（Ｘ１／Ｚ１）／（Ｘ２／Ｚ２）が、０．５以上、３以下である。
   （３）｛（Ｚ１−Ｙ１）／Ｚ１｝／｛（Ｚ２−Ｙ２）／Ｚ２｝が、０．５以上、３以下である。
   （４）（Ｘ１／Ｗ１）／（Ｘ２／Ｗ２）が、０．５以上、３以下である。
   上記式中、各符号の意味は以下のとおりである。
   Ｘ１：濃縮前の前記液状食品中の芳香成分、旨み成分及び機能性成分のうちのいずれ
   かの濃度
   Ｙ１：濃縮前の前記液状食品中の水以外の主成分の濃度
   Ｚ１：濃縮前の前記液状食品中の水以外の全成分の合計濃度
   Ｗ１：濃縮前の前記液状食品中の芳香成分、旨み成分及び機能性成分のうちのいずれ
   かのうちＸ１の成分以外から選ばれる成分の濃度
   Ｘ２：濃縮後の前記液状食品中の芳香成分、旨み成分及び機能性成分のうちのいずれ
   かの濃度Ｙ２：濃縮後の前記液状食品中の水以外の主成分の濃度
   Ｚ２：濃縮後の前記液状食品中の水以外の全成分の合計濃度
   Ｗ２：濃縮後の前記液状食品中の芳香成分、旨み成分及び機能性成分のうちのいずれ
   かのうちＸ２の成分以外から選ばれる成分の濃度
   ただし、Ｘ１とＸ２の成分は同じものとする。また、Ｗ１とＷ２の成分は同じものとする。

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