JP6601031B2 - リードスイッチ用線材、リードスイッチ用リード片及びリードスイッチ - Google Patents
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Description
前記鉄族合金は、立方晶組織を有する。
前記リードスイッチ用線材のキュリー温度が900℃以上である。
前記リードスイッチ用線材の常温での比抵抗が15μΩ・cm以下である。
前記リードスイッチ用線材の熱膨張係数に対する前記リードスイッチに備えるガラス管の熱膨張係数の比率が90%以上である。
前記リードスイッチ用線材の線径が1mm以下である。
最初に本発明の実施態様を列記して説明する。
(1)本発明の一態様に係るリードスイッチ用線材は、リードスイッチに備えるリード片の素材に用いられるものであり、Feと、0質量%以上10質量%未満のNiとを含有し、上記Feと上記Niとの合計含有量が10質量%以上20質量%未満を満たし、残部がCo及び不純物からなる鉄族合金によって構成される。
上記鉄族合金は、立方晶組織を有する。
上記リードスイッチ用線材のキュリー温度が900℃以上である。
上記リードスイッチ用線材の常温での比抵抗が15μΩ・cm以下である。
前記リードスイッチ用線材の熱膨張係数に対する前記リードスイッチに備えるガラス管の熱膨張係数の比率(以下、マッチング率と呼ぶことがある)が90%以上である。
上記リードスイッチ用線材の線径が1mm以下である。
上記のリードスイッチ用線材をリードスイッチのリード片に用いた場合にこのリード片の熱膨張係数とリードスイッチに備えるガラス管の熱膨張係数との差が小さく、リード片の熱伸縮量とガラスの熱伸縮量との差が小さくなり易い。そのため、ガラス管におけるリード片の接合箇所及びその近傍に、熱伸縮量の差に起因して導入され得る応力が少なく、この応力に基づくガラス管のクラックなどの発生を防止できる。従って、上記リード片を備えるリードスイッチは、長期に亘り、気密封止を良好に維持できる。
上記のリードスイッチ用線材を大電流用途のリードスイッチのリード片に用いた場合に、ジュール熱によって高温になってもキュリー温度に到達し難く、所定の磁気特性を維持し易い。
1mm以下といった細線にするための伸線加工や、所定の形状のリード片に成形するためのプレス加工といった種々の塑性加工を良好に行えて、上記のリードスイッチ用線材やこの線材を用いたリード片を生産性よく製造できる。
上記のリードスイッチ用線材を大電流用途のリードスイッチのリード片に用いた場合に、ジュール熱による温度上昇を低減でき、リード片が高温になり難い。このことから、(d1)温度上昇に伴う熱膨張係数の増大を抑制できて、上述の熱伸縮量の差を小さくし易い、(d2)キュリー温度に到達し難く、所定の磁気特性を維持し易い。
以下、本発明の実施の形態をより詳細に説明する。組成において元素の含有量は、質量割合(質量%)とする。
実施形態のリードスイッチ用線材は、リードスイッチに備えるリード片の素材に用いられるものであり、鉄族金属元素を主体とする特定の組成の鉄族合金で構成されることを特徴の一つとする。
上記特定の組成の鉄族合金は、Coを主成分とし、Feを必須とする二元合金、又はFeとNiとを含む三元合金とする。具体的な組成は、Feと、0質量%以上10質量%未満のNiとを含有し、Fe量とNi量との合計量が10%以上20%未満であり、残部がCo及び不純物である。
Fe量は、Niとの合計量から換算して、0%超20%未満である。Fe量が多いほど、マッチング率を高め易い上に立方晶組織を得易いことから、Fe量を5%以上とすることができる。マッチング率の更なる向上を考慮すると、Fe量を10%以上、更に11%以上、12%以上、12.5%以上とすることができる。Niを含む場合にFe量はNi量よりも多いこと(Ni量超)が好ましい。Fe量を19.5%以下、更に19%以下、18.5%以下とすると低抵抗にし易い。
Fe量とNi量との合計量を10%以上20%未満とし、Feを必須とすることで、特定の組成の鉄族合金の熱膨張係数が、リードスイッチのガラス管の熱膨張係数に近くなり、マッチング率が90%以上を満たすことができる。上記合計量が多いほどFe量を多く含めてマッチング率が高くなり易い上に、Fe量やNi量の増大によって立方晶組織を得易く加工性に優れる。従って、上記合計量を10.5%以上、更に11%以上、11.5%以上とすることができる。上記合計量が20%未満であるため、比抵抗の増大を抑制して低抵抗である。上記合計量が小さいほど低抵抗にし易く、上記合計量を19.5%以下、更に19%以下、18.5%以下とすることができる。
上記特定の組成の鉄族合金は、Ni量が10%未満であり、Ni量の増大によるマッチング率の低下やキュリー温度の低下を抑制して、高いマッチング率や高いキュリー温度を有することができる。Ni量が少ないほどマッチング率の低下やキュリー温度の低下を抑制でき、Ni量を9.5%以下、更に9%以下、8.5%以下とすることができ、Niを含まないこと、即ち0%であることを許容する。一方、Feに加えてNiをも含有すると、立方晶組織のなかでも加工性により優れる面心立方晶組織を有し易く、加工性を高められるため、Ni量を1%以上、更に2%以上、2.5%以上とすることができる。
上記特定の組成の鉄族合金は、キュリー温度が高く、比抵抗が小さいCoの含有量が80%超であり、キュリー温度が高く、比抵抗が小さい。Coが多いものの、上述のように少なくともFeを含むため、加工性に優れ、Niを含む場合には加工性により優れる。
上記特定の組成の鉄族合金は、不純物を含むことを許容する。不純物元素の合計含有量は1%以下が好ましい。不純物元素は、例えば、溶解時に精錬などすると低減できる。
不純物は、製造工程において意図的に添加していない不可避不純物、例えばC(炭素)などの元素が挙げられる。C量が多いと加工性の低下を招き得るため、C量は0.01%以下が好ましい。
その他の不純物として、脱酸などの目的で意図的に添加する元素、例えば、Cr,Mn,Si,Al,Tiなどの元素が挙げられる。列挙した元素は、脱酸剤として機能するが、多いと比抵抗の増加や磁気特性の低下を招く。そのため、Cr,Mn,Si,Al,Tiの合計含有量は0.9%以下が好ましい。
実施形態のリードスイッチ用線材は、上記特定の組成の鉄族合金が立方晶組織を有することを特徴の一つとする。立方晶組織であるため加工性に優れ、1mm以下といった細線とするための伸線加工や、所定の形状にするためのプレス加工といった種々の塑性加工を良好に行える。特に、体心立方晶組織よりも面心立方晶組織を有すると、加工性により優れて好ましい。鉄族合金の結晶組織は、主として組成に依存するため、立方晶となるように上述の特定の含有範囲内でFe量、Ni量を調整するとよい。Niを含有すると面心立方晶組織を得易い。
実施形態のリードスイッチ用線材は、リードスイッチに備えるガラス管の熱膨張係数に対する上記線材の熱膨張係数の比率、即ちマッチング率が高く、90%以上であることを特徴の一つとする。マッチング率が高いほど、この線材をリードスイッチのリード片に用いた場合にガラス管におけるリード片との接合箇所及びその近傍にクラックなどが生じることを防止してガラス封着性に優れる。そのため、マッチング率を91%以上、更に91.5%以上、92%以上とすることができ、上限は特に設けない。マッチング率は、主として組成に依存し、上述の特定の範囲においてFe量が多いとマッチング率が高くなる傾向にある。
実施形態のリードスイッチ用線材は、キュリー温度が高く、900℃以上であることを特徴の一つとする。キュリー温度が高いほど、温度の上昇に伴う磁気特性の劣化が生じ難く、上限は特に設けない。キュリー温度は主として組成に依存し、Co量が多いほど高くなり易く、950℃以上、更に970℃以上、1000℃以上とすることができる。
実施形態のリードスイッチ用線材は、比抵抗が小さく、常温における比抵抗が15μΩ・cm以下であることを特徴の一つとする。比抵抗が低いほど、大電流を通電した場合にもジュール熱による温度上昇を抑制でき、下限は特に設けない。比抵抗は、主として組成に依存し、Fe量やNi量が少なくCo量が多いほど低くなり易く、14μΩ・cm以下、更に12μΩ・cm未満、10μΩ・cm未満とすることができる。
実施形態のリードスイッチ用線材は、代表的には、横断面が円形状の丸線が挙げられる。その他、横断面形状が矩形を含む多角形状の角線、楕円などの異形状などの異形線が挙げられる。
実施形態のリードスイッチ用線材は、線径が1mm以下であることを特徴の一つとする。上記線径とは、丸線の場合には直径、角線や異形線などの場合には包絡円の直径とする。上記線径はリード片の設計値に応じて適宜選択することができ、例えば、0.2mm以上0.8mm以下程度が挙げられる。所望の線径となるように、伸線加工度を選択するとよい。線径1mm以下のリードスイッチ用線材は細径であるため、小型なリード片を製造でき、ひいては小型なリードスイッチを製造できる。
実施形態のリードスイッチ用線材は、代表的には、溶解→鋳造→熱間加工(鍛造や圧延)→冷間伸線及び熱処理、という工程を経て製造することができる。
特に、成分を調整した合金溶湯を真空中で作製し、この溶湯を精錬して、不純物や介在物を除去・低減したり、温度を調整したりすると、不純物や介在物を低減できて好ましい。このような合金溶湯に真空鋳造といった鋳造を行って鋳塊を作製し、鋳塊に熱間加工を施して得られた加工材に冷間伸線と熱処理とを繰り返し行うことで、細径の線材が得られる。最終線径の線材に軟化処理を行うと、伸びといった靭性に優れる線材、換言すれば加工性に優れる線材が得られる。
実施形態のリードスイッチ用リード片は、線状体であって、少なくとも一端側に塑性加工が施されて成形された接点部を備える。接点部の形状は特に問わないが、十分な接触面積を有するように、平面領域を有する形状が挙げられる。リード片の他端側は、所定の形状の接点部を成形するための塑性加工が施されず、素材に用いた上述の実施形態のリードスイッチ用線材の仕様(組成、組織、形状、大きさなど)を実質的に維持する形態が挙げられる。上記塑性加工が施された領域を構成する鉄族合金の組成及び組織、特性は、素材に用いた実施形態のリードスイッチ用線材の組成及び組織、特性を実質的に維持する。
図1,図2を参照して、実施形態のリードスイッチ10を説明する。リードスイッチ10は、基本的な構成は従来のリードスイッチと同様であり、筒状のガラス管30と、複数のリード片20とを備え、接点部22を有するリード片20の一端側領域がガラス管30内に挿入された状態で固定される。リード片20は、上述の実施形態のリードスイッチ用線材に、塑性加工を施して得られた実施形態のリードスイッチ用リード片である。
その他、3本のリード片20を備え、円筒状のガラス管30の一端部に2本のリード片20が離間して並列状態で固定され、他端部に1本のリード片20が固定され、この1本のリード片20の一端側領域が、上記2本のリード片20の一端側領域間に挿入配置された形態が挙げられる。
接点部22の表面にロジウム(Rh)やルテニウム(Ru)といった白金族層を備えると、接触抵抗を低減できる。白金族層は、メッキや溶接などによって形成できる。
Coを主成分とする種々の組成の鉄族合金の線材を作製し、組織、磁気特性、電気特性、熱特性、ガラス封着性を調べた。
通常の真空溶解炉を用いて、Co,Fe,Niの含有量が表1の「成分」に示す量(単位は質量%)となるように合金溶湯を作製する。不純物などを低減、除去するために溶湯の精錬を行う。
作製した溶湯の温度を適宜調整して真空鋳造により鋳塊を得る。
得られた鋳塊の表面を切削して酸化層などを除去した後、熱間鍛造及び熱間圧延を順に施し、線径5.5mmφの圧延線材を得る。
得られた圧延線材に冷間伸線及び熱処理を組み合わせて施して、線径(直径)0.6mmφの線材を得る。
得られた各線材の組成を、ICP発光分光分析装置を用いて分析したところ、原料に用いたCo,Fe,Niの含有量とほぼ同様であった。線材の組成の分析は、原子吸光光度法などでも行える。
(1)組織:X線回折による結晶構造解析によって結晶構造を調べる。
(2)磁気特性:市販の示差走査熱量計(DSC)を用いて、キュリー温度(℃)を調べる。
(3)電気特性:市販の電気抵抗測定装置を用いて、直流四端子法によって常温(ここでは20℃程度)における比抵抗(固有抵抗、μΩ・cm)を調べる。
(4)熱特性:市販の測定器を用いて、30℃〜400℃の温度範囲について線材の熱膨張係数(ppm/K)を調べ、ガラスの熱膨張係数に対するマッチング率(%)を求める。
マッチング率は、{(ガラスの熱膨張係数)/(線材の熱膨張係数)}×100とする。ここでは、ガラスの熱膨張係数を12ppm/Kとする。
(5)ガラス封着性:熱膨張係数が12ppm/Kのガラス管を用意して、このガラス管に線材を封着した後に、ガラス管における線材の接合箇所及びその近傍におけるクラックの有無を目視確認する。クラックが無い場合をG、クラックが発生した場合をBと評価する。
キュリー温度:900℃以上、更には1000℃以上
比抵抗:15μΩ・cm以下、更に10μΩ・cm未満、更には9μΩ・cm以下
マッチング率:90%以上、更に91%以上
Niを多く含み、Fe量とNi量との合計量が20質量%以上である三元合金から構成された試料No.1−102の線材は、キュリー温度が900℃以上で比抵抗が15μΩ・cm以下であるものの、マッチング率が80%未満であり低い。
試料No.1−102に対して、Fe量とNi量との合計量を20質量%と少なくし、かつFe量とNi量とが同量である三元合金から構成された試料No.1−103の線材は、キュリー温度を若干高められ、比抵抗を若干低くでき、この線材の熱膨張係数がガラスの熱膨張係数に近づくものの、マッチング率が90%未満である。そして、マッチング率が90%未満であると、試料No.1−102と同様に、クラックが発生する。
Ni量を10質量%未満とし、Fe量とNi量との合計量が10質量%以上20質量%未満の範囲においてFe量に着目すると、試料No.1−1,1−3から、Fe量を12質量%超、更に12.5質量%以上、13質量%以上と多くすると、比抵抗がやや高くなるものの、マッチング率をより高められる上に、キュリー温度をより高められる。
一方、FeとNiとの双方を含む場合には、試料No.1−2から、Fe量が8質量%未満、更に7.5質量%以下とすると、マッチング率が90%以上を維持しつつ、比抵抗をより低く(ここでは8μΩ・cm以下)、かつキュリー温度をより高く(ここでは1010℃超、更に1030℃以上)することができ、大電流用途により適すると期待される。
30 ガラス管
Claims (4)
- リードスイッチに備えるリード片の素材に用いられるリードスイッチ用線材であって、
5質量%以上7.5質量%以下のFeと、2.5質量%以上4.1質量%以下のNiとを含有し、前記Feと前記Niとの合計含有量が10質量%以上を満たし、残部がCo及び不純物からなる鉄族合金によって構成され、
前記鉄族合金は、立方晶組織を有し、
キュリー温度が900℃以上であり、
常温での比抵抗が15μΩ・cm以下であり、
前記リードスイッチ用線材の熱膨張係数に対する前記リードスイッチに備えるガラス管の熱膨張係数の比率が90%以上であり、
線径が1mm以下であるリードスイッチ用線材。 - リードスイッチに備えるリード片の素材に用いられるリードスイッチ用線材であって、
12質量%超のFeと、1質量%以上4.1質量%以下のNiとを含有し、前記Feと前記Niとの合計含有量が18.5質量%以下を満たし、残部がCo及び不純物からなる鉄族合金によって構成され、
前記鉄族合金は、立方晶組織を有し、
キュリー温度が900℃以上であり、
常温での比抵抗が15μΩ・cm以下であり、
前記リードスイッチ用線材の熱膨張係数に対する前記リードスイッチに備えるガラス管の熱膨張係数の比率が90%以上であり、
線径が1mm以下であるリードスイッチ用線材。 - 請求項1又は請求項2に記載のリードスイッチ用線材から製造され、一端側に塑性加工によって成形された接点部を備えるリードスイッチ用リード片。
- 筒状のガラス管と、接点部を有する一端側領域が前記ガラス管に挿入された状態で前記ガラス管に固定された複数のリード片とを備えるリードスイッチであって、
前記リード片は、請求項3に記載のリードスイッチ用リード片であるリードスイッチ。
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