JP6572754B2 - Rolling bearing - Google Patents

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Description

本発明は、転がり軸受に関する。   The present invention relates to a rolling bearing.

各種産業機器には多くの転がり軸受が用いられている。転がり軸受は、内輪、外輪、これら内輪と外輪との間に介在している複数の転動体、及びこれら転動体を保持する保持器を備えている。例えば、図11に示すように、ハウジング97内の回転軸95を支持する転がり軸受90では、内輪91が回転軸95に外嵌して取り付けられており、外輪92がハウジング97の内周面98に取り付けられている。   Many rolling bearings are used in various industrial equipment. The rolling bearing includes an inner ring, an outer ring, a plurality of rolling elements interposed between the inner ring and the outer ring, and a cage that holds the rolling elements. For example, as shown in FIG. 11, in a rolling bearing 90 that supports the rotation shaft 95 in the housing 97, an inner ring 91 is attached by being fitted on the rotation shaft 95, and an outer ring 92 is an inner peripheral surface 98 of the housing 97. Is attached.

特に、転がり軸受90が深溝玉軸受であり、また、一方向の軸方向荷重が作用する軸受である場合、内輪91と回転軸95とは「締まり嵌め」の状態で組み立てられるのに対して、外輪92とハウジング97とは「すきま嵌め」の状態で組み立てられることが多い。このため、回転軸95が回転している使用状態で、外輪92とハウジング97との間においてクリープ(ハウジング97に対する外輪92の周方向の滑り)が発生しやすい。   In particular, when the rolling bearing 90 is a deep groove ball bearing and a bearing to which an axial load in one direction acts, the inner ring 91 and the rotary shaft 95 are assembled in a state of “tight fit”, whereas The outer ring 92 and the housing 97 are often assembled in a “clear fit” state. Therefore, creep (slip in the circumferential direction of the outer ring 92 with respect to the housing 97) is likely to occur between the outer ring 92 and the housing 97 when the rotary shaft 95 is rotating.

そこで、外輪92の外周面92bにクリープ発生を抑制するための溝(環状溝)93を形成した転がり軸受が提案されている(特許文献1参照)。この転がり軸受90によれば、径方向(ラジアル方向)の大きな荷重が作用している場合に発生しやすいクリープを抑制することが可能となる。なお、このような荷重が作用している場合に発生しやすいクリープは、軸受回転方向と同方向へゆっくりと外輪92が滑るクリープである。   Therefore, a rolling bearing in which a groove (annular groove) 93 for suppressing the occurrence of creep is formed on the outer peripheral surface 92b of the outer ring 92 has been proposed (see Patent Document 1). According to this rolling bearing 90, it is possible to suppress creep that is likely to occur when a large load in the radial direction (radial direction) is applied. The creep that is likely to occur when such a load is applied is a creep in which the outer ring 92 slowly slides in the same direction as the bearing rotation direction.

特開2006−322579号公報JP 2006-322579 A

外輪92の外周面92bに環状溝93を形成することで前記クリープを抑制するメカニズムは、次のとおりであると考えられる。すなわち、転がり軸受90に径方向の大きな荷重が作用している場合、転動体である玉94が高負荷を受けて外輪軌道溝92aを通過し、その直下である外輪外周側において部分的に弾性変形する。そして、玉94は外輪軌道溝92aに沿って移動することから、外輪92は脈動変形(脈動変位)する。これにより、外輪92のハウジング97との接触領域における弾性変形に起因して相対滑りが生じ、この相対滑りによりクリープが発生する。そこで、ハウジング97に対する外輪92の外周面92bに環状溝93を形成して、この環状溝93の範囲で主に弾性変形させることによって、前記のような相対滑りの発生を抑えることができ、クリープを抑制することが可能となる。   The mechanism for suppressing the creep by forming the annular groove 93 on the outer peripheral surface 92b of the outer ring 92 is considered as follows. That is, when a large radial load is applied to the rolling bearing 90, the ball 94 as a rolling element receives a high load and passes through the outer ring raceway groove 92a, and is partially elastic on the outer ring outer peripheral side which is directly below the ball. Deform. Since the ball 94 moves along the outer ring raceway groove 92a, the outer ring 92 undergoes pulsation deformation (pulsation displacement). As a result, relative slip occurs due to elastic deformation in the contact region of the outer ring 92 with the housing 97, and creep occurs due to this relative slip. Therefore, by forming the annular groove 93 on the outer peripheral surface 92b of the outer ring 92 with respect to the housing 97 and mainly elastically deforming within the range of the annular groove 93, the occurrence of the relative slip as described above can be suppressed, and the creep is performed. Can be suppressed.

しかし、前記のとおり、玉94が高負荷を受けて外輪軌道溝92aを通過し、その直下である外輪外周側において外輪92は部分的に弾性変形するが、外輪92に環状溝93が形成されていることで、環状溝93の溝底部(特に溝底部の中央付近)93aでは、例えば許容応力を超えるような大きな応力が発生してしまう。   However, as described above, the ball 94 receives a high load and passes through the outer ring raceway groove 92a, and the outer ring 92 is partially elastically deformed on the outer ring outer peripheral side, which is directly below, but the annular ring 93 is formed in the outer ring 92. As a result, a large stress exceeding the allowable stress, for example, is generated at the groove bottom portion (particularly near the center of the groove bottom portion) 93a of the annular groove 93.

そこで、本発明では、転がり軸受の固定輪にクリープ抑制用として形成されている環状溝において発生する応力を低減することを目的とする。   Therefore, an object of the present invention is to reduce stress generated in an annular groove formed on a fixed ring of a rolling bearing for suppressing creep.

本発明は、内輪と、外輪と、前記内輪と前記外輪との間に介在している複数の転動体と、前記複数の転動体を保持する保持器と、を備え、前記内輪と前記外輪との内の一方が回転輪であって他方が固定輪である転がり軸受であって、前記固定輪が取り付けられる相手部材との嵌め合い面に、クリープ抑制用の環状溝が形成されており、前記環状溝は、軸方向中央の第一溝と、当該第一溝の軸方向両側それぞれに当該第一溝と連続して形成され当該第一溝よりも浅い第二溝と、を有し、前記第二溝は、前記転動体から受ける径方向荷重によって前記固定輪が弾性変形すると、当該第二溝の内の前記第一溝側の一部が前記相手部材と接触可能となる溝深さを有している。   The present invention comprises an inner ring, an outer ring, a plurality of rolling elements interposed between the inner ring and the outer ring, and a cage that holds the plurality of rolling elements, the inner ring and the outer ring, A rolling bearing in which one of them is a rotating ring and the other is a fixed ring, and an annular groove for suppressing creep is formed on a mating surface with a mating member to which the fixed ring is attached, The annular groove has a first groove in the center in the axial direction, and a second groove formed continuously with the first groove on both sides in the axial direction of the first groove and shallower than the first groove. When the fixed ring is elastically deformed by a radial load received from the rolling element, the second groove has a groove depth at which a part of the second groove on the first groove side can come into contact with the mating member. Have.

この転がり軸受によれば、転動体から受ける径方向荷重によって固定輪が弾性変形すると、第二溝の前記一部が相手部材と接触した状態となり、固定輪の環状溝において発生する応力を低減することが可能となる。   According to this rolling bearing, when the fixed ring is elastically deformed by the radial load received from the rolling element, the part of the second groove comes into contact with the mating member, and the stress generated in the annular groove of the fixed ring is reduced. It becomes possible.

また、前記第二溝の前記一部は、前記固定輪に作用する径方向荷重の大きさに応じて、前記相手部材と接触する状態と前記相手部材と非接触になる状態とのいずれか一方の状態となるのが好ましい。
この場合、固定輪に作用する径方向荷重が比較的大きくなって固定輪のひずみが大きくなると、前記のとおり、第二溝の前記一部が相手部材と接触した状態となり、これにより、環状溝に生じる応力を低減することが可能となる。そして、固定輪に作用する径方向荷重が比較的小さくて固定輪のひずみが小さいと、第二溝の前記一部は相手部材と非接触の状態となり、これにより、第一溝及び第二溝を含む環状溝の溝幅を大きくすることができ、クリープ抑制の効果を向上させることができる。すなわち、環状溝の溝幅を広くしてクリープ抑制の効果を向上させると共に、径方向荷重が大きくなっても、環状溝に生じる応力を低減することが可能となる。
Further, the part of the second groove is either in a state in contact with the counterpart member or in a non-contact state with the counterpart member according to the magnitude of the radial load acting on the fixed ring. It is preferable to be in the state.
In this case, when the radial load acting on the fixed ring is relatively large and the distortion of the fixed ring becomes large, as described above, the part of the second groove comes into contact with the mating member. Can be reduced. When the radial load acting on the fixed ring is relatively small and the distortion of the fixed ring is small, the part of the second groove is not in contact with the mating member. The groove width of the annular groove containing can be increased, and the effect of suppressing creep can be improved. That is, the groove width of the annular groove is widened to improve the effect of suppressing creep, and the stress generated in the annular groove can be reduced even when the radial load increases.

また、固定輪に作用する径方向荷重が大きくなって、前記第二溝の前記一部が前記相手部材と接触する場合であっても、固定輪のクリープ抑制の観点から、第一溝は相手部材に非接触であるのが好ましい。このために、前記第一溝は、前記相手部材に接触不可能である溝深さを有しているのが好ましい。   Further, even if the radial load acting on the fixed ring is increased and the part of the second groove is in contact with the mating member, the first groove is the mating member from the viewpoint of suppressing creep of the fixed ring. It is preferable that the member is non-contact. For this reason, it is preferable that the first groove has a groove depth incapable of contacting the mating member.

また、前記第二溝の底面と前記第一溝の側面とが交差する交差部が、前記相手部材と接触可能となる前記第二溝の前記一部であり、前記交差部は、軸受中心線を含む断面において、凸のアール形状を有しているのが好ましい。
この構成によれば、前記交差部が相手部材に接触しても、相手部材における接触面圧が局所的に高くなるのを抑制することが可能となる。
In addition, an intersection where the bottom surface of the second groove intersects with the side surface of the first groove is the part of the second groove that can come into contact with the mating member, and the intersection is a bearing center line It is preferable that the cross section including a convex round shape.
According to this configuration, even if the intersecting portion contacts the mating member, it is possible to suppress the contact surface pressure at the mating member from being locally increased.

または、前記第二溝の底面と前記第一溝の側面とが交差する交差部が、前記相手部材と接触可能となる前記第二溝の前記一部であり、前記交差部は、前記第一溝側に向かうにしたがって溝深さが深くなる傾斜形状を有しているのが好ましい。
この構成によれば、前記交差部が相手部材に接触しても、相手部材における接触面圧が局所的に高くなるのを抑制することが可能となる。
Alternatively, the intersection where the bottom surface of the second groove intersects the side surface of the first groove is the part of the second groove that can come into contact with the mating member, and the intersection is the first It is preferable to have an inclined shape in which the groove depth becomes deeper toward the groove side.
According to this configuration, even if the intersecting portion contacts the mating member, it is possible to suppress the contact surface pressure at the mating member from being locally increased.

本発明によれば、固定輪に環状溝が形成されていることでクリープの発生を抑制することができ、しかも、この環状溝において発生する応力を低減することが可能となる。   According to the present invention, the occurrence of creep can be suppressed by forming the annular groove in the fixed ring, and the stress generated in the annular groove can be reduced.

本発明の転がり軸受を含む回転装置の実施の一形態を示す縦断面図である。It is a longitudinal cross-sectional view which shows one Embodiment of the rotating apparatus containing the rolling bearing of this invention. 転がり軸受の断面図である。It is sectional drawing of a rolling bearing. 環状溝及びその周囲の拡大断面図である。It is an expanded sectional view of an annular groove and its circumference. 環状溝及びその周囲の拡大断面図である。It is an expanded sectional view of an annular groove and its circumference. 環状溝の機能を説明するための説明図である。It is explanatory drawing for demonstrating the function of an annular groove. 環状溝の説明図である。It is explanatory drawing of an annular groove. ハウジングと接触する第二溝の一部の変形例を説明する拡大断面図である。It is an expanded sectional view explaining the modification of a part of the 2nd groove | channel which contacts a housing. 環状溝の変形例を説明する拡大断面図である。It is an expanded sectional view explaining the modification of an annular groove. 環状溝の変形例を説明する拡大断面図である。It is an expanded sectional view explaining the modification of an annular groove. 転がり軸受の他の形態を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the other form of a rolling bearing. 従来の転がり軸受を説明する断面図である。It is sectional drawing explaining the conventional rolling bearing.

以下、本発明の実施の形態を図面に基づいて説明する。
図1は、本発明の転がり軸受7を含む回転装置1の実施の一形態を示す断面図である。回転装置1はハウジング2及び回転軸4を有しており、一対の転がり軸受7,7によって回転軸4がハウジング2に回転自在となって支持されている。回転軸4は、転がり軸受7,7が取り付けられている小径軸部4a,4aと、転がり軸受7,7(内輪11,11)の間に介在し小径軸部4aよりも外径が大きい大径軸部4bとを有している。
Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.
FIG. 1 is a sectional view showing an embodiment of a rotating device 1 including a rolling bearing 7 of the present invention. The rotating device 1 includes a housing 2 and a rotating shaft 4, and the rotating shaft 4 is rotatably supported by the housing 2 by a pair of rolling bearings 7 and 7. The rotating shaft 4 is interposed between the small-diameter shaft portions 4a and 4a to which the rolling bearings 7 and 7 are attached and the rolling bearings 7 and 7 (inner rings 11 and 11), and has a larger outer diameter than the small-diameter shaft portion 4a. And a radial shaft portion 4b.

ハウジング2の内周面3(以下、ハウジング内周面3ともいう。)の軸方向両側には、環状部5a,5bが設けられている。転がり軸受7,7は、モータ用の予圧付与型の軸受であり、転がり軸受7,7は軸方向の荷重(予圧)が付与された状態にある。   Annular portions 5a and 5b are provided on both axial sides of the inner peripheral surface 3 of the housing 2 (hereinafter also referred to as the housing inner peripheral surface 3). The rolling bearings 7 and 7 are preload application type bearings for a motor, and the rolling bearings 7 and 7 are in a state where an axial load (preload) is applied.

軸方向一方側(図1では右側)の転がり軸受7と、軸方向他方側(図1では左側)の転がり軸受7とは同じ構成である。以下において、軸方向一方側(図1では右側)の転がり軸受7を代表として詳細な構成を説明する。   The rolling bearing 7 on one side in the axial direction (right side in FIG. 1) and the rolling bearing 7 on the other side in the axial direction (left side in FIG. 1) have the same configuration. In the following, a detailed configuration will be described with the rolling bearing 7 on one axial side (right side in FIG. 1) as a representative.

図2は、転がり軸受7の断面図である。転がり軸受7は、回転軸4に外嵌して取り付けられている内輪11と、ハウジング内周面3に取り付けられている外輪12と、これら内輪11と外輪12との間に介在している複数の転動体と、これら転動体を保持する環状の保持器14とを備えている。本実施形態の転動体は玉13であり、図2に示す転がり軸受7は深溝玉軸受である。そして、前記のとおり、この転がり軸受7には一方向の軸方向荷重が作用している。   FIG. 2 is a cross-sectional view of the rolling bearing 7. The rolling bearing 7 includes an inner ring 11 that is externally fitted to the rotary shaft 4, an outer ring 12 that is attached to the inner peripheral surface 3 of the housing, and a plurality of rollers that are interposed between the inner ring 11 and the outer ring 12. Rolling elements and an annular retainer 14 for holding the rolling elements. The rolling element of this embodiment is a ball 13, and the rolling bearing 7 shown in FIG. 2 is a deep groove ball bearing. As described above, one axial load acts on the rolling bearing 7.

本実施形態では、内輪11と回転軸4とは「締まり嵌め」の状態で組み立てられており、内輪11は回転軸4に密着して嵌合しており回転軸4と一体回転可能である。これに対して、外輪12は、固定状態にあるハウジング2に取り付けられているが、この外輪12はハウジング内周面3に「すきま嵌め」の状態で組み立てられている。
このため、回転軸4が内輪11と共に回転している使用状態で、外輪12とハウジング2との間においてクリープ(ハウジング2に対する外輪12の周方向の滑り)が発生することがある。なお、クリープについては、後にも説明する。
In the present embodiment, the inner ring 11 and the rotating shaft 4 are assembled in an “tight fit” state, and the inner ring 11 is fitted in close contact with the rotating shaft 4 and can rotate integrally with the rotating shaft 4. On the other hand, the outer ring 12 is attached to the housing 2 in a fixed state, and the outer ring 12 is assembled to the inner peripheral surface 3 of the housing in a “clearance fit” state.
Therefore, creep (slip in the circumferential direction of the outer ring 12 with respect to the housing 2) may occur between the outer ring 12 and the housing 2 when the rotary shaft 4 is rotating together with the inner ring 11. The creep will be described later.

内輪11の外周面には、玉13が転動する内輪軌道溝(軌道面)11aが設けられており、外輪12の内周面には、玉13が転動する外輪軌道溝(軌道面)12aが設けられている。そして、複数の玉13は、内輪11と外輪12との間の環状空間15に設けられており、転がり軸受7が回転すると(内輪11が回転すると)、これら玉13は保持器14によって保持された状態で内輪軌道溝11aと外輪軌道溝12aとを転動する。   An inner ring raceway groove (track surface) 11 a on which the balls 13 roll is provided on the outer peripheral surface of the inner ring 11, and an outer ring raceway groove (track surface) on which the balls 13 roll on the inner peripheral surface of the outer ring 12. 12a is provided. The plurality of balls 13 are provided in the annular space 15 between the inner ring 11 and the outer ring 12, and when the rolling bearing 7 rotates (when the inner ring 11 rotates), these balls 13 are held by the cage 14. In this state, the inner ring raceway groove 11a and the outer ring raceway groove 12a roll.

保持器14は、複数の玉13を周方向に沿って所定間隔(等間隔)をあけて保持することができ、このために、保持器14には玉13を収容するためのポケット18が周方向に沿って複数形成されている。本実施形態の保持器14は、玉13の軸方向一方側に設けられている円環部14aと、この円環部14aから軸方向他方側に延在している複数の柱部14bとを有している。そして、円環部14aの軸方向他方側(図2では左側)であって、周方向で隣り合う一対の柱部14b,14b間が、ポケット18となる。なお、保持器14は、他の形態であってもよく、例えば、軸方向他方側にも円環部を有する構成とすることができる。   The cage 14 can hold a plurality of balls 13 at predetermined intervals (equal intervals) along the circumferential direction. For this purpose, the cage 14 has pockets 18 for receiving the balls 13 around it. A plurality are formed along the direction. The cage 14 of the present embodiment includes an annular portion 14a provided on one axial side of the ball 13 and a plurality of column portions 14b extending from the annular portion 14a to the other axial side. Have. A pocket 18 is formed between the pair of column portions 14b, 14b adjacent to each other in the circumferential direction on the other axial side of the annular portion 14a (left side in FIG. 2). Note that the cage 14 may have other forms, for example, a configuration having an annular portion on the other side in the axial direction.

本実施形態の転がり軸受7では、固定輪である外輪12がハウジング2(相手部材)に取り付けられており、この外輪12の外周面が、ハウジング2(内周面3)に対する嵌め合い面22となっている。そして、図2に示すように、この嵌め合い面22に環状溝32が形成されている。環状溝32は、周方向に連続する環状の凹溝からなり、その断面形状は、周方向に沿って変化しておらず同じである。環状溝32は、後にも説明するが、軸方向中央に設けられている第一溝41と、この第一溝41の軸方向両側の第二溝42,42とを有している。外輪軌道溝12aに対する玉13の接触点Pの径方向外側の位置が、第一溝41の軸方向中央部と一致しており、環状溝32は、嵌め合い面22の軸方向の中央部に形成されている。   In the rolling bearing 7 of the present embodiment, an outer ring 12 that is a fixed ring is attached to the housing 2 (a mating member), and an outer peripheral surface of the outer ring 12 is fitted with a fitting surface 22 with respect to the housing 2 (inner peripheral surface 3). It has become. As shown in FIG. 2, an annular groove 32 is formed in the fitting surface 22. The annular groove 32 includes an annular concave groove that is continuous in the circumferential direction, and the cross-sectional shape thereof is the same without changing along the circumferential direction. As will be described later, the annular groove 32 includes a first groove 41 provided at the center in the axial direction and second grooves 42 and 42 on both sides in the axial direction of the first groove 41. The radially outer position of the contact point P of the ball 13 with respect to the outer ring raceway groove 12a coincides with the axial central portion of the first groove 41, and the annular groove 32 is formed in the axial central portion of the fitting surface 22. Is formed.

なお、環状溝32を示す各図では、その形状の説明を容易とするために深く記載しているが、実際の環状溝32の深さは外輪12の厚さに比べて極めて小さく、環状溝32の深さは、例えば1mm未満とすることができる。   In each of the drawings showing the annular groove 32, the shape of the annular groove 32 is described deeply for ease of explanation. However, the actual depth of the annular groove 32 is extremely small compared to the thickness of the outer ring 12, and The depth of 32 can be less than 1 mm, for example.

ここで、ハウジング2と外輪12との間で生じるクリープについて説明する。転がり軸受7において発生する可能性のあるクリープには、次の三つが考えられる。なお、下記の軸受回転方向とは、本実施形態の場合、回転輪である内輪11の回転方向である。
・第1のクリープ:軸受回転方向と同方向へゆっくりと外輪12が滑るクリープ
・第2のクリープ:軸受回転方向と同方向へ速く外輪12が滑るクリープ
・第3のクリープ:軸受回転方向と逆方向に外輪12が滑るクリープ
Here, the creep that occurs between the housing 2 and the outer ring 12 will be described. The following three possible creeps may occur in the rolling bearing 7. In the present embodiment, the bearing rotation direction described below is the rotation direction of the inner ring 11 that is a rotating wheel.
First creep: creep in which the outer ring 12 slips slowly in the same direction as the bearing rotation direction. Second creep: creep in which the outer ring 12 slides in the same direction as the bearing rotation direction. Third creep: reverse to the bearing rotation direction. Creep that outer ring 12 slides in direction

第1のクリープは、転がり軸受7に径方向(ラジアル方向)の大きな荷重が作用している場合に発生しやすく、下記のメカニズムによって発生すると考えられる。すなわち、転がり軸受7に径方向の大きな荷重が作用している場合、玉13が高負荷を受けて外輪軌道溝12aを通過し、その際、玉13の直下である外輪外周側が部分的に弾性変形する。玉13は外輪軌道溝12aに沿って移動することから、外輪12は脈動変形(脈動変位)する。これにより、外輪12のハウジング2との接触領域における弾性変形に起因して相対滑りが生じ、この相対滑りにより第1のクリープが発生すると考えられる。   The first creep is likely to occur when a large load in the radial direction (radial direction) is acting on the rolling bearing 7 and is considered to be generated by the following mechanism. That is, when a large radial load is applied to the rolling bearing 7, the ball 13 receives a high load and passes through the outer ring raceway groove 12 a, and at this time, the outer peripheral side of the outer ring directly below the ball 13 is partially elastic. Deform. Since the ball 13 moves along the outer ring raceway groove 12a, the outer ring 12 undergoes pulsation deformation (pulsation displacement). Thereby, it is considered that relative slip occurs due to elastic deformation in the contact region of the outer ring 12 with the housing 2, and the first creep is generated by this relative slip.

第2のクリープは、第1のクリープと外輪12の移動方向(滑り方向)は同じであるが、転がり軸受7が径方向に関して無負荷である状態で発生しやすい。つまり、径方向に無負荷である場合、内輪11の回転によって外輪12を連れ回りさせ、これにより第2のクリープが発生すると考えられる。   The second creep has the same moving direction (sliding direction) as the first creep and the outer ring 12, but is likely to occur when the rolling bearing 7 is unloaded in the radial direction. That is, when there is no load in the radial direction, it is considered that the outer ring 12 is rotated by the rotation of the inner ring 11, thereby generating a second creep.

第3のクリープは、外輪12の移動方向(滑り方向)が第1及び第2のクリープと反対であり、これは、例えば径方向の荷重が偏荷重となることで外輪12がハウジング内周面3に沿って振れ回りすることで発生すると考えられる。   In the third creep, the moving direction (sliding direction) of the outer ring 12 is opposite to that of the first and second creeps. This is considered to be caused by swinging along 3.

そして、本実施形態の転がり軸受7では、前記第1のクリープを抑制するために、外輪12の嵌め合い面22であって外輪軌道溝12aの径方向外側に前記環状溝32が形成されている。図2に示す環状溝32は、外輪軌道溝12aの軸方向幅Yよりも大きな溝幅X0を有しているが、外輪軌道溝12aの軸方向幅Y以下の溝幅X0を有していてもよい。   In the rolling bearing 7 of the present embodiment, the annular groove 32 is formed on the fitting surface 22 of the outer ring 12 and radially outside the outer ring raceway groove 12a in order to suppress the first creep. . The annular groove 32 shown in FIG. 2 has a groove width X0 larger than the axial width Y of the outer ring raceway groove 12a, but has a groove width X0 less than or equal to the axial width Y of the outer ring raceway groove 12a. Also good.

このようにハウジング2に対する外輪12の嵌め合い面22に環状溝32が形成されていることで、前記の第1のクリープの発生メカニズムで説明したような弾性変形に起因する相対滑りの発生を抑えることができ、第1のクリープを抑制することが可能となる。
つまり、転がり軸受7に径方向の大きな荷重が作用している場合、外輪12のうちの外輪軌道溝12aの径方向外側の領域は径方向外側に弾性変形(拡径)するが、その領域に環状溝32が形成されていることにより、弾性変形(拡径)を主に環状溝32の範囲で生じさせることができる。このため、弾性変形部分とハウジング内周面3とが直接的に接触する範囲を減らすことができ、弾性変形が相手部材であるハウジング2に(ほとんど)伝わらず、外輪12とハウジング2との間における第1のクリープの発生が抑制される。以上より、環状溝32は、第1のクリープ抑制用の溝(逃げ溝)となる。
By forming the annular groove 32 in the fitting surface 22 of the outer ring 12 with respect to the housing 2 in this way, the occurrence of relative slip due to elastic deformation as described in the first creep generation mechanism is suppressed. It is possible to suppress the first creep.
That is, when a large radial load is applied to the rolling bearing 7, the radially outer region of the outer ring raceway groove 12a of the outer ring 12 is elastically deformed (expanded) radially outward. By forming the annular groove 32, elastic deformation (expansion) can be caused mainly in the range of the annular groove 32. For this reason, the range in which the elastically deformed portion and the housing inner peripheral surface 3 are in direct contact can be reduced, and the elastic deformation is not (almost) transmitted to the housing 2 which is the counterpart member, so The occurrence of the first creep at is suppressed. As described above, the annular groove 32 becomes a first creep suppressing groove (escape groove).

このような環状溝32が設けられていることから、外輪12は、環状溝32の軸方向両側に円筒部36,37を有している。これら円筒部36,37の外周面36a,37aは、転がり軸受7の軸受中心線C0を中心とする円筒面からなり、ハウジング2(内周面3)に沿って接触可能な面となる。図2に示すように、軸受中心線C0を含む断面において、円筒部36,37の外周面36a,37aの断面形状は、軸受中心線C0に平行な直線形状を有している。   Since such an annular groove 32 is provided, the outer ring 12 has cylindrical portions 36 and 37 on both sides in the axial direction of the annular groove 32. The outer peripheral surfaces 36a and 37a of the cylindrical portions 36 and 37 are cylindrical surfaces centered on the bearing center line C0 of the rolling bearing 7 and can be contacted along the housing 2 (inner peripheral surface 3). As shown in FIG. 2, in the cross section including the bearing center line C0, the cross-sectional shapes of the outer peripheral surfaces 36a and 37a of the cylindrical portions 36 and 37 are linear shapes parallel to the bearing center line C0.

環状溝32の構成について更に説明する。環状溝32は、前記のとおり、中央の第一溝41と、一対の第二溝42,42とを有している。第一溝41とその両側の第二溝42,42とは連続している。本実施形態の環状溝32は、第一溝41を中心として(図2において)左右対称形状を有している。第一溝41は、第一深さh1を有している。第二溝42,42それぞれは、第一溝41よりも浅い第二深さh2を有している。したがって、環状溝32は、中央が深くなっている段付き形状を有する凹溝となっている。なお、前記深さh1,h2は、外周面36a,37aからの深さ寸法である。   The configuration of the annular groove 32 will be further described. As described above, the annular groove 32 has a central first groove 41 and a pair of second grooves 42 and 42. The first groove 41 and the second grooves 42 and 42 on both sides thereof are continuous. The annular groove 32 of the present embodiment has a bilaterally symmetric shape with respect to the first groove 41 (in FIG. 2). The first groove 41 has a first depth h1. Each of the second grooves 42, 42 has a second depth h 2 that is shallower than the first groove 41. Therefore, the annular groove 32 is a concave groove having a stepped shape with a deep center. The depths h1 and h2 are depth dimensions from the outer peripheral surfaces 36a and 37a.

環状溝32の機能について説明する。前記のとおり、転がり軸受7に径方向荷重が作用すると、外輪12は、玉13から受ける径方向外側向きの径方向荷重によって弾性変形する。図3に示すように比較的大きな径方向荷重によって外輪12が弾性変形すると、第二溝42の内の第一溝41側の一部43が、ハウジング2(内周面3)と接触する。つまり、第二溝42は、前記一部43がハウジング2と接触可能となる溝深さ(h2)を有している。   The function of the annular groove 32 will be described. As described above, when a radial load is applied to the rolling bearing 7, the outer ring 12 is elastically deformed by a radial load that is received from the balls 13 and directed radially outward. As shown in FIG. 3, when the outer ring 12 is elastically deformed by a relatively large radial load, a part 43 of the second groove 42 on the first groove 41 side comes into contact with the housing 2 (inner peripheral surface 3). That is, the second groove 42 has a groove depth (h2) at which the part 43 can come into contact with the housing 2.

これに対して、第一溝41は、比較的大きな径方向荷重、つまり、前記一部43がハウジング2に接触するほどの大きな径方向荷重が外輪12に作用した場合であっても、図3に示すように、ハウジング2(内周面3)に接触不可能となっている。つまり、第一溝41は、ハウジング2に接触不可能である溝深さ(h1)を有している。   On the other hand, the first groove 41 has a relatively large radial load, that is, even when a large radial load is applied to the outer ring 12 so that the portion 43 contacts the housing 2. As shown, the housing 2 (inner peripheral surface 3) cannot be contacted. That is, the first groove 41 has a groove depth (h1) that is impossible to contact the housing 2.

また、本実施形態では、第二溝42の深さh2は、次のようにも設定されている。すなわち、転がり軸受7に径方向荷重が作用すると外輪12は弾性変形するが、図3に示すように、この弾性変形によるひずみ量が大きくなる場合、第二溝42の前記一部43はハウジング2と接触し、図4に示すように、ひずみ量が小さくなる場合、第二溝42の前記一部43はハウジング2と接触しないように、第二溝42の深さh2は設定されている。このように本実施形態では、第二溝42の前記一部43は、外輪12に作用する径方向荷重の大きさに応じて、ハウジング2と接触する状態(図3参照)と、ハウジング2と非接触になる状態(図4参照)とのいずれか一方の状態となることができる。   In the present embodiment, the depth h2 of the second groove 42 is also set as follows. That is, when a radial load is applied to the rolling bearing 7, the outer ring 12 is elastically deformed. However, as shown in FIG. 3, when the amount of strain due to this elastic deformation increases, the portion 43 of the second groove 42 is formed in the housing 2. As shown in FIG. 4, the depth h <b> 2 of the second groove 42 is set so that the portion 43 of the second groove 42 does not contact the housing 2 when the strain amount is small. Thus, in the present embodiment, the part 43 of the second groove 42 is in contact with the housing 2 (see FIG. 3) according to the magnitude of the radial load acting on the outer ring 12, and the housing 2 It can be in any one of a non-contact state (see FIG. 4).

なお、前記のとおり、比較的大きな径方向荷重が作用する(ひずみ量が大きくなる)場合には、例えば回転装置1(図1参照)が停止していたり低速で回転していたりする状態から急速に回転数を高めるために回転軸4に高トルクが作用する場合が含まれる。これに対して、比較的小さな径方向荷重が作用する(ひずみ量が小さくなる)場合には、例えば定常運転時において低トルクが回転軸4に作用する場合が含まれる。   As described above, when a relatively large radial load is applied (the amount of strain increases), for example, the rotating device 1 (see FIG. 1) is rapidly moved from a state where it is stopped or rotating at a low speed. The case where a high torque acts on the rotating shaft 4 to increase the rotational speed is included. On the other hand, when a relatively small radial load is applied (the amount of strain is reduced), for example, a case where a low torque is applied to the rotating shaft 4 during steady operation is included.

ここで、環状溝32によるクリープ抑制の機能について更に説明する。環状溝32は、溝幅X0(図2参照)が大きい程、前記第1のクリープの抑制作用が高まる。この理由は、次のとおりである。すなわち、外輪12が径方向荷重によって径方向外側に弾性変形すると、外輪12の外周部におけるひずみ量は、図5に示すように、玉13と外輪軌道溝12aとの接触点Pに近い中央部Q1において大きくなり、軸方向両側部Q2,Q3に向かうにしたがってひずみ量は小さくなる。なお、図5では上側の領域に、外輪外周部におけるひずみ量を示している。また、図5では、説明を容易とするために環状溝32を1段の溝として説明している。
そこで、前記のような第1のクリープを抑制するためには、ひずみ量が大きくなる領域に環状溝32をできるだけ形成すればよく、このため、図5の破線で示す環状溝32−1(溝幅X0−1)を形成する場合と比較して、図5の実線で示す環状溝32−2(溝幅X0−2)を形成する方が、外輪12のひずみ量が大きくなる領域をハウジング2(図2参照)に接触させないで済む。これにより、外輪12の脈動変形(脈動変位)に起因する第1のクリープが抑えられる。以上より、環状溝32の溝幅X0が大きい程、第1のクリープ抑制の作用が高まる。
Here, the function of creep suppression by the annular groove 32 will be further described. As the groove width X0 (see FIG. 2) is larger, the first creep suppressing action of the annular groove 32 is increased. The reason for this is as follows. That is, when the outer ring 12 is elastically deformed radially outward by a radial load, the strain amount at the outer peripheral part of the outer ring 12 is a central part close to the contact point P between the ball 13 and the outer ring raceway groove 12a as shown in FIG. The amount of strain increases at Q1, and the amount of strain decreases toward the two axial sides Q2, Q3. In FIG. 5, the amount of strain in the outer ring outer peripheral portion is shown in the upper region. Further, in FIG. 5, the annular groove 32 is described as a one-stage groove for ease of explanation.
Therefore, in order to suppress the first creep as described above, it is only necessary to form the annular groove 32 as much as possible in a region where the amount of strain increases. For this reason, the annular groove 32-1 (groove shown by a broken line in FIG. Compared with the case of forming the width X0-1), the housing 2 shows a region where the strain amount of the outer ring 12 is larger when the annular groove 32-2 (groove width X0-2) shown by the solid line in FIG. (See FIG. 2). Thereby, the 1st creep resulting from the pulsation deformation | transformation (pulsation displacement) of the outer ring | wheel 12 is suppressed. From the above, the effect of the first creep suppression increases as the groove width X0 of the annular groove 32 increases.

そこで、図2に示す転がり軸受7では、第一溝41の軸方向両側に第二溝42,42を形成して、環状溝32の溝幅X0を拡大している。これにより、この環状溝32による第1のクリープ抑制の作用を高めている。   Therefore, in the rolling bearing 7 shown in FIG. 2, the second grooves 42 and 42 are formed on both axial sides of the first groove 41 to increase the groove width X0 of the annular groove 32. Thereby, the effect | action of the 1st creep suppression by this annular groove 32 is heightened.

しかし、環状溝32の溝幅X0が大きくなると、環状溝32に発生する応力が高くなる。これは、図6に示すように、外輪12を、中央に荷重が作用する二点支持梁Bとして考える(モデル化する)ことで明らかである。つまり、環状溝32の両側の円筒部36,37の端部36b,37bが、梁Bの支点に相当する。これら支点(36b,37b)間の中心に(玉13からの)集中荷重Fが作用すると、支点(36b,37b)間の距離L1が大きいほど、この梁B(特に中央)における応力は高くなる。つまり、環状溝32の溝幅X0が大きい程、外輪12の中央における応力は高くなる。   However, as the groove width X0 of the annular groove 32 increases, the stress generated in the annular groove 32 increases. This is apparent when the outer ring 12 is considered (modeled) as a two-point support beam B in which a load acts on the center, as shown in FIG. That is, the end portions 36 b and 37 b of the cylindrical portions 36 and 37 on both sides of the annular groove 32 correspond to the fulcrum of the beam B. When the concentrated load F (from the ball 13) acts on the center between these fulcrums (36b, 37b), the greater the distance L1 between the fulcrums (36b, 37b), the higher the stress at this beam B (especially the center). . That is, the greater the groove width X0 of the annular groove 32, the higher the stress at the center of the outer ring 12.

このように、外輪12では、環状溝32の中央部、つまり、第一溝41の中央部であって、最も凸に弾性変形する頂部41aにおいて応力が高くなる。特に、前記のような比較的大きな径方向荷重が作用する(ひずみ量が大きくなる)場合に、この応力は高くなる。   As described above, in the outer ring 12, the stress is increased at the central portion of the annular groove 32, that is, the central portion of the first groove 41 and the top portion 41 a that is elastically deformed most convexly. In particular, this stress increases when a relatively large radial load as described above acts (the amount of strain increases).

そこで、図2に示す転がり軸受7では、比較的大きな径方向荷重が作用して、玉13から受ける径方向荷重によって外輪12が弾性変形すると、図3に示すように、第二溝42の内の第一溝41側の一部43がハウジング2と接触可能となる。この接触した状態では、前記径方向荷重の一部が第二溝42の前記一部43からハウジング2に伝達される。つまり、環状溝32に含まれる一対の前記一部43,43がハウジング2に接触することで、図6により説明したように外輪12を二点支持梁Bとして考えた場合、これら一部43,43が梁Bの支点となり、これら支点43,43間の距離L2が小さくなることから(L2<L1)、環状溝32の中央部(梁Bの中央部)において発生する応力を低減することが可能となる。   Therefore, in the rolling bearing 7 shown in FIG. 2, when a relatively large radial load acts and the outer ring 12 is elastically deformed by the radial load received from the balls 13, as shown in FIG. A part 43 on the first groove 41 side can come into contact with the housing 2. In this contacted state, a part of the radial load is transmitted from the part 43 of the second groove 42 to the housing 2. That is, when the outer ring 12 is considered as the two-point support beam B as described with reference to FIG. 6, the pair of the portions 43 and 43 included in the annular groove 32 come into contact with the housing 2. 43 becomes a fulcrum of the beam B, and the distance L2 between these fulcrums 43 and 43 becomes small (L2 <L1), so that the stress generated at the center of the annular groove 32 (the center of the beam B) can be reduced. It becomes possible.

更に、この転がり軸受7では、外輪12に作用する径方向荷重が比較的小さくて外輪12のひずみが小さい場合には、前記のとおり(図4参照)第二溝42,42の一部43,43はハウジング2と非接触の状態となり、これにより、第一溝41及び第二溝42,42を含む環状溝32の溝幅X0を大きくすることができる。この結果、クリープ抑制の効果を向上させることができる。
すなわち、本実施形態の転がり軸受7によれば、環状溝32の溝幅X0を可及的に広くしてクリープ抑制の効果を向上させると共に、径方向荷重が大きくなっても、第二溝42の一部43がハウジング2に接触することで、環状溝32において生じる応力を低減することが可能となる。
Further, in this rolling bearing 7, when the radial load acting on the outer ring 12 is relatively small and the strain of the outer ring 12 is small, as described above (see FIG. 4), a part 43 of the second grooves 42, 42, 43 is in a non-contact state with the housing 2, whereby the groove width X 0 of the annular groove 32 including the first groove 41 and the second grooves 42, 42 can be increased. As a result, the effect of suppressing creep can be improved.
That is, according to the rolling bearing 7 of the present embodiment, the groove width X0 of the annular groove 32 is made as wide as possible to improve the effect of suppressing creep, and even if the radial load increases, the second groove 42 is increased. The part 43 of the contact with the housing 2 makes it possible to reduce the stress generated in the annular groove 32.

なお、外輪12に作用する径方向荷重が大きくなって、第二溝42の一部43がハウジング2と接触する場合であっても、第一溝41はハウジング2に非接触となっており、外輪12のクリープ抑制の作用を有することが可能となる。   Even when the radial load acting on the outer ring 12 is increased and a portion 43 of the second groove 42 is in contact with the housing 2, the first groove 41 is not in contact with the housing 2. It becomes possible to have an effect of suppressing creep of the outer ring 12.

また、図3に示すように、第二溝42の一部43は、ハウジング2と接触する場合がある。したがって、この一部43がハウジング2を強く押すとハウジング2において高い面圧が発生する可能性がある。ハウジング2における面圧が高くなると、環状溝32によって第1のクリープを抑制しているが、それに抗してわずかでもクリープが発生すると(又は他の要因によるクリープが発生すると、)ハウジング2が局部的に摩耗する可能性がある。そこで、ハウジング2と接触する第二溝42の一部43を、図3に示すように凸のアール形状としている。   Further, as shown in FIG. 3, a part 43 of the second groove 42 may come into contact with the housing 2. Therefore, if this part 43 strongly presses the housing 2, a high surface pressure may be generated in the housing 2. When the surface pressure in the housing 2 is increased, the first creep is suppressed by the annular groove 32. However, if even a slight creep occurs (or if a creep due to other factors occurs), the housing 2 is localized. May wear out. Therefore, a portion 43 of the second groove 42 that comes into contact with the housing 2 has a convex round shape as shown in FIG.

このアール形状について具体的に説明する。第二溝42の底面45と第一溝41の側面46とが交差する交差部47が、ハウジング2と接触可能となる第二溝42の一部43となる。そこで、この交差部47を凸のアール形状としている。このように、交差部47は、軸受中心線C0(図2参照)を含む断面において、凸のアール形状を有していることから、交差部47(第二溝42の一部43)がハウジング2に接触しても、ハウジング2における接触面圧が局所的に高くなるのを抑制することが可能となる。   This round shape will be specifically described. An intersecting portion 47 where the bottom surface 45 of the second groove 42 and the side surface 46 of the first groove 41 intersect becomes a part 43 of the second groove 42 that can come into contact with the housing 2. Therefore, the intersecting portion 47 has a convex round shape. Thus, since the crossing portion 47 has a convex round shape in a cross section including the bearing center line C0 (see FIG. 2), the crossing portion 47 (part 43 of the second groove 42) is a housing. Even if it contacts 2, it becomes possible to suppress that the contact surface pressure in the housing 2 becomes high locally.

また、図7は、ハウジング2と接触する第二溝42の一部43の変形例を説明する拡大断面図である。図7に示す形態では、図3に示す形態と同様に、第二溝42の底面45と第一溝41の側面46とが交差する交差部47が、ハウジング2と接触可能となる第二溝42の一部43となる。そして、図7に示す交差部47は、第一溝41側に向かうにしたがって溝深さが深くなる傾斜形状(テーパー形状)を有している。この構成によれば、交差部47がハウジング2に接触しても、ハウジング2における接触面圧が局所的に高くなるのを抑制することが可能となる。   FIG. 7 is an enlarged cross-sectional view illustrating a modified example of a part 43 of the second groove 42 that contacts the housing 2. In the form shown in FIG. 7, as in the form shown in FIG. 3, the intersecting portion 47 where the bottom surface 45 of the second groove 42 and the side face 46 of the first groove 41 intersect with each other can be brought into contact with the housing 2. It becomes a part 43 of 42. 7 has an inclined shape (taper shape) in which the groove depth becomes deeper toward the first groove 41 side. According to this configuration, even when the intersecting portion 47 contacts the housing 2, it is possible to suppress the contact surface pressure in the housing 2 from being locally increased.

図8は、環状溝32の変形例を説明する拡大断面図である。環状溝32が第一溝41及び一対の第二溝42,42を有している点については、前記各形態の環状溝32と同じである。図8に示す環状溝32は、第二溝42の軸方向両側それぞれに形成されている傾斜溝部48,48を更に有している。傾斜溝部48,48それぞれは、第二溝42よりも浅く形成されており、第二溝42側に向かうにしたがって徐々に深くなっている傾斜形状を有している。そして、この傾斜溝部48,48の形状(傾斜角度θ)は、次のように設定されている。   FIG. 8 is an enlarged cross-sectional view for explaining a modification of the annular groove 32. The annular groove 32 includes the first groove 41 and the pair of second grooves 42 and 42, and is the same as the annular groove 32 of each embodiment. The annular groove 32 shown in FIG. 8 further includes inclined groove portions 48 and 48 formed on both sides in the axial direction of the second groove 42. Each of the inclined groove portions 48, 48 is formed shallower than the second groove 42, and has an inclined shape that gradually becomes deeper toward the second groove 42 side. And the shape (inclination angle (theta)) of these inclination groove parts 48 and 48 is set as follows.

すなわち、転がり軸受7に径方向荷重が作用すると、外輪12は径方向外側に膨らむようにして弾性変形するが、この際、図9に示すように、傾斜溝部48,48は(その少なくとも一部が)ハウジング2と面により接触する形状となっている。なお、図9に示す状態では、前記第二溝42の一部43がハウジング2に接触していないが、径方向荷重が更に大きくなって前記第二溝42の一部43がハウジング2に接触した状態となってもよい。これに対して、図9に示す状態よりも径方向荷重が小さい場合、図8に示すように、傾斜溝部48,48はハウジング2と接触しない形状となっている。
このように、図8に示す形態では、傾斜溝部48,48それぞれは、外輪12に作用する径方向荷重の大きさに応じて、ハウジング2と非接触となる状態(図8参照)と、ハウジング2と接触する状態(図9参照)とのいずれか一方の状態となることができる。
That is, when a radial load is applied to the rolling bearing 7, the outer ring 12 is elastically deformed so as to bulge radially outward. At this time, as shown in FIG. It has a shape that comes into contact with the housing 2 by the surface. In the state shown in FIG. 9, the portion 43 of the second groove 42 is not in contact with the housing 2, but the radial load is further increased and the portion 43 of the second groove 42 is in contact with the housing 2. It may be in the state. On the other hand, when the radial load is smaller than the state shown in FIG. 9, the inclined groove portions 48, 48 have a shape that does not contact the housing 2 as shown in FIG. 8.
Thus, in the form shown in FIG. 8, each of the inclined groove portions 48, 48 is in a non-contact state with the housing 2 (see FIG. 8) according to the magnitude of the radial load acting on the outer ring 12, and the housing 2 (see FIG. 9).

この図8に示す環状溝32によれば、外輪12に作用する径方向荷重が比較的大きくなって外輪12のひずみが大きくなると、傾斜溝部48の少なくとも一部がハウジング2に対して、角ではなく面を介して接触する状態となり、ハウジング2における接触面圧が局所的に高くなるのを抑制することが可能となる。そして、外輪12に作用する径方向荷重が比較的小さくて外輪12のひずみが小さい場合、傾斜溝部48,48がハウジング2と非接触の状態となる。これにより、環状溝32は、第一溝41、第二溝42及び傾斜溝部48,48を含む構成となり、その溝幅X0を大きくすることができ、クリープ抑制の効果を向上させることができる。   According to the annular groove 32 shown in FIG. 8, when the radial load acting on the outer ring 12 is relatively large and the distortion of the outer ring 12 is increased, at least a part of the inclined groove portion 48 is at an angle with respect to the housing 2. Therefore, the contact surface pressure in the housing 2 can be prevented from being locally increased. When the radial load acting on the outer ring 12 is relatively small and the distortion of the outer ring 12 is small, the inclined groove portions 48 and 48 are not in contact with the housing 2. Thereby, the annular groove 32 becomes a structure containing the 1st groove | channel 41, the 2nd groove | channel 42, and the inclination groove parts 48 and 48, The groove width X0 can be enlarged, and the effect of creep suppression can be improved.

また、前記各形態において、第一溝41の溝幅(軸方向寸法)を、一対の第二溝42,42の溝幅の和よりも大きくしてもよいが、小さくするのが好ましい。すなわち、第一溝41の溝幅を小さくするのが好ましい。これにより、ハウジング2に対して第一溝41を非接触とさせやすく、クリープ抑制の効果を確保することができ、更に、図6に示す支点43,43間の距離L2が小さくなることで、第一溝41において発生する応力を低減する効果をより一層高めることが可能となる。   Moreover, in each said form, although the groove width (axial direction dimension) of the 1st groove | channel 41 may be made larger than the sum of the groove width of a pair of 2nd grooves 42 and 42, it is preferable to make small. That is, it is preferable to reduce the groove width of the first groove 41. Thereby, it is easy to make the 1st groove | channel 41 non-contact with respect to the housing 2, the effect of creep suppression can be ensured, and also the distance L2 between the fulcrums 43 and 43 shown in FIG. The effect of reducing the stress generated in the first groove 41 can be further enhanced.

前記実施形態(図1参照)では、内輪11が、この内輪11が取り付けられている相手部材(回転軸4)と一体回転する回転輪であり、外輪12が、この外輪12が取り付けられている相手部材(ハウジング2)に(クリープするが)固定されている固定輪である。
しかし、本発明では、内輪11と外輪12との内の一方が回転輪であって他方が固定輪であればよく、前記の各形態と反対に、図10に示すように、軸54に取り付けられている内輪11が固定輪であって、外輪12がハウジング55と共に一体回転する回転輪であってもよい。この場合、内輪11と軸54との間がすきま嵌めの状態とされ、軸54に対して内輪11がクリープすることから、相手部材である軸54に対する内輪11の嵌め合い面(内周面)21に(図2の形態と同様に)環状溝50が形成される。そして、この環状溝50は、軸方向中央の第一溝51と、この第一溝51の軸方向両側それぞれに第一溝51と連続して形成されている第二溝52とを有している。そして、第二溝52は、第一溝51よりも浅い。玉13から受ける径方向荷重によって内輪11が径方向内側に弾性変形すると、第二溝52の内の第一溝51側の一部53が軸54と接触可能となる溝深さを、第二溝52は有している。なお、図2等に示す前記各形態の環状溝32に関する各構成を、図10に示す環状溝50に適用することができる。
In the embodiment (see FIG. 1), the inner ring 11 is a rotating wheel that rotates integrally with a mating member (rotating shaft 4) to which the inner ring 11 is attached, and the outer ring 12 is attached to the outer ring 12. This is a fixed ring fixed (but creeped) to the mating member (housing 2).
However, in the present invention, one of the inner ring 11 and the outer ring 12 may be a rotating ring and the other may be a fixed ring, and is attached to a shaft 54 as shown in FIG. The inner ring 11 may be a fixed ring, and the outer ring 12 may be a rotating wheel that rotates together with the housing 55. In this case, the inner ring 11 and the shaft 54 are in a state of clearance fit, and the inner ring 11 creeps with respect to the shaft 54, so that the fitting surface (inner peripheral surface) of the inner ring 11 with respect to the shaft 54 which is the counterpart member. An annular groove 50 is formed in 21 (similar to the embodiment of FIG. 2). The annular groove 50 includes a first groove 51 in the center in the axial direction and second grooves 52 formed continuously with the first groove 51 on both sides in the axial direction of the first groove 51. Yes. The second groove 52 is shallower than the first groove 51. When the inner ring 11 is elastically deformed radially inward by the radial load received from the ball 13, the groove depth at which a part 53 of the second groove 52 on the first groove 51 side can come into contact with the shaft 54 is increased to the second depth. The groove 52 has. Note that each configuration relating to the annular groove 32 of each of the forms shown in FIG.

以上のとおり開示した実施形態はすべての点で例示であって制限的なものではない。つまり、本発明の転がり軸受は、図示する形態に限らず本発明の範囲内において他の形態のものであってもよい。
図1では、転がり軸受7をモータ用の予圧付与型の軸受として説明したが、モータ用以外であってもよく、本発明の転がり軸受は、クリープが課題となる回転機器に適用可能である。
また、転がり軸受は深溝玉軸受以外にアンギュラ玉軸受であってもよく、また、転動体は玉以外であってもよく、円筒ころや円すいころであってもよい。
The embodiments disclosed above are illustrative in all respects and not restrictive. That is, the rolling bearing of the present invention is not limited to the illustrated form, but may be of another form within the scope of the present invention.
In FIG. 1, the rolling bearing 7 has been described as a preload imparting type bearing for a motor. However, the rolling bearing 7 may be other than for a motor, and the rolling bearing of the present invention is applicable to a rotating device in which creep is an issue.
In addition to the deep groove ball bearing, the rolling bearing may be an angular ball bearing, and the rolling element may be other than a ball, and may be a cylindrical roller or a tapered roller.

2:ハウジング(相手部材) 7:転がり軸受 11:内輪
12:外輪 13:玉(転動体) 14:保持器
21:内輪の内周面(嵌め合い面) 22:外輪の外周面(嵌め合い面)
32:環状溝 41:第一溝 42:第二溝
43:一部 45:底面 46:側面
47:交差部 50:環状溝 51:第一溝
52:第二溝 54:軸(相手部材)
2: Housing (mating member) 7: Rolling bearing 11: Inner ring 12: Outer ring 13: Ball (rolling element) 14: Cage 21: Inner peripheral surface (fitting surface) of inner ring 22: Outer peripheral surface (fitting surface) of outer ring )
32: Annular groove 41: First groove 42: Second groove 43: Part 45: Bottom surface 46: Side surface 47: Intersection 50: Annular groove 51: First groove 52: Second groove 54: Shaft (mating member)

Claims (5)

内輪と、外輪と、前記内輪と前記外輪との間に介在している複数の転動体と、前記複数の転動体を保持する保持器と、を備え、前記内輪と前記外輪との内の一方が回転輪であって他方が固定輪である転がり軸受であって、
前記固定輪が取り付けられる相手部材との嵌め合い面に、クリープ抑制用の環状溝が形成されており、
前記環状溝は、軸方向中央の第一溝と、当該第一溝の軸方向両側それぞれに当該第一溝と連続して形成され当該第一溝よりも浅い第二溝と、を有し、
前記第二溝は、前記転動体から受ける径方向荷重によって前記固定輪が弾性変形すると、当該第二溝の内の前記第一溝側の一部が前記相手部材と接触可能となる溝深さを有している、転がり軸受。
An inner ring, an outer ring, a plurality of rolling elements interposed between the inner ring and the outer ring, and a cage for holding the plurality of rolling elements, and one of the inner ring and the outer ring A rolling bearing in which is a rotating wheel and the other is a fixed ring,
An annular groove for suppressing creep is formed on the mating surface with the mating member to which the fixed ring is attached,
The annular groove has a first groove in the center in the axial direction, and a second groove formed continuously with the first groove on both sides in the axial direction of the first groove and shallower than the first groove,
The second groove has a groove depth at which a part of the second groove on the first groove side can come into contact with the mating member when the fixed ring is elastically deformed by a radial load received from the rolling element. Has a rolling bearing.
前記第二溝の前記一部は、前記固定輪に作用する径方向荷重の大きさに応じて、前記相手部材と接触する状態と前記相手部材と非接触になる状態とのいずれか一方の状態となる、請求項1に記載の転がり軸受。   The part of the second groove is in one of a state in contact with the mating member and a state in non-contact with the mating member according to the magnitude of the radial load acting on the fixed ring. The rolling bearing according to claim 1, wherein 前記第一溝は、前記相手部材に接触不可能である溝深さを有している、請求項1又は2に記載の転がり軸受。   3. The rolling bearing according to claim 1, wherein the first groove has a groove depth incapable of contacting the mating member. 前記第二溝の底面と前記第一溝の側面とが交差する交差部が、前記相手部材と接触可能となる前記第二溝の前記一部であり、
前記交差部は、軸受中心線を含む断面において、凸のアール形状を有している、請求項1〜3のいずれか一項に記載の転がり軸受。
The intersecting portion where the bottom surface of the second groove and the side surface of the first groove intersect is the part of the second groove that can come into contact with the mating member,
The rolling bearing according to any one of claims 1 to 3, wherein the intersecting portion has a convex round shape in a cross section including a bearing center line.
前記第二溝の底面と前記第一溝の側面とが交差する交差部が、前記相手部材と接触可能となる前記第二溝の前記一部であり、
前記交差部は、前記第一溝側に向かうにしたがって溝深さが深くなる傾斜形状を有している、請求項1〜3のいずれか一項に記載の転がり軸受。
The intersecting portion where the bottom surface of the second groove and the side surface of the first groove intersect is the part of the second groove that can come into contact with the mating member,
The rolling bearing according to any one of claims 1 to 3, wherein the intersecting portion has an inclined shape in which the groove depth becomes deeper toward the first groove side.
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