JP6562150B2 - 過給機 - Google Patents

Description

本開示は、タービンインペラの背面とベアリングハウジングの間に遮熱板が配された過給機に関する。

従来、可変容量型の過給機が普及している。このような過給機では、例えば、特許文献１に示されるように、タービンスクロール流路からタービンインペラに排気ガスを導く流路に、複数のノズルベーンが環状に整列配置される。ノズルベーンは翼軸に取り付けられる。翼軸がアクチュエータの動力によって回転すると、翼軸の回転に伴ってノズルベーンの角度が流路内で変化する。流路幅（所謂ノズルスロート幅）が変化して流路を流通する排気ガスの流量が制御される。

また、特許文献１では、タービンハウジングと、ベアリングハウジングとの間に、遮熱板が設けられている。タービンハウジングには、タービンインペラが収容される。ベアリングハウジングには、軸受が収容される。遮熱板は、タービンインペラ側から軸受側への伝熱を抑制する。壁部材は、ノズルベーンを保持する。遮熱板の外径端部が、壁部材と、ベアリングハウジングとの間に挟持される。こうして、遮熱板がハウジング内に保持されている。

特開２０１３−２５３５２１号公報

上記の特許文献１の構成では、遮熱板が壁部材とベアリングハウジングとの間に挟持されている。このバネ部材によって遮熱板が壁部材を押圧する。運転条件によっては、壁部材の熱変形を助長する。ノズルベーンの作動性に影響を与えるおそれがある。そのため、壁部材とノズルベーンとの隙間（サイドクリアランス）を大きめに設定している。

そこで、遮熱板を壁部材とベアリングハウジングとの間に挟持させずに、遮熱板がベアリングハウジングに取り付けられることが考えられる。しかし、遮熱板がベアリングハウジングに密着すると、遮熱板からベアリングハウジングへの伝熱が促進される。遮熱性の低下が懸念される。

そこで、本開示の目的は、遮熱板をベアリングハウジングに取り付けつつ、遮熱性を向上することができる過給機を提供することである。

上記課題を解決するために、本開示の一態様に係る過給機は、ベアリングハウジングのうち、タービンインペラ側の壁面であって、シャフトの径方向の位置が、タービンインペラのうち、ベアリングハウジング側の背面の外周より内側であり、背面からシャフトの軸方向に離隔した離隔壁面と、離隔壁面から軸方向に離隔してタービンインペラの背面と離隔壁面との間に位置する離隔部と、シャフトの軸方向に対して交差する方向に締結部材が挿通される挿通部とを有し、締結部材によってベアリングハウジングに取り付けられた遮熱板と、を備える。

遮熱板に設けられ、離隔部からタービンインペラに対して反対側に突出し、挿通部が形成される突出部と、ベアリングハウジングに形成され、突出部が挿通される環状溝と、環状溝を形成する壁部に形成され、挿通部と対向する貫通孔と、を備え、締結部材は、貫通孔から挿通され、締結部材の先端が挿通部に挿通されてもよい。

上記課題を解決するために、本開示の一態様に係る他の過給機は、複数のノズルベーンを有するノズル駆動機構と、ベアリングハウジングのうち、タービンインペラ側の壁面であって、シャフトの径方向の位置が、タービンインペラのうち、ベアリングハウジング側の背面の外周より内側であり、背面からシャフトの軸方向に離隔した離隔壁面と、ベアリングハウジングのうち、離隔壁面よりシャフトの径方向外側に位置し、ノズル駆動機構に対してシャフトの径方向内側から対向する突起部と、突起部のうち、ノズル駆動機構との対向面に形成されたシール溝に設けられたシールリングと、離隔壁面から軸方向に離隔してタービンインペラの背面と離隔壁面との間に位置する離隔部を有し、ベアリングハウジングに取り付けられた遮熱板と、を備える。

遮熱板に設けられ、前記シャフトの軸方向に締結部材が挿通される挿通部を備えてもよい。

遮熱板に設けられ、シャフトの軸方向に対して交差する方向に締結部材が挿通される挿通部を備えてもよい。

遮熱板に設けられ、離隔部からタービンインペラに対して反対側に突出し、挿通部が形成される突出部と、ベアリングハウジングに形成され、突出部が挿通される環状溝と、環状溝を形成する壁部に形成され、挿通部と対向する貫通孔と、を備え、締結部材は、貫通孔から挿通され、締結部材の先端が挿通部に挿通されてもよい。

遮熱板に設けられ、離隔部からタービンインペラに対して反対側に突出して、内周面がシャフトの軸方向に対して傾斜する傾斜形状である突出部と、ベアリングハウジングに設けられ、タービンインペラ側の壁面から離隔部側に突出し、外周面が突出部の内周面に沿って傾斜する傾斜形状であって、突出部の内周側に嵌合される嵌合部と、を備えてもよい。

上記課題を解決するために、本開示の一態様に係る他の過給機は、ベアリングハウジングのうち、タービンインペラ側の壁面であって、シャフトの径方向の位置が、タービンインペラのうち、ベアリングハウジング側の背面の外周より内側であり、背面からシャフトの軸方向に離隔した離隔壁面と、離隔壁面から軸方向に離隔してタービンインペラの背面と離隔壁面との間に位置する離隔部と、シャフトの軸方向と直交する方向に締結部材が挿通される挿通部とを有し、締結部材によってベアリングハウジングに取り付けられた遮熱板と、を備える。

本開示によれば、遮熱板をベアリングハウジングに取り付けつつ、遮熱性を向上することができる。

過給機の概略断面図である。 図２（ａ）は、図１の上側の破線部分の抽出図である。図２（ｂ）は、図１の下側の一点鎖線部分の抽出図である。 サポートリングおよびガイドリングの平面図である。 ガイドリングに駆動リングが支持された状態を示す図である。 図２（ａ）の二点鎖線部分の抽出図である。 第１変形例を説明するための第１の図である。 図７（ａ）は、第１変形例を説明するための第２の図である。図７（ｂ）は、第１変形例を説明するための第３の図である。 第２変形例を説明するための説明図である。 第３変形例を説明するための説明図である。 第４変形例を説明するための説明図である。

以下に添付図面を参照しながら、本開示の実施形態について詳細に説明する。実施形態に示す寸法、材料、その他具体的な数値等は、理解を容易とするための例示にすぎず、特に断る場合を除き、本開示を限定するものではない。なお、本明細書および図面において、実質的に同一の機能、構成を有する要素については、同一の符号を付することにより重複説明を省略する。また本開示に直接関係のない要素は図示を省略する。

図１は、過給機Ｃの概略断面図である。以下では、図１に示す矢印Ｌ方向を過給機Ｃの左側として説明する。図１に示す矢印Ｒ方向を過給機Ｃの右側として説明する。図１に示すように、過給機Ｃは、過給機本体１を備える。過給機本体１は、ベアリングハウジング２を備える。ベアリングハウジング２の左側には、締結ボルト３によってタービンハウジング４が連結される。ベアリングハウジング２の右側には、締結ボルト５によってコンプレッサハウジング６が連結される。ベアリングハウジング２、タービンハウジング４、コンプレッサハウジング６は、一体化されている。

ベアリングハウジング２には、収容孔２ａが形成されている。収容孔２ａは、過給機Ｃの左右方向に貫通する。収容孔２ａに収容されたラジアル軸受７（本実施形態では一例として、セミフローティング軸受を図１に示す）によって、シャフト８が回転自在に軸支されている。シャフト８の左端部にはタービンインペラ９が設けられる。タービンインペラ９がタービンハウジング４内に回転自在に収容されている。また、シャフト８の右端部にはコンプレッサインペラ１０が設けられる。コンプレッサインペラ１０がコンプレッサハウジング６内に回転自在に収容されている。

コンプレッサハウジング６には、吸気口１１が形成されている。吸気口１１は、過給機Ｃの右側に開口する。吸気口１１は、不図示のエアクリーナに接続される。また、締結ボルト５によってベアリングハウジング２とコンプレッサハウジング６とが連結された状態では、ディフューザ流路１２が形成される。ディフューザ流路１２は、ベアリングハウジング２とコンプレッサハウジング６の対向面によって形成される。ディフューザ流路１２は、空気を昇圧する。ディフューザ流路１２は、シャフト８の径方向内側から外側に向けて環状に形成される。ディフューザ流路１２は、シャフト８の径方向内側において、コンプレッサインペラ１０を介して吸気口１１に連通している。

また、コンプレッサハウジング６には、コンプレッサスクロール流路１３が設けられている。コンプレッサスクロール流路１３は環状である。コンプレッサスクロール流路１３は、例えばディフューザ流路１２よりもシャフト８の径方向外側に位置する。コンプレッサスクロール流路１３は、不図示のエンジンの吸気口と連通する。コンプレッサスクロール流路１３は、ディフューザ流路１２にも連通している。したがって、コンプレッサインペラ１０が回転すると、吸気口１１からコンプレッサハウジング６内に空気が吸気される。当該吸気された空気は、コンプレッサインペラ１０の翼間を流通する過程において増速増圧される。増圧増速された空気は、ディフューザ流路１２およびコンプレッサスクロール流路１３で昇圧（圧力回復）される。昇圧された空気は、エンジンに導かれる。

また、締結ボルト３によってベアリングハウジング２とタービンハウジング４とが連結された状態では、ベアリングハウジング２とタービンハウジング４の対向面間に間隙１４が形成される。この間隙１４は、流路ｘが構成される部分である。流路ｘは、後述するノズルベーン６２が配置される。流路ｘを排気ガスが流通する。間隙１４は、シャフト８（タービンインペラ９）の径方向内側から外側に向けて環状に形成されている。

また、タービンハウジング４には、排気口１６が形成されている。排気口１６は、タービンインペラ９を介してタービンスクロール流路１５に連通する。排気口１６は、タービンインペラ９の正面に臨む。排気口１６は、不図示の排気ガス浄化装置に接続される。

タービンスクロール流路１５は、不図示のガス流入口と連通する。ガス流入口は、エンジンから排出される排気ガスが導かれる。タービンスクロール流路１５は、上記の流路ｘにも連通している。したがって、ガス流入口からタービンスクロール流路１５に導かれた排気ガスは、流路ｘおよびタービンインペラ９を介して排気口１６に導かれる。すなわち、流路ｘは、タービンスクロール流路１５からタービンインペラ９に向かう流路となっている。排気ガスは、流通過程においてタービンインペラ９を回転させる。そして、上記のタービンインペラ９の回転力は、シャフト８を介してコンプレッサインペラ１０に伝達される。空気は、コンプレッサインペラ１０の回転力によって昇圧されて、エンジンの吸気口に導かれる。

このとき、タービンハウジング４に導かれる排気ガスの流量が変化すると、タービンインペラ９およびコンプレッサインペラ１０の回転量が変化する。エンジンの運転状況によっては、所望の圧力に昇圧された空気をエンジンの吸気口に十分に導くことができなくなる場合がある。そこで、過給機Ｃには、ノズル駆動機構２０が設けられている。

ノズル駆動機構２０は、タービンハウジング４の流路ｘの流路幅（後述するノズルスロート幅）を変化させる。ノズル駆動機構２０は、排気ガスの流量に応じて、タービンインペラ９に導かれる排気ガスの流速を変化させる。具体的に、ノズル駆動機構２０は、エンジンの回転数が低く排気ガスの流量が少ない場合には、流路ｘの開度を小さくしてタービンインペラ９に導かれる排気ガスの流速を向上させる。こうして、少ない流量でもタービンインペラ９を回転させることができるようにする。以下に、ノズル駆動機構２０の構成について説明する。

ノズル駆動機構２０は、シュラウドリング２１と、ノズルリング２２と、を備えている。シュラウドリング２１は、タービンハウジング４側に設けられる。ノズルリング２２は、シュラウドリング２１に対向してベアリングハウジング２側に設けられる。流路ｘは、シュラウドリング２１およびノズルリング２２によって区画形成される。

シュラウドリング２１は、本体部２１ａを有している。本体部２１ａは、薄板リング状である。ノズルリング２２は、本体部２２ａを備えている。本体部２２ａは、薄板リング状である。本体部２２ａは、シュラウドリング２１の本体部２１ａと直径が等しい。ノズルリング２２は、例えばシュラウドリング２１と所定の間隔を維持して対向配置されている。

図２（ａ）は、図１の上側の破線部分の抽出図である。図２（ｂ）は、図１の下側の一点鎖線部分の抽出図である。図２（ｂ）に示すように、シュラウドリング２１の本体部２１ａのうち、ノズルリング２２と対向する面には、ピン軸穴２３ａが設けられている。ピン軸穴２３ａは、周方向に等間隔で複数（本実施形態では３つ、図２（ｂ）では１つのみ示す）形成されている。

また、ノズルリング２２の本体部２２ａには、ピン軸孔２５ａが形成されている。ピン軸孔２５ａは、本体部２２ａを厚さ方向（シャフト８の軸方向）に貫通する。ピン軸孔２５ａは、複数（本実施形態では３つ、図２（ｂ）では１つのみ示す）、周方向に等間隔で形成されている。シュラウドリング２１に形成されたピン軸穴２３ａと、ノズルリング２２に形成されたピン軸孔２５ａとが、対向している。ピン軸穴２３ａおよびピン軸孔２５ａには、連結ピン２４が挿通される。

具体的には、図２（ｂ）に示すように、連結ピン２４の一端がノズルリング２２のピン軸孔２５ａに挿通される。連結ピン２４の他端がシュラウドリング２１のピン軸穴２３ａに挿通される。連結ピン２４は、周方向に等間隔に離隔して複数（本実施形態では３つ、図２（ｂ）では１つのみ示す）配設されている。連結ピン２４によって、シュラウドリング２１との対向間隔が一定に維持されている。

また、連結ピン２４のうち、ノズルリング２２のピン軸孔２５ａに挿通された一端がノズルリング２２の右側に突出する。連結ピン２４の突出部位がかしめられる。こうして、ノズルリング２２の右側にサポートリング３０およびガイドリング４０が取り付けられる。サポートリング３０は、円筒状の部材で構成される。サポートリング３０は、薄板状の部材を屈曲させた断面形状をなしている（図１参照）。

図３は、サポートリング３０およびガイドリング４０の平面図である。図３において、図面手前側が図２（ａ）、図２（ｂ）の右側に向いている。図３において、図面奥側が図２の左側に向いている。サポートリング３０は、図２（ａ）、図２（ｂ）に示すように、フランジ部３１、筒部３２、底面部３３（図３中、クロスハッチングで示す）を備える。フランジ部３１は環状である。筒部３２は、フランジ部３１の内周縁から左側（図３中、奥側）に起立する。底面部３３は、筒部３２の左端部から径方向内側に屈曲する。

そして、図２（ａ）、図２（ｂ）に示すように、ベアリングハウジング２とタービンハウジング４との対向面にフランジ部３１が挟持される。この状態で、ベアリングハウジング２およびタービンハウジング４を締結ボルト３で締結することで、サポートリング３０がタービンハウジング４内に保持される。

ガイドリング４０は、環状の本体部４１を有している。ガイドリング４０の本体部４１の内径は、サポートリング３０の底面部３３の内径と大凡等しい。本体部４１は、底面部３３に当接した状態で筒部３２の径方向内側に配置される。図３では、サポートリング３０の底面部３３のうち、径方向内側の一部が、ガイドリング４０の本体部４１に隠れている。

サポートリング３０の底面部３３には、図３に示すように、リング孔３３ａが設けられる。リング孔３３ａは、上記した連結ピン２４の一端が挿通可能である。リング孔３３ａは、周方向に等間隔で３カ所設けられている。また、ガイドリング４０の本体部４１には、ガイド孔４１ａが３カ所設けられている。ガイド孔４１ａは、リング孔３３ａに対向する。ガイド孔４１ａは、連結ピン２４の一端が挿通される。リング孔３３ａ、ガイド孔４１ａに連結ピン２４が挿通してかしめられる。こうして、サポートリング３０、シュラウドリング２１、ノズルリング２２、および、ガイドリング４０が連結される。すなわち、シュラウドリング２１およびノズルリング２２は、サポートリング３０を介して、タービンハウジング４内に保持される。

また、図３に示すように、ガイドリング４０の本体部４１には、支持片４２が設けられている。支持片４２は、本体部４１の周方向に離隔して複数（本実施形態では１０個）設けられる。支持片４２は、図２（ａ）、図２（ｂ）に示すように、支持部４２ａと、脱落防止部４２ｂとからなる。支持部４２ａは、本体部４１から右側（図３中、手前側）に屈曲する。脱落防止部４２ｂは、支持部４２ａから径方向外側に向けて屈曲する。脱落防止部４２ｂは、本体部４１から所定距離離間して対面する。支持片４２には、駆動リング５０が回転自在に支持される（図４参照）。

図４は、ガイドリング４０に駆動リング５０が支持された状態を示す図である。図４では、理解を容易とするため、サポートリング３０のうち、底面部３３がクロスハッチングで示される。図４では、駆動リング５０が底面部３３よりも目の粗いクロスハッチングで示される。

駆動リング５０は、環状の薄板部材によって構成される。支持片４２の支持部４２ａは、駆動リング５０の径方向内側に位置している。脱落防止部４２ｂと、底面部３３のうちノズルリング２２と反対側に窪んだ部位（図２（ａ）に示す。例えば周方向に複数カ所設けられる）との間に、駆動リング５０が回転自在に支持される。図２（ａ）、図４に示すように、駆動リング５０には、係合窪部５１が形成されている。係合窪部５１は、周方向に複数形成されている。係合窪部５１は、駆動リング５０の内周側の端部から径方向外側に向けて切り欠かれている。係合窪部５１に伝達リンク６０の一端が係合されている。

また、図２（ｂ）、図４に示すように、駆動リング５０の内周側の端部には、第２係合窪部５２が１つ形成されている。第２係合窪部５２は、係合窪部５１と同様の形状をなす。第２係合窪部５２に、リンク板６１の一端が係合されている。リンク板６１は、伝達リンク６０と同様の形状をなす。

なお、伝達リンク６０の他端側には嵌合孔６０ａが形成されている。リンク板６１の他端側にはリンク孔６１ａが形成されている。図２（ａ）に示すように、嵌合孔６０ａには、翼軸６２ａが挿通された状態で取り付けられる。翼軸６２ａは、ノズルベーン６２に取り付けられる。図２（ｂ）に示すように、リンク板６１のリンク孔６１ａには、駆動軸６３が嵌合されている。

翼軸６２ａは、翼軸穴２３ｂおよび翼軸孔２５ｂに挿通される。翼軸６２ａは、翼軸穴２３ｂおよび翼軸孔２５ｂに回転自在に軸支されている。翼軸穴２３ｂは、シュラウドリング２１の本体部２１ａのうち、ピン軸穴２３ａよりも径方向内側に設けられる。翼軸穴２３ｂは、本体部２１ａのうち、ノズルリング２２と対向する面に設けられる。翼軸穴２３ｂは、本体部２１ａの周方向に複数（本実施形態では１１個、図２（ａ）では１つのみ示す）形成されている。翼軸穴２３ｂは、例えば本体部２１ａの周方向に等間隔に配される。

同様に、翼軸孔２５ｂは、ノズルリング２２の本体部２２ａのうち、上記のピン軸孔２５ａよりも径方向内側に設けられる。翼軸孔２５ｂは、本体部２２ａを厚さ方向（シャフト８の軸方向）に貫通する。翼軸孔２５ｂは、本体部２２ａの周方向に複数（本実施形態では１１個、図２（ａ）では１つのみ示す）形成されている。翼軸孔２５ｂは、例えば本体部２２ａの周方向に等間隔に配される。シュラウドリング２１に形成された翼軸穴２３ｂと、ノズルリング２２に形成された翼軸孔２５ｂとが、対向配置されている。

そして、翼軸６２ａのうち、ノズルリング２２の翼軸孔２５ｂに挿通された一端が、ノズルリング２２の右側に突出する。翼軸６２ａの一端は、伝達リンク６０の嵌合孔６０ａに挿通されている。翼軸６２ａの突出部位がかしめられる。翼軸６２ａに伝達リンク６０が取り付けられる。

こうして、翼軸６２ａおよびノズルベーン６２は、流路ｘに、タービンインペラ９の回転方向に離隔して複数、環状に整列配置される。駆動軸６３は、図２（ｂ）に示すように、駆動リング５０の右側に延伸している。駆動軸６３の延伸部分が軸受６４に挿通されている。詳細には、軸受６４は、環状の本体部６４ａを有する。本体部６４ａの軸受孔６４ｂの内周面が軸受面となっている。軸受孔６４ｂに駆動軸６３が挿通されている。

また、駆動軸６３の他端には駆動レバー６５が連結されている。過給機Ｃにはハウジング外部にアクチュエータ６６が設けられている（図１参照）。駆動レバー６５は、アクチュエータ６６に連結されている。アクチュエータ６６が駆動レバー６５を駆動すると、図２（ｂ）に示すように、駆動レバー６５および駆動軸６３が、駆動軸６３の軸心を回転中心として揺動（回転）する。リンク板６１にアクチュエータ６６からの回転力が伝達される。こうして、リンク板６１が揺動する。

そして、図４に示すリンク板６１に第２係合窪部５２が押圧される。駆動リング５０が回転する。駆動リング５０の回転によって、複数の係合窪部５１それぞれに係合された伝達リンク６０が押圧されて揺動する。伝達リンク６０の揺動に伴って、複数の翼軸６２ａが回転する。翼軸６２ａの回転に伴って、複数のノズルベーン６２が流路ｘ内で角度を変位させる。このように、ノズル駆動機構２０は、アクチュエータ６６の動力によってリンク板６１が揺動する。こうして、ノズル駆動機構２０は、複数のノズルベーン６２の角度を同期して変化させる。ノズル駆動機構２０は、隣り合うノズルベーン６２同士の流路幅（所謂ノズルスロート幅）を可変とする。すなわち、ノズル駆動機構２０は、ノズルベーン６２の開度を調整し、流路ｘの流路面積を可変とする。

図５は、図２（ａ）の二点鎖線部分の抽出図である。図５に示すように、ベアリングハウジング２のうち、タービンインペラ９側の壁面２ｂには、離隔壁面２ｃが形成されている。離隔壁面２ｃは、シャフト８の径方向の位置が、タービンインペラ９の背面９ａ（排気口１６と反対側の面）の外周９ｂより内側である。離隔壁面２ｃは、背面９ａからシャフト８の軸方向に離隔する。

遮熱板７０は、タービンインペラ９の背面９ａと、ベアリングハウジング２の離隔壁面２ｃとの間に配される。遮熱板７０は、タービンインペラ９側からラジアル軸受７側への伝熱を抑制する。

詳細には、遮熱板７０は、環状の本体部７０ａ（離隔部）を有する。遮熱板７０には、突出部７０ｂが形成されている。突出部７０ｂは、本体部７０ａの径方向外側からベアリングハウジング２の壁面２ｂ側に向かって突出する。突出部７０ｂは、円筒形状となっている。

また、ベアリングハウジング２の壁面２ｂには、環状突起２ｄ（嵌合部）が形成されている。環状突起２ｄは、タービンインペラ９の背面９ａ側に突出する。環状突起２ｄのうち、基端側の基端部２ｅに対し、環状突起２ｄのうち、先端側の先端部２ｆの方が、外径が小さくなっている。基端部２ｅは、遮熱板７０の突出部７０ｂの内周側に挿入される。先端部２ｆは、遮熱板７０の本体部７０ａの内周側に挿入されている。

突出部７０ｂには、挿通孔７０ｃ（挿通部）が形成されている。挿通孔７０ｃは、突出部７０ｂを径方向に貫通する。基端部２ｅのうち挿通孔７０ｃに対向する位置には、ネジ孔２ｇが形成されている。ネジ孔２ｇは、挿通孔７０ｃと同軸である。すなわち、挿通孔７０ｃおよびネジ孔２ｇの軸心は、シャフト８の軸方向と直交している。

ここで、挿通孔７０ｃおよびネジ孔２ｇの軸心は、シャフト８の軸方向に対して、交差していればよい。挿通孔７０ｃおよびネジ孔２ｇの軸心は、例えば、シャフト８の軸方向と直交していても、軸方向に対して傾斜していてもよい。挿通孔７０ｃおよびネジ孔２ｇの軸心は、シャフト８の径方向外側ほど、ベアリングハウジング２側（図５中、右側）に向う方向に傾斜してもよい。挿通孔７０ｃおよびネジ孔２ｇの軸心は、シャフト８の径方向内側ほど、ベアリングハウジング２側に向う方向に傾斜してもよい。

締結部材７１は、例えば、ボルトなどで構成される。締結部材７１が挿通孔７０ｃに、突出部７０ｂの外周側から挿通される。締結部材７１が、ネジ孔２ｇに螺合することで、遮熱板７０がベアリングハウジング２に締結されている。

ここでは、締結部材７１としてボルトを例に挙げて説明した。ただし、締結部材７１としてピンを用いてもよい。この場合、ネジ孔２ｇの代わりにネジ溝のない孔が形成される。このネジ溝のない孔にピンを圧入することで、遮熱板７０がベアリングハウジング２に締結されてもよい。

遮熱板７０の本体部７０ａは、ベアリングハウジング２の離隔壁面２ｃ（環状突起２ｄの基端部２ｅ）に対して、シャフト８の軸方向に離隔している。

本実施形態では、遮熱板７０は、挟持されずに、ベアリングハウジング２に取り付けられる。遮熱板７０の本体部７０ａが、ベアリングハウジング２の離隔壁面２ｃから離隔している。本体部７０ａと離隔壁面２ｃとの間に空気の断熱層が形成される。そのため、遮熱板７０がベアリングハウジング２に取り付けられ、例えばバネ部材によって遮熱板７０が押圧され、遮熱板７０がノズルリング２２を押圧する場合に比べ、ノズルベーン６２への作動性の低下を回避しつつ、遮熱性を向上することが可能となる。

また、本体部７０ａの外周面７０ｄには、環状溝７０ｅが形成されている。外周面７０ｄのうち、環状溝７０ｅより図５中、左側には、小径部７０ｆが形成される。外周面７０ｄのうち、図５中、右側には、大径部７０ｇが形成されている。大径部７０ｇは、小径部７０ｆより外径が大きい。環状溝７０ｅと大径部７０ｇとの間には、段差面７０ｈが形成される。段差面７０ｈは、本体部７０ａの径方向に延在する。

また、ノズルリング２２の本体部２２ａの内周面２２ｂには、小内径部２２ｃと、大内径部２２ｄが形成されている。小内径部２２ｃは、遮熱板７０の小径部７０ｆに径方向に対向する。大内径部２２ｄは、環状溝７０ｅに径方向に対向する。小内径部２２ｃと大内径部２２ｄとの間には、段差面２２ｅが形成される。段差面２２ｅは、本体部７０ａの径方向に延在する。

そして、環状溝７０ｅには、シールリング８０が嵌め込まれている。シールリング８０の外径は、ノズルリング２２の大内径部２２ｄの内径よりも僅かに大きい。シールリング８０が大内径部２２ｄに圧入されている。また、シールリング８０と、遮熱板７０の段差面７０ｈとの間に僅かな隙間がある。シールリング８０と、ノズルリング２２の段差面２２ｅとの間に僅かな隙間がある。

そして、シールリング８０の弾性力によって、シールリング８０の外周面が大内径部２２ｄに径方向に押圧される。シールリング８０がガス圧によって２つの段差面７０ｈ、２２ｅの一方に押圧される。こうして、密閉性が高められる。

タービンスクロール流路１５に流入した排気ガスは、僅かに、流路ｘより上流の隙間Ｓ（図２（ａ）、図２（ｂ）参照）からサポートリング３０側に漏出することがある。サポートリング３０側に漏出した排気ガスは、サポートリング３０よりも、図２（ａ）、図２（ｂ）中、右側を迂回してタービンインペラ９の背面９ａ側に流出することがある。シールリング８０を設けることで、このような排気ガスの流れが抑制される。タービン効率の低下を抑制することが可能となる。

図６は、第１変形例を説明するための第１の図である。図６には、第１変形例における図２（ａ）に対応する位置の断面が示される。図６に示すように、第１変形例では、環状溝１０２ｈが形成されている。環状溝１０２ｈは、ベアリングハウジング２の離隔壁面２ｃの外周側（環状突起２ｄの外周側）に形成されている。環状溝１０２ｈの外周側には、大径突起１０２ｉ（突起部）が形成されている。大径突起１０２ｉは環状である。大径突起１０２ｉは、環状溝１０２ｈの外周側の壁部を形成している。

大径突起１０２ｉは、離隔壁面２ｃよりタービンインペラ９側に突出する。ノズルリング２２は、内側突出部２２ｆを有する。内側突出部２２ｆは、本体部２２ａのうち、伝達リンク６０側の端面２２ｇに形成される。内側突出部２２ｆは、端面２２ｇのうち、径方向内側に形成される。内側突出部２２ｆは、伝達リンク６０側（図６中、右側）に突出する。大径突起１０２ｉは、ノズルリング２２の端面２２ｇより、タービンインペラ９側に突出する。大径突起１０２ｉは、内側突出部２２ｆと径方向に対向する。

また、上述した実施形態では、シールリング８０がノズルリング２２と遮熱板７０との間に配される場合について説明した。第１変形例では、シールリング８０は、ノズルリング２２の内側突出部２２ｆとベアリングハウジング２の大径突起１０２ｉとの間に配される。

大径突起１０２ｉの外周面１０２ｊには、シール溝１０２ｋが形成されている。シール溝１０２ｋは、内側突出部２２ｆに径方向に対向する。シール溝１０２ｋは、内側突出部２２ｆの径方向内側に位置する。シール溝１０２ｋに対して大径突起１０２ｉの先端側（タービンインペラ９側）に連続する外周面１０２ｊの外径は、シール溝１０２ｋに対して大径突起１０２ｉの基端側（タービンインペラ９から離隔する側）に連続する外周面１０２ｊの外径より小さい。言い換えると、シール溝１０２ｋのタービンインペラ９側の側壁面の外径は、コンプレッサインペラ１０側の側壁面の外径より小さい。

シール溝１０２ｋには、シールリング８０が配されている。シールリング８０の外径は、内側突出部２２ｆの内径よりも僅かに大きい。シールリング８０が内側突出部２２ｆに圧入されている。上記の第１変形例と同様、シールリング８０によって、タービンインペラ９の背面９ａ側に流出する排気ガスの流れが抑制される。タービン効率の低下を抑制することが可能となる。

また、シールリング８０が嵌め込まれるシール溝１０２ｋが大径突起１０２ｉに設けられている。そのため、遮熱板１７０にシールリング８０が嵌め込まれる場合に比べて、遮熱板１７０の構造が複雑にならない。遮熱板１７０の製造コストが低減される。

また、遮熱板１７０には、突出部１７０ｂが形成されている。突出部１７０ｂは、本体部１７０ａ（離隔部）から、図６中、右側（タービンインペラ９に対して反対側）に突出する。突出部１７０ｂは、ベアリングハウジング２の環状溝１０２ｈに挿通されている。

突出部１７０ｂには、挿通穴１７０ｃ（挿通部）が形成されている。大径突起１０２ｉには、貫通孔１０２ｇが形成されている。貫通孔１０２ｇは、挿通穴１７０ｃに対向する位置に形成されている。貫通孔１０２ｇは、挿通穴１７０ｃに対してシャフト８の径方向外側に対向している。すなわち、挿通穴１７０ｃおよび貫通孔１０２ｇの軸心は、シャフト８の軸方向と直交している。

ここで、挿通穴１７０ｃおよび貫通孔１０２ｇの軸心は、シャフト８の軸方向に対して、交差していればよい。挿通穴１７０ｃおよび貫通孔１０２ｇの軸心は、例えば、シャフト８の軸方向と直交していても、軸方向に対して傾斜していてもよい。挿通穴１７０ｃおよび貫通孔１０２ｇの軸心は、シャフト８の径方向外側ほど、ベアリングハウジング２側（図６中、右側）に向う方向に傾斜してもよい。挿通穴１７０ｃおよび貫通孔１０２ｇの軸心は、シャフト８の径方向内側ほど、ベアリングハウジング２側に向う方向に傾斜してもよい。

そして、締結部材１７１は、貫通孔１０２ｇに圧入される。締結部材１７１の先端１７１ａが挿通穴１７０ｃに圧入される。ここでは、締結部材１７１は、ピンで構成される。以下、締結部材１７１を貫通孔１０２ｇおよび挿通穴１７０ｃに圧入する処理について詳述する。

図７（ａ）は、第１変形例を説明するための第２の図である。図７（ｂ）は、第１変形例を説明するための第３の図である。図７（ａ）、図７（ｂ）に示すように、遮熱板１７０には、対向部１７０ｄが形成されている。対向部１７０ｄは、本体部１７０ａから、図７（ａ）、図７（ｂ）中、上側（径方向外側）に突出する。対向部１７０ｄは、ベアリングハウジング２の大径突起１０２ｉに、シャフト８の軸方向に対向する。

対向部１７０ｄは、図７（ａ）に示すように、遮熱板１７０の突出部１７０ｂをベアリングハウジング２の環状溝１０２ｈに挿入したとき、大径突起１０２ｉの先端に当接するように設計されている。このとき、大径突起１０２ｉの貫通孔１０２ｇの軸心に対して、突出部１７０ｂの挿通穴１７０ｃの軸心がずれている。具体的には、挿通穴１７０ｃの軸心は、貫通孔１０２ｇの軸心よりも図７（ａ）中、右側に位置している。

言い換えれば、遮熱板１７０の対向部１７０ｄが大径突起１０２ｉの先端に当接するまで、突出部１７０ｂを環状溝１０２ｈに挿入すると、挿通穴１７０ｃの軸心が、貫通孔１０２ｇの軸心よりも、挿入方向の奥側（図７（ａ）中、右側）にずれる。

この状態で遮熱板１７０を挿入方向に押圧したまま、図７（ｂ）に示すように、締結部材１７１が貫通孔１０２ｇに圧入される。締結部材１７１の先端１７１ａが挿通穴１７０ｃに圧入される。その結果、挿通穴１７０ｃの軸心が締結部材１７１の軸心に合うように、遮熱板１７０が図７（ｂ）中、左側にずれる。本体部１７０ａが、離隔壁面２ｃ（環状突起２ｄ）からシャフト８の軸方向に離隔し、図６に示す状態となる。

このように、締結部材１７１によって遮熱板１７０がベアリングハウジング２に取り付けられる。上述した実施形態と同様、本体部１７０ａと離隔壁面２ｃとの間に空気の断熱層が設けられる。遮熱性を向上することが可能となる。

図８は、第２変形例を説明するための説明図である。図８では、第２変形例における図２（ａ）に対応する位置の断面が示される。上述した実施形態および第１変形例では、挿通孔７０ｃ、挿通穴１７０ｃの軸心がシャフトの径方向（軸方向と直交する方向）に延在する場合について説明した。第２変形例では、挿通孔２７０ｃ（挿通部）の軸心がシャフト８の軸方向に延在している。

具体的には、遮熱板２７０の本体部２７０ａ（離隔部）のうち、タービンインペラ９側の面には、窪み部２７０ｉが形成されている。窪み部２７０ｉの底面には、挿通孔２７０ｃが開口している。挿通孔２７０ｃは、本体部２７０ａをシャフト８の軸方向に貫通する。ベアリングハウジング２の環状突起２ｄには、圧入穴２０２ｇが形成されている。圧入穴２０２ｇは、挿通孔２７０ｃに対向する位置に形成されている。挿通孔２７０ｃと圧入穴２０２ｇは、同軸に配されている。

ここで、挿通孔２７０ｃおよび圧入穴２０２ｇは、本体部２７０ａを、シャフト８の軸方向に対して交差する向きに貫通してもよい。挿通孔２７０ｃおよび圧入穴２０２ｇの軸心は、例えば、シャフト８の軸方向に対して傾斜していてもよい。挿通孔２７０ｃおよび圧入穴２０２ｇの軸心は、ベアリングハウジング２側（図８中、右側）ほど、シャフト８の径方向外側に向う方向に傾斜してもよい。挿通孔２７０ｃおよび圧入穴２０２ｇの軸心は、ベアリングハウジング２側ほど、シャフト８の径方向内側に向う方向に傾斜してもよい。

また、第２変形例においては、第１変形例と同様の大径突起２０２ｉ（突起部）が形成されている。大径突起２０２ｉは、ベアリングハウジング２の環状突起２ｄの外周に連続する。大径突起２０２ｉは環状である。

大径突起２０２ｉは、離隔壁面２ｃよりタービンインペラ９側に突出する。大径突起２０２ｉは、ノズルリング２２の端面２２ｇより、タービンインペラ９側に突出する。大径突起２０２ｉは、内側突出部２２ｆと径方向に対向する。大径突起２０２ｉの外周面２０２ｊには、シール溝２０２ｋが形成されている。シール溝２０２ｋは、内側突出部２２ｆに径方向に対向する。シール溝２０２ｋは、内側突出部２２ｆの径方向内側に位置する。シール溝２０２ｋに対して大径突起２０２ｉの先端側（タービンインペラ９側）に連続する外周面２０２ｊの外径は、シール溝２０２ｋに対して大径突起２０２ｉの基端側（タービンインペラ９から離隔する側）に連続する外周面２０２ｊの外径より小さい。

シール溝２０２ｋには、シールリング８０が配されている。シールリング８０の外径は、内側突出部２２ｆの内径よりも僅かに大きい。シールリング８０が内側突出部２２ｆに圧入されている。上記の第１変形例と同様、シールリング８０によって、タービンインペラ９の背面９ａ側に流出する排気ガスの流れが抑制される。タービン効率の低下を抑制することが可能となる。

また、シールリング８０が嵌め込まれるシール溝２０２ｋが大径突起２０２ｉに設けられている。そのため、遮熱板２７０にシールリング８０が嵌め込まれる場合に比べて、遮熱板２７０の構造が複雑にならない。遮熱板２７０の製造コストが低減される。

遮熱板２７０の本体部２７０ａには、第１変形例と同様の対向部２７０ｄが形成されている。対向部２７０ｄと大径突起２０２ｉの先端がシャフト８の軸方向に当接している。

そして、本体部２７０ａの挿通孔２７０ｃに、窪み部２７０ｉ側から締結部材２７１が挿入される。締結部材２７１は、ピンで構成される。締結部材２７１の先端２７１ａが、ベアリングハウジング２の圧入穴２０２ｇに圧入される。こうして、遮熱板２７０がベアリングハウジング２に取り付けられる。

このとき、遮熱板２７０の対向部２７０ｄがベアリングハウジング２の大径突起２０２ｉに当接した位置で、遮熱板２７０の本体部２７０ａの位置が規制される。その結果、本体部２７０ａが、ベアリングハウジング２の離隔壁面２ｃ（環状突起２ｄ）からシャフト８の軸方向に離隔する。上述した実施形態と同様、遮熱性を向上することが可能となる。

図９は、第３変形例を説明するための説明図である。図９には、第３変形例における図２（ａ）に対応する位置の断面が示される。図９に示すように、第３変形例では、上述した第２変形例と同様、窪み部３７０ｉおよび挿通孔３７０ｃ（挿通部）が設けられている。窪み部３７０ｉおよび挿通孔３７０ｃは、遮熱板３７０の本体部３７０ａ（離隔部）に設けられている。

環状突起２ｄ（嵌合部）の外周には、第２変形例のような大径突起２０２ｉが設けられていない。第２変形例と異なり、第３変形例では、環状突起２ｄの基端部２ｅには、ネジ穴３０２ｇが設けられている。締結部材３７１は、ボルトなどで構成される。締結部材３７１が挿通孔３７０ｃに挿通される。締結部材３７１は、ネジ穴３０２ｇに挿入されて螺合される。

遮熱板３７０の本体部３７０ａには、上述した実施形態および第１変形例と同様の突出部３７０ｂが設けられている。突出部３７０ｂは、円筒形状となっている。突出部３７０ｂは、内周面３７０ｊがシャフト８の軸方向に対して傾斜する傾斜形状となっている。内周面３７０ｊは、タービンインペラ９から離隔するほど、内径が大きくなる向きに傾斜している。

環状突起２ｄの外周面３０２ｊは、突出部３７０ｂの内周面３７０ｊに沿って傾斜する傾斜形状となっている。すなわち、外周面３０２ｊは、タービンインペラ９から離隔するほど、外径が大きくなる向きに傾斜している。環状突起２ｄは、突出部３７０ｂの内周側に挿入されている。すなわち、環状突起２ｄは、第３変形例では、突出部３７０ｂの内周側に嵌合される嵌合部となっている。

このように、突出部３７０ｂの内周面３７０ｊと、環状突起２ｄの外周面３０２ｊは、それぞれ傾斜形状である。突出部３７０ｂと環状突起２ｄが、くさび構造となっている。そのため、遮熱板３７０には、環状突起２ｄが突出部３７０ｂの内周から抜ける方向（図９中、左側）に向かって荷重が作用する。その結果、締結部材３７１に軸力が作用する。締結部材３７１が緩み難い。

また、環状突起２ｄの基端部２ｅには、当接部３０２ｋが形成されている。当接部３０２ｋは、基端部２ｅのうち、タービンインペラ９側の面に形成されている。当接部３０２ｋは、遮熱板３７０の本体部３７０ａとシャフト８の軸方向に当接する。ネジ穴３０２ｇは、当接部３０２ｋに形成されている。離隔壁面２ｃは、当接部３０２ｋに対して、シャフト８の径方向内側および外側の双方に設けられる。離隔壁面２ｃは、当接部３０２ｋよりもタービンインペラ９から離隔している。すなわち、当接部３０２ｋは、離隔壁面２ｃから遮熱板３７０の本体部３７０ａ側に突出する。

このように、遮熱板３７０の本体部３７０ａは、当接部３０２ｋに当接する。本体部３７０ａは、当接部３０２ｋによってシャフト８の軸方向の位置が規制されている。本体部３７０ａは、離隔壁面２ｃから離隔した位置となる。上述した実施形態と同様、遮熱性を向上することが可能となる。

図１０は、第４変形例を説明するための説明図である。図１０には、第４変形例における図２（ａ）に対応する位置の断面が示される。上述した実施形態および変形例では、ボルトやピンなどによって遮熱板７０、１７０、２７０、３７０がベアリングハウジング２に取り付けられる場合について説明した。第４変形例では、図１０に示すように、遮熱板４７０は、ボルトやピンなどを用いずにベアリングハウジング２に取り付けられる。

具体的には、遮熱板４７０は、突出部４７０ｂを有している。突出部４７０ｂは環状である。突出部４７０ｂは、本体部４７０ａ（離隔部）からベアリングハウジング２側（図１０中、右側）に突出する。すなわち、突出部４７０ｂは、本体部４７０ａからタービンインペラ９に対して反対側に突出する。また、ベアリングハウジング２の壁面２ｂには、環状溝４０２ｈが形成されている。環状溝４０２ｈは、環状突起２ｄの離隔壁面２ｃに形成されている。突出部４７０ｂが環状溝４０２ｈに挿入されている。

突出部４７０ｂが環状溝４０２ｈに挿入される前の状態で、環状溝４０２ｈの外周側の壁面４０２ｍの内径は、突出部４７０ｂの外周側の外径よりも僅かに小さくなっている。そのため、突出部４７０ｂは、環状溝４０２ｈに圧入される。

このように、遮熱板４７０に設けられた突出部４７０ｂが環状溝４０２ｈに圧入される。こうして、遮熱板４７０がベアリングハウジング２に取り付けられている。すなわち、突出部４７０ｂが取付手段として機能している。

また、突出部４７０ｂの先端が、環状溝４０２ｈの底面に当接するまで、突出部４７０ｂを環状溝４０２ｈに圧入する。このとき、本体部４７０ａは、ベアリングハウジング２の離隔壁面２ｃからシャフト８の軸方向に離隔している。本体部４７０ａは、突出部４７０ｂによって離隔壁面２ｃ側への移動が規制される。そのため、離隔壁面２ｃから離隔した状態で維持される。

このように、第４変形例では、ボルトやピンなどを用いずに、突出部４７０ｂを環状溝４０２ｈに圧入する。こうして、本体部４７０ａが離隔壁面２ｃから離隔した状態で、遮熱板４７０がベアリングハウジング２に取り付けられる。そのため、部品点数を削減してコストを低減することが可能となる。上述した実施形態と同様、遮熱性を向上することが可能となる。

上述した第３変形例〜第４変形例では、上記の実施形態と同様、シールリング８０が配設されている。シールリング８０の配設については、上記の実施形態の構成と実質的に等しいため、重複説明を避けるため詳細は割愛する。

以上、添付図面を参照しながら実施形態について説明したが、本開示は上記の実施形態に限定されないことは言うまでもない。当業者であれば、特許請求の範囲に記載された範疇において、各種の変更例または修正例に想到し得ることは明らかであり、それらについても当然に本開示の技術的範囲に属するものと了解される。

例えば、上述した実施形態および変形例では、ノズル駆動機構２０を備える場合について説明した。ただし、ノズル駆動機構２０は必須の構成ではない。ノズル駆動機構２０を備える場合、遮熱板が熱変形すると、ノズルリングが遮熱板に押圧されてノズルベーン６２の作動性に影響を与える。遮熱板７０、１７０、２７０、３７０、４７０をベアリングハウジング２に取り付けることで、このような作動性の低下を回避することが可能となる。

また、上述した第１変形例では、締結部材１７１はピンで構成され、貫通孔１０２ｇに圧入される場合について説明した。ただし、締結部材１７１がボルトなどで構成され、貫通孔１０２ｇの代わりにネジ穴を設けてもよい。このネジ穴に締結部材１７１が挿入されて螺合されてもよい。

また、上述した第２変形例では、締結部材２７１はピンで構成され、圧入穴２０２ｇに圧入される場合について説明した。ただし、締結部材２７１がボルトなどで構成され、圧入穴２０２ｇの代わりにネジ穴を設けてもよい。このネジ穴に締結部材２７１が挿入されて螺合されてもよい。

また、上述した第１変形例では、遮熱板１７０の突出部１７０ｂをベアリングハウジング２の環状溝１０２ｈに挿入したとき、挿通穴１７０ｃの軸心は、貫通孔１０２ｇの軸心よりも図７（ａ）中、右側に位置している場合について説明した。ただし、挿通穴１７０ｃの軸心は、貫通孔１０２ｇの軸心よりも図７（ａ）中、左側にわずかにずれて位置してもよい。この場合、例えば、締結部材１７１の先端をテーパ形状にすると、くさび効果により、遮熱板１７０がベアリングハウジング２に強固に取り付けられる。

また、上述した第４変形例では、突出部４７０ｂが環状溝４０２ｈに挿入される前の状態で、環状溝４０２ｈの外周側の壁面４０２ｍの内径は、突出部４７０ｂの外周側の外径よりも僅かに小さくなっている場合について説明した。ただし、これに限られない。例えば、環状溝４０２ｈの内周側の壁面外径が、突出部４７０ｂの内周側内径よりも僅かに大きく形成されてもよい。この場合、環状溝４０２ｈの内周側壁面に突出部４７０ｂの内周面が圧入される。また、環状溝４０２ｈの内周側壁面と外周側の壁面４０２ｍの両方に、突出部４７０ｂが圧入されるように、突出部４７０ｂの外周側の外径と、突出部４７０ｂの内周側の内径とが適宜調整されてもよい。

本開示は、タービンインペラの背面とベアリングハウジングの間に遮熱板が配された過給機に利用することができる。

Ｃ 過給機
２ ベアリングハウジング
２ｂ 壁面
２ｃ 離隔壁面
２ｄ 環状突起（嵌合部）
４ タービンハウジング
８ シャフト
９ タービンインペラ
９ａ 背面
９ｂ 外周
１５ タービンスクロール流路
２０ ノズル駆動機構
６２ ノズルベーン
７０ 遮熱板
７０ａ 本体部（離隔部）
７０ｂ 突出部
７０ｃ 挿通孔（挿通部）
７０ｅ 環状溝
７１ 締結部材
１０２ｇ 貫通孔
１０２ｈ 環状溝
１０２ｉ 大径突起（突起部）
１０２ｋ シール溝
１７０ 遮熱板
１７０ａ 本体部（離隔部）
１７０ｂ 突出部
１７０ｃ 挿通穴（挿通部）
１７１ 締結部材
１７１ａ 先端
２０２ｉ 大径突起（突起部）
２０２ｋ シール溝
２７０ 遮熱板
２７０ａ 本体部（離隔部）
２７０ｃ 挿通孔（挿通部）
２７１ 締結部材
３０２ｊ 外周面
３７０ 遮熱板
３７０ａ 本体部（離隔部）
３７０ｂ 突出部
３７０ｃ 挿通孔（挿通部）
３７０ｊ 内周面
３７１ 締結部材
４０２ｍ 壁面
４７０ 遮熱板
４７０ａ 本体部（離隔部）
４７０ｂ 突出部

Claims (8)

1. ベアリングハウジングのうち、タービンインペラ側の壁面であって、シャフトの径方向の位置が、前記タービンインペラのうち、前記ベアリングハウジング側の背面の外周より内側であり、前記背面から前記シャフトの軸方向に離隔した離隔壁面と、
   前記離隔壁面から前記軸方向に離隔して前記タービンインペラの背面と前記離隔壁面との間に位置する離隔部と、前記シャフトの軸方向に対して交差する方向に締結部材が挿通される挿通部とを有し、前記締結部材によって前記ベアリングハウジングに取り付けられた遮熱板と、
   を備える過給機。
2. 前記遮熱板に設けられ、前記離隔部から前記タービンインペラに対して反対側に突出し、前記挿通部が形成される突出部と、
   前記ベアリングハウジングに形成され、前記突出部が挿通される環状溝と、
   前記環状溝を形成する壁部に形成され、前記挿通部と対向する貫通孔と、
   を備え、
   前記締結部材は、前記貫通孔から挿通され、前記締結部材の先端が前記挿通部に挿通される請求項１に記載の過給機。
3. 複数のノズルベーンを有するノズル駆動機構と、
   ベアリングハウジングのうち、タービンインペラ側の壁面であって、シャフトの径方向の位置が、前記タービンインペラのうち、前記ベアリングハウジング側の背面の外周より内側であり、前記背面から前記シャフトの軸方向に離隔した離隔壁面と、
   前記ベアリングハウジングのうち、前記離隔壁面より前記シャフトの径方向外側に位置し、前記ノズル駆動機構に対して前記シャフトの径方向内側から対向する突起部と、
   前記突起部のうち、前記ノズル駆動機構との対向面に形成されたシール溝に設けられたシールリングと、
   前記離隔壁面から前記軸方向に離隔して前記タービンインペラの背面と前記離隔壁面との間に位置する離隔部を有し、前記ベアリングハウジングに取り付けられた遮熱板と、
   を備える過給機。
4. 前記遮熱板に設けられ、前記シャフトの軸方向に締結部材が挿通される挿通部を備える請求項３に記載の過給機。
5. 前記遮熱板に設けられ、前記シャフトの軸方向に対して交差する方向に締結部材が挿通される挿通部を備える請求項３に記載の過給機。
6. 前記遮熱板に設けられ、前記離隔部から前記タービンインペラに対して反対側に突出し、前記挿通部が形成される突出部と、
   前記ベアリングハウジングに形成され、前記突出部が挿通される環状溝と、
   前記環状溝を形成する壁部に形成され、前記挿通部と対向する貫通孔と、
   を備え、
   前記締結部材は、前記貫通孔から挿通され、前記締結部材の先端が前記挿通部に挿通される請求項５に記載の過給機。
7. 前記遮熱板に設けられ、前記離隔部から前記タービンインペラに対して反対側に突出して、内周面が前記シャフトの軸方向に対して傾斜する傾斜形状である突出部と、
   前記ベアリングハウジングに設けられ、前記タービンインペラ側の壁面から前記離隔部側に突出し、外周面が前記突出部の内周面に沿って傾斜する傾斜形状であって、前記突出部の内周側に嵌合される嵌合部と、
   を備える請求項１から６のいずれか１項に記載の過給機。
8. ベアリングハウジングのうち、タービンインペラ側の壁面であって、シャフトの径方向の位置が、前記タービンインペラのうち、前記ベアリングハウジング側の背面の外周より内側であり、前記背面から前記シャフトの軸方向に離隔した離隔壁面と、
   前記離隔壁面から前記軸方向に離隔して前記タービンインペラの背面と前記離隔壁面との間に位置する離隔部と、前記シャフトの軸方向と直交する方向に締結部材が挿通される挿通部とを有し、前記締結部材によって前記ベアリングハウジングに取り付けられた遮熱板と、
   を備える過給機。

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