JP6519871B2

JP6519871B2 - 電動車両の制御装置、電動車両の制御システム及び電動車両の制御方法

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Publication number: JP6519871B2
Application number: JP2015200333A
Authority: JP
Inventors: 鈴木　圭介; 圭介鈴木; 金子　聡; 聡金子
Original assignee: Hitachi Automotive Systems Ltd
Current assignee: Hitachi Astemo Ltd
Priority date: 2015-10-08
Filing date: 2015-10-08
Publication date: 2019-05-29
Anticipated expiration: 2035-10-08
Also published as: US20180297484A1; WO2017061344A1; EP3360725A4; JP2017073914A; EP3360725A1; CN108136932A

Description

本発明は、電動車両の制御装置、制御システム及び制御方法に関する。

従来の電動車両の制御装置では、モータ回転速度と左右駆動輪の平均回転速度との差分をトルク伝達系のねじり振動の振動成分として抽出し、この振動成分を打ち消すための制振制御トルクを演算し、運転者要求駆動トルクを補正している。上記説明の技術に関する一例は、特許文献１に記載されている。

特開2002-152916号公報

しかしながら、一般的に車輪速センサの信号には符号が無く、回転方向を認識できないため、車両の後退時には正しく振動を抑制することができず、十分な振動抑制効果を得ることができないという問題があった。
本発明の目的は、車輪の回転方向に関わらず振動抑制効果を得ることが可能な電動車両の制御装置を提供することにある。

上記目的を達成するため、本発明では、電動車両の前進時にパルス信号である車輪速センサの信号と、回転方向を含む前記電動モータの回転速度を検出するモータ回転速度センサの信号との差分に基づく第１の演算方式により演算された制振制御トルクと、電動車両の後退時に前記モータ回転速度センサの信号に含まれる振動成分に基づく第２の演算方式により演算された制振制御トルクとを、選択的に出力することとした。

よって、車輪の回転方向に関わらず振動抑制効果を得ることができる。

実施例１の電動車両のシステム図である。実施例１の車両コントローラ6の制御ブロック図である。ハイパスフィルタを用いて制振制御トルクを求めた場合の車輪速度、駆動トルクおよび振動検出値のタイムチャートである。実施例１の従動輪速方式で制振制御トルクを求めた場合のねじり振動抑制作用を示すタイムチャートである。実施例１の選択部における制御処理を表すフローチャートである。実施例１の切り替え制御処理を表す制御ブロック図である。実施例１の切り替え制御処理を表すタイムチャートである。

〔実施例１〕
図１は実施例１の電動車両のシステム図である。実施例１の電動車両は、前輪FL,FRが電動モータ1により駆動される前輪駆動車（二輪駆動車）である。電動モータ1には減速機構2を介してディファレンシャルギア3が接続されている。ディファレンシャルギア3にはドライブシャフト4が接続されている。ドライブシャフト4には前輪FL,FRが接続されている。電動モータ1は、インバータ5を介して図外の高電圧バッテリから電力が供給される。インバータ5の駆動は、車両コントローラ6により制御される。

電動車両は、車両の走行モードを表すレンジ位置信号を出力するシフトレバー12と、アクセル開度信号を出力するアクセル開度センサ7と、電動モータ1の回転方向を含むモータ回転速度信号を出力するレゾルバ8と、を有する。車両コントローラ6は、シフトレバー12からのレンジ位置信号と、アクセル開度センサ7からのアクセル開度信号とを受信する第１の受信部を有する。また、車両コントローラ6は、レゾルバ8からのモータ回転速度信号を、インバータ5を介して受信する第２の受信部を有する。シフトレバー12は、運転者により操作され、車両停車時はパーキングレンジ（以下、Pレンジ）、非動力伝達時はニュートラルレンジ（以下、Nレンジ）、前進時はドライブレンジ（以下、Dレンジ）、後退時はリバースレンジ（以下、Rレンジ）のレンジ位置信号を出力する。尚、特許請求の範囲に記載の「シフト位置がリバース位置」とは、シフトレバー12のレバー位置とRレンジ位置を示す表示位置とが対応しているかに関わらず、シフトレバー12がRレンジ位置信号を出力していることを意味する。

インバータ5は、ブレーキコントローラ9を介して後輪RL,RRの車輪速度（左従動輪速度，右従動輪速度）を受信する。ブレーキコントローラ9は、各輪に設けられた車輪速センサ10FL,10FR,10RL,10RR（以下、単に10とも記載する。）と接続され、各輪の回転速度信号を受信する。車輪速センサ10は、電磁バルスの周期から車輪速を検出するため、回転方向は検出できない。ブレーキコントローラ9は、運転者のブレーキ操作量、各車輪速度等に基づき、各輪のブレーキユニットに供給するブレーキ液を調整し、各輪の制動トルクを制御する。インバータ5、車両コントローラ6およびブレーキコントローラ9の情報通信は、CAN通信線（通信装置）11を介して行われる。車両コントローラ6は、アクセル開度等に基づいて電動モータ1の駆動トルク指令値を演算し、駆動トルク指令値に応じてインバータ5を駆動する。

図２は、実施例１の車両コントローラ6の制御ブロック図である。
運転者要求駆動トルク演算部601は、アクセル開度に基づき運転者要求駆動トルクを演算する。運転者要求駆動トルクは、アクセル開度が高いほど大きな値とする。
車体速度推定部602は、後左車輪速センサ（従動輪回転速度演算部）10RLおよび後右車輪速センサ（従動輪回転速度演算部）10RRにより検出された左右従動輪速度から車体速度を推定する。加算部602aは、左右従動輪速度を加算する。除算部602bは、加算部602aの出力を2で除した値、すなわち、左右従動輪速度の平均値を車体速度として出力する。

第１制振制御トルク演算部603は、車体速度推定部602により推定された車体速度とレゾルバ8により検出されたモータ回転速度とに基づいて第１制振制御トルクを演算する。乗算部603aは、車体速度に総減速比（減速機構2の減速比×ディファレンシャルギア3の減速比）を乗じる。減算部603bは、乗算部603aの出力からモータ回転速度を減じてモータ回転速度に含まれる振動成分を抽出する。ハイパスフィルタ603cは、減算部603bの出力から定常偏差（タイヤ動半径の計算と実際のずれによる偏差）成分を逓減させる。ハイパスフィルタ603cのカットオフ周波数は、車輪スリップを検出可能な値（例えば、1Hz未満）とする。ゲイン乗算部603dは、ハイパスフィルタ603cを通過した振動成分に所定の制御ゲインKを乗じた値を第１制振制御トルクとして出力する。リミッタ処理部603eは、第１制振制御トルクの上下限値を一定範囲内に制限する。

第２制振制御トルク演算部604は、モータ回転速度に基づいて第２制振制御トルクを演算する。乗算部604aは、モータ回転速度に-1を乗じて符号を反転させる。ハイパスフィルタ604bは、乗算器604aの出力から所定の周波数以下の振動成分を逓減させる。ハイパスフィルタ604bのカットオフ周波数は、高μ路におけるねじり振動の周波数（例えば、5〜9Hz程度）と急加速による振動の周波数（例えば、1〜4Hz程度）とを分離できるような特性、すなわち、高μ路においてモータ回転速度に含まれる急加速成分を逓減可能な値とする。ハイパスフィルタ方式制振制御トルク演算部604cは、ハイパスフィルタ604bを通過した振動成分に基づいて第２制振制御トルクを演算する。ゲイン乗算部604c-1は、ハイパスフィルタ604bを通過した振動成分に所定の制御ゲインKを乗じた値を第２制振制御トルクとして出力する。リミッタ処理部604c-2は、第２制振制御トルクの上下限値を一定範囲内に制限する。

選択部605は、第１制振制御トルク演算部603により演算された第１制振制御トルクと、第２制振制御トルク演算部604により演算された第２制振制御トルクの一方を選択し、制振制御トルクとして出力する。選択部605は、シフトレバー12のレンジ位置やモータ回転速度に応じて第１制振制御トルクと第２制振制御トルクの一方を選択する。なお、選択部605は、制御の簡素化を狙いとし、車両起動時には常に第１制振制御トルクを選択する。
駆動トルク指令値演算部606は、運転者要求駆動トルク演算部601により演算された運転者要求駆動トルクと、選択部605から出力された制振制御トルクとを加算して駆動トルク指令値を演算する。

［ねじり振動の抑制効果の向上］
電動車両において、急加速時にモータトルクをステップ的に立ち上げると、ドライブシャフトのねじれと解放が繰り返されることに起因してトルク伝達系にねじり振動が生じる。電動モータはエンジンに対してトルク応答性が高いため、ねじり振動がマウントを介して車体に伝達されると、特に車体の共振周波数と重なったとき、乗り心地の低下や振動・騒音レベルの増大を招く。そこで、従来の電動車両では、モータ回転速度と左右駆動輪の平均回転速度（駆動輪速度）との差分をねじり振動の振動成分として抽出し、この振動成分を打ち消すための制振制御トルクを演算して運転者要求駆動トルクを補正している。
しかしながら、モータ回転速度と駆動輪速度との差分から制振制御トルクを求める場合、特に低μ路走行中のねじり振動に対して適切な制振制御トルクを演算できず、十分な振動抑制効果が得られない。以下にその理由を説明する。

一般的に、各輪の回転速度は車輪速センサにより検出されてブレーキコントローラへ入力されるため、電動モータを制御するコントローラは、CAN通信線を介してブレーキコントローラから駆動輪速度信号を取得することになる。よって、実際の駆動輪速度（センサ検出値）に対してコントローラが取得する駆動輪速度には通信遅れが生じる。一方、モータ回転速度はレゾルバから直接コントローラへ入力されるため、通信遅れは生じない。ここで、低μ路で車輪のスリップが生じると、タイヤの見かけの慣性から車両質量が切り離されるため、見かけのタイヤ慣性が小さくなる。そのため、低μ路におけるねじり振動の周波数（10〜20Hz程度）は、高μ路におけるねじり振動の周波数（5〜9Hz程度）よりも高い。このため、低μ路走行中に制振制動トルクを演算する際、モータ回転速度の振動と駆動輪速度の振動との位相ズレが生じ、不適切（位相のズレた）な制振制動トルクが演算される。

なお、上記の通信遅れによる影響を回避する方法としては、CAN通信線を介さずに車輪速センサから直接駆動輪速度を入力する方法、モータ回転速度からハイパスフィルタを用いて制振制御トルクを演算する方法が知られている。しかしながら、前者にあっては、回路の追加等、コストアップが問題となる。また、後者にあっては、駆動輪のスリップによりスリップ初期に位相のズレた制振制御トルクが演算されることで、スリップ制御性能の低下を招く。図３は、ハイパスフィルタを用いて制振制御トルクを演算した場合の車輪速度、駆動トルクおよび振動検出値のタイムチャートである。ハイパスフィルタを用いた方法では、駆動輪のスリップ（＝モータ速度の上昇）と急加速を判別できないため、スリップ初期において駆動輪のスリップに対し位相のズレた制振制御トルクが演算される。よって、モータ回転速度及び駆動輪速度が安定せず、スリップ制御性能が低下している。

これに対し、実施例１では、第１制振制御トルク演算部603において、モータ回転速度と左右従動輪速度から推定した車体速度との差分に基づいて第１制振制御トルクを演算している。車体速度は車輪のスリップ状態にかかわらず振動しないため、モータ回転速度との位相ズレは生じない。また、モータ回転速度から車体速度を減じることで加速成分と駆動輪のスリップとを区別できる。よって、車輪のスリップ状態にかかわらずねじり振動に対して適切な第１制振制御トルクを演算でき、ねじり振動の抑制効果を向上できる。図４は、実施例１の従動輪速方式で制振制御トルクを求めた場合のねじり振動抑制作用を示すタイムチャートである。実施例１では、駆動輪のスリップに対して位相ズレなく振動を検出できるため、モータ回転速度および駆動輪速度が安定しており、スリップ制御を阻害することがなく、スリップの収束性能に優れている。さらに、通信遅れの影響を受けないため、ブレーキコントローラ9からCAN通信線11を介して左右従動輪速度を取り込む従前のシステムに適用できる。よって、車輪速センサ10から直接従動輪速度を入力する回路等の追加が不要であるため、システムの複雑化およびコストアップを抑制できる。

ここで、第１制振制御トルクと第２制振制御トルクのいずれか一方を選択する理由について説明する。上述したように、車輪速センサ10が出力する信号は、パルス信号であり、前進時も後退時も正の信号を出力する。よって、後退時に左右従動輪速度を用いた第1制振制御トルクを使用すると、実際には負の左右従動輪速度とモータ回転速度との差分を演算してしまい、適正な第１制振制御トルクを演算することができない。そこで、後退していると考えられる場合（Rレンジ選択時や、Dレンジであっても勾配路の影響で後退するロールバック時）は、車輪速センサ10の値を用いない第２制振制御トルクを選択することとした。

図５は実施例１の選択部における制御処理を表すフローチャートである。
ステップS１では、レンジ位置信号がRレンジか否かを判断し、Rレンジが選択されているときは、後退すると判断してステップS2に進む。
ステップS2では、第２制振制御トルクを選択する。
ステップS3では、モータ回転速度Nmが所定回転速度A1未満か否かを判断し、A1未満のときはステップS2に進んで第２制振制御トルクを選択し、A1以上のときはステップS4に進む。ここで、所定回転速度A1は、後退を表す所定速度であり、例えば-100rpmである。ここで、0rpmではなく負の値を設定したのは、停車直後の振動によってモータ回転速度Nmが0rpm付近で負と正との間を行き来する場合があり、第１制振制御トルクと第２制振制御トルクとの切り替えが頻繁に行われる（以下、制御ハンチングと記載する。）ことによる制御性の悪化を回避するためである。

ステップS4では、モータ回転速度Nmが所定回転速度A2以上か否かを判断し、A2以上のときはステップS5に進んで第１制振制御トルクを選択し、A2未満の場合はステップS1に戻る。ここで、所定回転速度A2は、制御ハンチングを回避可能な所定速度であり、例えば100rpmである。これにより、第１制振制御トルクと第２制振制御トルクとの切り替えにヒステリシスを持たせることができ、制御ハンチングを抑制することで安定した制振性能を確保する。
ステップS6では、制振制御トルクを切り替える際に、スムーズに切り替える切り替え制御を実行する。以下、切り替え制御の詳細について説明する。

（切り替え制御処理について）
図６は実施例１の切り替え制御処理を表す制御ブロック図である。図中、（1/Z）で表されるのは、前回値である。切り替えフラグFmmは、第１制振制御トルクから第２制振制御トルクへの切り替えが起こったときはFmm＝F12を出力し、第２制振制御トルクから第１制振制御トルクへの切り替えが起こった時はFmm＝F21を出力する。
トルク切り替え部700では、切り替えフラグFmmの値に応じた切り替え後制振制御トルクを出力する。言い換えると、Fmm＝F12のときは第２制振制御トルクが切り替え後制振制御トルクであり、Fmm＝F21のときは第１制振制御トルクが切り替え後制振制御トルクである。

移行処理開始判断部701では、判断部701aにおいて切り替えフラグFmmの値が前回値と不一致か否かを判断し、不一致のとき（F12→F21への切り替え、もしくはF21→F12への切り替え）が起こったときはFch＝ONを出力し、それ以外の場合はFch＝OFFを出力する。
移行速度決定部702では、第1差分演算部702aにおいて、切り替え後制振制御トルクと前回値出力部708において現在出力されている制振制御トルクの前回値（以下、前回制振制御トルクと記載する。）との差分である第1差分を演算する。次に、制限部702bでは、第1差分が予め設定された変化量の最大及び最小の制限値を超えていない場合は、第1差分をそのまま出力し、制限値を超えている場合は制限値を出力する。これにより、制振制御トルクを切り替える際に、一方の制振制御トルクから他方の制振制御トルクへ移行する際の移行速度（移行時の単位時間当たりにおける許容変化量）を設定する。

移行中制振性能補償部703では、第2差分演算部703aにおいて、切り替え後制振制御トルクと切り替え後制振制御トルク前回値との差分である第2差分を演算する。次に、補償判断部703bにおいて、FchがONのときは第2差分を出力し、FchがOFFのときは0を出力する。そして、加算部703Cにおいて、移行速度決定部702から出力された値と、第2差分とを加算した第3差分を出力する。これにより、完全に切り替え後制振制御トルクに切り替えられる前であっても、切り替え後制振制御トルクの変化分を補償し、制振性能を確保する。

移行処理終了判断部704では、第1差分と制限後の第1差分（制限値もしくは第1差分のいずれか）とが一致するか否かを判断し、一致するときは第1差分が制限値よりも小さため、制振制御トルクが切り替え後制振制御トルクに追いついたと判断してFend＝ONを出力し、一致していないときは制限されている状態であり、まだ制振制御トルクが切り替え後制振制御トルクに追いついていないと判断してFend＝OFFを出力する。

移行処理中判断部705では、第1判断部705aにおいて、FchがOFFのときは移行処理中フラグFtra＝1を出力し、FchがONのときは後述する第2判断部705bの判断結果を出力する。第2判断部705bでは、FendがONのときは0を出力し、FendがOFFのときは第1判断部705aから出力された値の前回値を出力する。言い換えると、制振制御トルクの切り替え要求が出力されたときは、一旦Ftra＝1を出力し、その後、切り替え要求が終了すると、第2判断部705bの判断結果に切り替える。このとき、FendがOFFの間は第2判断部705bの判断結果が1であるから、第1判断部705aからは継続的にFtra＝1が出力される。その後、第2判断部705bの判断結果が0となると、第1判断部705aにも0が出力されるため、第1判断部705aからFtr＝0が出力される。

移行中制振制御トルク演算部706では、第3差分に制振制御トルク前回値を加算する。これにより、制振制御トルクの切り替えに伴う移行中であっても、切り替え後制振制御トルクによる変化分を補償しつつ、管理された移行速度によって移行中制振制御トルクを出力できる。
最終出力判断部707では、移行処理中判断部705の判断結果に基づいて、切り替え後制振制御トルクと移行中制振制御トルクとのうち、いずれかを出力する。

図７は実施例１の切り替え制御処理を表すタイムチャートである。最初はRレンジでの走行中であって、第２制振制御トルクが選択された状態である。
時刻ｔ１において、運転者がシフトレバー12を操作し、RレンジからDレンジにシフト動作を行い、切り替えフラグFmmがF12からF21に切り替わると、移行処理中フラグFtraが0から1に変化する。そして、制振制御トルクは、第2制振制御トルクから第１制振制御トルクへと徐々に漸近した値が出力される。
時刻ｔ２において、制振制御トルクと第１制振制御トルクとが一致すると、移行処理中フラグFtraが1から0に変化し、制振制御トルクとして第１制振制御トルクが出力される。これにより、完全に切り替えが完了する。
このように、制振制御トルクが切り替えられる際、第１制振制御トルクと第２制振制御トルクとに乖離があったとしても、切り替え後の制振制御トルクの変化分を考慮しつつ切り替え後の制振制御トルクに漸近することで、制振性能を確保しつつ運転者に違和感の無い切り替えを実現できる。

実施例１にあっては、以下の作用効果を奏する。
（１）電動モータ1により車輪を駆動する電動車両の制御装置であって、電動車両の前進時に車輪速センサ10の信号に基づく第１制振制御トルク演算部603（第１の演算方式）により演算された第１制振制御トルクと、電動車両の後退時に第１制振制御トルク演算部603とは異なる第２制振制御トルク演算部604（第２の演算方式）により演算された第２制振制御トルクとを、選択的に出力する選択部605（制振制御トルク演算部）と、要求された駆動トルクと制振制御トルクとに基づいて電動モータ1を駆動するモータトルク指令を演算する駆動トルク指令値演算部606（モータトルク指令演算部）と、を備えた。
よって、車輪の回転方向に関わらず振動抑制効果を向上できる。

（２）上記（１）に記載の電動車両の制御装置において、
第２制振制御トルク演算部604は、車輪速センサ10の信号を除く他の信号を用いる。よって、車両後退時における振動抑制効果を向上できる。
（３）上記（２）に記載の電動車両の制御装置において、
電動車両のシフトレバー位置（シフト位置）が、Rレンジ（リバース位置）の場合、選択部605は、第２制振制御トルク演算部604により演算された第２制振制御トルクを用いる。
すなわち、Rレンジが選択されているときは、後退する可能性が高いため、後退時を精度よく検出できる。
（４）上記（３）に記載の電動車両の制御装置において、
選択部605は、電動モータ1のモータ回転速度が後退を表す所定回転速度A1（第１の閾値）未満の場合に、第２制振制御トルク選択する。
よって、車両停止直後にモータ振動によって負回転が検出される場合であっても、不要に第２制振制御トルクに切り替えられることがなく、安定した制振制御を実現できる。
（５）上記（４）に記載の電動車両の制御装置において、
選択部605は、第２制振制御トルクを選択しているときに、所定回転速度A1より大きな所定回転速度A2（第２の閾値）以上の場合は、第１制振制御トルクを選択する。
よって、頻繁に制振制御トルクが変更されることがなく、安定した制振制御を実現できる。
（６）上記（５）に記載の電動車両の制御装置において、
車輪速センサ10の信号は、従動輪側の回転速度に基づく。よって、ねじり振動の抑制効果を向上できる。

（７）上記（１）に記載の電動車両の制御装置において、
第１制振制御トルクと第２制振制御トルクとの間の切り替えは、切り替え後の制振制御トルクに徐々に近づくように行う。
よって、制振制御トルクの切り替えに伴う急変を抑制することができる。
（８）上記（７）に記載の電動車両の制御装置において、
切り替え後の制振制御トルクに徐々に近づけるときに、切り替え後の制振制御トルクの変化分を補償しつつ近づける。
よって、完全に切り替え後制振制御トルクに切り替えられる前であっても、切り替え後制振制御トルクの変化分を補償し、制振性能を確保できる。

（９）電動モータ1により車輪を駆動する電動車両の制御システムであって、車輪速の信号を検出する車輪速センサ10と、電動車両の前進時に車輪速センサ10の信号に基づく第１制振制御トルク演算部603により演算された第１制振制御トルクと、電動車両の後退時に第１制振制御トルク演算部603とは異なる第２制振制御トルク演算部604により演算された第２制振制御トルクとを、選択的に出力する選択部605と、電動車両に要求される駆動トルクを演算する運転者要求駆動トルク演算部601（要求駆動トルク演算部）と、駆動トルクと、制振制御トルクと、に基づいて電動モータを駆動するモータトルク指令を演算する駆動トルク指令値演算部606（モータトルク指令演算部）と、を備えた。
よって、車輪の回転方向に関わらず振動抑制効果を向上できるシステムを提供できる。
（１０）上記（９）に記載の電動車両の制御システムにおいて、
電動車両のシフトレバー位置（シフト位置）が、Rレンジ（リバース位置）の場合、選択部605は、第２制振制御トルク演算部604により演算された第２制振制御トルクを用いる。
すなわち、Rレンジが選択されているときは、後退する可能性が高いため、後退時を精度よく検出できる。
（１１）上記（１０）に記載の電動車両の制御装置において、
選択部605は、電動モータ1のモータ回転速度が後退を表す所定回転速度A1（第１の閾値）未満の場合に、第２制振制御トルク選択する。
よって、車両停止直後にモータ振動によって負回転が検出される場合であっても、不要に第２制振制御トルクに切り替えられることがなく、安定した制振制御を実現できる。
（１２）上記（１１）に記載の電動車両の制御装置において、
選択部605は、第２制振制御トルクを選択しているときに、所定回転速度A1より大きな所定回転速度A2（第２の閾値）以上の場合は、第１制振制御トルクを選択する。
よって、頻繁に制振制御トルクが変更されることがなく、安定した制振制御を実現できる。

（１３）電動モータ1により車輪を駆動する電動車両の制御方法であって、電動車両の前進時に車輪速センサ10の信号に基づく第１制振制御トルク演算部603により演算された第１制振制御トルクと、電動車両の後退時に第１制振制御トルク演算部603とは異なる第２制振制御トルク演算部604により演算された第２制振制御トルクとを、選択的に出力するステップS1〜S5（制振制御トルク演算ステップ）と、
電動車両に要求される駆動トルクと、制振制御トルクとに基づいて電動モータ1を駆動するモータトルク指令を演算するステップS6（モータトルク指令演算ステップ）と、
を備えた。
よって、車輪の回転方向に関わらず振動抑制効果を向上できる。
（１４）上記（１３）に記載の電動車両の制御システムにおいて、
ステップS1では、電動車両のシフトレバー位置（シフト位置）が、Rレンジ（リバース位置）の場合、第２制振制御トルク演算部604により演算された第２制振制御トルクを用いる。
すなわち、Rレンジが選択されているときは、後退する可能性が高いため、後退時を精度よく検出できる。
（１５）上記（１４）に記載の電動車両の制御装置において、
ステップS3では、電動モータ1のモータ回転速度が後退を表す所定回転速度A1（第１の閾値）未満の場合に、第２制振制御トルク選択する。
よって、車両停止直後にモータ振動によって負回転が検出される場合であっても、不要に第２制振制御トルクに切り替えられることがなく、安定した制振制御を実現できる。
（１６）上記（１５）に記載の電動車両の制御装置において、
ステップS4では、第２制振制御トルクを選択しているときに、所定回転速度A1より大きな所定回転速度A2（第２の閾値）以上の場合は、第１制振制御トルクを選択する。
よって、頻繁に制振制御トルクが変更されることがなく、安定した制振制御を実現できる。

以上、本発明を実施するための形態を実施例に基づいて説明したが、本発明の具体的な構成は実施例に示した構成に限定されるものではなく、発明の要旨を逸脱しない範囲の設計変更等があっても本発明に含まれる。
例えば、実施例では、電動車両を例示して説明したが、エンジンと電動モータの両方を備えたハイブリッド車両であっても本発明を適用できる。また、実施例では、第１制振制御トルクを演算する際、従動輪側の回転速度に基づいて演算したが、駆動輪側の回転速度に基づいて演算してもよい。
（１７）上記（５）に記載の電動車両の制御装置において、車輪速センサ10の信号は、駆動輪側の回転速度に基づく。この場合、電動モータ1と駆動輪との間の捩じれ振動を効果的に抑制できる。

FL,FR 前輪（駆動輪）
RL,RR 後輪（従動輪）
1 電動モータ
2 減速機構
3 ディファレンシャルギア
4 ドライブシャフト
5 インバータ
6 車両コントローラ
7 アクセル開度センサ
8 レゾルバ
9 ブレーキコントローラ
10 車輪速センサ
11 CAN通信線（通信装置）
601 運転者要求駆動トルク演算部
602 車体速度推定部
603 第１制振制御トルク演算部
604 第２制振制御トルク演算部
605 選択部
606 駆動トルク指令値演算部

Claims

電動モータにより車輪を駆動する電動車両の制御装置であって、
前記電動車両の前進時にパルス信号である車輪速センサの信号と、回転方向を含む前記電動モータの回転速度を検出するモータ回転速度センサの信号との差分に基づく第１の演算方式により演算された制振制御トルクと、前記電動車両の後退時に前記モータ回転速度センサの信号に含まれる振動成分に基づく第２の演算方式により演算された制振制御トルクとを、選択的に出力する制振制御トルク演算部と、
要求された駆動トルクと前記制振制御トルクとに基づいて前記電動モータを駆動するモータトルク指令を演算するモータトルク指令演算部と、
を備えたことを特徴とする電動車両の制御装置。
請求項１に記載の電動車両の制御装置において、
前記電動車両のシフト位置がリバース位置の場合、前記制振制御トルク演算部は、前記第２の演算方式を用いることを特徴とする電動車両の制御装置。
請求項２に記載の電動車両の制御装置において、
前記制振制御トルク演算部は、前記電動モータの回転速度が後退を表す第１の閾値未満のときに、前記第２の演算方式を選択することを特徴とする電動車両の制御装置。
請求項３に記載の電動車両の制御装置において、
前記制振制御トルク演算部は、前記第２の演算方式を選択しているときに、前記モータ回転速度センサの信号が前記第１の閾値より大きな第２の閾値以上になったときは、前記第１の演算方式を選択することを特徴とする電動車両の制御装置。
請求項４に記載の電動車両の制御装置において、
前記車輪速センサの信号は、従動輪側の回転速度に基づくことを特徴とする電動車両の制御装置。
請求項４に記載の電動車両の制御装置において、
前記車輪速センサの信号は、駆動輪側の回転速度に基づくことを特徴とする電動車両の制御装置。
請求項１に記載の電動車両の制御装置において、
前記第１の演算方式と前記第２の演算方式との間の切り替えは、切り替え後の制振制御トルクに徐々に近づくように行うことを特徴とする電動車両の制御装置。
請求項７に記載の電動車両の制御装置において、
前記切り替え後の制振制御トルクに徐々に近づけるときに、前記切り替え後の制振制御トルクの変化分を補償しつつ近づけることを特徴とする電動車両の制御装置。
電動モータにより車輪を駆動する電動車両の制御システムであって、
パルス信号である車輪速の信号を検出する車輪速センサと、
前記電動車両の前進時に前記車輪速センサの信号と、回転方向を含む前記電動モータの回転速度を検出するモータ回転速度センサの信号との差分に基づく第１の演算方式により演算された制振制御トルクと、前記電動車両の後退時に前記モータ回転速度センサの信号に含まれる振動成分に基づく第２の演算方式により演算された制振制御トルクとを、選択的に出力する制振制御トルク演算部と、
前記電動車両に要求される駆動トルクを演算する要求駆動トルク演算部と、
前記駆動トルクと、前記制振制御トルクとに基づいて前記電動モータを駆動するモータトルク指令を演算するモータトルク指令演算部と、
を備えたことを特徴とする電動車両の制御システム。
電動モータにより車輪を駆動する電動車両の制御方法であって、
前記電動車両の前進時にパルス信号である車輪速センサの信号と、回転方向を含む前記電動モータの回転速度を検出するモータ回転速度センサの信号との差分に基づく第１の演算方式により演算された制振制御トルクと、前記電動車両の後退時に前記モータ回転速度センサの信号に含まれる振動成分に基づく第２の演算方式により演算された制振制御トルクとを、選択的に出力する制振制御トルク演算ステップと、
前記電動車両に要求される駆動トルクと、前記制振制御トルクとに基づいて前記電動モータを駆動するモータトルク指令を演算するモータトルク指令演算ステップと、
を備えたことを特徴とする電動車両の制御方法。