JP6373800B2 - 圧延制御装置、圧延制御方法および圧延制御プログラム - Google Patents

Description

本発明は、圧延制御装置、圧延制御方法および圧延制御プログラムに関する。

被圧延材の巻出しおよび巻取りにテンションリールを用いる圧延機においては、テンションリールをトルク一定制御（電流一定制御）により動作させている。テンションリールをトルク一定制御する場合の問題点として、圧延機入側、出側の張力が変動すると、それを抑制するためにテンションリール速度変動が発生し、圧延機入側板速度が変化するため、出側板厚変動が発生する事があげられる。

この対策として、テンションリール速度を操作端とする張力制御において、テンションリールを速度一定制御で動作させ、出側板厚変動を抑制するため、一定範囲の張力変動を許容することが行われている（例えば、特許文献１参照）。

また、圧延された被圧延材の板厚に基づいて被圧延材の搬送速度を制御すると共に、圧延機のロールギャップの制御により被圧延材の張力を制御し、テンションリール及び圧延機の回転のいずれかに基づいて被圧延材の搬送側を制御する方法が提案されている（例えば、特許文献２参照）。これにより、例えばテンションリールの慣性モーメントが高く制御応答が悪い場合の制御を安定させることが出来る。

特開２０１０−２４０６６２号公報 特開２０１４−１１３６２９号公報

シングルスタンド圧延機においては、圧延機の入側張力、出側張力および出側板厚を制御する必要が有り、入側テンションリール速度、出側テンションリール速度、圧延機のロールギャップが制御操作端となる。そして、入側張力を制御するための制御操作端としてロールギャップが、出側板厚の制御操作端として入側テンションリール速度が、出側張力の制御操作端として出側テンションリール速度が、夫々用いられる場合がある。

圧延における基本的な原理として、マスフロー一定側がある。これは、圧延機に流入する被圧延材の体積と流出する被圧延材の体積は一定であるということに基づく法則である。この法則に従えば、入側板厚、出側板厚が一定で有る場合、入側板速、出側板速も一定である。換言すると、入側テンションリール速度と出側テンションリール速度も一定である。

出側板速と圧延機のロール速度の比率を先進率、入側板速と圧延機のロール速度の比率を後進率と呼ぶが、圧延状態によって先進率、後進率は変動する。先進率、後進率が変動すると、圧延機の出側板速、入側板速が変動し、入側張力および出側張力が変動する。

上述したように、出側張力の制御操作端として出側テンションリール速度が用いられている場合、出側張力が変動すると、出側張力制御が出側テンションリール速度を操作するため、マスフロー一定則に従って出側板厚変動が発生する。

前記特許文献１においては、張力変動を予め定めた範囲で許容しテンションリール速度操作を最小限に抑える事でこれを防止する事が行われているが、加減速等により張力変動が許容範囲を超えて発生した場合は出側板厚変動が発生してしまう。

圧延機の入出側の被圧延材にかかる張力は、操業の安定性にとって重要であり、張力が大きく変動すると圧延状態が不安定となり、被圧延材の蛇行や形状不良に起因する板破断が発生する。従って、特許文献１に開示されたような張力変動を許容することによる解決方法は、可能な限り用いるべきではない

本発明において解決すべき課題は、被圧延材の出側張力の変動を被圧延材の出側テンションリール速度によって制御する場合に、被圧延材の出側板厚に対する影響を抑制することにある。

本発明は例えば特許請求の範囲に記載の構成を採用する。本願は上記課題を解決する構成要素を複数含んでいるが、その一例を挙げるならば、圧延機による圧延のために圧延機に挿入される被圧延材の搬送速度を、圧延された被圧延材の板厚に基づいて制御し、圧延機から送り出される被圧延材の搬送速度を、圧延機から送り出される被圧延材の張力に基づいて制御し、圧延機から送り出される被圧延材の搬送速度の制御に際して、圧延機に挿入される被圧延材の搬送速度を制御するための非干渉制御量を生成して出力することを特徴とする。
また本願は、上記に加え、圧延機による被圧延材の圧延状態に基づき、非干渉制御量を生成して出力させることを判断することを特徴とする。
本願は、上記に加え、圧延機から送り出される被圧延材の張力の変動量が所定の許容範囲を超えた場合に、圧延機から送り出される被圧延材の搬送速度を制御し、圧延機から送り出される被圧延材の張力の変動量が所定の許容範囲を超えたことにより圧延機から送り出される被圧延材の搬送速度が制御される際に、非干渉制御量を生成して出力することを特徴とする。

本発明によれば、被圧延材の出側張力の変動を被圧延材の出側テンションリール速度によって制御する場合に、被圧延材の出側板厚に対する影響を抑制することができる。尚、上記した以外の課題、構成及び効果は、以下の実施形態の説明により明らかにされる。

本発明の実施形態に係る圧延機及び圧延制御装置の全体構成を示す図である。 圧延機の作業ロール間における中立点変動及び圧延の基本式を示す図である。 本発明の実施形態に係るシミュレーションにおける先進率、後進率の変動態様を示す図である。 中立点変動が発生した場合において、張力制御を行わない場合の圧延シミュレーション結果を示す図である。 中立点変動が発生した場合において、ロールギャップによる入側張力制御を行う場合の圧延シミュレーション結果を示す図である。 中立点変動が発生した場合において、ロールギャップによる入側張力制御及び出側ＴＲ速度による出側張力制御を行う場合の圧延シミュレーション結果を示す図である。 中立点変動が発生した場合において、入側ＴＲ速度による入側張力制御、出側ＴＲ速度による出側張力制御及び圧下板厚制御を行う場合の圧延シミュレーション結果を示す図である。 中立点変動が発生した場合において、ロールギャップによる入側張力制御及び出側ＴＲ速度による出側張力制御を行うと共に、出側張力非干渉を行う場合の圧延シミュレーション結果を示す図である。 入側ＴＲ速度及び出側ＴＲ速度について、圧延機ロール速度に対して同一方向に偏差が発生した場合において、張力制御を行わない場合の圧延シミュレーション結果を示す図である。 入側ＴＲ速度及び出側ＴＲ速度について、圧延機ロール速度に対して同一方向に偏差が発生した場合において、入出側張力制御及び板厚制御を行う場合の圧延シミュレーション結果を示す図である。 入側ＴＲ速度及び出側ＴＲ速度について、圧延機ロール速度に対して同一方向に偏差が発生した場合において、入出側張力制御及び板厚制御を行うと共に、出側張力非干渉制御を行う場合の圧延シミュレーション結果を示す図である。 入側ＴＲ速度及び出側ＴＲ速度について、圧延機ロール速度に対して反対方向に偏差が発生した場合において、張力制御を行わない場合の圧延シミュレーション結果を示す図である。 入側ＴＲ速度及び出側ＴＲ速度について、圧延機ロール速度に対して反対方向に偏差が発生した場合において、入出側張力制御及び板厚制御を行う場合の圧延シミュレーション結果を示す図である。 入側ＴＲ速度及び出側ＴＲ速度について、圧延機ロール速度に対して反対方向に偏差が発生した場合において、入出側張力制御及び板厚制御を行うと共に、出側張力非干渉制御を行う場合の圧延シミュレーション結果を示す図である。 本発明の実施形態に係る板厚制御及び張力制御の機能構成を示す図である。 本発明の実施形態に係る最適制御方法選択装置の機能構成を示す図である。 本発明の実施形態に係る最適制御方法決定装置の動作例を示す図である。 本発明の実施形態に係る最適制御方法決定装置の動作例を示す図である。 本発明の実施形態に係る制御方法のデータベースを示す図である。 本発明の実施形態に係る制御出力選択装置の内部機能を示す図である。 本発明の実施形態に係る出側補正判定装置の機能構成を示す図である。 本発明の実施形態に係る圧延制御装置のハードウェア構成を示す図である。

以下、被圧延材の巻出しおよび巻取りにテンションリールを用いる代表的な圧延機であるシングルスタンド圧延機を例に本発明の詳細を説明する。図１は、本実施形態に係るシングルスタンド圧延機Ｓ１００のの制御構成を示すブロック図である。

本実施形態に係るシングルスタンド圧延機Ｓ１００は、圧延機１の圧延方向(図１中、矢印で示す)に対して圧延機１の入側に、被圧延材ｕを供給して圧延機１に挿入させる入側テンションリール２（以下、入側ＴＲ２と称す）を有し、出側に、圧延機１で圧延された被圧延材ｕを巻き取る出側テンションリール３(以下、出側ＴＲ３と称す）を有している。

入側ＴＲ２および出側ＴＲ３は、それぞれ電動機にて駆動され、この電動機と電動機を駆動制御するための装置として、それぞれ入側ＴＲ制御装置６６および出側ＴＲ制御装置８６が設置されている。この構成により、シングルスタンド圧延機Ｓ１００における圧延は、入側ＴＲ２から巻き出された被圧延材ｕを圧延機１で圧延した後、出側ＴＲ３で巻き取ることにより行われる。

圧延機１には、上作業ロールＲｓ１と下作業ロールＲｓ２とのロール間の間隔であるロールギャップを変更することで、被圧延材ｕの圧延後の板厚(製品板厚)または被圧延材ｕにかかる張力を制御するためのロールギャップ制御装置７と、圧延機１の速度(上・下作業ロールＲｓ１、Ｒｓ２の周速度)を制御するためのミル速度制御装置４が設置されている圧延時、圧延速度設定装置１０より速度指令がミル速度制御装置４に対して出力され、ミル速度制御装置４は、圧延機１の速度（上・下作業ロールＲｓ１、Ｒｓ２の周速度）を一定とするような制御を実施する。

圧延機１の入側（図１の圧延機１の左側）、出側（図１の圧延機１の右側）では、被圧延材ｕに張力をかけることで圧延を安定かつ効率的に実施する。そのために必要な張力を計算するのが、入側張力設定装置１１および出側張力設定装置１２である。また、入側張力電流変換装置１５および出側張力電流変換装置１６は、入側張力設定装置１１及び出側張力設定装置１２にて計算された入側および出側張力設定値に基づき、入側および出側の設定張力を被圧延材ｕに加えるために入側ＴＲ２および出側ＴＲ３のそれぞれの電動機の必要な電動機トルクを得るための電流値を求め、それぞれの電流値を入側ＴＲ制御装置６６および出側ＴＲ制御装置８６に与える。

入側ＴＲ制御装置６６および出側ＴＲ制御装置８６では、それぞれ与えられた電流となるように電動機の電流を制御し、入側ＴＲ２および出側ＴＲ３に与えられるそれぞれの電動機トルクにより被圧延材ｕに所定の張力を与える。入側張力電流変換装置１５、出側張力電流変換装置１６は、ＴＲ（テンションリール）機械系およびＴＲ（テンションリール）制御装置のモデルに基き張力設定値となるような電流設定値（電動機トルク設定値）を演算する。

ただし、この制御モデルは誤差を含むため、圧延機１の入側および出側に設置された入側張力計８および出側張力計９で測定された実績張力を用いて、入側張力制御１３および出側張力制御１４により張力設定値に補正を加えて、入側張力電流変換装置１５、出側張力電流変換装置１６に付与する。これにより、入側張力電流変換装置１５、出側張力電流変換装置１６が入側ＴＲ制御装置５および出側ＴＲ制御装置６へ設定する電流値を変更する。

また、被圧延材ｕの板厚は製品品質上重要であるため、板厚制御が実施される。一般的な制御態様として、入側ＴＲ２、出側ＴＲ３をトルク一定制御（電流一定制御）で動作ささせ、トルク一定処理により圧延機入側の張力制御を行う場合がある。この場合、被圧延材の板厚が薄く、圧延速度が高速である場合、圧延機出側板厚が長周期で振動する現象が発生する。そのような現象が発生する場合には、テンションリールを速度一定制御で運転し、入側ＴＲ２の速度を操作端とする板厚制御が行われる。

出側ＴＲ３は、圧延機の出側張力を制御するために用いられるが、これについても、トルク一定制御で動作させると、出側張力の実績に応じて速度が変動し、マスフロー一定則より出側板厚変動の原因となる。そのため、出側ＴＲ３も速度一定制御で動作させ、出側ＴＲ３の速度を操作端とする出側張力制御が行われる。出側ＴＲ３については、入側ＴＲ２を速度一定制御で動作させる場合は、速度一定制御で動作させ、トルク一定制御で動作させる場合は、トルク一定制御で動作させる。

ここで、圧延における中立点と先進率、後進率の関係について、図２を参照して説明する。圧延は、上作業ロールＲｓ１と下作業ロールＲｓ２の間を、被圧延材ｕを通すことにより行われる。その時、被圧延材ｕと上下作業ロールＲｓ１、Ｒｓ２との間では、スリップが発生し、ロール速度と被圧延材ｕの速度が一致する点（中立点）が作業ロールと被圧延材の接触する領域に１つ発生する。

被圧延材ｕと上下作業ロールＲｓ１、Ｒｓ２との間で発生するスリップとは即ち、被圧延材が押しつぶされて伸びることにより、被圧延材の表面が上下作業ロールＲｓ１、Ｒｓ２に対して滑ることである。その際、上下作業ロールＲｓ１、Ｒｓ２によって被圧延材が押しつぶされる力が最も加わる位置においては被圧延材の表面が上下作業ロールＲｓ１、Ｒｓ２に対して停止した状態となる。この点が中立点である。

作業ロールと被圧延材の接触開始点における搬送速度が入側速度Ｖ_ｅとなる。また、作業ロールと被圧延材の接触終了点における搬送速度が出側速度Ｖ_ｏとなる。先進率ｆは、出側速度Ｖ_ｏと中立点速度Ｖ_Ｒの比（Ｖ_ｏ／Ｖ_Ｒ）から１を減算したものであり、後進率ｂは入側速度Ｖｅと中立点速度Ｖ_Ｒの比（Ｖ_ｅ／Ｖ_Ｒ）より１を減算したものである。

圧延の基本式として、マスフロー一定則、入側張力式、出側張力式がある。出側速度Ｖ_ｏと出側ＴＲ速度Ｖ_ＤＴＲが一致していると、出側張力式から出側張力は一定値となる。入側についても同様である。また、入側板厚、出側板厚が経時的に変化せず一定であれば、入側速度Ｖ_ｅと出側速度Ｖ_ｏの比率は一定となる。

中立点の位置は圧延条件により変化する。例えば、圧延速度が変化したり、摩擦係数や変形抵抗の変化、入側出側の張力変化により変動する。図２に示すように、中立点の位置が、中立点Ａから中立点Ｂに変化した場合、被圧延材のうち、出側に延ばされる部分が少なくなり、入側に延ばされる部分が多くなる。即ち、先進率ｆは小さくなり、後進率ｂは大きくなる。

中立点位置は作業ロールと被圧延材の速度が一致した点である。そのため、中立点がＡからＢに変化した前後において圧延速度が同一であれば、後進率ｂが大きくなった分、入側速度が遅くなる。また、先進率ｆが小さくなった分、出側速度が遅くなる。尚、圧延速度は作業ロール速度に等しい。

そして、中立点Ａにおいて夫々の値について圧延の基本式が成立していたことに対して、中立点Ｂに中立点が移動したため、入側ＴＲ速度Ｖ_ＥＴＲ、出側ＴＲ速度Ｖ_ＤＴＲが変化することとなる。具体的に、後進率ｂが大きくなったことにより入側速度Ｖｅが入側ＴＲ速度Ｖ_ＥＴＲよりも小さくなり、結果的に入側張力Ｔ_ｂが小さくなる。また、先進率ｆが小さくなったことにより出側速度Ｖ_ｏが出側ＴＲ速度Ｖ_ＤＴＲよりも小さくなり、結果的に出側張力Ｔ_ｆが大きくなる。

また、中立点位置は、入側張力、出側張力によっても変化する。出側張力が上昇し入側張力が減少すると、中立点位置は中立点Ａの方向に移動する。つまり、入側張力、出側張力が変化することで入出側ＴＲ速度が同じであっても、圧延現象が中立点位置を中立点Ｂにもどし、同じ入側速度、出側速度、入側板厚、出側板厚を維持することができる。

図２に示すように中立点Ａから中立点Ｂへ中立点が変動するような外乱が加わった場合の出側板厚、入側張力、出側張力のシミュレーション結果について説明する。中立点が変動するような外乱とは、例えば圧延機ロールと被圧延材との摩擦条件が変わるような外乱である。具体的には、ロール速度の変更や、圧延機ロールと被圧延材との間に供給される潤滑油の濃度の変更である。尚、中立点の変動に応じた後進率の変動は、図３に示すように、入側板厚、出側板厚から決定される比率に従って変動するものとしている。

図４は、入側張力制御及び出側張力制御を行わない場合のシミュレーション結果である。また、図４においては、外乱として与えられた中立点位置の変動予測値を細い点線で、実際の中立点位置の実績を太い点線で示している。張力制御を実施しない場合、前述したような圧延現象により、入側張力が減少し、出側張力が増大することで中立点位置変動を抑制し、出側板厚は変化しない。従って、ある程度の張力変動であれば、それを許容することにより、出側板厚の変動を抑えることが出来る。

図５は、ロールギャップによる入側張力制御のみを行う場合のシミュレーション結果である。入側張力制御により図４の態様よりも入側張力の減少が抑えられ、中立点位置の変動抑制効果がなくなる。その分、出側張力が大きく変化することによりって中立点位置の変動が抑制される。その結果、出側板厚はほとんど変動しない。

図５の場合、出側板厚変動は抑えられているが、出側張力変動が図４の場合よりも大きくなり、圧延動作を安定して行うことが困難となる。従って、図５の態様は実用性に問題がある。

図６は、図５の制御に加えて、出側ＴＲ速度による出側張力制御を加えた場合のシミュレーション結果である。入側張力の減少に加えて出側張力の減少も抑えられた結果、中立点変動が抑制されず、出側板厚変動となってあらわれる。出側張力の増大に対しては、出側ＴＲ速度が原則制御されて張力が維持される。その結果、出側板速が減速するため、マスフロー一定則に従って出側板厚は増大する。

出側板厚制御を入側ＴＲの速度により実施している場合、圧下張力制御は、入側張力が減少することからロールギャップを開くように制御する。これにより入出側の張力は上昇し、かつ出側板厚は増大する。また板厚制御は入側ＴＲ速度を下げて出側板厚を薄くしようとする。このため、張力制御と板厚制御が干渉し、出側板厚変動が発生する。

図７は、出側板厚をロールギャップにより制御する場合のシミュレーション結果である。この場合、入側張力は入側ＴＲ２の速度により、出側張力は出側ＴＲ３の速度により制御される。入側張力が減少すると、入側ＴＲ速度が下げられる。これにより、マスフロー一定則に従って出側板厚が薄くなる。同時に、板厚制御によってロールギャップが狭められる。

その結果、入出側の張力が減少し、出側板厚は薄くなる。このため、張力制御と板厚制御の干渉がほとんど発生せず、出側板厚変動はほとんど発生しない。しかしながら、板厚が薄く圧延速度が速い場合、ロールギャップによる板厚制御の影響が非常に弱くなるため、図７の態様は実質的に利用できない。

このように、入側ＴＲ速度を操作する板厚制御を実施している場合、出側張力制御が出側ＴＲ速度を操作すると、板厚制御と張力制御が干渉して、出側板厚変動が発生する。これは、出側張力に基づく出側ＴＲ速度制御、出側板厚に基づく入側ＴＲ速度制御、入側張力に基づくロールギャップ制御が夫々別個に動作しているために発生する問題である。

このような問題を回避するため、出側張力制御によって出側ＴＲ速度が制御される際、マスフロー一定則が保存されるように入側ＴＲ速度を補正することが本実施形態に係る要旨の１つである。以降、このような補正制御を、「出側張力非干渉制御」と呼ぶ。このよな制御により、出側板厚変動が抑制されるだけでなく、入側張力変動も抑制する事ができ、圧延動作の安定性を保ったうえで、板厚精度を向上することが可能となる。

図８は、図６の態様に対して出側張力非干渉制御を適用した場合のシミュレーション結果である。図８に示すように、出側板厚変動が抑制されると共に、入側張力変動も抑制される。

圧延機の加減速時に発生する板厚、張力変動の要因としては、上述した中立点変動の他、入側ＴＲと出側ＴＲ、圧延機の作業ロール速度の揃速性が不良で有る場合も考えられる。このような現象は、例えば圧延機１の作業ロールを回転駆動するミルモータと、入側ＴＲ２、出側ＴＲ３を夫々回転駆動するテンションリールモータとの特性の違いにより、圧延速度を加減速する場合に発生することがある。この場合、図３に示すように、マスフロー一定則より決定される圧延機の入側速度、出側速度に対する偏差として、入側ＴＲ速度偏差ΔＶ_ＥＴＲ、出側ＴＲ速度偏差ΔＶ_ＤＴＲを与える。

図９は、入側ＴＲ速度偏差ΔＶ_ＥＴＲ、出側ＴＲ速度偏差ΔＶ_ＤＴＲが同一方向に変動した場合のシミュレーション結果である。この場合、上述したように中立点変動が発生した場合と同様の挙動となり、入側張力と出側張力が逆方向に変動する。

図１０は、図９の態様において、入側圧下張力制御、出側ＴＲ速度張力制御、入側ＴＲ速度板厚制御を実施した場合のシミュレーション結果である。図１０に示すように、制御系が干渉する事で、出側板厚変動が発生する。

図１１は、図１０の態様において出側張力非干渉制御を行った場合のシミュレーション結果である。図１１に示すように、出側張力非干渉制御により、出側板厚変動を抑えることが可能である。

図１２は、入側ＴＲ速度偏差ΔＶ_ＥＴＲ、出側ＴＲ速度偏差ΔＶ_ＤＴＲが逆方向に変動した場合のシミュレーション結果である。この場合、マスフロー一定則より、出側板厚変動が発生する。図１３は、図１２の態様において、入側圧下張力制御、出側ＴＲ速度張力制御、入側ＴＲ速度板厚制御を実施した場合のシミュレーション結果である。図１３に示すように、出側板厚変動は抑制されるが、まだ大きいことがわかる。

図１４は、図１３の態様において出側張力非干渉制御を実施した場合のシミュレーション結果である。図１４に示すように、出側板厚変動が抑えられていることがわかる。ただし、この場合、出側張力非干渉制御の出力を図１２の場合とは逆方向とする必要がある。

図４から図１４に示すシミュレーションをまとめると、中立点変動の場合、入側ＴＲ速度及び出側ＴＲ速度が同一方向に変動する。従って、出側張力非干渉制御の方向は出側ＴＲ速度の制御方向と同方向となる。

他方、入側ＴＲと出側ＴＲ、圧延機の作業ロール速度の揃速性の不良の場合、入側ＴＲ速度偏差ΔＶ_ＥＴＲ、出側ＴＲ速度偏差ΔＶ_ＤＴＲの方向に応じた制御が必要となる。入側ＴＲ速度偏差ΔＶ_ＥＴＲ、出側ＴＲ速度偏差ΔＶ_ＤＴＲの方向が同一である場合、出側張力非干渉制御の方向は出側ＴＲ速度の制御方向と同方向となる。また、入側ＴＲ速度偏差ΔＶ_ＥＴＲ、出側ＴＲ速度偏差ΔＶ_ＤＴＲの方向が逆である場合、出側張力非干渉制御の方向は出側ＴＲ速度の制御方向と逆方向となる。

従って、出側板厚および出側張力の変化方向により非干渉制御の補正方向を変更する事で、いずれの外乱に対しても出側板厚変動を抑制するように制御する事が可能である。換言すると、出側張力非干渉制御を行う場合、制御の方向を外乱の態様に応じて変更する必要が有る。

圧延設備においては、多様な材質の被圧延材を、多様な板厚に圧延しており、また圧延速度も多様である。従って、圧延状態に応じて、出側板厚および入側張力制御を安定に実施できる、以下の３種類の場合が発生する。
Ａ）ロールギャップを操作する板厚制御と、トルク一定制御で運転する入側ＴＲによる入側張力制御、トルク一定制御で運転する出側ＴＲによる出側張力制御。
Ｂ）ロールギャップを操作する板厚制御と、速度一定制御で運転する入側ＴＲの速度を操作する速度張力制御、速度一定制御で運転する出側ＴＲの速度を操作する出側速度張力制御。
Ｃ）ロールギャップを操作する圧下張力制御と、速度一定制御で運転する入側ＴＲの速度を操作する速度板厚制御、速度一定制御で運転する出側ＴＲの速度を操作する出側速度張力制御。

圧延機の板厚制御および張力制御を安定に実施するためには、圧延状態に応じて、上記３種の制御を切替えて使用する必要がある。本実施形態に係るシングルスタンド圧延機Ｓ１００は、そのような制御を実現するための構成を有する。

図１に示す出側板厚計１７で検出した出側板厚偏差Δｈを用いて、圧下板厚制御６１によりロールギャップへの操作指令ΔΔＳ_ＡＧＣを生成し、速度板厚制御６２により入側ＴＲ速度への操作指令ΔΔＶ_ＡＧＣを生成する。また、入側張力計８で測定した入側張力実績と、入側張力設定装置１１で設定した入側張力設定との偏差（入側張力偏差）ΔＴ_ｂを用いて、速度張力制御６３により入側ＴＲ速度への操作指令ΔΔＶ_ＡＴＲを生成し、圧下張力制御６４によりロールギャップへの操作指令ΔΔＳ_ＡＴＲを生成する。

また、入側ＴＲ２が、トルク一定制御で運転している場合については、入側張力設定装置１１による入側張力設定値に、入側張力実績と入側張力設定値との偏差により入側張力設定値を操作する入側張力制御１３からの制御出力を加えたものを、入側ＴＲ２への電流指令に入側張力電流変換装置１５により変換して、入側ＴＲ制御装置６６への電流指令を作成する。

制御方法選択装置７０は、圧延状態に応じて、上述したＡ）、Ｂ）、Ｃ）のいずれの制御方法を適用すれば最も出側板厚変動、入側張力変動を低減可能かを選択し、選択結果に基づきロールギャップ制御装置７に対してロールギャップ操作指令を出力する。入側ＴＲ速度を操作する場合は、入側ＴＲ速度指令装置６５に速度操作指令を出力する。入側ＴＲ速度指令装置６５においては、基準速度設定装置１９より出力される入側ＴＲ基準速度と、制御方法選択装置７０よりの入側ＴＲ速度変更量より入側ＴＲ速度指令を作成し、入側ＴＲ制御装置６６に出力する。

入側ＴＲ制御装置６６においては、電流指令に応じてトルク一定制御（電流一定制御）を行う運転モードと、速度指令に応じて速度一定制御を行う運転モードを持ち、制御方法選択装置７０からの指令に応じて切替えて運転する。

図１５に、圧下板厚制御６１、速度板厚制御６２、速度張力制御６３、圧下張力制御６４のブロック図の一例を示す。これらは、各制御構成の一例であり、これ以外の方法を用いて制御系を構成することも可能である。例えば、図１５の例では、各制御系は積分制御（I制御）となっているが、比例積分（ＰＩ制御）または、比例積分微分制御（ＰＩＤ制御）とすることもできる。

圧下板厚制御６１は、出側板厚実績ｈ_ｆｂと出側板厚設定値ｈ_ｒｅｆとの差である出側板厚偏差Δｈ＝ｈ_ｆｂ−ｈ_ｒｅｆを入力とし、入力された出側板厚偏差に調整ゲインおよび出側板厚偏差からロールギャップへの変換ゲインをかけたものを積分する積分制御（Ｉ制御）で構成される。積分後の出力と、前回値との偏差をとって、制御出力ΔΔＳ_ＡＧＣとする。

また、速度板厚制御６２は、出側板厚偏差Δｈを入力とし、入力された出側板厚偏差に調整ゲインおよび出側板厚偏差から入側速度への変換ゲインをかけたものを積分する積分制御（Ｉ制御）で構成される。積分後の出力と、前回値との偏差をとって、以下の式（１）を制御出力とする。


ここで、Ｍは圧延機のミル定数、Ｑは被圧延材の塑性定数である。また、速度板厚制御の指令は、設定速度に対する速度変更比率として出力される。

圧下張力制御６４は、入側張力実績Ｔ_ｂｆｂｂと入側張力設定値Ｔ_ｂｒｅｆとの差である入側張力偏差ΔＴ_ｂ＝Ｔ_ｂｆｂｂ−Ｔ_ｂｒｅｆを入力とし、入力された入側張力偏差ΔＴ_ｂに調整ゲインおよび入側張力偏差ΔＴ_ｂからロールギャップへの変換ゲインをかけたものを積分する積分制御（Ｉ制御）で構成される。積分後の出力と、前回値との偏差をとって、制御出力ΔΔＳ_ＡＴＲとする。

また、速度張力制御６３は、入側張力偏差ΔＴ_ｂを入力とし、入力された入側張力偏差ΔＴ_ｂに調整ゲインおよび入側張力偏差ΔＴ_ｂから入側速度への変換ゲインをかけたものを積分する積分制御（Ｉ制御）で構成される。積分後の出力と、前回値との偏差をとって、以下の式（２）を制御出力とする。

出側速度張力制御８４は、出側張力偏差ΔＴ_ｆを入力とし、入力された出側張力偏差ΔＴ_ｆに調整ゲインおよび出側張力偏差ΔＴ_ｆから出側速度への変換ゲインをかけたものを積分する積分制御（Ｉ制御）で構成される。積分後の出力と、前回値との偏差をとって、以下の式（３）を制御出力とする。

図１６に、制御方法選択装置７０の概要を示す。制御方法選択装置７０は、最適制御方法決定装置７１および制御出力選択装置７２より構成される。最適制御方法決定装置７１にて、上述したＡ）、Ｂ）、Ｃ）のいずれの制御方法を用いて制御するかを決定し、制御出力選択装置７２において、圧下板厚制御６１、速度板厚制御６２、速度張力制御６３、圧下張力制御６４のいずれの出力を使用するか選択して、ロールギャップ制御装置７および入側ＴＲ速度指令装置６５、入側ＴＲ制御装置６６に制御指令を出力する。

上述した板厚制御、張力制御の干渉による出側板厚変動は、圧下による出側板厚制御利用時はほとんど発生しない。従って、上述した出側張力非干渉制御は、入側ＴＲ速度を操作端とする出側板厚制御、即ち上述したＣ）の制御方法において用いられる。

図１７に、最適制御方法決定装置７１の動作概要を示す。ここでは、ロールギャップ制御による入側張力への影響が大きい正状態では、制御方法Ｃ）を用いて圧下による張力制御、リール速度による板厚制御を行う。また、入側張力に基づいて入側ＴＲ速度を制御する入側張力抑制系の張力修正時定数が大きい場合は、制御方法Ｂ）により、圧下による板厚制御と、ＴＲ速度を操作する入側張力制御を行う。それ以外の場合は、従来より実施されている制御方法Ａ）を選択する。

３つの制御方法のいずれを選択するかは、以下によって決定する。被圧延材の鋼種、出側板厚および圧延速度により、最適制御方法は変化すると考えられることから、鋼種または出側板厚が変ったら、圧延速度を低速、中速、高速の３段階程度に分け、圧延中に該当する圧延速度になったら、ロールギャップをステップ状に変化させて入側張力および出側板厚の変化を調べる。この場合、ロールギャップ変更量は、被圧延材の製品品質に影響を与えない大きさで変化させれば、製品材の圧延中にも実施可能である。またロールギャップをステップ状に変化させる場合には、上述した制御方法Ａ）を選択しておく。

尚、本実施形態においては、図１７に示すように、低速、中速、高速の順で段階的に圧延速度を変化させている。これは、上述した３つの制御方法のいずれかを選択するために実行されるものである。しかしながら、実際に圧延操業を開始する場合においても、図１７に示すように段階的に圧延速度を上昇させる。従って図１７に示すような操作は、通常の圧延操業に併せて実施することが可能であり、生産性を低下させることなく実施可能である。

ロールギャップをステップ状に変化させた直後の入側張力変動量、出側板厚変動量を測定し、ロールギャップ制御による入側張力への影響係数とロールギャップ制御による出側板厚への影響係数のいずれが大きいかを判断する。また、入側張力に基づいて入側ＴＲ速度を制御する入側張力抑制系の応答時間は、ロールギャップをステップ状に動作させた場合の入側張力変化から判断する。

例えば、図１７に示すように、圧延速度に応じて低速、中速、高速の領域を定める。この定め方は、最高速度までを３等分しても良いし、その他適当な基準により分割する。圧延速度がそれらの領域に入ったら、ロールギャップにステップ状の外乱を加える。ステップ状外乱を加えることで、入側張力および出側板厚が変動する。

次に、図１８に示すように、入側張力および出側板厚偏差の実績より、パラメータｄＴ_ｂ、ｄｈ、Ｔ_ｂＴを求める。これらのパラメータは、実績値の時間方向の変動状況より信号処理にて求めることができる。求めたパラメータｄＴ_ｂ、ｄｈ、Ｔ_ｂＴの大小関係から制御方法Ａ）、制御方法Ｂ）、制御方法Ｃ）を選択する。

制御方法Ａ）、制御方法Ｂ）、制御方法Ｃ）夫々の選択に際しては、図１８に示すように、上述したパラメータｄＴ_ｂ、ｄｈ、Ｔ_ｂＴに基づいて算出される値と、所定の閾値との比較により判断する。例えば、（ｄｈ／ｈ_ｒｅｆ）／（ｄＴ_ｂ／Ｔ_ｂｒｅｆ）によって算出される値が、所定の閾値である制御方法Ｃ）選択値以下である場合、制御方法Ｃ）が選択される。

また、Ｔ_ｂＴが所定の閾値である制御方法Ｂ）選択値以上である場合、制御方法Ｂ）が選択される。制御方法Ｃ）選択値、制御方法Ｂ）選択値については、過去の実績値や圧延機のシミュレーション等によりあらかじめ求めて設定しておくことが可能である。

この最適制御方法選択処理を、低速、中速、高速におけるステップ状変更１．、ステップ状変更２．、ステップ状変更３．について行うと、図１７に示す場合は、低速については制御方法Ａ）、中速については制御方法Ｂ）、高速については制御方法Ｃ）を最適制御方法として選択するという結果になる。

制御方法選択装置７０は、このような最適制御方法決定手順を実行し、求めた最適制御方法に制御方法を切り替える。この場合、制御方法Ａ）と制御方法Ｂ）および制御方法Ｃ）では、入側ＴＲの制御方法が異なるため、圧延操業中には切替できない場合もある。その場合は、制御方法Ａ）で圧延操業を継続し、次回同一鋼種、同一板幅の被圧延材が来た場合に制御方法を切り替えればよい。求めた最適制御方法は、被圧延材の鋼種、出側板厚および圧延速度を検索条件とするデータベースに記録し、次回同種の被圧延材を圧延する場合は、データベースに記録してある最適制御方法に従って制御する。

データベースのレコード例を図１９に示す。圧延設備によっては、圧延操業中に制御方法Ａ）と制御方法Ｂ）および制御方法Ｃ）の切替ができない場合があるが、制御方法Ａ）の代わりに制御方法Ｂ）を用いることも可能である。このようにすれば、低速では制御方法Ａ）であるが高速では制御方法Ｃ）が最適である被圧延材の場合、低速では制御方法Ｂ）、高速では制御方法Ｃ）を選択することで全速度域において安定かつ高精度な圧延が可能となる。

なお、上で述べた方法は最適制御方法の決定手順の一例であり、他の方法を用いることも可能である。例えば、圧延実績より、圧延現象モデルを用いてロールギャップ制御が出側板厚や入側張力に及ぼす影響の影響係数や、位置が和ＴＲ速度が出側板厚や入側張力に及ぼす影響の影響係数を数値的に求め、その大小関係から最適制御方法を選択する事も可能である。

図２０に、制御出力選択装置７２の動作概要を示す。制御出力選択装置７２においては、圧下板厚制御６１、速度板厚制御６２、速度張力制御６３、圧下張力制御６４、出側速度張力制御８４からの出力、最適制御方法決定装置７１からの制御方法選択結果、及び出側補正判定装置８８で決定された出側張力非干渉制御ゲインＧ_{ＤＴＲＩＣ}を入力として、ロールギャップ制御装置７、入側ＴＲ速度指令装置６５、入側ＴＲ制御装置６６、出側ＴＲ速度指令装置８５、出側ＴＲ制御装置８６へ制御指令を出力する。

図２０に示すように、制御出力選択装置７２においては、圧下板厚制御６１、速度板厚制御６２、速度張力制御６３、圧下張力制御６４、出側速度張力制御８４からの出力が、夫々ゲインコントローラ７３、７４、７５、７６、７７に入力されている。ゲインコントローラ７３〜７７は、圧下板厚制御６１、速度板厚制御６２、速度張力制御６３、圧下張力制御６４、出側速度張力制御８４夫々の出力にゲインをかけて出力する信号調整部である。ゲインコントローラ７３〜７７のゲインは、最適制御方法決定装置７１からの制御方法選択結果に基づいて調整される。

また、出側補正判定装置８８からの出力が、出側張力非干渉制御８９に入力されている。出側張力非干渉制御８９は、入側ＴＲ速度指令装置６５への制御指令を調整するための調整信号を生成する。

制御方法Ａ）選択の場合は、圧下板厚制御６１からの出力を積分処理してロールギャップ制御装置７に出力する。また、入側ＴＲ制御装置６６及び出側ＴＲ制御装置８６に対して、トルク一定制御モード選択を出力する。

そのため、最適制御方法決定装置７１による制御方法選択結果により、ゲインコントローラ７４〜７７のゲインがゼロに設定されると共に、ゲインコントローラ７３のゲインが調整され、圧下板厚制御６１からの出力が積分処理部９０によって積分処理されるように設定される。また、最適制御方法決定装置７１による制御方法選択結果により、入側ＴＲ制御装置６６、出側ＴＲ制御装置８６に対して、トルク一定制御モード選択が出力される。

制御方法Ｂ）選択の場合は、圧下板厚制御６１からの出力を積分処理してロールギャップ制御装置７に出力すると共に、速度張力制御６３からの出力を積分処理して入側ＴＲ速度指令装置６５に出力する。また、出側速度張力制御８４からの出力を積分処理して出側ＴＲ速度指令装置８５に出力する。

そのため、最適制御方法決定装置７１による制御方法選択結果により、ゲインコントローラ７４、７５のゲインがゼロに設定されると共に、ゲインコントローラ７３、７６、７７のゲインが調整され、圧下板厚制御６１からの出力が積分処理部９０によって積分処理されるように設定される。また、速度張力制御６３からの出力が積分処理部９１によって積分処理されるように設定される。更に、出側速度張力制御８４からの出力が積分処理部９３によって積分処理されるように設定される。

制御方法Ｃ）選択の場合は、速度板厚制御６２からの出力を積分処理して入側ＴＲ速度指令装置６５に出力するとともに、圧下張力制御６４からの出力を積分処理してロールギャップ制御装置７に出力する。また、出側速度張力制御８４からの出力を積分処理して出側ＴＲ速度指令装置８５に出力する。

そのため、最適制御方法決定装置７１による制御方法選択結果により、ゲインコントローラ７３、７６のゲインがゼロに設定されると共に、ゲインコントローラ７４、７５、７７のゲインが調整され、圧下張力制御６４からの出力が積分処理部９０によって積分処理されると共に速度板厚制御６２からの出力が積分処理部９１によって積分処理されるように設定される。

即ち、圧下張力制御６４から積分処理部９０を経てロールギャップ制御装置７につながる制御パスがロールギャップ制御部として機能する。また、速度板厚制御６２から積分処理部９１を経て入側ＴＲ速度指令装置６５につながる制御パスが速度制御部として機能する。

また、出側速度張力制御８４からの出力が積分処理部９３によって積分処理されて出側ＴＲ速度指令装置８５に入力されると共に、出側張力非干渉制御８９において積分処理され、積分処理部９１に入力されるように設定される。そのため、出側補正判定装置８８は、出側張力非干渉制御８９において、積分処理部９３からの信号に乗ずるゲインを設定する。即ち、出側速度張力制御８４から積分処理部９３を経て出側ＴＲ速度指令装置８５につながる制御パスが出側速度制御部として機能する。

出側張力非干渉制御８９においては、出側速度張力制御８４から、出側ＴＲ速度指令装置８５への出力である１＋（ΔＶ_ＤＴＲ）／（Ｖ_ＤＴＲ）の差分に、出側補正判定装置８８での判定結果である出側張力非干渉制御ゲインＧ_{ＤＴＲＩＣ}を乗算したものを積分する。これにより、出側張力非干渉制御８９は、以下の式（４）によって表される出側張力非干渉制御出力を決定する。

上記式（４）によって表される出側張力非干渉制御出力は、図２０に示すように、積分処理部９１における要素として用いられる。これにより、入側ＴＲ速度指令装置６５への制御出力には、出側速度張力制御８４によって出側ＴＲ速度指令装置８５に与えられる制御出力の内容が出側張力非干渉制御ゲインＧ_{ＤＴＲＩＣ}に応じて加味されることとなる。従って、上述したような出側張力非干渉制御が実現される。即ち、出側張力非干渉制御８９が、非干渉制御部として機能し、その出力が非干渉制御量として用いられる。また、出側補正判定装置８８が、出側補正判定部として機能する。

次に、図２１を用いて出側補正判定装置８８の動作について説明する。出側補正判定装置８８においては、圧延機出側板厚および出側張力の変化方向等、圧延機による被圧延材の圧延状態から出側張力非干渉制御８９の補正の要否を判定し、制御ゲインＧ_{ＤＴＲＩＣ}として制御方法選択装置７０に設定する。中立点変動や、入側ＴＲ、出側ＴＲの圧延機との揃速性変動は、圧延機の加減速時に発生する事から、出側補正判定装置８８は、圧延機のロール速度が変動したときのみ判定を実施し、ロール速度変動が無い場合は補正を実施しない。即ち、Ｇ_{ＤＴＲＩＣ}＝０となる。

圧延機ロール速度Ｖ_Ｒの時間変化量（前回値との偏差）を以下の式（５）で示す。

また、出側板厚ｈの時間変化量を、以下の式（６）で示す。

また、出側張力Ｔ_ｆの時間変化量を以下の式（７）で示す。

出側補正判定装置８８は、これらの値から図２１の圧延機ロール速度判断処理８８１、出側板厚判断処理８８２、出側張力判断処理８８３に示すようなメンバーシップ関数を用いて、圧延機ロール速度時間変化がプラス側に大きい度合ＶＲＰ、マイナス側に大きい度合ＶＲＭ、出側板厚時間変化がプラス側に大きい度合ＳＨＰ、マイナス側に大きい度合ＳＨＭ、出側張力時間変化がプラス側に大きい度合ＴＦＰ、マイナス側に大きい度合ＴＦＭをそれぞれ算出する。

以上それぞれの度合から、推論処理８８５において推論ルールを用いて推論を実施し、出側張力非干渉制御を実施したい度合ＤＴＲＩを算出する。ここで、ＤＴＲＩがプラスの場合は、出側ＴＲの操作方向と同方向に入側ＴＲ速度を補正する。また、ＤＴＲＩがマイナスの場合は、出側ＴＲの操作方向と逆方向に入側ＴＲ速度を補正する。

推論処理８８５は、圧延機ロール速度判断処理８８１から入力されるＶＲＭ、ＶＲＰに基づき、圧延機ロール速度が加速中若しくは減速中であることを判断する。そして、圧延機ロール速度が加減速中であれば、出側板厚判断処理８８２、出側張力判断処理８８３から夫々入力されるＳＨＰ、ＳＨＭ、ＴＦＰ、ＴＦＭの組み合わせに基づき、ＤＴＲＩを決定する。

例えば、図２１に示す推論ルール（ａ）の場合、圧延機ロールが加減速中である場合において、出側板厚がプラス側、出側張力がプラス側に変動している場合、出側張力制御の制御出力を同方向で入側ＴＲに補正したい度合が１．０である事を示す。図２１に示す推論ルールは一例であり、例えば圧延機速度時間変化がプラス側（加速側）、マイナス側（減速側）で同じとしているが、加速側または減速側で別個のルールとしても良い。

ＤＴＲＩが決定されると、最後に制御ゲイン設定８８６が、ＤＴＲＩより出側張力非干渉制御ゲインＧ_{ＤＴＲＩＣ}への変換を行う。一例であるが、図２５においては、ＤＴＲＩにデッドバンドを設けて_{ＧＤＴＲＩＣ}のゲインを±１．０に設定するようにしている。

加減速時に発生する出側板厚変動は、圧延機の機械構成（電動機や油圧圧下装置の応答等による圧延機と入側ＴＲ、出側ＴＲとの揃速性変動）や被圧延材の材質や圧延油（中立点変動の発生状況）等によって変化するが、同様の状況では同様の原因にて発生すると考えられる。従って、図２１に示すような方法で判定する必要は無く、被圧延材の材質、圧延スケジュール等を検索条件とするデータベースを作成し、データベースの検索結果に従って出側張力非干渉制御ゲインＧ_{ＤＴＲＩＣ}を決定しても良い。

上記で説明した出側補正判定装置８８の動作は、一例であり他の方法で出側張力制御から入側ＴＲへの速度補正要否を判定しても良い。例えば、出側板厚、出側張力のみでなく、入側張力の変動も含めて判定する方法等が考えられる。

図２０に示すような方法を用いることで、圧延操業中にでも例えば圧延速度に応じて、制御方法Ａ）、Ｂ）、Ｃ）を相互に切り替えることが可能である。また、出側張力非干渉制御が適用されることにより、出側張力制御が動作することにより発生する出側板厚変動が防止される。

入側ＴＲ速度指令装置６５においては、図１に示す基準速度設定装置１９において圧延機入側後進率ｂを考慮して生成された入側ＴＲ速度Ｖ_ＥＴＲを取得する。そして、入側ＴＲ速度指令装置６５は、制御方法選択装置７０からの制御指令及び上述したように取得した入側ＴＲ速度Ｖ_ＥＴＲを用いて入側ＴＲ速度指令Ｖ_{ＥＴＲｒｅｆ}を作成し、入側ＴＲ制御装置６６に出力する。

基準速度設定装置１９は、オペレータの手動操作により圧延速度設定装置１０にて決定された圧延機速度Ｖ_ＭＩＬＬより、圧延機入側後進率ｂを考慮して入側ＴＲ速度Ｖ_ＥＴＲを決定する。

入側ＴＲ制御装置６６は、入側ＴＲ速度指令装置６５からの入側ＴＲ速度指令Ｖ_{ＥＴＲｒｅｆ}と、入側張力電流変換装置１５からの電流指令Ｉ_{ＥＴＲｓｅｔ}、制御方法選択装置７０からのトルク一定制御モードを入力として、入側ＴＲ２への電流を出力とする。ここで、入側ＴＲ２は、ＴＲの機械装置とそれを動かすための電動機より構成されており、入側ＴＲ２への電流とは、電動機への電流を示している。

入側ＴＲ制御装置６６は、速度指令Ｖ_{ＥＴＲｒｅｆ}と速度実績Ｖ_{ＥＴＲｆｂ}を一致させるように電流指令を作成する速度制御機能と、作成された電流指令Ｉ_{ＥＴＲｓｅｔ}と入側ＴＲ２の電動機に流れる電流Ｉ_{ＥＴＲｆｂ}が一致するように制御する電流制御機能とを含む。トルク一定制御モードが選択された場合は、入側張力電流変換装置１５からの入側ＴＲ電流設定値Ｉ_{ＥＴＲｓｅｔ}に基づく制御を行う。トルク一定制御モードが選択されない場合、速度指令Ｖ_{ＥＴＲｒｅｆ}に基づく制御を行う。

出側ＴＲ速度指令装置８５においては、図１に示す基準速度設定装置１９において圧延機入側先進率ｆを考慮して生成された出側ＴＲ速度Ｖ_ＤＴＲを取得する。そして、出側ＴＲ速度指令装置８５は、制御方法選択装置７０からの制御指令及び上述したように取得した出側ＴＲ速度Ｖ_ＤＴＲを用いて出側ＴＲ速度指令Ｖ_{ＤＴＲｒｅｆ}を作成し、出側ＴＲ制御装置８６に出力する。

基準速度設定装置１９は、オペレータの手動操作により圧延速度設定装置１０にて決定された圧延機速度Ｖ_ＭＩＬＬより、圧延機出側先進率ｆを考慮して出側ＴＲ速度Ｖ_ＤＴＲを決定する。

出側ＴＲ制御装置８６は、出側ＴＲ速度指令装置８５からの出側ＴＲ速度指令Ｖ_{ＤＴＲｒｅｆ}と、出側張力電流変換装置１６からの電流指令Ｉ_{ＤＴＲｓｅｔ}、制御方法選択装置７０からのトルク一定制御モードを入力として、入側ＴＲ２への電流を出力とする。ここで、出側ＴＲ３は、ＴＲの機械装置とそれを動かすための電動機より構成されており、出側ＴＲ３への電流とは、電動機への電流を示している。

出側ＴＲ制御装置８６は、速度指令Ｖ_{ＤＴＲｒｅｆ}と速度実績Ｖ_{ＤＴＲｆｂ}を一致させるように電流指令を作成する速度制御機能と、作成された電流指令Ｉ_{ＤＴＲｓｅｔ}と入側ＴＲ３の電動機に流れる電流Ｉ_{ＤＴＲｆｂ}が一致するように制御する電流制御機能とを含む。トルク一定制御モードが選択された場合は、出側張力電流変換装置１６からの出側ＴＲ電流設定値Ｉ_{ＤＴＲｓｅｔ}に基づく制御を行う。トルク一定制御モードが選択されない場合、速度指令Ｖ_{ＤＴＲｒｅｆ}に基づく制御を行う。

以上、説明したように、本実施形態に係るシングルスタンド圧延機における圧延制御では、出側板厚に基づいて入側ＴＲ速度を制御すると共に、出側張力に基づいて出側ＴＲ速度を制御する制御方法の際に、出側張力変動に応じて出側ＴＲ速度を操作する場合には、入側ＴＲ速度も操作することにより、マスフロー一定側が保存されるようにして出側板厚変動を抑える。これにより、被圧延材の出側張力の変動を被圧延材の出側テンションリール速度によって制御する場合に、被圧延材の出側板厚に対する影響を抑制することが出来る。

尚、図４において説明したように、出側張力及び入側張力の変動を許容した場合、張力変動によって中立点変動が抑えられ、結果的に板厚変動が抑えられる。従って、所定範囲の張力変動は許容した上で、許容範囲を超えた張力変動が発生した場合に、速度張力制御６３や出側速度張力制御８４による張力制御を行うことが好ましい。

この場合、速度張力制御６３、出側速度張力制御８４は、張力計８、張力計９から夫々入力される張力実績値に対して所定範囲のデッドバンドを有し、張力実績値の変動幅がデッドバンドの範囲内の場合、張力が変動していないことを示す信号を出力する。そして、張力実績値の変動幅がデッドバンドの範囲を超えた場合に図２０に示す制御出力選択装置７２に対して張力変動を示す信号を出力する。

このような制御により、圧延操業の安定性を損なわない範囲においては、張力変動を許容することによって中立点変動を抑え、出側板厚変動を抑えると共に、圧延操業を安定して行うことが困難な張力変動に対しては、張力制御と共に非干渉制御を行って出側板厚変動を抑えることが出来る。

また、上記実施形態においては、図２０において説明したように、圧下板厚制御６１、速度板厚制御６２、速度張力制御６３、圧下張力制御６４、出側速度張力制御８４夫々の出力のうち、制御方法に応じて使用しない出力に対するゲインをゼロとする場合を例として説明した。この他、夫々のゲインをゼロにするのではなく小さくすることにより、圧下板厚制御６１、速度板厚制御６２、速度張力制御６３、圧下張力制御６４、出側速度張力制御８４夫々の出力をゲインに応じた割合で混在させ、制御方法Ａ）、制御方法Ｂ）、制御方法Ｃ）夫々の制御方法を併用することも可能である。

また、上記実施形態においては、出側張力非干渉制御ゲインが１．０若しくは−１．０である場合を例として説明したが、これは一例である。出側張力非干渉制御の目的は、出側張力変動に応じて出側ＴＲ速度を操作する場合にマスフロー一定側を保存することである。従って、出側張力非干渉制御ゲインは、出側ＴＲ速度を操作した場合のマスフロー一定則への影響に応じて適宜設定することが好ましい。

また、上記実施形態においては、図１７、図１８において説明したように、圧延実績に応じて制御方法Ａ）、制御方法Ｂ）、制御方法Ｃ）を切り替えていたが、機械仕様や被圧延材の製品仕様に従って、あらかじめいずれかの制御方法を選択して継続的に使用することも可能である。このような場合において、図１９において説明したデータベースを用いることが可能である。

また、図１において説明した制御方法選択装置７０を中心とした圧延制御装置は、ソフトウェアとハードウェアとの組み合わせによって実現される。ここで、本実施形態に係る圧延制御装置の各機能を実現するためのハードウェアについて、図２２を参照して説明する。図２２は、本実施形態に係る圧延制御装置を構成する情報処理装置のハードウェア構成を示すブロック図である。図２２に示すように、本実施形態に係る圧延制御装置は、一般的なサーバやＰＣ（Ｐｅｒｓｏｎａｌ Ｃｏｍｐｕｔｅｒ）等の情報処理端末と同様の構成を有する。

即ち、本実施形態に係る圧延制御装置は、ＣＰＵ（Ｃｅｎｔｒａｌ Ｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇ Ｕｎｉｔ）２０１、ＲＡＭ（Ｒａｎｄｏｍ Ａｃｃｅｓｓ Ｍｅｍｏｒｙ）２０２、ＲＯＭ（Ｒｅａｄ Ｏｎｌｙ Ｍｅｍｏｒｙ）２０３、ＨＤＤ（Ｈａｒｄ Ｄｉｓｋ Ｄｒｉｖｅ）２０４およびＩ／Ｆ２０５がバス２０８を介して接続されている。また、Ｉ／Ｆ２０５にはＬＣＤ（Ｌｉｑｕｉｄ Ｃｒｙｓｔａｌ Ｄｉｓｐｌａｙ）２０６および操作部２０７が接続されている。

ＣＰＵ２０１は演算手段であり、圧延制御装置全体の動作を制御する。ＲＡＭ２０２は、情報の高速な読み書きが可能な揮発性の記憶媒体であり、ＣＰＵ２０１が情報を処理する際の作業領域として用いられる。ＲＯＭ２０３は、読み出し専用の不揮発性記憶媒体であり、ファームウェア等のプログラムが格納されている。

ＨＤＤ２０４は、情報の読み書きが可能な不揮発性の記憶媒体であり、ＯＳ（Ｏｐｅｒａｔｉｎｇ Ｓｙｓｔｅｍ）や各種の制御プログラム、アプリケーション・プログラム等が格納されている。Ｉ／Ｆ２０５は、バス２０８と各種のハードウェアやネットワーク等を接続し制御する。また、Ｉ／Ｆ２０５は、夫々の装置が情報をやり取りし、若しくは圧延機に対して情報を入力するためのインタフェースとしても用いられる。

ＬＣＤ２０６は、オペレータが圧延制御装置の状態を確認するための視覚的ユーザインタフェースである。操作部２０７は、キーボードやマウス等、オペレータが圧延制御装置に情報を入力するためのユーザインタフェースである。このようなハードウェア構成において、ＲＯＭ２０３やＨＤＤ２０４若しくは図示しない光学ディスク等の記録媒体に格納されたプログラムがＲＡＭ２０２に読み出され、ＣＰＵ２０１がそのプログラムに従って演算を行うことにより、ソフトウェア制御部が構成される。このようにして構成されたソフトウェア制御部と、ハードウェアとの組み合わせによって、本実施形態に係る圧延制御装置の機能が実現される。

尚、上記実施形態においては、各機能が圧延制御装置に全て含まれている場合を例として説明した。このように全ての機能を１つの情報処理装置において実現しても良いし、より多くの情報処理装置に各機能を分散して実現しても良い。

なお、本発明は上記した実施例に限定されるものではなく、様々な変形例が含まれる。例えば、上記した実施例は本発明をわかりやすく説明するために詳細に説明したものであり、必ずしも説明した全ての構成を備えるものに限定されるものではない。また、ある実施例の構成の一部に他の実施例の構成に置き換えることが可能であり、また、ある実施例の構成に他の実施例の構成を加えることも可能である。また、各実施例の構成の一部について、他の構成の追加・削除・置換をすることが可能である。

１ 圧延機
２ 入側ＴＲ
３ 出側ＴＲ
４ ミル速度制御装置
６ 出側ＴＲ制御装置
７ ロールギャップ制御装置
８ 入側張力計
９ 出側張力計
１０ 圧延速度設定装置
１１ 入側張力設定装置
１２ 出側張力設定装置
１３ 入側張力制御
１４ 出側張力制御
１５ 入側張力電流変換装置
１６ 出側張力電流変換装置
１７ 出側板厚計
１８ 出側板厚制御装置
１９ 規準速度設定装置
６１ 圧下板厚制御
６２ 速度板厚制御
６３ 速度張力制御
６４ 圧下張力制御
６５ 入側ＴＲ速度指令装置
６６ 入側ＴＲ制御装置
７０ 制御方法選択装置
７１ 最適制御方法決定装置
７２ 制御出力選択装置
７３、７４、７５、７６、７７ ゲインコントローラ
８４ 出側速度張力制御
８５ 出側ＴＲ速度指令装置
８６ 出側ＴＲ制御装置
８８ 出側補正判定装置
８９ 出側張力非干渉制御
９０、９１、９２、９３ 積分処理部
２０１ ＣＰＵ
２０２ ＲＯＭ
２０３ ＲＡＭ
２０４ ＨＤＤ
２０５ Ｉ／Ｆ
２０６ ＬＣＤ
２０７ 操作部

Claims (7)

1. 被圧延材を一対のロール対で圧延する圧延機による圧延のために前記圧延機に挿入される前記被圧延材の張力に基づいて前記ロール対におけるロール間の間隔を制御するロールギャップ制御部と、
   前記圧延機による圧延のために前記圧延機に挿入される前記被圧延材の搬送速度を、圧延された前記被圧延材の板厚に基づいて制御する速度制御部と、
   前記圧延機から送り出される前記被圧延材の搬送速度を、前記圧延機から送り出される前記被圧延材の張力に基づいて制御する出側速度制御部と、
   前記圧延機から送り出される前記被圧延材の搬送速度の制御に際して、前記圧延機に挿入される前記被圧延材の搬送速度を制御するための非干渉制御量を生成して出力する非干渉制御部と、
   前記圧延機による前記被圧延材の圧延状態に基づき、前記非干渉制御部に、前記非干渉制御量を生成して出力させることを判断する出側補正判定部と、
   を含むことを特徴とする圧延制御装置。
2. 前記出側補正判定部は、前記圧延機のロールの速度が所定の時間変化量を超えて変化している場合に、前記非干渉制御量を生成して出力させることを判断することを特徴とする請求項１に記載の圧延制御装置。
3. 前記出側補正判定部は、前記圧延機のロールの速度が所定の時間変化量を超えて変化している場合において、圧延された前記被圧延材の板厚の時間変化量及び前記圧延機から送り出される前記被圧延材の張力の時間変化量に基づいて前記非干渉制御量を生成して出力させることを判断することを特徴とする請求項２に記載の圧延制御装置。
4. 前記出側補正判定部は、前記圧延機のロールの速度が所定の時間変化量を超えて変化している場合において、圧延された前記被圧延材の板厚の時間変化量及び前記圧延機から送り出される前記被圧延材の張力の時間変化量の符号の組み合せに基づいて前記非干渉制御量の符号を決定することを特徴とする請求項３に記載の圧延制御装置。
5. 被圧延材を一対のロール対で圧延する圧延機による圧延のために前記圧延機に挿入される前記被圧延材の張力に基づいて前記ロール対におけるロール間の間隔を制御するロールギャップ制御部と、
   前記圧延機による圧延のために前記圧延機に挿入される前記被圧延材の搬送速度を、圧延された前記被圧延材の板厚に基づいて制御する速度制御部と、
   前記圧延機から送り出される前記被圧延材の搬送速度を、前記圧延機から送り出される前記被圧延材の張力に基づいて制御する出側速度制御部と、
   前記圧延機から送り出される前記被圧延材の搬送速度の制御に際して、前記圧延機に挿入される前記被圧延材の搬送速度を制御するための非干渉制御量を生成して出力する非干渉制御部とを含み、
   前記出側速度制御部は、前記圧延機から送り出される前記被圧延材の張力の変動量が所定の許容範囲を超えた場合に、前記圧延機から送り出される前記被圧延材の搬送速度を制御し、
   前記非干渉制御部は、前記圧延機から送り出される前記被圧延材の張力の変動量が所定の許容範囲を超えたことにより前記圧延機から送り出される前記被圧延材の搬送速度が制御される際に、前記非干渉制御量を生成して出力することを特徴とする圧延制御装置。
6. 被圧延材を一対のロール対で圧延する圧延機による圧延のために前記圧延機に挿入される前記被圧延材の張力に基づいて前記ロール対におけるロール間の間隔を制御し、
   前記圧延機による圧延のために前記圧延機に挿入される前記被圧延材の搬送速度を、圧延された前記被圧延材の板厚に基づいて制御し、
   前記圧延機から送り出される前記被圧延材の搬送速度を、前記圧延機から送り出される前記被圧延材の張力に基づいて制御し、
   前記圧延機から送り出される前記被圧延材の搬送速度の制御に際して、前記圧延機に挿入される前記被圧延材の搬送速度を制御するための非干渉制御量を生成して出力する圧延機制御方法であって、
   前記圧延機による前記被圧延材の圧延状態に基づき、前記非干渉制御量を生成して出力することを判断する処理を含むことを特徴とする圧延機制御方法。
7. 被圧延材を一対のロール対で圧延する圧延機による圧延のために前記圧延機に挿入される前記被圧延材の張力に基づいて前記ロール対におけるロール間の間隔を制御するステップと、
   前記圧延機による圧延のために前記圧延機に挿入される前記被圧延材の搬送速度を、圧延された前記被圧延材の板厚に基づいて制御するステップと、
   前記圧延機から送り出される前記被圧延材の搬送速度を、前記圧延機から送り出される前記被圧延材の張力に基づいて制御するステップと、
   前記圧延機から送り出される前記被圧延材の搬送速度の制御に際して、前記圧延機に挿入される前記被圧延材の搬送速度を制御するための非干渉制御量を生成して出力するステップとを情報処理装置に実行させる圧延機制御プログラムであって、
   前記圧延機による前記被圧延材の圧延状態に基づき、前記非干渉制御量を生成して出力することを判断するステップを含むことを特徴とする圧延機制御プログラム。