JP6327187B2 - 冷延鋼板の製造方法及び冷延鋼板 - Google Patents
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- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
Ceq=C+Si/24+Mn/6とし、該式中の元素記号は冷延鋼板における各元素の含有量(質量%)を意味する。
[Tq]=a×[TS]+b×[t]+c×[Ceq]+d×[Twq]+e×[S]+f (1)
(1)式において、[TS]を引張強度、[t]を冷延鋼板の板厚、[Ceq]をC当量、[Tq]を焼入れ開始温度、[Twq]を焼入れ停止温度、[S]を平均ライン速度とし、a〜fは重回帰分析により定まる定数とする。
ただし、α≦50であり、β≦50とする。
[Tq]=a×[TS]+b×[t]+c×[Ceq]+d×[Twq]+e×[S]+f (1)
(1)式において、引張強度を[TS]、冷延鋼板の板厚を[t]、C当量を[Ceq]、焼入れ開始温度を[Tq]、焼入れ停止温度を[Twq]、平均ライン速度を[S]とし、a〜fは重回帰分析により定まる定数とする。
a×([TS]−α)+b×[t]+c×[Ceq]+d×[Twq]+e×[S]+f≦[Tq]≦a×([TS]+β)+b×[t]+c×[Ceq]+d×[Twq]+e×[S]+f (2)
不等式(2)中のα、βは、所望の引張強度からの許容できるズレを表す(α、βは同じ値でも異なる値であってもよい)。即ち、不等式(2)を用いて、引張強度が[TS]−α〜[TS]+βの範囲になるように、板厚(mm)、C当量(Ceq(質量%))、焼入れ開始温度(℃)、焼入れ停止温度(℃)及び平均ライン速度(mpm)の少なくとも一種を調整して調整製造条件を決定する。
Cは、強度向上に寄与する元素である。水焼入れを用いて鋼板の強度を980MPa以上にするために、C含有量を0.100%以上にする。しかし、C含有量が0.20%を超えると溶接性が劣化する。このため、C含有量は0.100%以上0.20%以下とする。
Siは、延性をさほど劣化させることなく、あるいは延性を向上させて、強度向上に寄与する元素である。この効果を得るためにSi含有量は0.3%以上とする。なお、加工性をより向上させるためには、Si含有量は1.0%以上とすることが好ましい。しかし、Si含有量が2.3%を超えると溶接性が劣化し、Siの表層濃化により表面性状も劣化する。このため、Si含有量は0.3〜2.3%以下とする。
Mnは、強度向上に寄与する元素である。水焼入れを用いて鋼板の強度を980MPa以上にするために、Mn含有量は1.00%以上とする。しかし、Mn含有量が2.80%を超えると溶接性が劣化する。このため、Mn含有量は1.00〜2.80%以下とする。
Pは固溶強化元素でもあり鋼板の強化に有効である。しかし、P含有により延性を下がるため、P含有量は0.05%以下とする。
Sは、鋼に不可避的に含有される不純物であり、曲げ性および溶接性の観点から低いほど好ましい。このため、S含有量は0.005%以下とする。
成分組成:質量%で、C:0.100〜0.20%、Si:0.3〜2.3%、Mn:1.00〜2.80%、P:0.05%以下、S:0.005%以下を含有し、Cu:2.0%以下、Ni:2.0%以下、solAl:2.0%以下、Cr:1.0%以下、Mo:1.0%以下、Nb:0.2%以下、Ti:0.2%以下、V:0.2%以下、B:0.010%以下、Sb:0.010%以下から選ばれる少なくとも1種を含有する成分組成(一部の製造条件においては、さらに、Sn、Co、W、Ca、Na、Mgなどの元素が微量な範囲で含まれる。また、下限を特定していない成分については含まれない場合もある。)
板厚:1.0〜2.0mm
焼入れ開始温度:600〜700℃
焼入れ停止温度:50℃以下
平均ライン速度:40〜110mpm
次に、表1に示す成分組成の鋼を転炉により溶製し、連続鋳造法でスラブとした。このスラブに熱間圧延を行い、次いで、酸洗後、冷間圧延し、表1に示す板厚の冷延板とした。これらの冷延板を、水焼入れ装置が配置された連続焼鈍ラインで、800〜860℃の焼鈍温度で30〜1000s保持後、20℃/s以下の平均冷却速度で焼入れ開始温度:600〜700℃まで冷却する焼鈍を実施した。そして、各鋼板から圧延方向と直角方向にJIS5号引張試験片を採取し、引張試験を行って、引張強度を測定した。表1には、実績の引張強度と式(3)より求めた予測引張強度を合わせて示す。なお、引張強度として、2つの試験片の結果を平均したものを記載した。
Claims (4)
- 質量%で、C:0.100〜0.20%、Si:0.3〜2.3%、Mn:1.00〜2.80%、P:0.05%以下、S:0.005%以下を含有し、残部Feおよび不可避的不純物である成分組成を有し、板厚は1.0〜2.0mmであり、引張強度が980MPa以上の冷延鋼板を、平均ライン速度が40〜110mpmの連続焼鈍ラインで製造する冷延鋼板の製造方法であって、
冷間圧延された鋼板を、800〜860℃の焼鈍温度で30〜1000s保持後、20℃/s以下の平均冷却速度で焼入れ開始温度:600〜700℃まで冷却する焼鈍工程と、
前記焼鈍工程後、500℃/s以上の平均冷却速度で焼入れ停止温度:50℃以下に冷却する焼入れ工程と、
前記焼入れ工程後に、350〜450℃で焼き戻し処理を行う焼戻し工程と、を有し、
前記冷延鋼板の板厚(mm)、C当量(Ceq(質量%))、焼入れ開始温度(℃)、焼入れ停止温度(℃)、平均ライン速度(mpm)及び前記冷延鋼板の引張強度(MPa)を用いて重回帰分析により導出された下記(1)式で表される相関関係に基づいて、所望の引張強度に応じて、板厚(mm)、C当量(Ceq(質量%))、焼入れ開始温度(℃)、焼入れ停止温度(℃)及び平均ライン速度(mpm)の少なくとも一種を調整して調整製造条件を決定し、該調整製造条件で冷延鋼板を製造する冷延鋼板の製造方法。
ただし、Ceq=C+Si/24+Mn/6とし、該式中の元素記号は冷延鋼板における各元素の含有量(質量%)を意味する。
[Tq]=a×[TS]+b×[t]+c×[Ceq]+d×[Twq]+e×[S]+f (1)
(1)式において、[TS]を引張強度、[t]を冷延鋼板の板厚、[Ceq]をC当量、[Tq]を焼入れ開始温度、[Twq]を焼入れ停止温度、[S]を平均ライン速度とし、a〜fは重回帰分析により定まる定数とし、aが0.4〜2.0であり、bが−80〜−20であり、cが−4.0×10 3 〜−1.0×10 3 であり、dが0.4〜2.0であり、eが−2.0〜−0.5であり、fが400〜1600である。 - 引張強度(MPa)が[TS]−α〜[TS]+βになるように、前記調整製造条件を決定する請求項1に記載の冷延鋼板の製造方法。
ただし、α≦50であり、β≦50とする。 - 前記成分組成は、さらに、質量%で、Cu:2.0%以下、Ni:2.0%以下、solAl:2.0%以下、Cr:1.0%以下、Mo:1.0%以下、Nb:0.2%以下、Ti:0.2%以下、V:0.2%以下、B:0.010%以下、Sb:0.010%以下から選ばれる少なくとも1種を含有する請求項1又は2に記載の冷延鋼板の製造方法。
- 請求項1から3のいずれかに記載の製造方法で製造された冷延鋼板の引張強度の実績値と、前記相関関係から算出される引張強度の算出値との差に基づいて、該差が小さくなるように、板厚(mm)、C当量(Ceq(質量%))、焼入れ開始温度(℃)、焼入れ停止温度(℃)及び平均ライン速度(mpm)の少なくとも一種を調整して修正製造条件を決定し、該修正製造条件で冷延鋼板を製造する冷延鋼板の製造方法。
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