JP6323670B2

JP6323670B2 - 脱臭フィルター用濾材

Info

Publication number: JP6323670B2
Application number: JP2014115615A
Authority: JP
Inventors: 裕輔日高; 禎仁後藤
Original assignee: Toyobo Co Ltd
Current assignee: Toyobo Co Ltd
Priority date: 2013-06-07
Filing date: 2014-06-04
Publication date: 2018-05-16
Anticipated expiration: 2034-06-04
Also published as: JP2015013284A

Description

本発明は接着性と剛性に優れた脱臭フィルター用濾材に関するものであって、低圧力損失、高粉塵保持量を有する脱臭フィルター用濾材に関するものである。

近年、空調用、エアコン用、自動車用フィルター等の分野において、濾材の高性能化、低コストの要求が高まってきており、除塵性能と脱臭性能を両立するフィルター用濾材の検討が多くなされている。一般に脱臭性能を付与するには、粒子状あるいは繊維状の吸着剤と接着剤を用いてシート化する方法が多く採用されており、例えば基材間に粒状吸着剤と粒状接着剤の混合物を散布し、これを加熱接着してなる吸着濾材が開発されている（例えば、特許文献１）。しかしながら、かかる吸着濾材は接着強度が弱いため、吸着剤の脱落や剛性の低下という問題があった。

これらの問題を解決するには、接着剤の混合比率を高める方法が挙げられるが、吸着剤表面への被膜による脱臭性能の低下や、圧力損失の増加を引き起こす。特許文献２には、ニードルパンチ不織布層と吸着層が隣接しており、かかるニードルパンチ不織布の毛羽が吸着層に入り込み、アンカー効果によって接着強度を高めているが、さらなる高性能化の要望があった。

特開平１１−５０５８号公報特開２００７−３０１４３４号公報

本発明は接着性と剛性を高めながらも脱臭性能を十分に発揮でき、圧力損失や粉塵保持量に優れた脱臭フィルター用濾材を提供することを課題とする。

本発明者らは鋭意検討した結果、以下に示す手段により、上記課題を解決できることを
見出し、本発明に到達した。本発明は以下のとおりである。
（１）基材層間に吸着剤と接着剤とからなる吸着層を挟みこんだ積層構造体からなる濾材であって、基材層の少なくとも一層が熱融着系長繊維からなる不織布と混繊不織布とを積層一体化し摩擦帯電を行った積層シートであり、吸着層と前記積層シートの熱融着系長繊維からなる不織布とが隣接するように積層され、熱融着されている脱臭フィルター用濾材。
（２）前記熱融着系長繊維からなる不織布が、芯鞘構造の複合熱融着系長繊維からなる不織布である（１）に記載の脱臭フィルター用濾材。

本発明は接着性と剛性に優れた脱臭フィルター用濾材に関するものであって、低圧力損失、高粉塵保持量を有する脱臭フィルター用濾材を提供することができる。

本発明は基材層間に吸着剤と接着剤とからなる吸着層を挟みこんだ積層構造体からなる濾材であって、基材層の少なくとも一層が熱融着系繊維からなる長繊維不織布と混繊不織布とをニードルパンチで積層一体化し摩擦帯電を行った積層シートであり、吸着層と前記積層シートの熱融着系長繊維からなる不織布とが隣接するように積層された濾材であり、熱融着系長繊維からなる不織布を構成する熱融着系長繊維の低融点成分と吸着層が熱融着により強固に接着していることを特徴とする。

熱融着系短繊維からなる不織布では、熱融着系短繊維の低融点成分と吸着剤は接着するものの、短繊維が厚み方向にも動きやすいため、吸着剤の自由度が大きく、濾材として十分な剛性が得られない。それに対し、熱融着系長繊維からなる不織布であれば、繊維は厚み方向へ動きづらいため、熱融着系長繊維からなる不織布に接着した吸着剤の自由度が小さく、濾材として高い剛性が得られる。

本発明の熱融着系長繊維からなる不織布は、芯鞘構造の複合長繊維を構成繊維とし、芯部の素材は高融点であるポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート等であり、鞘部の素材は低融点であるポリエチレン、ポリプロピレン、低融点ポリエステル等であることが好ましい。
熱融着系長繊維が芯鞘構造であれば鞘部分が熱融着により減少しても、芯成分が残っているため熱融着系長繊維からなる不織布の平面性は損なわれず、繊維が厚み方向に動くことはないため、濾材として高い剛性を維持することができる。

本発明の熱融着系長繊維からなる不織布の目付は５〜４０ｇ／ｍ^２が好ましく、１０〜３０ｇ／ｍ^２がより好ましい。目付が５ｇ／ｍ^２未満では吸着層と熱融着する面積が小さく、十分な接着強度が得られない。一方、４０ｇ／ｍ^２を超えると、繊維本数の増加に伴い圧力損失が高くなるばかりか、繊維間の粉塵保持空間が減少し、粉塵保持量が低下する。

本発明の熱融着系長繊維からなる不織布を構成する熱融着系長繊維の繊維径は３〜１００μｍが好ましく、５〜８０μｍがより好ましく、１０〜６０μｍがさらに好ましい。かかる範囲であれば、柔軟性を保持しつつ、吸着層とエレクトレットニードルパンチ不織布をつなぎ止め、接着強度の向上と高剛性化の役割を十分に果たすことができるからである。

本発明の脱臭フィルター用濾材において、摩擦帯電される混繊不織布の使用は必須である。濾材の高性能化の要求が高まっており、脱臭性能と微細塵除去性能の両方の特性を併せ持つ必要があるからである。
本発明の混繊不織布は、ポリオレフィン系繊維およびポリエステル系繊維から構成され、摩擦帯電される濾材が好ましい。素材は特に限定されず、ポリオレフィン系繊維には、ポリエチレン、ポリプロピレン等を、ポリエステル系繊維には、ポリエチレンテレフタレート、ポリトリメチレンテレフタレート、芳香族ポリエステル等を用いることができる。

本発明の混繊不織布を構成するポリオレフィン系繊維とポリエステル系繊維の繊維径は、３〜３０μｍが好ましい。かかる範囲であれば低圧力損失であり、微細塵を十分に除去できるためである。ポリオレフィン系繊維とポリエステル系繊維の混合割合は質量比率で３０：７０〜７０：３０が好ましい。かかる範囲であれば有効に荷電することが出来るためである。

本発明の混繊不織布を構成する繊維の断面形状は特に限定されず、円形、三角形、矩形、異形など何れでも良いが、好ましくは円形断面の繊維である。例えば矩形断面繊維であると、繊維同士の接触面積が増大し、有効繊維表面積の減少を引き起こすからである。繊維断面形状は直線部を有さない形状であれば、真円に限らず楕円形などでも良い。またその繊維長は、混繊不織布のシート化手段にもよるが、１０〜１００ｍｍが好ましく、３０〜８０ｍｍがより好ましい。かかる範囲であれば、該繊維のカーディングにおいて、より均一なウェブを作製することができるからである。

本発明の混繊不織布の目付は１０〜１００ｇ／ｍ²が好ましく、１０〜５０ｇ／ｍ²がより好ましい。１０ｇ／ｍ²未満であると十分に微細塵を除去することが出来ない。また１００ｇ／ｍ２を超えてしまうと、圧力損失が増大してしまうため、フィルターを使用する上で好ましくない。

熱融着系長繊維からなる不織布と混繊不織布との積層方法は、ニードルパンチにより積層する。ニードルパンチにより積層一体化すると、混繊不織布の構成繊維が熱融着系長繊維からなる不織布と厚み方向に強く交絡し、突き抜けた繊維が吸着層と接着し、二次的に接着強度を高めることが出来るからである。

本発明における吸着剤は、粉末状、粒状、破砕状、造粒状、ビーズ状が挙げられるが、幅広く種々のガスを吸着できる活性炭系が好ましい。例えば、ヤシガラ系、木質系、石炭系、ピッチ系等の活性炭が好適である。表面観察によって見られる内部への導入孔いわゆるマクロ孔数は多い方がよい。活性炭と熱可塑性粉末樹脂から混合粉粒体をつくった際に、熱可塑性粉末樹脂が活性炭表面を被覆しても、熱プレス加工時に細孔内部からのガス脱着により、吸着可能な細孔を開放することができる。また、活性炭表面はある程度粗い方が溶融した樹脂の流動性も悪くなり、吸着性能低下を抑えることができる。

本発明の吸着剤の粒径範囲は、通気性、吸着材の脱落、シート加工性等を考慮して、ＪＩＳ標準ふるい（ＪＩＳＺ８８０１）による値で６０〜１０００μｍが好ましく、１００〜９００μｍがより好ましい。粒径範囲が６０μｍ未満では、一定の高吸着容量を得るのに圧力損失が大きくなりすぎ、またシート充填密度が高くなるために粉塵負荷時の圧力損失の上昇が早くなり、粉塵保持量が低下する。１０００μｍを超える場合には、シートからの脱落が生じ易くなり、またワンパスでの初期吸着性能が極端に低くなり、さらにはプリーツ形状及び波状等の空気浄化用フィルターユニットとしたときの折り曲げ、及び波状加工時の加工性が悪くなる。なお、上記の粒状粉粒状吸着剤は、通常の分級機を使用して所定の粒度調整をすることにより、得ることが可能である。

本発明の濾材の基材層間に挟み込まれる吸着剤の量は、１０〜４５０ｇ／ｍ^２が好ましく、５０〜３５０ｇ／ｍ^２がより好ましい。かかる範囲であれば、圧力損失の大幅な上昇を抑えつつ、十分な脱臭性能を得ることができる。

本発明の脱臭フィルター用濾材に用いられる吸着剤は、極性物質やアルデヒド類の吸着性能を向上することを目的として、薬品処理を施して用いてもよい。ガス薬品処理に用いられる薬品としては、アルデヒド系ガスやＮＯｘ等の窒素化合物、ＳＯｘ等の硫黄化合物、酢酸等の酸性の極性物質に対しては、例えばエタノールアミン、ポリエチレンイミン、アニリン、Ｐ−アニシジン、スルファニル酸等のアミン系薬剤や水酸化ナトリウム、水酸化カリウム、炭酸グアニジン、リン酸グアニジン、アミノグアニジン硫酸塩、５．５−ジメチルヒダントイン、ベンゾグアナミン、２．２−イミノジエタノール、２．２．２−ニトロトリエタノール、エタノールアミン塩酸塩、２−アミノエタノール、２．２−イミノジエタノール塩酸塩、Ｐ−アミノ安息香酸、スルファニル酸ナトリウム、Ｌ−アルギニン、メチルアミン塩酸塩、セミカルバジド塩酸塩、ヒドラジン、ヒドロキノン、硫酸ヒドロキシルアミン、過マンガン酸塩、炭酸カリウム、炭酸水素カリウム等が好適に用いられ、アンモニア、メチルアミン、トリメチルアミン、ピリジン等の塩基性の極性物質に対しては、例えば、リン酸、クエン酸、リンゴ酸、アスコルビン酸、酒石酸等が好適に用いられる。これらの薬品処理した吸着剤は、薬品処理していない吸着剤と混合して使用しても良い。なお、薬品処理は、例えば、吸着剤に薬品を担持させたり、添着することにより行う。また、吸着剤に直接薬品を処理する以外に、シート面表面付近に通常のコーティング法等で添着加工する方法やシート全体に含浸添着することも可能である。この際、アルギン酸ソーダやポリエチレンオキサイド等の増粘剤を混入した薬品水溶液をつくり、これを担持、添着を実施する方法もできる。この方法では水への溶解度が低い薬品を担持、添着し、さらに薬品の脱落を抑制するのにも有効である。

本発明に使用する接着剤は、熱可塑性粉末樹脂であることが好ましい。粉末樹脂であれば吸着剤および熱融着系長繊維からなる不織布と混繊不織布とを積層一体化した積層シートの毛羽や低融点部分に均一に分散することができる。熱可塑性粉末樹脂の種類としては、ポリオレフィン系樹脂、ポリアミド系樹脂、ポリエステル系樹脂、エチレン−アクリル共重合体樹脂等が挙げられる。

本発明の接着剤に使用する熱可塑性粉末樹脂の大きさは平均粒子径で１〜４０μｍが好ましく、５〜３０μｍがより好ましい。さらに好ましくは１〜４０μｍの範囲に９５重量％以上が含まれることである。かかる範囲の平均粒子径であれば、熱可塑性樹脂が、粉粒状吸着剤の表面細孔を塞ぐことを低減できる一方、吸着剤との混合時にファンデルワールス力や静電気力による粉粒状吸着剤への予備接着が有効になされ、均一に分散することができ、吸着剤層と基材層の部分的剥離を効果的に防止することができるからである。

本発明の接着剤に使用する熱可塑性粉末樹脂の形状は特に規定はないが、球状、破砕状等があげられる。当然ながら、２種以上の熱可塑性粉末樹脂を併用もできる。さらには、薬品担持した粉粒状吸着剤あるいは薬品担持した基材不織布を使用した場合でもこの処方であれば、粉粒状吸着剤表面に熱可塑性粉末樹脂がドライ状態の混合時から仮接着した状態になるため仮に該薬品が相異なる性質のものであっても後のシート化工程でも互いに干渉することを避けることができるので充分な効果が発揮される。

本発明の脱臭フィルター用濾材に含まれる熱可塑性粉末樹脂は粉粒状吸着剤に対して１〜４０重量％使用するのが好ましく、３〜３０重量％使用するのがより好ましい。かかる範囲内であれば、基材層との接着力、圧力損失、脱臭性能に優れる脱臭フィルター用濾材が得られるからである。

本発明の脱臭フィルター用濾材は、抗菌剤、抗かび剤、抗ウイルス剤、難燃剤等の付随的機能を有する成分等を含めて構成してもよい。これらの成分は繊維類や不織布中に練り込んでも、後加工で添着、及び担持して付与してもよい。例えば、難燃剤を含めて構成することにより、ＦＭＶＳＳ．３０２で規定されている遅燃性の基準やＵＬ難燃規格に合致した脱臭フィルター用濾材を製造することが可能である。

本発明の脱臭フィルター用濾材を最終的に熱プレスしシート製造するには、よく使用されるロール間熱プレス法、あるいは上下ともフラットな熱ベルトコンベヤー間にはさみこむフラットベッドラミネート法等があげられる。より均一な厚み、接着状態をつくりだすには後者の方がより好ましい。また、本特許で記載する基材層用積層シートと上記製法の特徴の組み合わせにより、粉粒状吸着剤同志の過度の結着を抑制することができると同時に、基材層用積層シートとの実用上充分な接着強力を得ることができる。

本発明の脱臭フィルター用濾材の製法について説明する。まずは、吸着剤と接着剤を所定の重量秤量し、攪拌機に入れ、約１０分間回転速度３０ｒｐｍで攪拌する。次にこの混合粉末を前記積層シートの熱融着系長繊維からなる不織布側に散布し、さらにその上から基材層を重ね合わせ、熱プレス処理を行なう。熱プレスの際のシート表面温度は熱可塑性樹脂の融点の３〜３０℃、好ましくは５〜２０℃高いのが好ましい。

本発明の脱臭フィルター用濾材の厚みは０．１〜３．０ｍｍが好ましく、０．５〜２．０ｍｍがより好ましい。厚みが０．１ｍｍ未満であれば粉塵捕集空間が小さいため、粉塵負荷時の圧力損失の上昇が早く、目詰まりが発生する。また３．０ｍｍを超えるとシート全体の厚みが厚すぎるため、プリーツ状ユニットとした場合に構造抵抗が大きくなり、結果としてユニット全体での圧力損失が高くなり過ぎ実用上問題がある。

本発明の脱臭フィルター用濾材の目付は、３０〜５００ｇ／ｍ^２であることが好ましい。目付が３０ｇ／ｍ^２未満であれば濾材の剛性が弱いため、通風負荷時にユニットが変形し、圧力損失が増大する。５００ｇ／ｍ^２を超えるとシート厚みが厚くなるためプリーツ状ユニットとした場合の構造抵抗が大きくなり実用上問題となる。

本発明の脱臭フィルター用濾材を使用したプリーツ状フィルタユニットの厚みは、１０〜４００ｍｍが好ましい。カーエアコンに内蔵装着をはじめとする車載用途や家庭用空気清浄機であれば、通常の内部スペースの関係から、１０〜６０ｍｍ程度、ビル空調用途へよく設置される大型のフィルターユニットであれば４０〜４００ｍｍ程度が収納スペースから考えると好ましい。

以下に実施例を示し、本発明をより具体的に説明する。実施例中に示した特性は以下の方法で測定した。

（圧力損失）
濾材をダクト内に設置し、空気濾過速度が３１ｃｍ／秒になるよう大気を通気させ、濾材の上流、下流の静圧差を差圧計にて読み取り、圧力損失（Ｐａ）を測定した。

（０．３μｍ粒子捕集効率）
濾材をダクト内に設置し、空気濾過速度が１６ｃｍ／秒になるよう大気を通気させ、濾材の上流、下流の０．３〜０．５μｍ粒子の個数濃度をパーティクルカウンターにて計測し、次式にて粒子捕集効率を算出した。
粒子捕集効率（％）＝[１−（下流側濃度／上流側濃度）]×１００

（接着強度）
上流側、下流側の基材層間の平均剥離強度を測定。試験片のサイズは巾５０ｍｍ、長さ２００ｍｍとして、引張強度１００ｍｍ／分として実施。

（剛性）
ＪＩＳＬ−１０９６Ａ法（ガーレ法）に準拠し、ＭＤ方向の剛軟度を測定した。

（トルエン除去効率）
濾材をダクト内に設置し、空気濾過速度が１６ｃｍ／秒になるよう大気を通気させ、濾材の上流側の濃度が８０ｐｐｍになるようにトルエンガスを注入する。測定開始から１分後の上下流側濃度を炭化水素計にて測定し、次式にてトルエンガスの初期除去効率を算出した。
トルエン除去効率（％）＝[１−（下流側濃度／上流側濃度）]×１００

（圧力損失）
フィルターをダクト内に設置し、空気濾過速度が３１ｃｍ／秒になるよう大気を通気させ、フィルターの上流、下流の静圧差を差圧計にて読み取り、圧力損失（Ｐａ）を測定した。

（ＡＳＨＲＡＥ粉塵保持量）
フィルターをダクト内に設置し、空気濾過速度が３１ｃｍ／秒になるように大気を通気させ、フィルター上流側からＡＳＨＲＡＥ粉塵を１．０ｇ／ｍ^３の濃度にて負荷し、圧力損失が２００Ｐａになるまで粉塵を負荷した。この時の試験時間中に投入した粉塵保持量を計測し、粉塵保持量（ｇ／個）とした。

〔実施例１〕
ポリプロピレン繊維（２．２ｄｔｅｘ、５１ｍｍ）と、ポリエステル繊維（１．７ｄｔｅｘ、４４ｍｍ）を１：１の重量比で混綿、カーディングして目付２５ｇ／ｍ^２の混繊ウェブを作製後、３ＭＰａの高圧水を連続的に噴霧して交絡、乾燥し、混繊シートを作成した。この混繊シートに、目付１２ｇ／ｍ^２のポリエステル（芯）／ポリエチレン（鞘）で構成される芯鞘型複合熱融着系長繊維（繊維径３０μｍ）からなる不織布を、ニードルパンチにより積層一体化し、さらに摩擦帯電を行い、エレクトレット積層シートを得た。
得られたエレクトレット積層シートの熱融着系長繊維からなる不織布側へ、平均粒径５５０μｍのヤシガラ活性炭および熱可塑性粉末樹脂として住友精化製フロービーズＥＡ２０９の重量比１：０．１の混合粉末を目付２２０ｇ／ｍ^２になるように散布し、さらに上から基材層として目付７７ｇ／ｍ^２のサーマルボンド不織布を重ね合わせ、１４０℃の加熱処理にてシート化を行なった。この濾材をプリーツ機にて山高さ２８ｍｍ、ピッチ６ｍｍのプリーツ状に加工し、外形２００ｍｍ×２００ｍｍのフィルターを作製した。
得られた濾材及びフィルターの各種測定結果を表１に記載した。

〔実施例２〕
ポリプロピレン繊維（２．２ｄｔｅｘ、５１ｍｍ）と、ポリエステル繊維（１．７ｄｔｅｘ、４４ｍｍ）を１：１の重量比で混綿、カーディングして目付２５ｇ／ｍ^２の混繊ウェブを作製後、３ＭＰａの高圧水を連続的に噴霧して交絡、乾燥し、混繊シートを作成した。この混繊シートに、目付１２ｇ／ｍ^２のポリエステル（芯）／ポリエチレン（鞘）で構成される芯鞘型複合熱融着系長繊維（繊維径３０μｍ）からなる不織布を、ニードルパンチにより積層一体化し、さらに摩擦帯電を行い、エレクトレット積層シートを得た。
得られたエレクトレット積層シートの熱融着系長繊維からなる不織布側へ、平均粒径５５０μｍのヤシガラ活性炭および熱可塑性粉末樹脂として住友精化製フロービーズＥＡ２０９の重量比１：０．０５の混合粉末を目付２１０ｇ／ｍ^２になるように散布し、さらに上から基材層として目付７７ｇ／ｍ^２のサーマルボンド不織布を重ね合わせ、１４０℃の加熱処理にてシート化を行なった。
この濾材をプリーツ機にて山高さ２８ｍｍ、ピッチ６ｍｍのプリーツ状に加工し、外形２００ｍｍ×２００ｍｍのフィルターを作製した。
得られた濾材及びフィルターの各種測定結果を表１に記載した。

〔実施例３〕
ポリプロピレン繊維（２．２ｄｔｅｘ、５１ｍｍ）と、ポリエステル繊維（１．７ｄｔｅｘ、４４ｍｍ）を１：１の重量比で混綿、カーディングして目付１５ｇ／ｍ^２の混繊ウェブを作製後、３ＭＰａの高圧水を連続的に噴霧して交絡、乾燥し、混繊シートを作成した。この混繊シートに、目付１２ｇ／ｍ^２のポリエステル（芯）／ポリエチレン（鞘）で構成される芯鞘型複合熱融着系長繊維（繊維径３０μｍ）からなる不織布を、ニードルパンチにより積層一体化し、さらに摩擦帯電を行い、エレクトレット積層シートを得た。
得られたエレクトレット積層シートの熱融着系長繊維からなる不織布側へ、平均粒径５５０μｍのヤシガラ活性炭および熱可塑性粉末樹脂として住友精化製フロービーズＥＡ２０９の重量比１：０．０５の混合粉末を目付３１５ｇ／ｍ^２になるように散布し、さらに上から基材層として目付７７ｇ／ｍ^２のサーマルボンド不織布を重ね合わせ、１４０℃の加熱処理にてシート化を行なった。
この濾材をプリーツ機にて山高さ２８ｍｍ、ピッチ６ｍｍのプリーツ状に加工し、外形２００ｍｍ×２００ｍｍのフィルターを作製した。
得られた濾材及びフィルターの各種測定結果を表１に記載した。

〔実施例４〕
ポリプロピレン繊維（２．２ｄｔｅｘ、５１ｍｍ）と、ポリエステル繊維（１．７ｄｔｅｘ、４４ｍｍ）を１：１の重量比で混綿、カーディングして目付４５ｇ／ｍ^２の混繊ウェブを作製後、３ＭＰａの高圧水を連続的に噴霧して交絡、乾燥し、混繊シートを作成した。この混繊シートに、目付２０ｇ／ｍ^２のポリエステル（芯）／ポリエチレン（鞘）で構成される芯鞘型複合熱融着系長繊維（繊維径３０μｍ）からなる不織布を、ニードルパンチにより積層一体化し、さらに摩擦帯電を行い、エレクトレット積層シートを得た。
得られたエレクトレット積層シートの熱融着系長繊維からなる不織布側へ、平均粒径５５０μｍのヤシガラ活性炭および熱可塑性粉末樹脂として住友精化製フロービーズＥＡ２０９の重量比１：０．０５の混合粉末を目付３１５ｇ／ｍ^２になるように散布し、さらに上から基材層として目付７７ｇ／ｍ^２のサーマルボンド不織布を重ね合わせ、１４０℃の加熱処理にてシート化を行なった。
この濾材をプリーツ機にて山高さ２８ｍｍ、ピッチ６ｍｍのプリーツ状に加工し、外形２００ｍｍ×２００ｍｍのフィルターを作製した。
得られた濾材及びフィルターの各種測定結果を表１に記載した。

〔実施例５〕
ポリプロピレン繊維（２．２ｄｔｅｘ、５１ｍｍ）と、ポリエステル繊維（１．７ｄｔｅｘ、４４ｍｍ）を１：１の重量比で混綿、カーディングして目付４５ｇ／ｍ^２の混繊ウェブを作製後、３ＭＰａの高圧水を連続的に噴霧して交絡、乾燥し、混繊シートを作成した。この混繊シートに、目付１２ｇ／ｍ^２のポリエステル（芯）／ポリエチレン（鞘）で構成される芯鞘型複合熱融着系長繊維（繊維径３０μｍ）からなる不織布を、ニードルパンチにより積層一体化し、さらに摩擦帯電を行い、エレクトレット積層シートを得た。
得られたエレクトレット積層シートの熱融着系長繊維からなる不織布側へ、平均粒径５５０μｍのヤシガラ活性炭および熱可塑性粉末樹脂として住友精化製フロービーズＥＡ２０９の重量比１：０．０５の混合粉末を目付３１５ｇ／ｍ^２になるように散布し、さらに上から目付７７ｇ／ｍ^２のサーマルボンド不織布を重ね合わせ、１４０℃の加熱処理にてシート化を行なった。
この濾材をプリーツ機にて山高さ２８ｍｍ、ピッチ６ｍｍのプリーツ状に加工し、外形２００ｍｍ×２００ｍｍのフィルターを作製した。
得られた濾材及びフィルターの各種測定結果を表１に記載した。

〔実施例６〕
ポリプロピレン繊維（２．２ｄｔｅｘ、５１ｍｍ）と、ポリエステル繊維（１．７ｄｔｅｘ、４４ｍｍ）を１：１の重量比で混綿、カーディングして目付２５ｇ／ｍ^２の混繊ウェブを作製後、３ＭＰａの高圧水を連続的に噴霧して交絡、乾燥し、混繊シートを作成した。この混繊シートに、目付１２ｇ／ｍ^２のポリエステルとポリエチレンで構成されるサイドバイサイド型複合熱融着系長繊維（繊維径３０μｍ）からなる不織布を、ニードルパンチにより積層一体化し、さらに摩擦帯電を行い、エレクトレット積層シートを得た。
得られたエレクトレット積層シートの熱融着系長繊維からなる不織布側へ、平均粒径５５０μｍのヤシガラ活性炭および熱可塑性粉末樹脂として住友精化製フロービーズＥＡ２０９の重量比１：０．１の混合粉末を目付２２０ｇ／ｍ^２になるように散布し、さらに上から目付７７ｇ／ｍ^２のサーマルボンド不織布を重ね合わせ、１４０℃の加熱処理にてシート化を行なった。
この濾材をプリーツ機にて山高さ２８ｍｍ、ピッチ６ｍｍのプリーツ状に加工し、外形２００ｍｍ×２００ｍｍのフィルターを作製した。
得られた濾材及びフィルターの各種測定結果を表１に記載した。

〔実施例７〕
ポリプロピレン繊維（２．２ｄｔｅｘ、５１ｍｍ）と、ポリエステル繊維（１．７ｄｔｅｘ、４４ｍｍ）を１：１の重量比で混綿、カーディングして目付２５ｇ／ｍ^２の混繊ウェブを作製後、３ＭＰａの高圧水を連続的に噴霧して交絡、乾燥し、混繊シートを作成した。この混繊シートに、目付３５ｇ／ｍ^２のポリエステル（芯）／ポリエチレン（鞘）で構成される芯鞘型複合熱融着系長繊維（繊維径３０μｍ）からなる不織布を、ニードルパンチにより積層一体化し、さらに摩擦帯電を行い、エレクトレット積層シートを得た。
得られたエレクトレット積層シートの熱融着系長繊維からなる不織布側へ、平均粒径５５０μｍのヤシガラ活性炭および熱可塑性粉末樹脂として住友精化製フロービーズＥＡ２０９の重量比１：０．１の混合粉末を目付２２０ｇ／ｍ^２になるように散布し、さらに上から目付７７ｇ／ｍ^２のサーマルボンド不織布を重ね合わせ、１４０℃の加熱処理にてシート化を行なった。
この濾材をプリーツ機にて山高さ２８ｍｍ、ピッチ６ｍｍのプリーツ状に加工し、外形２００ｍｍ×２００ｍｍのフィルターを作製した。
得られた濾材及びフィルターの各種測定結果を表１に記載した。

〔実施例８〕
ポリプロピレン繊維（２．２ｄｔｅｘ、５１ｍｍ）と、ポリエステル繊維（１．７ｄｔｅｘ、４４ｍｍ）を１：１の重量比で混綿、カーディングして目付２５ｇ／ｍ^２の混繊ウェブを作製後、３ＭＰａの高圧水を連続的に噴霧して交絡、乾燥し、混繊シートを作成した。この混繊シートに、目付１２ｇ／ｍ^２のポリエステル（芯）／ポリエチレン（鞘）で構成される芯鞘型複合熱融着系長繊維（繊維径３０μｍ）からなる不織布を、ニードルパンチにより積層一体化し、さらに摩擦帯電を行い、エレクトレット積層シートを得た。
得られたエレクトレット積層シートの熱融着系長繊維からなる不織布側へ、平均粒径５５０μｍのヤシガラ活性炭および熱可塑性粉末樹脂として住友精化製フロービーズＥＡ２０９の重量比１：０．１の混合粉末を目付４４０ｇ／ｍ^２になるように散布し、さらに上から目付７７ｇ／ｍ^２のサーマルボンド不織布を重ね合わせ、１４０℃の加熱処理にてシート化を行なった。
この濾材をプリーツ機にて山高さ２８ｍｍ、ピッチ６ｍｍのプリーツ状に加工し、外形２００ｍｍ×２００ｍｍのフィルターを作製した。
得られた濾材及びフィルターの各種測定結果を表１に記載した。

〔比較例１〕
ポリプロピレン繊維（２．２ｄｔｅｘ、５１ｍｍ）と、ポリエステル繊維（１．７ｄｔｅｘ、４４ｍｍ）を１：１の重量比で混綿、カーディングして目付２５ｇ／ｍ^２の混繊ウェブを作製後、３ＭＰａの高圧水を連続的に噴霧して交絡、乾燥し、混繊シートを作成した。この混繊シートをニードルパンチにて繊維同士を摩擦させ、エレクトレット処理を行なった。
得られたエレクトレット不織布へ、平均粒径５５０μｍのヤシガラ活性炭および熱可塑性粉末樹脂として住友精化製フロービーズＥＡ２０９の重量比１：０．１の混合粉末を目付２２０ｇ／ｍ^２になるように散布し、さらに上から基材層として目付７７ｇ／ｍ^２のサーマルボンド不織布を重ね合わせ、１４０℃の加熱処理にてシート化を行なった。
この濾材をプリーツ機にて山高さ２８ｍｍ、ピッチ６ｍｍのプリーツ状に加工し、外形２００ｍｍ×２００ｍｍのフィルターを作製した。
得られた濾材及びフィルターの各種測定結果を表１に記載した。

〔比較例２〕
ポリプロピレン繊維（２．２ｄｔｅｘ、５１ｍｍ）と、ポリエステル繊維（１．７ｄｔｅｘ、４４ｍｍ）を１：１の重量比で混綿、カーディングして目付２５ｇ／ｍ^２の混繊ウェブを作製後、３ＭＰａの高圧水を連続的に噴霧して交絡、乾燥し、混繊シートを作成した。この混繊シートをニードルパンチにて繊維同士を摩擦させ、エレクトレット処理を行なった。
得られたエレクトレット不織布へ、平均粒径５５０μｍのヤシガラ活性炭および熱可塑性粉末樹脂として住友精化製フロービーズＥＡ２０９の重量比１：０．２の混合粉末を目付２４０ｇ／ｍ^２になるように散布し、さらに上から基材層として目付７７ｇ／ｍ^２のサーマルボンド不織布を重ね合わせ、１４０℃の加熱処理にてシート化を行なった。
この濾材をプリーツ機にて山高さ２８ｍｍ、ピッチ６ｍｍのプリーツ状に加工し、外形２００ｍｍ×２００ｍｍのフィルターを作製した。
得られた濾材及びフィルターの各種測定結果を表１に記載した。

〔比較例３〕
ポリプロピレン繊維（２．２ｄｔｅｘ、５１ｍｍ）と、ポリエステル繊維（１．７ｄｔｅｘ、４４ｍｍ）を１：１の重量比で混綿、カーディングして目付２５ｇ／ｍ^２の混繊ウェブを作製後、３ＭＰａの高圧水を連続的に噴霧して交絡、乾燥し、混繊シートを作成した。この混繊シートに、目付１２ｇ／ｍ^２の低融点ポリエステル（繊維径３０μｍ）からなる不織布を、ニードルパンチにより積層一体化し、さらに摩擦帯電を行い、エレクトレット積層シートを得た。
得られたエレクトレット積層シートの熱融着系長繊維からなる不織布側へ、平均粒径５５０μｍのヤシガラ活性炭および熱可塑性粉末樹脂として住友精化製フロービーズＥＡ２０９の重量比１：０．１の混合粉末を目付２２０ｇ／ｍ^２になるように散布し、さらに上から目付７７ｇ／ｍ^２のサーマルボンド不織布を重ね合わせ、１４０℃の加熱処理にてシート化を行なった。
この濾材をプリーツ機にて山高さ２８ｍｍ、ピッチ６ｍｍのプリーツ状に加工し、外形２００ｍｍ×２００ｍｍのフィルターを作製した。
得られた濾材及びフィルターの各種測定結果を表１に記載した。

本発明は圧力損失や粉塵保持量に優れた脱臭フィルター用濾材であるため、長時間使用可能である。本発明の産業上の有用性は高い。

Claims

基材層間に吸着剤と接着剤とからなる吸着層を挟みこんだ積層構造体からなる濾材であって、基材層の少なくとも一層が、熱融着系長繊維からなる不織布と混繊不織布とをニードルパンチにて積層一体化し摩擦帯電を行った積層シートであり、前記吸着層と前記積層シートの熱融着系長繊維からなる不織布とが隣接するように積層され、熱融着されており、
前記熱融着系長繊維からなる不織布は、芯鞘構造の複合熱融着系長繊維からなる、脱臭フィルター用濾材。
請求項１に記載の脱臭フィルター用濾材からなるフィルター。