JP6299684B2 - 燃料電池システム - Google Patents

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Description

本発明は、燃料電池に関する。
燃料電池の暖機運転が必要な場合、燃料電池を低効率な動作点によって運転する手法が知られている（特許文献１）。特許文献１に開示された手法は、低効率な動作点による運転のために、コンバータを用いて発電電圧を低下させるとともに、エアコンプレッサによるカソードガスの供給量を絞る。このような制御によって、出力を一定に保持しつつ動作点を変更し、暖機運転に移行する。
特開２００７−１８４２４３号公報
上記先行技術の場合、暖機運転を安定的に継続することについて充分に考慮されていなかった。例えば、暖機運転の継続中に出力を変更しようとする場合、コンバータとエアコンプレッサとを制御し、燃料電池の動作点を変更することになる。例えば、コンバータが発電電流を目標値に近づけるように制御する構成である場合、出力を増大させる場合は発電電流の目標値も増大させ、出力を低下させる場合は発電電流の目標値も低下させる。エアコンプレッサによるカソードガスの供給量は、コンバータの制御と並行して、目標となる出力が実現されるように調整される。なお、燃料電池において、その発電電流および発電電圧は、供給される水素と酸素との量が一定であれば特定の相関関係を示すことが知られている。この相関関係を、以下、Ｉ−Ｖ特性と呼ぶ。
但し、エアコンプレッサによるカソードガスの供給量の制御は、コンバータによる制御よりも応答性が悪いため、場合によっては、コンバータによる発電電流の制御が支配的な状況で、動作点の変更が実行される。
ところで、燃料電池の動作点によっては、発電電流が低くなると、却って出力が上昇する場合がある（詳しくは図４と共に説明する）。従って、このような動作点から出力を低下させるために、発電電流の低下のみによって出力を低下させる場合、出力がピークとなる動作点よりも更に発電電流が低い動作点に変更することになる。一般的にＩ−Ｖ特性は、発電電流が小さい領域では発電電流が小さいほど発電電圧が大きくなる傾向を示すため、上記のように動作点を変更すると、発電電圧が高くなる。一方、後で詳しく説明するように、発電電圧が高いと発熱量は低くなる。よって、上記のように動作点を変更すると、発熱量が小さくなり、暖機運転が中断されてしまうことになる。
本願発明は、上記先行技術を踏まえ、暖機運転を中断させずに、安定的に継続させることを解決課題とする。
本発明は、上記課題を解決するためのものであり、以下の形態として実現できる。
（１）本発明の一形態によれば、アノードガスとカソードガスとの供給を受けて発電する燃料電池と；前記燃料電池によって発電された電力を消費する負荷と；前記燃料電池によって発電された電力を蓄電する二次電池と；前記負荷および前記二次電池から取得した情報に基づき、前記燃料電池への要求出力を示す値である出力指令値を算出する出力指令値算出部と；前記燃料電池の出力が前記出力指令値算出部によって前記算出された出力指令値に近づくように、前記燃料電池に前記カソードガスを供給するコンプレッサと；前記燃料電池による発電電流の目標値である電流指令値を決定する電流指令値決定部と；前記決定された電流指令値に従い、前記燃料電池による発電電流を制御するコンバータとを備える燃料電池システムが提供される。この燃料電池システムにおいて；前記電流指令値決定部は、前記アノードガスの供給量に対する前記カソードガスの供給量を低減させることで、前記燃料電池の発電効率を低下させる低効率発電運転時の場合、前記燃料電池からの出力が前記出力指令値算出部によって算出された出力指令値よりも所定値以上大きいことと、前記出力指令値よりも小さいこととの何れかが満たされる第１の状態のときは、前記燃料電池の出力が前記出力指令値算出部によって算出された出力指令値に近づくように算出した電流値を前記電流指令値として決定し、前記燃料電池による出力が前記出力指令値算出部によって算出された出力指令値よりも前記所定値未満だけ大きい第２の状態のときは、直近の前記第１の状態の際に算出された電流値を前記電流指令値として決定することを特徴とする。
この形態によれば、低効率発電運転時において、燃料電池による出力が出力指令値よりも所定値未満だけ大きい場合は、電流指令値を維持する。このため、燃料電池による出力が出力指令値よりも所定値未満だけ大きいことを解消するために、発熱量が小さい高効率運転に移行することが回避される。
本発明は、上記以外の種々の形態で実現できる。例えば、燃料電池の暖機方法や、この方法を実現するためのコンピュータプログラム、このコンピュータプログラムを記憶した一時的でない記憶媒体等の形態で実現できる。
燃料電池システムの構成を示す概略図。 燃料電池システムの電気的構成を示す概略図。 燃料電池のＩ−Ｖ特性を示すグラフ。 燃料電池の出力−電流特性を示すグラフ。 電流指令値決定処理を示すフローチャート。
図１は、燃料電池システム１００の構成を示す概略図である。燃料電池システム１００は、燃料電池１０と、制御部２０と、カソードガス供給部３０と、カソードガス排出部４０と、アノードガス供給部５０と、アノードガス循環排出部６０と、冷媒供給部７０とを備える。
燃料電池１０は、反応ガスとして水素（アノードガス）と空気（カソードガス）との供給を受けて発電する固体高分子形燃料電池である。燃料電池１０は、複数（例えば４００）のセル１１が積層されたスタック構造を有する。各セル１１は、電解質膜の両面に電極を配置した発電体である膜電極接合体と、膜電極接合体を狭持する２枚のセパレータとを有する。
電解質膜は、湿潤状態で良好なプロトン伝導性を示す固体高分子薄膜によって構成される。電極は、カーボンによって構成される。電極の電解質膜側の面には、発電反応を促進させるための白金触媒が担持されている。各セル１１には、反応ガスや冷媒のためのマニホールド（図示せず）が設けられている。マニホールドの反応ガスは、各セル１１に設けられたガス流路を介して、各セル１１の発電領域に供給される。
制御部２０は、以下に説明する燃料電池システム１００の各構成部を制御し、燃料電池１０による発電を実現する。
カソードガス供給部３０は、カソードガス配管３１と、エアコンプレッサ３２と、分流弁３４とを備える。カソードガス配管３１は、燃料電池１０のカソード側に接続された配管である。エアコンプレッサ３２は、カソードガス配管３１を介して燃料電池１０と接続されており、外気を取り込んで圧縮した空気を、カソードガスとして燃料電池１０に供給する。エアコンプレッサ３２は、発電による出力値（以下、実出力値という。）が出力指令値に近づくように回転数を制御することによって、カソードガスの流量を制御する。出力指令値とは、燃料電池１０による出力の目標値となる値であり、負荷２００の要求等に基づき、制御部２０が備える出力指令値算出部２２よって決定される。
分流弁３４は、エアコンプレッサ３２と燃料電池１０との間に設けられており、さらに、バイパス３５に接続される。バイパス３５は、分流弁３４と、後述するカソード排ガス配管４１とを接続する流路である。分流弁３４は、エアコンプレッサ３２からの圧縮空気を燃料電池１０に供給する場合は、バイパス３５側を閉じて、カソードガス配管３１の上下流を開弁する。分流弁３４は、エアコンプレッサ３２からの圧縮空気を燃料電池１０に供給しない場合は、カソードガス配管３１の下流側を閉じ、カソードガス配管３１とバイパス３５とを開弁する。
カソードガス排出部４０は、カソード排ガス配管４１と、調圧弁４３とを備える。カソード排ガス配管４１は、燃料電池１０のカソード側に接続された配管であり、カソード排ガスを燃料電池システム１００の外部へと排出する。調圧弁４３は、カソード排ガス配管４１におけるカソード排ガスの圧力（燃料電池１０の背圧）を調整する。
アノードガス供給部５０は、アノードガス配管５１と、水素タンク５２と、開閉弁５３と、レギュレータ５４と、インジェクタ５５とを備える。水素タンク５２は、アノードガス配管５１を介して燃料電池１０のアノードと接続されており、タンク内に充填された水素を燃料電池１０に供給する。
開閉弁５３、レギュレータ５４、インジェクタ５５は、アノードガス配管５１に、この順序で上流側（つまり水素タンク５２に近い側）から設けられている。開閉弁５３は、制御部２０からの指令により開閉し、水素タンク５２からインジェクタ５５の上流側への水素の流入を制御する。レギュレータ５４は、インジェクタ５５の上流側における水素の圧力を調整するための減圧弁である。
インジェクタ５５は、制御部２０によって設定された駆動周期や開弁時間に応じて、弁体が電磁的に駆動する電磁駆動式の開閉弁である。制御部２０は、インジェクタ５５の駆動周期や開弁時間を制御することによって、燃料電池１０に供給される水素の量を制御する。
アノードガス循環排出部６０は、アノード排ガス配管６１と、気液分離部６２と、アノードガス循環配管６３と、水素循環用ポンプ６４と、アノード排水配管６５と、排水弁６６とを備える。アノード排ガス配管６１は、燃料電池１０のアノードの出口と気液分離部６２とを接続する配管であり、発電反応に用いられることのなかった未反応ガス（水素や窒素など）を含むアノード排ガスを気液分離部６２へと誘導する。
気液分離部６２は、アノードガス循環配管６３と、アノード排水配管６５とに接続されている。気液分離部６２は、アノード排ガスに含まれる気体成分と水分とを分離し、気体成分については、アノードガス循環配管６３へと誘導し、水分についてはアノード排水配管６５へと誘導する。
アノードガス循環配管６３は、アノードガス配管５１のインジェクタ５５より下流に接続されている。アノードガス循環配管６３には、水素循環用ポンプ６４が設けられており、この水素循環用ポンプ６４によって、気液分離部６２において分離された気体成分に含まれる水素は、アノードガス配管５１へと送り出される。このように、この燃料電池システム１００では、アノード排ガスに含まれる水素を循環させて、再び燃料電池１０に供給することにより、水素の利用効率を向上させている。
アノード排水配管６５は、気液分離部６２において分離された水分を燃料電池システム１００の外部へと排出するための配管である。排水弁６６は、アノード排水配管６５に設けられており、制御部２０からの指令に応じて開閉する。制御部２０は、燃料電池システム１００の運転中は、通常、排水弁６６を閉じておき、予め設定された所定の排水タイミングや、アノード排ガス中の不活性ガスの排出タイミングで排水弁６６を開く。
冷媒供給部７０は、冷媒用配管７１と、ラジエータ７２と、冷媒循環用ポンプ７３とを備える。冷媒用配管７１は、燃料電池１０に設けられた冷媒用の入口マニホールドと出口マニホールドとを連結する配管であり、燃料電池１０を冷却するための冷媒を循環させる。ラジエータ７２は、冷媒用配管７１に設けられており、冷媒用配管７１を流れる冷媒と外気との間で熱交換させることにより、冷媒を冷却する。
冷媒循環用ポンプ７３は、冷媒用配管７１において、ラジエータ７２より下流側（燃料電池１０の冷媒入口側）に設けられており、ラジエータ７２において冷却された冷媒を燃料電池１０に送り出す。
図２は、燃料電池システム１００の電気的構成を示す概略図である。燃料電池システム１００は、先述した制御部２０等に加え、二次電池８１と、ＦＤＣ８２と、ＤＣ／ＡＣインバータ８３と、ＢＤＣ８５と、セル電圧計測部９１と、電流計測部９２とを備える。
セル電圧計測部９１は、燃料電池１０の各セル１１と接続されており、各セル１１の電圧（セル電圧）を計測する。セル電圧計測部９１は、その計測結果を制御部２０に送信する。電流計測部９２は、燃料電池１０による発電電流の値を計測し、制御部２０に送信する。
ＦＤＣ８２及びＢＤＣ８５は、ＤＣ／ＤＣコンバータとして構成された回路である。ＦＤＣ８２は、制御部２０が備える電流指令値決定部２４から送信される電流指令値に基づき、燃料電池１０による発電電流を制御する。電流指令値とは、燃料電池１０による発電電流の目標値となる値であり、制御部２０によって決定される。さらにＦＤＣ８２は、発電電圧を変圧してＤＣ／ＡＣインバータ８３に供給し、発電電圧の値を測定して制御部２０に送信する。ＢＤＣ８５は、制御部２０の制御に基づき二次電池８１の充放電を制御する。二次電池８１は、リチウムイオン電池で構成され、燃料電池１０の補助電源として機能する。
ＤＣ／ＡＣインバータ８３は、燃料電池１０と負荷２００とに接続されている。ＤＣ／ＡＣインバータ８３は、燃料電池１０と二次電池８１とから得られた直流電力を交流電力へと変換し、負荷２００に供給する。負荷２００において発生した回生電力は、ＤＣ／ＡＣインバータ８３によって直流電流に変換され、ＢＤＣ８５によって二次電池８１に充電される。出力指令値算出部２２は、負荷２００に加え、二次電池８１のＳＯＣ（残容量）も加味して、出力指令値を算出する。
ここで、急速暖機について説明する。急速暖機とは、燃料電池１０を低効率な発電条件（後述）で運転することによって、燃料電池１０の温度を上昇させる運転モードのことである。急速暖機は、アノードガスの供給量に対するカソードガスの供給量を低減させることによって実現される。急速暖機について図３，図４を用いて説明する。
図３は、燃料電池１０のＩ−Ｖ特性を示すグラフである。曲線１ｖはカソードガスの流量が流量Ｆ１（以下、単に「流量」といえば、カソードガスの流量のことを意味する。）の場合、曲線２ｖは流量が流量Ｆ２（＞Ｆ１）の場合、曲線３ｖは流量が流量Ｆ３（＞Ｆ２）の場合を示す。なお、アノードガスの流量は潤沢であり、発電に充分な量が確保されている。
図４は、燃料電池１０の出力−電流特性を示すグラフである。曲線１ｐは流量が流量Ｆ１の場合、曲線２ｐは流量が流量Ｆ２の場合、曲線３ｐは流量が流量Ｆ３の場合を示す。
図４に示すように、出力指令値が出力Ｐ０、且つ、流量Ｆ２の場合、理論上、電流Ｉ０（動作点Ａ１）と、電流Ｉ０’（動作点Ａ２）との何れかに制御すれば、実出力値が出力指令値に等しくなる。
ところで、燃料電池１０による発熱量は、発電電圧が発熱基準電圧に近づくに連れて小さくなる。発熱量の理論値は、下記式（１）で算出されるからである。
発熱量＝（発熱基準電圧−発電電圧）×発電電流…（１）
ここで、発熱基準電圧とは、水素と酸素との反応におけるエンタルピー変化から算出されるエネルギーを電圧で表したものであり、エンタルピーをファラデー定数と水素が持つ電子数とで割った値で表される。発熱基準電圧は、通常、開放電圧であるＯＣＶよりも高い値をとる。
一方で、急速暖機においては、曲線２ｐのピークに対応する電流値よりも高電流側であり、より発電電圧が小さくなる電流Ｉ０に制御することによって発熱量を増大させ、燃料電池１０の温度を上昇させる。
動作点Ａ１の場合、図３，図４に示すように、発電電圧は下限電圧Ｖｍｉｎである。ＦＤＣ８２は、下限電圧Ｖｍｉｎを下回らないように発電電流を制御するよう構成されている。急速暖機を実施するための動作点Ａ１の発電電圧が下限電圧Ｖｍｉｎであるのは、発熱量を増大させるために、できるだけ発電電圧を小さくしているからである。流量Ｆ２は、下限電圧Ｖｍｉｎの条件下で出力Ｐ０を実現するために制御された流量である。このような制御によって、実出力値を出力指令値に近づけつつ、急速暖機に求められる発熱量を確保する。
以下、上記の制御について更に詳しく説明する。図５は、電流指令値決定処理を示すフローチャートである。電流指令値決定処理は、制御部２０の電流指令値決定部２４が、燃料電池１０の急速暖機中に繰り返し実行する処理である。
まず、実出力値が出力指令値よりも小さいかを判定する（Ｓ３１０）。実出力値が出力指令値よりも小さい場合（Ｓ３１０、ＹＥＳ）、第１の状態なので、実出力値が出力指令値に近づくように電流指令値を増大させ（Ｓ３２０）、電流指令値決定処理を終える。第１の状態とは、実出力値を出力指令値に近づけるために、電流指令値を算出する状態のことである。電流指令値を増大させる場合について、図３，図４を用いて説明する。
図４に示すように、実出力値が動作点Ａ１による出力Ｐ０、出力指令値が出力Ｐ１（＞出力Ｐ０）である場合を例にとって説明する。動作点Ａ１の場合、下限電圧Ｖｍｉｎであるので、ＦＤＣ８２は、電流指令値が増大した場合でも流量が維持されているときには、発電電流を増大させることができない。但し、エアコンプレッサ３２が流量を増大させることによって、下限電圧Ｖｍｉｎに対応する発電電流が徐々に増大する。このようにして動作点Ｂに達すると、出力Ｐ１が実現される。
一方、実出力値が出力指令値以上の場合（Ｓ３１０、ＮＯ）、実出力値が不感帯の範囲内であるかを判定する（Ｓ３３０）。不感帯について図４を用いて説明する。出力指令値が出力Ｐ２であるとする。不感帯の下限値は、出力Ｐ２である。不感帯の上限値は、出力（Ｐ２＋Ｐｔｈ１）である。出力Ｐｔｈ１は、正の出力値である。つまり、不感帯は、出力指令値の正の側のみに設定される。なお、出力Ｐｔｈ１は出力Ｐ２に比べると微小な値であるが、図４では見やすくするために、出力Ｐｔｈ１を実際よりも大きな値として示している。
実出力値が不感帯の範囲外である場合（Ｓ３３０、ＮＯ）、第１の状態なので、実出力値が出力指令値に近づくように電流指令値を低下させて（Ｓ３４０）、電流指令値決定処理を終える。実出力値が不感帯の範囲外である場合は、実出力値が出力指令値よりも所定値Ｐｔｈ１以上、大きい場合であると言い換えてもよい。電流指令値を低下させる場合について、図３，図４を用いて説明する。
図４に示すように、実出力値が出力Ｐ１（動作点Ｂ）で不感帯外であり、出力指令値が出力Ｐ２（＜出力Ｐ１）である場合を例にとって説明する。この場合、急速暖機のために下限電圧Ｖｍｉｎを維持しつつ、出力Ｐ２を実現するためには、図４に示すように、流量Ｆ１（曲線１ｐ上）に制御し、電流指令値を電流Ｉ２ａに設定することによって動作点Ｃ１に制御すればよい。
しかし、流量制御の応答性は、電流制御の応答性に比べて悪い。よって、ＦＤＣ８２は、流量の低下によって動作点Ｂから動作点Ｃ１に移行するよりも速く、発電電流を低下させてしまう。この結果、実際の動作点は、流量Ｆ１から殆ど変化しない間に、流量Ｆ１且つ出力Ｐ２に対応する動作点Ｃ２に近づいていく。但し、不感帯が設定されているので、図４に示すように、出力（Ｐ２＋Ｐｔｈ１）が実現される動作点Ｃ３（電流Ｉ２ｂ）に達すると、発電電流の低下は停止する。
動作点Ｃ３の場合の発電電圧は、電圧Ｖ３（図３）であり、開放電圧ＯＣＶに近い値である。このため、発熱量が小さくなってしまう。但し、実出力値が不感帯外である場合は、実出力値と出力指令値との乖離が大きいため、急速暖機よりも出力値の制御を優先し、上記のように制御する。
一方、実出力値が不感帯の範囲内である場合（Ｓ３３０、ＹＥＳ）、第２の状態なので、電流指令値を低下させることなく維持して（Ｓ３５０）、電流指令値決定処理を終える。第２の状態とは、実出力値が出力指令値に一致していなくても、実出力値を出力指令値に近づけるための電流指令値の算出をせずに、直近で実行したＳ３２０又はＳ３３０において算出した電流指令値を維持する状態のことである。本実施形態では不感帯が出力指令値の正の側のみに設定されるので、第２の状態である場合、実出力値が出力指令値よりも大きいことになる。
上記の実出力値が不感帯の範囲内である場合は、実出力値が出力指令値よりも所定値Ｐｔｈ１未満だけ大きい場合であると言い換えてもよい。実出力値が不感帯の範囲内である場合について、図３，図４を用いて説明する。
図４に示すように、実出力値が出力Ｐ０（動作点Ａ１）で、出力指令値が出力Ｐ２であり、（Ｐ２＋Ｐｔｈ１）＞Ｐ０＞Ｐ２である場合を例にとって説明する。この場合、電流指令値を維持するので、実出力値や発電電圧が急上昇することは回避される。なお、このように電流指令値の低下が回避されている場合でも、実出力値と出力指令値とに差がある条件ではエアコンプレッサ３２による流量が変動し得るので、動作点も変動し得る。
上記のように、実出力値が出力指令値より大きいにも関わらず、電流指令値を維持する場合、余剰な電力が発生する。この余剰電力は、二次電池８１に蓄電される。このため、上記のように不感帯を設けても、燃料電池システム１００の作動に問題が生じることは無い。
なお、実出力値が出力指令値と等しい場合、Ｓ３３０でＹＥＳと判定することになる。よって、この場合、電流指令値を維持することによって、実出力値が出力指令値と等しい状態を維持できる。
実施形態１によれば、実出力値が出力指令値より大きくても、その差が出力Ｐｔｈ１以下である場合は、電流指令値が維持される。このため、僅かに出力値を低下させるために、発電電圧が大幅に上昇して急速暖機が中断されることを回避できる。また、指令出力値の負の側には不感帯が設定されていないので、出力を上昇させたい場合については、応答性を悪化させることがない。
本発明は、本明細書の実施形態や実施例、変形例に限られるものではなく、その趣旨を逸脱しない範囲において種々の構成で実現できる。例えば、発明の概要の欄に記載した各形態中の技術的特徴に対応する実施形態、実施例、変形例中の技術的特徴は、先述の課題の一部又は全部を解決するために、あるいは、先述の効果の一部又は全部を達成するために、適宜、差し替えや、組み合わせを行うことができる。その技術的特徴が本明細書中に必須なものとして説明されていなければ、適宜、削除できる。例えば、以下のものが例示される。
流量の制御は、出力値以外に基づく手法であってもよい。例えば、電流指令値を増大させる場合に流量も増大させ、電流指令値を低下させる場合に流量も低下させるように制御してもよい。この場合、電流指令値が維持されている場合は、流量も維持されるので、ひいては動作点も維持されることになる。
出力指令値の決定、ＦＤＣに指示する電流指令値の決定、及びエアコンプレッサの流量制御は、実施形態のように制御部２０が統括的に実行してもよいし、複数の制御装置（ＥＣＵ等）が協調して実行してもよい。複数の制御装置（ＥＣＵ等）が協調して実行する場合、これら複数の制御装置をまとめて制御部と捉えてもよい。
燃料電池は、自動車用でなくてもよく、他の輸送用機器（二輪車、電車など）に搭載されるものや、据え置きのものでもよい。
１０…燃料電池
１１…セル
２０…制御部
２２…出力指令値算出部
２４…電流指令値決定部
３０…カソードガス供給部
３１…カソードガス配管
３２…エアコンプレッサ
３４…分流弁
３５…バイパス
４０…カソードガス排出部
４１…カソード排ガス配管
４３…調圧弁
５０…アノードガス供給部
５１…アノードガス配管
５２…水素タンク
５３…開閉弁
５４…レギュレータ
５５…インジェクタ
６０…アノードガス循環排出部
６１…アノード排ガス配管
６２…気液分離部
６３…アノードガス循環配管
６４…水素循環用ポンプ
６５…アノード排水配管
６６…排水弁
７０…冷媒供給部
７１…冷媒用配管
７２…ラジエータ
７３…冷媒循環用ポンプ
８１…二次電池
８３…ＤＣ／ＡＣインバータ
９１…セル電圧計測部
９２…電流計測部
１００…燃料電池システム
２００…負荷

Claims (1)

  1. アノードガスとカソードガスとの供給を受けて発電する燃料電池と、
    前記燃料電池によって発電された電力を消費する負荷と、
    前記燃料電池によって発電された電力を蓄電する二次電池と、
    前記負荷および前記二次電池から取得した情報に基づき、前記燃料電池への要求出力を示す値である出力指令値を算出する出力指令値算出部と、
    前記燃料電池の出力が前記出力指令値算出部によって前記算出された出力指令値に近づくように、前記燃料電池に前記カソードガスを供給するコンプレッサと、
    前記燃料電池による発電電流の目標値である電流指令値を決定する電流指令値決定部と、
    前記決定された電流指令値に従い、前記燃料電池による発電電流を制御するコンバータとを備え、
    前記電流指令値決定部は、前記アノードガスの供給量に対する前記カソードガスの供給量を低減させることで、前記燃料電池の発電効率を低下させる低効率発電運転時の場合、前記燃料電池からの出力が前記出力指令値算出部によって算出された出力指令値よりも所定値以上大きいことと、前記出力指令値よりも小さいこととの何れかが満たされる第１の状態のときは、前記燃料電池の出力が前記出力指令値算出部によって算出された出力指令値に近づくように算出した電流値を前記電流指令値として決定し、前記燃料電池による出力が前記出力指令値算出部によって算出された出力指令値よりも前記所定値未満だけ大きい第２の状態のときは、直近の前記第１の状態のときに算出された電流値を前記電流指令値として決定すること、
    を特徴とする燃料電池システム。
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