JP6236476B2 - Abnormal noise reduction device for transmission - Google Patents

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Description

本発明は、変速機で発生する異音を低減する変速機の異音低減装置に関する。   The present invention relates to a transmission noise reduction device that reduces noise generated in a transmission.

従来より、変速機の歯車のバックラッシュに起因して歯車の低回転時に発生する歯当たり音を低減するようにした装置が知られている(例えば特許文献1参照)。この特許文献1記載の装置は、入力軸と一体に回転するシンクロハブと、出力軸に回転自在に取り付けられたギヤと一体のドグ歯との間に、摩擦材を介装して構成される。摩擦材は、断面U字状に形成された円筒状の板ばねのU字状一端部に取り付けられ、板ばねのU字状他端部はドグ歯に取り付けられる。   2. Description of the Related Art Conventionally, there has been known an apparatus that reduces tooth contact noise generated when a gear rotates at a low speed due to backlash of a gear of a transmission (see, for example, Patent Document 1). The device described in Patent Document 1 is configured by interposing a friction material between a synchro hub that rotates integrally with an input shaft, and a dog tooth that is integrally attached to a gear that is rotatably attached to an output shaft. . The friction material is attached to a U-shaped one end of a cylindrical leaf spring formed in a U-shaped cross section, and the U-shaped other end of the leaf spring is attached to a dog tooth.

特開平9−210085号公報Japanese Patent Laid-Open No. 9-210085

しかしながら、上記特許文献1記載の装置では、円筒状の板ばねを断面U字状に形成して摩擦材を取り付けるため、装置の構成が複雑となり、コストの上昇を招く。   However, in the apparatus described in Patent Document 1, since the cylindrical leaf spring is formed in a U-shaped cross section and the friction material is attached, the structure of the apparatus becomes complicated and the cost increases.

本発明の一態様である変速機の異音低減装置は、軸線を中心に回転する回転軸と、回転軸と一体に回転するハブと、回転軸に相対回転可能に支持された変速用ギヤと、ハブとギヤとの間に介装された周方向複数の摩擦部材と、複数の摩擦部材を支持する弾性体と、内周面にスプラインが形成され、スプラインを介してハブに軸方向に移動可能に噛合されたスリーブと、ハブとギヤとの間に介装され、外周面にスリーブのスプラインに噛合可能なスプラインが形成されたシンクロリングと、を備える。そして、弾性体は、軸線に関して所定角度毎に回転対称となる閉曲線に沿って環状に形成され、ハブおよびギヤのいずれか一方は、複数の摩擦部材が一体に回転可能かつ径方向に相対移動可能に係合される係合部を有する一方、ハブおよびギヤのいずれか他方は、複数の摩擦部材の接触面が接触する被接触面を有し、ギヤの外周面に、スリーブのスプラインに噛合可能なドグ歯が形成され、複数の摩擦部材は、遠心力により接触面が被接触面から離間するように所定角度毎に弾性体に支持されるとともに、接触面が被接触面に接触した状態でシンクロリングから離間する一方、遠心力により接触面が被接触面から離間した後にシンクロリングに接触するように構成されたシンクロ接触部を有するAn apparatus for reducing noise of a transmission that is one embodiment of the present invention includes a rotating shaft that rotates about an axis, a hub that rotates integrally with the rotating shaft, and a gear that is supported by the rotating shaft so as to be relatively rotatable. , A plurality of circumferential friction members interposed between the hub and the gear, an elastic body supporting the plurality of friction members, and a spline formed on the inner circumferential surface, and move in the axial direction to the hub via the spline And a synchro ring that is interposed between the hub and the gear and has a spline that is engageable with the spline of the sleeve on the outer peripheral surface . The elastic body is formed in an annular shape along a closed curve that is rotationally symmetric at predetermined angles with respect to the axis, and either the hub or the gear is capable of rotating a plurality of friction members integrally and relatively moving in the radial direction. One of the hub and gear has a contact surface that contacts the contact surfaces of a plurality of friction members, and can engage with the spline of the sleeve on the outer peripheral surface of the gear. A plurality of friction members are supported by the elastic body at predetermined angles so that the contact surface is separated from the contacted surface by centrifugal force, and the contact surface is in contact with the contacted surface. It has a synchro contact part comprised so that it may contact with a synchro ring, after separating a contact surface from a to-be-contacted surface with a centrifugal force while separating from a synchro ring .

本発明によれば、軸線に関して所定角度毎に回転対称となる閉曲線に沿って環状に形成された弾性体に、所定角度毎に複数の摩擦部材を支持するようにしたので、簡易な構成により変速機の異音を低減することができ、装置を安価に構成できる。   According to the present invention, a plurality of friction members are supported at predetermined angles on the elastic body formed in a ring shape along a closed curve that is rotationally symmetric at predetermined angles with respect to the axis. The noise of the machine can be reduced, and the apparatus can be configured at low cost.

本発明の実施形態に係る異音低減装置が適用される変速機を含む車両駆動系の構成を概略的に示す図。The figure which shows schematically the structure of the vehicle drive system containing the transmission with which the noise reduction apparatus which concerns on embodiment of this invention is applied. 本発明の実施形態に係る異音低減装置の要部構成を示す断面図。Sectional drawing which shows the principal part structure of the noise reduction apparatus which concerns on embodiment of this invention. 図2の1速ドリブンギヤの後端面の構成を示す平面図。The top view which shows the structure of the rear-end surface of the 1st-speed driven gear of FIG. 図2のハブの前端面の構成を示す平面図。The top view which shows the structure of the front-end surface of the hub of FIG. 図4のIV部拡大図。The IV section enlarged view of FIG. 図2の摩擦部材の斜視図。The perspective view of the friction member of FIG. 図2に対応する断面図であり、ギヤイン状態における動作の一例を示す図。FIG. 3 is a cross-sectional view corresponding to FIG. 2, illustrating an example of an operation in a gear-in state. 図4に対応する平面図であり、ギヤイン状態における動作の一例を示す図。FIG. 5 is a plan view corresponding to FIG. 4, illustrating an example of an operation in a gear-in state. 図5に対応する拡大図であり、ギヤイン状態における動作の一例を示す図。FIG. 6 is an enlarged view corresponding to FIG. 5, illustrating an example of an operation in a gear-in state.

以下、図1〜図9を参照して本発明の実施形態について説明する。図1は、本発明の実施形態に係る異音低減装置が適用される変速機を含む車両駆動系の構成を概略的に示す図である。車両駆動系は、車両駆動源である内燃機関(エンジン)1と、エンジン1から入力された回転を変速して出力する変速機10と、エンジン1と変速機10との間に設けられ、エンジン1の回転を変速機10に伝達または非伝達するクラッチ2とを含む。   Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to FIGS. FIG. 1 is a diagram schematically showing a configuration of a vehicle drive system including a transmission to which an abnormal noise reduction apparatus according to an embodiment of the present invention is applied. The vehicle drive system is provided between an internal combustion engine (engine) 1 that is a vehicle drive source, a transmission 10 that shifts and outputs rotation input from the engine 1, and an engine 1 and a transmission 10. And a clutch 2 that transmits or does not transmit the rotation of 1 to the transmission 10.

変速機10の出力軸12から出力された回転は、ファイナルギヤ4、作動ギヤ機構5、および駆動軸6を介して駆動輪7に伝達され、これにより車両が走行する。変速機10は、例えば6速手動変速機であり、運転者のシフトレバーの操作により、エンジン1の動力を駆動輪7に伝達不能なニュートラル状態から動力を伝達可能なインギヤ状態に切り換えられる。インギヤ状態では、運転者のシフトレバーの操作に応じて1速〜6速および後進のいずれかの変速段が確立する。なお、図1はニュートラル状態を示している。   The rotation output from the output shaft 12 of the transmission 10 is transmitted to the drive wheels 7 via the final gear 4, the operating gear mechanism 5, and the drive shaft 6, whereby the vehicle travels. The transmission 10 is, for example, a six-speed manual transmission, and is switched from a neutral state in which power of the engine 1 cannot be transmitted to the drive wheels 7 to an in-gear state in which power can be transmitted by the driver's operation of a shift lever. In the in-gear state, one of the first to sixth speeds and the reverse speed is established according to the driver's operation of the shift lever. FIG. 1 shows a neutral state.

変速機10は、互いに平行に配置された入力軸11、出力軸12およびリバースアイドル軸13を有する。入力軸11と出力軸12とは、変速機10のケーシング(不図示)にベアリングを介して回転可能に支持される。なお、入力軸11と出力軸12とを回転軸と総称する場合もある。リバースアイドル軸13は、変速機10のケーシングに固定される。入力軸11の一端はクラッチ2に接続され、クラッチ2を介して入力軸11にエンジン1からの動力が入力される。   The transmission 10 has an input shaft 11, an output shaft 12, and a reverse idle shaft 13 that are arranged in parallel to each other. The input shaft 11 and the output shaft 12 are rotatably supported by a casing (not shown) of the transmission 10 via a bearing. Note that the input shaft 11 and the output shaft 12 may be collectively referred to as a rotation shaft. The reverse idle shaft 13 is fixed to the casing of the transmission 10. One end of the input shaft 11 is connected to the clutch 2, and power from the engine 1 is input to the input shaft 11 via the clutch 2.

入力軸11には、クラッチ2側から順に、1速〜6速ドライブギヤ51〜56が配設される。これらドライブギヤのうち、1速および2速ドライブギヤ51,52は、入力軸11の外周面に固定される。一方、3速〜6速ドライブギヤ53〜56は、ベアリングを介して入力軸11の外周面に相対回転可能に支持される。入力軸11には、1速ドライブギヤ51と2速ドライブギヤ52との間に、リバースドライブギヤ57も固定される。   First to sixth speed drive gears 51 to 56 are arranged on the input shaft 11 in order from the clutch 2 side. Among these drive gears, the first and second speed drive gears 51 and 52 are fixed to the outer peripheral surface of the input shaft 11. On the other hand, the third to sixth drive gears 53 to 56 are supported on the outer peripheral surface of the input shaft 11 via bearings so as to be relatively rotatable. A reverse drive gear 57 is also fixed to the input shaft 11 between the first speed drive gear 51 and the second speed drive gear 52.

出力軸12には、1速〜6速ドライブギヤ51〜56にそれぞれ対向する位置に、1速〜6速ドライブギヤ51〜56にそれぞれ常時噛合するように1速〜6速ドリブンギヤ61〜66が配設される。すなわち、本実施形態に係る変速機10は、ギヤ同士(51〜56と61〜66)が常に噛合した常時噛合式変速機である。1速および2速ドリブンギヤ61,62は、ベアリングを介して出力軸12の外周面に相対回転可能に支持される。一方、3速〜6速ドリブンギヤ63〜66は、出力軸12の外周面に固定される。なお、回転軸(入力軸11、出力軸12)にギヤが固定されるとは、回転軸11,12の外周面にギヤを加工する場合や回転軸11,12と別体のギヤをスプライン結合等により支持する場合、すなわち回転軸11,12に相対回転不能にギヤを設ける場合をいう。   The output shaft 12 has 1st to 6th driven gears 61 to 66 so as to always mesh with the 1st to 6th drive gears 51 to 56 at positions opposed to the 1st to 6th drive gears 51 to 56, respectively. Arranged. That is, the transmission 10 according to the present embodiment is a constantly meshed transmission in which gears (51 to 56 and 61 to 66) are always meshed. The first and second speed driven gears 61 and 62 are supported on the outer peripheral surface of the output shaft 12 via bearings so as to be relatively rotatable. On the other hand, the 3rd to 6th driven gears 63 to 66 are fixed to the outer peripheral surface of the output shaft 12. Note that the gears are fixed to the rotary shafts (input shaft 11 and output shaft 12) when the gears are processed on the outer peripheral surfaces of the rotary shafts 11 and 12, or the gears separate from the rotary shafts 11 and 12 are spline-coupled. In other words, it means a case where the gears are provided on the rotary shafts 11 and 12 so as not to rotate relative to each other.

変速機10は、変速機10の変速動作を容易かつ円滑に行うための同期機構SMを有する。すなわち、1速ドリブンギヤ61と2速ドリブンギヤ62との間に、1、2速用の同期機構14が設けられる。3速ドライブギヤ53と4速ドライブギヤ54との間に、3、4速用の同期機構15が設けられる。5速ドライブギヤ55と6速ドライブギヤ56との間に、5、6速用の同期機構16が設けられる。   The transmission 10 includes a synchronization mechanism SM for easily and smoothly performing a speed change operation of the transmission 10. That is, the first and second speed synchronization mechanisms 14 are provided between the first speed driven gear 61 and the second speed driven gear 62. Between the third speed drive gear 53 and the fourth speed drive gear 54, the third and fourth speed synchronization mechanism 15 is provided. Between the fifth speed drive gear 55 and the sixth speed drive gear 56, the fifth and sixth speed synchronization mechanism 16 is provided.

各同期機構14〜16は、回転軸11,12と一体に回転するハブSM1と、シフトレバーの操作に応じて軸方向に移動するスリーブSM2と、スリーブSM2に噛合可能なドグ歯SM3とを有する。ドグ歯SM3は、1速ドリブンギヤ61、2速ドリブンギヤ62、3速ドライブギヤ53、4速ドライブギヤ54、5速ドライブギヤ55および6速ドライブギヤ56にそれぞれ一体に設けられる。ハブSM1の外周面およびスリーブSM2の内周面にはそれぞれスプラインが形成され、スリーブSM2はハブSM1にスプライン結合される。なお、各同期機構14〜16は、スリーブSM2とドグ歯SM3との間にシンクロリングを有するが、図1では、その図示を省略する。   Each of the synchronization mechanisms 14 to 16 includes a hub SM1 that rotates integrally with the rotary shafts 11 and 12, a sleeve SM2 that moves in the axial direction in accordance with the operation of the shift lever, and dog teeth SM3 that can mesh with the sleeve SM2. . The dog teeth SM3 are provided integrally with the first speed driven gear 61, the second speed driven gear 62, the third speed drive gear 53, the fourth speed drive gear 54, the fifth speed drive gear 55 and the sixth speed drive gear 56, respectively. Splines are respectively formed on the outer peripheral surface of the hub SM1 and the inner peripheral surface of the sleeve SM2, and the sleeve SM2 is splined to the hub SM1. Each of the synchronization mechanisms 14 to 16 has a synchro ring between the sleeve SM2 and the dog teeth SM3, but the illustration thereof is omitted in FIG.

同期機構14のスリーブSM2が1速ドリブンギヤ61のドグ歯SM3に噛合すると、1速ドリブンギヤ61が出力軸12に接続される。これにより1速変速段が確立し、入力軸11の回転がギヤ51,61を介して出力軸12に伝達される。同期機構14のスリーブSM2が2速ドリブンギヤ62のドグ歯SM3に噛合すると、2速ドリブンギヤ62が出力軸12に接続される。これにより2速変速段が確立し、入力軸11の回転がギヤ52,62を介して出力軸12に伝達される。   When the sleeve SM <b> 2 of the synchronization mechanism 14 meshes with the dog tooth SM <b> 3 of the first speed driven gear 61, the first speed driven gear 61 is connected to the output shaft 12. As a result, the first gear is established, and the rotation of the input shaft 11 is transmitted to the output shaft 12 via the gears 51 and 61. When the sleeve SM <b> 2 of the synchronization mechanism 14 meshes with the dog teeth SM <b> 3 of the second speed driven gear 62, the second speed driven gear 62 is connected to the output shaft 12. As a result, the second gear is established, and the rotation of the input shaft 11 is transmitted to the output shaft 12 via the gears 52 and 62.

同期機構15のスリーブSM2が3速ドライブギヤ53のドグ歯SM3に噛合すると、3速ドライブギヤ53が入力軸11に接続される。これにより3速変速段が確立し、入力軸11の回転がギヤ53,63を介して出力軸12に伝達される。同期機構15のスリーブSM2が4速ドライブギヤ54のドグ歯SM3に噛合すると、4速ドライブギヤ54が入力軸11に接続される。これにより4速変速段が確立し、入力軸11の回転がギヤ54,64を介して出力軸12に伝達される。   When the sleeve SM <b> 2 of the synchronization mechanism 15 meshes with the dog teeth SM <b> 3 of the third speed drive gear 53, the third speed drive gear 53 is connected to the input shaft 11. As a result, the third gear is established, and the rotation of the input shaft 11 is transmitted to the output shaft 12 via the gears 53 and 63. When the sleeve SM <b> 2 of the synchronization mechanism 15 meshes with the dog teeth SM <b> 3 of the fourth speed drive gear 54, the fourth speed drive gear 54 is connected to the input shaft 11. As a result, the fourth speed is established, and the rotation of the input shaft 11 is transmitted to the output shaft 12 via the gears 54 and 64.

同期機構16のスリーブSM2が5速ドライブギヤ55のドグ歯SM3に噛合すると、5速ドライブギヤ55が入力軸11に接続される。これにより5速変速段が確立し、入力軸11の回転がギヤ55,65を介して出力軸12に伝達される。同期機構16のスリーブSM2が6速ドライブギヤ56のドグ歯SM3に噛合すると、6速ドライブギヤ56が入力軸11に接続される。これにより6速変速段が確立し、入力軸11の回転がギヤ56,66を介して出力軸12に伝達される。   When the sleeve SM <b> 2 of the synchronization mechanism 16 meshes with the dog teeth SM <b> 3 of the fifth speed drive gear 55, the fifth speed drive gear 55 is connected to the input shaft 11. As a result, the fifth gear is established, and the rotation of the input shaft 11 is transmitted to the output shaft 12 via the gears 55 and 65. When the sleeve SM <b> 2 of the synchronization mechanism 16 meshes with the dog teeth SM <b> 3 of the sixth speed drive gear 56, the sixth speed drive gear 56 is connected to the input shaft 11. As a result, the sixth speed is established, and the rotation of the input shaft 11 is transmitted to the output shaft 12 via the gears 56 and 66.

リバースアイドル軸13には、リバースアイドルギヤ58が相対回転可能かつ軸方向に移動可能に支持される。リバースドライブギヤ57には、同期機構14のスリーブの外周部に設けられたリバースドリブンギヤ59が噛合している。シフトレバーの操作によりリバースアイドルギヤ58が図1のA位置(点線)に移動すると、リバースアイドルギヤ58とリバースドライブギヤ57とが噛合する。これにより後進の変速段が確立する。   A reverse idle gear 58 is supported on the reverse idle shaft 13 so as to be relatively rotatable and movable in the axial direction. The reverse drive gear 57 meshes with a reverse driven gear 59 provided on the outer periphery of the sleeve of the synchronization mechanism 14. When the reverse idle gear 58 is moved to the position A (dotted line) in FIG. 1 by operating the shift lever, the reverse idle gear 58 and the reverse drive gear 57 are engaged. This establishes the reverse gear.

このような変速機10の構成において、例えばニュートラル状態でエンジン1をアイドル回転数で回転させるとともに、クラッチ2を接続すると、入力軸11と1、2速ドライブギヤ51,52が回転するとともに、1、2速ドリブンギヤ61,62も回転する。このとき、同期機構14のスリーブSM2は中立位置にあるため、入力軸11から出力軸12に動力は伝達されず、1、2速ドリブンギヤ61,62は、出力軸12の周囲を空転する。   In such a configuration of the transmission 10, for example, when the engine 1 is rotated at the idle rotation speed in the neutral state and the clutch 2 is connected, the input shaft 11 and the first and second speed drive gears 51 and 52 are rotated, and 1 The second speed driven gears 61 and 62 also rotate. At this time, since the sleeve SM2 of the synchronization mechanism 14 is in the neutral position, power is not transmitted from the input shaft 11 to the output shaft 12, and the 1st and 2nd speed driven gears 61 and 62 idle around the output shaft 12.

この状態でエンジン1に回転変動が生じると、その回転変動は1、2速ドライブギヤ51,52に伝わる。このとき、1、2速ドライブギヤ51,52と1、2速ドリブンギヤ61,62の噛合部にはバックラッシュによる隙間があるため、噛合部に歯当たり音(打音)が発生するおそれがある。なお、バックラッシュに起因してアイドル回転時に発生するこのような歯当たりによる異音(ガラガラした音)を、アイドルガラ音と呼ぶこともある。アイドルガラ音は、3速〜6速ドライブギヤ53〜56と3速〜6速ドリブンギヤ63〜66との噛合部に生じることもある。本実施形態では、アイドルガラ音を低減するため、以下のように異音低減装置を構成する。   In this state, when a rotational fluctuation occurs in the engine 1, the rotational fluctuation is transmitted to the first and second speed drive gears 51 and 52. At this time, since there is a gap due to backlash in the meshing portion between the first and second speed drive gears 51 and 52 and the first and second speed driven gears 61 and 62, there is a possibility that tooth contact sound (striking sound) may be generated in the meshing portion. . Note that such an abnormal noise (rattled sound) caused by tooth contact that occurs during idle rotation due to backlash may be referred to as idle rattling sound. The idle rattle noise may be generated at the meshing portion between the 3rd to 6th drive gears 53 to 56 and the 3rd to 6th driven gears 63 to 66. In this embodiment, in order to reduce idle rattling noise, an abnormal noise reduction device is configured as follows.

図2は、本発明の実施形態に係る異音低減装置100の要部構成を示す断面図であり、主に1,2速用の同期機構14のハブ20(図1のハブSM1)と1速ドリブンギヤ61との間の構成を示す。なお、図示は省略するが、同期機構14のハブと2速ドリブン62との間、同期機構15のハブと3速ドライブギヤ53との間、同期機構15のハブと4速ドライブギヤ54との間、同期機構16のハブと5速ドライブギヤ55との間、および同期機構16のハブと6速ドライブギヤ56との間にも、図2と同様の異音低減装置100が設けられる。以下では、便宜上、図示のように回転軸12の軸線CL0に沿って前後方向を定義し、この定義に従い各部の構成を説明する。   FIG. 2 is a cross-sectional view showing the configuration of the main part of the noise reduction device 100 according to the embodiment of the present invention, and mainly includes the hub 20 (hub SM1 in FIG. 1) of the synchronization mechanism 14 for the first and second speeds. The structure between the speed driven gear 61 is shown. Although not shown, between the hub of the synchronization mechanism 14 and the second speed driven 62, between the hub of the synchronization mechanism 15 and the third speed drive gear 53, and between the hub of the synchronization mechanism 15 and the fourth speed drive gear 54. 2 is also provided between the hub of the synchronization mechanism 16 and the fifth-speed drive gear 55 and between the hub of the synchronization mechanism 16 and the sixth-speed drive gear 56. Hereinafter, for the sake of convenience, the front-rear direction is defined along the axis CL0 of the rotating shaft 12 as illustrated, and the configuration of each part will be described according to this definition.

図2に示すように、軸線CL0を中心に回転する出力軸12の外周面には、スプライン結合によりハブ20が固定され、ハブ20は出力軸12と一体に回転する。ハブ20の外周面およびスリーブ25(図1のスリーブSM2)の内周面にはそれぞれスプライン20a,25aが形成され、スリーブ25はハブ20に軸方向に移動可能にスプライン結合される。ハブ20の前端面20bには、全周にわたって前後方向所定深さの溝部21が形成される。溝部21は、円筒形状の内周面21aと外周面21bとを有する。   As shown in FIG. 2, the hub 20 is fixed to the outer peripheral surface of the output shaft 12 that rotates about the axis CL <b> 0 by spline coupling, and the hub 20 rotates integrally with the output shaft 12. Splines 20a and 25a are formed on the outer peripheral surface of the hub 20 and the inner peripheral surface of the sleeve 25 (sleeve SM2 in FIG. 1), and the sleeve 25 is splined to the hub 20 so as to be movable in the axial direction. A groove portion 21 having a predetermined depth in the front-rear direction is formed on the front end surface 20b of the hub 20 over the entire circumference. The groove portion 21 has a cylindrical inner peripheral surface 21a and an outer peripheral surface 21b.

出力軸12の外周面にはさらに、ハブ20に隣接して、ローラベアリング26を介し出力軸12に対し相対回転可能に1速ドリブンギヤ61が支持される。1速ドリブンギヤ61は、ディスク部61Aと、ディスク部61Aの外周面に形成されたギヤ部61Bとを有し、ギヤ部61Bが1速ドライブギヤ51のギヤ部に噛合する。ディスク部61Aの後端部には、第1外周面31が形成され、第1外周面31の前側に、第1外周面313よりも大径の第2外周面32が形成される。第1外周面31は、後方にかけて徐々に径が小さくなるようにテーパ状に形成される。第2外周面32には、スリーブ25のスプライン25aと噛合可能なドグ歯33(図1のドグ歯SM3)が形成される。   A first speed driven gear 61 is supported on the outer peripheral surface of the output shaft 12 adjacent to the hub 20 so as to be rotatable relative to the output shaft 12 via a roller bearing 26. The first speed driven gear 61 has a disc portion 61A and a gear portion 61B formed on the outer peripheral surface of the disc portion 61A, and the gear portion 61B meshes with the gear portion of the first speed drive gear 51. A first outer peripheral surface 31 is formed at the rear end portion of the disk portion 61 </ b> A, and a second outer peripheral surface 32 having a larger diameter than the first outer peripheral surface 313 is formed on the front side of the first outer peripheral surface 31. The 1st outer peripheral surface 31 is formed in a taper shape so that a diameter may become small gradually toward back. On the second outer peripheral surface 32, dog teeth 33 (dog teeth SM3 in FIG. 1) that can mesh with the splines 25a of the sleeve 25 are formed.

図3は、ディスク部61Aの後端面34の構成のみを示す平面図である。図2,3に示すように、ディスク部61Aの後端面34には、径方向内側に、全周にわたって前後方向所定深さの凹部35が形成される。凹部35の深さは溝部21の深さよりも浅い。したがって、図2に示すように、ハブ20の前端面20bが凹部35の底面35aに当接した状態で、ディスク部61Aの後端面34は溝部21の底面21cから離れて配置される。   FIG. 3 is a plan view showing only the configuration of the rear end surface 34 of the disk portion 61A. As shown in FIGS. 2 and 3, the rear end surface 34 of the disk portion 61A is formed with a recess 35 having a predetermined depth in the front-rear direction over the entire circumference on the radially inner side. The depth of the recess 35 is shallower than the depth of the groove 21. Therefore, as shown in FIG. 2, the rear end surface 34 of the disk portion 61 </ b> A is disposed away from the bottom surface 21 c of the groove portion 21 in a state where the front end surface 20 b of the hub 20 is in contact with the bottom surface 35 a of the recess 35.

図3に示すように、さらにディスク部61Aの後端面34には、周方向2箇所に等間隔に、つまり180°毎に、凹部35の外周面35bから径方向外側に向けて切り欠き部36が形成される。図2に示すように、切り欠き部36の前後方向深さは、凹部35の深さと等しく、切り欠き部36の底面36aは凹部35の底面36aと同一面上にある。図3に示すように、切り欠き部36の一対の側面36bは互いに平行であり、切り欠き部36は周面36cにかけて所定幅のまま外径方向に延在する。   As shown in FIG. 3, the rear end surface 34 of the disk portion 61A is further provided with notches 36 at two circumferential positions at equal intervals, that is, every 180 °, radially outward from the outer peripheral surface 35b of the recess 35. Is formed. As shown in FIG. 2, the depth in the front-rear direction of the notch 36 is equal to the depth of the recess 35, and the bottom surface 36 a of the notch 36 is flush with the bottom surface 36 a of the recess 35. As shown in FIG. 3, the pair of side surfaces 36b of the notch 36 are parallel to each other, and the notch 36 extends in the outer diameter direction with a predetermined width over the peripheral surface 36c.

図2に示すように、ハブ20とディスク部61Aとの間には、シンクロリング40が介装される。シンクロリング40は、軸方向に延在する円筒部41と、円筒部41の前端部から径方向外側に延在するフランジ部42とを有する。フランジ部42の外周面には、スリーブ25のスプライン25aと噛合可能なスプライン42aが形成される。円筒部41の内周面43は、後方にかけて徐々に径が小さくなるようにテーパ状に形成される。内周面43の傾斜角はディスク部61Aの第1外周面31の傾斜角と同一であり、シンクロリング40が前方に移動することにより内周面43と第1外周面31とが互いに密着する。   As shown in FIG. 2, a synchro ring 40 is interposed between the hub 20 and the disk portion 61A. The synchro ring 40 includes a cylindrical portion 41 extending in the axial direction and a flange portion 42 extending radially outward from the front end portion of the cylindrical portion 41. A spline 42 a that can mesh with the spline 25 a of the sleeve 25 is formed on the outer peripheral surface of the flange portion 42. The inner peripheral surface 43 of the cylindrical portion 41 is formed in a tapered shape so that the diameter gradually decreases toward the rear. The inclination angle of the inner peripheral surface 43 is the same as the inclination angle of the first outer peripheral surface 31 of the disc portion 61A, and the inner peripheral surface 43 and the first outer peripheral surface 31 come into close contact with each other when the synchro ring 40 moves forward. .

円筒部41の後端部には、テーパ状の内周面43よりも後方に突出部44が突設される。突出部44の内周面44aは軸線CL0を中心とした円筒面である。シンクロリング40のフランジ部42とハブ20の外径側端部との間には、同期機構14を構成する円環状のシンクロスプリング29が配置される。   At the rear end portion of the cylindrical portion 41, a protruding portion 44 protrudes behind the tapered inner peripheral surface 43. The inner peripheral surface 44a of the protruding portion 44 is a cylindrical surface centered on the axis line CL0. An annular sync spring 29 that constitutes the synchronization mechanism 14 is disposed between the flange portion 42 of the synchro ring 40 and the outer diameter side end portion of the hub 20.

図2の状態からスリーブ25が前方へ移動すると、シンクロスプリング29を介してシンクロリング40が前方に押動される。これにより、シンクロリング40のテーパ状の内周面43とディスク部30のテーパ状の外周面31とが摺接し、シンクロリング40がディスク部61Aに摩擦係合する。さらに、スリーブ25のスプライン25aがシンクロリング40のスプライン42aを介してディスク部61Aのドグ歯33に噛合し、1速変速段が確立する。   When the sleeve 25 moves forward from the state of FIG. 2, the synchronization ring 40 is pushed forward via the synchronization spring 29. Thus, the tapered inner peripheral surface 43 of the synchro ring 40 and the tapered outer peripheral surface 31 of the disk portion 30 are in sliding contact, and the synchro ring 40 is frictionally engaged with the disk portion 61A. Further, the spline 25a of the sleeve 25 is engaged with the dog teeth 33 of the disk portion 61A via the spline 42a of the synchro ring 40, and the first gear is established.

本実施形態の特徴的構成として、異音低減装置100は、ハブ20と1速ドリブンギヤ61(ディスク部30)との間に介装された摩擦部材70と、摩擦部材70を支持する弾性体リング80とを有する。摩擦部材70と弾性体リング80とは、シンクロリング40の径方向内側におけるハブ20の溝部21内に配置される。   As a characteristic configuration of the present embodiment, the noise reduction device 100 includes a friction member 70 interposed between the hub 20 and the first speed driven gear 61 (disk portion 30), and an elastic ring that supports the friction member 70. 80. The friction member 70 and the elastic ring 80 are disposed in the groove portion 21 of the hub 20 on the radially inner side of the synchro ring 40.

図4は、ハブ20の前端面20bの構成を示す平面図であり、図5は、図4のV部拡大図である。図4,5には、溝部21内における摩擦部材70および弾性体リング80の配置を、図2のIV-IV線に沿って切断した断面図によって併せて示す。なお、図中、シンクロリング40の突出部44の内周面44a(図2)の位置、および1速ドリブンギヤ61の凹部35の外周面35b(図3)の位置を、それぞれ2点鎖線の円で示す。図5には、凹部35の切り欠き部36(図3)の位置も併せて示す。   FIG. 4 is a plan view showing the configuration of the front end face 20b of the hub 20, and FIG. 5 is an enlarged view of a portion V in FIG. 4 and 5, the arrangement of the friction member 70 and the elastic body ring 80 in the groove 21 is also shown by a cross-sectional view taken along line IV-IV in FIG. 2. In the figure, the position of the inner peripheral surface 44a (FIG. 2) of the protrusion 44 of the synchro ring 40 and the position of the outer peripheral surface 35b (FIG. 3) of the concave portion 35 of the first speed driven gear 61 are indicated by two-dot chain lines. It shows with. FIG. 5 also shows the position of the notch 36 (FIG. 3) of the recess 35.

図4に示すように、摩擦部材70は、周方向2箇所に等間隔に、つまり180°毎に配置される。より具体的には、図5に示すように、一対の摩擦部材70は、1速ドリブンギヤ61の後端面34の一対の切り欠き部36に係合して配置され、切り欠き部36により、1速ドリブンギヤ61に対する摩擦部材70の周方向位置が規制される。摩擦部材70は、例えば耐摩耗性を有するナイロン系の樹脂材によって構成される。   As shown in FIG. 4, the friction members 70 are arranged at two equal intervals in the circumferential direction, that is, every 180 °. More specifically, as shown in FIG. 5, the pair of friction members 70 are arranged to engage with the pair of notches 36 on the rear end surface 34 of the first speed driven gear 61, and the notches 36 1 The circumferential position of the friction member 70 with respect to the fast driven gear 61 is restricted. The friction member 70 is made of, for example, a nylon resin material having wear resistance.

図6は、摩擦部材70の斜視図である。なお、図6では、便宜上、図示のように前後、左右および上下方向を定義する。前後、左右および上下方向はそれぞれ摩擦部材70の長さ、幅および高さ方向を表す。特に、前後方向は軸線CL0と平行な方向であり、左右方向は軸線CL0を中心とした円の接線方向である。   FIG. 6 is a perspective view of the friction member 70. In FIG. 6, front and rear, left and right, and up and down directions are defined as shown for convenience. The front, rear, left, and right directions represent the length, width, and height directions of the friction member 70, respectively. In particular, the front-rear direction is a direction parallel to the axis CL0, and the left-right direction is a tangential direction of a circle centered on the axis CL0.

図6に示すように、摩擦部材70は、基部71と、基部71の上方に配置され、シンクロリング40に当接可能な当接部72と、基部71の後端部から上方に突出し、基部71と当接部72とを接続する接続部73とを有し、全体が左右対称形状を呈する。基部71の前側の左右方向中央部には、上下方向にわたって切り欠き部74が延設され、基部71の前側部分は切り欠き部74を介して左右に分割される。   As shown in FIG. 6, the friction member 70 includes a base portion 71, an abutting portion 72 that is disposed above the base portion 71 and can abut against the synchro ring 40, and protrudes upward from the rear end portion of the base portion 71. 71 and the connection part 73 which connects the contact part 72, and the whole exhibits a left-right symmetric shape. A notch 74 extends in the up-down direction at the center in the left-right direction on the front side of the base 71, and the front portion of the base 71 is divided into left and right via the notch 74.

基部71、当接部72および接続部73の左右側面および後面は、互いに同一面上に形成される。一方、当接部72の前面は基部71の前面よりも後方に位置するように形成され、接続部73の前面は当接部72の前面よりも後方に位置するように形成される。図2に示すように、基部71の前端部はディスク部61Aの後端面34の凹部35に配置される。接続部73は、ディスク部61Aの後端面34とハブ20の溝部21の底面21cとの間の隙間を通って径方向外側に延在する。当接部72は、シンクロリング40の突出部44の内周面44aに対向して配置される。   The left and right side surfaces and the rear surface of the base portion 71, the contact portion 72, and the connection portion 73 are formed on the same plane. On the other hand, the front surface of the contact portion 72 is formed to be positioned behind the front surface of the base portion 71, and the front surface of the connection portion 73 is formed to be positioned behind the front surface of the contact portion 72. As shown in FIG. 2, the front end portion of the base portion 71 is disposed in the concave portion 35 of the rear end surface 34 of the disc portion 61A. The connecting portion 73 extends radially outward through a gap between the rear end surface 34 of the disk portion 61 </ b> A and the bottom surface 21 c of the groove portion 21 of the hub 20. The abutting portion 72 is disposed to face the inner peripheral surface 44 a of the protruding portion 44 of the synchro ring 40.

図6に示すように、基部71の前面と後面および当接部72の前面と後面は互いに平行である。また、基部71の左面および右面と当接部72の左面および右面も互いに平行である。摩擦部材70の幅(左右方向長さ)は、1速ドリブンギヤ61の後端面34の切り欠き部36の幅とほぼ等しい(厳密にはやや小さい)。これにより、図5に示すように、摩擦部材70の基部71がディスク部61Aの凹部35の切り欠き部36に係合する。   As shown in FIG. 6, the front surface and the rear surface of the base portion 71 and the front surface and the rear surface of the contact portion 72 are parallel to each other. Further, the left and right surfaces of the base 71 and the left and right surfaces of the contact portion 72 are also parallel to each other. The width (length in the left-right direction) of the friction member 70 is substantially equal to the width of the cutout portion 36 of the rear end surface 34 of the first speed driven gear 61 (strictly slightly smaller). Thereby, as shown in FIG. 5, the base 71 of the friction member 70 engages with the notch 36 of the recess 35 of the disk portion 61A.

図5,6に示すように、基部71の底面71a(下端面)は凹曲面状に形成され、その凹曲面の曲率はハブ20の溝部21の内周面21aの曲率と同一である。当接部72の先端面72a(上端面)は凸曲面状に形成され、その凸曲面の曲率はシンクロリング40の突出部44の内周面44aの曲率と同一である。   As shown in FIGS. 5 and 6, the bottom surface 71 a (lower end surface) of the base portion 71 is formed in a concave curved surface shape, and the curvature of the concave curved surface is the same as the curvature of the inner peripheral surface 21 a of the groove portion 21 of the hub 20. The front end surface 72 a (upper end surface) of the contact portion 72 is formed in a convex curved surface shape, and the curvature of the convex curved surface is the same as the curvature of the inner peripheral surface 44 a of the protruding portion 44 of the synchro ring 40.

図5では、摩擦部材70の底面71aが溝部21の内周面21aに接触している。この状態では、当接部72の先端面72aからシンクロリング40の内周面44aまでの距離L1は、基部71の上端面71bから1速ドリブンギヤ61の切り欠き部36の内周面36cまでの距離L2よりも短い。したがって、摩擦部材70は、径方向外側への移動により、切り欠き部36の内周面36cに当接することなく、その先端面72aがシンクロリング40の内周面44aに当接可能である。   In FIG. 5, the bottom surface 71 a of the friction member 70 is in contact with the inner peripheral surface 21 a of the groove portion 21. In this state, the distance L1 from the front end surface 72a of the contact portion 72 to the inner peripheral surface 44a of the synchro ring 40 is from the upper end surface 71b of the base portion 71 to the inner peripheral surface 36c of the notch portion 36 of the first speed driven gear 61. It is shorter than the distance L2. Therefore, the friction member 70 can be brought into contact with the inner peripheral surface 44 a of the synchro ring 40 without moving into contact with the inner peripheral surface 36 c of the notch 36 by moving radially outward.

左右一対の基部71の前面には、軸線CL0を中心とした楕円に添ってそれぞれ所定深さの溝75が形成される。溝75内には弾性体リング80が挿入され、これにより摩擦部材70が弾性体リング80から支持される。弾性体リング80の直径は溝75の深さとほぼ等しい。なお、弾性体リング80の直径が溝75の深さより小さくてもよく、または大きくてもよい。弾性体リング80は、例えばばね鋼を構成材として形成される。   Grooves 75 having a predetermined depth are formed on the front surfaces of the pair of left and right bases 71 along an ellipse centered on the axis CL0. The elastic body ring 80 is inserted into the groove 75, whereby the friction member 70 is supported from the elastic body ring 80. The diameter of the elastic ring 80 is substantially equal to the depth of the groove 75. The diameter of the elastic ring 80 may be smaller or larger than the depth of the groove 75. The elastic ring 80 is formed using, for example, spring steel as a constituent material.

図4に示すように、弾性体リング80は軸線CL0を中心とした楕円形状を呈する。図中、CL1およびCL2はそれぞれ楕円の短軸および長軸である。楕円の短軸CL1に沿って一対の摩擦部材70が配置される。換言すれば、軸線CL0から弾性体リング80までの最小距離(短軸CL1に沿った距離)を半径R1とする軸線CL0を中心とした仮想円VC上に、一対の摩擦部材70が配置される。なお、図4では、摩擦部材70を溝部21に設置するために、弾性体リング80に所定の外力(与圧)を付与して、短軸CL1の部分を径方向外側に所定量広げ、溝部21に嵌合している。したがって、エンジン停止の初期状態では、摩擦部材70からハブ20の内周面21aに弾性体リング80による所定の圧縮力が作用する。   As shown in FIG. 4, the elastic ring 80 has an elliptical shape centered on the axis line CL0. In the figure, CL1 and CL2 are the short axis and long axis of the ellipse, respectively. A pair of friction members 70 are arranged along the elliptical short axis CL1. In other words, the pair of friction members 70 are arranged on the virtual circle VC centering on the axis CL0 having the radius R1 as the minimum distance (the distance along the short axis CL1) from the axis CL0 to the elastic body ring 80. . In FIG. 4, in order to install the friction member 70 in the groove portion 21, a predetermined external force (pressurization) is applied to the elastic body ring 80 to widen the portion of the short axis CL <b> 1 by a predetermined amount radially outward. 21 is fitted. Therefore, in the initial state of engine stop, a predetermined compressive force by the elastic ring 80 acts on the inner peripheral surface 21a of the hub 20 from the friction member 70.

以上のように構成された本発明の実施形態に係る異音低減装置100の特徴的な動作を説明する。まず、ニュートラル状態の動作について説明する。クラッチ2を接続した状態でエンジン1をアイドル回転数で回転させると、そのエンジン回転数に対応した第1回転数N1で、1速ドリブンギヤ61が出力軸12の周囲を空転する。さらに、1速ドリブンギヤ61の切り欠き部36を介して1速ドリブンギヤ61と一体に摩擦部材70が回転する。   The characteristic operation of the noise reduction apparatus 100 according to the embodiment of the present invention configured as described above will be described. First, the operation in the neutral state will be described. When the engine 1 is rotated at the idling speed while the clutch 2 is connected, the first speed driven gear 61 idles around the output shaft 12 at the first speed N1 corresponding to the engine speed. Furthermore, the friction member 70 rotates integrally with the first speed driven gear 61 via the notch 36 of the first speed driven gear 61.

このとき、図4に示すように摩擦部材70に遠心力Fが作用するが、その遠心力Fは弾性体リング80による弾性力(圧縮力)よりも小さい(例えば所定値F1以下)。このため、図2,4,5に示すように、摩擦部材70の底面71aはハブ20の溝部21の内周面21aに接触したままであり、1速ドリブンギヤ61には、ハブ20と摩擦部材70との間の摩擦力が抵抗として作用する。これにより、エンジン1の回転変動時のギヤ51,61の歯当たりによる異音、すなわちアイドルガラ音を低減することができる。   At this time, the centrifugal force F acts on the friction member 70 as shown in FIG. 4, but the centrifugal force F is smaller than the elastic force (compressive force) by the elastic ring 80 (for example, a predetermined value F1 or less). Therefore, as shown in FIGS. 2, 4, and 5, the bottom surface 71a of the friction member 70 remains in contact with the inner peripheral surface 21a of the groove portion 21 of the hub 20, and the first speed driven gear 61 includes the hub 20 and the friction member. The frictional force between 70 acts as a resistance. As a result, it is possible to reduce abnormal noise due to tooth contact of the gears 51 and 61 when the rotation of the engine 1 fluctuates, that is, idle rattling noise.

次に、ギヤイン状態における動作について説明する。図7〜9は、ギヤイン状態における動作の一例を示す図であり、それぞれニュートラル状態における図2,4,5に対応する。同期機構14〜16を介していずれかの変速段(例えば3速の変速段)が確立して車両が走行していると仮定する。このとき、1速用の同期機構14のスリーブ25は中立位置にあるため、1速ドリブンギヤ61は出力軸12の周囲を空転するが、車両走行時のエンジン回転数はアイドル回転数よりも高いため、1速ドリブンギヤ61は第1回転数N1よりも大きい第2回転数N2で回転する。その結果、摩擦部材70に作用する遠心力Fが所定値F1よりも大きくなる。   Next, the operation in the gear-in state will be described. 7 to 9 are diagrams showing an example of the operation in the gear-in state, and correspond to FIGS. 2, 4, and 5 in the neutral state, respectively. It is assumed that one of the gears (for example, the third gear) is established via the synchronization mechanisms 14 to 16 and the vehicle is traveling. At this time, since the sleeve 25 of the first-speed synchronization mechanism 14 is in the neutral position, the first-speed driven gear 61 idles around the output shaft 12, but the engine speed during vehicle travel is higher than the idle speed. The first speed driven gear 61 rotates at a second rotational speed N2 that is greater than the first rotational speed N1. As a result, the centrifugal force F acting on the friction member 70 becomes larger than the predetermined value F1.

これにより、図8に示すように、弾性体リング80の楕円の短軸CL1の部分の径が拡大するとともに、長軸CL2の部分の径が減少し、弾性体リング80が楕円形状から円形状へと弾性変形する。この弾性変形により、図7〜9に示すように、摩擦部材70が1速ドリブンギヤ61の切り欠き部36に沿って径方向外側に移動し、摩擦部材70がハブ20の溝部21の内周面21aから離間する。したがって、1速ドリブンギヤ61に作用する抵抗が減少し、車両走行時の損失を抑えることができる。   As a result, as shown in FIG. 8, the diameter of the elliptical minor axis CL1 portion of the elastic ring 80 is increased, the diameter of the major axis CL2 portion is reduced, and the elastic ring 80 is changed from an elliptical shape to a circular shape. Elastically deforms. Due to this elastic deformation, as shown in FIGS. 7 to 9, the friction member 70 moves radially outward along the notch portion 36 of the first speed driven gear 61, and the friction member 70 is the inner peripheral surface of the groove portion 21 of the hub 20. Separated from 21a. Accordingly, the resistance acting on the first speed driven gear 61 is reduced, and loss during vehicle travel can be suppressed.

このとき、摩擦部材70の当接部72の先端面72aがシンクロリング40の内周面44aに当接し、シンクロリング40に押圧力が作用する。これによりシンクロリング40のがたつきを抑えることができ、シンクロリング40のがたつきによる異音を低減することができる。すなわち、中立状態にある同期機構のシンクロリング40は、エンジン1の加速あるいは減速中に周囲の部品(ハブ等)と接触し、異音(例えばジャラジャラという音)を発生することがある。これはシンクロジャラ音と称されるが、本実施形態では、走行時にシンクロリング40に摩擦部材70が押し当てられるために、シンクロジャラ音を低減することができる。   At this time, the front end surface 72 a of the contact portion 72 of the friction member 70 contacts the inner peripheral surface 44 a of the synchro ring 40, and a pressing force acts on the synchro ring 40. Thereby, rattling of the synchro ring 40 can be suppressed, and abnormal noise due to rattling of the synchro ring 40 can be reduced. That is, the synchro ring 40 of the synchronization mechanism in the neutral state may come into contact with surrounding parts (such as a hub) during acceleration or deceleration of the engine 1 and generate abnormal noise (for example, a jagged sound). Although this is referred to as a “synchronizer sound”, in this embodiment, since the friction member 70 is pressed against the synchro ring 40 during traveling, the synchronizer sound can be reduced.

本実施形態によれば以下のような作用効果を奏することができる。
(1)変速機の異音低減装置100は、軸線CL0を中心に回転する回転軸12と、回転軸12と一体に回転するハブ20と、回転軸12に相対回転可能に支持された1速ドリブンギヤ61と、ハブ20と1速ドリブンギヤ61との間に介装された一対の摩擦部材70と、一対の摩擦部材70を支持する弾性体リング80とを備える(図2)。弾性体リング80は、軸線CL0に関して180°毎に回転対称となる閉曲線、すなわち楕円に沿って環状に形成される(図4)。1速ドリブンギヤ61は、一対の摩擦部材70が一体に回転可能かつ径方向に相対移動可能に係合される切り欠き部36を有し(図3)、ハブ20は、一対の摩擦部材70の底面71aが接触する内周面21aを有する(図4)。一対の摩擦部材70は、遠心力により底面71aが内周面21aから離間するように180°毎に弾性体リング80に支持される(図3)。
According to this embodiment, the following effects can be obtained.
(1) The transmission noise reduction device 100 includes a rotating shaft 12 that rotates about an axis CL0, a hub 20 that rotates integrally with the rotating shaft 12, and a first speed that is supported by the rotating shaft 12 so as to be relatively rotatable. A driven gear 61, a pair of friction members 70 interposed between the hub 20 and the first-speed driven gear 61, and an elastic ring 80 that supports the pair of friction members 70 are provided (FIG. 2). The elastic ring 80 is formed in a ring shape along a closed curve that is rotationally symmetric with respect to the axis CL0 every 180 °, that is, along an ellipse (FIG. 4). The first-speed driven gear 61 has a notch portion 36 with which a pair of friction members 70 are engaged so as to be able to rotate integrally and relatively move in the radial direction (FIG. 3). It has the inner peripheral surface 21a which the bottom face 71a contacts (FIG. 4). The pair of friction members 70 are supported by the elastic ring 80 every 180 ° so that the bottom surface 71a is separated from the inner peripheral surface 21a by centrifugal force (FIG. 3).

このように楕円形状の弾性体リング80に一対の摩擦部材70を支持する簡易な構成を採用することで、アイドル回転時に摩擦部材70がハブ20に接触するため、アイドルガラ音を低減することができる。また、車両走行時には摩擦部材70を遠心力によりハブ20から離間させることができ、摩擦部材70の接触による損失発生を防止できる。すなわち、非円形の弾性体リング80が摩擦部材70の遠心力に応じて弾性変形することで、摩擦部材70をハブ20に接触および離間させることができ、異音低減装置100を安価に構成することができる。   By adopting such a simple configuration that supports the pair of friction members 70 on the elliptical elastic ring 80, the friction members 70 come into contact with the hub 20 at the time of idling rotation, so that idling noise can be reduced. it can. Further, when the vehicle is traveling, the friction member 70 can be separated from the hub 20 by centrifugal force, and loss due to contact of the friction member 70 can be prevented. That is, the non-circular elastic ring 80 is elastically deformed according to the centrifugal force of the friction member 70, so that the friction member 70 can be brought into contact with and separated from the hub 20, and the noise reduction device 100 is configured at low cost. be able to.

(2)異音低減装置100は、内周面にスプライン25aが形成され、スプライン25aを介してハブ20に軸方向に移動可能に噛合されたスリーブ25と、ハブ20と1速ドリブンギヤ61との間に介装され、外周面にスプライン25aに噛合可能なスプライン42aが形成されたシンクロリング40とをさらに備える(図2)。1速ドリブンギヤ61の外周面32には、スリーブ25のスプライン25aに噛合可能なドグ歯33が形成される(図2)。一対の摩擦部材70は、底面71aがハブ20の内周面21aに接触した状態でシンクロリング40から離間する一方、遠心力により底面71aが内周面21aから離間した後にシンクロリング40に接触するように構成された当接部72を有する(図4,6)。これにより車両走行時にフリー状態にあるシンクロリング40のがたつきを抑えることができ、アイドルガラ音だけでなく、車両走行時のシンクロジャラ音も低減することができる。 (2) The abnormal noise reduction device 100 includes a sleeve 25 having a spline 25a formed on the inner peripheral surface and meshed with the hub 20 via the spline 25a so as to be movable in the axial direction, and the hub 20 and the first speed driven gear 61. And a synchro ring 40 having a spline 42a formed on the outer peripheral surface thereof and capable of meshing with the spline 25a (FIG. 2). On the outer peripheral surface 32 of the first speed driven gear 61, dog teeth 33 that can mesh with the splines 25a of the sleeve 25 are formed (FIG. 2). The pair of friction members 70 are separated from the synchro ring 40 in a state where the bottom surface 71a is in contact with the inner peripheral surface 21a of the hub 20, while the bottom surface 71a is separated from the inner peripheral surface 21a by centrifugal force and then contacts the synchro ring 40. It has the contact part 72 comprised in this way (FIGS. 4 and 6). As a result, it is possible to suppress rattling of the synchro ring 40 that is in a free state when the vehicle is traveling, and it is possible to reduce not only idle rattling noise but also synchronization noise during vehicle traveling.

(3)弾性体リング80は、楕円形状を呈し、楕円の短軸CL1上に一対の摩擦部材70が支持される(図4)。したがって、弾性体リング80の構成を簡素化することができ、異音低減装置100を安価に構成することができる。 (3) The elastic ring 80 has an elliptical shape, and the pair of friction members 70 are supported on the minor axis CL1 of the ellipse (FIG. 4). Therefore, the configuration of the elastic ring 80 can be simplified, and the noise reduction device 100 can be configured at low cost.

(4)摩擦部材70は、基部71と、当接部72と、基部71と当接部72とを接続する接続部73とを有し、基部71が第1ドリブンギヤ61の第1外周面31の径方向内側の空間(切り欠き部36)に配置されるとともに、接続部73が第1ドリブンギヤ61の後端面34とハブ20との間の隙間を通って径方向外側に延在し、当接部72が第1ドリブンギヤ61の後端面34の径方向外側に移動可能に設けられる(図2,7)。これにより当接部73は、第1ドリブンギヤ61と干渉せずに、第1外周面31の径方向外側におけるシンクロリング40に当接することが可能となる。この場合、基部71は第1ドリブンギヤ61の切り欠き部36とハブ20の溝部21の間の空間に配置されるので、摩擦部材70の底面71aの面積を大きくすることができ、ハブ20の溝部21の内周面21aに対し十分な摩擦力を及ぼすことができる。 (4) The friction member 70 includes a base portion 71, a contact portion 72, and a connection portion 73 that connects the base portion 71 and the contact portion 72, and the base portion 71 is the first outer peripheral surface 31 of the first driven gear 61. The connecting portion 73 extends radially outward through a gap between the rear end surface 34 of the first driven gear 61 and the hub 20, and is disposed in the radially inner space (notch portion 36). The contact portion 72 is provided so as to be movable radially outward of the rear end surface 34 of the first driven gear 61 (FIGS. 2 and 7). As a result, the contact portion 73 can contact the synchro ring 40 on the radially outer side of the first outer peripheral surface 31 without interfering with the first driven gear 61. In this case, since the base 71 is disposed in the space between the notch 36 of the first driven gear 61 and the groove 21 of the hub 20, the area of the bottom surface 71 a of the friction member 70 can be increased, and the groove of the hub 20 can be increased. A sufficient frictional force can be exerted on the inner peripheral surface 21 a of 21.

(5)摩擦部材70の基部71は、切り欠き部74を介して左右に分割される(図6)。これにより所定の曲率を有する弾性体リング80を基部71の溝75に容易に挿入することができる。また、弾性体リング80を2箇所で支持することにより、遠心力作用時の弾性体リング80の変形を許容することができ、弾性体リング80に過大な応力が発生することを防止できる。 (5) The base 71 of the friction member 70 is divided into left and right via the notch 74 (FIG. 6). As a result, the elastic ring 80 having a predetermined curvature can be easily inserted into the groove 75 of the base 71. Further, by supporting the elastic body ring 80 at two locations, deformation of the elastic body ring 80 during the action of centrifugal force can be allowed, and excessive stress can be prevented from being generated in the elastic body ring 80.

(変形例)
上記実施形態は種々の形態に変形することができる。上記実施形態では、弾性体リング80を楕円形状に形成し、楕円の短軸CL1上に一対の摩擦部材70を支持するようにしたが、軸線CL0に関して所定角度毎に回転対称となる閉曲線に沿って環状に形成されるのであれば、弾性体の構成は上述したものに限らない。例えば、120°毎に回転対象となる正三角形や90°毎に回転対象となる正方形等、楕円以外の閉曲線に沿って弾性体を環状に形成してもよい。この場合、摩擦部材70の底面71a(接触面)が遠心力によりハブ20の溝部21の内周面21a(被接触面)から離間するように上記所定角度毎に、摩擦部材70を弾性体に支持すればよい。例えば、軸線CL0から弾性体までの最小距離を半径とする軸線CL0を中心とした仮想円上に、すなわち図4の仮想円VCに相当する仮想円上に、120°や90°等の所定角度毎に摩擦部材70を配置すればよい。したがって、摩擦部材70の個数は上述したものに限らない。
(Modification)
The above embodiment can be modified into various forms. In the above embodiment, the elastic ring 80 is formed in an elliptical shape, and the pair of friction members 70 are supported on the short axis CL1 of the ellipse, but along a closed curve that is rotationally symmetric at predetermined angles with respect to the axis CL0. If it is formed in an annular shape, the configuration of the elastic body is not limited to that described above. For example, the elastic body may be formed in an annular shape along a closed curve other than an ellipse, such as an equilateral triangle to be rotated every 120 ° or a square to be rotated every 90 °. In this case, the friction member 70 is made elastic at every predetermined angle so that the bottom surface 71a (contact surface) of the friction member 70 is separated from the inner peripheral surface 21a (contacted surface) of the groove portion 21 of the hub 20 by centrifugal force. It only has to be supported. For example, a predetermined angle such as 120 ° or 90 ° on a virtual circle centered on the axis CL0 having a radius of the minimum distance from the axis CL0 to the elastic body, that is, on a virtual circle corresponding to the virtual circle VC in FIG. What is necessary is just to arrange | position the friction member 70 for every. Therefore, the number of friction members 70 is not limited to that described above.

上記実施形態では、摩擦部材70に設けられた円弧状の溝75に弾性体リング80を挿入するようにしたが、摩擦部材と弾性体の連結部の構成はこれに限らない。例えば摩擦部材70に周方向に貫通孔を開口し、貫通孔に弾性体リング80を挿入するようにしてもよい。この場合、弾性体リング80の一部を切断して貫通孔に挿入した後、その切断箇所を溶接などで接合してリング状とすればよい。上記実施形態では、摩擦部材70を単一の部材により構成したが、複数の部材を結合して摩擦部材を構成してもよい。この場合、複数の部材の接合面に、摩擦部材と弾性体の連結部を設けてもよい。上記実施形態では、摩擦部材70を、耐摩耗性を有する樹脂材により構成したが、摩擦部材を金属により構成し、その底面に摩擦材を貼付するようにしてもよい。すなわち、摩擦部材は、全体が摩擦材により構成されるのではなく、一部が摩擦材により構成されるのでもよい。   In the above embodiment, the elastic ring 80 is inserted into the arc-shaped groove 75 provided in the friction member 70, but the configuration of the connecting portion between the friction member and the elastic body is not limited thereto. For example, a through hole may be opened in the circumferential direction in the friction member 70 and the elastic ring 80 may be inserted into the through hole. In this case, a part of the elastic ring 80 may be cut and inserted into the through hole, and then the cut portion may be joined by welding or the like to form a ring shape. In the above embodiment, the friction member 70 is constituted by a single member, but a plurality of members may be combined to constitute a friction member. In this case, you may provide the connection part of a friction member and an elastic body in the joint surface of a some member. In the above embodiment, the friction member 70 is made of a resin material having wear resistance. However, the friction member may be made of metal and the friction material may be attached to the bottom surface thereof. That is, the friction member may not be entirely composed of the friction material, but may be partially composed of the friction material.

上記実施形態では、摩擦部材70に当接部72を構成したが、底面71aがハブ20の内周面21aに接触した状態でシンクロリング40から離間する一方、遠心力により底面71aが内周面21aから離間した後にシンクロリング40に接触するように構成するのであれば、シンクロ接触部としての当接部の構成は上述したものに限らない。上記実施形態では、接続部73を介して基部71に当接部72を接続するようにしたが、遠心力が所定値F1以下のときにハブ20に接触し、所定値F1を超えるとハブ20から離間するように構成されるのであれば、摩擦部材の構成はいかなるものでもよい。例えば、当接部72および接続部73を省略し、アイドルジャラ音のみを低減するようにしてもよい。   In the above embodiment, the contact portion 72 is configured on the friction member 70. However, the bottom surface 71a is separated from the synchro ring 40 in a state where the bottom surface 71a is in contact with the inner peripheral surface 21a of the hub 20, while the bottom surface 71a is formed on the inner peripheral surface by centrifugal force. As long as it is configured to come into contact with the synchro ring 40 after being separated from 21a, the configuration of the contact portion as the synchro contact portion is not limited to that described above. In the above embodiment, the contact portion 72 is connected to the base portion 71 via the connection portion 73. However, when the centrifugal force is equal to or less than the predetermined value F1, the hub 20 is contacted. As long as it is comprised so that it may space apart from, the structure of a friction member may be what kind of thing. For example, the abutting portion 72 and the connecting portion 73 may be omitted, and only idle jala sounds may be reduced.

上記実施形態では、1速〜6速のそれぞれの変速段について異音低減装置100を適用したが、一部の変速段についてのみ異音低減装置100を適用するようにしてもよい。例えば慣性質量の大きい1速ドリブンギヤ61あるいは2速ドリブンギヤ62を有する1、2速の変速段についてのみ異音低減装置100を適用するようにしてもよい。したがって、異音低減装置が適用される変速ギヤが支持される回転軸は、入力軸11および出力軸12のいずれか一方であってもよい。   In the above embodiment, the noise reduction device 100 is applied to each of the first to sixth gears. However, the noise reduction device 100 may be applied only to some of the gears. For example, the noise reduction device 100 may be applied only to the first and second gears having the first speed driven gear 61 or the second speed driven gear 62 having a large inertial mass. Therefore, the rotation shaft on which the transmission gear to which the noise reduction device is applied is supported may be either the input shaft 11 or the output shaft 12.

上記実施形態では、ハブ20とギヤとの間にシンクロリング40を配置したが、これを省略してもよい。上記実施形態では、ギヤ(1速ドリブンギヤ61)に、摩擦部材70を一体に回転可能かつ径方向に相対移動可能に係合する切り欠き部36(係合部)を設けたが、ハブ20に係合部を設けてもよい。この場合、ギヤに、摩擦部材70の接触面(例えば底面71a)が接触する被接触面を設ければよい。   In the above embodiment, the synchro ring 40 is disposed between the hub 20 and the gear, but this may be omitted. In the above embodiment, the gear (first speed driven gear 61) is provided with the notch 36 (engagement portion) that engages the friction member 70 so as to be integrally rotatable and relatively movable in the radial direction. An engagement part may be provided. In this case, what is necessary is just to provide the to-be-contacted surface which the contact surface (for example, bottom surface 71a) of the friction member 70 contacts in a gear.

上記実施形態は、マニュアルトランスミッションとしての変速機10に適用したが、本発明は、オートマチック・マニュアルトランスミッションやデュアルクラッチトランスミッション等、他の変速機にも同様に適用することができる。   Although the above embodiment is applied to the transmission 10 as a manual transmission, the present invention can be similarly applied to other transmissions such as an automatic manual transmission and a dual clutch transmission.

以上の説明はあくまで一例であり、本発明の特徴を損なわない限り、上述した実施形態および変形例により本発明が限定されるものではない。上記実施形態および変形例の構成要素には、発明の同一性を維持しつつ置換可能かつ置換自明なものが含まれる。すなわち、本発明の技術的思想の範囲内で考えられる他の形態についても、本発明の範囲内に含まれる。また、上記実施形態と変形例の1つまたは複数を任意に組み合わせることも可能である。変形例同士を組み合わせることもできる。   The above description is merely an example, and the present invention is not limited to the above-described embodiments and modifications unless the features of the present invention are impaired. The constituent elements of the embodiment and the modified examples include those that can be replaced while maintaining the identity of the invention and that are obvious for replacement. That is, other forms conceivable within the scope of the technical idea of the present invention are also included in the scope of the present invention. Moreover, it is also possible to arbitrarily combine one or more of the above-described embodiments and modified examples. Variations can be combined.

12 出力軸、20 ハブ、21a 内周面、36 切り欠き部、51 1速ドライブギヤ、61 1速ドリブンギヤ、70 摩擦部材、71a 底面、80 弾性体リング、100 異音低減装置 12 Output shaft, 20 Hub, 21a Inner peripheral surface, 36 Notch, 51 1st speed drive gear, 61 1st speed driven gear, 70 Friction member, 71a Bottom surface, 80 Elastic body ring, 100 Abnormal noise reduction device

Claims (2)

軸線を中心に回転する回転軸と、
前記回転軸と一体に回転するハブと、
前記回転軸に相対回転可能に支持された変速用ギヤと、
前記ハブと前記ギヤとの間に介装された周方向複数の摩擦部材と、
前記複数の摩擦部材を支持する弾性体と、
内周面にスプラインが形成され、前記スプラインを介して前記ハブに軸方向に移動可能に噛合されたスリーブと、
前記ハブと前記ギヤとの間に介装され、外周面に前記スリーブのスプラインに噛合可能なスプラインが形成されたシンクロリングと、を備え、
前記弾性体は、前記軸線に関して所定角度毎に回転対称となる閉曲線に沿って環状に形成され、
前記ハブおよび前記ギヤのいずれか一方は、前記複数の摩擦部材が一体に回転可能かつ径方向に相対移動可能に係合される係合部を有する一方、前記ハブおよび前記ギヤのいずれか他方は、前記複数の摩擦部材の接触面が接触する被接触面を有し、
前記ギヤの外周面に、前記スリーブのスプラインに噛合可能なドグ歯が形成され、
前記複数の摩擦部材は、遠心力により前記接触面が前記被接触面から離間するように前記所定角度毎に前記弾性体に支持されるとともに、前記接触面が前記被接触面に接触した状態で前記シンクロリングから離間する一方、遠心力により前記接触面が前記被接触面から離間した後に前記シンクロリングに接触するように構成されたシンクロ接触部を有することを特徴とする変速機の異音低減装置。
A rotation axis that rotates about an axis;
A hub that rotates integrally with the rotating shaft;
A transmission gear supported so as to be relatively rotatable on the rotating shaft;
A plurality of circumferential friction members interposed between the hub and the gear;
An elastic body that supports the plurality of friction members;
A spline formed on an inner peripheral surface, and a sleeve meshed with the hub through the spline so as to be axially movable;
A synchro ring interposed between the hub and the gear and having an outer peripheral surface formed with a spline that can mesh with the spline of the sleeve ,
The elastic body is formed in an annular shape along a closed curve that is rotationally symmetric at predetermined angles with respect to the axis,
One of the hub and the gear has an engaging portion with which the plurality of friction members are engaged so as to be integrally rotatable and relatively movable in the radial direction, while the other of the hub and the gear is The contact surfaces of the plurality of friction members are in contact with each other,
Dog teeth that can mesh with the splines of the sleeve are formed on the outer peripheral surface of the gear,
The plurality of friction members are supported by the elastic body at every predetermined angle so that the contact surface is separated from the contacted surface by centrifugal force , and the contact surface is in contact with the contacted surface. Noise reduction of a transmission , comprising: a synchro contact portion configured to contact the synchro ring after being separated from the synchro ring while the contact surface is separated from the contacted surface by centrifugal force apparatus.
請求項1に記載の変速機の異音低減装置において、  The abnormal noise reduction device for a transmission according to claim 1,
前記弾性体は、楕円形状を呈し、前記楕円の短軸上に一対の前記摩擦部材が支持されることを特徴とする変速機の異音低減装置。  The noise reduction device for a transmission, wherein the elastic body has an elliptical shape, and a pair of friction members are supported on a short axis of the ellipse.
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