JP6223588B2 - 冷媒配管及びヒートポンプ装置 - Google Patents

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Description

この発明は、空気調和機等のヒートポンプ装置に用いられる冷媒配管と、冷媒配管を備えるヒートポンプ装置とに関する。
空気調和機の室外機が備える熱交換器は、冷媒と外気とを熱交換する。この熱交換器は、熱交換効率を高めるため、冷媒を複数の流路に分配して流す構造になっている。そのため、この熱交換器の入口には、分配器が設けられ、冷媒を複数の流路に分配するようになっている。熱交換効率を高めるためには、各流路へ均等に冷媒を分配する必要がある。
この熱交換器が蒸発器として動作する場合、熱交換器へ流入する冷媒は気液二相状態である。この場合、冷媒は、環状流で冷媒配管内を流れる。つまり、液相の冷媒が冷媒配管の内壁に沿った液膜として流れ、その内側を気相の冷媒が流れる。
液膜の形状は、重力と慣性力と表面張力とによって決まる。そのため、冷媒配管が曲がった曲線部分では、慣性力によって液膜が曲線の外周側に偏り、冷媒に偏流が生じる。偏流が生じたまま、冷媒が分配器に流入すると、各流路へ冷媒が均等に分配されない。
特許文献１，２には、気液二相状態の冷媒を２つの流路に均等に分配するために、分配器の直前の冷媒配管を傾斜させ、この冷媒配管の下側の内壁に溝を設けることが記載されている。特許文献１では、重力と、溝を形成した部分の表面張力とによって、配管の下側に液冷媒を均等に分布させている。
特開２００３−９０６４５号公報 特開２００４−１１６８０９号公報
磯崎昭夫、石川守、佐伯主税著、神戸製鋼技報／Ｖｏｌ．５０ Ｎｏ．３（Ｄｅｃ．２０００） 内面溝付銅管の発展
重力と、溝による表面張力とにより液冷媒を均等に分布させるには、直線状の長い冷媒配管を用意し、その冷媒配管を傾斜させ、下側に溝を付けなければならない。しかし、例えば、空気調和機の室外機においては、部品の実装スペースは限られており、熱交換に寄与しない冷媒配管はできる限り短くする必要がある。そのため、長い直線状の冷媒配管を分配器の手前に配置することは困難である。
この発明は、分配器で冷媒を均等に分配可能にすることを目的とする。
この発明に係る冷媒配管は、
冷媒が流れる曲り配管であって、曲線状に曲がって形成され、曲線の曲率中心側である内周側の内壁が溝が形成された溝面であり、前記曲線の曲率中心の反対側である外周側の内壁が平滑面である曲り配管と、
前記曲り配管の下流側に接続された下流配管であって、直線状に形成され、下流側に冷媒を複数の流路に分配する分配器が接続される下流配管と
を備えることを特徴とする。
この発明では、曲り配管の内周側の内壁を溝面とし、外周側の内壁を平滑面とした。曲線部分では、慣性力により外周側に液冷媒が偏る。しかし、この発明では、溝面の表面張力により、内周側に液冷媒が引き寄せられる。そのため、曲線部分で、液冷媒が外周側に偏ることを防止できる。これにより、曲り配管を通過した冷媒の偏りを抑制できるので、分配器で冷媒を均等に分配可能となる。
ヒートポンプ装置１０の冷媒回路１１を示す図。 熱交換器１３を構成するフィン１７及び冷媒流路１８を示す図。 蒸発器の入口側の冷媒配管２０を流れる冷媒の説明図。 冷媒配管２０が曲がった曲線部分を流れる冷媒の説明図。 実施の形態１に係る冷媒配管２０を示す図。 実施の形態１に係る冷媒配管２０の断面図。 図５に示す冷媒配管２０内における液膜２１の状態を示す図。 下流配管２４の内壁全体を溝面２８とし、他の配管２２，２３の内壁全体を平滑面２９とした冷媒配管２０を示す図。 図８に示す冷媒配管２０内における液膜２１の状態を示す図。 実施の形態１に係る冷媒配管２０の他の形態を示す図。 実施の形態１に係る冷媒配管２０の他の形態を示す図。 実施の形態１に係る冷媒配管２０の他の形態を示す図。 横向きから下向きに曲がる冷媒配管２０を示す図。 下向きから上向きに曲がる冷媒配管２０を示す図。 分配器２５を示す図。 分配器２５の他の形態を示す図。 つぶし加工により溝２７が形成された場合の冷媒配管２０を示す図。 図１７に示す溝２７の説明図。 つぶし加工により溝２７が形成された場合の冷媒配管２０の他の形態を示す図。
実施の形態１．
＊＊＊構成の説明＊＊＊
図１は、ヒートポンプ装置１０の冷媒回路１１を示す図である。
ヒートポンプ装置１０は、冷媒を圧縮する圧縮機１２と、冷媒と空気等とを熱交換する熱交換器１３と、冷媒を膨張させる膨張機構１４と、冷媒と空気等とを熱交換する熱交換器１５と、冷媒の流れる方向を切り替える四方弁１６とを備える。圧縮機１２と、熱交換器１３と、膨張機構１４と、熱交換器１５とが冷媒配管により順次接続され、冷媒回路１１が構成される。また、冷媒回路１１には、圧縮機１２の吐出側に四方弁１６が接続されている。
図２は、熱交換器１３を構成するフィン１７及び冷媒流路１８を示す図である。
熱交換器１３では、冷媒流路１８にフィン１７が取り付けられている。ファン等で気流を起こすことにより、フィン１７を介して、冷媒流路１８を流れる冷媒と空気とが効率的に熱交換する。
ここで、冷媒流路１８の後側は、空気が流れず、熱交換がほとんどされない死領域１９になっている。冷媒流路１８を細くすれば、死領域１９を小さくでき、熱交換面積を大きくできる。しかし、冷媒流路１８を細くすると、冷媒流路１８内を流れる冷媒の流速が速くなり、圧力損失が大きくなる。そのため、熱交換器１３では、複数の冷媒流路１８を設けておき、分配器により各冷媒流路１８へ冷媒を分配する。これにより、冷媒流路１８を細くして熱交換面積を大きくしつつ、各冷媒流路１８を流れる冷媒量を減らすことにより、圧力損失を小さく抑えている。
なお、ここでは、熱交換器１３を例として説明したが、熱交換器１５も基本的に同じ構成である。
例えば、ヒートポンプ装置１０が空気調和機として用いられる場合、圧縮機１２と、熱交換器１３と、膨張機構１４と、四方弁１６とが室外機に収納され、熱交換器１５が室内機に収納される。
暖房運転の場合には、圧縮機１２、熱交換器１５、膨張機構１４、熱交換器１３の順に冷媒が循環するように四方弁１６が設定される。そして、熱交換器１５が放熱器として動作し、熱交換器１３が蒸発器として動作する。蒸発器として動作する熱交換器１５へ流入する冷媒は、気液二相状態である。
図３は、蒸発器の入口側の冷媒配管２０を流れる冷媒の説明図である。
空気調和機では、冷媒配管２０は、内径７．０ｍｍ程度の平滑管である場合が多い。冷媒の気相と液相との合計の質量流量Ｇ［ｋｇ／ｈ］は、５０［ｋｇ／ｈ］程度である。冷媒の気相の質量流量Ｇｇ［ｋｇ／ｈ］と、冷媒の液相の質量流量ＧＬ［ｋｇ／ｈ］とで定義される乾き度Ｘ＝Ｇｇ／（Ｇｇ＋ＧＬ）は、０．１程度である。冷媒の液相の密度は、冷媒の気相の密度の約１０００倍の大きさをもつ。
この状態では、冷媒は、環状流で冷媒配管２０内を流れる。つまり、液相の冷媒が冷媒配管の内壁に沿った液膜２１として流れ、その内側を気相の冷媒が流れる。液膜２１の厚さは、１００［μｍ］程度である。
図４は、冷媒配管２０が曲がった曲線部分を流れる冷媒の説明図である。
冷媒配管２０内の液膜２１の形状は、重力と慣性力と表面張力とによって決まる。ここで、表面張力は、液膜２１の表面積を小さくしようとする力である。
冷媒配管２０が平滑管、つまり内壁が平滑な配管であり、かつ、重力と慣性力との影響が小さい場合には、液膜２１は、図３に示すように均等な厚みで冷媒配管２０の内壁を覆う。しかし、冷媒配管２０が曲がった曲線部分では、図４に示すように、慣性力により、液膜２１は、曲線の外周側に偏る。なお、曲線の曲率中心側を内周側と呼び、曲線の曲率中心の反対側を外周側と呼ぶ。
また、冷媒配管２０を水平に設置した場合には、重力の影響により、液膜２１は下側に偏る。
液膜２１が偏ったまま、冷媒が分配器に流入すると、各流路へ液相の冷媒が均等に分配されない。熱交換器１３内の液相の冷媒の分配量が少ない流路では、全ての冷媒が途中で気相になってしまう。その結果、熱交換器１３の熱交換効率が著しく悪くなってしまう。
図５は、実施の形態１に係る冷媒配管２０を示す図である。
冷媒配管２０は、冷媒が流れる配管であり、上流側から順に、上流配管２２と、曲り配管２３と、下流配管２４とが接続されて構成される。下流配管２４の下流側には、冷媒を複数の冷媒流路２６に分配する分配器２５が接続される。冷媒は、上流配管２２、曲り配管２３、下流配管２４の順に通過し、分配器２５で各冷媒流路２６へ分配される。
上流配管２２及び下流配管２４は、直線状に形成される。曲り配管２３は、曲線状に曲がって形成される。
図６は、実施の形態１に係る冷媒配管２０の断面図である。
図６では、図５におけるＡ−Ａ’断面を示している。つまり、図６では、曲り配管２３の断面を示している。しかし、上流配管２２及び下流配管２４の断面も、曲り配管２３の断面と同じである。
上流配管２２と曲り配管２３と下流配管２４とは、曲り配管２３の曲線の曲率中心側である内周側の内壁が、溝２７が形成された溝面２８になっており、曲り配管２３の曲線の曲率中心の反対側である外周側の内壁が、平滑面２９になっている。なお、図５では、溝面２８をハッチングにより示している。上流配管２２と曲り配管２３と下流配管２４との溝２７は、冷媒の流れる方向に沿って形成されている。
つまり、曲り配管２３は、曲線状に曲がって形成され、曲線の曲率中心側である内周側の内壁が溝２７が形成された溝面２８であり、曲線の曲率中心の反対側である外周側の内壁が平滑面２９である。また、上流配管２２は、曲り配管２３の上流側に接続され、直線状に形成され、曲り配管２３の内周側と同じ側の内壁が溝面であり、曲り配管２３の外周側と同じ側の内壁が平滑面である。また、下流配管２４は、曲り配管２３の下流側に接続され、直線状に形成され、曲り配管２３の内周側と同じ側の内壁が溝面であり、曲り配管２３の外周側と同じ側の内壁が平滑面であり、下流側に冷媒を複数の流路に分配する分配器２５が接続される。
溝面２８は、溝２７が形成されたことにより、平滑面２９に比べて表面張力が大きい。そのため、重力及び慣性力を考慮しなければ、液膜２１は溝面２８側に偏る。
＊＊＊効果の説明＊＊＊
図７は、図５に示す冷媒配管２０内における液膜２１の状態を示す図である。図７の（ａ）〜（ｃ）は、それぞれ図５における（ａ）〜（ｃ）の位置における液膜２１の状態を示している。
なお、ここでは、説明の簡単のため、重力の影響はないものとする。また、上流配管２２に流入した時点で、液膜２１は、偏らず、冷媒配管２０の内壁を均一に流れているものとする。
まず、（ａ）に示すように、上流配管２２を流れた液膜２１は、上流配管２２の内周側の溝面２８の表面張力で引き寄せられることにより、内周側に偏る。
次に、（ｂ）に示すように、曲り配管２３を流れた液膜２１は、曲線部分を流れたことによる慣性力により、外周側に偏る。しかし、曲り配管２３へ流入した時点では、（ａ）に示すように液膜２１は内周側に偏っていたこと、及び、曲り配管２３の内周側の溝面２８の表面張力で液膜２１は内周側に引き寄せられることにより、外周側への偏りが通常よりも少ない。
そして、（ｃ）に示すように、下流配管２４を流れた液膜２１は、下流配管２４の内周側の溝面２８の表面張力で内周側に引き寄せられることにより、外周側への偏りが解消して、均一になる。
図８は、下流配管２４の内壁全体を溝面２８とし、他の配管２２，２３の内壁全体を平滑面２９とした冷媒配管２０を示す図である。
図９は、図８に示す冷媒配管２０内における液膜２１の状態を示す図である。図９の（ａ）〜（ｃ）は、それぞれ図８における（ａ）〜（ｃ）の位置における液膜２１の状態を示している。
なお、図９は、図７との比較のために示す図である。また、図７の場合と同様に、ここでは、重力の影響はないものとする。また、上流配管２２に流入した時点で、液膜２１は、偏らず、冷媒配管２０の内壁を均一に流れているものとする。
まず、（ａ）に示すように、上流配管２２を流れた液膜２１は均一である。
次に、（ｂ）に示すように、曲り配管２３を流れた液膜２１は、曲線部分を流れたことによる慣性力により、外周側に偏る。このとき、図７の曲り配管２３を流れた液膜２１よりも大きく外周側に偏る。
そして、（ｃ）に示すように、下流配管２４を流れた液膜２１は、内壁全体が溝面２８となっていることにより、液膜２１が均一に近づくものの、均一にはならず、外側に偏ったままになる。
図９に示すように、下流配管２４の内壁全体を溝面２８とした場合、下流配管２４を長くしなければ、分配器２５へ流入する時点で液膜２１を均一にすることはできない。
これに対して、図７に示すように、実施の形態１に係る冷媒配管２０では、上流配管２２と曲り配管２３と下流配管２４とで、液膜２１が内周側に偏るようにした。そのため、下流配管２４を長くしなくても、分配器２５へ流入する時点で液膜２１を均一にすることができる。
以上のように、実施の形態１に係る冷媒配管２０では、慣性力により液膜２１に偏りが生じた後に偏りを修正するのではなく、慣性力により液膜２１に偏りが発生する前から、慣性力による外周側への力と釣り合うように内周側に表面張力を発生させる。これにより、下流配管２４を長くしなくても、分配器２５へ流入する時点で液膜２１を均一にすることができるようにしている。
なお、図５及び図６の説明では、上流配管２２と、曲り配管２３と、下流配管２４との内周側の内壁を溝面２８とした。
しかし、曲り配管２３の曲りによる慣性力が小さい場合には、図１０に示すように、上流配管２２と曲り配管２３との内周側の内壁を溝面２８とし、下流配管２４の内周側の内壁を溝面２８としなくてもよい。また、図１１に示すように、曲り配管２３と下流配管２４との内周側の内壁を溝面２８とし、上流配管２２の内周側の内壁を溝面２８としなくてもよい。また、より慣性力が小さい場合には、図１２に示すように、曲り配管２３の内周側の内壁を溝面２８とし、上流配管２２と下流配管２４との内周側の内壁を溝面２８としなくてもよい。
つまり、溝面２８とする範囲を変えることにより、表面張力を慣性力と釣り合うように調整することができる。
また、図７から図９の説明では、重力の影響はないものとして説明した。しかし、現実には重力の影響により液膜２１に偏りが発生する。そこで、慣性力だけでなく重力も考慮して、溝面２８とするか否かを決定する必要がある。
例えば、図１３に示すように、横向きから下向きに曲がる冷媒配管２０の場合には、重力と慣性力とが互いに打ち消しあう。そのため、重力で打消し切れない慣性力に相当する表面張力が発生するように、少ない範囲を溝面２８とすればよい。一方、図１４に示すように、下向きから上向きに曲がる冷媒配管２０の場合には、重力と慣性力との両方が外周側に液膜２１を偏らせる力となる。そのため、重力と慣性力とを合わせた力に相当する表面張力が発生するように、広い範囲を溝面２８とする必要がある。
また、図５及び図６の説明では、冷媒配管２０の外周側の内壁を単に平滑面２９とするとした。例えば、平滑面２９は、微細な凹凸加工を施した上で、撥水性フッ素コーティング等の撥水性コーティングにより撥水加工してもよい。これにより、冷媒と外周側の内壁との接触角度が小さくなる。その結果、内周側の表面張力を相対的に大きくすることができる。
図１５は、分配器２５を示す図である。
図１５では、３つの冷媒流路２６に冷媒を分配する分配器２５を示す。分配器２５では、冷媒配管２０の中心軸を中心とする円上に等間隔に各冷媒流路２６が配置される。上述した通り、分配器２５へ流入する冷媒は、液膜２１が均等になった環状流である。そのため、円上に等間隔に各冷媒流路２６が配置されていると、各冷媒流路２６に均等に気相及び液相の冷媒が流入する。
特許文献１，２に記載されたように、分配器２５の直前の冷媒配管２０を傾斜させ、冷媒配管２０の下側の内壁に溝２７を設けた場合、冷媒配管２０の下側に液膜２１が偏る。そのため、図１６に示すように、２つの冷媒流路２６に冷媒を分配する場合には、均等に冷媒を分配可能であるが、図１５に示すように３つの冷媒流路２６、及び、４つ以上の冷媒流路２６に均等に冷媒を分配することは難しい。
＊＊＊製造方法の説明＊＊＊
内周側の内壁を溝面２８とし、外周側の内壁を平滑面２９とした配管Ｘの製造方法について説明する。
まず、内壁全体が溝面２８である配管Ａ１と、内壁全体が平滑面２９である配管Ｂ１とが用意される。次に、配管Ａ１が中心線に沿って半分に分割されて、２つの配管Ａ２が作成される。同様に、配管Ｂ１が中心線に沿って半分に分割されて、２つの配管Ｂ２が作成される。そして、配管Ａ２と配管Ｂ２とが分割面で合わされ、溶接等により接合される。これにより、内周側の内壁を溝面２８とし、外周側の内壁を平滑面２９とした配管Ｘが製造される。
上流配管２２と下流配管２４とは、直線状の配管であるため、製造された配管Ｘをそのまま利用できる。一方、曲り配管２３は、曲線状に曲がった配管であるため、製造された配管Ｘに対して、溝面２８が内周側になるように曲げ加工がされ製造される。
溝面２８に関して、現在の技術では、ロール螺子やボール螺子による転造加工で、冷媒配管２０の内壁に溝２７を設けることが可能である。この場合、冷媒配管２０が内径７．０ｍｍの場合、溝２７の深さが０．１ｍｍ、溝２７の幅が０．１ｍｍ程度の微小な溝２７を形成することができる（非特許文献２参照）。
また、外部からつぶし加工により冷媒配管２０の壁面に圧力を加え、冷媒配管２０を塑性変形して溝２７を形成することも可能である。
図１７は、つぶし加工により溝２７が形成された場合の冷媒配管２０を示す図である。図１８は、図１７に示す溝２７の説明図である。
図１７では、溝２７が冷媒の流路に沿って１本形成されている。つぶし加工により溝２７が形成された場合、転造加工で溝２７が形成された場合に比べて、溝２７の深さＤが深くなり、１．０ｍｍ程度となる。
液相の冷媒（液膜２１）は、表面張力による毛細管現象によって溝２７に引き込まれる。溝２７に引き込まれた液相の冷媒の圧力は、気相の冷媒の圧力よりもラプラス圧力２γｃｏｓθＥ／ｈ［Ｐａ：パスカル］だけ高くなる。ここで、γは表面張力であり、θＥは冷媒配管２０と冷媒との接触角度である。単位面積当たりの表面張力Ｆγは、液相と気相との界面の面積ＤｔａｎθＥを、ラプラス圧力２γｃｏｓθＥ／ｈに乗じて、Ｆγ＝（２γｃｏｓθＥ／Ｄ）×ＤｔａｎθＥ［Ｎ：ニュートン］となる。
一方、液相の冷媒の自重による重力Ｆｇ［Ｎ］は、単位長さ当たりの溝２７の体積がＤ２ｔａｎ（θ／２）［ｍ３］なので、Ｆｇ＝ρｇＤ２ｔａｎ（θ／２）［Ｎ］となる。ここで、θは溝２７の角度であり、ρは液相の冷媒の密度であり、ｇは重力加速度である。
冷媒配管２０の内径が７．０ｍｍであり、つぶし加工により深さＤが１．０ｍｍ、角度が７０度である溝２７が１本形成されたとする。冷媒がＲ４１０Ａであるとすると、Ｒ４１０Ａの物性値から液相の冷媒の密度は１０６１［ｋｇ／ｍ３］となる。冷媒配管２０の内壁面は、冷媒により濡れているため、内壁面と冷媒との接触角θＥは小さい。ここでは、接触角θＥを１０度であるとする。すると、単位面積当たりの表面張力Ｆγ＝０．００７０００２［Ｎ］となり、液相の冷媒の自重による重力Ｆｇ＝０．００６８９５［Ｎ］となる。つまり、表面張力と重力とがほぼ同等である。
したがって、図１７に示すように、つぶし加工により深さＤが１ｍｍ、角度が７０度である溝２７を１本形成すれば、重力による偏りを打ち消す程度の表面張力が得られる。そこで、必要な表面張力に応じて、転造加工とつぶし加工とを使い分けてもよい。例えば、一部の冷媒配管２０は転造加工により溝２７を形成し、残りの冷媒配管２０はつぶし加工により溝２７を形成するとしてもよい。
図１９は、つぶし加工により溝２７が形成された場合の冷媒配管２０を示す図である。図１７では、溝２７の深さＤを１．０ｍｍとした。しかし、より深い溝２７であれば、つぶし加工により形成することができる。そこで、図１９では、溝２７の深さＤを４．０ｍｍにしている。
表面張力は、液膜２１の分布と、溝２７の角度とによって決まる。そのため、溝２７の深さＤを深くしてもよい。溝２７の深さを深くすることにより、加工精度が粗い場合であっても、表面張力の効果を一定以上に保つことができる。
１０ ヒートポンプ装置、１１ 冷媒回路、１２ 圧縮機、１３ 熱交換器、１４ 膨張機構、１５ 熱交換器、１６ 四方弁、１７ フィン、１８ 冷媒流路、１９ 死領域、２０ 冷媒配管、２１ 液膜、２２ 上流配管、２３ 曲り配管、２４ 下流配管、２５ 分配器、２６ 冷媒流路、２７ 溝、２８ 溝面、２９ 平滑面。

Claims (9)

  1. 冷媒が流れる曲り配管であって、曲線状に曲がって形成され、曲線の曲率中心側である内周側の内壁が、液冷媒の表面張力によって液冷媒を引き寄せる溝が形成された溝面であり、前記曲線の曲率中心の反対側である外周側の内壁が平滑面である曲り配管と、
    前記曲り配管の下流側に接続された下流配管であって、直線状に形成され、下流側に冷媒を複数の流路に分配する分配器が接続される下流配管と
    を備える冷媒配管。
  2. 冷媒が流れる曲り配管であって、曲線状に曲がって形成され、曲線の曲率中心側である内周側の内壁が溝が形成された溝面であり、前記曲線の曲率中心の反対側である外周側の内壁が平滑面である曲り配管と、
    前記曲り配管の下流側に接続された下流配管であって、直線状に形成され、下流側に冷媒を複数の流路に分配する分配器が接続され、前記内周側と同じ側の内壁が溝面であり、前記外周側と同じ側の内壁が平滑面である下流配管と
    を備える冷媒配管。
  3. 冷媒が流れる曲り配管であって、曲線状に曲がって形成され、曲線の曲率中心側である内周側の内壁が溝が形成された溝面であり、前記曲線の曲率中心の反対側である外周側の内壁が平滑面である曲り配管と、
    前記曲り配管の下流側に接続された下流配管であって、直線状に形成され、下流側に冷媒を複数の流路に分配する分配器が接続される下流配管と、
    前記曲り配管の上流側に接続された上流配管であって、直線状に形成され、前記内周側と同じ側の内壁が溝面であり、前記外周側と同じ側の内壁が平滑面である上流配管と
    を備える冷媒配管。
  4. 前記曲り配管の溝面に形成された溝は、冷媒の流れる方向に沿って形成された
    請求項１から３までのいずれか１項に記載の冷媒配管。
  5. 前記曲り配管の前記平滑面は、撥水性コーティングが施された
    請求項１から４までのいずれか１項に記載の冷媒配管。
  6. 前記冷媒配管は、気液二相状態の冷媒が流れる
    請求項１から５までのいずれか１項に記載の冷媒配管。
  7. 圧縮機と、放熱器と、膨張機構と、蒸発器とが冷媒配管によって順次接続され、冷媒が循環する冷媒回路と、
    前記冷媒回路における前記蒸発器の入口側に設けられ、冷媒を複数の流路に分配する分配器と
    を備え、
    前記冷媒回路における前記膨張機構と前記蒸発器との間を繋ぐ冷媒配管は、
    前記膨張機構を通過した冷媒が流れる曲り配管であって、曲線状に曲がって形成され、曲線の曲率中心側である内周側の内壁が、液冷媒の表面張力によって液冷媒を引き寄せる溝が形成された溝面であり、前記曲線の曲率中心の反対側である外周側の内壁が平滑面である曲り配管と、
    前記曲り配管の下流側に接続された下流配管であって、直線状に形成され、下流側に前記分配器が接続された下流配管と
    を備えるヒートポンプ装置。
  8. 圧縮機と、放熱器と、膨張機構と、蒸発器とが冷媒配管によって順次接続され、冷媒が循環する冷媒回路と、
    前記冷媒回路における前記蒸発器の入口側に設けられ、冷媒を複数の流路に分配する分配器と
    を備え、
    前記冷媒回路における前記膨張機構と前記蒸発器との間を繋ぐ冷媒配管は、
    前記膨張機構を通過した冷媒が流れる曲り配管であって、曲線状に曲がって形成され、曲線の曲率中心側である内周側の内壁が溝が形成された溝面であり、前記曲線の曲率中心の反対側である外周側の内壁が平滑面である曲り配管と、
    前記曲り配管の下流側に接続された下流配管であって、直線状に形成され、下流側に前記分配器が接続され、前記内周側と同じ側の内壁が溝面であり、前記外周側と同じ側の内壁が平滑面である下流配管と
    を備えるヒートポンプ装置。
  9. 圧縮機と、放熱器と、膨張機構と、蒸発器とが冷媒配管によって順次接続され、冷媒が循環する冷媒回路と、
    前記冷媒回路における前記蒸発器の入口側に設けられ、冷媒を複数の流路に分配する分配器と
    を備え、
    前記冷媒回路における前記膨張機構と前記蒸発器との間を繋ぐ冷媒配管は、
    前記膨張機構を通過した冷媒が流れる曲り配管であって、曲線状に曲がって形成され、曲線の曲率中心側である内周側の内壁が溝が形成された溝面であり、前記曲線の曲率中心の反対側である外周側の内壁が平滑面である曲り配管と、
    前記曲り配管の下流側に接続された下流配管であって、直線状に形成され、下流側に前記分配器が接続された下流配管と、
    前記曲り配管の上流側に接続された上流配管であって、直線状に形成され、前記内周側と同じ側の内壁が溝面であり、前記外周側と同じ側の内壁が平滑面である上流配管と
    を備えるヒートポンプ装置。
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