JP6214842B1 - 電源システム - Google Patents

Abstract

ＤＣ／ＤＣコンバータの熱設計が緩和でき、ＤＣ／ＤＣコンバータの放熱器が小型化できる電源システムを得ることを目的とする。本発明の電源システム(100)は、モータジェネレータ(5)を駆動する駆動電力を供給する電力変換装置(4)と、電力変換装置(4)の高電位側直流母線(21)及び低電位側直流母線(22)に接続され、第一蓄電デバイス(1)及び負荷装置（電装品(2)）に電力を供給する第一ＤＣ／ＤＣコンバータ(3)と、複数の電気的に絶縁された第二蓄電デバイス(7、8)に接続され、母線(21)と母線(22)との間の電圧である母線電圧(Vdc)を可変する第二ＤＣ／ＤＣコンバータ(6)と、電力変換装置(4)、コンバータ(3)及びコンバータ(6)を制御する制御装置(9)を備える。コンバータ(3)は、当該コンバータ(3)の温度を検出する温度検出器(31f)を有し、制御装置(9)は、温度検出器(31f)により検出された検出温度(Tdcdc)に基づいて母線電圧(Vdc)を制御することを特徴とする。

Description

本発明は、電圧の異なる複数の蓄電デバイスを備えた電源システムに関するものである。

近年、環境問題及び資源問題を背景として、自動車においては燃費改善が強く求められている。それを実現する技術として、従来の内燃機関によるパワートレイン系に、電動パワートレイン系を追加したハイブリッド自動車が急速に普及してきている。

ハイブリッド自動車の基本パワートレインシステムとしては、内燃機関（エンジン）、モータジェネレータ（電動発電機）、高圧バッテリ、直流電力と交流電力とを変換する電力変換装置、低圧バッテリ（１４Ｖ鉛バッテリ）、降圧ＤＣ／ＤＣコンバータ、１４Ｖ電装品、ＥＣＵ（Electronic Control UnitあるいはEngine Control Unit）等から構成される。

特許文献１には、ハイブリッド車における電源システムが開示されている。特許文献１の電源システムは、モータジェネレータＭＧに電力を供給すると共にモータジェネレータＭＧが発電した電力を蓄電する（充電する）高圧系バッテリ（高圧バッテリ）と、電装品に電力を供給する低圧系バッテリ（低圧バッテリ）と、高圧系バッテリの電圧を降圧するＤＣＤＣ変換器（ＤＣ／ＤＣコンバータ）と、ＤＣＤＣ変換器を制御する制御装置を備えている。特許文献１の電源システムは、モータジェネレータＭＧによるエンジン始動時に高圧系バッテリの余剰電力量を計算して、この余剰電力量が低圧系負荷（電装品）の消費電力を下回る場合にＤＣＤＣ変換器を停止した後に（オフに制御した後に）エンジンを始動し、余剰電力量が低圧系負荷（電装品）の消費電力を上回る場合にＤＣＤＣ変換器を動作させたまま（オンに制御したまま）エンジンを始動するものである。

特開２００６−３５２９９７号公報（００３５段〜００６５段、図１、図３）

特許文献１の電源システムにおいては、ＤＣＤＣ変換器が発生する熱を放熱し冷却する放熱器は高圧系バッテリの電圧と低圧系負荷の最大消費負荷で決まる損失で設計する必要があり、熱設計が厳しいので放熱器が大型化する。また、特許文献１の電源システムは、余剰電力量と消費電力量の大小関係のみでＤＣＤＣ変換器のオン制御又はオフ制御が決定されるため、頻繁にＤＣＤＣ変換器の入り切りが行われ、高圧系バッテリと低圧系バッテリとの充電バランスを最適にすることが困難であり、高圧系バッテリと低圧系バッテリとの電圧差が大きくなる場合がある。

高圧系バッテリと低圧系バッテリとの電圧差が大きくなる場合には、ＤＣＤＣ変換器（ＤＣ／ＤＣコンバータ）の損失が大きくなり、熱設計を厳密に行う必要がある。すなわち、回路構成の工夫によるＤＣＤＣ変換器（ＤＣ／ＤＣコンバータ）が大型化し、かつ放熱器が大型化する問題がある。また、高圧系バッテリと低圧系バッテリとの電圧差が大きくなる場合には、燃費悪化の問題もある。

本発明は、上記のような問題点を解決するためになされたものであり、ＤＣ／ＤＣコンバータの熱設計が緩和でき、ＤＣ／ＤＣコンバータの放熱器が小型化できる電源システムを得ることを目的とする。

本発明の電源システムは、モータジェネレータを駆動する駆動電力を供給する電力変換装置と、電力変換装置の高電位側直流母線及び低電位側直流母線に接続され、一つの蓄電デバイスである第一蓄電デバイス及び負荷装置に電力を供給する第一ＤＣ／ＤＣコンバータと、複数の電気的に絶縁された第二蓄電デバイスに接続され、高電位側直流母線と低電位側直流母線との間の電圧である母線電圧を可変する第二ＤＣ／ＤＣコンバータと、電力変換装置、第一ＤＣ／ＤＣコンバータ及び第二ＤＣ／ＤＣコンバータを制御する制御装置を備える。電源システムの第一ＤＣ／ＤＣコンバータは、当該第一ＤＣ／ＤＣコンバータの温度を検出する温度検出器を有する。電源システムの第二ＤＣ／ＤＣコンバータは、互いに直列接続された第１のスイッチング素子と第２のスイッチング素子とから構成され、複数の第二蓄電デバイスのうち一つの第二蓄電デバイスの端子間に接続された第一ハーフブリッジと、互いに直列接続された第３のスイッチング素子と第４のスイッチング素子とから構成され、複数の第二蓄電デバイスのうち他の第二蓄電デバイスの端子間に接続された第二ハーフブリッジとを備え、第二ハーフブリッジの第３のスイッチング素子と第４のスイッチング素子との接続点が、第一ハーフブリッジの低電位側に接続され、第一ハーフブリッジの第１のスイッチング素子と第２のスイッチング素子との接続点が、第一ハーフブリッジ及び第二ハーフブリッジに共用の平滑要素を介して、高電位側直流母線及び低電位側直流母線に接続されている。電源システムの制御装置は、温度検出器により検出された検出温度に基づいて母線電圧を制御することを特徴とする。

本発明の電源システムは、第一蓄電デバイス及び負荷装置に電力を供給する第一ＤＣ／ＤＣコンバータの検出温度に基づいて母線電圧を制御するので、第一蓄電デバイス及び負荷装置に電力を供給するＤＣ／ＤＣコンバータの熱設計が緩和でき、このＤＣ／ＤＣコンバータの放熱器が小型化できる。

本発明の実施の形態１による電源システムの構成図である。 図１の電力変換装置の構成を示す図である。 図１の第一ＤＣ／ＤＣコンバータの構成を示す図である。 図１の第二ＤＣ／ＤＣコンバータの構成を示す図である。 図１及び図２の制御装置の機能を実現するハードウェア構成を示す図である。 本発明の実施の形態１による電源システムの制御フロー図である。 図１の第一ＤＣ／ＤＣコンバータの温度と許容損失電力の関係を表す図である。 図１の第一ＤＣ／ＤＣコンバータの電送電圧と電送電力の関係を表す図である。 図１の母線電圧Ｖｄｃの指令値を決定する方法を説明する図である。 本発明の実施の形態２による電源システムの制御フロー図である。 本発明の実施の形態２による電源システムの第一ＤＣ／ＤＣコンバータの温度と許容損失電力の関係を表す図である。 図１０のステップＳ０２５の閾値電圧を示す図である。 本発明の実施の形態２による電源システムの第一ＤＣ／ＤＣコンバータの電送電力と損失電力の関係を表す図である。

以下に、本発明による電源システムの実施の形態を図面に基づいて詳細に説明する。なお、この実施の形態により、この発明が限定されるものではない。

実施の形態１．
図１は本発明の実施の形態１による電源システムの構成図であり、図２は図１の電力変換装置の構成を示す図である。図３は図１の第一ＤＣ／ＤＣコンバータの構成を示す図であり、図４は図１の第二ＤＣ／ＤＣコンバータの構成を示す図である。図５は、図１及び図２の制御装置の機能を実現するハードウェア構成を示す図である。図６は、本発明の実施の形態１による電源システムの制御フロー図である。図７は図１の第一ＤＣ／ＤＣコンバータの温度と許容損失電力の関係を表す図であり、図８は図１の第一ＤＣ／ＤＣコンバータの電送電圧と電送電力の関係を表す図である。図９は、図１の母線電圧Ｖｄｃの指令値を決定する方法を説明する図である。図１に示す電源システム１００は、モータジェネレータ（電動発電機）５及び電装品２に電力を供給すると共にモータジェネレータ５が発電した電力を充電する電源システムである。モータジェネレータ５は三相電動発電機であり、電装品２は１４Ｖの直流電力で動作する。図１では、モータジェネレータ５を表した円の中にＭ／Ｇ（Motor/Generator）と記載した。

電源システム１００は、直流電力と交流電力とを変換する電力変換装置４と、低電圧の電力を充電及び放電する第一蓄電デバイス１と、第一蓄電デバイス１の電圧よりも高い高電圧の電力を充電及び放電する第二蓄電デバイス７、８と、高電位側直流母線２１と低電位側直流母線２２との間の母線電圧Ｖｄｃを降圧する第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３と、母線電圧Ｖｄｃと第二蓄電デバイス７、８の電圧とを変換する第二ＤＣ／ＤＣコンバータ６と、電力変換装置４、第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３、第二ＤＣ／ＤＣコンバータ６を制御する制御装置９と、第一蓄電デバイス１の電圧を測定する電圧センサ１２と、電装品２の負荷量を計算するための負荷情報を検出する負荷検出器１０とを備える。第一蓄電デバイス１は例えば鉛バッテリであり、第二蓄電デバイス７、８は例えばニッケル水素バッテリや、リチウムイオンバッテリである。鉛バッテリの定格電圧は、例えば１２Ｖである。第二蓄電デバイス７、８の定格電圧は、第一蓄電デバイス１の定格電圧よりも高い。

第一蓄電デバイス１は、電装品２の負荷量を計算するための負荷情報を検出する負荷検出器１０を介して電装品２の端子２ａ、２ｂに接続され、負荷検出器１０と反対側にある第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３の端子３ｃ、３ｄに接続される。負荷検出器１０の端子１０ａは第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３の端子３ｃに接続され、負荷検出器１０の端子１０ｂは電装品２の端子２ａに接続される。第一蓄電デバイス１は、電装品２と第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３とを接続する接続線間に接続される。第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３の端子３ａは、電力変換装置４の端子４ａと高電位側直流母線２１により接続される。第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３の端子３ｂは、電力変換装置４の端子４ｂと低電位側直流母線２２により接続される。第二ＤＣ／ＤＣコンバータ６の端子６ａは高電位側直流母線２１に接続され、第二ＤＣ／ＤＣコンバータ６の端子６ｂは低電位側直流母線２２に接続される。電力変換装置４の端子４ｃ、４ｄ、４ｅは、モータジェネレータの端子５ａ、５ｂ、５ｃに各々接続される。第二蓄電デバイス７の正極端子、負極端子は第二ＤＣ／ＤＣコンバータ６の端子６ｃ、６ｄに各々接続され、第二蓄電デバイス８の正極端子、負極端子は第二ＤＣ／ＤＣコンバータ６の端子６ｅ、６ｆに各々接続される。

電力変換装置４はモータジェネレータ５を制御する機能及び状態を監視する機能を有しており、電力変換装置４の端子４ｇはモータジェネレータ５の端子５ｄに接続される。端子４ｇ及び端子５ｄは出力及び入力が可能な端子であり、例えば入力端子と出力端子を独立に備えている。また、端子４ｇ及び端子５ｄは出力及び入力を共用した端子でもよい。図１では、モータジェネレータ５から電力変換装置４に出力されるモータジェネレータの状態情報Ｓｍｇを記載した。

制御装置９は、電力変換装置４、第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３、第二ＤＣ／ＤＣコンバータ６を各々制御する機能を保有している。制御装置９の機能は、プロセッサ１１０がメモリ１１１に記憶されたプログラムを実行することにより、実現される。また、制御装置９の機能は、複数のプロセッサ１１０および複数のメモリ１１１が連携して上記機能を実行してもよい。制御装置９は、各コンポーネントに動作状態を指令する制御指令を出力する指令端子と一部のコンポーネントから情報を入力する情報端子を有している。指令端子は端子９ｃ、９ｆ、９ｇであり、情報端子は端子９ａ、９ｂ、９ｄ、９ｅである。制御装置９の端子９ｃ、９ｆ、９ｇは、それぞれ第二ＤＣ／ＤＣコンバータ６の端子６ｇ、第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３の端子３ｆ、電力変換装置４の端子４ｈに接続される。制御装置９の端子９ａ、９ｂ、９ｄ、９ｅは、それぞれ電力変換装置４の端子４ｆ、第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３の端子３ｅ、電圧センサ１２の出力端子、負荷検出器１０の端子１０ｃに接続される。制御装置９は、各コンポーネントの動作状態をモニターしながら各コンポーネントに動作状態の指令を出し、電源システム１００の各コンポーネントをコントロールする。

図１では、第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３、第二ＤＣ／ＤＣコンバータ６、電力変換装置４にそれぞれ出力する制御指令Ｆ１ｃｏ、Ｆ２ｃｏ、Ｆ３ｃｏを記載した。また、図１では、電力変換装置４、第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３、電圧センサ１２、負荷検出器１０から入力される各情報、すなわち要求母線電圧Ｖｍｇ、検出温度Ｔｄｃｄｃ、充電電圧Ｖｐｂ、センサ検出電圧Ｖｌｏの情報を記載した。電力変換装置４から出力される情報は要求母線電圧Ｖｍｇの情報であり、第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３から出力される情報は検出温度Ｔｄｃｄｃを示す情報である。電圧センサ１２から出力される自情報は充電電圧Ｖｐｂの情報であり、負荷検出器１０から出力される情報はセンサ検出電圧Ｖｌｏの情報（負荷情報）である。

以上の説明は各コンポーネント間の接続状況を説明した内容であり、各コンポーネント内の一例の回路及び動作について以下に説明する。電力変換装置４は、複数のスイッチング素子４１ａ、４１ｂ、４１ｃ、４１ｄ、４１ｅ、４１ｆと、平滑コンデンサ４１ｇと、制御装置４２を備える。スイッチング素子４１ａ、４１ｂ、４１ｃ、４１ｄ、４１ｅ、４１ｆは、例えばＭＯＳＦＥＴ（Metal-Oxide-Semiconductor Field-Effect Transistor）である。図２では、高電位側（端子４ａ側）から低電位側（端子４ｂ側）に電流を流すスイッチング機能部（半導体素子主要部）と逆並列接続されたダイオードは、ＭＯＳＦＥＴのボディーダイオードとして示したが、これに限定するものではない。このダイオードはスイッチング機能部と逆方向に電流を流す機能を有していれば良く、ＭＯＳＦＥＴと逆並列に接続されたＳＢＤやＰＮ接合ダイオードを使用しても良いし、ＭＯＳＦＥＴの同期整流を使用しても良い。なお、図３のスイッチング素子３１ｂ、３１ｃ、図４の６１ｃ、６１ｄ、６１ｆ、６１ｇも同様である。

電力変換装置４内では、スイッチング素子４１ａのソース端子とスイッチング素子４１ｂのドレイン端子が接続され、スイッチング素子４１ｃのソース端子とスイッチング素子４１ｄのドレイン端子が接続され、スイッチング素子４１ｅのソース端子とスイッチング素子４１ｆのドレイン端子が各々接続される。スイッチング素子４１ａのドレイン端子とスイッチング素子４１ｃのドレイン端子とスイッチング素子４１ｅのドレイン端子が互いに接続され、各ドレイン端子は端子４ａに接続される。スイッチング素子４１ｂのソース端子とスイッチング素子４１ｄのソース端子とスイッチング素子４１ｆのソース端子が互いに接続され、各ソース端子は端子４ｂに接続される。スイッチング素子４１ａのドレイン端子と平滑コンデンサ４１ｇの一方の端子と端子４ａが各々接続され、スイッチング素子４１ｂのソース端子と平滑コンデンサ４１ｇの他方の端子と端子４ｂが各々接続される。スイッチング素子４１ａのソース端子と端子４ｃが接続され、スイッチング素子４１ｃのソース端子と端子４ｄが接続され、スイッチング素子４１ｅのソース端子と端子４ｅが接続される。制御装置４２は、これらのスイッチング素子４１ａ、４１ｂ、４１ｃ、４１ｄ、４１ｅ、４１ｆのＯＮ／ＯＦＦ（オン及びオフ）を制御する。

第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３は、平滑コンデンサ３１ａ、３１ｅと、複数のスイッチング素子３１ｂ、３１ｃと、平滑インダクタ３１ｄと、温度検出器３１ｆと、制御装置３２を備える。第二ＤＣ／ＤＣコンバータ６は、平滑コンデンサ６１ａ、６１ｅ、６１ｈと、平滑インダクタ６１ｂと、複数のスイッチング素子６１ｃ、６１ｄ、６１ｆ、６１ｇと、制御装置６２を備える。スイッチング素子６１ｃ、６１ｄは第一ハーフブリッジを構成し、スイッチング素子６１ｆ、６１ｇは第二ハーフブリッジを構成する。

第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３内では、スイッチング素子３１ｂのソース端子とスイッチング素子３１ｃのドレイン端子が接続され、その接続点と平滑インダクタ３１ｄの一方の端子が接続される。平滑インダクタ３１ｄの他方の端子が、平滑コンデンサ３１ｅの一方の端子と端子３ｃに各々接続される。スイッチング素子３１ｃのソース端子は、平滑コンデンサ３１ｅの他方の端子と端子３ｄに各々接続される。スイッチング素子３１ｂのドレイン端子は平滑コンデンサ３１ａの一方の端子と端子３ａに各々接続される。スイッチング素子３１ｃのソース端子は、平滑コンデンサ３１ａの他方の端子と端子３ｂに各々接続される。温度検出器３１ｆは、第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３の内外の温度を検出しており、電気的には絶縁されている。ここでは、温度検出器３１ｆが検出する温度検出箇所の温度を、第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３の置かれている空間温度（設置空間の温度）とする。制御装置３２は、複数のスイッチング素子３１ｂ、３１ｃのＯＮ／ＯＦＦ（オン及びオフ）を制御する。

第二ＤＣ／ＤＣコンバータ６内では、スイッチング素子６１ｃのソース端子とスイッチング素子６１ｄのドレイン端子が接続され、その接続点と平滑インダクタ６１ｂの一方の端子が接続される。スイッチング素子６１ｃのドレイン端子は、第一ハーフブリッジの高電位側の端子であり、平滑コンデンサ６１ｅの一方の端子と端子６ｃに各々接続される。スイッチング素子６１ｄのソース端子は、第一ハーフブリッジの低電位側の端子であり、平滑コンデンサ６１ｅの他方の端子と端子６ｄに各々接続される。スイッチング素子６１ｆのソース端子とスイッチング素子６１ｇのドレイン端子は接続され、その接続点とスイッチング素子６１ｄのソース端子が接続される。スイッチング素子６１ｆのドレイン端子は、第二ハーフブリッジの高電位側の端子であり、平滑コンデンサ６１ｈの一方の端子と端子６ｅに各々接続される。スイッチング素子６１ｇのソース端子は、第二ハーフブリッジの低電位側の端子であり、平滑コンデンサ６１ｈの他方の端子と端子６ｆに各々接続される。平滑インダクタ６１ｂの他方の端子は、平滑コンデンサ６１ａの一方の端子と端子６ａに各々接続される。スイッチング素子６１ｇのソース端子は、平滑コンデンサ６１ａの他方の端子と端子６ｂに接続される。制御装置６２は、複数のスイッチング素子６１ｃ、６１ｄ、６１ｆ、６１ｇのＯＮ／ＯＦＦ（オン及びオフ）を制御する。

負荷検出器１０は、シャント抵抗１１ａと、シャント抵抗１１ａの両端電圧を検出する電圧センサ１１ｂを備える。電圧センサ１１ｂは、シャント抵抗１１ａの両端に接続される。図１に示した負荷検出器１０は、電装品２の負荷電流を算出するための負荷情報を測定する。

次に、電源システム１００の制御装置９のフローを、図６を用いて説明する。制御装置９は、高電位側直流母線２１と低電位側直流母線２２との電圧である母線電圧Ｖｄｃの指令値、すなわち母線電圧指令値Ｖｄｃ＊を決定する。母線電圧Ｖｄｃは、第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３の端子３ａと端子３ｂとの間の電圧であり、かつ電力変換装置４の端子４ａと端子４ｂとの間の電圧であり、かつ第二ＤＣ／ＤＣコンバータの端子６ａと端子６ｂとの間の電圧である。制御装置９は、各コンポーネントの動作状態をモニターしながら母線電圧Ｖｄｃの母線電圧指令値Ｖｄｃ＊を決定し、母線電圧Ｖｄｃがこの母線電圧指令値Ｖｄｃ＊になるように各コンポーネントに動作状態の指令を出す。制御指令Ｆ２ｃｏには、母線電圧Ｖｄｃの母線電圧指令値Ｖｄｃ＊が含まれる。

制御装置９は、第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３の温度検出器３１ｆが出力する検出温度Ｔｄｃｄｃの情報、電圧センサ１２が出力する第一蓄電デバイス１の充電電圧Ｖｐｂの情報、負荷検出器１０が出力するセンサ検出電圧Ｖｌｏの情報、電力変換装置４が要求する直流母線間（高電位側直流母線２１と低電位側直流母線２２との間）の電圧である要求母線電圧Ｖｍｇの情報、を得る毎に図６のフローを実行する。

検出温度Ｔｄｃｄｃの情報は、第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３の端子３ｅから制御装置９の端子９ｂを通して入力される。充電電圧Ｖｐｂの情報は、電圧センサ１２から制御装置９の端子９ｄを通して入力される。センサ検出電圧Ｖｌｏの情報は、負荷検出器１０の端子１０ｃから制御装置９の端子９ｅに入力される。要求母線電圧Ｖｍｇの情報は、電力変換装置４の端子４ｆから制御装置９の端子９ａに入力される。

制御装置９は、後述するステップＳ００９において、センサ検出電圧Ｖｌｏの情報から、電流値への換算係数Ｃｌｏを用いて、式（１）で特定期間の平均的な電力値である負荷電力値Ｐｌｏａｄを計算する。この負荷電力値Ｐｌｏａｄは、電装品２の負荷量の一例である。すなわち、負荷電力値Ｐｌｏａｄは、負荷情報（センサ検出電圧Ｖｌｏの情報）と負荷情報が検出された特定期間（計測時間Ｔ）に基づいて、平均化した負荷量である。

ここで、Ｔはセンサ検出電圧Ｖｌｏの計測時間である。

要求母線電圧Ｖｍｇは、電力変換装置４の制御装置４２において、モータジェネレータ５および電力変換装置４の熱成立、効率、電源システム１００が搭載されている自動車の走行状態に応じた必要トルク、回生量拡大、を考慮して計算された直流母線間の要求電圧である。すなわち、要求母線電圧Ｖｍｇは、モータジェネレータ５の状態に応じて計算された母線電圧Ｖｄｃの要求電圧である。制御装置４２は図５に示したプロセッサ１１０、メモリ１１１を備えており、制御装置４２による要求母線電圧Ｖｍｇを計算する機能は、プロセッサ１１０がメモリ１１１に記憶されたプログラムを実行することにより、実現される。また、制御装置９の機能は、複数のプロセッサ１１０および複数のメモリ１１１が連携して上記機能を実行してもよい。モータジェネレータ５および電力変換装置４の熱成立とは、それぞれの温度が設計範囲内にある状態をいう。以下に各ステップを説明する。

ステップＳ００１にて、制御装置９は第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３の検出温度Ｔｄｃｄｃと基準最大温度Ｔａを比較し、検出温度Ｔｄｃｄｃが基準最大温度Ｔａよりも大きいかを判定する。検出温度Ｔｄｃｄｃが基準最大温度Ｔａより大きい場合にはステップＳ００２へと進む。検出温度Ｔｄｃｄｃが基準最大温度Ｔａ以下の場合にはステップＳ００４に進む。

ステップＳ００２にて、制御装置９は第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３を停止し、第一蓄電デバイス１と複数の第二蓄電デバイス７、８との接続を電気的に切り離す。制御装置９は、ステップＳ００２で第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３を停止した後に、ステップＳ００３へ進む。制御装置９は、ステップＳ００３にて、母線電圧指令値Ｖｄｃ＊を電力変換装置４から得られる要求母線電圧Ｖｍｇの電圧値に決定する。

この場合、電装品２は、第一蓄電デバイス１のみから電力供給される。また、モータジェネレータ５に関わる電力（駆動電力、発電電力）は、電力変換装置４を介して複数の第二蓄電デバイス７、８が供給及び充電する。すなわち、モータジェネレータ５を駆動するための電力は、電力変換装置４を介して複数の第二蓄電デバイス７、８から放電される。モータジェネレータ５にて発電された電力は、電力変換装置４を介して複数の第二蓄電デバイス７、８に充電される。

ステップＳ００４にて、制御装置９は、第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３から得られた検出温度Ｔｄｃｄｃから、図７の許容損失電力特性５０を用いて許容損失電力ＰＡｌｏｓｓの値を決定し、ステップＳ００５へ進む。図７の許容損失電力特性５０の使用方法については後に記載する。

ステップＳ００５にて、制御装置９は、第一蓄電デバイス１の充電電圧Ｖｐｂの値と充電電圧基準値Ｖｐｂ＊を比較して、充電電圧Ｖｐｂの値が充電電圧基準値Ｖｐｂ＊よりも大きいかを判定する。充電電圧Ｖｐｂの値が充電電圧基準値Ｖｐｂ＊より大きい場合はステップＳ００９へ進む。充電電圧Ｖｐｂの値が充電電圧基準値Ｖｐｂ＊以下の場合はステップＳ００６へ進む。

ステップＳ００６にて、制御装置９は、第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３の電送電力Ｐｏｕｔの値を設計最大電力値Ｐｍａｘに決定し、ステップＳ００７へ進む。ここで、設計最大電力値Ｐｍａｘは負荷電力値Ｐｌｏａｄより大きい値である。ステップＳ００７にて、制御装置９は、ステップＳ００４で決定した許容損失電力ＰＡｌｏｓｓの値とステップＳ００６で決定した電送電力Ｐｏｕｔの値から、図８の電送電力特性マップ、すなわち図８の複数の電送電力特性５１、５２、５３、５４を用いて電送電圧Ｖｏの値を決定し、ステップＳ００８へ進む。図８の電送電力特性マップの使用方法については後に記載する。なお、電送電圧Ｖｏは、第一蓄電デバイス１の充電電圧Ｖｐｂを考慮していない、電装品２の負荷量に対応した電圧であり、すなわち第一蓄電デバイス１の充電電力を含まない最大電圧である。

ステップＳ００８にて、制御装置９は、ステップＳ００７で決定した電送電圧Ｖｏの値と電力変換装置４から得られる要求母線電圧Ｖｍｇの値を比較し、小さい方を母線電圧指令値Ｖｄｃ＊に決定する。

電源システム１００の母線電圧ＶｄｃがステップＳ００６、Ｓ００７、Ｓ００８の処理を経て決定された母線電圧指令値Ｖｄｃ＊に制御される場合は、電送電力Ｐｏｕｔの値と負荷電力値Ｐｌｏａｄの差分は、第一蓄電デバイス１に充電される。

一方、ステップＳ００５の処理でステップＳ００９へ進んだ場合、すなわちステップＳ００９にて、制御装置９は、第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３の電送電力Ｐｏｕｔの値を負荷電力値Ｐｌｏａｄと決定し、ステップＳ０１０へ進む。ステップＳ０１０にて、制御装置９は、ステップＳ００４で決定した許容損失電力ＰＡｌｏｓｓの値とステップＳ００９で決定した電送電力Ｐｏｕｔの値から、図８の電送電力特性マップを用いて電送電圧Ｖｏの値を決定し、ステップＳ０１１へ進む。ステップＳ０１１にて、制御装置９は、ステップＳ０１０で決定した電送電圧Ｖｏの値と電力変換装置４から得られる要求母線電圧Ｖｍｇの値を比較し、小さい方を母線電圧指令値Ｖｄｃ＊に決定する。

次に、ステップＳ００４で使用した図７の許容損失電力特性５０について説明する。図７において、横軸は第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３の温度検出器３１ｆで得られた検出温度Ｔｄｃｄｃであり、縦軸は許容損失電力ＰＡｌｏｓｓである。許容損失電力ＰＡｌｏｓｓは、第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３の許容損失電力を表す。なお、横軸と縦軸の交点における検出温度Ｔｄｃｄｃの温度は、電源システム１００の設計最低温度である。第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３の温度検出器３１ｆで得られる検出温度Ｔｄｃｄｃは、第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３の設置空間の温度である。一般的に、設置空間の温度すなわち検出温度Ｔｄｃｄｃが高い場合においては、同一放熱器で放熱できる許容損失電力は減るので、許容損失電力特性５０は右肩下がりの特性となる。すなわち、許容損失電力ＰＡｌｏｓｓは、ある温度における放熱可能な電力を示している。基準最大温度Ｔａ以下で第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３の使用領域を制限すると、許容損失電力特性５０の許容損失電力値が、第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３の温度検出器３１ｆで得られた検出温度Ｔｄｃｄｃの任意の温度における許容損失の値となる。したがって、図７の許容損失電力特性５０を用いることで、検出温度Ｔｄｃｄｃから許容損失電力ＰＡｌｏｓｓの許容損失電力値が決定できる。

例として、検出温度ＴｄｃｄｃがＴ１の場合、許容損失電力ＰＡｌｏｓｓの値が許容損失電力値ＰＡ１となる。また、検出温度ＴｄｃｄｃがＴｘ、Ｔｙ、Ｔｚの場合は、それぞれ許容損失電力ＰＡｌｏｓｓの値は許容損失電力値ＰＡｘ、ＰＡｙ、ＰＡｚとなる。図７の許容損失電力特性５０は、第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３の設計値または実際の温度評価結果などから得られる。

次に、ステップＳ００７およびステップＳ０１０で使用した図８の電送電力特性マップについて説明する。図８において、横軸はステップＳ００７およびステップＳ０１０で決定する電送電圧Ｖｏであり、縦軸は電送電力Ｐｏｕｔである。電送電力特性５１、５２、５３、５４は、各許容損失電力ＰＡｌｏｓｓの等高線を示す。図８では、図７に示した４つの検出温度Ｔｄｃｄｃ、すなわち温度Ｔｚ、Ｔ１、Ｔｙ、Ｔｘにそれぞれ対応する電送電力特性５１、５２、５３、５４を示した。電送電力特性５１、５２、５３、５４は、第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３が出力する電送電力Ｐｏｕｔと第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３が負荷装置である電装品２に供給可能な最大電圧である電送電圧Ｖｏとの特性である。図８の電送電力特性マップを用いることで、ステップＳ００４で決定した許容損失電力ＰＡｌｏｓｓの値と、ステップＳ００６またはステップＳ００９で決定した電送電力Ｐｏｕｔの値から電送電圧Ｖｏの値を決定することができる。なお、図８において、電送電力Ｐｏｕｔの最大値である設計最大電力値Ｐｍａｘと、電送電圧Ｖｏの最大値である設計最大電送電圧値Ｖｍａｘを示した。

例として、許容損失電力ＰＡｌｏｓｓの値が許容損失電力値ＰＡ１で、すなわち電送電力Ｐｏｕｔの特性が電送電力特性５２で、かつ電送電力Ｐｏｕｔの値が負荷電力値Ｐｌｏａｄの場合、電送電圧Ｖｏの値は電圧値Ｖ１となる。図８の電送電力特性マップは、第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３の設計値または実際に直流母線の電圧と電力を変えながら得られた損失の結果などから得られる。一般的に、第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３を図１に示すように降圧型のコンバータとした場合、電送電圧Ｖｏの値が大きい領域では損失電力が大きくなる。すなわち、電送電圧Ｖｏの値が大きい領域では、電送電力Ｐｏｕｔの値が大きくなると第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３の検出温度が高くなり、許容損失電力ＰＡｌｏｓｓの値が小さくなる。言い換えると、第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３の検出温度が高くなり、許容損失電力ＰＡｌｏｓｓの値が小さい場合は、既に電送電力Ｐｏｕｔの値が大きくなっており、電送電力Ｐｏｕｔの調整幅が小さい。つまり、許容損失電力ＰＡｌｏｓｓの値が次の場合、すなわちＰＡｚ＞ＰＡ１＞ＰＡｙ＞ＰＡｘの場合において、許容損失電力ＰＡｌｏｓｓの値がＰＡｚ、ＰＡ１、ＰＡｙ、ＰＡｘにおける電送電力特性は、それぞれ電送電力特性５１、５２、５３、５４となる。

例えば、第一蓄電デバイス１への充電が必要であり、かつ第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３の熱成立が厳しい検出温度Ｔｄｃｄｃが基準最大温度Ｔａに近い条件では、母線電圧指令値Ｖｄｃ＊が低くなる。

図７の許容損失電力特性５０と図８の電送電力特性マップを用いて図６の制御フローで決定された直流母線間の母線電圧指令値Ｖｄｃ＊を含む制御指令Ｆ２ｃｏが、制御装置９の端子９ｃから第二ＤＣ／ＤＣコンバータ６の端子６ｇへ信号が送られる。第二ＤＣ／ＤＣコンバータ６はスイッチング素子６１ｃと６１ｄを相補にスイッチングし、スイッチング素子６１ｆとスイッチング素子６１ｇを相補にスイッチングして直流母線間の母線電圧Ｖｄｃが母線電圧指令値Ｖｄｃ＊となるように制御する。

また、制御装置９の端子９ｆから第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３の端子３ｆへ電送電力Ｐｏｕｔの指令値（負荷電力値Ｐｌｏａｄ）を含む制御指令Ｆ１ｃｏが送られる。第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３はこの制御指令Ｆ１ｃｏを受けて、電送電力Ｐｏｕｔの値が負荷電力値Ｐｌｏａｄとなるように制御する。

母線電圧指令値Ｖｄｃ＊を決定する方法を、図９を用いて説明する。図９は、許容損失電力ＰＡｌｏｓｓの値が許容損失電力値ＰＡ１の場合における母線電圧指令値Ｖｄｃ＊を決定する方法を説明する図である。図９を用いて、まず典型的な母線電圧指令値Ｖｄｃ＊を決定する方法を説明する。なお、図９において、符号が多いので横軸の０（ゼロ）は省略した。

図９は、ステップＳ００４にて許容損失電力ＰＡｌｏｓｓの値が許容損失電力値ＰＡ１に決定された場合を示している。図９では充電電圧基準値Ｖｐｂ＊と充電電圧Ｖｐｂの２つの電圧値Ｖｐｂ１、Ｖｐｂ２と要求母線電圧Ｖｍｇの値を示した。それぞれの電圧値の大小関係は、Ｖｍｇ＞Ｖｐｂ１＞Ｖｐｂ＊＞Ｖｐｂ２である。また電圧値Ｖｐｂ１と充電電圧基準値Ｖｐｂ＊との電圧差（Ｖｐｂ１−Ｖｐｂ＊）と、充電電圧基準値Ｖｐｂ＊と電圧値Ｖｐｂ２との電圧差（Ｖｐｂ＊−Ｖｐｂ２）は等しい場合を示している。充電電圧Ｖｐｂの値がＶｐｂ１の場合をまず説明する。充電電圧Ｖｐｂの電圧値Ｖｐｂ１は充電電圧基準値Ｖｐｂ＊よりも大きいので、すなわちステップＳ００５におけるＶｐｂ１＞Ｖｐｂ＊の関係が成立しているので、制御装置９は判定条件が成立、すなわち正（Ｙ）と判定しステップＳ００９、ステップＳ０１０へ進む。ステップＳ０１０にて、電送電力Ｐｏｕｔの値がＰｌｏａｄである交点６５の電圧値Ｖ１を電送電圧Ｖｏの値に決定する。ステップＳ０１１にて、電圧値Ｖ１は要求母線電圧Ｖｍｇの値よりも小さいので、母線電圧指令値Ｖｄｃ＊は電圧値Ｖ１に決定される。

この場合、制御装置９が制御指令Ｆ１ｃｏ、Ｆ２ｃｏをそれぞれ第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３、第二ＤＣ／ＤＣコンバータ６に送出するので、直流母線間の母線電圧Ｖｄｃの値が電圧値Ｖ１になり、第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３の電送電圧Ｖｏの値が電圧値Ｖ１になる。この場合、電送電圧Ｖｏの値が負荷電力値Ｐｌｏａｄにより決定されており、第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３が出力する電送電力Ｐｏｕｔは電装品２により消費されるので、第一蓄電デバイス１の充電電圧Ｖｐｂは変化しない。なお、第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３の電送電圧Ｖｏの値が電圧値Ｖ１になるのは、制御指令Ｆ１ｃｏが電送電力Ｐｏｕｔの指令値（負荷電力値Ｐｌｏａｄ）を含んでいるからである。

次に、充電電圧Ｖｐｂの値がＶｐｂ２の場合を説明する。充電電圧Ｖｐｂの電圧値Ｖｐｂ２は充電電圧基準値Ｖｐｂ＊よりも小さいので、すなわちステップＳ００５におけるＶｐｂ１＞Ｖｐｂ＊の関係が成立していないので、制御装置９は判定条件が不成立、すなわち否（Ｎ）と判定しステップＳ００６、ステップＳ００７へ進む。ステップＳ００７にて、電送電力Ｐｏｕｔの値がＰｍａｘである交点６６の電圧値Ｖ２を電送電圧Ｖｏの値に決定する。ステップＳ００８にて、電圧値Ｖ２は要求母線電圧Ｖｍｇの値よりも小さいので、母線電圧指令値Ｖｄｃ＊は電圧値Ｖ２に決定される。

この場合、制御装置９が制御指令Ｆ１ｃｏ、Ｆ２ｃｏをそれぞれ第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３、第二ＤＣ／ＤＣコンバータ６に送出するので、直流母線間の母線電圧Ｖｄｃの値が電圧値Ｖ２になり、第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３の電送電圧Ｖｏの値が電圧値Ｖ２になる。この場合、電送電圧Ｖｏの値が設計最大電力値Ｐｍａｘにより決定されており、電送電力Ｐｏｕｔの値である設計最大電力値Ｐｍａｘと負荷電力値Ｐｌｏａｄとの差分である差分電力が第一蓄電デバイス１に充電される。したがって、第一蓄電デバイス１は充電されるので、第一蓄電デバイス１の干上がりを防止することができる。なお、第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３の電送電圧Ｖｏが電圧値Ｖ２になるのは、制御指令Ｆ１ｃｏが電送電力Ｐｏｕｔの指令値（設計最大電力値Ｐｍａｘ）を含んでいるからである。

実施の形態１の電源システム１００は、第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３に設けられた温度検出器３１ｆにより検出した空間温度に基づいて、直流母線間の母線電圧Ｖｄｃの値を制御装置９が制御するので、空間温度を考慮せずに熱設計が厳しくなってしまう従来と異なり、第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３が熱成立する温度領域で動作させるこができ、第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３の熱設計が緩和でき、放熱器が小型化できる。実施の形態１の電源システム１００は、第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３が放熱器の小型化に伴い小型にできるので、サイズを小さくすることができる。

実施の形態１の電源システム１００は、第一蓄電デバイス１の充電電圧Ｖｐｂが充電電圧基準値Ｖｐｂ＊以下の場合に、制御装置９が、第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３に設けられた温度検出器３１ｆにより検出した空間温度に基づいて、直流母線間の母線電圧Ｖｄｃの値を制御すると共に、第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３の電送電圧Ｖｏの値を負荷電力値Ｐｌｏａｄより大きい設計最大電力値Ｐｍａｘになるように制御するので、第一蓄電デバイス１の干上がりを防止しつつ、第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３の放熱器を簡素化でき、第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３を小型化することができる。

また、実施の形態１の電源システム１００は、第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３の検出温度Ｔｄｃｄｃにより決定される許容損失電力ＰＡｌｏｓｓの値と第一蓄電デバイス１の充電電圧Ｖｐｂの値に基づいて、直流母線間の母線電圧Ｖｄｃと第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３の電送電力Ｐｏｕｔ及び電送電圧Ｖｏを制御するので、頻繁にＤＣ／ＤＣコンバータの入り切りが行われる従来と異なり、検出温度Ｔｄｃｄｃが基準最大温度Ｔａを超えない限り第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３が動作するので、第一蓄電デバイス１と第二蓄電デバイス７、８との充電バランスを最適にすることができる。したがって、実施の形態１の電源システム１００は、従来と異なり、第一蓄電デバイス１と第二蓄電デバイス７、８との充電バランスを最適にすることができるので、電源システム１００が搭載された車の燃費を向上することができる。

実施の形態１の電源システム１００は、検出温度Ｔｄｃｄｃが低く、許容損失電力ＰＡｌｏｓｓの値が大きい場合には、電送電力特性５１のように電送電圧Ｖｏの選択範囲及び電送電力Ｐｏｕｔの選択範囲が広いので、電送電圧Ｖｏの電圧値Ｖ１が要求母線電圧Ｖｍｇよりも高くなる場合がある。この場合は、ステップＳ０１１にて、制御装置９は、母線電圧指令値Ｖｄｃ＊を要求母線電圧Ｖｍｇの電圧値（電圧値Ｖｍｇ）に決定する。適宜、要求母線電圧Ｖｍｇの電圧値を電圧値Ｖｍｇと呼ぶ。ここで要求母線電圧Ｖｍｇの値は、前述したように、電力変換装置４の制御装置４２において、モータジェネレータ５および電力変換装置４の熱成立、効率、電源システム１００が搭載されている自動車の走行状態に応じた必要トルク、回生量拡大、を考慮して計算された直流母線間の要求電圧値である。したがって、実施の形態１の電源システム１００は、ステップＳ０１１にて、制御装置９が、母線電圧指令値Ｖｄｃ＊を電圧値Ｖｍｇの値に決定した場合には、要求母線電圧Ｖｍｇの値の決定した際の考慮項目の効果が得られ、すなわち電源システム１００を搭載した車の燃費改善効果を最大限に得つつ、第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３を小型化することができる。

次に、検出温度Ｔｄｃｄｃが高く、許容損失電力ＰＡｌｏｓｓの値が小さい場合における、母線電圧指令値Ｖｄｃ＊を決定する方法を説明する。この場合も図９を用いて説明したのと同様である。ただし、検出温度Ｔｄｃｄｃが高く、許容損失電力ＰＡｌｏｓｓの値が小さい場合、例えば許容損失電力ＰＡｌｏｓｓの値が許容損失電力値ＰＡｘの場合には、充電電圧基準値Ｖｐｂ＊、充電電圧Ｖｐｂの２つの電圧値Ｖｐｂ１、Ｖｐｂ２、要求母線電圧Ｖｍｇの値をそれぞれ右側にシフトさせて考える。さらに、充電電圧基準値Ｖｐｂ＊、充電電圧Ｖｐｂの２つの電圧値Ｖｐｂ１、Ｖｐｂ２、要求母線電圧Ｖｍｇの大小関係は、図９と同じである。したがって、電送電圧Ｖｏの電圧値Ｖ１、Ｖ２を求める際に電送電力特性５４を用いることで、図９を用いて説明したように、母線電圧指令値Ｖｄｃ＊を決定することができる。

実施の形態１の電源システム１００は、温度検出器３１ｆにより検出した空間温度と負荷検出器１０により検出された負荷情報を用いて計算された電装品２の負荷量（負荷電力値Ｐｌｏａｄ）とに基づいて、直流母線間の母線電圧Ｖｄｃの値を制御装置９が制御するので、第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３の空間温度及び電装品２の負荷量に応じて電送電力Ｐｏｕｔを変更でき、第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３の温度上昇を緩和することができる。実施の形態１の電源システム１００は、第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３の温度上昇を緩和することができるので、第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３の熱設計が緩和でき、放熱器が小型化できる。実施の形態１の電源システム１００は、第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３が放熱器の小型化に伴い小型にできるので、サイズを小さくすることができる。

実施の形態１の電源システム１００は、第二ＤＣ／ＤＣコンバータ６が互いに電気絶縁された複数の第二蓄電デバイス７、８の充放電により直流母線間の母線電圧Ｖｄｃを制御するので、第二ＤＣ／ＤＣコンバータ６を小型化することができる。

実施の形態１の電源システム１００は、ステップＳ００７又はステップＳ０１０にて決定された電送電圧Ｖｏの値が要求母線電圧Ｖｍｇの値よりも大きい場合は、電力変換装置４に設けられた制御装置４２が出力する要求母線電圧Ｖｍｇの情報に基づいて、直流母線間の母線電圧Ｖｄｃを制御装置９が制御するので、要求母線電圧Ｖｍｇの値が決定された際の考慮項目の効果が得られる。実施の形態１の電源システム１００は、電源システム１００を搭載した車の燃費改善効果が得られ、電力変換装置４の熱成立が緩和できる。

実施の形態１の電源システム１００は、電圧センサ１２により検出した、低電圧系のバッテリである第一蓄電デバイス１の充電電圧Ｖｐｂの値に基づいて、直流母線間の母線電圧Ｖｄｃ及び第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３の電送電力Ｐｏｕｔを制御装置９が制御するので、第一蓄電デバイス１の干上がりを防止することができる。

実施の形態１の電源システム１００は、負荷検出器１０により検出された電装品２の負荷情報から計算された負荷量である、特定時間の平均的な電力値である負荷電力値Ｐｌｏａｄに基づいて、直流母線間の母線電圧Ｖｄｃ及び第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３の電送電力Ｐｏｕｔを制御装置９が制御するので、瞬間的な負荷急変の際に母線電圧Ｖｄｃ及び電送電力Ｐｏｕｔを安定させることができる。

なお、実施の形態１において、第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３の回路構成として、非絶縁型の降圧チョッパ回路で説明を行ったが、直流から直流へ電圧変換することができればよく、同業者が推測できる非絶縁型、絶縁型の回路方式であれば他の回路方式でもよい。実施の形態１において、モータジェネレータ５および電力変換装置４は１組の三相回路方式で説明を行ったが、２組以上の三相回路方式でも同様の効果が得られることはいうまでもない。実施の形態１において、第二ＤＣ／ＤＣコンバータ６はＬＣフィルタ（平滑インダクタ６１ｂ、平滑コンデンサ６１ａ）を有している場合で説明を行ったが、直流母線の配線の寄生インダクタンスと電力変換装置４の平滑コンデンサ４１ｇ、第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３の平滑コンデンサ３１ａで構成されるＬＣフィルタを用いても同様の効果が得られる。

また、第二ＤＣ／ＤＣコンバータ６は、相補にスイッチングせず、スイッチング素子６１ｃ、６１ｄ、６１ｆ、６１ｇのオンオフ制御を次の３種類のようにして、直流母線間の母線電圧Ｖｄｃを制御する方式としてもよい。第一の場合は、スイッチング素子６１ｃ、６１ｄ、６１ｆ、６１ｇのオンオフの状態がそれぞれ、オン、オフ、オフ、オンである。第二の場合は、スイッチング素子６１ｃ、６１ｄ、６１ｆ、６１ｇのオンオフの状態がそれぞれ、オフ、オン、オン、オフである。第三の場合は、スイッチング素子６１ｃ、６１ｄ、６１ｆ、６１ｇのオンオフの状態がそれぞれ、オン、オフ、オン、オフである。この場合、第二蓄電デバイス７の電圧値Ｖ７と第二蓄電デバイス８の電圧値Ｖ８から、次に示す３種類の電圧（（Ａ）〜（Ｃ））を直流母線間に出力することが可能である。図６の制御フローにより決定された直流母線間の母線電圧指令値Ｖｄｃ＊を（Ａ）〜（Ｃ）の最も近い電圧値に置き換えることも可能である。
（Ａ）電圧値Ｖ７
（Ｂ）電圧値Ｖ８
（Ｃ）電圧値Ｖ７と電圧値Ｖ８の合計電圧値、すなわちＶ７＋Ｖ８の電圧値

このように、直流母線間の母線電圧Ｖｄｃを数種類の電圧値、例えば３種類で制御する場合には、第二ＤＣ／ＤＣコンバータ６のスイッチング回数を減らすことができ、第二ＤＣ／ＤＣコンバータ６の効率を上げることができる。なお、電圧値の種類数は、第二蓄電デバイスの数により変動し、設定可能な組み合わせの数だけ存在する。

なお、実施の形態１において、複数の第二蓄電デバイスを２つの第二蓄電デバイス７、８として説明したが、２個以上の複数の第二蓄電デバイスと、第二ＤＣ／ＤＣコンバータ６のスイッチング素子６１ｃ、スイッチング素子６１ｄ、平滑コンデンサ６１ｅのペアの数を、第二蓄電デバイスと同数する構成でもよい。この場合、第二ＤＣ／ＤＣコンバータ６のスイッチング素子６１ｃ、６１ｄを頻繁にスイッチング制御することなく一定のオンオフ制御のみで複数の電圧を作ることが可能であり、スイッチング回数を減らして効率を上げつつ、より燃費改善の効果をえることができる。

なお、実施の形態１において、負荷検出器１０はシャント抵抗１１ａと電圧センサ１１ｂで電流を検出する例を示したが、ホール式の電流センサやクランプ式の電流センサなどで構成される電流センサを用いても同様の効果が得られる。

なお、実施の形態１において、スイッチング素子３１ｂ、３１ｃ、４１ａ、４１ｂ、４１ｃ、４１ｄ、４１ｅ、４１ｆ、６１ｃ、６１ｄ、６１ｆ、６１ｇとしてＭＯＳＦＥＴ（電界効果型トランジスタ）を用いて説明を行ったが、バイポーラトランジスタ、または絶縁型バイポーラトランジスタ（ＩＧＢＴ（Insulated Gate Bipolar Transistor））でも構わない。スイッチング素子がバイポーラトランジスタまたはＩＧＢＴの場合は、ＭＯＳＦＥＴのソース、ドレインがエミッタ、コレクタに変更される。

スイッチング素子３１ｂ、３１ｃ、４１ａ〜４１ｆ、６１ｃ、６１ｄ、６１ｆ、６１ｇは、珪素によって形成されてもよい。また、珪素に比べてバンドギャップが大きいワイドバンドギャップ半導体材料によって形成されてもよい。ワイドバンドギャップ半導体材料としては、例えば、炭化珪素、窒化ガリウム系材料又はダイヤモンドがある。

このようなワイドバンドギャップ半導体材料によって形成されたスイッチング素子３１ｂ、３１ｃ、４１ａ〜４１ｆ、６１ｃ、６１ｄ、６１ｆ、６１ｇは、耐電圧性が高く、許容電流密度も高いため、スイッチング素子３１ｂ、３１ｃ、４１ａ〜４１ｆ、６１ｃ、６１ｄ、６１ｆ、６１ｇの小型化が可能である。これら小型化されたスイッチング素子３１ｂ、３１ｃ、４１ａ〜４１ｆ、６１ｃ、６１ｄ、６１ｆ、６１ｇを用いることにより、これらの素子を組み込んだ第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３、電力変換装置４、第二ＤＣ／ＤＣコンバータ６の小型化が可能となる。

また、ワイドバンドギャップ半導体材料によって形成されたスイッチング素子は耐熱性も高いため、放熱器の小型化や、放熱器の空冷化が可能であるので、第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３、電力変換装置４、第二ＤＣ／ＤＣコンバータ６の一層の小型化が可能になる。小型の第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３、電力変換装置４、第二ＤＣ／ＤＣコンバータ６を搭載することで、電源システム１００も小型にできる。

以上のように、実施の形態１の電源システム１００は、定格電圧が異なる複数の蓄電デバイス（第一蓄電デバイス１、第二蓄電デバイス７、８）を備えた電源システムであって、モータジェネレータ５を駆動する駆動電力を供給する電力変換装置４と、電力変換装置４の高電位側直流母線２１及び低電位側直流母線２２に接続され、一つの蓄電デバイスである第一蓄電デバイス１及び負荷装置（電装品２）に電力を供給する第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３と、定格電圧が第一蓄電デバイス１よりも高く、複数の電気的に絶縁された第二蓄電デバイス７、８に接続され、高電位側直流母線２１と低電位側直流母線２２との間の電圧である母線電圧Ｖｄｃを可変する第二ＤＣ／ＤＣコンバータ６と、電力変換装置４、第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３及び第二ＤＣ／ＤＣコンバータ６を制御する制御装置９を備える。電源システム１００の第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３は、当該第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３の温度を検出する温度検出器３１ｆを有し、電源システム１００の制御装置９は、温度検出器３１ｆにより検出された検出温度Ｔｄｃｄｃに基づいて母線電圧Ｖｄｃを制御することを特徴とする。実施の形態１の電源システム１００は、この特徴により、第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３の熱設計が緩和でき、第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３の放熱器が小型化できる。

実施の形態２．
以下、本発明の実施の形態２による電源システム１００を説明する。本発明の実施の形態２による電源システム１００の構成図は、実施の形態１で示した図１と同様であるため、回路構成についての説明は割愛する。

実施の形態２による電源システム１００は、制御装置９の制御フローが実施の形態１と異なる。図１０は、本発明の実施の形態２による電源システムの制御フロー図である。図１１は本発明の実施の形態２による電源システムの第一ＤＣ／ＤＣコンバータの温度と許容損失電力の関係を表す図であり、図１２は図１０のステップＳ０２５の閾値電圧を示す図である。図１３は、本発明の実施の形態２による電源システムの第一ＤＣ／ＤＣコンバータの電送電力と損失電力の関係を表す図である。

次に、実施の形態２の電源システム１００の制御装置９のフローを、図１０を用いて説明する。制御装置９は、高電位側直流母線２１と低電位側直流母線２２との電圧である母線電圧Ｖｄｃの指令値、すなわち母線電圧指令値Ｖｄｃ＊を決定する。制御装置９は、第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３の温度検出器３１ｆが出力する検出温度Ｔｄｃｄｃの情報、電圧センサ１２が出力する第一蓄電デバイス１の充電電圧Ｖｐｂの情報、負荷検出器１０が出力するセンサ検出電圧Ｖｌｏの情報、電力変換装置４が要求する直流母線間（高電位側直流母線２１と低電位側直流母線２２との間）の電圧である要求母線電圧Ｖｍｇの情報、を得る毎に図１０のフローを実行する。ここでは、第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３が停止しない場合における第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３の電送電圧Ｖｏの値を所定数の電圧値、例えば３つの電圧値Ｖｔ１、Ｖｔ２、Ｖｔ２の内から１つ決定する例を説明する。実施の形態１の電源システム１００におるステップＳ００７及びステップＳ０１０では、許容損失電力特性５０、電送電力特性５１、５２、５３、５４を用いて、多数の電送電圧Ｖｏの値が算出されていた。実施の形態２の電源システム１００は、限定した所定数の電圧値、例えば３つの電圧値から電送電圧Ｖｏの電圧値を決定する例である。

ステップＳ０２１にて、制御装置９は第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３の検出温度Ｔｄｃｄｃと所定の閾値温度Ｔｔｈを比較し、検出温度Ｔｄｃｄｃが閾値温度Ｔｔｈよりも大きいかを判定する。検出温度Ｔｄｃｄｃが閾値温度Ｔｔｈより大きい場合にはステップＳ０２２へと進む。検出温度Ｔｄｃｄｃが閾値温度Ｔｔｈ以下の場合にはステップＳ０２４に進む。所定の閾値温度Ｔｔｈは図１１の許容損失電力特性５５を用いて決定する。所定の閾値温度Ｔｔｈの決定方法は後に記載する。

ステップＳ０２２にて、制御装置９は第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３を停止し、第一蓄電デバイス１と複数の第二蓄電デバイス７、８との接続を電気的に切り離す。制御装置９は、ステップＳ０２２で第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３を停止した後に、ステップＳ０２３へ進む。制御装置９は、ステップＳ０２３にて、母線電圧指令値Ｖｄｃ＊を電力変換装置４から得られる要求母線電圧Ｖｍｇの電圧値に決定する。

この場合、電装品２は、第一蓄電デバイス１のみから電力供給される。また、モータジェネレータ５に関わる電力（駆動電力、発電電力）は、電力変換装置４を介して複数の第二蓄電デバイス７、８が供給及び充電する。すなわち、モータジェネレータ５を駆動するための電力は、電力変換装置４を介して複数の第二蓄電デバイス７、８から放電される。モータジェネレータ５にて発電された電力は、電力変換装置４を介して複数の第二蓄電デバイス７、８に充電される。

次に図１１の第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３の温度と許容損失の関係図に関して説明する。図１１において、横軸は第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３の温度検出器３１ｆで得られた検出温度Ｔｄｃｄｃであり、縦軸は許容損失電力ＰＡｌｏｓｓである。なお、横軸と縦軸の交点における検出温度Ｔｄｃｄｃの温度は、電源システム１００の設計最低温度である。図１１では、許容損失電力ＰＡｌｏｓｓの値が０を除いて３つある３段階形状の許容損失電力特性５５の例を示した。許容損失電力ＰＡｌｏｓｓの３つの値は、許容損失電力値ＰＡｃ、ＰＡｄ、ＰＡｅである。ここで、許容損失電力値ＰＡｃが許容損失電力ＰＡｌｏｓｓの最大値である。

図１１において、３つの基準温度Ｔｃ、Ｔｄ、Ｔｅと各基準温度に温度幅Δだけ変化（±Δの変化）させた閾値温度Ｔｃ１、Ｔｃ２、Ｔｄ１、Ｔｄ２、Ｔｅ１、Ｔｅ２を示した。温度幅Δは、検出誤差やノイズの影響を受けても、図１１に示した温度の順番が変化しない所定の温度幅である。温度の順番は、大きい順に並べると、Ｔｅ１、Ｔｅ、Ｔｅ２、Ｔｄ１、Ｔｄ、Ｔｄ２、Ｔｃ１、Ｔｃ、Ｔｃ２である。温度幅Δは、少なくとも、｜Ｔｅ−Ｔｄ｜／２よりも小さい値であり、かつ｜Ｔｄ−Ｔｃ｜／２よりも小さい値である。なお、基準温度Ｔｃ、Ｔｄ、Ｔｅをそれぞれ、適宜、第一基準温度、第二基準温度、第三基準温度と呼んで区別する。図１１において最大の温度である閾値温度Ｔｅ１は、実施の形態１で説明した基準最大温度Ｔａ以下の温度である。第三基準温度Ｔｅは、第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３が動作可能かを判断する温度であり、基準最大温度Ｔａから温度幅Δを引いた温度以下に設定された温度である。

ステップＳ０２１における所定の閾値温度Ｔｔｈは、閾値温度Ｔｅ１、Ｔｅ２の２つである。閾値温度Ｔｅ１はＴｅ＋Δ、すなわち第三基準温度Ｔｅに温度幅Δを加えた温度であり、閾値温度Ｔｅ２はＴｅ−Δ、すなわち第三基準温度Ｔｅから温度幅Δを引いた温度である。ステップＳ０２１において、制御装置９は、検出温度Ｔｄｃｄｃの値が前回の検出温度Ｔｄｃｄｃの値から増加して閾値温度Ｔｅ１を超えた場合は、検出温度Ｔｄｃｄｃの値が閾値温度Ｔｔｈよりも大きいと判定する、すなわち判定条件が成立する（Ｙ）と判定する。また、ステップＳ０２１において、制御装置９は、検出温度Ｔｄｃｄｃの値が前回の検出温度Ｔｄｃｄｃの値から減少して閾値温度Ｔｅ２以下になった場合は、検出温度Ｔｄｃｄｃの値が閾値温度Ｔｔｈよりも大きくないと判定する、すなわち判定条件が成立しない（Ｎ）と判定する。なお、初回の場合は、前回の検出温度Ｔｄｃｄｃの値を第三基準温度Ｔｅとする。

実施の形態２の電源システム１００は、第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３の動作状態を変化させる判定温度である閾値温度Ｔｔｈを２つ備えている。第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３を稼働状態から停止状態にする停止用の閾値温度Ｔｅ１は、停止状態から稼働状態にする稼働用の閾値温度Ｔｅ２よりも大きくなっている。このように、閾値温度Ｔｔｈが、検出温度Ｔｄｃｄｃが上昇している状態か又は低下している状態により変化するので、閾値温度と対象装置の制御状態との関係がヒステリシス特性に似ている。そこで、ここでは、閾値温度Ｔｔｈがヒステリシスを備えていると表現することにする。実施の形態２の電源システム１００は、第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３の動作状態を変化させる閾値温度Ｔｔｈがヒステリシスを備えているので、第三基準温度Ｔｅ付近に検出温度Ｔｄｃｄｃの値が留まった際に第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３の稼働と停止が連続して発生すること、すなわち稼働状態と停止状態とが短時間のうちに変化することを防ぐことができる。

次に、図１０のフロー図におけるステップＳ０２４での処理について説明する。ステップＳ０２４の処理を、ステップＳ０２１の処理の説明と同様に、図１１を用いて説明する。検出温度Ｔｄｃｄｃの値に応じて許容損失電力ＰＡｌｏｓｓの値を切り替える遷移領域は、第一基準温度Ｔｃを含む第一領域と第二基準温度Ｔｄを含む第二領域である。第一領域は閾値温度Ｔｃ２〜閾値温度Ｔｃ１の領域であり、第二領域は閾値温度Ｔｄ２〜閾値温度Ｔｄ１の領域である。閾値温度Ｔｃ１はＴｃ＋Δ、すなわち第一基準温度Ｔｃに温度幅Δを加えた温度であり、閾値温度Ｔｃ２はＴｃ−Δ、すなわち第一基準温度Ｔｃから温度幅Δを引いた温度である。閾値温度Ｔｄ１はＴｄ＋Δ、すなわち第二基準温度Ｔｄに温度幅Δを加えた温度であり、閾値温度Ｔｄ２はＴｄ−Δ、すなわち第二基準温度Ｔｄから温度幅Δを引いた温度である。

ステップＳ０２４において、制御装置９は、検出温度Ｔｄｃｄｃの値が前回の検出温度Ｔｄｃｄｃの値から増加している場合には、閾値温度Ｔｃ１、閾値温度Ｔｄ１、閾値温度Ｔｅ１を基準として許容損失電力ＰＡｌｏｓｓの値を切り替え、検出温度Ｔｄｃｄｃの値が前回の検出温度Ｔｄｃｄｃの値から減少している場合には、閾値温度Ｔｃ２、閾値温度Ｔｄ２、閾値温度Ｔｅ２を基準として許容損失電力ＰＡｌｏｓｓの値を切り替える。制御装置９は、ステップＳ０２４では許容損失電力ＰＡｌｏｓｓの値として３つの値、すなわち許容損失電力値ＰＡｃ、ＰＡｄ、ＰＡｅのいずれかに決定する。

検出温度Ｔｄｃｄｃの値が前回の検出温度Ｔｄｃｄｃの値から上昇している場合には、制御装置９は、次のように許容損失電力ＰＡｌｏｓｓの値を決定する。この場合、許容損失電力ＰＡｌｏｓｓの値を決定する判定温度は、第一領域の上限値、第二領域の上限値及び第三領域の上限値である閾値温度Ｔｃ１、Ｔｄ１、Ｔｅ１である。したがって、検出温度Ｔｄｃｄｃの値が最小温度から閾値温度Ｔｃ１以下の場合に許容損失電力ＰＡｌｏｓｓの値を許容損失電力値ＰＡｃに決定し、検出温度Ｔｄｃｄｃの値が閾値温度Ｔｃ１超から閾値温度Ｔｄ１以下の場合に許容損失電力ＰＡｌｏｓｓの値を許容損失電力値ＰＡｄに決定し、検出温度Ｔｄｃｄｃの値が閾値温度Ｔｄ１超から閾値温度Ｔｅ１以下の場合に許容損失電力ＰＡｌｏｓｓの値を許容損失電力値ＰＡｅに決定する。

検出温度Ｔｄｃｄｃの値が前回の検出温度Ｔｄｃｄｃの値から減少している場合には、制御装置９は、次のように許容損失電力ＰＡｌｏｓｓの値を決定する。この場合、許容損失電力ＰＡｌｏｓｓの値を決定する判定温度は、第一領域の下限値、第二領域の下限値及び第三領域の下限値である閾値温度Ｔｃ２、Ｔｄ２、Ｔｅ２である。したがって、検出温度Ｔｄｃｄｃの値が最小温度から閾値温度Ｔｃ２以下の場合に許容損失電力ＰＡｌｏｓｓの値を許容損失電力値ＰＡｃに決定し、検出温度Ｔｄｃｄｃの値が閾値温度Ｔｃ２超から閾値温度Ｔｄ２以下の場合に許容損失電力ＰＡｌｏｓｓの値を許容損失電力値ＰＡｄに決定し、検出温度Ｔｄｃｄｃの値が閾値温度Ｔｄ２超から閾値温度Ｔｅ２以下の場合に許容損失電力ＰＡｌｏｓｓの値を許容損失電力値ＰＡｅに決定する。

なお、許容損失電力ＰＡｌｏｓｓの３つの値、すなわち許容損失電力値ＰＡｃ、ＰＡｄ、ＰＡｅのいずれかを決定する際に許容損失電力ＰＡｌｏｓｓの値を切り替える遷移領域が２つある場合を説明したが、この例に限定されず、さらに多くの許容損失電力ＰＡｌｏｓｓの値から１つを選択する場合でもよい。許容損失電力ＰＡｌｏｓｓのｎ個（ｎは４以上の自然数）の値から１つを選択する場合は、遷移領域がｎ−１個あればよい。なお、第三領域は、実質的に許容損失電力値ＰＡｅとこれより小さい値とが切り替わるが、ステップＳ０２４の処理において、制御装置９が許容損失電力値ＰＡｅより小さい値に切り替えることはないので、ステップＳ０２４の処理の遷移領域は２つである。

ステップＳ０２５において、制御装置９は、第一蓄電デバイス１の充電電圧Ｖｐｂの値と所定の閾値電圧Ｖｔｈを比較し、充電電圧Ｖｐｂの値が閾値電圧Ｖｔｈよりも大きいかを判定する。充電電圧Ｖｐｂの値が閾値電圧Ｖｔｈより大きい場合にはステップＳ０２７へと進む。充電電圧Ｖｐｂの値が閾値電圧Ｖｔｈ以下の場合にはステップＳ０２６に進む。所定の閾値電圧Ｖｔｈは図１２の状態判定図を用いて決定する。

図１２において、横軸は第一蓄電デバイス１の充電電圧Ｖｐｂであり、縦軸は充填要と充電不要の状態である。図１２では、第一蓄電デバイス１の充電電圧基準値Ｖｐｂ＊とこの値に電圧幅δだけ変化（±δの変化）させた閾値電圧Ｖｐｂ１＊、Ｖｐｂ２＊を示した。電圧幅δは、検出誤差やノイズの影響を受けても、図１２に示した電圧の順番が変化しない所定の電圧幅である。電圧値の順番は、大きい順に並べると、Ｖｐｂ１＊、Ｖｐｂ＊、Ｖｐｂ２＊である。ステップＳ０２５における所定の閾値電圧Ｖｔｈは、閾値電圧Ｖｐｂ１＊、Ｖｐｂ２＊の２つである。閾値電圧Ｖｐｂ１＊はＶｐｂ１＊＋δ、すなわち充電電圧基準値Ｖｐｂ＊に電圧幅δを加えた電圧値であり、閾値電圧Ｖｐｂ２＊はＶｐｂ＊−δ、すなわち充電電圧基準値Ｖｐｂ＊から電圧幅δを引いた温度である。

ステップＳ０２５において、制御装置９は、充電電圧Ｖｐｂの値が前回の充電電圧Ｖｐｂの値から増加して閾値電圧Ｖｐｂ１＊を超えた場合は、充電電圧Ｖｐｂの値が閾値電圧Ｖｔｈよりも大きいと判定する、すなわち判定条件が成立する（Ｙ）と判定する。判定条件が成立する（Ｙ）場合は、充電不要である。また、ステップＳ０２５において、制御装置９は、充電電圧Ｖｐｂの値が前回の充電電圧Ｖｐｂの値から減少して閾値電圧Ｖｐｂ２＊以下になった場合は、充電電圧Ｖｐｂの値が閾値電圧Ｖｔｈよりも大きくないと判定する、すなわち判定条件が成立しない（Ｎ）と判定する。判定条件が成立しない（Ｎ）場合は、充電要である。なお、初回の場合は、前回の充電電圧Ｖｐｂの値を充電電圧基準値Ｖｐｂ＊とする。

ステップＳ０２６にて、制御装置９は、第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３の電送電力Ｐｏｕｔの値を設計最大電力値Ｐｍａｘに決定し、ステップＳ０２８へ進む。ここで、設計最大電力値Ｐｍａｘは負荷電力値Ｐｌｏａｄより大きい値である。ステップＳ０２７にて、制御装置９は、第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３の電送電力Ｐｏｕｔの値を負荷電力値Ｐｌｏａｄに決定し、ステップＳ０２８へ進む。

制御装置９は、ステップＳ０２８〜ステップＳ０３２の処理を実行し、電送電圧Ｖｏの値を所定の電圧値Ｖｔ１、Ｖｔ２、Ｖｔ３のいずれかに決定する。ここで、電圧値Ｖｔ１、Ｖｔ２、Ｖｔ３の大小関係は、Ｖｔ１＜Ｖｔ２＜Ｖｔ３である。電圧値Ｖｔ１、Ｖｔ２は、第二蓄電デバイス７の電圧値Ｖ７、第二蓄電デバイス８の電圧値Ｖ８の小さい方の電圧値である。例えば、電圧値Ｖ７が電圧値Ｖ８より小さければ、すなわちＶ７＜Ｖ８の場合は、電圧値Ｖｔ１、Ｖｔ２がそれぞれ電圧値Ｖ７、Ｖ８である。電圧値Ｖｔ３は電圧値Ｖｔ２よりも大きい値で、かつ設計最大電送電圧値Ｖｍａｘの値以下にあらかじめ設定された電圧値である。

ステップＳ０２８にて、制御装置９は、ステップＳ０２６またはステップＳ０２７で決定した電送電力Ｐｏｕｔの値及び所定の損失電力特性Ｆｖｔ３により算出された損失電力値Ｐｌｏ３と、ステップＳ０２４で決定した許容損失電力ＰＡｌｏｓｓの値を比較して、損失電力値Ｐｌｏ３が許容損失電力ＰＡｌｏｓｓの値よりも小さい場合に、判定条件成立（Ｙ）と判定しステップＳ０２９へ進む。ステップＳ０２９にて、制御装置９は、電送電圧Ｖｏの電圧値を電圧値Ｖｔ３に決定し、ステップＳ０３３へ進む。なお、所定の損失電力特性Ｆｖｔ３は後述する。

また、ステップＳ０２８にて、制御装置９は、損失電力値Ｐｌｏ３が許容損失電力ＰＡｌｏｓｓの値以上である場合に、判定条件不成立（Ｎ）と判定しステップＳ０３０へ進む。ステップＳ０３０にて、制御装置９は、ステップＳ０２６またはステップＳ０２７で決定した電送電力Ｐｏｕｔの値及び所定の損失電力特性Ｆｖｔ２により算出された損失電力値Ｐｌｏ２と、ステップＳ０２４で決定した許容損失電力ＰＡｌｏｓｓの値を比較して、損失電力値Ｐｌｏ２が許容損失電力ＰＡｌｏｓｓの値よりも小さい場合に、判定条件成立（Ｙ）と判定しステップＳ０３１へ進む。ステップＳ０３１にて、制御装置９は、電送電圧Ｖｏの電圧値を電圧値Ｖｔ２に決定し、ステップＳ０３３へ進む。なお、所定の損失電力特性Ｆｖｔ２は後述する。

また、ステップＳ０３０にて、制御装置９は、損失電力値Ｐｌｏ２が許容損失電力ＰＡｌｏｓｓの値以上である場合に、判定条件不成立（Ｎ）と判定しステップＳ０３２へ進む。ステップＳ０３２にて、電送電圧Ｖｏの電圧値を電圧値Ｖｔ１に決定し、ステップＳ０３３へ進む。

ステップＳ０３３にて、制御装置９は、ステップＳ０２９〜ステップＳ０３２で決定した電送電圧Ｖｏの値と電力変換装置４から得られる要求母線電圧Ｖｍｇの値を比較し、小さい方を母線電圧指令値Ｖｄｃ＊に決定する。

図１０の制御フローで決定された直流母線間の母線電圧指令値Ｖｄｃ＊を含む制御指令Ｆ２ｃｏが、制御装置９の端子９ｃから第二ＤＣ／ＤＣコンバータ６の端子６ｇへ信号が送られる。第二ＤＣ／ＤＣコンバータ６は、スイッチング素子６１ｃと６１ｄを相補にスイッチングし、スイッチング素子６１ｆとスイッチング素子６１ｇを相補にスイッチングして直流母線間の母線電圧Ｖｄｃが母線電圧指令値Ｖｄｃ＊となるように制御する。また、制御装置９の端子９ｆから第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３の端子３ｆへ電送電力Ｐｏｕｔの指令値を含む制御指令Ｆ１ｃｏが送られる。第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３はこの制御指令Ｆ１ｃｏを受けて、電送電力Ｐｏｕｔの値が電送電力Ｐｏｕｔの指令値となるように制御する。

実施の形態２の電源システム１００は、電圧センサ１２で検出した充電電圧Ｖｐｂの値から第一蓄電デバイス１の充電要否を判定する閾値電圧Ｖｔｈを、２つ備えている。第一蓄電デバイス１の充電要否を判定する閾値電圧Ｖｔｈは、充電電圧が上昇している状態か又は低下している状態により変化するので、閾値電圧Ｖｔｈと第一蓄電デバイス１の充電要否との関係がヒステリシス特性に似ている。そこで、ここでは、閾値電圧Ｖｔｈがヒステリシスを備えていると表現することにする。

実施の形態２の電源システム１００は、第一蓄電デバイス１の充電要否を判定する閾値電圧Ｖｔｈがヒステリシスを備えているので、充電電圧Ｖｐｂが充電電圧基準値Ｖｐｂ＊付近に留まった際に、第一蓄電デバイス１への供給電圧値（電送電圧Ｖｏの値）及び第一蓄電デバイス１への供給電力値（電送電力Ｐｏｕｔの値）を連続して変更すること、すなわち電送電圧Ｖｏの値及び電送電力Ｐｏｕｔの値が短時間のうちに変化することを防ぐことができる。また、実施の形態２の電源システム１００は、第一蓄電デバイス１の充電電圧を変更する際に、直流母線間の母線電圧Ｖｄｃの値を変更するので、第一蓄電デバイス１の充電要否を判定する閾値電圧Ｖｔｈがヒステリシスを備えることにより、直流母線間の母線電圧Ｖｄｃの値が短時間のうちに変化することを防ぐことができる。

次にステップＳ０２８およびステップＳ０３０で用いた、所定の損失電力特性Ｆｖｔ３、Ｆｖｔ２について、図１３を用いて説明する。

図１３において、横軸は第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３の電送電力Ｐｏｕｔであり、縦軸は第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３の損失電力Ｐｌｏｓｓである。図１３では、直流母線間の母線電圧Ｖｄｃの値が前述した３種類の電圧値Ｖｔ１、Ｖｔ２、Ｖｔ３をとる場合の関係を示している。損失電力特性５６は、直流母線間の母線電圧Ｖｄｃが電圧値Ｖｔ３となる場合の特性、すなわち前述した所定の損失電力特性Ｆｖｔ３である。図１３では、損失電力特性５６、すなわち損失電力特性Ｆｖｔ３が、電送電力Ｐｏｕｔの値をパラメータとした関係式Ｆｖｔ３（Ｐｏｕｔ）として表した例を示した。また、図１３において、損失電力Ｐｌｏｓｓの値が図１１に示した許容損失電力ＰＡｌｏｓｓの３つの許容損失電力値ＰＡｃ、ＰＡｄ、ＰＡｅと同じ値を示した。

損失電力特性５７は、直流母線間の母線電圧Ｖｄｃの値が電圧値Ｖｔ２となる場合の特性、すなわち前述した所定の損失電力特性Ｆｖｔ２である。図１３では、損失電力特性５７、すなわち損失電力特性Ｆｖｔ２が、電送電力Ｐｏｕｔの値をパラメータとした関係式Ｆｖｔ２（Ｐｏｕｔ）として表した例を示した。また、損失電力特性５８は、直流母線間の母線電圧Ｖｄｃの値が電圧値Ｖｔ１となる場合の特性である。図１３では、損失電力特性５８が、電送電力Ｐｏｕｔをパラメータとした関係式Ｆｖｔ１（Ｐｏｕｔ）として表した例を示した。また、電送電力Ｐｏｕｔの値が電力値Ｐ１の場合における関係式Ｆｖｔ１（Ｐｏｕｔ）の値、すなわち損失電力値Ｐｌｏ１も示した。なお、図１０の制御フローでは、損失電力特性５８、すなわち関係式Ｆｖｔ１（Ｐｏｕｔ）を用いていない。これらの損失電力特性５６、５７、５８、すなわち関係式Ｆｖｔ３（Ｐｏｕｔ）、Ｆｖｔ２（Ｐｏｕｔ）、Ｆｖｔ１（Ｐｏｕｔ）は、実物を測定することで得られた結果でもよいし、設計結果でも良い。電送電力Ｐｏｕｔと損失電力Ｐｌｏｓｓとの特性は、いずれの電送電力Ｐｏｕｔの値においてもＦｖｔ３（Ｐｏｕｔ）＞Ｆｖｔ２（Ｐｏｕｔ）＞Ｆｖｔ１（Ｐｏｕｔ）の大小関係が成立している。

図１３には、電送電力Ｐｏｕｔが電力値Ｐ１であり、ステップＳ０２４にて決定された許容損失電力ＰＡｌｏｓｓが許容損失電力値ＰＡｄである判定対象点７１を示した。この判定対象点７１を例にして電送電圧Ｖｏの値の決定方法を説明する。制御装置９は、ステップＳ０２４にて許容損失電力ＰＡｌｏｓｓの値を許容損失電力値ＰＡｄと決定し、ステップＳ０２５を経由してステップＳ０２７にて電送電力Ｐｏｕｔの値を電力値Ｐ１（負荷電力値Ｐｌｏａｄの一例）と決定した場合を考える。損失電力値Ｐｌｏ３＞許容損失電力値ＰＡｄの関係が成立するので、ステップＳ０２８にて判定条件不成立（Ｎ）と判定される。次に、損失電力値Ｐｌｏ２＜許容損失電力値ＰＡｄの関係が成立するので、ステップＳ０３０にて判定条件成立（Ｙ）と判定される。この場合、電送電圧Ｖｏの値は電圧値Ｖｔ２に決定される。電送電圧Ｖｏの値は電圧値Ｖｔ２に決定された場合における電送電力Ｐｏｕｔの指令値は、電力値Ｐ１である。

実施の形態２の電源システム１００は、ステップＳ０２８及びステップＳ０３０において、電送電力Ｐｏｕｔから得られる損失電力Ｐｌｏｓｓの値とステップＳ０２４にて決定した許容損失電力ＰＡｌｏｓｓの値とを比較して第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３の電送電圧Ｖｏの値を決定し、ステップＳ０３３で電送電圧Ｖｏの値と電力変換装置４から得られる要求母線電圧Ｖｍｇの値を比較し、小さい方を母線電圧指令値Ｖｄｃ＊に決定する。実施の形態２の電源システム１００は、実施の形態１の電源システム１００と同様の効果を奏する。

実施の形態２の電源システム１００は、設定した複数の許容損失電力ＰＡｌｏｓｓの値における最大値が許容損失電力値ＰＡｃなので、常に許容損失電力以下で第一ＤＣ／ＤＣコンバータ３を動作できる。また、実施の形態２の電源システム１００は、実施の形態１の電源システム１００が図８に示した電送電力特性マップを用いて電送電圧Ｖｏの値を決定するのに対して、図８に示した電送電力特性マップは不要なので、図８に示した電送電力特性マップを記憶する記憶容量は不要である。したがって、実施の形態２の電源システム１００は、実施の形態１の電源システム１００よりも記憶容量を削減できる。

また、本発明は、矛盾のない範囲内において、各実施の形態を自由に組み合わせたり、各実施の形態を適宜、変形、省略することが可能である。例えば、実施の形態１の基準最大温度Ｔａに実施の形態２の所定の閾値温度Ｔｔｈを用いることもでき、実施の形態１の充電電圧基準値Ｖｐｂ＊に実施の形態２の所定の閾値電圧Ｖｔｈを用いることもできる。実施の形態１の基準最大温度Ｔａに実施の形態２の所定の閾値温度Ｔｔｈを用いる場合は、具体的には閾値温度Ｔｅ１（上限閾値温度）と閾値温度Ｔｅ１（上限閾値温度）より小さい閾値温度Ｔｅ２（下限閾値温度）を用いる。すなわち、制御装置９は、検出温度Ｔｄｃｄｃが前回判定時よりも上昇している場合に、基準最大温度Ｔａとして閾値温度Ｔｅ１（上限閾値温度）を用い、検出温度Ｔｄｃｄｃが前回判定時よりも下降している場合に、基準最大温度Ｔａとして閾値温度Ｔｅ２（下限閾値温度）を用いる。

実施の形態１の充電電圧基準値Ｖｐｂ＊に実施の形態２の所定の閾値温度Ｔｔｈを用いる場合は、具体的には閾値電圧Ｖｐｂ１＊（上限閾値電圧）と閾値電圧Ｖｐｂ１＊（上限閾値電圧）より小さい閾値電圧Ｖｐｂ２＊（下限閾値電圧）を用いる。すなわち、制御装置９は、充電電圧Ｖｐｂの値が前回判定時よりも上昇している場合に、充電電圧基準値Ｖｐｂ＊として閾値電圧Ｖｐｂ１＊（上限閾値電圧）の値を用い、充電電圧Ｖｐｂの値が前回判定時よりも下降している場合に、充電電圧基準値Ｖｐｂ＊として閾値電圧Ｖｐｂ２＊（下限閾値電圧）の値を用いる。

１…第一蓄電デバイス、２…電装品（負荷装置）、３…第一ＤＣ／ＤＣコンバータ、４…電力変換装置、５…モータジェネレータ、６…第二ＤＣ／ＤＣコンバータ、６ｃ、６ｄ、６ｅ、６ｆ…端子、７…第二蓄電デバイス、８…第二蓄電デバイス、９…制御装置、１０…負荷検出器、１２…電圧センサ、２１…高電位側直流母線、２２…低電位側直流母線、３１ｆ…温度検出器、４２…制御装置、５１、５２、５３、５４…電送電力特性、６１ａ…平滑コンデンサ（平滑要素）、６１ｂ…平滑インダクタ（平滑要素）、６１ｃ、６１ｄ、６１ｆ、６１ｇ…スイッチング素子、１００…電源システム、Ｖｄｃ…母線電圧、Ｐｏｕｔ…電送電力、Ｖｏ…電送電圧、Ｖｐｂ…充電電圧、Ｖｐｂ＊…充電電圧基準値、Ｖｍｇ…要求母線電圧（母線電圧の要求電圧）、Ｔｄｃｄｃ…検出温度、Ｔａ…基準最大温度、Ｐｌｏａｄ…負荷電力値（負荷量）、Ｐｍａｘ…設計最大電力値、ＰＡｌｏｓｓ…許容損失電力、Ｔｅ１…閾値温度（上限閾値温度）、Ｔｅ２…閾値温度（下限閾値温度）、Ｖｐｂ１＊…閾値電圧（上限閾値電圧）、Ｖｐｂ２＊…閾値電圧（下限閾値電圧）

Claims (14)

1. モータジェネレータを駆動する駆動電力を供給する電力変換装置と、
   前記電力変換装置の高電位側直流母線及び低電位側直流母線に接続され、第一蓄電デバイス及び負荷装置に電力を供給する第一ＤＣ／ＤＣコンバータと、
   複数の電気的に絶縁された第二蓄電デバイスに接続され、前記高電位側直流母線と前記低電位側直流母線との間の電圧である母線電圧を可変する第二ＤＣ／ＤＣコンバータと、
   前記電力変換装置、前記第一ＤＣ／ＤＣコンバータ及び前記第二ＤＣ／ＤＣコンバータを制御する制御装置を備え、
   前記第一ＤＣ／ＤＣコンバータは、当該第一ＤＣ／ＤＣコンバータの温度を検出する温度検出器を有し、
   前記第二ＤＣ／ＤＣコンバータは、
   互いに直列接続された第１のスイッチング素子と第２のスイッチング素子とから構成され、複数の前記第二蓄電デバイスのうち一つの第二蓄電デバイスの端子間に接続された第一ハーフブリッジと、
   互いに直列接続された第３のスイッチング素子と第４のスイッチング素子とから構成され、複数の前記第二蓄電デバイスのうち他の第二蓄電デバイスの端子間に接続された第二ハーフブリッジとを備え、
   前記第二ハーフブリッジの前記第３のスイッチング素子と前記第４のスイッチング素子との接続点が、前記第一ハーフブリッジの低電位側に接続され、
   前記第一ハーフブリッジの前記第１のスイッチング素子と前記第２のスイッチング素子との接続点が、前記第一ハーフブリッジ及び前記第二ハーフブリッジに共用の平滑要素を介して、前記高電位側直流母線及び前記低電位側直流母線に接続されており、
   前記制御装置は、前記温度検出器により検出された検出温度に基づいて前記母線電圧を制御することを特徴とする電源システム。
2. 前記負荷装置の負荷量を計算するための負荷情報を検出する負荷検出器を更に備え、
   前記制御装置は、更に前記負荷情報から計算した前記負荷量にも基づいて前記母線電圧を制御することを特徴とする請求項１記載の電源システム。
3. 前記第一蓄電デバイスの充電電圧を検出する電圧センサを更に備え、
   前記制御装置は、更に前記電圧センサに検出された前記充電電圧にも基づいて前記母線電圧を制御することを特徴とする請求項１記載の電源システム。
4. 前記第一蓄電デバイスの充電電圧を検出する電圧センサを更に備え、
   前記制御装置は、更に前記電圧センサに検出された前記充電電圧にも基づいて前記母線電圧を制御することを特徴とする請求項２記載の電源システム。
5. 前記制御装置は、前記第一ＤＣ／ＤＣコンバータの前記検出温度から前記第一ＤＣ／ＤＣコンバータの許容損失電力を決定し、更に前記許容損失電力にも基づいて前記母線電圧を制御することを特徴とする請求項１から３のいずれか１項に記載の電源システム。
6. 前記制御装置は、前記第一ＤＣ／ＤＣコンバータの前記検出温度から前記第一ＤＣ／ＤＣコンバータの許容損失電力を決定し、更に前記許容損失電力にも基づいて前記母線電圧を制御することを特徴とする請求項４記載の電源システム。
7. 前記制御装置は、
   前記充電電圧の値が充電電圧基準値より大きい場合に、前記許容損失電力毎に前記第一ＤＣ／ＤＣコンバータが出力する電送電力と前記第一ＤＣ／ＤＣコンバータが前記負荷装置に供給可能な最大電圧である電送電圧との特性である電送電力特性を用いて、前記負荷量から前記電送電圧の値を決定し、
   前記充電電圧の値が充電電圧基準値以下の場合に、前記電送電力の最大値から前記電送電力特性を用いて前記電送電圧の値を決定し、
   前記電送電圧の値に基づいて前記母線電圧を制御することを特徴とする請求項６記載の電源システム。
8. 前記電力変換装置は、前記モータジェネレータの状態に応じて前記母線電圧の要求電圧を計算する他の制御装置を備え、
   前記制御装置は、前記検出温度が基準最大温度より大きい場合に、前記母線電圧の要求電圧に基づいて前記母線電圧を制御することを特徴とする請求項１から７のいずれか１項に記載の電源システム。
9. 前記電力変換装置は、前記モータジェネレータの状態に応じて前記母線電圧の要求電圧を計算する他の制御装置を備え、
   前記制御装置は、
   前記検出温度が基準最大温度より大きい場合に、前記母線電圧の要求電圧の値に基づいて前記母線電圧を制御し、
   前記検出温度が基準最大温度以下であり、前記電送電圧の値が前記母線電圧の要求電圧の値より大きい場合に、前記母線電圧の要求電圧の値に基づいて前記母線電圧を制御することを特徴とする請求項７記載の電源システム。
10. 前記制御装置は、前記負荷情報と前記負荷情報が検出された特定期間に基づいて、平均化した前記負荷量を計算することを特徴とする請求項２または７に記載の電源システム。
11. 前記制御装置は、
    前記基準最大温度として値の異なる、上限閾値温度と前記上限閾値温度より小さい下限閾値温度を有し、
    前記検出温度が前回判定時よりも上昇している場合に、前記基準最大温度として前記上限閾値温度を用い、前記検出温度が前回判定時よりも下降している場合に、前記基準最大温度として前記下限閾値温度を用いることを特徴とする請求項８または９に記載の電源システム。
12. 前記制御装置は、
    前記充電電圧基準値として値の異なる、上限閾値電圧と前記上限閾値電圧より小さい下限閾値電圧を有し、
    前記充電電圧の値が前回判定時よりも上昇している場合に、前記充電電圧基準値として前記上限閾値電圧の値を用い、前記充電電圧の値が前回判定時よりも下降している場合に、前記充電電圧基準値として前記下限閾値電圧の値を用いることを特徴とする請求項７記載の電源システム。
13. 前記電力変換装置、前記第一ＤＣ／ＤＣコンバータ、及び前記第二ＤＣ／ＤＣコンバータのそれぞれは複数のスイッチング素子を備え、
    前記スイッチング素子は、ワイドバンドギャップ半導体材料により形成されていることを特徴とする請求項１から１２のいずれか１項に記載の電源システム。
14. 前記ワイドバンドギャップ半導体材料は、炭化珪素、窒化ガリウム系材料、またはダイヤモンドのうちいずれかであることを特徴とする請求項１３記載の電源システム。

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