JP6204023B2 - 排ガス浄化用触媒 - Google Patents
排ガス浄化用触媒 Download PDFInfo
- Publication number
- JP6204023B2 JP6204023B2 JP2013016539A JP2013016539A JP6204023B2 JP 6204023 B2 JP6204023 B2 JP 6204023B2 JP 2013016539 A JP2013016539 A JP 2013016539A JP 2013016539 A JP2013016539 A JP 2013016539A JP 6204023 B2 JP6204023 B2 JP 6204023B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- exhaust gas
- thermal expansion
- catalyst
- high thermal
- catalyst layer
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 title claims description 158
- 238000000746 purification Methods 0.000 title description 42
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 claims description 65
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 49
- 229910052664 nepheline Inorganic materials 0.000 claims description 32
- 239000010434 nepheline Substances 0.000 claims description 32
- 229910000510 noble metal Inorganic materials 0.000 claims description 27
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 claims description 24
- MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N Zirconium dioxide Chemical compound O=[Zr]=O MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 18
- 239000000758 substrate Substances 0.000 claims description 15
- 239000002131 composite material Substances 0.000 claims description 14
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 9
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 claims description 6
- CETPSERCERDGAM-UHFFFAOYSA-N ceric oxide Chemical compound O=[Ce]=O CETPSERCERDGAM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910000422 cerium(IV) oxide Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 claims description 6
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 claims description 6
- 230000009467 reduction Effects 0.000 claims description 5
- 229910052907 leucite Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 241000144290 Sigmodon hispidus Species 0.000 claims 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 111
- KDLHZDBZIXYQEI-UHFFFAOYSA-N Palladium Chemical compound [Pd] KDLHZDBZIXYQEI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 36
- 239000000463 material Substances 0.000 description 29
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 25
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 25
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 24
- 239000002002 slurry Substances 0.000 description 23
- 239000010948 rhodium Substances 0.000 description 17
- BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N platinum Chemical compound [Pt] BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 15
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 13
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 8
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 7
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 7
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 7
- 238000000034 method Methods 0.000 description 7
- 229910052763 palladium Inorganic materials 0.000 description 7
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 6
- 238000011068 loading method Methods 0.000 description 6
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 6
- 229910052697 platinum Inorganic materials 0.000 description 6
- 229910052703 rhodium Inorganic materials 0.000 description 6
- MHOVAHRLVXNVSD-UHFFFAOYSA-N rhodium atom Chemical compound [Rh] MHOVAHRLVXNVSD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- BPQQTUXANYXVAA-UHFFFAOYSA-N Orthosilicate Chemical compound [O-][Si]([O-])([O-])[O-] BPQQTUXANYXVAA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- 239000002923 metal particle Substances 0.000 description 5
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 5
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000006722 reduction reaction Methods 0.000 description 5
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 5
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- XARHOZCQSBWPOC-UHFFFAOYSA-N Neferin Natural products COc1ccc(CC2N(C)CCc3cc(OC)c(Oc4ccc(CC5N(C)CCc6cc(OC)c(OC)cc56)cc4O)cc23)cc1 XARHOZCQSBWPOC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- MIBATSHDJRIUJK-ROJLCIKYSA-N Neferine Chemical compound C1=CC(OC)=CC=C1C[C@@H]1C2=CC(OC=3C(=CC=C(C[C@@H]4C5=CC(OC)=C(OC)C=C5CCN4C)C=3)O)=C(OC)C=C2CCN1C MIBATSHDJRIUJK-ROJLCIKYSA-N 0.000 description 3
- MIBATSHDJRIUJK-UHFFFAOYSA-N Neferine Natural products C1=CC(OC)=CC=C1CC1C2=CC(OC=3C(=CC=C(CC4C5=CC(OC)=C(OC)C=C5CCN4C)C=3)O)=C(OC)C=C2CCN1C MIBATSHDJRIUJK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 3
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 3
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 3
- 150000002484 inorganic compounds Chemical class 0.000 description 3
- 229910010272 inorganic material Inorganic materials 0.000 description 3
- MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N nitrogen oxide Inorganic materials O=[N] MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000010970 precious metal Substances 0.000 description 3
- 239000011734 sodium Substances 0.000 description 3
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 3
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N Titan oxide Chemical compound O=[Ti]=O GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 2
- 229910052878 cordierite Inorganic materials 0.000 description 2
- JSKIRARMQDRGJZ-UHFFFAOYSA-N dimagnesium dioxido-bis[(1-oxido-3-oxo-2,4,6,8,9-pentaoxa-1,3-disila-5,7-dialuminabicyclo[3.3.1]nonan-7-yl)oxy]silane Chemical compound [Mg++].[Mg++].[O-][Si]([O-])(O[Al]1O[Al]2O[Si](=O)O[Si]([O-])(O1)O2)O[Al]1O[Al]2O[Si](=O)O[Si]([O-])(O1)O2 JSKIRARMQDRGJZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- VXNYVYJABGOSBX-UHFFFAOYSA-N rhodium(3+);trinitrate Chemical compound [Rh+3].[O-][N+]([O-])=O.[O-][N+]([O-])=O.[O-][N+]([O-])=O VXNYVYJABGOSBX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000000930 thermomechanical effect Effects 0.000 description 2
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004438 BET method Methods 0.000 description 1
- 230000010718 Oxidation Activity Effects 0.000 description 1
- 230000010757 Reduction Activity Effects 0.000 description 1
- KJTLSVCANCCWHF-UHFFFAOYSA-N Ruthenium Chemical compound [Ru] KJTLSVCANCCWHF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 description 1
- BQCADISMDOOEFD-UHFFFAOYSA-N Silver Chemical compound [Ag] BQCADISMDOOEFD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L Sodium Carbonate Chemical compound [Na+].[Na+].[O-]C([O-])=O CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 229910010413 TiO 2 Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000969 carrier Substances 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- RKTYLMNFRDHKIL-UHFFFAOYSA-N copper;5,10,15,20-tetraphenylporphyrin-22,24-diide Chemical compound [Cu+2].C1=CC(C(=C2C=CC([N-]2)=C(C=2C=CC=CC=2)C=2C=CC(N=2)=C(C=2C=CC=CC=2)C2=CC=C3[N-]2)C=2C=CC=CC=2)=NC1=C3C1=CC=CC=C1 RKTYLMNFRDHKIL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 description 1
- 239000006260 foam Substances 0.000 description 1
- 238000005338 heat storage Methods 0.000 description 1
- 238000005470 impregnation Methods 0.000 description 1
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 1
- 229910052741 iridium Inorganic materials 0.000 description 1
- GKOZUEZYRPOHIO-UHFFFAOYSA-N iridium atom Chemical compound [Ir] GKOZUEZYRPOHIO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 229910044991 metal oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000004706 metal oxides Chemical class 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 229910052762 osmium Inorganic materials 0.000 description 1
- SYQBFIAQOQZEGI-UHFFFAOYSA-N osmium atom Chemical compound [Os] SYQBFIAQOQZEGI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- GPNDARIEYHPYAY-UHFFFAOYSA-N palladium(ii) nitrate Chemical compound [Pd+2].[O-][N+]([O-])=O.[O-][N+]([O-])=O GPNDARIEYHPYAY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005192 partition Methods 0.000 description 1
- 239000008188 pellet Substances 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 238000010298 pulverizing process Methods 0.000 description 1
- 229910052707 ruthenium Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000004760 silicates Chemical class 0.000 description 1
- HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N silicon carbide Chemical compound [Si+]#[C-] HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 1
- 235000012239 silicon dioxide Nutrition 0.000 description 1
- 229910052709 silver Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000004332 silver Substances 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 230000007480 spreading Effects 0.000 description 1
- 238000003892 spreading Methods 0.000 description 1
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- -1 supports Substances 0.000 description 1
- 229910052905 tridymite Inorganic materials 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Exhaust Gas After Treatment (AREA)
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
- Catalysts (AREA)
Description
本発明は、内燃機関の排気系に設けられる排ガス浄化用触媒に関する。詳しくは、暖機性と保温性を向上させた排ガス浄化用触媒に関する。
自動車エンジン等の内燃機関から排出される排ガスから一酸化炭素（ＣＯ）、炭化水素（ＨＣ）、窒素酸化物（ＮＯｘ）等の有害成分を酸化或いは還元反応によって除去するために、いわゆる三元触媒等の排ガス浄化用触媒が用いられている。例えば自動車のガソリンエンジンからの排ガス浄化に用いられる三元触媒としては、アルミナ（Ａｌ２Ｏ３）等の金属酸化物からなる多孔質担体に、パラジウム（Ｐｄ）、白金（Ｐｔ）、ロジウム（Ｒｈ）等の触媒として機能する貴金属を担持させたものが利用されている。このような貴金属を用いる三元触媒等の排ガス浄化用触媒は、適切な高温域において所望の触媒性能（浄化能）を発揮するため、内燃機関の排気系に設けられる排ガス浄化用触媒の温度コントロールは重要である。
ところで、近年は環境意識の高まりや社会の省エネ志向によってハイブリッド自動車やアイドリングストップ等の省エネ機構を搭載したいわゆるエコカーの普及が進んでいる。これらの車種では運転中であってもエンジンが時々停止するため、これらエコカーから排出される排ガスは従来の車種からの排ガスと比較して、低温域にある場合が多い。
このため、これらエコカーの普及が進む現在では、従来にもまして排ガス温度が低温域（例えば３００℃以下の排ガス）でも十分な排ガス浄化性能を有する排ガス浄化用触媒が望まれている。さらに白金、パラジウム等の貴金属は高価であるとともに資源としても貴重であるため、省エネとコスト低減の両観点から単位質量あたりの貴金属の使用量は減少する傾向にある。かかる貴金属の使用量が低減された排ガス浄化用触媒においては、排ガスの低温域での浄化性能の向上が一層望まれる。
例えば下記特許文献１には、低温条件下におけるＣＯ酸化性能を向上させる目的で開発された排ガス浄化用触媒の一例が開示されている。
このため、これらエコカーの普及が進む現在では、従来にもまして排ガス温度が低温域（例えば３００℃以下の排ガス）でも十分な排ガス浄化性能を有する排ガス浄化用触媒が望まれている。さらに白金、パラジウム等の貴金属は高価であるとともに資源としても貴重であるため、省エネとコスト低減の両観点から単位質量あたりの貴金属の使用量は減少する傾向にある。かかる貴金属の使用量が低減された排ガス浄化用触媒においては、排ガスの低温域での浄化性能の向上が一層望まれる。
例えば下記特許文献１には、低温条件下におけるＣＯ酸化性能を向上させる目的で開発された排ガス浄化用触媒の一例が開示されている。
本発明はかかる従来の課題を解決すべく創出されたものであり、低温域にある排ガスの浄化性能に優れる従来にはない構造の排ガス浄化用触媒を新たに提供することを目的とする。
上記目的を実現するべく、本発明に係る排ガス浄化用触媒は、自動車エンジン等の内燃機関の排気管に配置されて該内燃機関から排出される排ガスの浄化を行う排ガス浄化用触媒であって、基材と、該基材上に形成された触媒層であって酸化及び／又は還元触媒として機能する貴金属と該貴金属を担持する担体とを含む触媒層とを備える。
そして、前記触媒層の少なくとも一部分であって、前記排気管に配置された際に該排気管内の排ガス流動方向の上流側に位置する部分である先端部又は該先端部を包含する部分には、線熱膨張係数（２５℃〜６００℃）が１５×１０−６／℃〜３０×１０−６／℃の範囲にある高熱膨張性セラミックスであって、少なくとも４００℃の状態で多孔質であり、その気孔率は４００℃よりも低温の状態で低くなり且つ４００℃よりも高温の状態で高くなることを特徴とする高熱膨張性セラミックスが含まれている。
そして、前記触媒層の少なくとも一部分であって、前記排気管に配置された際に該排気管内の排ガス流動方向の上流側に位置する部分である先端部又は該先端部を包含する部分には、線熱膨張係数（２５℃〜６００℃）が１５×１０−６／℃〜３０×１０−６／℃の範囲にある高熱膨張性セラミックスであって、少なくとも４００℃の状態で多孔質であり、その気孔率は４００℃よりも低温の状態で低くなり且つ４００℃よりも高温の状態で高くなることを特徴とする高熱膨張性セラミックスが含まれている。
ここで開示される排ガス浄化用触媒は、上記の特性を具備することにより規定される「高熱膨張性セラミックス」が、触媒層のうちの少なくとも排気管内の排ガス流動方向における上流側に配置される上記先端部に含まれていることを特徴とする。ここで「先端部」は、排ガス浄化用触媒を排気管（排ガス流路）の所定の位置に配置した状態で、排気管の最も上流側に位置してほぼ最初に排ガスが接触する部位をいう。従って、当該先端部を包含する触媒層に上記高熱膨張性セラミックスが存在することによって排ガス浄化触媒の暖機性（即ち排ガス浄化触媒を昇温する性能）を向上させることができるとともに、保温性（即ち排ガス浄化触媒の温度を保持する性能）をも向上させることができる。具体的には以下のとおりである。
本発明で採用される高熱膨張性セラミックス（無機化合物）は、温度４００℃において少なくとも多孔質であるが、それよりも低温状態（例えば２００〜３００℃）にある場合の気孔率は低く、高温時と比較して相対的に緻密な状態を維持し得る。このため、低温時における熱伝導性が高く、高熱膨張性セラミックス自体ならびにその周辺の触媒層の迅速な昇温を実現することができる。このため、例えばエンジン始動時のような排ガス浄化用触媒が冷えている段階から上記先端部を中心にして特に触媒層の上流部分が速やかに昇温され、それに伴って当該部分に存在する排ガス成分の酸化及び／又は還元触媒として機能する貴金属（以下「触媒貴金属」という。典型的には白金族に属する貴金属をいう。）の温度を速やかに上昇させ排ガス浄化能を向上させることができる。従って、ここで開示される排ガス浄化触媒は、良好な暖機性を有する。
一方、高熱膨張性セラミックスは昇温されると、上記のような高い熱膨張率（熱膨張係数）によって気孔率が増大し、例えば６００〜８００℃であるような高温状態にある場合の気孔率は４００℃以下の場合よりも高く、低温時と比較して相対的に多孔化した状態を維持し得る。そして、気孔率の上昇に伴い高熱膨張性セラミックスの熱伝導性が低下し、結果、高熱膨張性セラミックス自体とその周辺の保温性（蓄熱性）が増大し、例えばアイドリングストップ後のような比較的低温の排ガスが触媒層に導入された際にも特に触媒層の上流部分における温度の低下を抑制し、触媒貴金属の急激な触媒能の低下を防ぐことができる。従って、ここで開示される排ガス浄化触媒は、良好な保温性を有する。
ここで開示される排ガス浄化用触媒に用いられる高熱膨張性セラミックスの好適例はＮａ及び／又はＫと、Ａｌとを構成元素として含むケイ酸塩系セラミックスである。このような組成の高熱膨張性セラミックスは熱膨張率が高いとともに温度変動に応じて気孔率が変動しやすいので本発明の実施に好ましい素材である。
特に、高熱膨張性セラミックスとして、ネフェリン（ＮａＡｌＳｉＯ４）、カーネギアイト（ＮａＡｌＳｉＯ４）、若しくはリューサイト（ＫＡｌＳｉ２Ｏ６）の使用が好ましい。若しくは、これらケイ酸塩のうちの２種以上を含むものの使用が好ましい。
特に、高熱膨張性セラミックスとして、ネフェリン（ＮａＡｌＳｉＯ４）、カーネギアイト（ＮａＡｌＳｉＯ４）、若しくはリューサイト（ＫＡｌＳｉ２Ｏ６）の使用が好ましい。若しくは、これらケイ酸塩のうちの２種以上を含むものの使用が好ましい。
また、ここで開示される排ガス浄化用触媒の好ましい他の一態様では、高熱膨張性セラミックスが、少なくとも１種の前記貴金属を担持する担体として触媒層の少なくとも前記先端部に含まれていることを特徴とする。
高熱膨張性セラミックスを担体として特に先端部に使用することによって当該部分に存在する触媒貴金属の暖機性、保温性の向上をより好適に実現することができる。
高熱膨張性セラミックスを担体として特に先端部に使用することによって当該部分に存在する触媒貴金属の暖機性、保温性の向上をより好適に実現することができる。
また、ここで開示される排ガス浄化用触媒の好ましい他の一態様では、前記触媒層は、排気管に配置された際に該排気管内の排ガス流動方向の上流側に位置する前記先端部を包含するフロント部であって高熱膨張性セラミックスが含まれるフロント部と、該フロント部に隣接し、排気管に配置された際に該排気管内の排ガス流動方向の下流側に位置するリア部であって高熱膨張性セラミックスが含まれていないリア部とを備えている。そして、前記触媒層の排ガス流動方向における全長を１００％として、そのうちの上流側２０〜３０％に前記フロント部が配置されていることを特徴とする。
かかる構成の排ガス浄化用触媒によると、排気管（即ち排ガス流路）に沿う方向に配置された触媒層のうちの上流側２０〜３０％の部位に高熱膨張性セラミックスが備えられており、特に上記暖機性と保温性とを高いレベルで両立させることができる。
かかる構成の排ガス浄化用触媒によると、排気管（即ち排ガス流路）に沿う方向に配置された触媒層のうちの上流側２０〜３０％の部位に高熱膨張性セラミックスが備えられており、特に上記暖機性と保温性とを高いレベルで両立させることができる。
また、特に好ましい一態様では、前記フロント部にはアルミナ（Ａｌ２Ｏ３）、セリア（ＣｅＯ２）、若しくはジルコニア（ＺｒＯ２）、若しくはこれら酸化物のうちの２種以上からなる複合酸化物が更に含まれていることを特徴とする。
かかる熱膨張率の低い酸化物若しくは複合酸化物を共存させることにより、熱膨張率の大きな高熱膨張性セラミックスが存在するフロント部の機械的強度や熱耐久性を向上させることができる。好ましくは、アルミナ、セリア、若しくはジルコニア、若しくはこれら酸化物のうちの２種以上からなる複合酸化物の前記フロント部における含有率は、該酸化物及び複合酸化物と高熱膨張性セラミックスとの合計を１００質量％としてそのうちの１０〜５０質量％である。
このような質量比で熱膨張率の低い酸化物若しくは複合酸化物を高熱膨張性セラミックスと共存させることにより、触媒層フロント部における機械的強度や熱耐久性の保持と、暖機性及び保温性の向上とをともに好適に実現することができる
かかる熱膨張率の低い酸化物若しくは複合酸化物を共存させることにより、熱膨張率の大きな高熱膨張性セラミックスが存在するフロント部の機械的強度や熱耐久性を向上させることができる。好ましくは、アルミナ、セリア、若しくはジルコニア、若しくはこれら酸化物のうちの２種以上からなる複合酸化物の前記フロント部における含有率は、該酸化物及び複合酸化物と高熱膨張性セラミックスとの合計を１００質量％としてそのうちの１０〜５０質量％である。
このような質量比で熱膨張率の低い酸化物若しくは複合酸化物を高熱膨張性セラミックスと共存させることにより、触媒層フロント部における機械的強度や熱耐久性の保持と、暖機性及び保温性の向上とをともに好適に実現することができる
以下、図面を参照しつつ本発明の好適ないくつかの実施形態を説明する。なお、本明細書において特に言及している事項以外の事柄であって本発明の実施に必要な事柄は、当該分野における従来技術に基づく当業者の設計事項として把握され得る。本発明は、本明細書に開示されている内容と当該分野における技術知識とに基づいて実施することができる。
ここで開示される排ガス浄化用触媒は、上述した特性の高熱膨張性セラミックスを触媒層のうちの少なくとも排気管に配置された際に該排気管の上流側に位置する先端部に含まれることで特徴付けられる排ガス浄化用触媒であり、その他の構成は特に限定されない。本発明の排ガス浄化用触媒は、後述する触媒貴金属、担体、基材の種類を適宜選択し、用途に応じて所望する形状に成形することによって種々の内燃機関、特に自動車のガソリンエンジンやディーゼルエンジンの排気系（排気管）に配置することができる。以下の説明では、主として本発明の排ガス浄化用触媒をガソリンエンジンの排気管に設けられる三元触媒に適用する場合を説明しているが、ここで開示される排ガス浄化用触媒をかかる用途に限定することを意図したものではない。
＜基材＞
ここで開示される排ガス浄化用触媒の骨格を構成する基材としては、従来この種の用途に用いられる種々の素材及び形態のものを採用することができる。例えば、高耐熱性を有するコージェライト、炭化ケイ素（ＳｉＣ）等のセラミックス、或いは合金（ステンレス鋼等）製の基材を使用することができる。
形状についても従来の排ガス浄化用触媒と同様でよい。一例として図１に示す排ガス浄化用触媒１０のように、外形が円筒形状であるハニカム基材１であって、その筒軸方向に排ガス流路としての貫通孔（セル）２が設けられ、各セル２を仕切る隔壁（リブ壁）４に排ガスが接触可能となっているものが挙げられる。基材１の形状はハニカム形状の他にフォーム形状、ペレット形状などとすることができる。また基材全体の外形については、円筒形に代えて、楕円筒形、多角筒形を採用してもよい。
ここで開示される排ガス浄化用触媒の骨格を構成する基材としては、従来この種の用途に用いられる種々の素材及び形態のものを採用することができる。例えば、高耐熱性を有するコージェライト、炭化ケイ素（ＳｉＣ）等のセラミックス、或いは合金（ステンレス鋼等）製の基材を使用することができる。
形状についても従来の排ガス浄化用触媒と同様でよい。一例として図１に示す排ガス浄化用触媒１０のように、外形が円筒形状であるハニカム基材１であって、その筒軸方向に排ガス流路としての貫通孔（セル）２が設けられ、各セル２を仕切る隔壁（リブ壁）４に排ガスが接触可能となっているものが挙げられる。基材１の形状はハニカム形状の他にフォーム形状、ペレット形状などとすることができる。また基材全体の外形については、円筒形に代えて、楕円筒形、多角筒形を採用してもよい。
＜触媒層＞
触媒層は、排ガスを浄化する場として、排ガス浄化用触媒の主体をなすものであり、典型的には触媒貴金属粒子と、該貴金属粒子を担持する担体とから構成される。例えば上述した図１に示すハニカム基材１を採用した場合には、当該基材１のリブ壁４上に所定の厚み、気孔率の触媒層が形成される。
図２は排ガス浄化用触媒１００を構成する基材３０と触媒層２０との関係を模式的に示す断面図である。図示されるように、触媒層２０は、基材３０の表面に形成される。この図では図示しない排気管を排ガスが図中の矢印方向に流れる向きで描かれている。即ち、図中の左側が排ガス流路（排気管）の上流側であり、右側が排ガス流路の下流側である。
触媒層は、排ガスを浄化する場として、排ガス浄化用触媒の主体をなすものであり、典型的には触媒貴金属粒子と、該貴金属粒子を担持する担体とから構成される。例えば上述した図１に示すハニカム基材１を採用した場合には、当該基材１のリブ壁４上に所定の厚み、気孔率の触媒層が形成される。
図２は排ガス浄化用触媒１００を構成する基材３０と触媒層２０との関係を模式的に示す断面図である。図示されるように、触媒層２０は、基材３０の表面に形成される。この図では図示しない排気管を排ガスが図中の矢印方向に流れる向きで描かれている。即ち、図中の左側が排ガス流路（排気管）の上流側であり、右側が排ガス流路の下流側である。
排ガス浄化触媒１００に供給された排ガスは、基材３０の流路内（例えば図１のセル２内）を流動している間に、触媒層２０に接触することによって有害成分が浄化される。例えば、排ガスに含まれるＣＯやＨＣは触媒層２０の触媒機能によって酸化されて水（Ｈ２Ｏ）や二酸化炭素（ＣＯ２）などに変換（浄化）され、ＮＯｘは触媒層２０の触媒機能によって還元されて窒素（Ｎ２）に変換（浄化）される。
なお、図２に示す触媒層２０は、排ガス流動方向の上流側に配置される先端部２４ａを包含するフロント部２４と、排ガス流動方向の下流側に配置されるリア部２６とから構成されており、それぞれ構成成分が異なっているがこのことについては後述する。
なお、図２に示す触媒層２０は、排ガス流動方向の上流側に配置される先端部２４ａを包含するフロント部２４と、排ガス流動方向の下流側に配置されるリア部２６とから構成されており、それぞれ構成成分が異なっているがこのことについては後述する。
＜触媒貴金属＞
ここで開示される排ガス浄化用触媒に備えられる触媒貴金属は、種々の酸化触媒や還元触媒として機能し得る金属種が採用され得るが、典型的には、白金族であるロジウム（Ｒｈ）、白金（Ｐｔ）、パラジウム（Ｐｄ）等が挙げられる。ルテニウム（Ｒｕ）、オスミウム（Ｏｓ）、イリジウム（Ｉｒ）、銀（Ａｇ）等を使用してもよい。これらの金属は合金化したものを用いてもよい。この中で、還元活性が高いロジウムと、酸化活性が高いパラジウムや白金とを組み合わせて用いることが特に好ましい。或いは他の金属種を含むもの（典型的には合金）であってもよい
かかる触媒貴金属は、排ガスとの接触面積を高める観点から十分に小さい粒径の微粒子として使用されることが好ましい。典型的には上記金属粒子の平均粒径（ＴＥＭ観察により求められる粒径の平均値。以下同じ。）は１〜１５ｎｍ程度であり、１０ｎｍ以下、７ｎｍ以下、更には５ｎｍ以下であることが特に好ましい。
かかる貴金属の担持率（担体を１００質量％としたときの貴金属含有率）は、１．５質量％以下、例えば０．０５質量％以上１．５質量％以下であることが好ましく、０．２質量％以上１質量％以下であることがより好ましい。担持率が上記範囲より少なすぎると、金属による触媒効果が得られにくい。また上記金属の担持率が上記範囲より多すぎると、金属の粒成長が進行する虞があり、さらにコスト面でも不利である。
ここで開示される排ガス浄化用触媒に備えられる触媒貴金属は、種々の酸化触媒や還元触媒として機能し得る金属種が採用され得るが、典型的には、白金族であるロジウム（Ｒｈ）、白金（Ｐｔ）、パラジウム（Ｐｄ）等が挙げられる。ルテニウム（Ｒｕ）、オスミウム（Ｏｓ）、イリジウム（Ｉｒ）、銀（Ａｇ）等を使用してもよい。これらの金属は合金化したものを用いてもよい。この中で、還元活性が高いロジウムと、酸化活性が高いパラジウムや白金とを組み合わせて用いることが特に好ましい。或いは他の金属種を含むもの（典型的には合金）であってもよい
かかる触媒貴金属は、排ガスとの接触面積を高める観点から十分に小さい粒径の微粒子として使用されることが好ましい。典型的には上記金属粒子の平均粒径（ＴＥＭ観察により求められる粒径の平均値。以下同じ。）は１〜１５ｎｍ程度であり、１０ｎｍ以下、７ｎｍ以下、更には５ｎｍ以下であることが特に好ましい。
かかる貴金属の担持率（担体を１００質量％としたときの貴金属含有率）は、１．５質量％以下、例えば０．０５質量％以上１．５質量％以下であることが好ましく、０．２質量％以上１質量％以下であることがより好ましい。担持率が上記範囲より少なすぎると、金属による触媒効果が得られにくい。また上記金属の担持率が上記範囲より多すぎると、金属の粒成長が進行する虞があり、さらにコスト面でも不利である。
＜担体＞
触媒層を構成し、上述した触媒貴金属を担持する担体としては、従来の排ガス浄化用触媒と同様の無機化合物が使用され得る。比表面積（ＢＥＴ法により測定される比表面積。以下同じ。）がある程度大きい多孔質担体が好適に用いられる。好適な担体としては、例えば、アルミナ（Ａｌ２Ｏ３）、セリア（ＣｅＯ２）、ジルコニア（ＺｒＯ２）、シリカ（ＳｉＯ２）、チタニア（ＴｉＯ２）、及びそれらの固溶体（例えばセリア−ジルコニア複合酸化物（ＣＺ複合酸化物）、或いはそれらの組み合わせが挙げられる。担体粒子（例えばアルミナ粉末やＣＺ粉末）としては、比表面積が５０〜５００ｍ２／ｇ（例えば２００〜４００ｍ２／ｇ）であることが耐熱性、構造安定性の観点から好ましい。また、担体粒子の平均粒径は１ｎｍ以上５００ｎｍ以下（より好ましくは１０ｎｍ以上２００ｎｍ以下）程度であることが好ましい。
また、後述する高熱膨張性セラミックスは、特に触媒層のフロント部において担体として用いられることが好ましい。
触媒層を構成し、上述した触媒貴金属を担持する担体としては、従来の排ガス浄化用触媒と同様の無機化合物が使用され得る。比表面積（ＢＥＴ法により測定される比表面積。以下同じ。）がある程度大きい多孔質担体が好適に用いられる。好適な担体としては、例えば、アルミナ（Ａｌ２Ｏ３）、セリア（ＣｅＯ２）、ジルコニア（ＺｒＯ２）、シリカ（ＳｉＯ２）、チタニア（ＴｉＯ２）、及びそれらの固溶体（例えばセリア−ジルコニア複合酸化物（ＣＺ複合酸化物）、或いはそれらの組み合わせが挙げられる。担体粒子（例えばアルミナ粉末やＣＺ粉末）としては、比表面積が５０〜５００ｍ２／ｇ（例えば２００〜４００ｍ２／ｇ）であることが耐熱性、構造安定性の観点から好ましい。また、担体粒子の平均粒径は１ｎｍ以上５００ｎｍ以下（より好ましくは１０ｎｍ以上２００ｎｍ以下）程度であることが好ましい。
また、後述する高熱膨張性セラミックスは、特に触媒層のフロント部において担体として用いられることが好ましい。
＜高熱膨張性セラミックス＞
本発明を特徴付ける高熱膨張性セラミックスは、線熱膨張係数（２５℃〜６００℃）が１５×１０−６／℃〜３０×１０−６／℃の範囲にあり、少なくとも４００℃の状態で多孔質であり、４００℃よりも低温域（例えば２００〜３００℃）では気孔率が減少傾向になり、他方、４００℃よりも高温域（例えば６００〜８００℃）では気孔率が増大傾向にあるセラミックス（無機化合物）である。
かかる性状のセラミックスとしては、例えば、Ｎａ及び／又はＫと、Ａｌとを構成金属元素として含むケイ酸塩からなるセラミックスが挙げられる。このような組成のケイ酸塩系セラミックスは熱膨張率が高く、温度変動に応じて気孔率が変動しやすいので本発明の実施に好ましい素材である。例えば、室温条件（２５℃）における嵩密度が１〜２ｇ／ｃｍ３（例えば１．５〜１．８ｇ／ｃｍ３）であるような緻密な（若しくは低気孔率の）高熱膨張性セラミックスを採用することができる。特に限定するものではないが、室温から６００℃までの平均線熱膨張係数が１６〜１７×１０−６／℃であるネフェリン（ＮａＡｌＳｉＯ４）、１５〜１６×１０−６／℃であるカーネギアイト（ＮａＡｌＳｉＯ４）、１５〜２８×１０−６／℃（典型的には２３〜２５×１０−６／℃）であるリューサイト（ＫＡｌＳｉ２Ｏ６）、等が好適なケイ酸塩系セラミックスとして挙げられる。
これらケイ酸塩系セラミックスは、触媒貴金属が担持している担体として触媒層に含ませてもよく、或いは触媒貴金属が担持していない無機成分（以下「非担持体」という。）として触媒層に含ませてもよい。触媒層に含まれる高熱膨張性セラミックス粒子の平均粒径は、１ｎｍ以上５００ｎｍ以下（より好ましくは１０ｎｍ以上２００ｎｍ以下）程度であることが好ましい。
本発明を特徴付ける高熱膨張性セラミックスは、線熱膨張係数（２５℃〜６００℃）が１５×１０−６／℃〜３０×１０−６／℃の範囲にあり、少なくとも４００℃の状態で多孔質であり、４００℃よりも低温域（例えば２００〜３００℃）では気孔率が減少傾向になり、他方、４００℃よりも高温域（例えば６００〜８００℃）では気孔率が増大傾向にあるセラミックス（無機化合物）である。
かかる性状のセラミックスとしては、例えば、Ｎａ及び／又はＫと、Ａｌとを構成金属元素として含むケイ酸塩からなるセラミックスが挙げられる。このような組成のケイ酸塩系セラミックスは熱膨張率が高く、温度変動に応じて気孔率が変動しやすいので本発明の実施に好ましい素材である。例えば、室温条件（２５℃）における嵩密度が１〜２ｇ／ｃｍ３（例えば１．５〜１．８ｇ／ｃｍ３）であるような緻密な（若しくは低気孔率の）高熱膨張性セラミックスを採用することができる。特に限定するものではないが、室温から６００℃までの平均線熱膨張係数が１６〜１７×１０−６／℃であるネフェリン（ＮａＡｌＳｉＯ４）、１５〜１６×１０−６／℃であるカーネギアイト（ＮａＡｌＳｉＯ４）、１５〜２８×１０−６／℃（典型的には２３〜２５×１０−６／℃）であるリューサイト（ＫＡｌＳｉ２Ｏ６）、等が好適なケイ酸塩系セラミックスとして挙げられる。
これらケイ酸塩系セラミックスは、触媒貴金属が担持している担体として触媒層に含ませてもよく、或いは触媒貴金属が担持していない無機成分（以下「非担持体」という。）として触媒層に含ませてもよい。触媒層に含まれる高熱膨張性セラミックス粒子の平均粒径は、１ｎｍ以上５００ｎｍ以下（より好ましくは１０ｎｍ以上２００ｎｍ以下）程度であることが好ましい。
このような高熱膨張性セラミックスは、触媒層のうちの少なくとも排気管内の排ガス流動方向における上流側に配置されることが好ましい。加えて下流側にも配置してよいが、上流側に配置した場合と同等以上の効果は認められない。
例えば、上述した図２に示す形態では、先端部２４ａを含むフロント部２４にネフェリン等の高熱膨張性セラミックス粒子を担体若しくは非担持体として含有させることが好ましい。この場合、リア部２６には高熱膨張性セラミックスは含有させてもさせなくてもよいが、高い熱膨張率に起因する触媒層の熱耐久性の低下を抑制するという観点からはリア部２６には高熱膨張性セラミックスは含有されていないことの方が好ましい。例えば、排気管内の排ガス流動方向におけるフロント部２４の比率は、該方向における触媒層２０の全長（フロント部２４とリア部２６の合計）の１０〜４０％、さらには２０〜３０％が好適である。このような比率で高熱膨張性セラミックス含有フロント部２４を設けることによって、暖機性と保温性との両立が図れる。
例えば、上述した図２に示す形態では、先端部２４ａを含むフロント部２４にネフェリン等の高熱膨張性セラミックス粒子を担体若しくは非担持体として含有させることが好ましい。この場合、リア部２６には高熱膨張性セラミックスは含有させてもさせなくてもよいが、高い熱膨張率に起因する触媒層の熱耐久性の低下を抑制するという観点からはリア部２６には高熱膨張性セラミックスは含有されていないことの方が好ましい。例えば、排気管内の排ガス流動方向におけるフロント部２４の比率は、該方向における触媒層２０の全長（フロント部２４とリア部２６の合計）の１０〜４０％、さらには２０〜３０％が好適である。このような比率で高熱膨張性セラミックス含有フロント部２４を設けることによって、暖機性と保温性との両立が図れる。
また、高い熱膨張率に起因する触媒層の機械的強度や熱耐久性の低下を抑制するという観点からは、触媒層における高熱膨張性セラミックスを含む部位（典型的には図２に示すようなフロント部）に機械的強度や熱耐久性を向上させるために、耐熱性の高いアルミナ等のセラミックスを担体若しくは非担持体として高熱膨張性セラミックスと混在させることが好ましい。例えば、熱膨張係数が７〜１２×１０−６／℃程度であるアルミナ、セリア、若しくはジルコニア、若しくはこれらの複合酸化物の添加が好ましい。例えば、図２に示す形態では、フロント部２４にネフェリン等の高熱膨張性セラミックスに加え、担体若しくは非担持体としてアルミナ等を含むものが好ましい。
特に限定することを意図したものではないが。該フロント部２４におけるこれら無機成分の含有率は、該酸化物及び複合酸化物と高熱膨張性セラミックスとの合計を１００質量％としてそのうちの１０〜５０質量％が適当である。好ましくは２０〜５０質量％であり、特に好ましくは２０〜４０質量％である。
また、触媒層には、上述した担体または非担持体として、酸素吸放出能（ＯＳＣ能）を有するセリア−ジルコニア（ＣＺ）複合酸化物等の酸素吸放出材を添加してもよい。特に三元触媒においては、かかる酸素吸放出材の添加が好ましい。
特に限定することを意図したものではないが。該フロント部２４におけるこれら無機成分の含有率は、該酸化物及び複合酸化物と高熱膨張性セラミックスとの合計を１００質量％としてそのうちの１０〜５０質量％が適当である。好ましくは２０〜５０質量％であり、特に好ましくは２０〜４０質量％である。
また、触媒層には、上述した担体または非担持体として、酸素吸放出能（ＯＳＣ能）を有するセリア−ジルコニア（ＣＺ）複合酸化物等の酸素吸放出材を添加してもよい。特に三元触媒においては、かかる酸素吸放出材の添加が好ましい。
上述したような構成の排ガス浄化用触媒は、従来と同様の製造方法によって製造することができる。
例えば、図２に示すようなフロント部２４とリア部２６とで触媒層２０の構成が異なる排ガス浄化用触媒１００を製造するには、先ず、パラジウム、白金等の触媒貴金属粒子を担持した高熱膨張性セラミックス粒子、所望によりその他の触媒担体或いは非担持体（例えばアルミナやジルコニア）粒子、酸素吸放出材等を含むフロント部形成用スラリーを公知のウォッシュコート法等によってハニカム基材３０のフロント部２４に相当する部分に先端部２４ａ側からコートする。次いで、ロジウム等の触媒貴金属粒子を担持した触媒担体、所望により非担持体（例えばアルミナやジルコニア）粒子、酸素吸放出材等を含むリア部形成用スラリーを公知のウォッシュコート法等によってハニカム基材３０のリア部２６に相当する部分に後端部２６ａ側からコートする。その後、所定の温度及び時間で焼成することにより、基材３０上にフロント部２４とリア部２６とからなる触媒層２０を形成することができる。
なお、ウォッシュコート法を用いて触媒層を形成する場合、上記の手順に代えて高熱膨張性セラミックスやその他の触媒担体（この段階では非担持体）をウォッシュコート法によって予め基材上に形成しておき、その後に従来公知の含浸法等によって所望の触媒貴金属を担持させてもよい。
ウォッシュコートされたスラリーの焼成条件は基材または担体の形状及びサイズによって変動するので、特に限定しないが、典型的には４００〜１０００℃程度で約１〜４時間程度の焼成を行うことによって、目的の触媒層を形成することができる。
例えば、図２に示すようなフロント部２４とリア部２６とで触媒層２０の構成が異なる排ガス浄化用触媒１００を製造するには、先ず、パラジウム、白金等の触媒貴金属粒子を担持した高熱膨張性セラミックス粒子、所望によりその他の触媒担体或いは非担持体（例えばアルミナやジルコニア）粒子、酸素吸放出材等を含むフロント部形成用スラリーを公知のウォッシュコート法等によってハニカム基材３０のフロント部２４に相当する部分に先端部２４ａ側からコートする。次いで、ロジウム等の触媒貴金属粒子を担持した触媒担体、所望により非担持体（例えばアルミナやジルコニア）粒子、酸素吸放出材等を含むリア部形成用スラリーを公知のウォッシュコート法等によってハニカム基材３０のリア部２６に相当する部分に後端部２６ａ側からコートする。その後、所定の温度及び時間で焼成することにより、基材３０上にフロント部２４とリア部２６とからなる触媒層２０を形成することができる。
なお、ウォッシュコート法を用いて触媒層を形成する場合、上記の手順に代えて高熱膨張性セラミックスやその他の触媒担体（この段階では非担持体）をウォッシュコート法によって予め基材上に形成しておき、その後に従来公知の含浸法等によって所望の触媒貴金属を担持させてもよい。
ウォッシュコートされたスラリーの焼成条件は基材または担体の形状及びサイズによって変動するので、特に限定しないが、典型的には４００〜１０００℃程度で約１〜４時間程度の焼成を行うことによって、目的の触媒層を形成することができる。
以下、本発明に関するいくつかの実施例につき説明するが、本発明をかかる具体例に示すものに限定することを意図したものではない。
＜試験例１：高熱膨張性セラミックスの製造＞
無水炭酸ナトリウム（Ｎａ２ＣＯ３）、活性アルミナ（Ａｌ２Ｏ３）、二酸化ケイ素（ＳｉＯ２）をモル比１：１：２の割合で混合し、８００〜８５０℃で脱炭酸を行い、次いで９００〜１１００℃付近で４時間の仮焼を行い、次いで１１００〜１２００℃で本焼成し、粉砕することによって六方晶系のトリジマイト型ネフェリン（ＮａＡｌＳｉＯ４）粉末を調製した。熱機械分析装置（ＴＭＡ：Thermo Mechanical Analysis）を用いて、室温（２５℃）から６００℃まで１０℃／分の昇温速度で測定した線熱膨張係数は、約１７×１０−６／℃であった。また、得られた粉末の２５℃における嵩密度は１．５〜１．８ｇ／ｍＬであった。
無水炭酸ナトリウム（Ｎａ２ＣＯ３）、活性アルミナ（Ａｌ２Ｏ３）、二酸化ケイ素（ＳｉＯ２）をモル比１：１：２の割合で混合し、８００〜８５０℃で脱炭酸を行い、次いで９００〜１１００℃付近で４時間の仮焼を行い、次いで１１００〜１２００℃で本焼成し、粉砕することによって六方晶系のトリジマイト型ネフェリン（ＮａＡｌＳｉＯ４）粉末を調製した。熱機械分析装置（ＴＭＡ：Thermo Mechanical Analysis）を用いて、室温（２５℃）から６００℃まで１０℃／分の昇温速度で測定した線熱膨張係数は、約１７×１０−６／℃であった。また、得られた粉末の２５℃における嵩密度は１．５〜１．８ｇ／ｍＬであった。
＜試験例２：排ガス浄化用触媒の製造と暖機性及び保温性の評価（１）＞
容積（セル通路の容積も含めた全体の嵩容積をいう）が約２Ｌである円筒状のハニカム基材（コージェライト製）を使用した。
フロント部形成用スラリーとして、上記ネフェリン粉末にパラジウムを担持させた粉末（以下「Ｐｄ／ネフェリン担体」という。）と、アルミナ粉末を含むスラリーを調製した。具体的には、ネフェリン粉末に適量の硝酸パラジウム水溶液と純水を加えて混合し、１２０℃付近で乾燥させ、５００℃付近で１時間程度の焼成を行うことによって、Ｐｄ担持率が約１質量％であるＰｄ／ネフェリン担体（粉末）を調製した。かかるＰｄ／ネフェリン担体と非担持体としてのアルミナ粉末とを質量比２：１で混合し、適量の純水を加えてフロント部形成用スラリーを調製した。
一方、リア部形成用スラリーとして、正方晶ＣｅＯ２−ＺｒＯ２複合酸化物（ＣｅとＺｒのモル比Ｃｅ／Ｚｒ＝０．３５）粉末にロジウムを担持させた粉末（以下「Ｒｈ／ＣＺ担体」という。）と、アルミナ粉末を含むスラリーを調製した。具体的には、ＣｅＯ２−ＺｒＯ２複合酸化物粉末に適量の硝酸ロジウム水溶液と純水を加えて混合し、１２０℃付近で乾燥させ、６００℃付近で２時間程度の焼成を行うことによって、Ｒｈ担持率が約０．２５質量％であるＲｈ／ＣＺ担体（粉末）を調製した。
かかるＲｈ／ＣＺ担体と非担持体としてのアルミナ粉末とを質量比１：１で混合し、適量の純水を加えてリア部形成用スラリーを調製した。
容積（セル通路の容積も含めた全体の嵩容積をいう）が約２Ｌである円筒状のハニカム基材（コージェライト製）を使用した。
フロント部形成用スラリーとして、上記ネフェリン粉末にパラジウムを担持させた粉末（以下「Ｐｄ／ネフェリン担体」という。）と、アルミナ粉末を含むスラリーを調製した。具体的には、ネフェリン粉末に適量の硝酸パラジウム水溶液と純水を加えて混合し、１２０℃付近で乾燥させ、５００℃付近で１時間程度の焼成を行うことによって、Ｐｄ担持率が約１質量％であるＰｄ／ネフェリン担体（粉末）を調製した。かかるＰｄ／ネフェリン担体と非担持体としてのアルミナ粉末とを質量比２：１で混合し、適量の純水を加えてフロント部形成用スラリーを調製した。
一方、リア部形成用スラリーとして、正方晶ＣｅＯ２−ＺｒＯ２複合酸化物（ＣｅとＺｒのモル比Ｃｅ／Ｚｒ＝０．３５）粉末にロジウムを担持させた粉末（以下「Ｒｈ／ＣＺ担体」という。）と、アルミナ粉末を含むスラリーを調製した。具体的には、ＣｅＯ２−ＺｒＯ２複合酸化物粉末に適量の硝酸ロジウム水溶液と純水を加えて混合し、１２０℃付近で乾燥させ、６００℃付近で２時間程度の焼成を行うことによって、Ｒｈ担持率が約０．２５質量％であるＲｈ／ＣＺ担体（粉末）を調製した。
かかるＲｈ／ＣＺ担体と非担持体としてのアルミナ粉末とを質量比１：１で混合し、適量の純水を加えてリア部形成用スラリーを調製した。
これら調製したフロント部形成用スラリーとリア部形成用スラリーとを用いて上記ハニカム基材上に触媒層を形成した。具体的には、基材の全長のうち上流側の２０％に相当する部分にフロント部形成用スラリーを用いてウォッシュコートを施し、乾燥することにより、基材表面にＰｄ／ネフェリン担体２０ｇとアルミナ１０ｇとからなるフロント部を形成した。次いで、基材の全長のうち下流側の８０％に相当する部分（一部フロント部と重複する。）にリア部形成用スラリーを用いてウォッシュコートを施し、乾燥することにより、基材表面にＲｈ／ＣＺ担体７５ｇとアルミナ７５ｇとからなるリア部を形成した。
その後、５００℃、１時間の焼成を行うことにより、基材上に上記フロント部とリア部とからなる触媒層を備えたサンプル１の排ガス浄化用触媒を作製した。
比較対象として、フロント部の担体をＰｄ／ネフェリン担体から、アルミナ担体あるいはＣＺ担体に変更したサンプルを作製した。即ち、比較のためのサンプル２〜４は、それぞれ、基材の全長のうち上流側の２０％に相当するフロント部に、Ｐｄ／アルミナ担体２０ｇとアルミナ１０ｇ（サンプル２）、Ｐｄ／ＣＺ担体２０ｇとアルミナ１０ｇ（サンプル３）、Ｐｄ／ＣＺ担体１０ｇとアルミナ１０ｇ（サンプル４）を備えている。なお、これらサンプル２〜４についても触媒層のリア部の構成は本試験例に係るサンプル１と同じである。
比較対象として、フロント部の担体をＰｄ／ネフェリン担体から、アルミナ担体あるいはＣＺ担体に変更したサンプルを作製した。即ち、比較のためのサンプル２〜４は、それぞれ、基材の全長のうち上流側の２０％に相当するフロント部に、Ｐｄ／アルミナ担体２０ｇとアルミナ１０ｇ（サンプル２）、Ｐｄ／ＣＺ担体２０ｇとアルミナ１０ｇ（サンプル３）、Ｐｄ／ＣＺ担体１０ｇとアルミナ１０ｇ（サンプル４）を備えている。なお、これらサンプル２〜４についても触媒層のリア部の構成は本試験例に係るサンプル１と同じである。
上記得られたサンプル１〜４の排ガス浄化用触媒の暖機性と保温性を以下のようにして評価した。
先ず、各サンプルに対して以下の耐久試験を行った。即ち、内燃機関の排気系の典型例として排気量２４００ｃｃのガソリンエンジンの排気管にサンプル触媒を配置し、触媒温度（触媒床温）１０００℃で５０時間、リッチ、ストイキ及びリーンの状態の各排ガスを一定時間ずつ繰り返して供給した。かかる耐久試験後の各サンプルについて暖機性と保温性の評価を次のようにして行った。
先ず、各サンプルに対して以下の耐久試験を行った。即ち、内燃機関の排気系の典型例として排気量２４００ｃｃのガソリンエンジンの排気管にサンプル触媒を配置し、触媒温度（触媒床温）１０００℃で５０時間、リッチ、ストイキ及びリーンの状態の各排ガスを一定時間ずつ繰り返して供給した。かかる耐久試験後の各サンプルについて暖機性と保温性の評価を次のようにして行った。
＜暖機性の評価試験＞
上記耐久試験終了後、熱交換機を利用して触媒温度５０℃の状態のサンプルに４５０℃の排ガスを導入し、排ガス浄化率５０％に到達するまでの時間を測定した。
かかる評価結果を、サンプル３における排ガス浄化率５０％到達時間を基準値：１としたときの相対値として図３に示す。
＜保温性の評価試験＞
上記暖機性評価試験終了後、排ガス浄化率が最高値に達するまで４５０℃の排ガスを導入し続ける。排ガス浄化率が最高値に達した後、熱交換機を利用してサンプルに導入する排ガスの温度を４５０℃から徐々に低下させていき、排ガス浄化率が５０％にまで低下したときの排ガス温度を測定した。
かかる評価結果を、サンプル３における排ガス浄化率５０％時温度を基準値：１としたときの相対値として図４に示す。
上記耐久試験終了後、熱交換機を利用して触媒温度５０℃の状態のサンプルに４５０℃の排ガスを導入し、排ガス浄化率５０％に到達するまでの時間を測定した。
かかる評価結果を、サンプル３における排ガス浄化率５０％到達時間を基準値：１としたときの相対値として図３に示す。
＜保温性の評価試験＞
上記暖機性評価試験終了後、排ガス浄化率が最高値に達するまで４５０℃の排ガスを導入し続ける。排ガス浄化率が最高値に達した後、熱交換機を利用してサンプルに導入する排ガスの温度を４５０℃から徐々に低下させていき、排ガス浄化率が５０％にまで低下したときの排ガス温度を測定した。
かかる評価結果を、サンプル３における排ガス浄化率５０％時温度を基準値：１としたときの相対値として図４に示す。
図３及び図４に示すように、フロント部の触媒担体としてネフェリン（高熱膨張性セラミックス）を採用することによって排ガス浄化率５０％到達時間を短縮することができる。また、排ガス浄化率５０％時温度もＣＺ担体を採用したものよりも低い。このように、ネフェリン等の高熱膨張性セラミックスを担体（或いは非担持体）として触媒層のフロント部に備えることにより、暖機性の向上と良好な保温性の維持とを両立することができる。なお、保温性のみをみればアルミナ担体を採用したサンプル２も良好であるが、暖機性は悪化しており、この二つの性能を両立できない。
＜試験例３：排ガス浄化用触媒の製造と暖機性及び保温性の評価（２）＞
フロント部に含まれるアルミナ（非担持体）の含有量が暖機性、保温性に及ぼす影響を調べた。即ち、上記サンプル１を作製するのに用いたフロント部形成用スラリーとは、Ｐｄ／ネフェリン担体（粉末）と、アルミナ非担持体（粉末）との配合比が異なる計４種類のスラリーを調製し、サンプル１と同様に触媒層（フロント部は触媒層の全長の２０％）を形成した。リア部の構成は同一である。具体的には、
Ｐｄ／ネフェリン担体２７ｇとアルミナ３ｇとから構成されているフロント部（アルミナ比率：１０％）を備えた排ガス浄化用触媒（サンプル１１）、
Ｐｄ／ネフェリン担体２１ｇとアルミナ９ｇとから構成されているフロント部（アルミナ比率：３０％）を備えた排ガス浄化用触媒（サンプル１２）、
Ｐｄ／ネフェリン担体１５ｇとアルミナ１５ｇとから構成されているフロント部（アルミナ比率：５０％）を備えた排ガス浄化用触媒（サンプル１３）、
Ｐｄ／ネフェリン担体６ｇとアルミナ２４ｇとから構成されているフロント部（アルミナ比率：８０％）を備えた排ガス浄化用触媒（サンプル１４）、を作製した。
なお、本試験例における４つのサンプルのいずれもフロント部におけるＰｄ含有量が等しくなるように、予めＰｄ担持量を調節したＰｄ／ネフェリン担体をそれぞれ使用した。
フロント部に含まれるアルミナ（非担持体）の含有量が暖機性、保温性に及ぼす影響を調べた。即ち、上記サンプル１を作製するのに用いたフロント部形成用スラリーとは、Ｐｄ／ネフェリン担体（粉末）と、アルミナ非担持体（粉末）との配合比が異なる計４種類のスラリーを調製し、サンプル１と同様に触媒層（フロント部は触媒層の全長の２０％）を形成した。リア部の構成は同一である。具体的には、
Ｐｄ／ネフェリン担体２７ｇとアルミナ３ｇとから構成されているフロント部（アルミナ比率：１０％）を備えた排ガス浄化用触媒（サンプル１１）、
Ｐｄ／ネフェリン担体２１ｇとアルミナ９ｇとから構成されているフロント部（アルミナ比率：３０％）を備えた排ガス浄化用触媒（サンプル１２）、
Ｐｄ／ネフェリン担体１５ｇとアルミナ１５ｇとから構成されているフロント部（アルミナ比率：５０％）を備えた排ガス浄化用触媒（サンプル１３）、
Ｐｄ／ネフェリン担体６ｇとアルミナ２４ｇとから構成されているフロント部（アルミナ比率：８０％）を備えた排ガス浄化用触媒（サンプル１４）、を作製した。
なお、本試験例における４つのサンプルのいずれもフロント部におけるＰｄ含有量が等しくなるように、予めＰｄ担持量を調節したＰｄ／ネフェリン担体をそれぞれ使用した。
得られたサンプル１１〜１４について上記試験例２と同様の暖機性評価試験ならびに保温性評価試験を行った。
評価結果は、暖機性評価についてはサンプル１１（アルミナ比率：１０％）における排ガス浄化率５０％到達時間を基準値：１としたときの相対値として図５に示す。また、保温性評価についてはサンプル１１（アルミナ比率：１０％）における排ガス浄化率５０％時温度を基準値：１としたときの相対値として図６に示す。
図５及び図６に示すように、暖機性の向上と良好な保温性の維持とを高レベルに両立させることを考えれば、フロント部における高熱膨張性セラミックス（ここではネフェリン）とアルミナとの合計を１００質量％としてそのうちのアルミナ含有率は１０〜５０質量％程度が適当であり、特に２０〜５０質量％、さらには２０〜４０質量％程度が好ましい。
評価結果は、暖機性評価についてはサンプル１１（アルミナ比率：１０％）における排ガス浄化率５０％到達時間を基準値：１としたときの相対値として図５に示す。また、保温性評価についてはサンプル１１（アルミナ比率：１０％）における排ガス浄化率５０％時温度を基準値：１としたときの相対値として図６に示す。
図５及び図６に示すように、暖機性の向上と良好な保温性の維持とを高レベルに両立させることを考えれば、フロント部における高熱膨張性セラミックス（ここではネフェリン）とアルミナとの合計を１００質量％としてそのうちのアルミナ含有率は１０〜５０質量％程度が適当であり、特に２０〜５０質量％、さらには２０〜４０質量％程度が好ましい。
＜試験例４：排ガス浄化用触媒の製造と暖機性及び保温性の評価（３）＞
基材の排ガス流動方向の全長におけるフロント部の割合（コート幅、換言すれば高熱膨張性セラミックスが含まれている領域の割合）が暖機性、保温性に及ぼす影響を調べた。
即ち、上記サンプル１を作製するのに用いたものと同じフロント部形成用スラリーを同量使用し、
Ｐｄ／ネフェリン担体２０ｇとアルミナ１０ｇとが触媒層の全長の上流側１５％（コート幅）に配置されて成るフロント部を備える排ガス浄化用触媒（サンプル１Ａ）、
Ｐｄ／ネフェリン担体２０ｇとアルミナ１０ｇとが触媒層の全長の上流側２０％に配置されて成るフロント部を備える排ガス浄化用触媒（サンプル１と同じ）、
Ｐｄ／ネフェリン担体２０ｇとアルミナ１０ｇとが触媒層の全長の上流側３５％に配置されて成るフロント部を備える排ガス浄化用触媒（サンプル１Ｂ）、
Ｐｄ／ネフェリン担体２０ｇとアルミナ１０ｇとが触媒層の全長の上流側５０％に配置されて成るフロント部を備える排ガス浄化用触媒（サンプル１Ｃ）、を作製した。これらサンプルではフロント部の長さにかかわらず、リア部の構成、形成部位はサンプル１と同一である。
基材の排ガス流動方向の全長におけるフロント部の割合（コート幅、換言すれば高熱膨張性セラミックスが含まれている領域の割合）が暖機性、保温性に及ぼす影響を調べた。
即ち、上記サンプル１を作製するのに用いたものと同じフロント部形成用スラリーを同量使用し、
Ｐｄ／ネフェリン担体２０ｇとアルミナ１０ｇとが触媒層の全長の上流側１５％（コート幅）に配置されて成るフロント部を備える排ガス浄化用触媒（サンプル１Ａ）、
Ｐｄ／ネフェリン担体２０ｇとアルミナ１０ｇとが触媒層の全長の上流側２０％に配置されて成るフロント部を備える排ガス浄化用触媒（サンプル１と同じ）、
Ｐｄ／ネフェリン担体２０ｇとアルミナ１０ｇとが触媒層の全長の上流側３５％に配置されて成るフロント部を備える排ガス浄化用触媒（サンプル１Ｂ）、
Ｐｄ／ネフェリン担体２０ｇとアルミナ１０ｇとが触媒層の全長の上流側５０％に配置されて成るフロント部を備える排ガス浄化用触媒（サンプル１Ｃ）、を作製した。これらサンプルではフロント部の長さにかかわらず、リア部の構成、形成部位はサンプル１と同一である。
得られたサンプル１、１Ａ、１Ｂ、１Ｃについて上記試験例２、３と同様の暖機性評価試験ならびに保温性評価試験を行った。
評価結果は、暖機性評価についてはサンプル１（フロント部の割合：上流側２０％）における排ガス浄化率５０％到達時間を基準値：１としたときの相対値として図７に示す。保温性評価についてもサンプル１における排ガス浄化率５０％時温度を基準値：１としたときの相対値として同じく図７に示す。
図７に示す二つの評価試験の結果から、暖機性の向上と良好な保温性の維持とを高レベルに両立させることを考えれば、フロント部の割合（即ち高熱膨張性セラミックスの配置領域）は、排ガス流動方向における触媒層の全長の１０〜４０％、さらには２０〜３０％程度が好適である。
評価結果は、暖機性評価についてはサンプル１（フロント部の割合：上流側２０％）における排ガス浄化率５０％到達時間を基準値：１としたときの相対値として図７に示す。保温性評価についてもサンプル１における排ガス浄化率５０％時温度を基準値：１としたときの相対値として同じく図７に示す。
図７に示す二つの評価試験の結果から、暖機性の向上と良好な保温性の維持とを高レベルに両立させることを考えれば、フロント部の割合（即ち高熱膨張性セラミックスの配置領域）は、排ガス流動方向における触媒層の全長の１０〜４０％、さらには２０〜３０％程度が好適である。
＜試験例５（参考例）：排ガス浄化用触媒の製造と暖機性及び保温性の評価（４）＞
高熱膨張性セラミックスの配置位置をフロント部からリア部に変更したサンプル５を作製した。即ち、フロント部形成用スラリーとして、上記サンプル３を製造するのに使用したスラリーを用いた。
一方、リア部形成用スラリーとして、上記ネフェリン粉末にロジウムを担持させた粉末（以下「Ｒｈ／ネフェリン担体」という。）と、アルミナ粉末を含むスラリーを調製した。具体的には、試験例１で調製したネフェリン粉末に適量の硝酸ロジウム水溶液と純水を加えて混合し、１２０℃付近で乾燥させ、６００℃付近で２時間程度の焼成を行うことによって、Ｒｈ担持率が約０．２５質量％であるＲｈ／ネフェリン担体（粉末）を調製した。
かかるＲｈ／ネフェリン担体と非担持体としてのアルミナ粉末とを質量比１：１で混合し、適量の純水を加えてサンプル５のリア部形成用のスラリーを調製した。
高熱膨張性セラミックスの配置位置をフロント部からリア部に変更したサンプル５を作製した。即ち、フロント部形成用スラリーとして、上記サンプル３を製造するのに使用したスラリーを用いた。
一方、リア部形成用スラリーとして、上記ネフェリン粉末にロジウムを担持させた粉末（以下「Ｒｈ／ネフェリン担体」という。）と、アルミナ粉末を含むスラリーを調製した。具体的には、試験例１で調製したネフェリン粉末に適量の硝酸ロジウム水溶液と純水を加えて混合し、１２０℃付近で乾燥させ、６００℃付近で２時間程度の焼成を行うことによって、Ｒｈ担持率が約０．２５質量％であるＲｈ／ネフェリン担体（粉末）を調製した。
かかるＲｈ／ネフェリン担体と非担持体としてのアルミナ粉末とを質量比１：１で混合し、適量の純水を加えてサンプル５のリア部形成用のスラリーを調製した。
これらフロント部形成用スラリーとリア部形成用スラリーとを用いて上記各試験例と同様のウォッシュコート〜焼成プロセスを行い、基材の全長のうち上流側の２０％に相当する部分表面にＰｄ／ＣＺ担体２０ｇとアルミナ１０ｇとからなるフロント部を形成し、基材の全長のうち下流側の８０％に相当する部分（一部フロント部と重複する。）にＲｈ／ネフェリン担体７５ｇとアルミナ７５ｇとからなるリア部を形成した（サンプル５）。
得られたサンプル５の排ガス浄化用触媒について上記試験例２〜４と同様の暖機性評価試験ならびに保温性評価試験を行った。比較としてサンプル１（即ちフロント部に高熱膨張性セラミックスたるネフェリンを含む）及びサンプル３（即ちフロント部及びリア部のいずれにもネフェリンを含まない）の排ガス浄化用触媒も同様に試験した。
評価結果は、暖機性評価についてはサンプル３における排ガス浄化率５０％到達時間を基準値：１としたときの相対値として図８に示す。保温性評価についてもサンプル３における排ガス浄化率５０％時温度を基準値：１としたときの相対値として図９に示す。
これら図面に示すように、暖機性の向上と良好な保温性の維持とを両立させるべくネフェリン等の高熱膨張性セラミックスを使用する場合、排ガス流動方向の上流側に高熱膨張性セラミックスを配置することが効果的である一方で、排ガス流動方向の下流側に高熱膨張性セラミックスを配置しても効果が殆ど無いことが認められる。
評価結果は、暖機性評価についてはサンプル３における排ガス浄化率５０％到達時間を基準値：１としたときの相対値として図８に示す。保温性評価についてもサンプル３における排ガス浄化率５０％時温度を基準値：１としたときの相対値として図９に示す。
これら図面に示すように、暖機性の向上と良好な保温性の維持とを両立させるべくネフェリン等の高熱膨張性セラミックスを使用する場合、排ガス流動方向の上流側に高熱膨張性セラミックスを配置することが効果的である一方で、排ガス流動方向の下流側に高熱膨張性セラミックスを配置しても効果が殆ど無いことが認められる。
１，３０ 基材
２ セル
４ リブ壁
１０，１００ 排ガス浄化用触媒
２０ 触媒層
２４ フロント部
２４ａ 先端部
２６ リア部
２６ａ 後端部
２ セル
４ リブ壁
１０，１００ 排ガス浄化用触媒
２０ 触媒層
２４ フロント部
２４ａ 先端部
２６ リア部
２６ａ 後端部
Claims (5)
- 内燃機関の排気管に配置されて該内燃機関から排出される排ガスの浄化を行う排ガス浄化用触媒であって、
基材と、
該基材上に形成された触媒層であって酸化及び／又は還元触媒として機能する貴金属と該貴金属を担持する担体とを含む触媒層と、
を備えており、
前記触媒層の少なくとも一部分であって、前記排気管に配置された際に該排気管内の排ガス流動方向の上流側に位置する部分である先端部又は該先端部を包含する部分には、線熱膨張係数（２５℃〜６００℃）が１５×１０−６／℃〜３０×１０−６／℃の範囲にある高熱膨張性セラミックスであって、少なくとも４００℃の状態で多孔質であり、その気孔率は４００℃よりも低温の状態で低くなり且つ４００℃よりも高温の状態で高くなることを特徴とする高熱膨張性セラミックスが含まれており、
ここで前記高熱膨張性セラミックスは、ネフェリン（ＮａＡｌＳｉＯ ４ ）、カーネギアイト（ＮａＡｌＳｉＯ ４ ）およびリューサイト（ＫＡｌＳｉ ２ Ｏ ６ ）のうちのいずれかである、排ガス浄化用触媒。 - 前記高熱膨張性セラミックスは、少なくとも１種の前記貴金属を担持する前記担体として前記触媒層の少なくとも前記先端部に含まれている、請求項１に記載の排ガス浄化用触媒。
- 前記触媒層は、
前記排気管に配置された際に該排気管内の排ガス流動方向の上流側に位置する前記先端部を包含するフロント部であって前記高熱膨張性セラミックスが含まれるフロント部と、
前記フロント部に隣接し、前記排気管に配置された際に該排気管内の排ガス流動方向の下流側に位置するリア部であって前記高熱膨張性セラミックスが含まれていないリア部と、
を備えており、
ここで、前記触媒層の排ガス流動方向における全長を１００％として、そのうちの上流側２０〜３０％に前記フロント部が配置されている、請求項１又は２に記載の排ガス浄化用触媒。 - 前記フロント部には、アルミナ（Ａｌ２Ｏ３）、セリア（ＣｅＯ２）、若しくはジルコニア（ＺｒＯ２）、若しくはこれら酸化物のうちの２種以上からなる複合酸化物が更に含まれている、請求項３に記載の排ガス浄化用触媒。
- 前記アルミナ（Ａｌ２Ｏ３）、セリア（ＣｅＯ２）、若しくはジルコニア（ＺｒＯ２）、若しくはこれら酸化物のうちの２種以上からなる複合酸化物の前記フロント部における含有率は、該酸化物及び複合酸化物と前記高熱膨張性セラミックスとの合計を１００質量％としてそのうちの１０〜５０質量％である、請求項４に記載の排ガス浄化用触媒。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2013016539A JP6204023B2 (ja) | 2013-01-31 | 2013-01-31 | 排ガス浄化用触媒 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2013016539A JP6204023B2 (ja) | 2013-01-31 | 2013-01-31 | 排ガス浄化用触媒 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2014147858A JP2014147858A (ja) | 2014-08-21 |
| JP6204023B2 true JP6204023B2 (ja) | 2017-09-27 |
Family
ID=51571333
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2013016539A Expired - Fee Related JP6204023B2 (ja) | 2013-01-31 | 2013-01-31 | 排ガス浄化用触媒 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP6204023B2 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2019058875A (ja) | 2017-09-27 | 2019-04-18 | イビデン株式会社 | ハニカム触媒 |
| JP6698602B2 (ja) | 2017-09-27 | 2020-05-27 | イビデン株式会社 | 排ガス浄化用ハニカム触媒 |
| JP2019058876A (ja) | 2017-09-27 | 2019-04-18 | イビデン株式会社 | ハニカム触媒 |
| JP6726148B2 (ja) * | 2017-09-27 | 2020-07-22 | イビデン株式会社 | 排ガス浄化用ハニカム触媒 |
| JP6684257B2 (ja) | 2017-09-27 | 2020-04-22 | イビデン株式会社 | 排ガス浄化用ハニカム触媒 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0764615B2 (ja) * | 1991-12-09 | 1995-07-12 | ユーオーピー | ゼオライトからの高密度リューサイト及び／又はポルサイトを主成分とするセラミックス |
| JP2004000838A (ja) * | 2002-05-31 | 2004-01-08 | Toyota Motor Corp | 排ガス浄化用触媒 |
| JP5570412B2 (ja) * | 2010-12-27 | 2014-08-13 | 日揮触媒化成株式会社 | 多孔質成型体 |
-
2013
- 2013-01-31 JP JP2013016539A patent/JP6204023B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2014147858A (ja) | 2014-08-21 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6964580B2 (ja) | 排ガス浄化用触媒 | |
| JP5376261B2 (ja) | 排ガス浄化用触媒 | |
| JP5807782B2 (ja) | 排ガス浄化用触媒 | |
| EP3207978B1 (en) | Exhaust gas purification device | |
| US20190160427A1 (en) | Core/shell catalyst particles and method of manufacture | |
| JP4935219B2 (ja) | 排ガス浄化用触媒 | |
| JP6999555B2 (ja) | 希薄ガソリン直接噴射エンジン用触媒システム | |
| JP6460817B2 (ja) | 排ガス浄化用触媒 | |
| US8158554B2 (en) | High heat-resistant catalyst and manufacturing method thereof | |
| JP2006334490A (ja) | 排気ガス浄化用触媒 | |
| WO2015079908A1 (ja) | 排ガス浄化用触媒 | |
| JP6204023B2 (ja) | 排ガス浄化用触媒 | |
| KR20210129143A (ko) | 층상 삼중 금속 촉매 물품 및 촉매 물품의 제조 방법 | |
| JP2017189735A (ja) | 排ガス浄化用触媒 | |
| JP5589321B2 (ja) | 排気ガス浄化用触媒およびその製造方法 | |
| WO2013061933A1 (ja) | 排ガス浄化用触媒及びその製造方法 | |
| JP6748590B2 (ja) | 排ガス浄化用触媒 | |
| JP2009273988A (ja) | 排ガス浄化用触媒 | |
| JP4175186B2 (ja) | 排ガス浄化用触媒とその製造方法 | |
| JP6417333B2 (ja) | 排ガス浄化用触媒 | |
| US9029288B2 (en) | Catalyst and a manufacturing method thereof | |
| WO2018199250A1 (ja) | 排気ガス浄化用触媒およびそれを用いた排気ガス浄化方法 | |
| JP4507717B2 (ja) | 排気ガス浄化用触媒 | |
| JP6175275B2 (ja) | 排ガス浄化用触媒 | |
| JP2013146706A (ja) | 排気ガス浄化用触媒 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20151203 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20160826 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20160901 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20161025 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20170202 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20170330 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20170824 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20170831 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 6204023 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |