JP6188553B2 - Optical glass, preform material and the optical element - Google Patents

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浄行 桃野
浄行 桃野
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本発明は、光学ガラス、プリフォーム材及び光学素子に関する。 The present invention relates to an optical glass, to preform material and the optical element.

近年、光学系を使用する機器のデジタル化や高精細化が急速に進んでおり、デジタルカメラやビデオカメラ等の撮影機器や、プロジェクタやプロジェクションテレビ等の画像再生(投影)機器等の各種光学機器の分野では、光学系で用いられるレンズやプリズム等の光学素子の枚数を削減し、光学系全体を軽量化及び小型化する要求が強まっている。 Recently, digitalization and high definition of a device that uses the optical system is proceeding rapidly, and photographing equipment such as digital cameras and video cameras, projectors and image reproduction of projection television, etc. (projection) various optical devices such as devices in the field, to reduce the number of optical elements such as lenses and prisms for use in an optical system, a request to reduce the weight and size of the entire optical system is growing.

光学素子を作製する光学ガラスの中でも特に、光学系全体の軽量化及び小型化を図ることが可能な、1.70以上の屈折率(n )を有し、42以上60以下のアッベ数(ν )を有する精密モールドプレス成形可能な高屈折率低分散ガラスの需要が非常に高まっている。 Among the optical glass for making the optical element, which can reduce the weight and size of the entire optical system has a 1.70 refractive index greater than (n d), 42 or more 60 or less Abbe number ( demand for precision mold press formable high-refractivity low-dispersion glass having a [nu d) is increasing very. このような高屈折率低分散ガラスとして、特許文献1及び2に代表されるようなガラス組成物が知られている。 Such high refractive index and low dispersion glass, the glass composition is known as typified by Patent Documents 1 and 2.

特開2002−249337号公報 JP 2002-249337 JP 特開2003−201143号公報 JP 2003-201143 JP

光学系で用いられるレンズには球面レンズと非球面レンズがあり、非球面レンズを利用すれば光学素子の枚数を削減することができる。 The lens used in the optical system has spherical lenses and aspherical lenses, it is possible to reduce the number of optical elements by utilizing an aspherical lens. また、レンズ以外の各種光学素子にも複雑な形状をした面を備えたものが知られている。 Further, there is known one having various surface having a complicated shape to an optical element other than lenses. しかしながら、従来の研削、研磨工程で非球面や複雑な形状をした面を得ようとすると、高コストで且つ複雑な作業工程が必要であった。 However, conventional grinding, in order to obtain a surface which is aspherical or complex shape in the polishing step, and complicated working steps at high cost was required. そこで、ゴブ又はガラスブロックから得られたプリフォーム材を、超精密加工された金型で直接プレス成形して光学素子の形状を得る方法、すなわち精密モールドプレス成形する方法が現在主流である。 Therefore, a preform material obtained from a gob or a glass block, a method of obtaining a shape of the optical element directly pressed at ultra precision machined mold, i.e. a method of precision press molding is currently mainstream.

また、プリフォーム材を精密モールドプレス成形する方法の他に、ガラス材料から形成されたゴブ又はガラスブロックを再加熱して成形(リヒートプレス成形)して得られたガラス成形体を研削及び研磨する方法も知られている。 In addition to the method of precision press molding a preform material, molded by reheating the gob or glass block formed of a glass material (reheat press molding) and grinding and polishing the glass molded body obtained methods are also known.

こうした精密モールドプレス成形やリヒートプレス成形に用いられるプリフォーム材の製造方法としては、滴下法によって熔融ガラスから直接製造する方法や、ガラスブロックをリヒートプレスし、或いはボール形状に研削加工して得られた加工品を研削研磨する方法がある。 As a method for producing the preform material for use in such precision mold press molding or reheat press molding, and a method of manufacturing directly from a molten glass by a dropping method, a glass block and reheat press, or obtained by grinding in a ball shape workpieces to a method of grinding and polishing. いずれの方法であっても、熔融ガラスを所望の形状に成形して光学素子を得るためには、精密モールドプレス成形を行い易いことと、形成されるガラスに失透が起こり難いことが求められる。 In either method, in order to obtain an optical element by molding a molten glass into a desired shape, and it easy to perform the precision press molding, it hardly occurs devitrification glass to be formed are determined .

また、光学ガラスの材料コストを低減するために、光学ガラスを構成する諸成分の原料費は、なるべく安価であることが望まれる。 Further, in order to reduce the material cost of the optical glass, the raw material costs of the components constituting the optical glass, it is desired that a possible inexpensive. また、光学ガラスの製造コストを低減するために、原料の熔解性が高いこと、すなわちより低い温度で熔解することが望まれる。 Further, in order to reduce the manufacturing cost of the optical glass, the higher the melting of the raw material, i.e., it is desired to melting at a lower temperature. ところが、特許文献1及び2に記載されたガラス組成物は、これらの諸要求に十分応えるものとは言い難い。 However, the glass compositions described in Patent Documents 1 and 2, it is hard to say that those satisfy enough these various requirements.

本発明は、上記問題点に鑑みてなされたものであって、その目的とするところは、屈折率(n )及びアッベ数(ν )が所望の範囲内にありながら、精密モールドプレス成形を行い易く、且つ耐失透性が高いプリフォーム材を、より安価に得ることにある。 The present invention was made in view of the above problems, and an object, while the refractive index (n d) and Abbe number ([nu d) is within the desired range, precision press molding facilitate the, and the devitrification resistance is high preform, it is to obtain a less expensive.

本発明者らは、上記課題を解決するために、鋭意試験研究を重ねた結果、B 成分及びLa 成分を含有するガラスにおいて、屈折率(n )及びアッベ数(ν )が所望の範囲内にあり、且つ、材料コストの高いGd 成分及びTa 成分の含有量を低減させながら、ガラス作製時及びプレス成形時に失透が起こり難い光学ガラスを得ることが可能なことを見出し、本発明を完成するに至った。 The present inventors have found that in order to solve the above problems, the results of extensive research, the glass contains B 2 O 3 component and La 2 O 3 component refractive index (n d) and Abbe number ([nu d) is within the desired range, and, while reducing the content of high Gd 2 O 3 component and Ta 2 O 5 component of the material cost, the less likely optical glass occurs devitrification during production of the glass and a press molding It found that it is possible to obtain, and have completed the present invention.
具体的には、本発明は以下のようなものを提供する。 Specifically, the present invention provides the following.

(1) モル%で、B 成分を35.0%以上65.0%以下、La 成分を10.0%以上30.0%以下含有し、モル和(Gd +Ta )が7.0%未満であり、1.70以上の屈折率(n )を有し、42以上60以下のアッベ数(ν )を有する光学ガラス。 (1) in mole%, B 2 O 3 component 65.0% 35.0% or more of the following, La 2 O 3 containing component 30.0% 10.0% or more or less, the molar sum (Gd 2 O 3 + Ta 2 O 5) is less than 7.0%, has 1.70 or more of refractive index (n d), the optical glass having a 42 or 60 following an Abbe number (ν d).

(2) モル%で、 (2) in mole percent,
Gd 成分 0〜7.0%未満Ta 成分 0〜5.0%未満である(1)記載の光学ガラス。 Gd 2 O 3 is less than component from 0 to 7.0% less than Ta 2 O 5 component from 0 to 5.0% (1), wherein the optical glass.

(3) モル%で、 (3) in mole%,
成分 0〜15.0% Y 2 O 3 component from 0 to 15.0%
Yb 成分 0〜10.0% Yb 2 O 3 component from 0 to 10.0%
である(1)又は(2)記載の光学ガラス。 In it (1) or (2), wherein the optical glass.

(4)Ln 成分(式中、LnはLa、Gd、Y、Yb、Luからなる群より選択される1種以上)のモル和が10.0%以上40.0%以下である(1)から(3)のいずれか記載の光学ガラス。 (4) Ln 2 O 3 component (wherein, Ln is La, Gd, Y, Yb, 1 or more selected from the group consisting of Lu) molar sum is 40.0% or less 10.0% or more (1) to (3) any description of the optical glass.

(5) モル比Y /(La +Gd )が0超1.00未満である(1)から(4)のいずれか記載の光学ガラス。 (5) the molar ratio of Y 2 O 3 / (La 2 O 3 + Gd 2 O 3) is 0 or wherein the optical glass from less than ultra 1.00 (1) (4).

(6) モル%で、SiO 成分の含有量が15.0%以下である(1)から(5)のいずれか記載の光学ガラス。 (6) mole percent, or wherein the optical glass of SiO 2 content of the component is not more than 15.0% (1) to (5).

(7) モル%で、ZrO 成分の含有量が10.0%以下である(1)から(6)のいずれか記載の光学ガラス。 (7) mol%, or wherein the optical glass of the content of the ZrO 2 component is less than 10.0% (1) to (6).

(8) モル%で、ZnO成分を5.0%以上40.0%以下含有する(1)から(7)のいずれか記載の光学ガラス。 (8) mole percent, or wherein the optical glass of the ZnO component containing less 40.0% 5.0% From the above (1) (7).

(9) モル%で、 (9) mol%,
Li O成分 0〜10.0% Li 2 O component from 0 to 10.0%
Na O成分 0〜15.0% Na 2 O component from 0 to 15.0%
O成分 0〜10.0% K 2 O component from 0 to 10.0%
である(1)から(8)のいずれか記載の光学ガラス。 Any description of the optical glass is (1) to (8).

(10) モル和(ZnO+2×Li O)が5.0%以上45.0%以下である(1)から(9)のいずれか記載の光学ガラス。 (10) molar sum (ZnO + 2 × Li 2 O ) is one wherein the optical glass from at most 45.0% to 5.0% (1) (9).

(11) Rn O成分(式中、RnはLi、Na、Kからなる群より選択される1種以上)のモル和が20.0%以下である(1)から(10)のいずれか記載の光学ガラス。 (11) Rn 2 O component (wherein, Rn is Li, Na, 1 or more selected from the group consisting of K) either from the molar sum of is not more than 20.0% (1) (10) the optical glass according.

(12) モル%でMgO成分 0〜10.0% (12) mol% of MgO component from 0 to 10.0%
CaO成分 0〜10.0% CaO component from 0 to 10.0%
SrO成分 0〜10.0% SrO component from 0 to 10.0%
BaO成分 0〜10.0% BaO component from 0 to 10.0%
である(1)から(11)のいずれか記載の光学ガラス。 Any description of the optical glass is (1) to (11).

(13) RO成分(式中、RはMg、Ca、Sr、Baからなる群より選択される1種以上)のモル和が10.0%以下である(1)から(12)のいずれか記載の光学ガラス。 (13) RO component (wherein, R Mg, Ca, Sr, 1 or more selected from the group consisting of Ba) either from the molar sum of is not more than 10.0% (1) (12) the optical glass according.

(14) モル%でP 成分 0〜10.0% (14) mole percent P 2 O 5 component from 0 to 10.0%
GeO 成分 0〜10.0% GeO 2 component from 0 to 10.0%
Al 成分 0〜15.0% Al 2 O 3 component from 0 to 15.0%
Ga 成分 0〜15.0% Ga 2 O 3 component from 0 to 15.0%
TiO 成分 0〜20.0% TiO 2 component from 0 to 20.0%
Nb 成分 0〜10.0% Nb 2 O 5 component from 0 to 10.0%
WO 成分 0〜10.0% WO 3 component from 0 to 10.0%
Bi 成分 0〜15.0% Bi 2 O 3 component from 0 to 15.0%
TeO 成分 0〜15.0% TeO 2 component from 0 to 15.0%
SnO 成分 0〜3.0% SnO 2 component 0 to 3.0%
Sb 成分 0〜1.0% Sb 2 O 3 component from 0 to 1.0%
であり、 It is in,
上記各金属元素の1種又は2種以上の酸化物の一部又は全部と置換した弗化物のFとしての含有量が0〜15.0モル%である(1)から(13)のいずれか記載の光学ガラス。 Either the content of the F part or all the substituted fluorides of one or more oxides of the above metal element is from 0 to 15.0 mol% of (1) to (13) the optical glass according.

(15) 1.70以上1.85以下の屈折率(n )を有し、42以上55以下のアッベ数(ν )を有する(1)から(14)のいずれか記載の光学ガラス。 (15) has 1.70 to 1.85 of the refractive index (n d), 42 or more 55 or less in Abbe number ([nu d) any description of the optical glass (1) to (14) having a.

(16) 1100℃以下の液相温度を有する(1)から(15)のいずれか記載の光学ガラス。 (16) 1100 ° C. One of the following description of the optical glass has a liquidus temperature (1) (15).

(17) (1)から(16)のいずれか記載の光学ガラスからなるプリフォーム材。 (17) (1) from a preform formed of the optical glass according to any one of (16).

(18) (17)記載のプリフォーム材をプレス成形して作製する光学素子。 (18) (17) an optical element of the preform material is prepared by press-molding according.

(19) (1)から(16)のいずれか記載の光学ガラスを母材とする光学素子。 (19) an optical element (1) for the optical glass according to any one of (16) as a base material.

(20) (18)又は(19)に記載の光学素子を備える光学機器。 (20) (18) or an optical apparatus equipped with the optical element according to (19).

本発明によれば、屈折率(n )及びアッベ数(ν )が所望の範囲内にありながら、精密モールドプレス成形を行い易く、且つ耐失透性が高いプリフォーム材を、より安価に得ることができる。 According to the present invention, while the refractive index (n d) and Abbe number ([nu d) is within the desired range, facilitate the precision press molding, and the devitrification resistance is high preform, less expensive it can be obtained.

本発明の光学ガラスは、モル%で、B 成分を35.0%以上65.0%以下、La 成分を5.0%以上30.0%以下含有し、モル和(Gd +Ta )が7.0%未満であり、1.70以上の屈折率(n )を有し、42以上60以下のアッベ数(ν )を有する。 The optical glass of the present invention, in mol%, B 2 O 3 component 65.0% 35.0% or more of the following, La 2 O 3 component contained less 30.0% 5.0% or more, the molar sum ( gd 2 O 3 + Ta 2 O 5) is less than 7.0%, has 1.70 or more of refractive index (n d), having 42 or more 60 or less Abbe number (ν d). 成分及びLa 成分をベースとすることにより、1.70以上の屈折率(n )及び42以上60以下のアッベ数(ν )を有しながらも、液相温度が低くなり易くなる。 By the B 2 O 3 component and La 2 O 3 component based, while having 1.70 or more refractive index (n d) and 42 to 60 following Abbe number ([nu d), the liquidus temperature It is likely to be low. また、本願発明者は、1.70以上の屈折率(n )及び42以上60以下のアッベ数(ν )を有するガラスにおいて、材料コストの高いGd 成分及びTa 成分の含有量を低減させながらも、ガラス作製時及びプレス成形時の失透を低減できることを見出した。 Further, the present inventors, in glass having a 1.70 refractive index greater than (n d) and 42 to 60 following an Abbe number ([nu d), high material costs Gd 2 O 3 component and Ta 2 O 5 component while reducing the content of, and found to be able to reduce the devitrification during production of the glass, and press molding. 従って、屈折率(n )及びアッベ数(ν )が所望の範囲内にありながらも、精密モールドプレス成形を行い易く、且つ耐失透性が高いプリフォーム材を得ることが可能な光学ガラスを安価に得ることができる。 Thus a refractive index (n d) and Abbe number ([nu d) even while remaining within the desired range, facilitate the precision press molding, which can and devitrification resistance obtain high preform optical it is possible to obtain a glass at low cost.

以下、本発明の光学ガラスの実施形態について詳細に説明する。 It will be described in detail embodiments of the optical glass of the present invention. 本発明は、以下の実施形態に何ら限定されるものではなく、本発明の目的の範囲内において、適宜変更を加えて実施することができる。 The present invention is not intended to be limited to the following embodiments, within the scope of the object of the present invention can be practiced with appropriate modifications. なお、説明が重複する箇所について、適宜説明を省略する場合があるが、発明の趣旨を限定するものではない。 Incidentally, for the portion described overlap, but it may be omitted as appropriate description, not intended to limit the scope of the invention.

[ガラス成分] [Glass component]
本発明の光学ガラスを構成する各成分の組成範囲を以下に述べる。 The composition range of respective components constituting the optical glass of the present invention are described below. 本明細書中において、各成分の含有量は、特に断りがない場合、全て酸化物換算組成のガラス全物質量に対するモル%で表示されるものとする。 In this specification, the content of each component, unless otherwise specified, shall be displayed in terms of mol% relative to the glass the total amount of substance of all oxide basis composition. ここで、「酸化物換算組成」は、本発明のガラス構成成分の原料として使用される酸化物、複合塩、金属弗化物等が熔融時に全て分解され酸化物へ変化すると仮定した場合に、当該生成酸化物の総物質量を100モル%として、ガラス中に含有される各成分を表記した組成である。 Here, "in terms of oxide composition," the starting oxides used as the glass component of the present invention, assuming that the complex salt, metal fluorides, etc. is decomposed all during melting changes to the oxide, the the total amount of substance of product oxide as 100 mol%, a composition was represented each component contained in the glass.

<必須成分、任意成分について> <Essential components, for any component>
成分は、希土類酸化物を多く含む本発明の光学ガラスでは、ガラス形成酸化物として必須の成分である。 B 2 O 3 component, the optical glass of the present invention containing a large amount of rare earth oxide, is an essential component as a glass forming oxide. 特に、B 成分の含有量を35.0%以上にすることで、ガラスの耐失透性を高め、且つガラスのアッベ数を高められる。 In particular, by setting the content of B 2 O 3 component in more than 35.0%, increases the devitrification resistance of the glass, and enhance the Abbe number of the glass. 従って、B 成分の含有量は、好ましくは35.0%、より好ましくは37.0%、さらに好ましくは38.0%を下限とする。 Therefore, the content of B 2 O 3 component is preferably 35.0%, more preferably 37.0%, more preferably the lower limit 38.0%.
一方、B 成分の含有量を65.0%以下にすることで、より大きな屈折率を得易くでき、且つ化学的耐久性の悪化を抑えられる。 On the other hand, by the content of B 2 O 3 component below 65.0%, can easily obtain a higher refractive index, it is and suppresses the deterioration of chemical durability. 従って、B 成分の含有量は、好ましくは65.0%、より好ましくは60.0%、さらに好ましくは57.0%、さらに好ましくは54.0%を上限とする。 Therefore, the content of B 2 O 3 component is preferably 65.0%, more preferably 60.0%, more preferably 57.0%, more preferably the upper limit 54.0%.
成分は、原料としてH BO 、Na 、Na ・10H O、BPO 等を用いることができる。 B 2 O 3 component can be used H 3 BO 3 as a starting material, Na 2 B 4 O 7, Na 2 B 4 O 7 · 10H 2 O, the BPO 4 and the like.

La 成分は、ガラスの屈折率を高め、且つガラスのアッベ数を高める必須成分である。 La 2 O 3 component increases the refractive index of the glass, and is an essential component for increasing the Abbe number of the glass. 従って、La 成分の含有量は、好ましくは5.0%、より好ましくは8.0%、さらに好ましくは10.0%、さらに好ましくは13.0%を下限とする。 Therefore, the content of La 2 O 3 component is preferably 5.0%, more preferably 8.0%, more preferably 10.0%, more preferably the lower limit 13.0%.
一方、La 成分の含有量を30.0%以下にすることで、ガラスの安定性を高めることで失透を低減できる。 On the other hand, by setting the content of La 2 O 3 component below 30.0% can be reduced to devitrification by increasing the stability of the glass. 従って、酸化物換算組成のガラス全物質量に対するLa 成分の含有量は、好ましくは30.0%、より好ましくは20.0%、さらに好ましくは18.0%、さらに好ましくは16.0%を上限とする。 Therefore, the content of La 2 O 3 component to the glass the total amount of substance of oxide basis composition, preferably 30.0%, more preferably 20.0%, more preferably 18.0%, more preferably 16. the upper limit of 0%.
La 成分は、原料としてLa 、La(NO ・XH O(Xは任意の整数)等を用いることができる。 La 2 O 3 component, La 2 O 3 as raw materials, La (NO 3) 3 · XH 2 O (X is an arbitrary integer) can be used.

Gd 成分及びTa 成分の合計量は、7.0%未満が好ましい。 The total amount of gd 2 O 3 component and Ta 2 O 5 component is preferably less than 7.0%. これにより、これら高価な成分の含有量が低減されるため、ガラスの材料コストを抑えられる。 Accordingly, since the content of these expensive components is reduced, suppressing the material cost of the glass. 従って、モル和(Gd +Ta )は、好ましくは7.0%未満、より好ましくは4.0%未満、さらに好ましくは1.0%未満、さらに好ましくは0.5%未満とする。 Accordingly, the molar sum (Gd 2 O 3 + Ta 2 O 5) is preferably less than 7.0%, more preferably less than 4.0%, more preferably less than 1.0%, more preferably less than 0.5% to.

Gd 成分は、0%超含有する場合に、ガラスの屈折率を高められ、且つアッベ数を高められる任意成分である。 Gd 2 O 3 component, when ultra containing 0%, increased the refractive index of the glass, which is an optional component and increased the Abbe number.
一方で、希土類元素の中でも特に高価なGd 成分を7.0%未満にすることで、ガラスの材料コストが低減されるため、より安価に光学ガラスを作製できる。 On the other hand, by a particularly expensive Gd 2 O 3 component among the rare earth elements to less than 7.0%, since the material cost of the glass is reduced, it can be produced at a lower cost optical glass. また、これによりガラスのアッベ数の必要以上の上昇を抑えられる。 This also suppressed the increase of more than necessary Abbe number of the glass. 従って、Gd 成分の含有量は、それぞれ好ましくは7.0%未満、より好ましくは5.0%未満、さらに好ましくは1.0%未満、さらに好ましくは0.3%未満、さらに好ましくは0.1%未満とする。 Therefore, the content of Gd 2 O 3 component, each preferably less than 7.0%, more preferably less than 5.0%, more preferably less than 1.0%, more preferably less than 0.3%, more preferably It should be less than 0.1%.
Gd 成分は、原料としてGd 、GdF 等を用いることができる。 Gd 2 O 3 component can be used Gd 2 O 3, GdF 3 and the like as raw materials.

Ta 成分は、0%超含有する場合に、ガラスの屈折率を高められ、且つ耐失透性を高められる任意成分である。 Ta 2 O 5 component, when ultra containing 0%, increased the refractive index of the glass, and is an optional component that enhances devitrification resistance.
一方で、高価なTa 成分を5.0%未満にすることで、ガラスの材料コストが低減されるため、より安価に光学ガラスを作製できる。 On the other hand, by an expensive Ta 2 O 5 component to less than 5.0%, since the material cost of the glass is reduced, it can be produced at a lower cost optical glass. また、これにより原料の熔解温度が低くなり、原料の熔解に要するエネルギーが低減されるため、光学ガラスの製造コストをも低減できる。 This also melting temperature of the material is lowered, the energy required for the raw material melting is reduced, it is also reduce the manufacturing cost of the optical glass. 従って、Ta 成分の含有量は、好ましくは5.0%未満、より好ましくは2.0%未満、さらに好ましくは1.0%未満、さらに好ましくは0.3%未満、さらに好ましくは0.1%未満とする。 Therefore, the content of Ta 2 O 5 component is preferably less than 5.0%, more preferably less than 2.0%, more preferably less than 1.0%, more preferably less than 0.3%, more preferably and less than 0.1 percent.
Ta 成分は、原料としてTa 等を用いることができる。 Ta 2 O 5 component can be used Ta 2 O 5 or the like as a raw material.

成分は、0%超含有することで、高屈折率及び高アッベ数を維持しながらも、ガラスの材料コストを抑えられ、且つ、他の希土類成分よりもガラスの比重を低減できる必須成分である。 Y 2 O 3 component, by 0% ultra-containing, while maintaining a high refractive index and high Abbe number is suppressed the material cost of the glass, and can reduce the specific gravity of the glass than the other rare earth components it is an essential component. 従って、Y 成分の含有量は、好ましくは0%超とし、より好ましくは1.0%、さらに好ましくは1.7%、さらに好ましくは2.4%、さらに好ましくは3.1%を下限としてもよい。 Accordingly, the content of Y 2 O 3 component is preferably 0% super cities, more preferably 1.0%, more preferably 1.7%, more preferably 2.4%, more preferably 3.1% it may be used as the lower limit.
一方で、Y 成分の含有量を15.0%以下にすることで、ガラスの屈折率の低下を抑えられ、且つガラスの耐失透性を高められる。 On the other hand, when the content of Y 2 O 3 component to 15.0% suppressed the decrease in the refractive index of the glass, and enhance the devitrification resistance of the glass. 従って、Y 成分の含有量は、好ましくは15.0%、より好ましくは10.0%、さらに好ましくは8.0%、さらに好ましくは6.0%を上限とする。 Accordingly, the content of Y 2 O 3 component is preferably 15.0%, more preferably 10.0%, more preferably 8.0%, more preferably the upper limit of 6.0%.
成分は、原料としてY 、YF 等を用いることができる。 Y 2 O 3 component can be used Y 2 O 3, YF 3 or the like as a raw material.

Yb 成分は、0%超含有する場合に、ガラスの屈折率を高められ、且つアッベ数を高められる任意成分である。 Yb 2 O 3 component, when ultra containing 0%, increased the refractive index of the glass, which is an optional component and increased the Abbe number.
一方で、Yb 成分の含有量を10.0%以下にすることで、ガラスの材料コストが低減されるため、より安価に光学ガラスを作製できる。 On the other hand, by making the content of Yb 2 O 3 component to 10.0% or less, since the material cost of the glass is reduced, it can be produced at a lower cost optical glass. また、これによりガラスの耐失透性を高められる。 This also enhances the devitrification resistance of the glass. 従って、Yb 成分の含有量は、好ましくは10.0%、より好ましくは5.0%、さらに好ましくは3.0%、さらに好ましくは1.0%、さらに好ましくは0.3%未満を上限とする。 Therefore, the content of Yb 2 O 3 component is preferably 10.0%, more preferably 5.0%, more preferably 3.0%, more preferably 1.0%, more preferably 0.3% the upper limit of less than. 材料コストを低減させる観点で、Yb 成分を含有しなくてもよい。 In the viewpoint of reducing the material cost may not contain Yb 2 O 3 component.
Yb 成分は、原料としてYb 等を用いることができる。 Yb 2 O 3 component can be used Yb 2 O 3 and the like as raw materials.

Ln 成分(式中、LnはLa、Gd、Y、Yb、Luからなる群より選択される1種以上)の含有量の和(モル和)は、10.0%以上40.0%以下が好ましい。 Ln 2 O 3 component (wherein, Ln is La, Gd, Y, Yb, 1 or more selected from the group consisting of Lu) the sum of the content of (mole sum) is more than 10.0% 40.0 % or less is preferable.
特に、この和を10.0%以上にすることで、ガラスの屈折率及びアッベ数がいずれも高められるため、所望の屈折率及びアッベ数を有するガラスを得易くすることができる。 In particular, the sum by more than 10.0%, the refractive index of the glass and the Abbe number are both increased, it is possible to easily obtain a glass having a desired refractive index and Abbe number. 従って、Ln 成分のモル和は、好ましくは10.0%、より好ましくは13.0%、さらに好ましくは15.5%、さらに好ましくは17.0%を下限とする。 Accordingly, the molar sum of Ln 2 O 3 component is preferably 10.0%, more preferably 13.0%, more preferably 15.5%, more preferably the lower limit 17.0%.
一方で、この和を40.0%以下にすることで、ガラスの液相温度が低くなるため、ガラスの失透を低減できる。 On the other hand, by the sum below 40.0%, because the liquidus temperature of the glass is lowered, thereby reducing the devitrification of the glass. 従って、Ln 成分のモル和は、好ましくは40.0%、より好ましくは30.0%、さらに好ましくは25.0%、さらに好ましくは22.0%を上限とする。 Accordingly, the molar sum of Ln 2 O 3 component is preferably 40.0%, more preferably 30.0%, more preferably 25.0%, more preferably the upper limit 22.0%.

本発明の光学ガラスは、上述のLn 成分のうち2種以上の成分を含有することが好ましい。 The optical glass of the present invention preferably contains two or more components of the Ln 2 O 3 component of the above. これにより、ガラスの液相温度がより低くなるため、より耐失透性の高いガラスを得られる。 Accordingly, since the liquidus temperature of the glass is lower, it is possible to obtain a relatively devitrification highly glass. 特に、Ln 成分として、La 成分とY 成分を含む2種以上の成分を含有することが、ガラスの液相温度を低くし易くできる点と、安価な光学ガラスを作製できる点で好ましい。 In particular, as the Ln 2 O 3 component, which contains two or more components including La 2 O 3 component and Y 2 O 3 component, and that it can easily lower the liquidus temperature of the glass, inexpensive optical glass It preferred in that it can produce.

La 成分及びGd 成分の合計量に対する、Y 成分の含有量の比率は、0超1.00未満が好ましい。 The total amount of la 2 O 3 component and Gd 2 O 3 component, the ratio of content of Y 2 O 3 component is 0 and less than 1.00 is preferred.
特に、この比率を0超にすることで、ガラスの材料コストを抑えられ、且つ、他の希土類成分よりもガラスの比重を低減できる。 In particular, by this ratio to zero, greater than suppressed the material cost of the glass, and can reduce the specific gravity of the glass than other rare earth components. 従って、モル比Y /(La +Gd )は、好ましくは0超とし、より好ましくは0.10、さらに好ましくは0.15、さらに好ましくは0.21、さらに好ましくは0.24を下限とする。 Accordingly, the molar ratio Y 2 O 3 / (La 2 O 3 + Gd 2 O 3) is preferably greater than 0 cities, more preferably 0.10, more preferably 0.15, more preferably 0.21, more preferably It is the lower limit 0.24.
一方で、この比率を1.00未満にすることで、ガラスの失透を低減でき、且つ、高屈折率を得易くできる。 On the other hand, by this ratio to less than 1.00, it is possible to reduce the devitrification of the glass, and can be easy to obtain a high refractive index. 従って、モル比Y /(La +Gd )は、好ましくは1.00未満、より好ましくは0.85未満、さらに好ましくは0.75未満、さらに好ましくは0.65未満、さらに好ましくは0.50未満とする。 Accordingly, the molar ratio Y 2 O 3 / (La 2 O 3 + Gd 2 O 3) is preferably less than 1.00, more preferably less than 0.85, more preferably less than 0.75, more preferably 0.65 less, more preferably less than 0.50.

SiO 成分は、0%超含有する場合に、熔融ガラスの粘度を高められ、ガラスの着色を低減でき、且つ耐失透性を高められる任意成分である。 SiO 2 component, when ultra containing 0%, increased the viscosity of the molten glass, can be reduced coloration of the glass, and is an optional component that enhances devitrification resistance. 従って、SiO 成分の含有量は、好ましくは0%超、より好ましくは1.0%超、さらに好ましくは1.3%以上、さらに好ましくは2.0%超、さらに好ましくは4.0%超としてもよい。 Therefore, the content of SiO 2 component is preferably 0 percent, more preferably 1.0 percent, more preferably 1.3% or more, more preferably 2.0 percent, more preferably 4.0% it may be as a super.
一方で、SiO 成分の含有量を15.0%以下にすることで、ガラス転移点の上昇を抑えられ、且つ屈折率の低下を抑えられる。 On the other hand, when the content of SiO 2 component below 15.0%, suppressed an increase in the glass transition point, and is suppressed to decrease the refractive index. 従って、SiO 成分の含有量は、好ましくは15.0%、より好ましくは12.0%、さらに好ましくは10.0%、さらに好ましくは7.8%を上限とする。 Therefore, the content of SiO 2 component is preferably 15.0%, more preferably 12.0 percent, more preferably 10.0%, more preferably 7.8 percent limit.
SiO 成分は、原料としてSiO 、K SiF 、Na SiF 等を用いることができる。 SiO 2 component can be used SiO 2, K 2 SiF 6, Na 2 SiF 6 , etc. as a raw material.

ZrO 成分は、0%超含有する場合に、ガラスの屈折率及びアッベ数を高められ、且つ耐失透性を向上できる任意成分である。 ZrO 2 component, when 0% ultra-containing, elevated refractive index of the glass and the Abbe number, which is an optional component that can and improving the devitrification resistance. 従って、ZrO 成分の含有量を、好ましくは0%超、より好ましくは0.1%超、さらに好ましくは0.3%超としてもよい。 Accordingly, the content of the ZrO 2 component is preferably 0 percent, more preferably from 0.1%, even more preferably may be higher than 0.3%.
一方で、ZrO 成分の含有量を10.0%以下にすることで、ZrO 成分の過剰な含有による失透を低減できる。 On the other hand, when the content of the ZrO 2 component to 10.0% or less, can be reduced devitrification due to excessive content of the ZrO 2 component. 従って、ZrO 成分の含有量は、好ましくは10.0%以下、より好ましくは8.0%以下、さらに好ましくは6.0%未満、さらに好ましくは5.0%未満とする。 Therefore, the content of the ZrO 2 component is preferably 10.0% or less, more preferably 8.0% or less, more preferably less than 6.0%, more preferably less than 5.0%.
ZrO 成分は、原料としてZrO 、ZrF 等を用いることができる。 ZrO 2 component can be used ZrO 2, ZrF 4, etc. as a raw material.

ZnO成分は、0%超含有する場合に、ガラス転移点を低くでき、且つ化学的耐久性を改善できる任意成分である。 ZnO component, when 0% content exceeds the glass transition point can be lowered, which is an optional component that can and improve the chemical durability. 従って、ZnO成分の含有量は、好ましくは5.0%、より好ましくは6.0%、さらに好ましくは11.0%、さらに好ましくは17.0%、さらに好ましくは20.8%を下限としてもよい。 Therefore, the content of ZnO component is preferably 5.0%, more preferably 6.0%, more preferably 11.0%, more preferably 17.0%, more preferably lower limit of 20.8% it may be.
一方で、ZnO成分の含有量を40.0%以下にすることで、液相温度を低くでき、且つ、ガラス転移点の必要以上の低下による失透を低減できる。 On the other hand, when the content of ZnO component below 40.0%, can be lowered liquidus temperature, and can reduce the devitrification due to excessive decrease of the glass transition point. 従って、ZnO成分の含有量は、好ましくは40.0%、より好ましくは35.0%、さらに好ましくは33.0%、さらに好ましくは30.0%、さらに好ましくは26.0%を上限とする。 Therefore, the content of ZnO component is preferably 40.0%, more preferably 35.0%, more preferably 33.0%, more preferably 30.0%, more preferably the upper limit of the 26.0% to.
ZnO成分は、原料としてZnO、ZnF 等を用いることができる。 ZnO component may be used ZnO, the ZnF 2, etc. as raw materials.

Li O成分は、0%超含有する場合に、ガラス転移点を低くできる任意成分である。 Li 2 O component, when ultra containing 0%, which is an optional component that can be lowered glass transition temperature.
一方で、Li O成分の含有量を10.0%以下にすることで、ガラスの液相温度を下げて失透を低減でき、化学的耐久性を高められる。 On the other hand, by the content of Li 2 O component to 10.0% or less, to lower the liquidus temperature of the glass can be reduced devitrification is enhanced chemical durability. 従って、Li O成分の含有量は、好ましくは10.0%以下、より好ましくは5.0%以下、さらに好ましくは3.0%以下、さらに好ましくは1.0%未満とする。 Therefore, the content of Li 2 O component is preferably 10.0% or less, more preferably 5.0% or less, more preferably 3.0% or less, more preferably less than 1.0%.
Li O成分は、原料としてLi CO 、LiNO 、Li CO 等を用いることができる。 Li 2 O component, it is possible to use Li 2 CO 3, LiNO 3, Li 2 CO 3 or the like as a raw material.

Na O成分及びK O成分は、0%超含有する場合に、ガラスの熔融性を改善でき、ガラス転移点を低くでき、且つ耐失透性を高められる任意成分である。 Na 2 O component and K 2 O component, when ultra containing 0%, can improve meltability of the glass, the glass transition point can be lowered, and an optional component that enhances devitrification resistance.
一方で、Na O成分の含有量を15.0%以下にし、及び/又は、K O成分の含有量を10.0%以下にすることで、ガラスの屈折率を低下し難くし、且つガラスの失透を低減できる。 On the other hand, to the content of Na 2 O component below 15.0%, and / or by the content of K 2 O component to 10.0% or less, and hardly lower the refractive index of the glass, and it is possible to reduce the devitrification of the glass. 従って、Na O成分の含有量は、好ましくは15.0%、より好ましくは10.0%、さらに好ましくは5.0%、さらに好ましくは3.0%を上限とする。 Therefore, the content of Na 2 O component is preferably 15.0%, more preferably 10.0%, more preferably 5.0%, more preferably the upper limit of 3.0%. また、K O成分の含有量は、それぞれ好ましくは10.0%、より好ましく5.0%、さらに好ましくは3.0%を上限とする。 Further, the content of K 2 O component is preferably less than 10.0%, more preferably 5.0%, more preferably the upper limit of 3.0%.
Na O成分及びK O成分は、原料としてNa CO 、NaNO 、NaF、Na SiF 、K CO 、KNO 、KF、KHF 、K SiF 等を用いることができる。 Na 2 O component and K 2 O component, Na 2 CO 3 as a raw material, NaNO 3, NaF, Na 2 SiF 6, K 2 CO 3, KNO 3, KF, be used KHF 2, K 2 SiF 6 such it can.

Li O成分の含有量の2倍と、及びZnO成分の含有量との合計値は、5.0%以上45.0%以下が好ましい。 Twice and the Li 2 O content components, and the sum of the content of ZnO component is preferably not more than 45.0% to 5.0%.
この合計値を5.0%以上にすることで、よりガラス転移点が高く、且つ化学的耐久性の高い光学ガラスを得易くできる。 By this sum to 5.0% or higher, it can be more glass transition point is high, and easy to obtain a high optical glass in chemical durability. 従って、モル和(ZnO+2×Li O)は、好ましくは5.0%、より好ましくは10.0%、さらに好ましくは15.0%、さらに好ましくは19.0%、さらに好ましくは20.0%を下限とする。 Accordingly, the molar sum (ZnO + 2 × Li 2 O ) is preferably 5.0%, more preferably 10.0%, more preferably 15.0%, more preferably 19.0%, more preferably 20.0 % of the lower limit.
一方で、この合計値を45.0%以下にすることで、ガラスの屈折率及びアッベ数を低下し難くできる。 On the other hand, by the total value below 45.0%, it is difficult to lower the refractive index and Abbe number of the glass. 従って、モル和(ZnO+2×Li O)は、好ましくは45.0%、より好ましくは40.0%、さらに好ましくは35.0%、さらに好ましくは30.0%、さらに好ましくは25.0%を上限とする。 Accordingly, the molar sum (ZnO + 2 × Li 2 O ) is preferably 45.0%, more preferably 40.0%, more preferably 35.0%, more preferably 30.0%, more preferably 25.0 % of the upper limit.

Rn O成分(式中、RnはLi、Na、Kからなる群より選択される1種以上)の含有量の和(モル和)は、20.0%以下が好ましい。 Rn 2 O component (wherein, Rn is Li, Na, 1 or more selected from the group consisting of K) the sum of the content of (mole sum) is preferably 20.0% or less. これにより、ガラスの屈折率を低下し難くし、且つガラスの失透を低減できる。 Thus, it is difficult to lower the refractive index of the glass, and reduces the devitrification of the glass. 従って、Rn O成分のモル和は、好ましくは20.0%、より好ましくは10.0%、さらに好ましくは6.0%、さらに好ましくは3.5%を上限とし、さらに好ましくは2.0%未満とする。 Accordingly, the molar sum of Rn 2 O component is preferably 20.0%, more preferably 10.0%, more preferably 6.0%, more preferably to a maximum of 3.5%, more preferably 2. to be less than 0%.

MgO成分、CaO成分、SrO成分及びBaO成分は、0%超含有する場合に、ガラスの屈折率や熔融性、耐失透性を調整できる任意成分である。 MgO component, CaO component, SrO component and BaO component, when ultra containing 0%, which is an optional component which can adjust refractive index and meltability of the glass, the devitrification resistance.
一方で、MgO成分、CaO成分、SrO成分及びBaO成分の各々の含有量を10.0%以下にすることで、所望の屈折率を得易くし、且つこれらの成分の過剰な含有によるガラスの失透をできる。 On the other hand, MgO component, CaO component, the content of each of SrO component and BaO components by 10.0% or less, and easy to obtain a desired refractive index and the glass due to excessive content of the components possible devitrification. 従って、MgO成分、CaO成分、SrO成分及びBaO成分の各々の含有量は、好ましくは10.0%、より好ましくは5.0%、さらに好ましくは3.0%を上限とする。 Therefore, MgO component, CaO component, the content of each of SrO component and BaO component is preferably 10.0%, more preferably 5.0%, more preferably the upper limit of 3.0%.
MgO成分、CaO成分、SrO成分及びBaO成分は、原料としてMgCO 、MgF 、CaCO 、CaF 、Sr(NO 、SrF 、BaCO 、Ba(NO 、BaF 等を用いることができる。 MgO component, CaO component, SrO component and BaO components, MgCO 3 as raw materials, MgF 2, CaCO 3, CaF 2, Sr (NO 3) 2, SrF 2, BaCO 3, Ba (NO 3) 2, BaF 2 and the like it can be used.

RO成分(式中、RはMg、Ca、Sr、Baからなる群より選択される1種以上)の含有量の和(モル和)は、10.0%以下が好ましい。 RO component (wherein, R Mg, Ca, Sr, 1 or more selected from the group consisting of Ba) the sum of the content of (mole sum) is preferably not more than 10.0%. これにより、所望の高屈折率を得易くできる。 This allows easier to obtain the desired high refractive index. 従って、RO成分のモル和は、好ましくは10.0%、より好ましくは5.0%、さらに好ましくは3.0%を上限とし、さらに好ましくは1.0%未満とする。 Accordingly, the molar sum of the RO component is preferably 10.0%, more preferably 5.0%, more preferably to a maximum of 3.0%, more preferably less than 1.0%.

成分は、0%超含有する場合に、ガラスの液相温度を下げて耐失透性を高められる任意成分である。 P 2 O 5 component, when 0% ultra-containing, which is an optional component that enhances the devitrification resistance by decreasing the liquidus temperature of the glass.
一方で、P 成分の含有量を10.0%以下にすることで、ガラスの化学的耐久性、特に耐水性の低下を抑えられる。 On the other hand, when the content of P 2 O 5 component to 10.0% or less, the chemical durability of the glass, in particular suppressing a decrease in water resistance. 従って、P 成分の含有量は、好ましくは10.0%、より好ましくは5.0%、さらに好ましくは3.0%を上限とする。 Accordingly, the content of P 2 O 5 component is preferably 10.0%, more preferably 5.0%, more preferably the upper limit of 3.0%.
成分は、原料としてAl(PO 、Ca(PO 、Ba(PO 、BPO 、H PO 等を用いることができる。 P 2 O 5 component, Al (PO 3) as the starting material 3, Ca (PO 3) 2 , Ba (PO 3) 2, can be used BPO 4, H 3 PO 4 and the like.

GeO 成分は、0%超含有する場合に、ガラスの屈折率を高められ、且つ耐失透性を向上できる任意成分である。 GeO 2 component, when ultra containing 0%, increased the refractive index of the glass, which is an optional component that can and improving the devitrification resistance.
しかしながら、GeO は原料価格が高いため、その含有量が多いと生産コストが高くなるため、Gd 成分やTa 成分等を低減することによる効果が減殺される。 However, GeO 2 has a high raw material prices, since the content of the production cost is increased more, the effect of reducing the Gd 2 O 3 component and the Ta 2 O 5 component or the like is diminished. 従って、GeO 成分の含有量は、好ましくは10.0%、より好ましくは5.0%、さらに好ましくは3.0%、さらに好ましくは1.0%、さらに好ましくは0.1%を上限とする。 Therefore, the content of GeO 2 component is preferably 10.0%, more preferably 5.0%, more preferably 3.0%, more preferably 1.0%, more preferably up to 0.1% to. 材料コストをより低減させる観点では、GeO 成分を含有しなくてもよい。 From the viewpoint of further reducing the material cost may not contain GeO 2 component.
GeO 成分は、原料としてGeO 等を用いることができる。 GeO 2 component can be used GeO 2 or the like as a raw material.

Al 成分及びGa 成分は、0%超含有する場合に、ガラスの化学的耐久性を向上でき、且つ熔融ガラスの耐失透性を向上できる任意成分である。 Al 2 O 3 component and Ga 2 O 3 component, when ultra containing 0%, can improve the chemical durability of the glass, which is an optional component that can and improving the devitrification resistance of the glass melt.
一方で、Al 成分及びGa 成分の各々の含有量を15.0%以下にすることで、ガラスの液相温度を下げて耐失透性を高められる。 On the other hand, when the content of each of Al 2 O 3 component and Ga 2 O 3 component to 15.0% increased resistance to devitrification and lower the liquidus temperature of the glass. 従って、Al 成分及びGa 成分の各々の含有量は、好ましくは15.0%、より好ましくは10.0%、さらに好ましくは5.0%、さらに好ましくは3.0%を上限とする。 Therefore, the content of each of Al 2 O 3 component and Ga 2 O 3 component is preferably 15.0%, more preferably 10.0%, more preferably 5.0%, more preferably 3.0% It is referred to as an upper limit.
Al 成分及びGa 成分は、原料としてAl 、Al(OH) 、AlF 、Ga 、Ga(OH) 等を用いることができる。 Al 2 O 3 component and Ga 2 O 3 component can be used for Al 2 O 3 raw material, Al (OH) 3, AlF 3, Ga 2 O 3, Ga (OH) 3 and the like.

TiO 成分は、0%超含有する場合に、ガラスの屈折率及びアッベ数を高められ、且つガラスの液相温度を低くすることで耐失透性を高められる任意成分である。 TiO 2 component, when ultra containing 0%, increased refractive index of the glass and the Abbe number, which is an optional component that enhances devitrification resistance by and lowering the liquidus temperature of the glass.
一方で、TiO 成分の含有量を20.0%以下にすることで、TiO 成分の過剰な含有による失透を低減でき、ガラスの可視光(特に波長500nm以下)に対する透過率の低下を抑えられる。 On the other hand, when the content of TiO 2 component below 20.0%, it is possible to reduce the devitrification due to excessive content of the TiO 2 component, the decrease in transmittance of the glass in the visible light (in particular a wavelength of 500nm or less) It is suppressed. 従って、TiO 成分の含有量は、好ましくは20.0%、より好ましくは15.0%、さらに好ましくは12.0%、さらに好ましくは10.0%、さらに好ましくは5.0%、さらに好ましくは1.0%を上限とする。 Therefore, the content of TiO 2 component is preferably 20.0%, more preferably 15.0%, more preferably 12.0%, more preferably 10.0%, more preferably 5.0%, further preferably the upper limit of 1.0%.
TiO 成分は、原料としてTiO 等を用いることができる。 TiO 2 component can be used such as TiO 2 as a raw material.

Nb 成分は、0%超含有する場合に、ガラスの屈折率を高めてアッベ数を小さくでき、且つガラスの液相温度を低くすることで耐失透性を高められる任意成分である。 Nb 2 O 5 component, when ultra containing 0%, increasing the refractive index of the glass can be reduced Abbe number, is any component enhances devitrification resistance by and lowering the liquidus temperature of the glass .
一方で、Nb 成分の含有量を10.0%以下にすることで、Nb 成分の過剰な含有による失透を低減でき、且つ、ガラスの可視光(特に波長500nm以下)に対する透過率の低下を抑えられる。 On the other hand, by making the content of Nb 2 O 5 component to 10.0% or less, it is possible to reduce the devitrification due to excessive content of Nb 2 O 5 component, and a glass of visible light (hereinafter, especially a wavelength of 500 nm) suppress the decrease in transmittance for. 従って、Nb 成分の含有量は、好ましくは10.0%、より好ましくは5.0%、さらに好ましくは3.0%を上限とする。 Therefore, the content of Nb 2 O 5 component is preferably 10.0%, more preferably 5.0%, more preferably the upper limit of 3.0%.
Nb 成分は、原料としてNb 等を用いることができる。 Nb 2 O 5 component can be used Nb 2 O 5 or the like as a raw material.

WO 成分は、0%超含有する場合に、他の高屈折率成分によるガラスの着色を低減しながら、屈折率を高め、ガラス転移点を低くでき、且つガラスの耐失透性を高められる任意成分である。 WO 3 component, when 0% ultra-containing, while reducing the coloration of the glass due to other high refractive index components, increasing the refractive index, the glass transition temperature can be lowered, is and enhanced resistance to devitrification of the glass it is an optional component.
一方で、WO 成分の含有量を10.0%以下にすることで、WO 成分によるガラスの着色を低減して可視光透過率を高められる。 On the other hand, when the content of WO 3 ingredient 10.0% or less, increased visible light transmittance to reduce the coloration of the glass due WO 3 components. 従って、WO 成分の含有量は、好ましくは10.0%、より好ましくは7.0%、さらに好ましくは5.0%を上限とする。 Therefore, the content of WO 3 component is preferably 10.0%, more preferably 7.0%, more preferably the upper limit of 5.0%.
WO 成分は、原料としてWO 等を用いることができる。 WO 3 components, it is possible to use WO 3 or the like as a raw material.

Bi 成分は、0%超含有する場合に、屈折率を高められ、且つガラス転移点を下げられる任意成分である。 Bi 2 O 3 component, when 0% ultra-containing, elevated refractive index, and is an optional component that is lowering the glass transition point.
一方で、Bi 成分の含有量を15.0%以下にすることで、ガラスの液相温度を下げて耐失透性を高められる。 On the other hand, by the content of Bi 2 O 3 component to 15.0% increased resistance to devitrification and lower the liquidus temperature of the glass. 従って、Bi 成分の含有量は、好ましくは15.0%を上限とし、より好ましくは10.0%未満、さらに好ましくは5.0%未満、さらに好ましくは3.0%未満とする。 Therefore, the content of Bi 2 O 3 component is preferably capped at 15.0%, more preferably less than 10.0%, more preferably less than 5.0%, more preferably less than 3.0% .
Bi 成分は、原料としてBi 等を用いることができる。 Bi 2 O 3 component can be used Bi 2 O 3 and the like as raw materials.

TeO 成分は、0%超含有する場合に、屈折率を高められ、且つガラス転移点を下げられる任意成分である。 TeO 2 component, when 0% ultra-containing, elevated refractive index, and is an optional component that is lowering the glass transition point.
一方で、TeO は白金製の坩堝や、熔融ガラスと接する部分が白金で形成されている熔融槽でガラス原料を熔融する際、白金と合金化しうる問題がある。 On the other hand, TeO 2 is when melting the glass raw material in melting tank or platinum crucible, the portion in contact with the molten glass are made of platinum, there is a problem that can be platinum alloyed. 従って、TeO 成分の含有量は、好ましくは15.0%を上限とし、より好ましくは10.0%未満、さらに好ましくは5.0%未満、さらに好ましくは3.0%未満とする。 Therefore, the content of TeO 2 component is preferably capped at 15.0%, more preferably less than 10.0%, more preferably less than 5.0%, more preferably less than 3.0%.
TeO 成分は、原料としてTeO 等を用いることができる。 TeO 2 component can be used TeO 2 or the like as a raw material.

SnO 成分は、0%超含有する場合に、熔融ガラスの酸化を低減して清澄し、且つガラスの可視光透過率を高められる任意成分である。 SnO 2 component, when ultra containing 0%, clarified by reducing the oxidation of the molten glass, and is an optional component that enhances the visible light transmittance of the glass.
一方で、SnO 成分の含有量を3.0%以下にすることで、熔融ガラスの還元によるガラスの着色や、ガラスの失透を低減できる。 On the other hand, when the content of SnO 2 component to 3.0% or less, coloring and the glass by reduction of the glass melt can be reduced devitrification of the glass. また、SnO 成分と熔解設備(特にPt等の貴金属)の合金化が低減されるため、熔解設備の長寿命化を図れる。 Further, since the alloying of SnO 2 component and melting equipment (especially noble metal such Pt) is reduced, thereby the life of the melting equipment. 従って、SnO 成分の含有量は、好ましくは3.0%以下、より好ましくは1.0%以下、さらに好ましくは0.5%未満とする。 Therefore, the content of SnO 2 component is preferably 3.0% or less, more preferably 1.0% or less, and more preferably less than 0.5%.
SnO 成分は、原料としてSnO、SnO 、SnF 、SnF 等を用いることができる。 SnO 2 component may be used SnO, a SnO 2, SnF 2, SnF 4, etc. as a raw material.

Sb 成分は、0%超含有する場合に、熔融ガラスを脱泡できる任意成分である。 Sb 2 O 3 component, when ultra containing 0%, which is an optional component that the molten glass can degassing.
一方で、Sb 量が多すぎると、可視光領域の短波長領域における透過率が悪くなる。 On the other hand, when Sb 2 O 3 content is too high, the transmittance in the short wavelength region of the visible light region is deteriorated. 従って、Sb 成分の含有量は、好ましくは1.0%、より好ましくは0.7%、さらに好ましくは0.5%を上限とする。 Therefore, the content of Sb 2 O 3 component is preferably 1.0%, more preferably 0.7%, more preferably the upper limit of 0.5%.
Sb 成分は、原料としてSb 、Sb 、Na Sb ・5H O等を用いることができる。 Sb 2 O 3 component can be used Sb 2 O 3, Sb 2 O 5, Na 2 H 2 Sb 2 O 7 · 5H 2 O and the like as raw materials.

なお、ガラスを清澄し脱泡する成分は、上記のSb 成分に限定されるものではなく、ガラス製造の分野における公知の清澄剤、脱泡剤或いはそれらの組み合わせを用いることができる。 Incidentally, components defoamed fining glass is not limited to the above Sb 2 O 3 component, a known refining agents in the field of glass production, it is possible to use a defoamer or a combination thereof.

F成分は、0%超含有する場合に、ガラスのアッベ数を高めつつ、ガラス転移点を低くし、且つ耐失透性を向上できる任意成分である。 F component, when ultra containing 0%, while increasing the Abbe number of the glass, the glass transition point lower, which is an optional component that can and improving the devitrification resistance.
しかし、F成分を含有すると、溶融ガラスからのF成分の揮発量が多くなるため、安定した光学恒数が得られ難くなり、均質なガラスが得られ難くなる。 However, when the content of the F component, since the greater the amount of volatilization F components from the molten glass, a stable hardly optical constants can be obtained, hardly homogeneous glass can not be obtained.
従って、F成分の含有量、すなわち上述した各金属元素の1種又は2種以上の酸化物の一部又は全部と置換した弗化物のFとしての合計量は、好ましくは15.0%、より好ましくは10.0%、さらに好ましくは5.0%を上限とし、最も好ましくは含有しない。 Therefore, the content of F component, i.e. the total amount of the F of one or more part or all the substituted fluorides oxides of the respective metal elements described above, preferably 15.0%, more preferably 10.0%, more preferably to a maximum of 5.0%, and most preferably not contained.
F成分は、原料として例えばZrF 、AlF 、NaF、CaF 等を用いることで、ガラス内に含有することができる。 F component, for example, as a raw material ZrF 4, AlF 3, NaF, by using CaF 2, etc., can be contained in the glass.

<含有すべきでない成分について> <For the components that should not be content>
次に、本発明の光学ガラスに含有すべきでない成分、及び含有することが好ましくない成分について説明する。 Next, ingredients should not contain the optical glass of the present invention, and it is described undesirable components contained.

他の成分を本願発明のガラスの特性を損なわない範囲で必要に応じ、添加することができる。 Optionally other components within a range not to impair the properties of the glass of the present invention, it can be added. ただし、Ti、Zr、Nb、W、La、Gd、Y、Yb、Luを除く、V、Cr、Mn、Fe、Co、Ni、Cu、Ag及びMo等の各遷移金属成分は、それぞれを単独又は複合して少量含有した場合でもガラスが着色し、可視域の特定の波長に吸収を生じる性質があるため、特に可視領域の波長を使用する光学ガラスにおいては、実質的に含まないことが好ましい。 However, Ti, Zr, Nb, W, La, Gd, Y, Yb, except Lu, V, Cr, Mn, Fe, Co, Ni, Cu, each transition metal components such as Ag and Mo alone respectively or glass is colored even when containing a small amount in combination, because the property of causing absorption in a specific wavelength in the visible range, in the optical glass used, in particular the wavelength of the visible region, it is preferably substantially free .

また、PbO等の鉛化合物及びAs 等の砒素化合物は、環境負荷が高い成分であるため、実質的に含有しないこと、すなわち、不可避な混入を除いて一切含有しないことが望ましい。 Further, lead compounds and As 2 O 3 or the like arsenic compound such as PbO, because environmental load is highly components, it does not substantially contained, i.e., it is desirable not to contain any except inevitable contamination.

さらに、Th、Cd、Tl、Os、Be、及びSeの各成分は、近年有害な化学物資として使用を控える傾向にあり、ガラスの製造工程のみならず、加工工程、及び製品化後の処分に至るまで環境対策上の措置が必要とされる。 Moreover, Th, Cd, Tl, Os, Be, and each component of Se tends to refrain from recently used as harmful chemical substances, not only the manufacturing process of the glass, processing steps, and the disposition of the product of measures on environmental measures until there is a need. 従って、環境上の影響を重視する場合には、これらを実質的に含有しないことが好ましい。 Accordingly, when importance is attached to environmental impact, it is preferred not to contain these substantially.

本発明のガラス組成物は、その組成が酸化物換算組成のガラス全物質量に対するモル%で表されているため直接的に質量%の記載に表せるものではないが、本発明において要求される諸特性を満たすガラス組成物中に存在する各成分の質量%表示による組成は、酸化物換算組成で概ね以下の値をとる。 The glass composition of the present invention, various in composition but not expressed directly in mass% according because they are expressed in mole% with respect to the glass the total amount of substance of the oxide composition in terms of, required in the present invention composition by weight percentages of each component present in the glass composition satisfying the properties, taking generally following values ​​in terms of oxide composition.
成分 15.0〜35.0質量%、 B 2 O 3 component from 15.0 to 35.0 wt%,
La 成分 25.0〜50.0質量% La 2 O 3 component from 25.0 to 50.0 wt%
Gd 成分 0〜20.0質量% Gd 2 O 3 component 0 to 20.0 wt%
Ta 成分 0〜15.0質量% Ta 2 O 5 component from 0 to 15.0% by weight
成分 0〜25.0質量% Y 2 O 3 component from 0 to 25.0% by weight
Yb 成分 0〜25.0質量% Yb 2 O 3 component from 0 to 25.0% by weight
SiO 成分 0〜8.0質量% SiO 2 component from 0 to 8.0 wt%
ZrO 成分 0〜10.0質量% ZrO 2 component 0 to 10.0% by weight
ZnO成分 0〜25.0質量% ZnO component from 0 to 25.0% by weight
Li O成分 0〜3.0質量% Li 2 O components 0 to 3.0 wt%
Na O成分 0〜8.0質量% Na 2 O component from 0 to 8.0 wt%
O成分 0〜8.0質量% K 2 O component from 0 to 8.0 wt%
MgO成分 0〜3.0質量% MgO component 0-3.0 wt%
CaO成分 0〜5.0質量% CaO components 0 to 5.0 wt%
SrO成分 0〜8.0質量% SrO component from 0 to 8.0 wt%
BaO成分 0〜10.0質量% BaO component 0 to 10.0 wt%
成分 0〜10.0質量% P 2 O 5 component 0 to 10.0% by weight
GeO 成分 0〜8.0質量% GeO 2 component from 0 to 8.0 wt%
Al 成分 0〜10.0質量% Al 2 O 3 component 0 to 10.0 wt%
Ga 成分 0〜20.0質量% Ga 2 O 3 component 0 to 20.0 wt%
TiO 成分 0〜10.0質量% TiO 2 component 0 to 10.0% by weight
Nb 成分 0〜20.0質量% Nb 2 O 5 component 0 to 20.0% by weight
WO 成分 0〜15.0質量% WO 3 components from 0 to 15.0% by weight
Bi 成分 0〜35.0質量% Bi 2 O 3 component from 0 to 35.0% by weight
TeO 成分 0〜15.0質量% TeO 2 component from 0 to 15.0% by weight
SnO 成分 0〜3.0質量% SnO 2 component 0-3.0 wt%
Sb 成分 0〜3.0質量% Sb 2 O 3 component 0-3.0 wt%
並びに、上記各金属元素の1種又は2種以上の酸化物の一部又は全部と置換した弗化物のFとしての合計量 0〜5.0質量% And, the total amount from 0 to 5.0 wt% as F for one or more part or all of the oxide of substituted fluorides of the respective metal elements

[製造方法] [Production method]
本発明の光学ガラスは、例えば以下のように作製される。 The optical glass of the present invention, for example, is produced as follows. すなわち、上記原料を各成分が所定の含有量の範囲内になるように均一に混合し、作製した混合物を白金坩堝に投入し、ガラス組成の熔融難易度に応じて電気炉で1100〜1500℃の温度範囲で2〜5時間熔融して攪拌均質化した後、適当な温度に下げてから金型に鋳込み、徐冷することにより作製される。 That is, the raw material components were mixed uniformly to be within a predetermined range of the content, the mixture prepared was put into a platinum crucible, from 1100 to 1,500 ° C. in an electric furnace in accordance with the melting difficulty of the glass composition after stirring homogenized melted 2-5 hours at a temperature range of, cast into a mold was lowered to a suitable temperature, it is prepared by slow cooling.

[物性] [Properties]
本発明の光学ガラスは、高屈折率及び高アッベ数(低分散)を有することが好ましい。 The optical glass of the present invention preferably has a high refractive index and high Abbe number (low dispersion). 特に、本発明の光学ガラスの屈折率(n )は、好ましくは1.70、より好ましくは1.71、さらに好ましくは1.73を下限とする。 In particular, the refractive index of the optical glass of the present invention (n d) is preferably 1.70, more preferably 1.71, more preferably the lower limit 1.73. この屈折率(n )は、好ましくは1.85、より好ましくは1.83、さらに好ましくは1.81、さらに好ましくは1.80を上限としてもよい。 The refractive index (n d) is preferably 1.85, more preferably 1.83, more preferably 1.81, more preferably be a maximum of 1.80. また、本発明の光学ガラスのアッベ数(ν )は、好ましくは42、より好ましくは43、さらに好ましくは45を下限とする。 The Abbe number of the optical glass of the present invention ([nu d) is preferably 42, more preferably 43, more preferably the lower limit 45. このアッベ数(ν )は、好ましくは60、より好ましくは58、さらに好ましくは55を上限とする。 The Abbe number ([nu d) is preferably 60, more preferably 58, more preferably an upper limit of 55.
このような高屈折率を有することで、光学素子の薄型化を図っても大きな光の屈折量を得ることができる。 By having such a high refractive index, it can also work to thinning of the optical element to obtain the amount of refraction of greater light. また、このような低分散を有することで、単レンズであっても光の波長による焦点のずれ(色収差)が小さくなる。 In addition, by having such a low dispersion may be a single lens having a focal due to the wavelength of the light shift (chromatic aberration) becomes smaller. 加えて、このような低分散を有することで、例えば高分散(低いアッベ数)を有する光学素子と組み合わせた場合に、高い結像特性等を図ることができる。 In addition, by having such a low dispersion, when combined with optical elements having, for example, high dispersion (low Abbe number), it is possible to achieve high imaging characteristics.
従って、本発明の光学ガラスは、光学設計上有用であり、特に高い結像特性等を図りながらも、光学系の小型化を図ることができ、光学設計の自由度を広げることができる。 Therefore, the optical glass of the present invention are useful in optical design, while achieving particularly high imaging characteristics, it is possible to reduce the size of the optical system, it is possible to increase the degree of freedom of the optical design.

本発明の光学ガラスは、可視光透過率、特に可視光のうち短波長側の光の透過率が高く、それにより着色が少ないことが好ましい。 The optical glass of the present invention, the visible light transmittance, particularly the light transmittance on the short wavelength side is higher among visible light, whereby it is preferably less coloring.
特に、本発明の光学ガラスは、ガラスの透過率で表すと、厚み10mmのサンプルで分光透過率80%を示す波長(λ 80 )は、好ましくは500nm、より好ましくは450nm、さらに好ましくは420nmを上限とする。 In particular, the optical glass of the present invention, expressed in transmittance of the glass, the wavelength showing 80% spectral transmittance in the thickness of the sample 10 mm (lambda 80) is preferably 500 nm, more preferably 450 nm, further preferably 420nm the upper limit.
また、本発明の光学ガラスにおける、厚み10mmのサンプルで分光透過率5%を示す最も短い波長(λ )は、好ましくは400nm、より好ましくは380nm、さらに好ましくは360nm、さらに好ましくは340nmを上限とする。 Further, in the optical glass of the present invention, the shortest wavelength showing a 5% spectral transmittance in the thickness of the sample 10 mm (lambda 5) is preferably 400 nm, more preferably 380 nm, more preferably 360 nm, more preferably up to 340nm to.
これらにより、ガラスの吸収端が紫外領域又はその近傍になり、可視光に対するガラスの透明性が高められるため、この光学ガラスを、レンズ等の光を透過させる光学素子に好ましく用いることができる。 These, the absorption edge of the glass is in the ultraviolet region or the vicinity thereof, since the transparency of the glass to visible light is increased, the optical glass can be preferably used in the optical element for transmitting light of a lens or the like.

本発明の光学ガラスは、耐失透性が高いこと、より具体的には、低い液相温度を有することが好ましい。 The optical glass of the present invention is a high devitrification resistance, and more specifically, preferably has a low liquidus temperature. すなわち、本発明の光学ガラスの液相温度は、好ましくは1100℃、より好ましくは1080℃、さらに好ましくは1060℃を上限とする。 That is, the liquidus temperature of the optical glass of the present invention is preferably 1100 ° C., more preferably 1080 ° C., more preferably an upper limit of 1060 ° C.. これにより、より低い温度で熔融ガラスを流出しても、作製されたガラスの結晶化が低減されるため、熔融状態からガラスを形成したときの失透を低減でき、ガラスを用いた光学素子の光学特性への影響を低減できる。 Thus, even if the outflow of molten glass at lower temperatures, the crystallization of the glasses produced is reduced, it is possible to reduce the devitrification when forming the glass from a molten state, of the optical element using a glass it is possible to reduce the influence of the optical characteristics. また、プリフォーム材を安定生産できる温度の範囲が広くなるため、ガラスの熔解温度を低くしてもプリフォーム材を形成でき、プリフォーム材の形成時に消費するエネルギーを抑えられる。 Further, since the range of temperatures that can stably produce the preform material becomes wider, even by lowering the melting temperature of the glass can be formed preform material is suppressed energy consumed during the formation of the preform material. 一方、本発明の光学ガラスの液相温度の下限は特に限定しないが、本発明によって得られるガラスの液相温度は、概ね800℃以上、具体的には850℃以上、さらに具体的には900℃以上であることが多い。 On the other hand, the lower limit of the liquidus temperature of the optical glass of the present invention is not particularly limited, the liquidus temperature of the glass obtained by the present invention, generally 800 ° C. or higher, specifically 850 ° C. or higher, more specifically 900 ℃ often or more. なお、本明細書中における「液相温度」とは、50mlの容量の白金製坩堝に30ccのカレット状のガラス試料を白金坩堝に入れて1250℃で完全に熔融状態にし、所定の温度まで降温して12時間保持し、炉外に取り出して冷却した後直ちにガラス表面及びガラス中の結晶の有無を観察したときに、結晶が認められない一番低い温度を表す。 Note that the "liquidus temperature" in this specification and the glass sample cullet form of 30cc platinum crucible volume of 50ml fully molten state put 1250 ° C. in a platinum crucible and cooled to a predetermined temperature and then held for 12 hours, when observed immediately whether crystals of the glass surface and the glass after cooling removed out of the furnace, represents the lowest temperature at which no crystal was observed. ここで降温する際の所定の温度は、1180℃〜800℃の間の10℃刻みの温度である。 Predetermined temperature during cooling here is the temperature of 10 ° C. increments between 1180 ° C. to 800 ° C..

本発明の光学ガラスは、580℃超630℃以下のガラス転移点(Tg)を有することが好ましい。 The optical glass of the present invention preferably have 580 ° C. Ultra 630 ° C. below the glass transition point (Tg).
特に、本願発明のような高屈折率低分散の光学ガラスでは、光学ガラスが580℃超のガラス転移点を有することで結晶化が起こり難くなるため、プレス成形時の失透を低減でき、これによりプレス成形に好適なガラスを得られる。 In particular, the high refractive index and low dispersion optical glass, such as in the present invention, since the optical glass crystallization is unlikely to occur by having a glass transition point of 580 ° C. greater, can be reduced devitrification during press molding, which obtain a glass suitable for press molding by. 特に、屈折率が高くアッベ数の大きなガラスであるほど、ガラスの結晶化が起こり易い傾向があるため、ガラス転移点を580℃超の温度範囲にすることによる効果は顕著である。 In particular, as the refractive index is a large glass of high Abbe's number, there is a tendency to occur crystallized glass, the effect due to the glass transition temperature range of 580 ° C. greater is significant. 従って、本発明の光学ガラスのガラス転移点は、好ましくは580℃超、より好ましくは585℃超、さらに好ましくは590℃超とする。 Accordingly, the glass transition point of the optical glass of the present invention is preferably 580 ° C., more preferably above 585 ° C. greater, more preferably to 590 ° C. greater.
一方で、光学ガラスが630℃以下のガラス転移点を有することで、ガラスがより低い温度で軟化するため、より低い温度でガラスをプレス成形し易くできる。 On the other hand, since the optical glass has a glass transition point of 630 ° C. or less, the glass is softened at a lower temperature, glass can be easily press-molded at a lower temperature. また、プレス成形に用いる金型の酸化を低減して金型の長寿命化を図ることもできる。 Further, it is also possible to extend the life of the mold to reduce the oxidation of the mold used in press molding. 従って、本発明の光学ガラスのガラス転移点は、好ましくは630℃、より好ましくは628℃、さらに好ましくは625℃を上限とする。 Accordingly, the glass transition point of the optical glass of the present invention is preferably 630 ° C., more preferably 628 ° C., more preferably an upper limit of 625 ° C..
なお、ガラス転移点が580℃超であっても、例えば特開2007−186384号公に示すような成形機や金型等を用いることで、プレス用型の表面へのダメージを低減でき、型材の耐久性を高めることが可能なため、580℃超のガラス転移点を有する光学ガラスの精密プレス成形は、一般に行われるものである。 Even the glass transition point of 580 ° C. greater, for example, Japanese by using 2007-186384 Patent molding machine and molds as shown publicly like, can reduce damage to the press mold surface, the mold material since it is possible to enhance the durability, precision press molding an optical glass having a glass transition point of 580 ° C. greater are those generally performed.

本発明の光学ガラスは、比重が小さいことが好ましい。 The optical glass of the present invention preferably has a specific gravity less. より具体的には、本発明の光学ガラスの比重は5.00[g/cm ]以下である。 More specifically, the specific gravity of the optical glass of the present invention is less than 5.00 [g / cm 3]. これにより、光学素子やそれを用いた光学機器の質量が低減されるため、光学機器の軽量化に寄与することができる。 Thus, since the mass of the optical device using the optical element and it can be reduced, which contributes to weight reduction of the optical device. 従って、本発明の光学ガラスの比重は、好ましくは5.00、より好ましくは4.80、好ましくは4.60を上限とする。 Therefore, the specific gravity of the optical glass of the present invention is preferably 5.00, more preferably 4.80, preferably up to 4.60. なお、本発明の光学ガラスの比重は、概ね3.00以上、より詳細には3.50以上、さらに詳細には4.00以上であることが多い。 Incidentally, the specific gravity of the optical glass of the present invention is generally 3.00 or above, more specifically 3.50 or more, more specifically is often 4.00 or more.
本発明の光学ガラスの比重は、日本光学硝子工業会規格JOGIS05−1975「光学ガラスの比重の測定方法」に基づいて測定する。 The specific gravity of the optical glass of the present invention is measured according to Japan Optical Glass Industry Association Standard JOGIS05-1975 "method of measuring the specific gravity of the optical glass".

[プリフォーム材及び光学素子] [Preform and an optical element]
作製された光学ガラスから、例えばリヒートプレス成形や精密プレス成形等のモールドプレス成形の手段を用いて、ガラス成形体を作製することができる。 From the manufactured optical glass, for example by means of a press molding such as reheat press molding or precision press molding, it is possible to produce a glass molded body. すなわち、光学ガラスからモールドプレス成形用のプリフォームを作製し、このプリフォームに対してリヒートプレス成形を行った後で研磨加工を行ってガラス成形体を作製したり、研磨加工を行って作製したプリフォームや、公知の浮上成形等により成形されたプリフォームに対して精密プレス成形を行ってガラス成形体を作製したりすることができる。 That is, to prepare a preform for press molding an optical glass, or to produce a glass shaped material by performing the polishing after performing reheat press molded to the preform was prepared lapped or preform, or you can prepare a glass shaped material by performing a precision press molded to a preform which is molded by a known floating molding. なお、ガラス成形体を作製する手段は、これらの手段に限定されない。 Incidentally, means for producing a glass shaped material is not limited to these means.

このように、本発明の光学ガラスは、様々な光学素子及び光学設計に有用である。 Thus, the optical glass of the present invention is useful for a variety of optical elements and optical design. その中でも特に、本発明の光学ガラスからプリフォームを形成し、このプリフォームを用いてリヒートプレス成形や精密プレス成形等を行い、レンズやプリズム等の光学素子を作製することが好ましい。 Among them, the optical glass of the present invention to form a preform, performs reheat press molding or precision press molding using a preform, it is preferable to produce an optical element such as a lens or a prism. これにより、径の大きなプリフォームの形成が可能になるため、光学素子の大型化を図りながらも、カメラやプロジェクタ等の光学機器に用いたときに高精細で高精度な結像特性及び投影特性を実現できる。 Thus, it becomes possible to form a large preform diameter, high-precision imaging properties and projection characteristics in high definition when while achieving an increase in the size of the optical element, is used in an optical apparatus of the camera and projector It can be realized.

本発明の実施例(No.1〜No.74)、比較例(No.A)及び参考例(No.a)の組成、並びに、これらのガラスの屈折率(n )、アッベ数(ν )、ガラス転移点(Tg)、液相温度、分光透過率が5%、80%を示す波長(λ 、λ 80 )並びに比重の結果を表1〜表11に示す。 Examples of the present invention (No.1~No.74), the composition of Comparative Example (No. A) and reference examples (No.A), as well as the refractive index of these glasses (n d), Abbe number ([nu d), glass transition temperature (Tg), it shows the liquidus temperature, the spectral transmittance is 5%, the wavelength showing a 80% (lambda 5, the lambda 80) and the result of the specific gravity in Table 1 to Table 11. ここで、実施例1、3〜5、8、9、11、12、14、19〜23、29、30、43、48〜50、52〜57は参考例とする。 Here, examples 1,3~5,8,9,11,12,14,19~23,29,30,43,48~50,52~57 is a reference example. なお、以下の実施例はあくまで例示の目的であり、これらの実施例のみ限定されるものではない。 The following examples are merely illustrative purposes and are not intended to be limited these Examples.




































本発明の実施例、比較例及び参考例のガラスは、いずれも各成分の原料として各々相当する酸化物、水酸化物、炭酸塩、硝酸塩、弗化物、水酸化物、メタ燐酸化合物等の通常の光学ガラスに使用される高純度原料を選定し、表に示した各実施例の組成の割合になるように秤量して均一に混合した後、白金坩堝に投入し、ガラス組成の熔融難易度に応じて電気炉で1100〜1500℃の温度範囲で2〜5時間熔融した後、攪拌均質化してから金型等に鋳込み、徐冷して作製した。 Examples of the present invention, the glasses of Comparative Examples and Reference Examples are all respectively corresponding oxides as a raw material of each component, hydroxides, carbonates, nitrates, fluorides, hydroxides, typically such as metaphosphoric acid compound of selected high purity raw materials used in the optical glass, were uniformly mixed and weighed to be the composition ratio of the respective examples shown in Table, charged to a platinum crucible, melting the difficulty of the glass composition after 2-5 hours melted in the temperature range of 1100-1500 ° C. in an electric furnace in accordance with, casting in a mold or the like is stirred homogenized to prepare gradually cooled.

ここで、実施例、比較例及び参考例のガラスの屈折率(n )及びアッベ数(ν )は、日本光学硝子工業会規格JOGIS01―2003に基づいて測定した。 Here, the refractive index of the glass of Example, Comparative Examples and Reference Examples (n d) and Abbe number ([nu d) was measured according to Japan Optical Glass Industry Society Standard JOGIS01-2003. ここで、屈折率(n )、アッベ数(ν )は、徐冷降温速度を−25℃/hrにして得られたガラスについて測定を行うことで求めた。 The refractive index (n d), Abbe number ([nu d) was determined by performing measurements on glass obtained by the annealing cooling rate to -25 ° C. / hr.

実施例、比較例及び参考例のガラスのガラス転移点(Tg)は、横型膨張測定器を用いた測定を行うことで求めた。 Example, the glass transition point of the glass of the Comparative Examples and Reference Example (Tg) of was determined by performing measurement using a horizontal expansion measurement instrument. ここで、測定を行う際のサンプルはφ4.8mm、長さ50〜55mmのものを使用し、昇温速度を4℃/minとした。 Here, the sample at the time of making the measurement Fai4.8Mm, using a length of 50~55Mm, and heating rate as 4 ° C. / min.

実施例、比較例及び参考例のガラスの透過率は、日本光学硝子工業会規格JOGIS02に準じて測定した。 Transmittance of the glass of Examples, Comparative Examples and Reference Examples were measured in accordance with Japan Optical Glass Industry Association Standard JOGIS02. なお、本発明においては、ガラスの透過率を測定することで、ガラスの着色の有無と程度を求めた。 In the present invention, by measuring the transmittance of the glass, to determine the extent and presence or absence of coloring of the glass. 具体的には、厚さ10±0.1mmの対面平行研磨品をJISZ8722に準じ、200〜800nmの分光透過率を測定し、λ (透過率5%時の波長)、λ 80 (透過率80%時の波長)を求めた。 Specifically, according to thickness of 10 ± 0.1 mm of the face parallel abrasive article in JISZ8722, and measuring the spectral transmittance of 200 to 800 nm, lambda 5 (wavelength when the transmittance 5%), λ 80 (transmittance to determine the wavelength) when 80 percent.

実施例、比較例及び参考例のガラスの液相温度は、50mlの容量の白金製坩堝に30ccのカレット状のガラス試料を白金坩堝に入れて1250℃で完全に熔融状態にし、1180℃〜800℃まで10℃刻みで設定したいずれかの温度まで降温して12時間保持し、炉外に取り出して冷却した後直ちにガラス表面及びガラス中の結晶の有無を観察したときに、結晶が認められない一番低い温度を求めた。 Example, the liquidus temperature of the glass of Comparative Examples and Reference Examples, the glass sample cullet form of 30cc platinum crucible volume of 50ml fully molten state put 1250 ° C. in a platinum crucible, 1180 ° C. to 800 ° C. until held 10 ° C. increments temperature was lowered until one of temperature set for 12 hours, when observed immediately whether crystals of the glass surface and the glass after cooling removed out of the furnace, no crystals were observed to determine the lowest temperature.

実施例、比較例及び参考例のガラスの比重は、日本光学硝子工業会規格JOGIS05−1975「光学ガラスの比重の測定方法」に基づいて測定した。 Example, the specific gravity of the glass of Comparative Examples and Reference Examples were measured according to Japan Optical Glass Industry Association Standard JOGIS05-1975 "method of measuring the specific gravity of the optical glass".




















































































表に表されるように、本発明の実施例の光学ガラスは、モル和(Gd +Ta )が7.0%未満であるため、より安価に得ることが可能である。 As represented in the table, the optical glasses of Examples of the present invention, since the molar sum (Gd 2 O 3 + Ta 2 O 5) is less than 7.0%, it is possible to obtain a less expensive. 一方で、比較例(No.A)のガラスは、モル和(Gd +Ta )が8.353%であるため、材料コストの高いものである。 On the other hand, the glass of Comparative Example (No. A), since the molar sum (Gd 2 O 3 + Ta 2 O 5) is 8.353%, those having high material cost.

本発明の実施例の光学ガラスは、いずれもガラス転移点(Tg)が580℃超630℃以下、より詳細には590℃以上630℃以下であり、所望の範囲内であった。 The optical glasses of Examples of the present invention are both the glass transition point (Tg) of 580 ° C. Ultra 630 ° C. or less, or less 630 ° C. 590 ° C. or higher and more particularly, were within the desired range. 一方で、比較例(No.A)及び参考例(No.a)のガラスは、いずれもガラス転移点(Tg)が630℃を超えていた。 On the other hand, the glass of Comparative Example (No. A) and reference examples (No.A) are both a glass transition point (Tg) exceeds the 630 ° C..
また、本発明の実施例の光学ガラスは、いずれも液相温度が1100℃以下、より詳細には1080℃以下であり、所望の範囲内であった。 The optical glasses of Examples of the present invention are all the liquidus temperature is 1100 ° C. or less, and more detail is 1080 ° C. or less was within the desired range.
このため、本発明の実施例の光学ガラスは、Gd 成分やTa 成分等の材料コストの高い成分を用いなくても、ガラス作製時及びプレス成形時の失透を低減できることが明らかになった。 Accordingly, the optical glasses of Examples of the present invention, without using a Gd 2 O 3 component and the Ta 2 O 5 having high material cost of the components and the like components, can be reduced devitrification during production of the glass and a press molding It became apparent.

また、本発明の実施例の光学ガラスは、λ 80 (透過率80%時の波長)がいずれも500nm以下、より詳細には450nm以下であった。 The optical glasses of Examples of the present invention, lambda 80 (transmittance of 80% at a wavelength of) both are 500nm or less, and more was 450nm or less. また、本発明の実施例の光学ガラスは、λ (透過率5%時の波長)がいずれも400nm以下、より詳細には340nm以下であった。 The optical glasses of Examples of the present invention, lambda 5 (transmittance wavelength when 5%) none is 400nm or less was 340nm or less and more. このため、本発明の実施例の光学ガラスは、可視短波長の光の透過率が高く、着色し難いことが明らかになった。 Accordingly, the optical glasses of Examples of the present invention, the light transmittance of the visible short wavelength is high, revealed that hardly colored.

本発明の実施例の光学ガラスは、いずれも屈折率(n )が1.70以上、より詳細には1.73以上であり、所望の範囲内であった。 The optical glasses of Examples of the present invention are both refractive index (n d) of 1.70 or above, more specifically is at 1.73 or more, were within the desired range. また、これらの光学ガラスは、いずれもアッベ数(ν )が42以上であるとともに、このアッベ数(ν )は60以下、より詳細には54以下であり、所望の範囲内であった。 These optical glasses, with both is the Abbe number ([nu d) is 42 or more, the Abbe's number ([nu d) is 60 or less, at 54 or less and more particularly, were within the desired range .

また、本発明の実施例の光学ガラスは、いずれも比重が5.00[g/cm ]以下、より詳細には4.60[g/cm ]以下であった。 The optical glasses of Examples of the present invention are all specific gravity 5.00 [g / cm 3] or less, and more was less than 4.60 [g / cm 3]. そのため、本発明の実施例の光学ガラスは、比重が小さいことが明らかになった。 Therefore, the optical glass of the embodiment of the present invention has revealed that a smaller specific gravity.

従って、本発明の実施例の光学ガラスは、屈折率(n )及びアッベ数(ν )が所望の範囲内にありながらも、可視短波長における透過率が高く、耐失透性が高く、加熱軟化によるプレス成形を行い易く、且つ比重が小さいことが明らかになった。 Accordingly, the optical glasses of Examples of the present invention, while in the range refractive index (n d) and Abbe number ([nu d) is desired, a high transmittance in the visible short wavelength, high devitrification resistance , it facilitates the press-forming by heat softening, and that a smaller specific gravity revealed.

さらに、本発明の実施例の光学ガラスを用いて、リヒートプレス成形を行った後で研削及び研磨を行い、レンズ及びプリズムの形状に加工した。 Further, by using the optical glass of the embodiment of the present invention, it performs grinding and polishing after performing reheat press molding, and processed into the shape of lenses and prisms. また、本発明の実施例の光学ガラスを用いて、精密プレス成形用プリフォームを形成し、精密プレス成形用プリフォームをレンズ及びプリズムの形状に精密プレス成形加工した。 Further, using examples of the optical glass of the present invention, to form a precision press molding preform was precision press molding preforms for precision press molding in the shape of a lens and a prism. いずれの場合も、加熱軟化後のガラスには乳白化及び失透等の問題は生じず、安定に様々なレンズ及びプリズムの形状に加工することができた。 In either case, the glass after heat softening does not occur the problems such as blooming and devitrification could be processed into the shape of stably various lenses and prisms.

以上、本発明を例示の目的で詳細に説明したが、本実施例はあくまで例示の目的のみであって、本発明の思想及び範囲を逸脱することなく多くの改変を当業者により成し得ることが理解されよう。 Or more, the present invention has been described in detail for purposes of illustration, the present embodiment is that a only only illustrative purposes, may be made by those skilled in the art many modifications without departing from the spirit and scope of the present invention There will be appreciated.

Claims (7)

  1. 酸化物換算組成のモル%で、 In mole percent on the oxide composition in terms of,
    成分を35.0%以上54.0%以下、 B 2 O 3 ingredient 35.0% or more 54.0% or less,
    La 成分を10.0%以上30.0%以下、 La 2 O 3 ingredient 10.0% or more 30.0% or less,
    SiO 成分を0%を超え10.0%以下、 The SiO 2 component or less 10.0% more than 0%
    ZnO成分 17.0%以上40.0%以下、含有しGd 成分 0〜5.0%未満Ta 成分 0〜 0.1 %未満Li O成分 0〜5.0% 40.0% ZnO ingredient 17.0 percent or more or less, containing and Gd 2 O 3 component from 0 to 5.0% less than Ta 2 O 5 component 0 less than 0.1% Li 2 O component from 0 to 5.0%
    含有し、かつBi 成分を含有せず、 Contained and does not contain Bi 2 O 3 component,
    モル比Y /(La +Gd )が0.21以上0.85未満でありLn 成分(式中、LnはLa、Gd、Y、Yb、Luからなる群より選択される1種以上)のモル和が17.0%以上40.0%以下であり厚み10mmのサンプルで分光透過率80%を示す波長(λ 80 )は420nm以下、分光透過率5%を示す波長(λ )は360nm以下であり、 During the molar ratio Y 2 O 3 / (La 2 O 3 + Gd 2 O 3) is less than 0.21 or more 0.85 Ln 2 O 3 component (wherein, Ln is La, Gd, Y, Yb, and Lu least one selected from the group molar sum is less 40.0% or more 17.0 percent wavelength showing 80% spectral transmittance in the thickness of the sample 10mm in) (lambda 80) is 420nm or less, the spectral transmittance 5 % wavelength (lambda 5) showing a is at 360nm or less,
    1.73以上の屈折率(n )、42以上60以下のアッベ数(ν )、1100℃以下の液相温度を有する光学ガラス。 1.73 or more refractive index (n d), 42 or more 60 or less Abbe number (ν d), 1100 ℃ optical glass having the following liquidus temperature.
  2. モル%で、ZrO 成分の含有量が10.0%以下である請求項1記載の光学ガラス。 In mole%, the optical glass of claim 1, wherein the content of the ZrO 2 component is less than 10.0%.
  3. Rn O成分(式中、RnはLi、Na、Kからなる群より選択される1種以上)のモル和が20.0%以下である請求項1又は2記載の光学ガラス。 Rn 2 O component (wherein, Rn is Li, Na, 1 or more selected from the group consisting of K) according to claim 1 or 2, wherein the optical glass molar sum is less than 20.0%.
  4. RO成分(式中、RはMg、Ca、Sr、Baからなる群より選択される1種以上)のモル和が10.0%以下である請求項1から3のいずれか記載の光学ガラス。 (Wherein, R Mg, Ca, Sr, 1 or more selected from the group consisting of Ba) RO component any description of the optical glass of claims 1 to 3 molar sum is less than or equal to 10.0%.
  5. 請求項1から請求項4のいずれか記載の光学ガラスからなるプリフォーム材。 Preform formed of the optical glass according to any one of claims 1 to claim 4.
  6. 請求項1から請求項4のいずれか記載の光学ガラスを母材とする光学素子。 Optical elements of the optical glass according to any one of claims 1 to 4 as a base material.
  7. 請求項6に記載の光学素子を備える光学機器。 Optical apparatus comprising an optical element according to claim 6.
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