JP6156940B2 - 改善された耐剥離性を有するベールテープ - Google Patents
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Description
a)該テープの長さに実質的に平行な方向に延在し、最終テープの所望の幅よりも大きい幅を有する強化フィラメントのテープを供給する工程;
b)ポリマー材料から形成された樹脂粉末を、該テープの面の少なくとも一方の上に堆積させる工程;
c)該堆積させた粉末を少なくとも部分的に軟化させるために加熱し、次いで、該テープを締め付けて、その幅を所望の幅に調整し、粉末の少なくとも一部を該フィラメント間の該テープの厚さに浸透させ、その幅を固定し粉末による凝集性を与えるために該テープを冷却する工程;
d)加熱接着によって、該テープのそれぞれの面を、ポリマー繊維から形成された不織布と会合させる工程
を含む方法が、提案される。
として定義され得る。
が増加し、その厚さeが減少することを示す。次いで、粉末適用が、テープの表面に行われ、粉末の粒または粒子3が、テープの主面1aおよび/または1bにもっぱら位置づけられ得る。図1に示される例では、粉末適用はテープの上面に行われるが、粉末を両面に、特に静電気的に、適用することも明らかに想定され得る。次に、ヤーンの締め付けにより、テープの幅
の減少およびその厚さeの増加がされ、粉末の粒または粒子3の少なくとも一部がテープの厚さの中に浸透し、テープの内部に位置するフィラメント間の空間に見られるようにする。したがって、粉末の粒または粒子3は、もはやもっぱら表面上にあるわけではない。大部分の状況では、粉末の重量の少なくとも30%は、テープの外面と接触していないことが推定され得る。このパーセンテージは、粉末適用段階(図1(C))におけるテープの幅
に対する、粉末適用段階(図1(C))におけるテープの幅
の較正(図1(D))によって得られるテープの幅
への差の比の100倍、すなわち、
によって、おおよそ推定され得る。
出発材料の説明
試験に用いた材料は、以下のとおりである。すなわち、東邦テナックス製HT40 F13カーボンヤーンである。5.98mmの一定幅で、1600テックス(24K)のヤーンで製造した268g/m2、および800テックス(12K)のヤーンで製造した134g/m2の2つの重量を得た。
これは、本方法の最初の工程である。使用された扇形拡張ステーションは、図3に示すとおりの4つの可変張力レールシステムを備える。上に記述したカーボンヤーンは、4つの可変張力レールシステムを続けて通した。それぞれのシステムは、大径拡張機ロッド(15mm)および小径振動ロッド(5mm)から構成される。拡張機ロッドは、それらの内部に位置するカートリッジを用いて150℃の表面温度に加熱された。振動ロッドは加熱しなかったが、強化ヤーンに対して垂直の、したがって、それらの最大長さの方向に、10Hz(ヘルツ)の周波数で5mmの移動量で横移動を与えた。小径振動ロッドは、強化ヤーンの張力下でロッドの座屈を回避するために双曲線のプロファイルを有する。この張力は、初期のスプールがその上に位置するクリール上のブレーキによって、強化ヤーン1本当たり200cN(センチニュートン)に調整された。
12Kヤーンについて45mm。
24Kヤーンについて60mm。
粉末適用は、「Schaetti Line」(Schaetti & Co.、CH8304 Wallisellen、スイス国)で重力式に行った。使用したパラメータは、以下のとおりであった。
ブラシ速度:935rpm(1分間当たりの回転数)。
モータ速度:ピンローラの回転速度、
12K:
1.25%に対して22rpm、
2.5%に対して44rpm、
3.75%に対して66rpm、
5%に対して66rpm、
5%に対して88rpm。
24K
1.25%に対して44rpm、
2.5%に対して88rpm、
3.75%に対して132rpm、
5%に対して176rpm。
粉末適用機を通過する間のヤーンの幅。これらの幅は、拡張ヤーンの幅が拡張ステーションの出口と較正ステーションとの間で拘束されなかった場合、上記の値未満であった。したがって、粉末適用区域は、可能な限り幅広くあるために、可能な限り拡張帯域に近く位置していなければならない。
12K:32mm。
24K:42mm。
18℃から22℃の周囲温度。
22%から26%の範囲の相対湿度。
この工程は、加熱、次いで、ヤーン幅較正段階での冷却によって、拡張ヤーン上に粉末を固定するために用いられた。こうして、スプールからはずされたもの(扇形拡張前)に近い幅を有し、その厚さを通じて均一に分布した粉末を含有するテープを得た。このために、加熱は、ヤーンから50mmの距離でそれぞれ100mmの間隔を空けて0.08(負荷8%)に調整した、2列の2つの500W(ワット)の短い赤外線のランプによって行った。この加熱ステーションからの出口で、ヤーンは、5.98mmの幅(この幅は、12Kおよび24Kのヤーンについて同一であり、単位面積当たりの最終重量は、24Kについて2倍であり、すなわち、134cm2ではなく268g/m2である)の溝を有する、セラミックから形成された回転較正ローラの上を通された。扇形拡張出口ローラと較正ローラとの間の距離は2200mmであり、較正ローラ支持体の温度は、105℃から110℃であった。
ベールは、特許である国際公開第2010/061114号の開示に従って、特のその文献の実施例で示された条件を用いて、結合された。
それぞれの構成について製造の開始および終了時に、28mの試料を採取した。得た重量は、粉末含有率を得るために、ヤーンの理論的重量と比較された。重量が安定であることおよびヤーンが重量どおりのままであることを検査するために、0%の重量が用いられた。
粉末の重量百分率が0%、1.25%、2.50%、3.75%、および5.00%の100mの12Kが3回。
粉末の重量百分率が0%、1.25%、2.50%、3.75%、および5.00%の100mの24Kが3回。
試験プロトコルおよびモデリング
試験片
試験片は、既知の長さのヤーンから、接着性の100mmのテープをその2つの対向する面に積層して作製した。接着テープを用いて延伸装置(draw rig)で力をかけた。
「ヤーン長」要因
論理的に、剥離試験されるヤーンの長さは、性能に影響を与えるはずである。試験片が長ければ長いほど、剪断応力は小さくなり、その力はより大きい長さにわたって分布することが実際に観察された。
対照的に、ヤーンの単位面積当たり重量は、性能にあまり影響しないことが観察された。
これは、最も重要な要因である。性能の改善は、粉末含有率とともに観察された。図7は、12Kおよび24Kヤーンによって得られた性能を、粉末含有率の関数として表す。
組み合せた2つの要因、「粉末含有率」と「単位面積当たり重量」の影響を調査した。2つの間に相互作用はまったくないように見え、図7に示すとおりに、粉末含有率は、単位面積当たり低い重量(■)に対しておよび単位面積当たり高い重量(●)に対して実質的に同じ影響を与えた。
ヤーンのコアにおける粉末は、耐剥離性に少なからぬ影響を与える。この影響は、ヤーンの単位面積当たり重量にかかわらず、同一であった。比較のため、粉末をベールヤーンの表面に適用し、このような表面での適用は、耐剥離性能になんらの改善も示さなかった。図9に示すとおりに、粉末なしベールヤーンは、表面に粉末を付けたベールヤーンのように振る舞い、これは、表面においてのみ粉末を付けた12Kベールヤーン(したがって、扇形拡張−締め付け工程なし)に相当した。星印は、対応する粉末なしベールヤーンに相当する。言い換えれば、表面のみに粉末を添加しても、耐剥離性はまったく増加しない。これは、剥離が、ヤーン内部の繊維間凝集に影響を与えるということによって説明される。
Claims (15)
- 所与の幅を有するテープを調製する方法であって、前記テープが、前記テープの長さに平行な方向に延在し、それらの間にポリマー材料の粉末が分布しているフィラメントの集合体から構成され、前記テープのそれぞれの面がポリマー繊維の不織布と会合しているテープであって、前記方法が、連続して以下の工程:
a)前記テープを扇形に拡張する工程;
b)前記テープの長さに平行な方向に延在し、最終テープの所望の幅よりも大きい幅を有する強化フィラメントのテープを供給する工程;
c)ポリマー材料から形成された粉末を、前記テープの面の少なくとも一方の上に堆積させる工程;
d)前記堆積された粉末を少なくとも部分的に軟化させるために加熱し、次いで、前記テープを締め付けて、その幅を所望の幅に調整し、前記粉末の少なくとも一部を前記フィラメント間の前記テープの厚さに浸透させ、その幅を固定し、前記粉末による凝集性を与えるために前記テープを冷却する工程;
e)加熱接着によって、前記テープのそれぞれの面を、ポリマー繊維から形成された不織布と会合させる工程
を含む方法。 - 前記粉末が堆積されるとき、前記テープの幅が、前記最終テープの所望の幅より50%超大きく、またはさらには少なくとも100%大きいことを特徴とする、請求項1に記載の方法。
- 少なくとも工程d)からの出口まで、連続的な生産ラインで行われることを特徴とする、請求項1または2のいずれかに記載の方法。
- 工程c)の開始における前記テープの幅が、扇形に拡張した後に得られる前記テープの幅より少なくとも20%小さいことを特徴とする、請求項1から3までのいずれか一項に記載の方法。
- 工程d)と工程e)の間にトラバース巻取工程を含むことを特徴とする、請求項1から4までのいずれか一項に記載の方法。
- 前記粉末の重量が、前記最終テープの全重量(フィラメント+粉末+不織布)の0.5%から8%に相当することを特徴とする、請求項1から5までのいずれか一項に記載の方法。
- 前記不織布の全重量が、前記最終テープの全重量(フィラメント+粉末+不織布)の15%未満に相当することを特徴とする、請求項1から6までのいずれか一項に記載の方法。
- 前記工程e)において前記テープと会合する前記不織布の幅が、会合するときの前記テープの幅より大きいことと、前記テープのそれぞれの端部で、前記不織布の切断または高温昇華が行われることとを特徴とする、請求項1から7までのいずれか一項に記載の方法。
- 前記テープと、その端部のいずれかの側の前記切断部分との両方が、エントレインメント(entrainment)または吸引手段によってエントレイン(entrain)されることを特徴とする、請求項8に記載の方法。
- 前記フィラメントが、以下の材料、すなわち、カーボン、ガラス、アラミド、シリカ、セラミック、およびこれらの混合物から選択される材料から形成されることを特徴とする、請求項1から9までのいずれか一項に記載の方法。
- 前記不織布および前記粉末が、ポリアミド、コポリアミド、ポリアミド−ブロックエーテルもしくはエステル、ポリフタルアミド、ポリエステル、コポリエステル、熱可塑性ポリウレタン、ポリアセタール、ポリオレフィン、ポリエーテルスルホン、ポリスルホン、ポリフェニレンスルホン、ポリエーテルエーテルケトン、ポリエーテルケトンケトン、ポリフェニレンスルフィド、ポリエーテルイミド、熱可塑性ポリイミド、液晶ポリマー、フェノキシ、ブロックコポリマー、エポキシ、およびこれらの混合物からなるグループから選択される材料から形成されることを特徴とする、請求項1から10までのいずれか一項に記載の方法。
- テープの長さに平行な方向に延在し、その間にポリマー材料から形成された粉末が分布しているフィラメントの集合体から構成されるテープであって、前記粉末の少なくとも一部が、前記テープの厚さの中に位置しており、前記テープのそれぞれの面が、ポリマー繊維から形成される不織布と会合しており、前記テープの凝集性が、前記粉末と前記不織布との両方によって与えられる、テープ。
- 前記テープの全長にわたって、前記テープの幅が、0.25mm未満である標準偏差を有することを特徴とする、請求項12に記載のテープ。
- その長手方向の端部上に切断された繊維を有しないことを特徴とする、請求項12または請求項13のいずれかに記載のテープ。
- 前記粉末が、熱硬化性または熱可塑性ポリマーから形成され、前記不織布が、熱可塑性ポリマーから形成されることを特徴とする、請求項12から14までのいずれか一項に記載のテープ。
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