JP6156455B2 - スラブ鍛造方法 - Google Patents
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Description
そのため、ポロシティを圧着させるための方法として、板厚中心部に加わる応力やひずみの大きい熱間鍛造による内質の改善方法が開発されてきた(例えば特許文献1〜3)。
この凝固3重点は、通常の連続鋳造においては、表裏面からの凝固速度の方が幅端面からの凝固速度より速いため、スラブの板厚をtとすると、通常、板厚中心位置において、幅端〜(√3/2)tの幅位置に存在する。
スラブの幅方向圧下により、図1に示すように、スラブ幅端部近傍に肥厚化が生じる。なお、1パス当たりの圧下量をrとすると、金敷接触面である幅端部からrの距離まで肥厚化が生じる。したがって、かような幅方向圧下後、厚み方向の圧下を行うと、肥厚化の分だけ大きな圧下を加えることができるので、凝固3重点に存在する粗大ポロシティの圧着が可能となる。
図1中、符号1は上金敷、2は下金敷、3はスラブであり、4が肥厚化部である。
通常、金敷の幅はスラブの長さに対して短いため、スラブ全長にわたって幅方向圧下を行う場合は数回に分けて幅方向圧下を行う必要があることから、局所的に、金敷接触領域の中心部で圧下された箇所すなわち肥厚化量の小さい箇所が存在することになる。
すなわち、発明者の検討によれば、図3に示すように、1回目のスラブ送り代境界と2回目の圧下時の金敷接触長さ(B)の中心とのずれ(ΔL)が、ΔL≦0.20Bの関係を満たすような幅方向圧下を行えば良好なポロシティ圧着能力を確保できることが見出されたのである。このΔLは、全幅方向圧下パスの内の最大値を用いる。
なお、幅方向圧下の回数は2回に限定されず、互いの圧下位相を適正にずらすのであればそれ以上の回数であっても良いことも確認された。その場合、同位相における圧下量の和が(√3/4)t以上となるようにすれば良い。
本発明は、上記の知見を基に、さらに検討を加えた末に開発されたものである。
1.連続鋳造により製造したスラブに対し、上下一対の金敷を用いて、連続的に幅方向ついで厚み方向に圧下を加えることからなるスラブ鍛造方法において、
上記幅方向のスラブ圧下を少なくとも2回に分けて行うものとし、その際、最初のスラブ圧下時におけるスラブ送り代境界と、次回の圧下時における金敷接触長さ(B)の中心とのずれ(ΔL)がΔL≦0.20Bを満足するように圧下位相をずらして行うと共に、
上記幅方向のスラブ圧下におけるそれぞれの圧下量を、初期スラブ厚をtとしたとき、(√3/4)t以上とし、かつ
上記厚み方向のスラブ圧下における総圧下率を10%以上とする
ことを特徴とするスラブ鍛造方法。
・最初のスラブ幅方向圧下時おけるスラブ送り代境界と、次回のスラブ幅方向圧下時における金敷接触長さ(B)の中心とのずれ(ΔL)について、ΔL≦0.20Bの関係を満足させる
ΔLが0.20Bよりも大きくなると、依然として金敷接触領域中心部に肥厚化量が小さい箇所が生じ、その影響により、部分的にポロシティ圧着能力が不足する領域が発生する。そのためΔL≦0.20Bとした。好ましくはΔL≦0.15Bである。
幅方向圧下量が(√3/4)tに満たないと、凝固3重点が存在する位置まで肥厚化効果を得ることができず、凝固3重点のポロシティ圧着能力が不足する場合がある。そのため、位相をずらした幅方向圧下のそれぞれの圧下量は(√3/4)t以上とする必要がある。なお、好ましい圧下量は0.45t以上である。
スラブの幅方向圧下後の厚み方向圧下における総圧下率が10%未満では、十分なポロシティ圧着能力を発揮することが難しい。そのため、総圧下率は10%以上とする必要がある。なお、この総圧下率は、幅方向圧下後の肥厚化量を考慮していないスラブ初期厚みを基準とした圧下率である。なお、好ましくは12%以上である。
また、本発明は、圧下されるスラブの化学組成の影響を受けないため、どのような化学組成のスラブにも適用可能である。
これに対し、No.2,7の比較例は、スラブの幅方向圧下時における位相ずらしが不適切であったため、金敷接触領域中心部の肥厚化量の小さい箇所でポロシティが残存した。
また、No.5,10の比較例は、スラブ幅方向の圧下量が不足したため、粗大ポロシティーの存在する凝固3重点位置で十分な肥厚化量が得られず、ポロシティ圧着能力が不足した。
さらに、No.6,12の比較例は、スラブ厚み方向の総圧下率が不足したため、ポロシティ圧着能力が不足した。
2 下金敷
3 スラブ
4 肥厚化部
Claims (2)
- 連続鋳造により製造したスラブに対し、上下一対の金敷を用いて、連続的に幅方向ついで厚み方向に圧下を加えることからなるスラブ鍛造方法において、
上記幅方向のスラブ圧下を少なくとも2回のパスに分けて行うものとし、その際、最初のパスのスラブ圧下時におけるスラブ送り代境界と、次回のパスのスラブ圧下時における金敷接触長さ(B)の中心とのずれ(ΔL)がΔL≦0.20Bを満足するように、各パスについて順次圧下位相をずらして幅方向のスラブ圧下を行うと共に、
上記各パス毎に圧下位相をずらして幅方向のスラブ圧下を行う際の、各パスそれぞれにおける圧下量をr、初期スラブ厚をtとしたとき、r≧(√3/4)tの関係を満足させ、かつ
上記厚み方向のスラブ圧下における総圧下率を10%以上とする
ことを特徴とするスラブ鍛造方法。 - 前記スラブの幅/厚み比が2.0以上であることを特徴とする請求項1に記載のスラブ鍛造方法。
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