JP6154427B2 - ガスケット及びガスケットの製造方法 - Google Patents
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Description
そして、マンホール(人孔)やフランジ等のシール面のガスケットには、薬剤と反応しないPTFE(ポリテトラフルオロエチレン)のガスケットが使われている。
しかしながら、ガスケット全体をPTFE製にすると高価になるので、外面をPTFEフィルムで包んだ構造のガスケットが使用されている。
各ガスケットメーカーからも多くの、例えば先行技術文献に示すような種々の特許が開示されている。
特許文献1では、中芯部材が有機繊維、無機繊維、無機粉体及びバインダーを含むガスケットが開示されている。
特許文献2では、フッソ樹脂外皮部材の上下表面にフッソ樹脂多孔質シートが被着されているガスケットが開示されている。
特許文献3では、中芯部材が膨張黒鉛シートからなるガスケットが開示されている。
特許文献4では、中芯部材が有機繊維、無機繊維、無機粉体及びバインダーを含み、無機粉体が中芯部材中に一様に分散しているガスケットが開示されている。
しかしながら、未だに最良のガスケットが無いのが現状である。
リング形状の中芯部材13と、中芯部材13の上面、下面及び内周面を被覆する外皮部材12よりなっている。中芯部材13は、非アスベスト系硬質ジョイントシート131と、その上下の不織布のフェルト類132の3層構造になっている。フェルト類132は、非アスベスト系硬質ジョイントシート131と外皮部材12との間の空気溜り14の空気を透過させる。
(1)中芯部材には一般的に非アスベスト系硬質ジョイントシートが使われているが、応力緩和が大きいので、強く締め付けても応力が緩和してしまい漏れが発生し易い。
(2)PTFEシートから外皮部材を作成する場合に、外皮部材をリング形状に切り出すとPTFEシートから取れる数が少ないので、コスト高になる。このために、PTFEシートから外皮部材を長方形状に切り出し、切り出した長方形状のPTFEシートを、中芯部材のリング形状の、上面、下面及び内周面を被覆するように断面がU字形状になるように延伸加工し、長方形状の両端を重ねて接合してリング形状にして中芯部材を被覆している。しかしながら、重ねた部分で生じる段差によって漏れが生じる。
この段差による漏れを防ぐために、現場において段差部分を細かいサンドペーパーで削ったり、アイロンをかけたりしているが、作業に長時間を要する。
(3)上記(2)のように、切り出した長方形状のPTFEシートを断面がU字形状になるように延伸加工するが、波打った形状となり、中芯部材を被覆したときの平面度が0.8〜3.0mmと悪い。このために、漏れが生じる。
(4)中芯部材に膨張黒鉛を使用した場合、膨張黒鉛のコンタミ(ゴミ)が、容器内や周囲を汚すおそれがある。
前記膨張黒鉛の密度が0.95〜1.46g/cm3であることを特徴とする請求項1記載のガスケットに関する。
ガスケット1は、リング形状の中芯部材3と、中芯部材3の上面、下面及び内周面を被覆するPTFEフィルムの外皮部材2とを備える
中芯部材3は、膨張黒鉛を有する中芯部材本体31の周囲を多孔質のPTFEからなる本体包装材32が包む構成であり、外皮部材2は、厚みが0.3〜0.8mmであり、外皮部材2は、PTFEフィルムの端同士が重ねられて接合されたリング形状になっている。ガスケット1の大きさに特に制限はないが、外径が300〜3000mmが好ましい。
外皮部材2の厚みが0.3mmより薄いと、中芯部材3を被覆するように延伸加工し易くなり、かつ外皮部材2の繋ぎ目の段差から漏れ難くなるが、耐圧力性能が低下する。また、0.8mmより厚いと延伸加工し難くなり、かつ外皮部材2の繋ぎ目の段差から漏れ易くなる。
また、中芯部材本体31の周囲を本体包装材32が包んでいるので、中芯部材本体31の膨張黒鉛のコンタミが、容器内や周囲を汚すおそれがない。
また、中芯部材3の膨張黒鉛の黒鉛純度が95.0〜99.8質量%であり、膨張黒鉛の密度が0.95〜1.46g/cm3である。黒鉛純度及び密度がこの範囲であることにより、応力緩和が小さくなって漏れ難くなるとともに、高コストにならない。
膨張黒鉛を主成分とする場合には、中芯部材本体31の90体積%以上が膨張黒鉛であることが好ましく、95体積%以上が膨張黒鉛であることがさらに好ましい。
さらに、図4に示すように、中芯部材本体31の中に断面が波形状の金属板6があり、膨張黒鉛と層構造になっていてもよい。金属の種類としては特に限定されず、例えばSUSが挙げられる。金属板6を有することにより、ガスケット1を締めつけたときに締め付けが均一になる。
製造方法は次の工程を有している(図5参照)。
・<切り出し工程>PTFEフィルムを例えば長方形状に切り出す(図5(a)参照)。
・<接合工程>長方形状のPTFEフィルムの両端を重ねて接合し、中芯部材3の上面、下面及び内周面を被覆するリング形状に加工する。
具体的には、例えば
(1)切り出した長方形状のPTFEフィルムを、中芯部材3のリング形状の上面、下面及び内周面を被覆するように断面がU字形状であって、両端E1及びE2が近接するように延伸加工する(図5(b)参照)。
(2)リング形状の外皮部材2の両端E1及びE2の間にPFA(テトラフルオロエチレン・パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体)を挟んで重ね、加熱して両端E1及びE2を接着する(図5(c)参照)。加熱温度は、230〜280℃が好ましい。この温度範囲より低いと融着が充分でなく、高いと外皮部材2同士の接着位置がずれるおそれがある。また、PFAの厚さは0.03〜0.15mmが好ましく、0.09〜1.1mmがさらに好ましい。この範囲より薄いと接着強度が充分でなく、この範囲より厚ければ平面度に不具合が出る。
・<被覆工程>接合工程によって両端を接合した外皮部材2で、中芯部材3(図5(d)参照)のリング形状の上面、下面及び内周面を被覆する(図5(e)参照)。
・<プレス工程>被覆工程の後に、外皮部材2で覆われた中芯部材3の上面側及び下面側から、圧力が3〜5kg/cm2であり、温度が100〜110℃であり、2〜10分間プレスする。
・<冷却工程>プレス工程に続いて、外皮部材で覆われた中芯部材の上面側及び下面側から金属板に挟んで0.5〜5.0kg/cm2の荷重を加えた状態でガスケットが40℃以下になるまで冷却する。
また、プレス工程での圧力が上記範囲よりも小さいと、平面度が小さくならず、上記範囲よりも大きいとガスケット1が変形する。プレス時の温度が上記範囲より低いと平面度が小さくならず、上記範囲より大きいと、ガスケット1が変形する。プレス時間が上記範囲よりも短いと平面度が小さくならず、上記範囲よりも長いとガスケット1が変形する。
また、冷却工程での圧力が上記範囲よりも小さいと、平面度が小さくならず、上記範囲よりも大きいとガスケット1が変形する。冷却工程での冷却温度が上記温度より高いと平面度が小さくならない。
本発明の実施例のガスケットを下記のように作成した。
(1)ガスケット寸法
外径:400mm
内径:300mm
厚さ:7.8mm
(2)中芯部材
中芯部材本体材質:膨張黒鉛100%
膨張黒鉛の純度:99.5質量%
膨張黒鉛の密度:1.3g/cm3
本体包装材材質:多孔質PTFE
本体包装材厚さ:35μm
(3)外皮部材
材質:PTFEフィルム
厚さ:0.4mm
(4)平面度
0.20mm
<接合工程>
PFA厚さ:0.08mm
加熱温度:250℃
圧着時間:5分
プレス機:盤石油圧工業株式会社製熱プレス機(最高加熱温度:400℃、最大圧
力:350トン、加圧面積:700×700mm)
<プレス工程>
圧力:4kg/cm2
温度:105℃
時間:5分
プレス機:盤石油圧工業株式会社製熱プレス機(最高加熱温度:400℃、最大圧
力:350トン、加圧面積:700×700mm)
<冷却工程>
圧力:0.8kg/cm2
冷却温度:30℃
SUS304の厚み5mmの表面みがき板に挟んで冷却した。
(1)ガスケット寸法
外径:400mm
内径:300mm
厚さ:7.8mm
(2)中芯部材
非アスベスト系硬質ジョイントシート131と、その上下の不織布のフェルト類132の3層構造
(3)外皮部材
材質:PTFEフィルム
厚さ:0.4mm
(4)平面度
1.2mm
(1)圧縮復元試験
本実施例及び従来品の本体包装材の圧縮復元試験を下記のように行った。
(1−1)試験方法
試験規格 EN13555に準拠する
使用試験機 ガスケット性能評価機
試料寸法 JIS10K−50A RF
試料厚み 6mm
温度条件 25℃(±5)
締付面圧 20[MPa]
締付速度 0.5[MPa/sec]
(1−2)試験結果
結果を図6及び表1に示す。
本実施例は従来品に較べて高い圧縮率を示した。
本実施例及び従来品の本体包装材の応力緩和特性を下記のように測定した。
(2−1)試験方法
試験規格 EN13555に準拠する
使用試験機 ガスケット性能評価機
試料寸法 JIS10K−50A RF
試料厚み 6mm
温度条件 100℃(±5)
締付面圧 20[MPa]
締付速度 0.5[MPa/sec]
試験時間 4時間
(2−2)試験結果
結果を図7及び表2に示す。
本実施例は従来品に較べて高い面圧保持力を示した。
本実施例及び従来品の本体包装材の応力緩和特性を下記のように測定した。
(3−1)試験方法
図8に示すマンホールで漏れを調べた。この図で1〜12の位置はクランプ位置を示し、(1)〜(12)の位置は漏れを確認した位置を示す。なお、マンホールのヒンジ部は3と4のクランプ位置の間にあり、外皮部材2の重複部5は1と12のクランプ位置の間に位置している。
評価試験機 : 400Aグラスライニングマンホールフランジ
(歪量最大1.6mm)
クランプボルト : M22×12本
ボルト潤滑剤 : スリーボンド1910 二硫化モリブデン焼き付き防止材
締付トルク : 初期締付トルク 150Nm 2サイクル以降 100Nm
温度条件 : 100℃/150℃/200℃ (12h暴露)
温度サイクル : 各温度5サイクル
(所定温度(12h)→RT→開放→再締付→漏洩確認→
所定温度(12h)→計5サイクル)
マンホール開閉の有無 : 各温度・サイクル毎に行う
内圧 : 0.2[MPa] / 0.5[MPa]
流体 : 空気
漏洩確認方法 : カニ泡確認
試験結果を図9〜図12に示す。
本実施例では、内圧が0.2MPa及び0.5MPaで、温度が100℃、150℃、200℃の全ての条件で、5サイクルとも漏れが発生しなかった。
一方、従来品は1サイクル後に内圧0.2MPaで漏れが、マンホールのヒンジ部の近傍と、外皮部材2の重複部5の近傍とで発生し、締付トルクを200Nmに増やしても漏れた。
このように、本発明のガスケットは、従来品に比べ、漏れのおそれが少ない。
2、12 外皮部材
3、13 中芯部材
31、131 中芯部材本体
32、132 本体包装材
4、14 溜まり
5 重複部
6 金属板
Claims (3)
- リング形状の中芯部材と該中芯部材の上面、下面及び内周面を被覆するPTFEフィルムの外皮部材とを備え、
前記中芯部材は、膨張黒鉛を有する中芯部材本体の周囲を多孔質のPTFEからなる本体包装材が包む構成であり、
前記外皮部材は、厚みが0.3〜0.8mmであり、
前記外皮部材は、PTFEフィルムの端同士が重ねられて接合されてリング形状になっており、
前記中芯部材を被覆している外皮部材の平面度が0.25mm以下であるガスケットの製造方法であって、
PTFEフィルムの端同士を重ねて接合し、リング形状の外皮部材にする接合工程と、
前記接合工程によって端同士を接合された前記外皮部材で、前記中芯部材のリング形状の上面、下面及び内周面を被覆する被覆工程と、
前記被覆工程の後に、前記外皮部材で覆われた前記中芯部材の上面側及び下面側から、100〜110℃の温度、3〜5kg/cm2の圧力で、2〜10分間プレスするプレス工程と、
前記プレス工程に続いて、前記外皮部材で覆われた前記中芯部材の上面側及び下面側から0.5〜5.0kg/cm2の荷重を加えた状態で前記ガスケットが40℃以下になるまで冷却する冷却工程を備えていることを特徴とするガスケットの製造方法。 - 前記接合工程における前記外皮部材の端同士の接合が、前記外皮部材の間に厚さ0.03〜0.15mmのPFAを挟み、230〜280℃の加熱温度での接着により行われることを特徴とする請求項1記載のガスケットの製造方法。
- 前記ガスケットの前記膨張黒鉛の黒鉛純度が95.0〜99.8質量%であり、
前記膨張黒鉛の密度が0.95〜1.46g/cm 3 であることを特徴とする請求項1又は2記載のガスケットの製造方法。
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