JP6102568B2 - エンドミル - Google Patents
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Description
また、小径のエンドミルは、側刃を有効に使用するために、切刃部がシャンク部よりも小径に設けられており、切刃部とシャンク部との間はストレート形状やテーパ形状のネック部を介して接続される。ところが、このような外径が増加する形状の変曲点には、切削時に応力集中やたわみが生じ易く、切刃部とネック部との接続部の境界面から折損し易いことが問題であった。
また、特許文献2に記載のエンドミルでは、刃部(切刃部)の刃溝面と逃げ面の延長面を、テーパ部に至るまで設けるとともに、その逃げ面の延長面を凹曲線状に設けることにより、最も折損の起点となり易い刃部とテーパ部との繋ぎ部付近に切削応力が集中することを抑制している。そして、切削応力が集中する位置が刃部よりも断面積が大きいテーパ部に移行することにより、エンドミル全体としての耐折損強度が向上することが記載されている。
また、工具先端部が工具基端部よりもヤング率の大きい材料により形成されたエンドミルにおいて、ヤング率の大きい工具先端部側にネック部の最細部を設けることで、ヤング率の小さい工具基端部側に最細部を設ける場合と比べて、応力集中による耐欠損性を向上させることができる。
したがって、境界面及び最細部からの折損を回避することが可能となり、エンドミルの長寿命化を図ることができる。
なお、工具先端部を形成するヤング率の大きい材料としてはcBN焼結体又はダイヤモント焼結体を用いることができ、工具基端部を形成するヤング率の小さい材料としては超硬合金を用いることができる。
工具先端部と工具基端部との境界面部分に凸状面を設けることで、境界面の断面積が大きくなり、ネック部全体を凹状面で形成した場合より、境界面での剛性が向上する。また、凸状面を設けることにより、境界面を補強した形状となるため、耐欠損性を向上させることができる。またこの場合、凸状面の前後に必ず凹状面が形成されるので、被削材を加工する際に発生する応力が凸状面と凹状面との組合せにより凹状面側に移動するため、境界面の垂直方向への応力が緩和され、境界面からの折損を回避することができる。
ネック部を緩やかな連続曲線面で形成することにより、切削時の応力集中を回避して応力発生を分散させることができる。また、凸状面と最細部との形状の変曲点に応力集中が生じることを防止でき、ネック部における折損を確実に回避することができる。
本実施形態のエンドミル1は、図1に示すように、軸線x回りに回転される工具先端部2に、一対の切刃部5が軸線xを挟んで互いに反対側に形成された2枚刃のスクエアエンドミルであり、切刃部5の刃径Dが0.5mm以下の小径のエンドミルである。このエンドミル1は、図2に示すように、軸線xを中心とした概略円柱の軸状に形成されており、切刃部5が形成される工具先端部2に、円柱状のシャンク部6が形成された工具基端部3が接合された構成とされている。
なお、切刃部5は、工具先端部2の外周に配置される側刃51と、工具先端部2の先端に配置される底刃52とにより構成される。
また、ネック部4の最も小径に設けられた最細部41の直径D1は、刃径Dの0.8倍以上0.95倍以下に設定される。この最細部41は、境界面23から切刃部5の刃先先端に向けて刃径Dの0.1倍以上1倍以下の範囲内の距離L2であって、刃先先端から刃径Dの0.9倍以上2倍以下の範囲内の距離L12に配置されている。
そして、境界面23の直径D2は、最細部41の直径D1の1倍を超えて1.1倍以下の範囲で直径D1よりも大径とされ、ネック部4の境界面23部分は凸状面42により形成され、凸状面42と最細部41とを結ぶ曲線面43の曲率半径Rが、刃径Dの1倍以上10倍以下で形成されている。
そして、境界面23への応力集中を最細部41によって回避する効果を良好に発揮させるには、最細部41と境界面23との間の距離L2を刃径Dの0.1倍以上1倍以下に設定する必要がある。0.1倍未満では、境界面23への応力集中を充分に回避することができない。また、1倍を超える場合には、切削時の応力集中を境界面23から最細部41へと移動させることができず、境界面23に応力が集中する危険性が高まるからである。
なお、最細部41の形成位置は、これら距離L1及び距離L2に伴い変化し、距離L12の値も刃径Dの0.9倍以上2倍以下の範囲内で変化する。
そして、境界面23の直径D2が、最細部41の直径D1の1.1倍を超えると、その部分が被削材と干渉して側刃51を有効に使用することができなくなるため、エンドミル1による加工深さが制限されることになる。
そして、エンドミル1を用いて、被削材(図示略)に切削加工を施す際には、シャンク部6が工作機械(図示略)の主軸に保持されて軸線x回りに回転される。そして、主軸によってエンドミル1を軸線xに交差する方向あるいは軸線x方向に送り出すことにより、切刃部5によって被削材に切削加工を施すことができる。
また、工具基端部3よりもヤング率の大きい材料により形成された工具先端部2側にネック部4の最細部41を設けているので、ヤング率の小さい工具基端部側3に最細部41を設ける場合に比べて、応力集中による耐欠損性を向上させることができる。
エンドミルの各試料として、コーナーR0.05mmのラジアスエンドミルを形成し、各試料の形状は、表1に示す条件により形成した。実施例1〜4と比較例1の各試料は、ネック部の形状以外の切刃部やシャンク部等の形状を同じにして形成したものである。また、比較例2の試料は、切刃部の刃径Dを0.1mmとし、他の試料よりも小径に形成した。
表1の「境界面部分の形状」は、各試料の工具先端部と工具基端部との境界面部分の形状がどのような形状とされているかを示している。例えば、実施例1は、最細部を形成する凹状面の一部に境界面が配置され、最細部と境界面とが同一の凹状面内に形成されている。また、実施例2〜4は、境界面が凸状面とされ、境界面の前後に凹状面が形成された形状とされる。
また、比較例1は、切刃部と境界面の直径を同径に設け、ネック部に最細部を設けずに軸線と平行なストレート形状に形成したものであり、比較例2は、切刃部からシャンク部にかけて外径が増加するテーパ状のネック部を形成したものである。なお、表1の直径D1,D2及び距離L1,L2、曲率半径Rは、図1に示すとおり、ネック部4に関する部位の寸法値である。また、各試料は、それぞれ10個ずつ(N=10)製作した。
主軸の回転数:40000min−1
送り速度:400m/min
軸方向の切込み量ap:0.007mm
半径方向の切込み量(ピックフィード)ae:0.02mm
オイルミストクーラント使用
この表1に示されるように、工具先端部と工具基端部との境界面の近傍に、境界面よりも小径の最細部を設けることで(実施例1〜4)、欠損発生数を減少させることができる。また、欠損が生じるまでの平均切削長を長くすることができ、エンドミルの長寿命化を図ることができる。
さらに、ネック部の境界面部分に凸状面を設けることで(実施例2〜4)、凹状面で形成した場合(実施例1)より、耐欠損性を向上させることができる。また、その凸状面と最細部とを結ぶ曲線面の曲率半径Rを刃径Dの1倍以上10倍以下の緩やかな連続曲線面で形成することにより(実施例3,4)、耐欠損性をより一層向上させることができる。
2 工具先端部
3 工具基端部
4 ネック部
5 切刃部
6 シャンク部
20 円柱状素材
23 境界面
30 円柱状素材
31 テーパ部
32 首下部
41 最細部
42 凸状面
43 曲線面
51 側刃
52 底刃
60 砥石
Claims (4)
- 刃径が0.5mm以下の切刃部が形成された工具先端部と、シャンク部が形成された工具基端部とを有し、前記工具先端部が前記工具基端部よりもヤング率の大きい材料により形成されたエンドミルであって、前記切刃部と前記シャンク部との間に前記シャンク部よりも小径で連続曲線面からなるネック部が形成されており、該ネック部に形成された前記工具先端部と前記工具基端部との境界面が前記切刃部の刃先先端から前記刃径の1倍以上3倍以下の範囲内の距離に配置され、前記ネック部の最細部の直径が前記刃径の0.8倍以上0.95倍以下に設定され、該最細部は、前記境界面から刃先先端に向けて前記刃径の0.1倍以上1倍以下の範囲内の距離に配置されていることを特徴とするエンドミル。
- 前記境界面の直径が、前記最細部の直径の1倍を超えて1.1倍以下の範囲で形成され、前記ネック部の境界面部分が凸状面に形成されていることを特徴とする請求項1記載のエンドミル。
- 前記凸状面と前記最細部とを結ぶ曲線面の曲率半径が、前記刃径の1倍以上10倍以下とされていることを特徴とする請求項2記載のエンドミル。
- 前記工具先端部がcBN焼結体又はダイヤモント焼結体により形成され、前記工具基端部が超硬合金により形成されていることを特徴とする請求項1から3のいずれか一項に記載のエンドミル。
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